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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-10-07
(45)【発行日】2024-10-16
(54)【発明の名称】容器
(51)【国際特許分類】
B65D 77/20 20060101AFI20241008BHJP
【ＦＩ】
B65D77/20 G
B65D77/20 H
【請求項の数】
21
(21)【出願番号】P 2020203451
(22)【出願日】2020-12-08
(65)【公開番号】P2021176776
(43)【公開日】2021-11-11
【審査請求日】2023-06-08
(31)【優先権主張番号】P 2019223964
(32)【優先日】2019-12-11
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2020080369
(32)【優先日】2020-04-30
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】500163366
【氏名又は名称】出光ユニテック株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000637
【氏名又は名称】弁理士法人樹之下知的財産事務所
(72)【発明者】
【氏名】橋本 季和
(72)【発明者】
【氏名】中野 康宏
(72)【発明者】
【氏名】星川 理絵
【審査官】植前 津子
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１９－１１２１１２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１７－０６５７４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－１１２１１３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭６２－２３５０８０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０００－０６２８５８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１７－１１４４９３（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２０１５／０３５３２７３（ＵＳ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ６５Ｄ ６７／００－７９／０２
Ｂ６５Ｄ ８１／３４
Ｂ６５Ｄ ５１／１６
Ｂ６５Ｄ ５３／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
凹部、および前記凹部の周縁から延出するフランジ部を含む容器本体と、前記フランジ部に形成される接合領域で前記容器本体に接合され、前記凹部との間に内部空間を形成する蓋体とを備え、
前記内部空間の圧力に対する前記フランジ部の反り可能な角度が、前記フランジ部の周方向の第１の区間において、圧力をかける前の状態に対して－１１０°以上＋１１０°以下であり、
複数の角部を有する形状に形成される前記フランジ部の内縁において、１つの角部だけが、他の角部に対して反転して、前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出して形成され、
前記第１の区間は、前記反転した角部を含む容器。
【請求項2】
前記フランジ部の厚みは、２００μｍ以上９００μｍ以下である、請求項１に記載の容器。
【請求項3】
前記フランジ部の厚みは、５０μｍ以上６００μｍ以下である、請求項１に記載の容器。
【請求項4】
前記フランジ部の幅は、２ｍｍ以上２５ｍｍ以下である、請求項１に記載の容器。
【請求項5】
前記フランジ部の全周に対する前記第１の区間の割合は、１％以上５０％以下である、請求項１または請求項２に記載の容器。
【請求項6】
前記第１の区間では、前記接合領域に弱シール部が形成される、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の容器。
【請求項7】
前記接合領域は前記第１の区間および前記周方向の第２の区間のそれぞれで前記フランジ部の内縁に沿って形成され、
前記第２の区間は、前記第１の区間に比べて前記フランジ部の内縁が前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出していない区間である、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の容器。
【請求項8】
前記第１の区間では、前記周方向の第２の区間に比べて前記接合領域が前記フランジ部の幅方向の内側に位置し、
前記第２の区間は、前記第１の区間に比べて前記フランジ部の内縁が前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出していない区間である、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の容器。
【請求項9】
前記第１の区間と前記第２の区間との間で、前記フランジ部の幅方向における前記接合領域の内縁の位置の差は０．５ｍｍ以上１２ｍｍ以下である、請求項８に記載の容器。
【請求項10】
前記容器本体は、引張試験における１％変位時の荷重が５Ｎ以上５００Ｎ以下のシートで形成される、請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の容器。
【請求項11】
前記容器本体は、引張試験における１％変位時の荷重が５Ｎ以上６０Ｎ以下のシートで形成される、請求項１０に記載の容器。
【請求項12】
前記凹部の底面における厚みは、１００μｍ以上２０００μｍ以下である、請求項１から請求項１１のいずれか１項に記載の容器。
【請求項13】
前記凹部の底面における厚みは、１５μｍ以上６００μｍ以下である、請求項１から請求項１１のいずれか１項に記載の容器。
【請求項14】
前記凹部および前記蓋体によって形成される内部空間の容積は３ｃｍ３以上１５００ｃｍ３以下である、請求項１から請求項１３のいずれか１項に記載の容器。
【請求項15】
前記凹部および前記蓋体によって形成される内部空間の容積は３ｃｍ３以上１００ｍ３以下である、請求項１４に記載の容器。
【請求項16】
前記第１の区間では前記凹部の外側と前記フランジ部との境目を含む領域にリブが形成され、前記周方向の第２の区間では前記リブが形成されず、
前記第２の区間は、前記第１の区間に比べて前記フランジ部の内縁が前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出していない区間である、請求項１から請求項１５のいずれか１項に記載の容器。
【請求項17】
前記第１の区間では前記フランジ部の外側にスカートが形成され、前記周方向の第２の区間では前記スカートが形成されず、
前記第２の区間は、前記第１の区間に比べて前記フランジ部の内縁が前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出していない区間である、請求項１から請求項１６のいずれか１項に記載の容器。
【請求項18】
前記第１の区間において、前記凹部と前記フランジ部との間の移行部分の断面が、前記周方向の第２の区間における前記移行部分の断面曲率半径よりも大きな曲率半径を有し、
前記第２の区間は、前記第１の区間に比べて前記フランジ部の内縁が前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出していない区間である、請求項１から請求項１７のいずれか１項に記載の容器。
【請求項19】
前記内部空間に圧力をかけたときの前記フランジ部の反り角度が、圧力をかける前の状態に対して、前記第１の区間において、前記周方向の第２の区間の角部を除く区間の反り角度よりも小さく、
前記第２の区間は、前記第１の区間に比べて前記フランジ部の内縁が前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出していない区間である、請求項１から請求項１８のいずれか１項に記載の容器。
【請求項20】
凹部、および前記凹部の周縁から延出するフランジ部を含む容器本体と、前記フランジ部に形成される接合領域で前記容器本体に接合され、前記凹部との間に内部空間を形成する蓋体とを備え、
前記内部空間の圧力に対する前記フランジ部の反り可能な角度が、前記フランジ部の周方向の第１の区間において、圧力をかける前の状態に対して－１４０°以上＋１４０°以下であり、
前記フランジ部の厚みは、５０μｍ以上９００μｍ以下であり、
前記フランジ部の幅は、２ｍｍ以上２５ｍｍ以下であり、
前記フランジ部の全周に対する前記第１の区間の割合は、１％以上５０％以下であり、
前記第１の区間では、前記接合領域に弱シール部が形成され、
前記接合領域は前記第１の区間および前記周方向の第２の区間のそれぞれで前記フラン
ジ部の内縁に沿って形成され、
前記凹部の底面における厚みは、１５μｍ以上６００μｍ以下であり、
複数の角部を有する形状に形成される前記フランジ部の内縁において、１つの角部だけが、他の角部に対して反転して、前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出して形成され、
前記第１の区間は、前記反転した角部を含み、
前記第２の区間は、前記第１の区間に比べて前記フランジ部の内縁が前記凹部の平面形状の図心に向かってせり出していない区間である容器。
【請求項21】
前記反転した角部の両側に隣接する２つの角部が、前記反転した角部の反対側の角部よりも大きな曲率半径で形成される、請求項１から請求項２０のいずれか１項に記載の容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、容器に関する。
【背景技術】
【0002】
指による押圧によってシール部の注出起点部が破壊されて液状物を注出することができる液状物収容容器に関する技術が、例えば特許文献１および特許文献２に記載されている。特許文献１には、凹部およびフランジ部が形成された容器本体と、凹部の開口を覆う蓋体とを有し、フランジ部に周状のシール部が形成され、シール部の一部に容器本体への指による押圧によって剥離して液状物を注出可能な注出起点部が形成される液状物収容容器が記載されている。特許文献２には、さらに容器本体の底面に押圧補助部として凸部が形成される液状物収容容器が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２０１７－６５７４２号公報
【文献】特開２０１７－６５７４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
上記の特許文献１および特許文献２に記載されたような容器では、容易に押しつぶせるように容器本体の剛性を低くすることが望ましい。そのために、軟質の樹脂シートの使用や、樹脂シートの薄肉化などの手法が用いられる。ところが、その結果として、容器本体の凹部を外側から押し潰して凹部の内部空間の圧力が高まったときに、本来は容器本体の底面に平行であるフランジ部に反りが生じる場合がある。フランジ部に反りが生じると、容器本体と蓋材とを引き剥がす向きに力がかかりにくくなるため、内容物が意図された位置から抽出されなかったり、押圧による注出が困難になったりする可能性がある。
【0005】
また、例えば内容物の加熱によって発生した蒸気を所定の通蒸部から排出する通蒸容器でも同様の事情が存在する。例えば材料使用量の削減のために樹脂シートを薄肉化すると、内容物から蒸気が発生して内部空間の圧力が高まったときにフランジ部に反りが生じ、蒸気が意図された位置から排出されなかったり、容器に意図しない変形が生じたりする可能性がある。
【0006】
そこで、本発明は、フランジ部の反りを制御することによって、内部空間の圧力による接合領域の破壊を意図された位置で生じさせることを可能にする容器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
［１］凹部、および凹部の周縁から延出するフランジ部を含む容器本体と、フランジ部に形成される接合領域で容器本体に接合され、凹部との間に内部空間を形成する蓋体とを備え、内部空間の圧力に対するフランジ部の反り可能な角度が、フランジ部の周方向の第１の区間において、圧力をかける前の状態に対して－１１０°以上＋１１０°以下である容器。
［２］フランジ部の厚みは、５０μｍ以上２０００μｍ以下である、［１］に記載の容器。
［３］フランジ部の厚みは、５０μｍ以上６００μｍ以下である、［２］に記載の容器。［４］フランジ部の幅は、２ｍｍ以上２５ｍｍ以下である、［１］に記載の容器。［５］フランジ部の全周に対する第１の区間の割合は、１％以上５０％以下である、［１］または［２］に記載の容器。
［６］第１の区間では、接合領域に弱シール部が形成される、［１］から［３］のいずれか１項に記載の容器。
［７］第１の区間では、周方向の第２の区間に比べてフランジ部の内縁が凹部の平面形状の図心に向かってせり出している、［１］から［６］のいずれか１項に記載の容器。
［８］接合領域は第１の区間および周方向の第２の区間のそれぞれでフランジ部の内縁に沿って形成される、［１］から［７］のいずれか１項に記載の容器。
［９］フランジ部の平面形状は、１以上１２８以下の角部を有し、第１の区間は、角部に位置する、［１］から［８］のいずれか１項に記載の容器。
［１０］容器本体は、引張試験における１％変位時の荷重が５Ｎ以上５００Ｎ以下のシートで形成される、［１］から［９］のいずれか１項に記載の容器。
［１１］容器本体は、引張試験における１％変位時の荷重が５Ｎ以上６０Ｎ以下のシートで形成される、［１０］に記載の容器。
［１２］凹部の底面における厚みは、１００μｍ以上２０００μｍ以下である、［１］から［１１］のいずれか１項に記載の容器。
［１３］凹部の底面における厚みは、１５μｍ以上６００μｍ以下である、［１］から［１１］のいずれか１項に記載の容器。
［１４］凹部および蓋体によって形成される内部空間の容積は３ｃｍ３以上１５００ｃｍ３以下である、［１］から［１３］のいずれか１項に記載の容器。
［１５］凹部および蓋体によって形成される内部空間の容積は３ｃｍ３以上１００ｍ３以下である、［１４］に記載の容器。
［１６］第１の区間では、周方向の第２の区間に比べて接合領域がフランジ部の幅方向の内側に位置する、［１］から［１５］のいずれか１項に記載の容器。
［１７］第１の区間と第２の区間との間で、フランジ部の幅方向における接合領域の内縁の位置の差は０．５ｍｍ以上１２ｍｍ以下である、［１６］に記載の容器。
［１８］第１の区間では凹部の外側とフランジ部との境目を含む領域にリブが形成され、周方向の第２の区間ではリブが形成されない、［１］から［１７］のいずれか１項に記載の容器。
［１９］第１の区間ではフランジ部の外側にスカートが形成され、周方向の第２の区間ではスカートが形成されない、［１］から［１８］のいずれか１項に記載の容器。
［２０］第１の区間において、凹部とフランジ部との間の移行部分の断面が、周方向の第２の区間における移行部分の断面曲率半径よりも大きな曲率半径を有する、［１］から［１９］のいずれか１項に記載の容器。
［２１］内部空間に圧力をかけたときのフランジ部の反り角度が、圧力をかける前の状態に対して、第１の区間において、周方向の第２の区間の角部を除く区間の反り角度よりも小さい、［１］から［２０］のいずれか１項に記載の容器。
［２２］凹部、および凹部の周縁から延出するフランジ部を含む容器本体と、フランジ部に形成される接合領域で容器本体に接合され、凹部との間に内部空間を形成する蓋体とを備え、内部空間の圧力に対するフランジ部の反り可能な角度が、フランジ部の周方向の第１の区間において、圧力をかける前の状態に対して－１４０°以上＋１４０°以下であり、フランジ部の厚みは、５０μｍ以上２０００μｍ以下であり、フランジ部の幅は、２ｍｍ以上２５ｍｍ以下であり、フランジ部の全周に対する第１の区間の割合は、１％以上５０％以下であり、第１の区間では、接合領域に弱シール部が形成され、第１の区間では、周方向の第２の区間に比べてフランジ部の内縁が凹部の平面形状の図心に向かってせり出し、接合領域は第１の区間および周方向の第２の区間のそれぞれでフランジ部の内縁に沿って形成され、凹部の底面における厚みは、１５μｍ以上６００μｍ以下である容器。
［２］フランジ部の厚みは、５０μｍ以上２０００μｍ以下である、［１］に記載の容器。
［３］フランジ部の厚みは、５０μｍ以上６００μｍ以下である、［２］に記載の容器。［４］フランジ部の幅は、２ｍｍ以上２５ｍｍ以下である、［１］に記載の容器。［５］フランジ部の全周に対する第１の区間の割合は、１％以上５０％以下である、［１］または［２］に記載の容器。
［６］第１の区間では、接合領域に弱シール部が形成される、［１］から［３］のいずれか１項に記載の容器。
［７］第１の区間では、周方向の第２の区間に比べてフランジ部の内縁が凹部の平面形状の図心に向かってせり出している、［１］から［６］のいずれか１項に記載の容器。
［８］接合領域は第１の区間および周方向の第２の区間のそれぞれでフランジ部の内縁に沿って形成される、［１］から［７］のいずれか１項に記載の容器。
［９］フランジ部の平面形状は、１以上１２８以下の角部を有し、第１の区間は、角部に位置する、［１］から［８］のいずれか１項に記載の容器。
［１０］容器本体は、引張試験における１％変位時の荷重が５Ｎ以上５００Ｎ以下のシートで形成される、［１］から［９］のいずれか１項に記載の容器。
［１１］容器本体は、引張試験における１％変位時の荷重が５Ｎ以上６０Ｎ以下のシートで形成される、［１０］に記載の容器。
［１２］凹部の底面における厚みは、１００μｍ以上２０００μｍ以下である、［１］から［１１］のいずれか１項に記載の容器。
［１３］凹部の底面における厚みは、１５μｍ以上６００μｍ以下である、［１］から［１１］のいずれか１項に記載の容器。
［１４］凹部および蓋体によって形成される内部空間の容積は３ｃｍ３以上１５００ｃｍ３以下である、［１］から［１３］のいずれか１項に記載の容器。
［１５］凹部および蓋体によって形成される内部空間の容積は３ｃｍ３以上１００ｍ３以下である、［１４］に記載の容器。
［１６］第１の区間では、周方向の第２の区間に比べて接合領域がフランジ部の幅方向の内側に位置する、［１］から［１５］のいずれか１項に記載の容器。
［１７］第１の区間と第２の区間との間で、フランジ部の幅方向における接合領域の内縁の位置の差は０．５ｍｍ以上１２ｍｍ以下である、［１６］に記載の容器。
［１８］第１の区間では凹部の外側とフランジ部との境目を含む領域にリブが形成され、周方向の第２の区間ではリブが形成されない、［１］から［１７］のいずれか１項に記載の容器。
［１９］第１の区間ではフランジ部の外側にスカートが形成され、周方向の第２の区間ではスカートが形成されない、［１］から［１８］のいずれか１項に記載の容器。
［２０］第１の区間において、凹部とフランジ部との間の移行部分の断面が、周方向の第２の区間における移行部分の断面曲率半径よりも大きな曲率半径を有する、［１］から［１９］のいずれか１項に記載の容器。
［２１］内部空間に圧力をかけたときのフランジ部の反り角度が、圧力をかける前の状態に対して、第１の区間において、周方向の第２の区間の角部を除く区間の反り角度よりも小さい、［１］から［２０］のいずれか１項に記載の容器。
［２２］凹部、および凹部の周縁から延出するフランジ部を含む容器本体と、フランジ部に形成される接合領域で容器本体に接合され、凹部との間に内部空間を形成する蓋体とを備え、内部空間の圧力に対するフランジ部の反り可能な角度が、フランジ部の周方向の第１の区間において、圧力をかける前の状態に対して－１４０°以上＋１４０°以下であり、フランジ部の厚みは、５０μｍ以上２０００μｍ以下であり、フランジ部の幅は、２ｍｍ以上２５ｍｍ以下であり、フランジ部の全周に対する第１の区間の割合は、１％以上５０％以下であり、第１の区間では、接合領域に弱シール部が形成され、第１の区間では、周方向の第２の区間に比べてフランジ部の内縁が凹部の平面形状の図心に向かってせり出し、接合領域は第１の区間および周方向の第２の区間のそれぞれでフランジ部の内縁に沿って形成され、凹部の底面における厚みは、１５μｍ以上６００μｍ以下である容器。
【発明の効果】
【0008】
上記の構成によれば、第１の区間でフランジ部が反りにくいことによって、内部空間の圧力によって接合領域が破壊されやすくなる。従って、内部空間の圧力による接合領域の破壊を意図された位置で生じさせることができる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【図1】本発明の第１の実施形態に係る容器の斜視図である。
【図4】本発明の第１の実施形態の変形例に係る容器の平面図である。
【図5】本発明の第１の実施形態の変形例に係る容器の平面図である。
【図6】本発明の第２の実施形態に係る容器の平面図である。
【図7】本発明の第３の実施形態に係る容器の平面図である。
【図10A】本発明の第３の実施形態に係る容器の他の例を示す図である。
【図11A】本発明の第３の実施形態に係る容器の他の例を示す図である。
【図12A】本発明の第３の実施形態に係る容器の他の例を示す図である。
【図13】本発明の第４の実施形態に係る容器の平面図である。
【図15A】本発明の第４の実施形態に係る容器の他の例を示す図である。
【図16A】本発明の第４の実施形態に係る容器の他の例を示す図である。
【図17A】本発明の第５の実施形態に係る容器の例を示す側面図である。
【図18A】本発明の第５の実施形態に係る容器の例を示す側面図である。
【図19A】本発明の第５の実施形態に係る容器の例を示す側面図である。
【図20】本発明の実施形態で適用可能な他の形状の例を示す図である。
【図21】本発明の実施例における反り可能な角度の測定について説明するための図である。
【図22A】本発明の実施例における容器本体の凹部の厚みについて説明するための図である。
【図22B】本発明の実施例における容器本体の凹部の厚みについて説明するための図である。
【図23A】本発明の実施例における容器本体の凹部の厚みについて説明するための図である。
【図23B】本発明の実施例における容器本体の凹部の厚みについて説明するための図である。
【図24A】本発明の第４の実施形態に係る容器のさらに他の例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0010】
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複した説明を省略する。
【0011】
（第１の実施形態）
図１は、本発明の第１の実施形態に係る容器の斜視図である。図示されるように、容器１００は、容器本体１１０と、蓋体１３０とを含む。容器本体１１０は、カップ状の凹部１１１と、凹部１１１の周縁から延出するフランジ部１１２とを含む。蓋体１３０は、凹部１１１の開口を覆うフィルム状の部材であり、凹部１１１の周縁に沿ってフランジ部１１２に形成される接合領域１４０でヒートシールまたは超音波シールなどを用いて容器本体１１０に接合されることによって凹部１１１との間に内部空間ＳＰを形成する。本実施形態では、フランジ部１１２の矩形状の平面形状の１つの角部にあたる区間Ｓ１で、それ以外の区間Ｓ２に比べて接合領域１４０がフランジ部１１２の幅方向内側に位置する。なお、本明細書において、区間Ｓ１，Ｓ２はフランジ部１１２の周方向の第１の区間および第２の区間を意味する。
図１は、本発明の第１の実施形態に係る容器の斜視図である。図示されるように、容器１００は、容器本体１１０と、蓋体１３０とを含む。容器本体１１０は、カップ状の凹部１１１と、凹部１１１の周縁から延出するフランジ部１１２とを含む。蓋体１３０は、凹部１１１の開口を覆うフィルム状の部材であり、凹部１１１の周縁に沿ってフランジ部１１２に形成される接合領域１４０でヒートシールまたは超音波シールなどを用いて容器本体１１０に接合されることによって凹部１１１との間に内部空間ＳＰを形成する。本実施形態では、フランジ部１１２の矩形状の平面形状の１つの角部にあたる区間Ｓ１で、それ以外の区間Ｓ２に比べて接合領域１４０がフランジ部１１２の幅方向内側に位置する。なお、本明細書において、区間Ｓ１，Ｓ２はフランジ部１１２の周方向の第１の区間および第２の区間を意味する。
【0012】
容器本体１１０は、例えば樹脂組成物で形成される単層のシートまたは多層の積層体を、真空成形または圧空成形などによって凹部１１１およびフランジ部１１２を含む形状に成形したものである。具体的には、例えば、容器本体１１０は、オレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、およびポリエステル系樹脂からなる群の少なくともいずれかを含む樹脂組成物で形成される基材層と、オレフィン系樹脂で形成される表面層とを含む積層体を、真空成形または圧空成形などによって凹部１１１およびフランジ部１１２を含む形状に成形したものであってもよい。この場合、積層体の基材層は、例えばオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、およびポリエステル系樹脂からなる群の少なくともいずれかを含む樹脂で形成される。オレフィン系樹脂としては、ポリプロピレン、およびポリエチレンが例示される。ポリエステル系樹脂としては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）が例示される。基材層および表面下層との間では、例えば剛性が異なる。基材層には、剛性を向上させるためにタルクなどの無機フィラーが添加されてもよい。基材層は、容器本体１１０の外側に位置し、容器本体１１０の形状の保持に必要とされる剛性を発揮する。基材層は、例えば剛性が異なる複数の層を含んでもよい。
【0013】
一方、容器本体１１０を形成する積層体の表面層は、オレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、およびポリエステル系樹脂からなる群の少なくともいずれかを含む樹脂組成物で形成される。具体的には、例えば、表面層はエチレン－アクリル酸エステル－無水マレイン酸共重合体またはスチレングラフトプロピレン樹脂の少なくともいずれかを、ポリプロピレン系樹脂にブレンドして得られた樹脂組成物で形成される。この場合、エチレン－アクリル酸エステル－無水マレイン酸共重合体またはスチレングラフトプロピレン樹脂は、ポリプロピレン系樹脂１００質量部に対して、好ましくは１０質量部から５０質量部、特に好ましくは１５質量部から４０質量部程度、添加すればよい。表面層は、容器本体１１０の内側、すなわち内部空間ＳＰに面する側に位置し、フランジ部１１２に形成される接合領域１４０に面する。
【0014】
なお、容器本体１１０の平面形状は矩形として例示されているが、円形などの他の形状であってもよい。他の実施形態において、容器本体１１０を形成する積層体は接着層やガスバリア層などの追加の層を含んでもよい。
【0015】
蓋体１３０は、例えば樹脂組成物で形成される単層または多層のフィルムで形成される。具体的には、例えば、蓋体１３０は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルム、または二軸延伸ナイロンフィルム（Ｏ－Ｎｙ）などで形成される外層と、ランダムポリプロピレン（ＲＰＰ）、ブロックポリプロピレン（ＢＰＰ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、またはポリエチレンなどの樹脂組成物で形成されるシール層とを含むフィルム状の積層体で形成されてもよい。他の例では、蓋体をフィルムではなく容器本体１１０と同様の成形体としてもよい。例えば、蓋体１３０は、外層およびシール層を含むフィルム状の積層体からなる。外層は、蓋体の表側、すなわち容器本体に面しない側に位置し、蓋体に必要とされる柔軟性や引張強度を発揮する。シール層は、蓋体１３０の裏側、すなわち容器本体１１０に向けられる側に位置し、フランジ部１１２に形成される接合領域１４０に面する。他の実施形態では、蓋体１３０を形成する積層体にも追加の層が含まれてもよい。
【0016】
図２Ａおよび図２Ｂは、図１に示す容器のIIA－IIA線およびIIB－IIB線に沿った断面図である。なお、これらの断面図では、容器１００の内部空間ＳＰの圧力が上昇したときに作用する、蓋体１３０を持ち上げる力Ｆが示されている。上述のように、図２Ａに示した区間Ｓ１では接合領域１４０がフランジ部１１２の幅方向内側、つまり凹部１１１の周縁の近くに位置する。一方、図２Ｂに示した区間Ｓ２では接合領域１４０がフランジ部１１２の幅方向外側、つまり凹部１１１の周縁から遠くに位置する。
【0017】
さらに、図２Ａおよび図２Ｂでは、フランジ部１１２の断面を梃子と捉えた場合の力点Ｐ１（力Ｆが作用する接合領域１４０の内縁）、支点Ｐ２（凹部１１１の内側とフランジ部１１２との境目の凸角部）および作用点Ｐ３（凹部１１１の外側とフランジ部１１２との境目の凹角部）が示されている。区間Ｓ１と区間Ｓ２とでは、支点Ｐ２および作用点Ｐ３の位置は同じであるが、力点Ｐ１の位置が異なる。図２Ａに示すように、区間Ｓ１では、接合領域１４０が凹部１１１の周縁の近くに位置するため、力点Ｐ１から支点Ｐ２および作用点Ｐ３までの距離が短い。一方、図２Ｂに示すように、区間Ｓ２では、接合領域１４０が凹部１１１の周縁から遠くに位置するため、力点Ｐ１から支点Ｐ２および作用点Ｐ３までの距離が長い。
【0018】
図３Ａおよび図３Ｂは、図２Ａおよび図２Ｂの断面における圧力の作用について説明するための図である。上述のように、図３Ａに示す区間Ｓ１では力点Ｐ１から支点Ｐ２までの距離が短いため、作用点Ｐ３で発生するモーメントは小さく、フランジ部１１２には反りが生じにくい。フランジ部１１２の変形が生じにくい結果、区間Ｓ１では力Ｆが蓋体１３０をフランジ部１１２から引き剥がし、接合領域１４０を破壊するように作用する。従って、区間Ｓ１では内部空間ＳＰの圧力が上昇したときに接合領域１４０が破壊されることによって容器本体１１０と蓋体１３０との間が開放され、内部空間ＳＰが外部空間に連通することによって内容物の注出や蒸気の排出が可能になる。
【0019】
一方、図３Ｂに示す区間Ｓ２では力点Ｐ１から支点Ｐ２までの距離が長いため、作用点Ｐ３で発生するモーメントが大きく、フランジ部１１２に反り、すなわち蓋体１３０とともに上方に持ち上げられる変形が生じやすい。区間Ｓ２ではフランジ部１１２が変形して蓋体１３０とともに上方に持ち上げられる結果、力Ｆが蓋体１３０をフランジ部１１２から引き剥がすようには作用しない。従って、区間Ｓ１では内部空間ＳＰの圧力が上昇しても接合領域１４０が破壊されにくい。
【0020】
本実施形態では、力Ｆが加えられたフランジ部１１２の周方向の区間Ｓ１でのフランジ部１１２の反り変形角度を－１４０°以上＋１４０°以下、好ましくは－１１０°以上＋１１０°以下とすることによって、内部空間ＳＰの圧力による接合領域１４０の破壊を意図された位置（区間Ｓ１）で生じさせることができる。これによって、容器１００では、フランジ部１１２上の意図された位置における内容物の注出や蒸気の排出が可能になる。このような効果を得るためには、後述する実施例によって示されるように、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が、区間Ｓ１では圧力をかける前の状態に対して－１４０°以上、好ましくは－１１０°以上になるように容器本体１１０の寸法や材料強度、および凹部１１１の周縁から接合領域１４０までの距離、区間Ｓ１の形状を設定することが好ましい。同様に、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が、区間Ｓ１では圧力をかける前の状態に対して＋１４０°以下、好ましくは＋１１０°以下になるように容器本体１１０の寸法や材料強度、および凹部１１１の周縁から接合領域１４０までの距離、区間Ｓ１の形状を設定することが好ましい。内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、－９０°以上であることがより好ましく、－７０°以上であることがさらに好ましく、－５０°以上であることがさらに好ましく、－３０°以上であることが特に好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、９０°以下であることがより好ましく、７０°以下であることがさらに好ましく、５０°以下であることがさらに好ましく、３０°以下であることが特に好ましい。反り可能な角度は、実施例に記載の方法で測定してもよいし、目視で確認してもよい。
【0021】
加えて、上記のように接合領域１４０の位置を変えることによる効果をより確実に得るためには、フランジ部１１２の幅を２ｍｍ以上２５ｍｍ以下とし、区間Ｓ１と区間Ｓ２との間での接合領域１４０のフランジ部１１２幅方向位置の差を０．５ｍｍ以上１２ｍｍ以下とすることが好ましい。
【0022】
なお、図１に示されたようにフランジ部１１２が角部を有する平面形状である場合、角部ではフランジ部１１２が２つの方向から支えられるため、上記のように接合領域１４０の位置を変えなくても、角部以外の部分に比べてフランジ部１１２は反りにくい。しかしながら、例えば矩形の場合に４つある角部のどこで内容物の注出や蒸気の排出が生じるかが予測できないのが不都合である場合には、一部の角部について上記のような構成とすることによって、フランジ部１１２の反りやすさに差をつけ、意図された１つ、２つまたは３つの角部で内容物の注出や蒸気の排出を生じさせることができる。本実施形態におけるフランジ部の平面形状は、例えば１（例えばティアドロップ形）以上１２８以下の角部を有する形状であってもよい。
【0023】
図４および図５は、本発明の第１の実施形態の変形例に係る容器の平面図である。図４に示された例でも、図１の例と同様に、容器１００の矩形状の平面形状の１つの角部にあたる区間Ｓ１で、それ以外の区間Ｓ２に比べて接合領域１４０がフランジ部１１２の幅方向内側に位置する。図４の例では、区間Ｓ１で接合領域１４０の平面形状がＶ字形の突出部を形成している。この場合、図１の例に比べて狭い範囲で、集中的な内容物の注出や蒸気の排出が可能になる。一方、図５の例では、容器１００が略円形の平面形状を有する。このように、区間Ｓ１が矩形状の角部ではない場合も、区間Ｓ１とそれ以外の区間Ｓ２との間でフランジ部１１２の幅方向における接合領域１４０の位置を変えることによって、上述したようなフランジ部１１２の反りの制御が可能である。
【0024】
（第２の実施形態）
図６は、本発明の第２の実施形態に係る容器の平面図である。本実施形態では、上記の第１の実施形態で図１に示したものと同形状の容器１００のフランジ部１１２の周方向の区間Ｓ１において、接合領域１４０に弱シール部１４１が形成される。上述のように、フランジ部１１２が角部を有する平面形状である場合、角部ではフランジ部１１２が２つの方向から支えられるため、角部以外の部分に比べてフランジ部１１２は反りにくい。弱シール部１４１は、例えば孤立した複数の非接合領域を配列することによって接合領域１４０の接合強度を弱めた部分である。このような弱シール部１４１をフランジ部１１２が反りにくい区間（角部）に配置することによって、弱シール部１４１における接合領域１４０の破壊をより確実に生じさせることができる。この場合も、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が、フランジ部１１２の平面形状における角部の区間において圧力をかける前の状態に対して－１４０°以上であり、－１１０°以上であることが好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が、フランジ部１１２の平面形状における角部の区間において圧力をかける前の状態に対して＋１４０°以下であり、＋１１０°以下であることが好ましい。内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、－９０°以上であることがより好ましく、－７０°以上であることがさらに好ましく、－５０°以上であることがさらに好ましく、－３０°以上であることが特に好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、９０°以下であることがより好ましく、７０°以下であることがさらに好ましく、５０°以下であることがさらに好ましく、３０°以下であることが特に好ましい。反り可能な角度は、実施例に記載の方法で測定してもよいし、目視で確認してもよい。
図６は、本発明の第２の実施形態に係る容器の平面図である。本実施形態では、上記の第１の実施形態で図１に示したものと同形状の容器１００のフランジ部１１２の周方向の区間Ｓ１において、接合領域１４０に弱シール部１４１が形成される。上述のように、フランジ部１１２が角部を有する平面形状である場合、角部ではフランジ部１１２が２つの方向から支えられるため、角部以外の部分に比べてフランジ部１１２は反りにくい。弱シール部１４１は、例えば孤立した複数の非接合領域を配列することによって接合領域１４０の接合強度を弱めた部分である。このような弱シール部１４１をフランジ部１１２が反りにくい区間（角部）に配置することによって、弱シール部１４１における接合領域１４０の破壊をより確実に生じさせることができる。この場合も、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が、フランジ部１１２の平面形状における角部の区間において圧力をかける前の状態に対して－１４０°以上であり、－１１０°以上であることが好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が、フランジ部１１２の平面形状における角部の区間において圧力をかける前の状態に対して＋１４０°以下であり、＋１１０°以下であることが好ましい。内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、－９０°以上であることがより好ましく、－７０°以上であることがさらに好ましく、－５０°以上であることがさらに好ましく、－３０°以上であることが特に好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、９０°以下であることがより好ましく、７０°以下であることがさらに好ましく、５０°以下であることがさらに好ましく、３０°以下であることが特に好ましい。反り可能な角度は、実施例に記載の方法で測定してもよいし、目視で確認してもよい。
【0025】
（第３の実施形態）
図７は、本発明の第３の実施形態に係る容器の平面図である。本実施形態では、角丸矩形状に形成される容器本体１１０のフランジ部１１２の内縁において、１つの角部１１２Ｃだけが、他の角部１１２Ｄよりも大きな曲率半径で形成される。これによって、角部１１２Ｃを含む区間Ｓ１ではフランジ部１１２の内縁、およびフランジ部１１２の内縁に沿って形成される接合領域１４０が、他の角部１１２Ｄを含む区間Ｓ２に比べて凹部１１１の平面形状の図心Ｃに近くなる。
図７は、本発明の第３の実施形態に係る容器の平面図である。本実施形態では、角丸矩形状に形成される容器本体１１０のフランジ部１１２の内縁において、１つの角部１１２Ｃだけが、他の角部１１２Ｄよりも大きな曲率半径で形成される。これによって、角部１１２Ｃを含む区間Ｓ１ではフランジ部１１２の内縁、およびフランジ部１１２の内縁に沿って形成される接合領域１４０が、他の角部１１２Ｄを含む区間Ｓ２に比べて凹部１１１の平面形状の図心Ｃに近くなる。
【0026】
図８は、図７に示す容器のVIIIA－VIIIA線およびVIIIB-VIIIB線に沿った断面図である。図８（Ａ）に示される区間Ｓ１では、フランジ部１１２の内縁に沿って形成される接合領域１４０の内縁から凹部１１１の平面形状の図心Ｃまでの距離が短いため、容器１００の内部空間ＳＰの圧力が上昇したときに、力Ｆがフランジ部１１２の面に対して垂直に近い方向に作用する。一方、図８（Ｂ）に示される区間Ｓ２では、フランジ部１１２の内縁に沿って形成される接合領域１４０の内縁から図心Ｃまでの距離が長いため、力Ｆがフランジ部１１２の面に対して水平に近い方向に作用する。従って、力Ｆが作用した場合、区間Ｓ２よりも区間Ｓ１で接合領域１４０が破壊されやすくなる。このような部分をフランジ部１１２が反りにくい区間（角部）に配置することによって、接合領域１４０の破壊をより確実に生じさせることができる。この場合も、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が、圧力をかける前の状態に対して－１４０°以上であり、－１１０°以上であることが好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、圧力をかける前の状態に対して＋１４０°以下であり、＋１１０°以下であることが好ましい。内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、－９０°以上であることがより好ましく、－７０°以上であることがさらに好ましく、－５０°以上であることがさらに好ましく、－３０°以上であることが特に好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、９０°以下であることがより好ましく、７０°以下であることがさらに好ましく、５０°以下であることがさらに好ましく、３０°以下であることが特に好ましい。反り可能な角度は、実施例に記載の方法で測定する。また、内部空間ＳＰに圧力をかけて内容物を抽出する時の区間Ｓ１におけるフランジ部１１２の反り角度が、抽出時の区間Ｓ２のうち角部を除く区間の反り角度よりも小さいことが好ましい。この場合、実施例に記載の方法で角度を測定してもよいし、目視で確認してもよい。
【0027】
図９は、図７に示す容器のフランジの反りやすさについて説明するための図である。フランジ部１１２の内縁に沿って形成される接合領域１４０のうち、曲率半径が大きい角部１１２Ｃに沿う円弧状の区間を区間Ｘ、他の角部１１２Ｄに沿う円弧状の区間を区間Ｙ、区間Ｘと区間Ｙとの間の相対的に長さが短い直線状の区間を区間Ｚ、区間Ｙ同士の間の相対的に長さが長い直線状の区間を区間Ｗとする。この場合、区間の長さは区間Ｗ＞区間Ｚ＞区間Ｘ＞区間Ｙの順である。フランジ部１１２の剛性は区間が短いほど高くなるため、フランジ部１１２の反りにくさは区間Ｙ＞区間Ｘ＞区間Ｚ＞区間Ｗの順である。一方、凹部１１１の平面形状の図心Ｃからの距離ｄは、区間Ｚ＝区間Ｗ＜区間Ｘ＜区間Ｙである。上記のように、図心Ｃからの距離が短い方が、内部空間ＳＰの圧力が上昇したときに接合領域１４０が破壊されやすい。これらの作用が重なると各区間における接合領域１４０の破壊されやすさは以下のようになり、区間Ｘ，すなわち曲率半径が大きい角部１１２Ｃに沿う円弧状区間で最も接合領域１４０が破壊されやすくなる。
【0028】
区間Ｘ：フランジが比較的反りにくく、図心からの距離も比較的短いため、接合領域が破壊されやすい
区間Ｙ：フランジは最も反りにくいが、図心からの距離が長いため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｚ：図心からの距離が短いが、フランジが反りやすいため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｗ：図心からの距離が短いが、フランジが最も反りやすいため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｙ：フランジは最も反りにくいが、図心からの距離が長いため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｚ：図心からの距離が短いが、フランジが反りやすいため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｗ：図心からの距離が短いが、フランジが最も反りやすいため、接合領域は破壊されにくい
【0029】
以下、本発明の第３の実施形態に係る容器の他の例について説明する。図１０Ａおよび図１０Ｂに示された例では、曲率半径が大きい角部１１２Ｃに接する部分で、容器本体１１０の凹部１１１の底面に側面にかけて傾斜面１１１Ｓが形成される。図示された例において、傾斜面１１１Ｓは、角部１１２Ｃの両側に隣接する２つの角部１１２Ｄを結ぶ対角線付近で凹部１１１の底面が折れ曲がり、角部１１２Ｃに向かって立ち上がることによって形成される。図１０Ｂに示されるように、傾斜面１１１Ｓは必ずしも角部１１２Ｃに達していなくてもよく、凹部１１１とフランジ部１１２との間の移行部分は、角部１１２Ｃおよび角部１１２Ｄで同様に形成される。図１０Ａおよび図１０Ｂに示された例では、傾斜面１１１Ｓが形成されることによって、例えばユーザが傾斜面１１１Ｓに親指を当てて凹部１１１を押し潰せばよいというアフォーダンスが得られ、凹部１１１の底面に力を加えて押し潰すことが容易になる。
【0030】
図１１Ａおよび図１１Ｂに示された例では、容器本体１１０の凹部１１１の側面に溝部１１１Ｇが形成される。図示された例において、溝部１１１Ｇは、曲率半径が大きい角部１１２Ｃとは反対側の角部に形成される。溝部１１１Ｇが形成されることによって、凹部１１１の側面に力を加えて押し潰すことが容易になる。
【0031】
図１２Ａおよび図１２Ｂに示された例では、上記で図１０Ａおよび図１０Ｂを参照して説明したのと同様の傾斜面１１１Ｓに加えて、容器本体１１０の凹部１１１の側面に水平リブ１１３が形成される。水平リブ１１３は、曲率半径が大きい角部１１２Ｃに沿って形成される。後述するように、水平リブ１１３を形成することによってフランジ部１１２がより反りにくくなる。
【0032】
（第４の実施形態）
図１３は、本発明の第４の実施形態に係る容器の平面図である。本実施形態では、角丸矩形状に形成される容器本体１１０のフランジ部１１２の内縁において、１つの角部１１２Ｅだけが、他の角部１１２Ｄに対して反転して、凹部１１１の平面形状の図心に向かってせり出して形成される。これによって、角部１１２Ｅを含む区間Ｓ１ではフランジ部１１２の内縁、およびフランジ部１１２の内縁に沿って形成される接合領域が、他の角部１１２Ｄ含む区間Ｓ２に比べて凹部１１１の平面形状の図心Ｃに近くなる。反転した角部１１２Ｅを含む区間Ｓ１では、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が圧力をかける前の状態に対して－１１０°以上であることが好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、圧力をかける前の状態に対して＋１１０°以下であることが好ましい。内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、－９０°以上であることがより好ましく、－７０°以上であることがさらに好ましく、－５０°以上であることがさらに好ましく、－３０°以上であることが特に好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、９０°以下であることがより好ましく、７０°以下であることがさらに好ましく、５０°以下であることがさらに好ましく、３０°以下であることが特に好ましい。反り可能な角度は、実施例に記載の方法で測定してもよいし、目視で確認してもよい。
図１３は、本発明の第４の実施形態に係る容器の平面図である。本実施形態では、角丸矩形状に形成される容器本体１１０のフランジ部１１２の内縁において、１つの角部１１２Ｅだけが、他の角部１１２Ｄに対して反転して、凹部１１１の平面形状の図心に向かってせり出して形成される。これによって、角部１１２Ｅを含む区間Ｓ１ではフランジ部１１２の内縁、およびフランジ部１１２の内縁に沿って形成される接合領域が、他の角部１１２Ｄ含む区間Ｓ２に比べて凹部１１１の平面形状の図心Ｃに近くなる。反転した角部１１２Ｅを含む区間Ｓ１では、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度が圧力をかける前の状態に対して－１１０°以上であることが好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、圧力をかける前の状態に対して＋１１０°以下であることが好ましい。内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、－９０°以上であることがより好ましく、－７０°以上であることがさらに好ましく、－５０°以上であることがさらに好ましく、－３０°以上であることが特に好ましい。また、内部空間ＳＰの圧力に対するフランジ部１１２の反り可能な角度は、９０°以下であることがより好ましく、７０°以下であることがさらに好ましく、５０°以下であることがさらに好ましく、３０°以下であることが特に好ましい。反り可能な角度は、実施例に記載の方法で測定してもよいし、目視で確認してもよい。
【0033】
図１４は、図１３に示す容器のフランジの反りやすさについて説明するための図である。フランジ部１１２の内縁に沿って形成される接合領域１４０のうち、反転した角部１１２Ｅに沿う円弧状の区間を区間Ｘ、他の角部１１４Ｄに沿う円弧状の区間を区間Ｙ、区間Ｘと区間Ｙとの間の相対的に長さが短い直線状の区間を区間Ｚ，区間Ｙ同士の間の相対的に長さが長い直線状の区間を区間Ｗとする。この場合、区間の長さは区間Ｗ＞区間Ｚ≒区間Ｘ＞区間Ｙである。フランジ部１１２の剛性は区間が短いほど高くなるため、フランジ部１１２の反りにくさは区間Ｙ＞区間Ｘ≒区間Ｚ＞区間Ｗの順である。一方、凹部１１１の平面形状の図心Ｃからの距離ｄは、区間Ｘ＜区間Ｗ＝区間Ｚ＜区間Ｙである。上記で図８を参照して説明したように、図心Ｃからの距離が短い方が、内部空間ＳＰの圧力が上昇したときに接合領域１４０が破壊されやすい。これらの作用が重なると各区間における接合領域１４０の破壊されやすさは以下のようになり、区間Ｘ，すなわち曲率半径が大きい角部１１２Ｃに沿う円弧状区間で最も接合領域１４０が破壊されやすくなる。
【0034】
区間Ｘ：フランジが比較的反りにくく、図心からの距離が最も短いため、接合領域が破壊されやすい
区間Ｙ：フランジは最も反りにくいが、図心からの距離が最も長いため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｚ：フランジは比較的反りにくいが、図心からの距離が長いため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｗ：フランジが最も反りやすく、図心からの距離も長いため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｙ：フランジは最も反りにくいが、図心からの距離が最も長いため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｚ：フランジは比較的反りにくいが、図心からの距離が長いため、接合領域は破壊されにくい
区間Ｗ：フランジが最も反りやすく、図心からの距離も長いため、接合領域は破壊されにくい
【0035】
以下、本発明の第４の実施形態に係る容器の他の例について説明する。図１５Ａおよび図１５Ｂに示された例では、反転した角部１１２Ｅに接する部分で、容器本体１１０の凹部１１１の底面から側面にかけて傾斜面１１１Ｓが形成される。図示された例において、傾斜面１１１Ｓは、角部１１２Ｅの両側に隣接する２つの角部１１２Ｄを結ぶ対角線付近で凹部１１１の底面が折れ曲がり、角部１１２Ｅに向かって立ち上がることによって形成される。図１５Ｂに示されるように、傾斜面１１１Ｓは必ずしも角部１１２Ｅに達していなくてもよく、凹部１１１とフランジ部１１２との間の移行部分は、角部１１２Ｅおよび角部１１２Ｄで同様に形成される。図１５Ａおよび図１５Ｂに示された例では、傾斜面１１１Ｓが形成されることによって、凹部１１１の底面に力を加えて押し潰すことが容易になる。
【0036】
図１６Ａおよび図１６Ｂに示された例では、容器本体１１０の凹部１１１の側面に溝部１１１Ｇが形成される。図示された例において、溝部１１１Ｇは、反転した角部１１２Ｅとは反対側の角部に形成される。溝部１１１Ｇが形成されることによって、凹部１１１の側面に力を加えて押し潰すことが容易になる。
【0037】
（第５の実施形態）
図１７Ａから図１９Ｂは、本発明の第５の実施形態に係る容器の３つの例を示す側面図および断面図である。図１７Ｂ、図１８Ｂおよび図１９Ｂは、それぞれ図１７Ａ、図１８Ａおよび図１９ＡのＢ－Ｂ線、Ｂ－Ｂ線、およびＢ－Ｂ線に沿った断面図である。図１７Ａおよび図１７Ｂに示す例では、フランジ部１１２の周方向の区間Ｓ１で凹部１１１の外側とフランジ部１１２との境目を含む領域に水平リブ１１３が形成される。これによって、フランジ部１１２の反りに対する剛性が向上し、水平リブ１１３が形成されない区間Ｓ２よりもフランジ部１１２が反りにくくなる。
図１７Ａから図１９Ｂは、本発明の第５の実施形態に係る容器の３つの例を示す側面図および断面図である。図１７Ｂ、図１８Ｂおよび図１９Ｂは、それぞれ図１７Ａ、図１８Ａおよび図１９ＡのＢ－Ｂ線、Ｂ－Ｂ線、およびＢ－Ｂ線に沿った断面図である。図１７Ａおよび図１７Ｂに示す例では、フランジ部１１２の周方向の区間Ｓ１で凹部１１１の外側とフランジ部１１２との境目を含む領域に水平リブ１１３が形成される。これによって、フランジ部１１２の反りに対する剛性が向上し、水平リブ１１３が形成されない区間Ｓ２よりもフランジ部１１２が反りにくくなる。
【0038】
同様に、図１８Ａおよび図１８Ｂに示す例では、フランジ部１１２の周方向の区間Ｓ１で容器本体１１０の外側に複数の鉛直リブ１１４が形成および配列される。これによって、フランジ部１１２の反りに対する剛性が向上し、鉛直リブ１１４が形成されない区間Ｓ２よりもフランジ部１１２が反りにくくなる。また、図１９Ａおよび図１９Ｂに示す例では、フランジ部１１２の周方向の区間Ｓ１でフランジ部１１２の外側にスカート部１１５が形成される。これによって、フランジ部１１２の反りに対する剛性が向上し、スカート部１１５が形成されない区間Ｓ２よりもフランジ部１１２が反りにくくなる。
【0039】
上記で説明したような本実施形態の例では、区間Ｓ１にリブやスカートなどの補強構造を設けることによってフランジ部１１２が反りにくくなるため、例えば接合領域１４０のフランジ部１１２幅方向位置や接合強度が区間Ｓ１と区間Ｓ２とで同じであったとしても、区間Ｓ１で接合領域１４０が破壊されやすくなる。例えば、本実施形態のような部分的な補強構造を、上記の第１から第３の実施形態で説明したような構造と組み合わせることによって、接合領域１４０の破壊を区間Ｓ１で生じさせる効果をより確実にしてもよい。
【0040】
なお、上記の各実施形態において、容器本体１１０および蓋体１３０は、容器の材料として利用可能な各種の樹脂材料、または樹脂材料の積層体によって形成される。樹脂材料には、必要に応じて無機材料などの添加物が加えられてもよい。容器１００が凹部１１１の押圧による内容物の注出のための容器である場合、凹部１１１は押し潰し可能に形成される。本明細書において、凹部１１１が押し潰し可能であることは、ユーザが手で加えることが可能な通常の範囲の力による押圧で、凹部１１１を押し潰して内部空間ＳＰの内圧を上昇させることが可能であることを意味する。
【0041】
具体的には、例えば、凹部１１１を押し潰し可能に形成するために、容器本体１１０を形成するシートを、例えばポリエチレンの割合が多い、またはゴム成分を添加した軟質の樹脂材料で形成したり、シートの厚みを薄くしたりしてもよい。シートの軟らかさの指標の一例として、引張試験における１％変位時の荷重が５Ｎ～６０Ｎ程度であれば、押し潰しによる変形の初期における抵抗が小さく、凹部１１１は押し潰し可能であるといえる。また、ユーザが必ずしも片手で扱わなくてもよい場合、例えば電子レンジ等での通蒸用容器とする場合は、引張試験における１％変位時の荷重が４０Ｎ～５００Ｎ程度であれば、シートを薄くすることによる材料使用量の削減効果が得られるとともに、加熱後の容器本体１１０の変形がより少ないため、食器等として使用しやすくなる。なお、ＭＤ（Machine Direction）、またはＴＤ（Transverse Direction）のいずれか一方について引張試験における１％変位時の荷重が上記範囲であればよいが、ＭＤ、ＴＤの両方について引張試験における１％変位時の荷重が上記範囲であることがより好ましい。上記の引張試験は、ＪＩＳ Ｋ７１６１－１、ＪＩＳ Ｋ７１６１－２、およびＪＩＳ Ｋ７１２７に準拠する。引張試験における引張速度は５０ｍｍ／ｍｉｎである。試験片はＪＩＳ Ｋ７１２７の試験タイプ５であり、ＪＩＳ Ｋ７１００の２級の標準雰囲気で状態調節される。シートの薄さの指標の一例として、上記のような軟質の樹脂材料でシートを形成した場合において、シートから容器本体１１０を成形した後の凹部１１１の底面の厚みが１５μｍ～６００μｍであれば、凹部１１１は押し潰し可能であるといえる。また、ユーザが必ずしも片手で扱わなくてもよい場合、例えば電子レンジ等での通蒸用容器とする場合は、シートから容器本体１１０を成形した後の凹部１１１の底面の厚みが１００μｍ～２０００μｍであれば、シートを薄くすることによる材料使用量の削減効果が得られるとともに、加熱後の容器本体１１０の変形がより少ないため、食器等として使用しやすくなる。
【0042】
また、ユーザが片手で扱いやすいという観点からは、凹部１１１と蓋体１３０とによって形成される内部空間ＳＰの容積は３ｃｍ３以上が好ましく、５ｃｍ３以上がより好ましくは、１０ｃｍ３以上がさらに好ましく、２０ｃｍ３以上が特に好ましい。また、凹部１１１と蓋体１３０とによって形成される内部空間ＳＰの容積は１００ｃｍ３以下が好ましく、７０ｃｍ３以下がより好ましく、５０ｃｍ３以下がさらに好ましく、４０ｃｍ３以下が特に好ましい。この範囲より少ないと容積が少なく、押しつぶしがしづらくなる。一方この範囲より大きいと、片手で扱いにくくなる。ユーザが容器１００を保持した状態で安定して内容物を注出するためには、接合領域１４０の全周に対する区間Ｓ１の割合は１％以上にすることが好ましく、４％以上にすることがより好ましい。また、接合領域１４０の全周に対する区間Ｓ１の割合は、５０％以下にすることが好ましく、３５％以下にすることがより好ましい。
【0043】
一方、容器１００が内部空間ＳＰに収納された内容物を加熱するための容器である場合、凹部１１１はより硬質の樹脂材料、またはより厚いシートで形成されてもよい。この場合、シートから容器本体１１０を成形した後の凹部１１１の底面の厚みは６００μｍを超えてもよく、例えば２０００μｍ以下とすることが好ましい。ユーザが必ずしも片手で扱わなくてもよい場合、例えば電子レンジ等での通蒸用容器とする場合は、内部空間ＳＰの容積は例えば１００ｃｍ３を超えてもよく、例えば１５００ｃｍ３以下とすることが好ましい。この場合の内部空間ＳＰの容積は、より好ましくは３ｃｍ３以上、さらに好ましくは５０ｃｍ３以上、特に好ましくは１５０ｃｍ３以上である。また、この場合の内部空間ＳＰの容積は、より好ましくは１０００ｃｍ３以下、さらに好ましくは７００ｃｍ３以下、特に好ましくは６００ｃｍ３以下である。なお、この場合も、蒸気の排出時、または排出後にユーザが安全に容器１００を保持するためには、接合領域１４０の全周に対する区間Ｓ１の割合は１％以上にすることが好ましく、４％以上にすることがより好ましい。また、接合領域１４０の全周に対する区間Ｓ１の割合は、５０％以下にすることが好ましく、３５％以下にすることがより好ましい。
【0044】
また、シートから容器本体１１０を成形した後のフランジ部１１２の厚みについては、ユーザが片手で扱うことが意図された容器１００の場合、成形性の向上、および内部空間ＳＰの圧力に対して容器本体１１０の形状を維持する観点からは、フランジ部１１２の厚みは５０μｍ以上であることが好ましく、１５０μｍ以上であることがより好ましく、２００μｍ以上であることがさらに好ましい。また、押し潰しやすさの観点からは、フランジ部１１２の厚みは６００μ以下であることが好ましく、４５０μｍ以下であることがより好ましく、４００μｍ以下であることがさらに好ましい。
【0045】
一方、内容物を加熱して蒸気を発生させることが意図された容器１００の場合、成形性の向上、および内部空間ＳＰの圧力に対して容器本体１１０の形状を維持する観点からは、フランジ部１１２の厚みは２００μｍ以上であることが好ましく、３００μｍ以上であることがより好ましく、４００μｍ以上であることがさらに好ましく、５００μｍ以上であることが特に好ましい。一方、材料使用量を削減する観点からは、フランジ部１１２の厚みは９００μｍ以下であることが好ましく、８００μｍ以下であることがより好ましく、７００μｍ以下であることがさらに好ましく、６５０μｍ以下であることが特に好ましい。
【0046】
図２０は、本発明の実施形態で適用可能な他の形状の例を示す図である。図示されているように、本発明の実施形態では、フランジ部１１２を反りにくくする部分において、容器本体の凹部１１１とフランジ部１１２との間の移行部分１１２Ｒが、緩やかな形状、具体的には断面においてより大きな曲率半径を持った形状で形成されてもよい。具体的には、フランジ部１１２の周方向の第１の区間において、移行部分１１２Ｒの断面が、第２の区間における移行部分の断面曲率半径よりも大きな曲率半径を有してもよい。上記で図２Ａおよび図２Ｂを参照して説明したように、凹部１１１の内側とフランジ部１１２との境目の凸角部には、内部空間ＳＰの圧力が上昇したときに作用する力Ｆに対して梃子の支点が形成される。図２０に示された例のような移行部分１１２Ｒを形成することによって、支点になりうる部分に作用する力が分散し、梃子の作用が弱まる結果、フランジが反りにくくなる。
【0047】
続いて、本発明の実施例について説明する。フランジ部の反りやすさを定量化するために、本実施例では以下のような方法でフランジ部の耐反り荷重を測定した。
【0048】
図２１は、本発明の実施例における反り可能な角度の測定について説明するための図である。本実施例では、破袋強度試験機１０００（サン科学社製３０５－ＢＰ）を用いて、バケット１００１に収納された容器１００の内部空間ＳＰに０．２Ｌ／ｍｉｎの送風量で空気を流入させる。空気を流入させる前のフランジ部１１２に対する角度が０°の位置（フランジの延長面上の位置）にカメラを配置する。カメラで容器１００を連続撮影することによって破袋直前の容器１００の画像を取得し、その時点におけるフランジ部１１２の変形角度θ、すなわち空気を流入させる前のフランジ部１１２の下面に一致するバケット１００１の上面と、破袋直前の内部空間ＳＰの圧力によって持ち上げられたフランジ部１１２の下面との間の角度を画像上で測定した。なお、フランジ部１１２の厚みは３００μｍである。
【0049】
実験は、上記で図１０Ａおよび図１０Ｂを参照して説明した形状の容器（実施例１）および図１５Ａおよび図１５Ｂを参照して説明した形状の容器（実施例２）について実施した。実施例１、実施例２とも、接合領域１４０を形成するときのシール圧力は１６０ｋｇｆ、シール時間は１．２秒で、シール温度２００℃の第１シールとシール温度１９５℃の第２シールを実施した。
【0050】
実施例１では、第１シールで図１０Ａに示す曲率半径が大きい角部１１２Ｃに沿った区間（図７に示す区間Ｓ１、および図９に示す区間Ｘに対応する）を除く接合領域１４０をシールした。第２シールでは、上記の区間を含む接合領域１４０の全体をシールしたが、角部１１２Ｃに沿った区間についてはシール盤の幅を狭くし、かつ図６の例に示したような孤立した複数の非接合領域が配列された弱シール部１４１を形成した。
【0051】
実施例２では、第１シールで図１５Ａに示す反転した角部１１２Ｅに沿った区間（図１３に示す区間Ｓ１、および図１４に示す区間Ｘに対応する）を除く接合領域１４０をシールした。第２シールでは、上記の区間を含む接合領域１４０の全体をシールしたが、角部１１２Ｅに沿った区間についてはシール盤の幅を狭くし、かつ図６の例に示したような孤立した複数の非接合領域が配列された弱シール部１４１を形成した。
【0052】
以下で、実施例１および実施例２における測定結果について説明する。
実施例１では、空気の流入による破袋直前のフランジの変形角度θが、図９に示した区間Ｘ（曲率半径が大きい角部に沿う円弧状の区間）で１８．３°、区間Ｚ（相対的に長さが短い直線状の区間）で３６．２°、区間Ｗ（相対的に長さが長い直線状の区間）で３５．１°であった。また、パンク圧強度は０．０２５ＭＰａであった（いずれも３回の測定の平均値）。
一方、実施例２では、空気の流入による破袋直前のフランジの変形角度θが、図１４に示した区間Ｘ（反転した角部に沿う円弧状の区間）で６３．４°、区間Ｚ（相対的に長さが短い直線状の区間）で４２．７°、区間Ｗ（相対的に長さが長い直線状の区間）で６７．８°であった。また、パンク圧強度は０．０５９ＭＰａであった（いずれも３回の測定の平均値）。
実施例１では、空気の流入による破袋直前のフランジの変形角度θが、図９に示した区間Ｘ（曲率半径が大きい角部に沿う円弧状の区間）で１８．３°、区間Ｚ（相対的に長さが短い直線状の区間）で３６．２°、区間Ｗ（相対的に長さが長い直線状の区間）で３５．１°であった。また、パンク圧強度は０．０２５ＭＰａであった（いずれも３回の測定の平均値）。
一方、実施例２では、空気の流入による破袋直前のフランジの変形角度θが、図１４に示した区間Ｘ（反転した角部に沿う円弧状の区間）で６３．４°、区間Ｚ（相対的に長さが短い直線状の区間）で４２．７°、区間Ｗ（相対的に長さが長い直線状の区間）で６７．８°であった。また、パンク圧強度は０．０５９ＭＰａであった（いずれも３回の測定の平均値）。
【0053】
図２２Ａおよび図２２Ｂは、上記の実施例１（図１０Ａおよび図１０Ｂに示した例）における容器本体の凹部の厚みについて説明するための図である。また、図２３Ａおよび図２３Ｂは、実施例２（図１５Ａおよび図１５Ｂに示した例）における容器本体の凹部の厚みについて説明するための図である。それぞれの図に示されたＡ，Ｂ，Ｃの３点における凹部の厚みを以下の表１に示す。表１には、それぞれの例で３つ作製された容器における厚みの平均値および標準偏差が示されている。
【0054】
【表1】
【0055】
上記の実施例１および実施例２の容器のように凹部１１１の底面が平坦な容器では、表１に示されるように底面（点Ｃ）を相対的に厚く、側面（点Ａ，Ｂ）を相対的に薄く成形することによって、底面に指をあてて内容物を注出する場合の注出性が良好になる。これは、底面が相対的に薄い場合には注出時に容器本体が凹み、例えばゼリーのような半固体状の内容物の場合は崩れて容器内に残留しやすくなるためである。底面が相対的に厚い場合、底面が平坦な形状に維持されたまま蓋体１３０に向かって力が作用するため、内容物が崩れにくく、従って容器内に内容物を残留させずに抽出することができる。
【0056】
表２に、本発明の実施形態で利用可能なシートの引張試験における１％変位時の荷重の測定結果を示す。上述のように、凹部を押し潰して利用する容器の場合、上述のように引張試験における１％変位時の荷重として５Ｎ～６０Ｎ程度、シートから容器本体を成形した後の凹部の底面の厚みとして１５μｍ～６００μｍが例示される。表２に示す実施例３では、表面層を凝集剥離処方（特許第５００１９６２号公報などに記載）とし、基材層がポリプロピレンおよびポリエチレンを含む樹脂組成物で形成される厚み３００μｍのシートを３つ作製し、それぞれのシートのＭＤおよびＴＤで測定した引張試験における１％変位時の荷重の平均値がそれぞれ１６．２Ｎおよび１７．９Ｎで上記の範囲内にある場合に、シートから成形した容器で凹部を押し潰しての使用が良好にできることが確認された。
【0057】
一方、電子レンジ等での通蒸用容器とする場合、引張試験における１％変位時の荷重として４０Ｎ～５００Ｎ程度、容器本体を成形した後の凹部の底面の厚みとして１００μｍ～２０００μｍが例示される。表２に示す実施例４では、表面層を凝集剥離処方とし、基材層がポリプロピレン、ポリエチレンおよびフィラーを含む樹脂組成物で形成される厚み４００μｍのシートを３つ作製し、それぞれのシートのＭＤおよびＴＤで測定した引張試験における１％変位時の荷重の平均値がそれぞれ４５．７Ｎおよび４５．２Ｎで上記の範囲内にある場合に、シートから成形した容器に対して内容物の加熱および通蒸を実施し、その後に食器として利用することが良好にできることが確認された。
【0058】
【表2】
【0059】
図２４Ａ、図２４Ｂおよび図２４Ｃは、上記で説明した本発明の第４の実施形態に係る容器のさらに他の例を示す図である。図２４Ａに示されるように、反転した角部１１２Ｅの両側に隣接する２つの角部１１２Ｆが、反転した角部１１２Ｅの反対側の角部１１２Ｄよりも大きな曲率半径で形成される。また、図２４Ｂに示されるように、反転した角部１１２Ｅに接する部分で容器本体１１０の凹部１１１の底面から側面にかけて傾斜面１１１Ｓが形成される。傾斜面１１１Ｓは、角部１１２Ｅの両側に隣接する２つの角部１１２Ｆを結ぶ対角線付近で凹部１１１の底面が折れ曲がり、角部１１２Ｅに向かって立ち上がることによって形成される。図２４Ｃに示されるように、傾斜面１１１Ｓ以外の部分において、凹部１１１の底面は丸みを帯びた形状である。例えば、上記で図１５Ａおよび図１５Ｂに示された例でも、図２４Ｂおよび図２４Ｃに示されたように傾斜面以外の部分において凹部の底面を丸みを帯びた形状にすることが可能である。また、図２４Ａ、図２４Ｂおよび図２４Ｃに示された例でも、図１５Ｂに示されたように傾斜面以外の部分において凹部の底面を平面部と角部とを含む形状にすることが可能である。
【0060】
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はこれらの例に限定されない。本発明の属する技術の分野の当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【符号の説明】
【0061】
１００…容器、１１０…容器本体、１１１…凹部、１１２…フランジ部、１１３…水平リブ、１１４…鉛直リブ、１１５…スカート部、１３０…蓋体、１４０…接合領域、１４１…弱シール部、Ｃ…図心、Ｆ…力、Ｐ１…力点、Ｐ２…支点、Ｐ３…作用点、Ｓ１…区間、Ｓ２…区間、ＳＰ…内部空間。
【図1】
【図2A】
【図2B】
【図3A】
【図3B】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10A】
【図10B】
【図11A】
【図11B】
【図12A】
【図12B】
【図13】
【図14】
【図15A】
【図15B】
【図16A】
【図16B】
【図17A】
【図17B】
【図18A】
【図18B】
【図19A】
【図19B】
【図20】
【図21】
【図22A】
【図22B】
【図23A】
【図23B】
【図24A】
【図24B】
【図24C】