特許 7569339 高剛性の形状に逆らって膨張するためのコルゲーション

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-10-08

(45)【発行日】2024-10-17

(54)【発明の名称】高剛性の形状に逆らって膨張するためのコルゲーション

(51)【国際特許分類】

   F17C 1/06 20060101AFI20241009BHJP

【ＦＩ】

F17C1/06

【請求項の数】 11

(21)【出願番号】P 2021577443

(86)(22)【出願日】2020-06-29

(65)【公表番号】

(43)【公表日】2022-09-05

(86)【国際出願番号】 US2020070203

(87)【国際公開番号】W WO2020264582

(87)【国際公開日】2020-12-30

【審査請求日】2023-05-30

(31)【優先権主張番号】62/867,914

(32)【優先日】2019-06-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】US

(73)【特許権者】

【識別番号】518392026

【氏名又は名称】リナマー・コーポレーション

(74)【代理人】

【識別番号】100118902

【弁理士】

【氏名又は名称】山本 修

(74)【代理人】

【識別番号】100106208

【弁理士】

【氏名又は名称】宮前 徹

(74)【代理人】

【識別番号】100196508

【弁理士】

【氏名又は名称】松尾 淳一

(74)【代理人】

【氏名又は名称】竹内 茂雄

(72)【発明者】

【氏名】コリンズ，キャロライン

(72)【発明者】

【氏名】シュロッターベック，ブライアン

【審査官】加藤 信秀

(56)【参考文献】

【文献】特表２０１８－５１９４８０（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開平０７－００１０４５（ＪＰ，Ａ）

【文献】実開昭６０－１４３９８２（ＪＰ，Ｕ）

【文献】特表２０１９－５０７８５０（ＪＰ，Ａ）

【文献】米国特許出願公開第２０１８／０２８３６１０（ＵＳ，Ａ１）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｆ１７Ｃ １／０６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

液体および／またはガスを圧力下で収容するための圧力容器であって、前記圧力容器が、
高分子ライナーであって、前記ライナーの第１の端部から反対側の端部まで延在する円筒壁を有する中空ボディを備え、前記円筒壁が内側表面および外側表面を有し、前記中空ボディが、波形セクションを有し、前記波形セクションが、前記波形セクションの一方の端部から反対側の端部まで配置される交互の隆起部および谷部を提供する円周方向のコルゲーションを有し、各々の前記コルゲーションが、隆起部を有する湾曲山部領域、隣接する離間した山部領域の間にある湾曲谷部、ならびに各々の連続する山部領域および谷部を接合する側壁を備え、前記隆起部の前記外側表面が前記波形セクションの外径（ＯＤ）を画定し、隣接する側壁の前記外側表面の間の空隙が環状空洞を画定し、連続する隆起部の間の距離が前記コルゲーションの周期（Ｔ）を画定し、前記隆起部における前記ライナーの前記内側表面と前記外側表面との間の距離が山部の壁厚（Ｔｍ）を画定し、前記谷部の中点における前記ライナーの前記内側表面と前記外側表面との間の距離が谷部の壁厚（Ｔｖ）を画定し、前記隆起部における前記外側表面と前記谷部における前記外側表面との間の径方向距離が前記コルゲーションの振幅（Ａ）を画定する、高分子ライナーと、
前記ライナーの外側周縁部を囲む、樹脂および繊維を含む外側合成シェルと
を備え、
前記環状空洞は、各々の前記谷部の側壁を形成する前記ライナーの上側表面と、前記外側合成シェルの下側表面と、によって境界が画定されており、
前記山部の壁厚Ｔｍが前記谷部の壁厚Ｔｖより大きく、前記振幅Ａが前記コルゲーションの前記周期Ｔの約０．６５倍から前記周期Ｔの約０．７５倍の間であり、
前記側壁は、低い値の圧力で前記圧力容器が加圧されることに応答して、前記側壁が対向する前記側壁と接触するまで、隣接する前記側壁に向かって前記環状空洞内へ押し込まれ始める、
圧力容器。

【請求項2】

前記谷部の壁厚Ｔｖが前記コルゲーションの前記振幅Ａの約０．２７倍以下である
請求項１に記載の圧力容器。

【請求項3】

前記山部の壁厚Ｔｍが前記コルゲーションの前記振幅Ａの約０．３２倍以下である
請求項２に記載の圧力容器。

【請求項4】

前記山部領域の前記上側表面が半径Ｒｍによって画定され、その結果、前記山部領域が湾曲する上側表面を有し、
前記山部領域の前記湾曲する上側表面が、前記コルゲーションの前記周期Ｔの約０．４０倍から前記周期Ｔの約０．４５倍の間の半径Ｒｍを有する
請求項３に記載の圧力容器。

【請求項5】

前記谷部の前記上側表面が半径Ｒｖによって画定され、その結果、前記谷部が湾曲する上側表面を有する
請求項４に記載の圧力容器。

【請求項6】

前記谷部が前記谷部の前記中点の中央に配置される平坦セグメントを有し、前記平坦セグメントが前記コルゲーションの前記周期Ｔの約０．０４０倍以下の幅を有する
請求項５に記載の圧力容器。

【請求項7】

前記コルゲーションの前記周期Ｔが、前記隆起部の前記外形ＯＤの約０．１３５倍から前記隆起部の前記外径ＯＤの約０．１６５倍の間である
請求項５に記載の圧力容器。

【請求項8】

前記コルゲーションの前記振幅Ａが約２．１５ｍｍから約２．３５ｍｍの間であり、前記谷部の前記中点における前記ライナーの前記内側表面上に画定される内径が約１５．６ｍｍから約１６．２ｍｍの間であり、前記コルゲーションの前記周期Ｔが約３．１ｍｍか
ら約３．３ｍｍの間であり、前記谷部の壁厚Ｔｖが少なくとも０．３ｍｍであり、前記山部領域が約１．３ｍｍの半径Ｒｍによって画定される上側表面外形を有し、前記谷部が約０．１６ｍｍの前記半径Ｒｖによって画定される上側表面外形を有し、前記山部の壁厚Ｔｍが少なくとも０．５ｍｍである
請求項７に記載の圧力容器。

【請求項9】

前記高分子ライナーには、ナイロン、エチレン酢酸ビニル（ＥＶＡ）、線形低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、エチレンビニルアルコール（ＥＶＯＨ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリウレタン（ＰＵ）、および／またはポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、のうちの１つまたは複数が含まれる
請求項８に記載の圧力容器。

【請求項10】

前記外側合成シェルの前記樹脂には、エポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂、熱可塑性樹脂、ポリエステル樹脂、および／またはウレタン、のうちの１つまたは複数が含まれる、請求項９に記載の圧力容器。

【請求項11】

前記外側合成シェルの前記繊維が、炭素繊維、アラミド繊維、ポリエステル繊維、ポリエチレン繊維、ナイロン繊維、金属、および／またはグラスファイバー、のうちの１つまたは複数である
請求項１０に記載の圧力容器。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

関連出願の相互参照
[0001]本出願は、２０１９年６月２８日に出願した米国仮特許出願第62/867,914号の優先権を主張するものである。

【0002】

[0002]本発明は、圧縮ガスの保管のためのタイプＩＶの圧力容器内で使用されるためのコルゲーション（ｃｏｒｒｕｇａｔｉｏｎ）に関する。より詳細には、本発明は、タイプＩＶの圧力容器のタンクを形成するための、繊維および樹脂の剛体の外側合成シェルで覆われる波形ポリマーライナーのためのコルゲーション形状に関する。

【背景技術】

【0003】

[0003]圧縮ガスの保管のためのタイプＩＶの圧力容器は、繊維および樹脂のマトリックスで完全に包まれる非金属ライナーを備える。樹脂マトリックスは、通常、ポリエステルまたはエポキシ樹脂を含む。タイプＩＶの圧力容器は、一般に、弁を有する金属圧力容器クロージャを有する。

【0004】

[0004]タイプＩＶの圧力容器は車両内で使用されるのに望ましいものである。その理由は、タイプＩＶの圧力容器が他の種類の圧力容器と比較して低い単位容積重量を有するからである。タイプＩＶの圧力容器は非金属ライナーから形成され、繊維および樹脂で覆われる。他の種類の圧力容器は、一般に、タイプＩＶの圧力容器より高い単位容積重量を有する。その理由は、他の種類の圧力容器がタイプＩＶの圧力容器より多くの金属を含むからである。例えば、タイプＩの圧力容器が金属シリンダを備える。タイプＩＩの圧力容器は、繊維材料で部分的に包まれる金属シリンダを備える。タイプＩＩＩの圧力容器は、繊維で完全に包まれる金属ライナーを備える。したがって、タイプＩＶの圧力容器は、金属ライナーの代わりにポリマーライナーを使用することに関連して低い重量を有することから、車両の使用に好ましいものである。

【0005】

[0005]車両が水素燃料電池を有する場合および／または車両が燃料として圧縮天然ガスを使用する場合、車両は任意選択でタイプＩＶの圧力容器を装備する。タイプＩ～ＩＩＩなどの他の種類の圧力容器が車両のために使用され得るが、タイプＩＶが圧力容器のその低い重量のため、好ましいものである。

【0006】

[0006]ポリマーライナーを有する圧力容器を製造する既知の方法が米国公報第2016/363265号に開示されており、ここでは、繊維が波形ポリマーライナーの周りに編み組まれており、樹脂で被覆される。ポリマーライナーが波形部分を有する概略管形状を有する。波形部分が、ライナーの周りを円周方向に延在する複数の離間した隆起部を有し、隣接する隆起部の間に谷部が存在する。離間した隆起部が、従来の波形形状を形成するために谷部によって分離される。側壁が隆起部と隣接する谷部との間を延在する。隣接する側壁の間の空隙が環状空洞を画定する。樹脂が硬化して硬い外側合成シェルを形成する前に、ポリマーライナーが編組繊維および液体樹脂で覆われる。硬化した被覆ポリマーライナーが金属圧力容器と共に組み立てられ、タイプＩＶの圧力容器を形成する。

【0007】

[0007]しかし、場合によっては、液体樹脂がコルゲーションの環状空洞に完全には充填されず、環状空洞内に空気ポケットを形成する。圧力容器に圧力が加えられるとき、圧力がライナーの内部表面に沿って一様に適用される。空気ポケットが波形ライナーの環状空洞内に存在する場合、膨張プロセス中、ライナーに適用される圧力が樹脂および剛体の外側合成シェルによって一様には支持されない。環状空洞に隣接する波形ライナーにかかるひずみにより、環状空洞の方へとライナーが外側に膨らむ可能性がある。波形ライナーのこの歪みが漏洩を引き起こす可能性がある。特定の例では、波形ライナーが空気ポケットのエリアに破裂を引き起こす可能性があり、ライナーを通した圧縮ガスの漏洩を加速させる。

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

[0008]したがって、波形セクションを通した漏洩に対しての耐久性を有する波形セクションを備えるライナーを有するタイプＩＶの圧力容器を提供することが望ましい。さらに、圧力容器を膨張させることによる波形セクションにかかるひずみを低減することが望ましい。さらに、外側合成シェルによって完全に支持されるロケーションにおける膨張中に形成される高応力ゾーンの位置を見つけることが望ましい。最後に、圧力容器を膨張させた後でコルゲーションの側壁を完全に支持することが望ましい。

【課題を解決するための手段】

【0009】

[0009]高剛性の形状（ｒｉｇｉｄ ｓｈａｐｅ）に逆らって膨張するように構成されるコルゲーションが高分子ライナー内に提供される。高分子ライナーが、反対側にある内側表面および外側表面を備える円筒壁を有する。ライナーが、複数の環状コルゲーションを有する第１のライナーセクションを有する。コルゲーションの各々が、隆起部を備える湾曲山部領域と、隣接する離間した山部領域の間にある湾曲谷部と、各々の連続する山部領域および谷部を接合する側壁とを有する。連続する隆起部の間の距離がコルゲーションの周期を画定する。隆起部のところのライナーの壁厚が谷部のところの壁厚より大きい。隆起部と谷部との間の径方向距離がコルゲーションの振幅を画定する。振幅がコルゲーションの周期の約０．６５倍から約０．７５倍の間である。

【0010】

[0010]添付図面に関連させて考察して以下の詳細な説明を参照することにより、より良好に理解されることで本発明の利点が容易に認識されるようになる。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】[0011]本発明の一実施形態による、タイプＩＶの圧力容器のための高分子ライナーを示す断面図である。

【図2】[0012]図１のポリマーライナーの部分２を示す拡大断面図である。

【図3】[0013]本発明の一実施形態による、適合性を有する圧力容器を示す斜視図である。

【図4】[0014]図３の圧力容器の部分４を示す部分断面図である。

【図5】[0015]新規のコルゲーションの第１の実施形態を示している、図２のポリマーライナーの部分５を示す拡大断面図である。

【図6】[0016]ライナーが樹脂および繊維で覆われる前の図５のライナーを示す側面図である。

【図7】[0017]積み重ね構造となるように折り畳まれた圧力容器を示している、図３の圧力容器を示す側面図である。

【図8】[0018]新規のコルゲーションの第１の実施形態を示している、図２のライナーの部分８を示す拡大断面図である。

【図9】[0019]新規のコルゲーションの第２の実施形態を示している、図２のライナーの部分８を示す拡大断面図である。

【図10】[0020]圧力容器を形成するために外側合成シェルで覆われる図２のライナーを示す断面図である。

【図11】[0021]図１０の圧力容器の部分１１を示す拡大断面図である。

【図12】[0022]圧縮力、エッジクラッシュ力（ｅｄｇｅ ｃｒｕｓｈ ｆｏｒｃｅ）、および湾曲性を示している、図５の新規のコルゲーションを示す斜視断面図である。

【図13】[0023]外側合成シェルにかかる圧縮力および膨張プロセス中にライナーに適用される圧力を示している、図１１の圧力容器を示す斜視断面図である。

【図14】[0024]従来のコルゲーションを有する既知の波形ライナーを示す断面図である。

【図15】[0025]図１４の既知の波形ライナーの部分１５を示す断面図である。

【図16】[0026]既知の圧力容器を形成するように外側合成シェルで覆われる図１４の既知の波形ライナーの部分１６を示す拡大断面図である。

【図17】[0027]圧縮力、エッジクラッシュ力、および湾曲性を示している、図１４の既知の波形ライナーを示す拡大斜視断面図である。

【図18】[0028]外側合成シェルにかかる圧縮力および膨張プロセス中に波形ライナーに適用される圧力を示している、図１６の既知の圧力容器を示す拡大斜視断面図である。

【図19】[0029]自己接触が行われた直後の最大応力集中を示している、膨張プロセス後の図１０の圧力容器の部分１１を示す拡大断面図である。

【図20】[0030]自己接触が行われた直後の最大応力集中を示している、膨張プロセス後の図１０の圧力容器の部分１１を示す拡大断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

[0031]複数の図を通して同様の符号により同様のまたは対応する部分を示している図を参照すると、図１および２では、図３に示されるようなタイプＩＶの細長い圧力容器２４内で使用されるのに適する高分子ライナー２０が示されている。図１の高分子ライナー２０が、本発明の一実施形態による、新規のコルゲーション３２を備えるコネクタセクション２８を有する。

【0013】

[0032]図４を参照すると、タイプＩＶの圧力容器２４が、概して、樹脂および繊維の外側合成シェル３６で覆われる高分子ライナー２０を有する。図３および４に示される圧力容器２４が、細長い圧力容器２４および別法として適合性を有する圧力容器２４として説明される。細長い圧力容器２４が、概して、複数の管状セクション４０を有する高分子ライナー２０を有し、図１に示されるように、各々の連続する管状セクション４０がコネクタセクション２８に結合される。しかし、細長い圧力容器２４の代替の実施形態が他のライナー２０の構成を有することもできる。例えば、ライナー２０の一実施形態が、細長いチューブ４０の少なくとも一部分に沿って延在する新規のコルゲーション３２を有する細長いチューブ４０を有し、ここでは、非限定の実施例として、ライナー２０が外側合成シェル３６で覆われ、次いで大きいスパイラル形状となるように折り畳まれる。

【0014】

[0033]図１が、コネクタセクション２８、テーパセクション４８、および管状セクション４０を有する中空ボディ４４を備える剥き出しのライナー２０の一実施形態を示す。中空ボディ４４が、ライナー２０の第１の終端部５６と第２の終端部６０との間を延在する細長い円筒壁５２によって画定される。高分子ライナー２０が、ライナー２０の第１の終端部５６のところにある入口開口部６４と、ライナー２０の第２の終端部６０のところにある出口開口部６８とを有する。ライナー２０へ入口開口部６４および出口開口部６８の各々が、所望されるときに、ライナー２０の内部４４の中へおよび／または内部４４から外へ流体を通過させるのに使用され得る。ライナー２０が、本発明の範囲を変えることなく特定の用途のための望ましい、任意のサイズ、形状、長さ、材料、および外形を有することができる。

【0015】

[0034]さらに図１に示されるように、ライナー２０が、第１の直径７２を有する複数の細長い剛性管状セクション４０と、第１の直径７２より小さい第２の直径７６を有する複数のコネクタセクション２８と、連続する細長い剛性管状セクション４０およびコネクタセクション２８の間に配置されてそれらを結合するテーパセクション４８とを有する。第１の直径７２および第２の直径７６がそれぞれのセクション４０、２８の外径として測定される。複数の細長い剛性管状セクション４０の各々が、流体および／またはガスを保管するためのそれぞれのチャンバ８０を画定する。繰り返されるライナーセクション９２が、剛性管状セクション４０に取り付けられるテーパセクション４８およびコネクタセクション２８との組み合わせで単一の剛性管状セクション４０を備えるものとして画定される。ライナー２０の種々の実施形態が、流体および／またはガスを保管するための任意の所望の数のチャンバ８０を形成する任意の所望の数の繰り返されるライナーセクション９２を有することができる。

【0016】

[0035]しかし、各々の繰り返されるライナーセクション９２が、本発明の範囲を変えることなく、波形セクション２８、非波形セクション４０、４８、およびリブセクションの、任意の組み合わせ、順序、外形、長さ、直径、壁厚、および／または数を有することができ、さらには、選択される省略セクション２８、４０、４８を有することができる。例えば、一実施形態では、ライナー２０が、ライナー２０の各端部５６、６０に隣接する非波形セクション９６を備えることができる。別の実施形態では、ライナー２０が、ライナー２０の一方側の端部５６から反対側の端部６０まで一様な外径を有することができる。

【0017】

[0036]非波形コネクタセクション９６、１０８が種々の実施形態で剛体であってよい。種々の実施形態で、コネクタセクション２８が、管状セクション４０の直径７２より小さい直径７６を有することができ、ここでは、テーパセクション４８が、コネクタセクション２８および管状セクション４０の直径７２、７６の間に移行部分を提供する。しかし、別の実施形態が、１つまたは複数の適切な直径７２、７６を有するセクション２８、４０を備えるライナー２０を備えることができ、別の実施形態では、ライナー２０が、種々の形状を有することができる非円筒形のセクション２８、４０、４８を有することもできる。同様に、いくつかの実施形態で、管状セクション４０がコルゲーション３２を備えることができる。

【0018】

[0037]ライナー２０の第１の端部５６および第２の端部６０のところにあるコネクタセクション２８Ａが、ボス形態の取付具１１２に対合的におよび／または摩擦的に係合されるように構成されるカフセクション９６を有することができる（図３に示されるように）。

【0019】

[0038]図１のコネクタセクション２８の拡大図が図２に示される。図５が、コネクタセクション２８のコルゲーション３２の断面図を示す。コルゲーション３２が、ライナー２０の外側周縁部２８’の周りを延在する環状コルゲーションである。図２および５を参照すると、コネクタセクション２８が、後でさらに説明される新規の形状を有する複数の隣接するコルゲーション３２を有する。各コルゲーション３２がコネクタセクション２８の外側周縁部２８’の周りを円周方向に延在する。コルゲーション３２がコネクタセクション２８の柔軟性を向上させ、それにより図６に示されるようにコネクタセクション２８のところでライナー２０を折り畳むのを可能にする。新規のコルゲーション３２が、図１に示される概略円筒形状から図６に示される弓形形状１１４Ｂまでコネクタ部分２８を再配置するのを可能にする。弓形形状のコネクタセクション２８が、図６に示されるように、曲げ内径Ｒ_１および曲げ外径Ｒ２によって画定される。任意の所望の数のコルゲーション３２が含まれ得、ここでは、この数が、ライナー２０の寸法、および折り畳まれたライナー２０の見込まれる曲げ内径Ｒ_１および曲げ外径Ｒ_２に基づいて選択される。通常、コネクタ部分２８内での新規のコルゲーション３２の必要とされる最大数が、部分的に、コネクタ部分２８の見込まれる湾曲内径Ｒｉ、曲げ外径Ｒ_３／４、および直径７６に基づく。例えば、曲げ内径Ｒｉおよび曲げ外径Ｒ２が減少すると、必要とされる新規のコルゲーション３２の最小数が増加する。

【0020】

[0039]図１を参照すると、ライナー２０が、溶接部を有さずに単一の材料を使用して、シームレスライナー２０として好適には製造される。しかし、いくつかの実施形態では、単一のチャンバ８０を備える個別のライナーセグメント９２が一体に接続され得、それにより複数のチャンバ８０を備える細長いライナー２０を形成する。いくつかの実施形態では、ライナー２０の種々の部片２８、４０、４８、９６を形成して、部片２８、４０、４８、９６を一体に結合することにより、ライナー２０が作られ得る。例えば、コネクタセクション２８が、テーパセクション４８、管状セクション４０、および／またはカフセクション９６とは別個に製造され得る。次いで、このような別個のセクション２８、４０、４８、９６が一体に結合され得、ライナー２０を形成する。

【0021】

[0040]図１に示される高分子ライナー２０が、一般に、ナイロン（ＰＡ）、ナイロン６（ＰＡ６）、エチレン酢酸ビニル（ＥＶＡ：ｅｔｈｙｌｅｎｅ－ｖｉｎｙｌ ａｃｅｔａｔｅ）、線形低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ：ｌｉｎｅａｒ ｌｏｗ－ｄｅｎｓｉｔｙ ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ：ｌｏｗ－ｄｅｎｓｉｔｙ ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ：ｈｉｇｈ－ｄｅｎｓｉｔｙ ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、エチレンビニルアルコール（ＥＶＯＨ：ｅｔｈｙｌｅｎｅ ｖｉｎｙｌ ａｌｃｏｈｏｌ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリウレタン（ＰＵ）、および／またはポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）などの、１つまたは複数の高分子材料から形成される。高分子ライナー２０が単層の高分子材料で形成され得るか、２つ以上の高分子層の複層構造を備えることができ、さらには、特定の用途で必要に応じて、１つまたは複数の金属層を有することができる。例えば、このようなライナー２０は、蒸着、多層押出、および／または成形などを介して生成され得る。したがって、ライナー２０が、例としてナイロンなどの単一の材料を含むことができるか、または複層材料を含むことができる。複層ライナー２０の例示の実施形態には、非限定の例として、第１のナイロン層と第２のナイロン層の間にあるＥＶＯＨ層、第１および第２のポリエチレン（ＤＰＥ）層の間にあるＥＹＯＨ層、第１および第２のＲｉｌｓａｎ（登録商標）ポリアミド１１（ＰＡ１１）ＢＥＳＮ Ｂｌａｃｋ Ｐ１２６ ＴＬ層の間に挟まれる第１および第２のＲｉｌｓａｎ（登録商標）ＴＩＥＦＬＥＸ Ｓ４４２ ＮＡＴ ＴＬ層の間にあるＥＶＡＬ（商標）エチレンビニルアルコールコポリマー（ＥＶＯＨ）ＬＡ１７０Ｂ層が含まれる。種々の実施形態で、ライナー２０が、１つの層、２つの層、３つの層、４つの層、５つの層、または６つの層などを含めた任意適切な数の層の材料を含むことができるかまたはこのような任意適切な数の層から構成され得る。ライナー２０は一般に非金属の高分子ライナー２０であるが、高分子ポリマー２０がライナー２０内の金属層を有することもでき、それにより、ライナー２０の内側表面１４６および／または外側表面１４８を形成する。

【0022】

[0041]図４を参照すると、ライナー２０が、ライナー２０の強度を向上させて、それによりライナー２０を安全に動作させることが可能となる負荷圧力（ｄｕｔｙ ｐｒｅｓｓｕｒｅ）を増大させるために繊維を含浸させた繊維ストランド１５０または他の適切な材料で包まれ得、ならびに／あるいはこのような繊維ストランド１５０または他の適切な材料でオーバーブレイド（ｏｖｅｒ－ｂｒａｉｄ）され得る。加えて、種々の実施形態で、オーバーブレイド式のおよび／または包む方式の繊維ストランド１５０が複数の層内に配置され得る。樹脂を含浸させた１つまたは複数の層の繊維ストランド１５０が、樹脂の硬化後に、硬い外側合成シェル３６を形成する。外側合成シェル３６のための適切な繊維１５０には、炭素繊維、グラスファイバー、玄武岩繊維、ホウ素繊維、アラミド繊維、高密度ポリエチレン繊維（ＨＤＰＥ）、Ｚｙｌｏｎ（商標）のポリ（ｐ－フェニレン－２，６－ベンゾビスオキサゾール繊維）（ＰＢＯ）、アラミド繊維、Ｋｅｖｌａｒ（登録商標）ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ）、ナイロン繊維（ＰＡ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリエステル繊維（ＰＬ）、ポリプロピレン繊維（ＰＰ）、ポリエチレン繊維（ＰＥ）、金属、エチレンビニルアルコール繊維（ＥＶＯＨ）、およびポリウレタン繊維（ＰＵ）などのうちの１つまたは複数が含まれる。適切な樹脂には、エポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂、ポリエステル樹脂、ウレタン、および熱可塑性樹脂などのうちの１つまたは複数が含まれる。ライナー２０の材料および寸法さらには外側合成シェル３６を形成する樹脂および繊維１５０の種類および量の選択は、部分的に、圧力容器２４の所望の動作条件に基づいて選定される。

【0023】

[0042]ライナー２０の一方または両方の端部５６、６０が図３に示されるようにボス形態の取付具１１２に流体的に接続され、それにより密閉された圧力容器２４を形成する。別法として、ライナー２０の一方の端部５６、６０が他の一般的な既知の方法によって閉鎖され得る。選択したボス形態の取付具１１２のために所望されて適切である場合に、ライナー２０が外側合成シェル３６で覆われる前にまたはその後で、ボス形態の取付具１１２がライナー２０と共に組み立てられ得る。

【0024】

[0043]ライナー２０が外側合成シェル３６で覆われた後、覆われたライナー２０が折り畳まれて図７に示されるような積み重ね構造１２０となる。コネクタセクション２８のコルゲーション３２がコネクタセクション２８の柔軟性を向上させ、それにより所定の空間１２４を満たすようにライナー２０を折り畳むのをおよび／またはライナー２０を折り畳んでハウジング１２４の中に入れるのを可能にする。ライナー２０が外側合成シェル３６で覆われ、折り畳まれて所望の折り畳み形状１２０となり、樹脂が硬化して外側合成シェル３６を強固にすると、細長い圧力容器２４が形成される。例えば、図３が、細長い圧力容器２４が折り畳まれてハウジング１２４内で積み重ね構造１２０として保持される、一実施形態を示す。

【0025】

[0044]完全に組み立てられると、圧力容器２４が、水素、窒素、天然ガス、ヘリウム、ジメチルエーテル、液化石油ガス、およびキセノンなどの、液体、圧縮ガス、および／または圧縮液体を保管するのに適するようになる。自動車用途のための水素を保存するための圧力容器２４は、通常使用中の約３４．５ＭＰａ（５，０００ＰＳＩ）から約６９ＭＰａ（１０，０００ＰＳＩ）の内部圧力のために設計される。比較すると、圧縮天然ガスを保存するための圧力容器２４は、通常、通常使用中の約２０．７ＭＰａ（３，０００ＰＳＩ）の内部圧力のために設計される。したがって、ライナー２０の材料および寸法さらには外側合成シェル３６を形成する樹脂ならびに繊維１５０の種類および量の選択は、圧力容器２４の所望の動作条件に基づいて選定される。

【0026】

[0045]図１に示されるライナー２０の例示の一実施形態では、繰り返されるライナーセクション９２が約１メートルの適切な全長を有する。大きい直径の管状セクション４０が約４６ｍｍの外径７２を有し、約６５０ｍｍにわたって長手方向に延在する。円周方向リブおよび／または円周方向溝が、任意選択で、大きい直径の管状セクション４０の長さに沿って配置される。小さい直径の非波形セクション９６、１０８および小さい直径の波形セクション２８が約２１ｍｍの外径７６を有する。小さい直径の非波形セクション９６、１０８および小さい直径の波形セクション２８の適切な全長がそれぞれ約６０ｍｍおよび１４０ｍｍである。各テーパセクション４８が、第１の端部４８Ａ上での約４６ｍｍの外径７２と、反対側の端部４８Ｂ上での約２１ｍｍの外径７６と、約７５ｍｍの全長とを有する。ライナー壁５２の壁厚１１０が一般に約０．３ｍｍから約１．２ｍｍの間であり、約０．５から約１．２ｍｍの範囲の壁厚５２Ａを有する非波形セクション４０、４８、９６と、約０．３ｍｍの波形セクション２８内での最小壁厚５２Ｂとを有する。しかし、本発明の範囲を変えることなく、意図される用途において所望される場合、ライナー２０の波形セクション２８および非波形セクション９６、１０８の、壁厚５２Ａ、５２Ｂ、外径７２、７６、内径７６’、長さ、および数が、この範囲より大きくても（多くても）または小さくても（少なくても）よい、ことが認識されよう。

【0027】

[0046]図２および５に示されるように、波形セクション２８が、ライナー２０の周りを円周方向に延在する複数の離間した隆起部１４０、１４０’を有する新規のコルゲーション３２を有し、谷部１４４が隣接する隆起部１４０、１４０’の間に存在する。新規のコルゲーション３２の第１の実施形態が図５および８に示される。新規のコルゲーション３２が内側表面１４６および外側表面１２８を備える。内側表面１４６および外側表面１４８が同様の外形を有するのに対して、内側表面１４６と外側表面１４８との間の距離５２Ａは後でさらに説明されるように多様であってよい。図１に示されるように、新規のコルゲーション３２が、ライナー２０の外側表面１４８上において隆起部１４０のロケーションに画定される最小外径７６を有する。さらに、新規のコルゲーション３２が、ライナー２０の内側表面１４６上において谷部１４４のロケーションに画定される最小内径７６’を有する。

【0028】

[0047]図５に示される新規のコルゲーション３２の第１の実施形態が、周期Ｔ、振幅Ａ、谷部幅Ｗｖ、および山部幅Ｗｍによって画定される。コルゲーション３２の周期Ｔが隣接する隆起部１４０、１４０’の間の距離として画定される。振幅Ａが、図５および８に示されるように、外側表面１４８上において隆起部１４０、１４０’と谷部１４４との間の垂直方向距離として画定される。図５を参照すると、各隆起部１４０、１４０’が山部１６８のピーク１４０、１４０’を画定する。架空の垂直方向基準線１４０Ａ、１４４Ａが、ピーク１４０、１４０’および谷部１４４の中心をそれぞれ通過するように示されている。架空の垂直方向基準線１４０および１４４Ａの間の水平方向距離が、図５において１／２Ｔとして示されるように、周期Ｔの半分である。

【0029】

[0048]図５を参照すると、各山部１６８が、半径Ｒｍによって示される外側表面１４８上の湾曲プロフィール１７０、およびＷｍとして示される幅を有する。山部１６８の隆起部１４０、１４０’から各端部１６８Ａ、１６８Ｂまでの水平方向距離が、架空の垂直方向基準線１４０Ａから測定して、１／２Ｗｍとして画定される。架空の垂直方向基準線１４０Ａから離間される架空の垂直方向基準線１８４および１８４’が山部１６８の幅Ｗｍを画定する。山部１６８の端部１６８Ａ、１６８Ｂの適切な水平方向位置が架空の垂直方向基準線１８４および１８４’によって示される。山部１６８の湾曲プロフィール１７０が、隆起部１４０、１４０’の中心において、複数の隆起部ピーク１４０、１４０’を通過する架空の水平方向基準線Ａ’に接する半径Ｒｍによって画定される。ライナー２０の外側表面１４８に沿う、湾曲プロフィール１７０および各々の架空の垂直方向基準線１８４、１８４’の交差位置が、山部１６８の端部１６８Ａ、１６８Ｂを画定する。

【0030】

[0049]さらに図５に示されるように、谷部１４４がライナー２０の外側表面１４８上に湾曲プロフィール１７２を有する。谷部１４４の湾曲プロフィールが、振幅Ａに等しい垂直方向距離で架空の水平方向基準線Ａ’から離間される架空の水平方向基準線Ａ’に接する半径Ｒｖによって画定される。さらに、半径Ｒｖが、隆起部ピーク１４０、１４０’を通過する架空の垂直方向基準線１４０Ａから量１／２Ｔだけ離間されるポイント１４４において架空の水平方向基準線Ａ”に接する。谷部１４４の幅が、谷部１４４の中心を通過する架空の垂直方向基準線１４４Ａを中心とする水平方向距離Ｗｖによって画定される。参考のために、架空の垂直方向基準線１９６、１９６’が、図５では、谷部１４４の中心を通過する架空の垂直方向基準線１４４Ａから１／２Ｗｖの大きさだけ離間されて示される。湾曲プロフィール１７２および架空の垂直方向基準線１９６、１９６’の交差位置が、ライナー２０の外側表面１４８に沿う谷部１４４の端部１５２、１５２’を画定する。

【0031】

[0050]ポイント１６８Ａ、１６８Ｂおよび１５２、１５２’の間の移行部分プロフィール２００、２００’が、山部１６８および谷部１４４の湾曲プロフィール１７０、１７２に滑らかに一体化されるようなスプラインプロフィールを端部ポイント１６８Ａ、１６８Ｂおよび１５２、１５２’の間において選択することによって形成される。移行部分プロフィール２００、２００’が、隆起部１４０と谷部１４４との間に滑らかなスプラインプロフィールを生成するために端部ポイント１６８Ａ、１６８Ｂ、１５２、１５２’を通過して延在することができる。移行部分プロフィール２００、２００’に沿う曲率半径を漸進的に変化させることにより移行部分プロフィール２００、２００’が生成される。

【0032】

[0051]新規のコルゲーション３２の第１の実施形態の例示の寸法が、部分的に、ライナーコネクタセクション２８の外径７６に基づく。ライナー２０が折り畳まれて所望の積み重ね構造１２０にされるときの、約２１ｍｍの管状外径７６および約２７ｍｍの意図される曲げ半径Ｒ_１を有するライナーコネクタセクション３２の場合、好適な周期Ｔが約３．１ｍｍから３．３ｍｍであり、好適な振幅Ａが約２．１５ｍｍから約２．３５ｍｍであり、山部１６８の好適な半径Ｒｍが約１．３ｍｍであり、谷部１４４の好適な半径Ｒｖが約０．１６ｍｍである。さらに、谷部１４４のところにおける内側表面１４６の最小内径７６’が好適には約１５．６ｍｍから約１６．２ｍｍの間である。谷部１４４における内側表面１４６と外側表面１４８との間の最小壁厚５２Ａが約０．３ｍｍである。内側表面１４６と外側表面１４８との間の残りの壁厚５２Ａが、通常、約０．５ｍｍから約１．２ｍｍの間である。

【0033】

[0052]新規のコルゲーション３２の第２の実施形態が図９に示される。第１の実施形態と同様に、新規のコルゲーション３２の第２の実施形態が、谷部１４４によって離間される隣接する山部１６８の隆起部１４０、１４０’と、ライナー壁５２の反対側にある内側表面１４６および外側表面１４８を有する。さらに、各山部１６８が、山部１６８の上側表面１４８を画定する起伏プロフィール１７０を有する。第１の実施形態と同様に、コルゲーション３２が、隆起部１４０、１４０において外側表面１４８を基準として測定される最大外径７６と、谷部１４４において内側表面１４６を基準として測定される最小内径７６’とを有する。

【0034】

[0053]図９の新規のコルゲーション３２が、周期Ｔ、振幅Ａ、山部１６８の隆起部１４０のところの壁厚Ｔｍ、谷部１４４のところの壁厚Ｔｖ、および起伏プロフィール１７０の曲率半径Ｒｍによって画定される。図９の新規のコルゲーション３２が、谷部１４４の基部１４４Ｃにおいて幅２１２’を有する平坦セグメント２１２をさらに有する。コルゲーション３２が、図９に示される角度Θで垂直方向からオフセットされる側壁セクション２１６を有する。ライナー壁５２の内側表面１４６および外側表面１４８が、平坦セクション２１２と、側壁セグメント２１６と、起伏プロフィール１７０との間で一体化され、隆起部１４０および谷部１４４においてそれぞれのライナー厚さＴｍおよびＴｖを維持しながら内側表面１４６および外側表面１４８の各々のための滑らかなスプラインを所望される通りに作る。

【0035】

[0054]新規のコルゲーション３２の図９に示される第２の実施形態の例示の公称寸法が、部分的に、ライナーコネクタセクション２８の外径７６および折り畳まれたライナー２０の意図される曲げ半径Ｒｉ（図６に示される）に基づく。例示の第２の実施形態が、約２１ｍｍのライナーコネクタセクション２８の公称外径７６および約２７ｍｍの意図される曲げ半径Ｒｉを有する。外径７６が増加すると意図される曲げ半径Ｒｉが増加する。つまり、管類サイズが増大すると曲げ半径Ｒｉが増加する。

【0036】

[0055]図９を参照すると、新規のコルゲーション３２の第２の実施形態の好適な周期Ｔが、新規のコルゲーション３２の外径（ＯＤ（ｏｕｔｅｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ））の約０．１５倍であり、例えばＴ＝０．１５ＯＤである。好適には、周期Ｔが外径７６の変化と共に増減する。さらに、残りのパラメータも周期Ｔと共に増減する。振幅Ａが好適には周期Ｔの約０．７倍として画定され、例えばＡ＝０．７Ｔである。起伏セクション１７０の曲率半径Ｒｍが好適には周期Ｔの０．４１倍として画定され、例えばＲｍ＝０．４１Ｔである。側壁セクション２１６の角度Θが好適には約５．３度である。

【0037】

[0056]図９に示される第２の実施形態の場合、平坦セクション２１２の幅２１２’が、好適には、周期Ｔの約０．０３８倍として選択され、例えばflat＝０．０３８Ｔである。好適には、平坦セグメント２１２の幅２１２’が少なくとも０．１２ｍｍであり、製造中の処理を容易にするために周期Ｔが少なくとも約３．２ｍｍである。さらに、隆起部１４０におけるライナー壁５２の厚さＴｍが好適には振幅Ａの約０．３１倍であり、例えばＴｍ＝０．３１Ａである。同様に、谷部１４４におけるライナー壁５２の厚さＴｖが好適には振幅Ａの約０．１３倍であり、例えばＴｖ＝０．１３Ａである。

【0038】

[0057]パラメータＴ、Ａ、Ｒｍ、Θ、Ｔｍ、Ｔｖのための例示の好適な範囲が、図９に示される新規のコルゲーション３２の第２の実施形態の場合、以下のように画定される。例示のライナーセクション２８が、約２１ｍｍの外径（ＯＤ）７６、および約２７ｍｍの意図される曲げ半径Ｒ１を有する。

【0039】

[0058]周期ＴがＴ＝Ｔ_ｋ・ＯＤとして計算され、ここでは、Ｔ_ｋが好適には約０．１３５から約０．１６５の好適な範囲を有する係数であり、ＯＤがライナーセクション２８の外径７６である。

【0040】

[0059]振幅ＡがＡ＝Ａ_ｋ・Ｔとして計算され、ここでは、Ａ_ｋが約０．６５から約０．７５の好適な範囲を有する係数である。
[0060]半径ＲｍがＲｍ＝Ｒ_ｋ・Ｔとして計算され、ここでは、Ｒ_ｋが約０．４０から約０．４５の好適な範囲を有する係数である。

【0041】

[0061]角度Θが約５．０度から約７．０度の間の好適な範囲を有する。
[0062]平坦セグメント２１２の幅２１２’がｆｌаｔ＝Ｆ_ｋ・Ｔとして計算され、ここでは、Ｆ_ｋが約０から約０．０４０の間の好適な範囲を有する係数である。

【0042】

[0063]厚さＴｍの好適な範囲がＴｍ≦０．０１ＯＤとして計算される好適な最小値を有し、ここでは、Ｔｍが少なくとも０．５ｍｍである。厚さＴｍの好適な最大値がＴｍ≦０．３２として計算される。同様に、厚さＴｖの好適な範囲がＴｖ≦０．０１として計算される好適な最小値を有し、ここでは、Ｔｖが少なくとも０．３ｍｍである。厚さＴｖの好適な最大値がＴｖ＝０．２７Ａとして計算される。さらに、好適には、選択される厚さＴｍが、選択される厚さＴｖより大きく、例えば、Ｔｍ＞Ｔｖである。

【0043】

[0064]曲げ半径３／４が適用可能ではないおよび／または大きい値である実施形態では、周期Ｔが所望される通りに選択され得る。例えば、コルゲーション３２がライナー２０の管状セクション４０内に位置するかまたはライナー２０の端部５６、６０の近くに位置する場合、周期Ｔが所望される通りに選択され得る。その理由は、ライナー２０がこれらのエリアでは最小の湾曲度を有するからである。

【0044】

[0065]図１０および１１が、外側合成シェル３６で覆われる図２のライナー２０のコルゲーションセクション２８を示す。図１１を参照すると、隣接する新規のコルゲーション３２の間において、空洞２２０が外側合成シェル３６の下側表面３６’とライナー２０との間に形成され得る。空洞２２０が、外側合成シェル３６の下側表面３６’、隣接する谷部６８の上側表面１４８、谷部１４４、山部１６８と谷部１４４との間を延在する側壁部分２２８、２２８’によって境界を画定される。

【0045】

[0066]図１２が、谷部１４４および隆起部１４０に適用される圧縮力Ｃ、ならびに新規のコルゲーション３２の端面２３２、２３２’に適用されるエッジクラッシュ力Ｅを示す。通常、コルゲーション３２の強度が、圧縮力Ｃ、エッジクラッシュ力Ｅ、および矢印Ｂによって示されるようなコルゲーション３２が湾曲することになる量、に基づいて評価される。

【0046】

[0067]図１３が、外側合成シェル３６によって覆われたコルゲーションセクション２８を示す。樹脂が硬化した後、外側合成シェル３６が剛体となる。外側合成シェル３６が、圧力容器２４に適用される圧縮力Ｃを吸収する。したがって、コルゲーション３２は、圧力容器２４に適用される圧縮力Ｃの影響を受けない。エッジクラッシュ力Ｅが適用可能ではない。その理由は、ライナー２８が円筒形であり、外側合成シェル３６がライナー２８の外側周縁部２８’を囲むからである。外側合成シェル３６が適用され、覆われたライナー２０が折り畳まれて積み重ね構造１２０にされ、樹脂が硬化して外側合成シェル３６を強固にした後、コルゲーション３２が湾曲することになる量（図１２の矢印Ｂ）が適用可能ではなくなる。その理由は、外側合成シェル３６がライナー２０を固定位置で保持するからである。

【0047】

[0068]しかし、圧力容器２４に圧力が加えられると、圧力Ｐが図１３に示されるようにライナー２０の内側表面１４６に沿って非一様に適用される。圧力を加えるとき、ライナー２０が外側合成シェル３６に逆らって膨張する。隣接する新規のコルゲーション３２の間に形成される空洞２２０が外側合成シェル３６によって完全には支持されない。処理中に樹脂が空洞２２０の中に浸入する可能性のある間、外側壁１４８がしばしば外側合成シェル３６によって一様には支持されない。その理由は空洞２２０内で気泡が捕捉されるからである。山部１６８と側壁２２８、２２８’との間の移行部分の近くで空洞２２０内にある隙間２４０および対向する側壁２２８、２２８’の間の隙間２４４が非常に重要である。新規のコルゲーション３２が、特には、これらの隙間２４０、２４４内において外側表面１４８内での気泡膨れ（ｂｌｉｓｔｅｒ）、亀裂発生、およびピンホール漏洩の可能性を最小にするように構成される。

【0048】

[0069]図１４～１８に示されるように、圧力容器２４Ａのためのライナー２０Ａの一部分として使用される場合の従来のコルゲーション形状２６０を分析することにより、新規のコルゲーション３２の利点が最良に示される。図１４を参照すると、例示の管状ライナー２０Ａが、離間した隆起部２６８、２６８’を備える既知の従来のコルゲーション２６０を有する。谷部２７６が隣接する隆起部２６８、２６８’の間に画定される。従来のコルゲーション２６０が、湾曲可能としながらスティフネスを向上させることを意図される。

【0049】

[0070]従来のコルゲーション２６０の拡大図が図１５に示される。図１６が、外側合成シェル３６で覆われるライナー２０Ａの一部分の拡大断面図を示す。図１５を参照すると、従来のコルゲーション２６０が、内側表面１４６’および外側表面１４８’を有するライナー２０Ａの外側壁５２’によって形成される。従来のコルゲーション２６０のジオメトリが、図１５に示されるように、振幅Ａ２、周期Ｔ’、谷部２７６の幅Ｗｖ’、および山部幅Ｗｍ’によって画定される。隆起部２６８、２６８’および谷部２７６の両方が、隆起部２６８、２６８’および谷部２７６に跨ってそれぞれ延在する架空の水平方向基準線Ｈ、ＦＩ’によってさらに示されるように、概略水平方向の上側表面１４６’および下側表面１４８’を有する。新規のコルゲーション３２と同様に、従来のコルゲーション２６０の隆起部２６８、２６８’および谷部２７６の間の垂直方向の間隔が図１５に示されるように振幅Ａ２によって画定される。架空の水平方向基準線FIが、架空の水平方向基準線Ｈから振幅Ａ２の大きさだけ離間される。

【0050】

[0071]対照的に、新規のコルゲーション３２は、図５に示されるように、山部１６８における半径Ｒｍの湾曲上側プロフィールと、谷部１４４における半径Ｒｖの湾曲下側プロフィール１７０を有する。図９に示される新規のコルゲーション３２の第２の実施形態が谷部１４４内の平坦セグメント２１２を有するが、平坦セグメント２１２が、０．０ｍｍからコルゲーション３２の周期Ｔの約０．０４０倍の最大幅までの間の幅を有するものとして画定される。

【0051】

[0072]図１５を再び参照すると、従来のコルゲーション２６０が、隣接する隆起部２６８、２６８’の中心点ｃｐの間の周期Ｔ’によって概して画定される。隆起部２６８、２６８’の幅が図１６に示されるようにＷｍ’として画定される。各隆起部２６８、２６８’が、図１５に示されるように、中心点ｃｐの両側において１／２Ｗｍ’の幅を有する平坦部分を有する。各隆起部２６８、２６８’の概略の端部ポイントＭ１が、架空の水平方向基準線Ｈと、中心点ｃｐから１／２Ｗｍ’の大きさだけ離間される架空の垂直方向基準線Ｖ”との境界ポイントＭ１によって概して画定される。従来のコルゲーション２６０の外側プロフィール１４８’が、隆起部２６８、２６８’と隣接する側壁２８０、２８０’との間で角部Ｍ１に一体化される半径Ｒｍ’を有する。対照的に、図８に示される新規のコルゲーション３２が、１／２Ｗｍの幅を有する隆起部ピーク１４０、１４０’の両側を延在する湾曲プロフィール１７０を有する。新規のコルゲーション３２の湾曲プロフィール１７０が、図１５の従来のコルゲーション２６０の平坦隆起部２６８、２６８’と比較して漏洩の発生を低減する。

【0052】

[0073]従来のコルゲーション２６０の各谷部２７６が、図１５に示されるように、Ｗｖ’によって画定される幅を有する概略平坦な谷部２７６を有する。谷部２７６の中心点２７６’が、架空の水平方向基準線Ｈ’と、１／２Ｔ’として示されるように周期Ｔ’の半分だけ隣接する隆起部２６８、２６８’の中心点ｃｐから離間される架空の垂直方向基準線Ｙとの交差ポイント２７６’によって画定される。谷部２７６の概略の端部Ｍ２が、架空の水平方向基準線Ｈ’と、図１５に示されるように１／２Ｗｖ’の大きさだけ架空の垂直方向基準線Ｖから離間される架空の垂直方向基準線Ｖ’との交差ポイントＭ２によって画定される。従来のコルゲーション１６０の外側プロフィール１４８’が、谷部２７６’と隣接する側壁２８０、２８０’との間で角部Ｍ２に一体化される半径Ｒｖ’を有する。

【0053】

[0074]新規のコルゲーション３２のいくつかの実施形態が図９に示されるような平坦セグメント２１２を有することができるが、平坦セグメント２１２の幅が新規のコルゲーション３２の周期Ｔの約０．０４０倍の最大幅に制限される。対照的に、図１５に示されるように、従来のコルゲーション２６０の谷部２７６の全幅Ｗｖ’は、谷部２７６を従来のコルゲーション２６０の隣接する側壁２８０、２８０’へと一体化させる半径Ｒｖ’を除いて、平坦である。

【0054】

[0075]さらに図１５に示されるように、側壁２８０、２８０’が従来のコルゲーション２６０の隆起部２６８、２６８’および谷部２７６を接続する。側壁２８０、２８０’が、端部ポイントＭ１およびＭ２を備える概略直線の壁２８０、２８０’である。半径Ｒｍ’が、隆起部２６８、２６８’と側壁２８０、２８０’との間に移行部分を形成するために隆起部２６８、２６８’と隣接する側壁２８０、２８０’との間に画定される。同様に、半径Ｒｖ’が、谷部２７６と隣接する側壁２８０、２８０’との間に移行部分を形成するために側壁２８０、２８０’と谷部２７６との間に画定される。加えて、空洞２２０’が隣接する側壁２８０、２８０’と谷部２７６との間の空間内に画定される。従来のコルゲーション２６０の空洞２２０’は新規のコルゲーション３２内に形成される空洞２２０に類似する。つまり、空洞２２０、２２０’が、各谷部１４４、２７６の側壁２２８、２２８’、２８０、２８０’を形成するライナー２０、２０Ａの上側表面１４８、１４８’および外側合成シェル３６の下側表面３６’によって境界を画定される。図１１の新規のコルゲーション３２の空洞２２０と同様に、圧力容器２４Ａの製造プロセス中に、図１６の従来のコルゲーション２６０の空洞２２０’に樹脂が充填され得る。新規のコルゲーション３２と同様に、樹脂が空洞２２０’に完全には充填されない場合、不規則な空気ポケットが従来のコルゲーション２６０の空洞２２０’内に形成され得る。

【0055】

[0076]図１５に示されるように、従来のコルゲーション２６０の外側表面１４８’のプロフィールが、壁厚Ｗｔだけ内側表面１４６’のプロフィールから概して一様にオフセットされる。例えば、隆起部２６８、２６８’の壁厚Ｗｔｒが谷部２７６の壁厚Ｗｔｖと概して等しい。さらに、側壁２８０、２８０’の壁厚Ｗｔが、隆起部２６８、２６８’および谷部２７６の壁厚Ｗｔｒ、Ｗｔｖと概して等しい。

【0056】

[0077]対照的に、図９に示される新規のコルゲーション３２が、谷部１４４における壁厚Ｔｖより薄い隆起部１４０における壁厚Ｔｍを有する。具体的には、壁厚Ｔｍが、好適には、（０．０１ＯＤまたは０．５ｍｍである）少なくとも最大値として、さらには０．３２Ａ以下として、選択される。同様に、谷部１４４の壁厚Ｔｖが、好適には、（０．０ＬＯＤまたは０．３ｍｍの）少なくとも最大値として、さらには０．２７Ａ以下として、選択される。さらに、新規のコルゲーション３２が、具体的には、壁厚Ｔｖ以上の壁厚Ｔｍを必要とする。好適には、新規のコルゲーション３２が、壁厚Ｔｖより大きい壁厚Ｔｍを有する。しかし、いくつかの実施形態で使用されるより小さい外径のチューブの場合、壁厚Ｔｍが、非限定の実施例として、圧力容器２０のための壁厚Ｔｖにほぼ等しくなるように選択され得る。

【0057】

[0078]図９を参照すると、約２１ｍｍの外径を有する新規のコルゲーション３２の特定の実施形態では、Ｔｍが好適には約０．５ｍｍから約１．２ｍｍの間で選択され得、Ｔｖが少なくとも０．３ｍｍとして選択され得、ＴｍがＴｖの選択される値より大きい値として選択される。壁厚Ｔｍが、好適には、後で説明される図２０に関連させてさらに説明されるように、壁厚Ｔｖより大きい値として選択される。

【0058】

[0079]図１７が、谷部２７６および隆起部２６８に適用される圧縮力Ｃ、および従来のコルゲーション２６０の端面２８４、２８４’に適用されるエッジクラッシュ力Ｅを示す。一般に、従来のコルゲーション２６０の強度は、圧縮力Ｃ、エッジクラッシュ力Ｅ、および矢印Ｂによって示されるように従来のコルゲーション２６０が湾曲することになる量に基づいて評価される。従来のコルゲーション２６０は、一般に、従来のコルゲーション２６０に柔軟性を有させながら所定の圧縮力Ｃおよびエッジクラッシュ力Ｅに耐えるように設計される。従来のコルゲーション２６０により支持可能である圧縮力Ｃの相対的な大きさは、新規のコルゲーション３２により支持可能である圧縮力Ｃの相対的な大きさより大きい。同様に、従来のコルゲーション２６０により支持可能であるエッジクラッシュ力Ｅの相対的な大きさが、新規のコルゲーション３２により支持可能であるエッジクラッシュ力Ｅの相対的な大きさより大きい。従来のコルゲーション２６０の、一様な壁厚Ｗｔ、直線の側壁２８０、２８０’、平坦な隆起部２６８、および平坦な谷部２７６が、新規のコルゲーション３２と比較して、従来のコルゲーション２６０により支持可能である圧縮力Ｃおよびエッジクラッシュ力Ｅの大きさを増大させる。

【0059】

[0080]図１８が、外側合成シェル３６によって覆われる図１４のコルゲーションセクション２０Ａを示す。樹脂が硬化した後、外側合成シェル３６が剛体となる。したがって、外側合成シェル３６が、圧力容器２４Ａに適用される圧縮力Ｃを吸収する。したがって、従来のコルゲーション２６０は、圧縮容器２４Ａに適用される圧縮力Ｃの影響を受けない。エッジクラッシュ力Ｅが適用可能ではない。その理由は、ライナー２０Ａが円筒形であり、外側合成シェル３６がライナー２０Ａの外側周縁部２８’を囲むからである。外側合成シェル３６が適用され、覆われたライナー２０Ａが折り畳まれて積み重ね構造１２０にされ、樹脂が硬化して外側合成シェル３６を強固にした後、従来のコルゲーション２６０が湾曲することになる量（図１７の矢印Ｂ）が適用可能ではなくなる。その理由は、外側合成シェル３６がライナー２０Ａを固定位置で維持するからである。したがって、新規のコルゲーション３６上での高いレベルの圧縮力Ｃおよびエッジクラッシュ力Ｅを支持するための従来のコルゲーション２６０の固有の能力は、図１９および２０でさらに説明されるように、圧力容器２０、２０Ａに一体化される場合には利点を提供しない。

【0060】

[0081]従来のコルゲーション２６０が圧力容器２４Ａ’の一部として含まれて圧力容器２４Ａに圧力が加えられると、図１８に示されるように、圧力Ｐ’がライナー２０Ａの内側表面１４６’に沿って非一様に適用される。圧力を加えるとき、ライナー２０Ａが外側合成シェル３６に逆らって膨張する。隣接する従来のコルゲーション２６０の間に形成される空洞２２０’が外側合成シェル３６によって完全には支持されない。処理中に樹脂が空洞２２０’の中に浸入する可能性のある間、外側壁１４８’がしばしば外側合成シェル３６によって一様には支持されない。その理由は空洞２２０’内で気泡が捕捉されるからである。山部２６８、２６８’と側壁２２８、２２８’との間の移行部分の近くで空洞２２０内にある隙間２４０’および対向する側壁２２８、２２８’の間の隙間２４４’が非常に重要である。

【0061】

[0082]図１９が、ライナー２０Ａが外側合成シェル３６で覆われ、樹脂が硬化して外側合成シェル３６を強固にした後の、かつ膨張後の、圧力容器２４Ａの従来のコルゲーション２６０の断面図である。具体的には、図１９は、最大応力集中のポイントの膨張後の従来のコルゲーション２６０を示す。最大応力集中のポイントは隣接する側壁２８０、２８０’の自己接触の直後に発生する。自己接触は、ライナー２０Ａが外側合成シェル３６に堅固に接触するまでの膨張プロセス中に従来のコルゲーション２６０が拡大すること、および隣接する側壁２８０、２８０’が対向する側壁２８０’、２８０に当接されるまでに隣接する側壁２８０、２８０’が互いの方に押し込まれること、として定義される。自己接触のこのプロセスは圧力下の反応としてさらに説明される。

【0062】

[0083]図１９を参照すると、膨張中に圧力Ｐ’が従来のコルゲーション２６０の内側表面１４６’に沿って一様に適用される。谷部２７６の側壁２８０、２８０’が外側合成シェル３６によって完全には支持されないことから、圧力Ｐ’がコルゲーション２６８の抵抗性強度が超えて増大すると、側壁２８０、２８０’が対向する側壁２８０’、２８０に接触するまで、側壁２８０、２８０’が互いの方に押し込まれることになる。膨張プロセス中、側壁２８０、２８０’が空洞２２０’の隙間２２４’の中に押し込まれる。側壁２８０、２８０’が図１９に示されるように側壁２８０、２８’の中央にある接触ポイント２９２を有し、ここでは、空洞２２０’内の隙間２２４’が完全に押し込まれる。側壁２８０、２８０’が接触ポイント２９２において隣接する側壁２８０’、２８０に当接されると、両方の側壁２８０、２８０’が対向する側壁２８０’、２８０によって一様に支持される。したがって、側壁２８０、２８０’を対向する側壁２８０’、２８０に接触させるまで側壁２８０、２８０’を押し込むことが望ましい。その理由は、押し込まれた後で側壁２８０、２８０’が一様に支持されるからである。さらに、低い値の圧力Ｐ’において側壁２８０、２８０’が隣接する側壁２８０’の方に押し込まれ始めることが望ましい。その理由は、ライナー壁５２’にかかるひずみの大きさが、適用される圧力レベルＰ’に関連するからである。

【0063】

[0084]図１９に示されるように、内側表面１４６’における、従来のコルゲーション２６０の隆起部２６８、２６８’と側壁２８０、２８０’との間の移行部分の近くに圧力を加えるとき、高圧力ゾーン２９６が形成される。これらの高圧力ゾーン２９６は空洞２２０’内の隙間２４０’の近くに形成される。高圧ゾーン２９６では、側壁２８０、２８０’および隆起部２６８、２６８’を形成するライナー壁５２’が外側合成シェル３６によって完全には支持されない。その理由は、従来のコルゲーション２６０の外側合成シェル３６と谷部２７６との間に空洞２２０’が形成されるからである。これらの高圧ゾーン２９６は、ライナー壁５２’内で気泡膨れ、亀裂、およびピンホール漏洩を発生させる高い可能性を有する。さらに、これらの高圧ゾーン２９６はライナー２０Ａの内側表面１４６’に形成される。ライナー２０Ａの内側表面１４６’が圧力容器２４Ａに圧力を加える流体に接触する。圧力容器２４Ａ内の加圧流体に対して常に露出することにより、高応力ゾーン２９６が故障する可能性を増大させる可能性がある。

【0064】

[0085]好適には、図１９に示されるような、高応力ゾーン２９６が、外側合成シェル３６または隣接する側壁２８０、２８０’により完全には支持されないロケーションにおいて形成されることが防止される。その理由は、支持されない高応力ゾーン２６により漏洩が発生し得るからである。具体的には、高圧ゾーン２９６が空洞２２０’内の隙間２４０’から離間されることが望ましい。その理由は、この隙間２４０が漏洩を発生させる高い可能性を有するからである。

【0065】

[0086]図２０が、ライナー２０が外側合成シェル３６で覆われ、樹脂が硬化して外側合成シェル３６を強固にした後の、かつライナー２０に自己接触を生じさせる膨張後の、圧力容器２０の断面図を示す。具体的には、図２０が、最大応力集中のポイントの膨張後のコルゲーション３２を示す。最大応力集中のポイントは隣接する側壁２２８、２２８’の自己接触の直後に発生する。膨張中、圧力容器２４に圧力を加えられるとき、圧力Ｐがコルゲーション３２の内側表面１４６に沿って一様に適用される。膨張中、ライナー２０が拡大して外側合成シェル３６に堅固に接触する。具体的には、膨張後、新規のコルゲーション３２が剛体の外側合成シェル３６により外径７６上で支持される。

【0066】

[0087]谷部１４４の側壁２２８、２２８’が外側合成シェル３６によって完全には支持されないことから、膨張中に圧力Ｐがコルゲーション３２の抵抗性強度を超えて増大すると、側壁２８０、２８０’が対向する側壁２８０’、２８０に接触して空洞２２０内の隙間２４４を閉じるまで、側壁２８０、２８０’が互いの方に押し込まれることになる。本質的に、膨張プロセス中、新規のコルゲーション３２が支持のためにそれ自体３２に接触するように膨張する。側壁２２８、２２８’が図２０に示されるように側壁２２８、２２８’の中央にある接触ポイント２９２’を有する。側壁２２８、２２８’が接触ポイント２９２’において隣接する側壁２２８’、２２８に当接されると、側壁２２８、２２８’の両方が対向する側壁２２８’、２２８によって一様に支持される。側壁２２８、２２８’を対向する側壁２２８’、２２８に接触させるまで側壁２２８、２２８’を押し込むことが望ましい。その理由は、押し込まれた後で側壁２２８、２２８’が一様に支持されるからである。

【0067】

[0088]さらに、低い値の圧力Ｐにおいて側壁２２８’、２２８が隣接する側壁２２８’、２２８の方に押し込まれ始めることが望ましい。その理由は、ライナー壁５２にかかるひずみの大きさが、適用される圧力レベルＰに関連するからである。新規のコルゲーション３２が、側壁２２８、２２８’を押し込むのに必要となる圧力Ｐの大きさを最小にするように構成される。具体的には、図８の新規のコルゲーション３２の谷部１４４の幅Ｗｖは、図１５に示される従来のコルゲーション２６０の谷部２７６の幅Ｗｖ’と比較して縮小される。

【0068】

[0089]さらに、谷部２７６が、図８に示されるように、隣接する側壁２２８、２２８’の間を延在する半径Ｒｖを有するプロフィール１７２を有する。谷部２７６が図９に示されるように平坦セグメント２１２を有することができるが、平坦セグメント２１２の幅２１２’が新規のコルゲーション３２の周期Ｔの０．０４０倍以下に制限される。平坦セグメント２１２が新規のコルゲーション３２に含まれる場合、平坦セグメント２１２の幅２１２’が、好適には、処理を容易にするために少なくとも０．１２ｍｍである。対照的に、図１５に示される従来のコルゲーション２６０の平坦な谷部２７６の幅Ｗｖ’は一般に谷部２７６の全幅Ｗｖ’に跨って延在する。図８の新規のコルゲーション３２および図１５の従来のコルゲーション２６０を比較すると、従来のコルゲーション２６０の谷部２７６および側壁２８０、２８０’の間の半径Ｒｖ’が新規のコルゲーション３２の谷部１４４の半径Ｒｖより小さい半径である。これにより、図８に示される新規のコルゲーション３２の側壁２２８、２２８’と谷部１４４との間の半径Ｒｖの場合と比較して、従来のコルゲーション２６０の側壁２８０、２８０’と谷部２７６との間に角部Ｍ２がより鋭くなる。谷部１４４内の平坦セグメント２１２を縮小させるおよび／または排除することと、谷部１４４の幅Ｗｖを縮小させることと、谷部１４４と隣接する側壁２２８、２２８’と間の半径Ｒｖを増大させることとにより、圧力下において新規のコルゲーション３２の側壁２２８、２２８’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐの大きさが効果的に低減される。

【0069】

[0090]図９を参照すると、側壁２２８、２２８’を押し込むのを開始するのに必要となる圧力Ｐを低減する新規のコルゲーション３２での他の変更点には、振幅Ｐを縮小すること、さらには側壁２２８、２２８’および谷部１４４の壁厚Ｔｖを縮小することが含まれる。図９に示されるように、隆起部１４０、１４０’の壁厚Ｔｍが谷部１４４の壁厚Ｔｖより大きい。側壁２２８、２２８’の壁厚が、側壁２２８、２２８’を谷部１４４に接合するところの壁厚Ｔｖから、隆起部１４０、１４０’のところの壁厚Ｔｍまで、漸進的に増大する。谷部１４４の縮小した壁厚Ｔｖが、テーパ状の側壁２２８、２２８’との組み合わせで、側壁２２８、２２８’を押し込むのを開始するのに必要となる圧力Ｐを低減する。コルゲーション３２の場合での圧力下の反応を考慮して、コルゲーション３２の形状を表す幾何学的寸法Ｔ、Ａ、Ｗｍ、Ｗｖ、Ｔｍ、Ｔｖが管状外径７６と共に増減する。一般に、チューブの外径７６が増大すると、見込まれる曲げ半径Ｒ１、Ｒ２が増大する。大きい管状外径７６の場合に壁厚Ｔｍ、Ｔｖを縮小させることにより（外径７６の約０．０１倍の最小厚さまで）、膨張中に自己接触を開始するのに必要となる圧力Ｐがさらに低減される。壁厚Ｔｍ、Ｔｖが変化しても、膨張中にライナー２０にかかる応力全体に対しての影響は最小となる。湾曲性が問題とならない場合、つまり曲げ半径Ｒ１、Ｒ２が非常に大きい場合、周期Ｔは管類２０、２８の外径７６に基づいて選択される必要はない。

【0070】

[0091]図２０を参照すると、新規のコルゲーション３２の振幅Ａおよび従来のコルゲーション２６０の振幅Ａ２が比較のために示される。図１９にも比較のために振幅Ａ２が示される。新規のコルゲーション３２の振幅Ａが従来のコルゲーション２６０の振幅Ａ２よりも縮小している。従来のコルゲーション２６０と比較して新規のコルゲーション３２の振幅Ａを縮小させることにより、側壁２２８、２２８’を押し込むのを開始するのに必要となる圧力Ｐの大きさがさらに低減される。新規のコルゲーション３２および従来のコルゲーション２６０の両方の側壁２２８、２２８’、２８０、２８０’が圧力Ｐ、Ｐ’下で押し込まれるわけであるが、新規のコルゲーション３２の側壁２２８、２２８’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐの大きさが、従来のコルゲーション２６０の側壁２８０、２８０’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐ’より小さい。新規のコルゲーション３２の側壁２２８、２２８’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐが、従来のコルゲーション２６０の側壁２８０、２８０’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐの約半分となる。さらに、新規のコルゲーション３２の側壁２２８、２２８’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐが低減されることで、ライナー壁５２にかかるひずみも低減される。さらに、新規のコルゲーション３２のライナー壁５２にかかるひずみが低減されることで、ライナー２０により発生する漏洩の可能性が低減される。

【0071】

[0092]まとめると、半径Ｒｖ、Ｒｍを増大させること、適度な振幅Ａを選択すること、適度な周期Ｔを選択すること、さらには、全周期Ｔを基準として谷部幅Ｗｖを縮小させることにより、膨張プロセス中に側壁２２８、２２８’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐの大きさが低減される。膨張プロセス中に側壁２２８、２２８’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐの大きさが低減されることにより、ライナー２０にかかるひずみが低減され、漏洩の発生の可能性が低減される。低い圧力Ｐでコルゲーション３２を相互作用させる／押し込むのを可能にするために、谷部１４４の幅Ｗｖが縮小される。谷部１４４の幅Ｗｖが、製造を容易にするように決定される概略の最小値（ｏｖｅｒａｌｌ ｍｉｎｉｍｕｍ ｖａｌｕｅ）を有する。コルゲーション３２の適度な周Ｔを選択することは、山部１６８の幅Ｗｖを最大にすることにおいて好ましいことである。山部６８の幅Ｗｍを短くすることにより膨張中の応力が増大する。その理由は、外側合成シェル３６に対しての山部１６８の接触面積が低減されるからである。コルゲーション３２の振幅Ａが適度であることは、膨張中に自己接触を生じさせるのを可能にする十分な柔軟性をライナー壁５２に提供することにおいて好ましいことである。

【0072】

[0093]新規のコルゲーション３２の形状のこのような変更点により、従来のコルゲーション２６０と比較して新規のコルゲーション３２のスティフネスが低減される。スティフネスのこのような低減は、ライナー２０のペリメータを支持する剛体の外側合成シェル３６により相殺される。これらの変更点は、膨張中にライナー２０の押し込みを開始するのに必要となる所要圧力Ｐが低減されることによって相殺される。

【0073】

[0094]図２０に示される、圧力Ｐに晒された後の新規のコルゲーション３２のさらなる考察により、ライナー２０の内側表面１４０において、新規のコルゲーション３２の隆起部１４０の中心近くに高応力ゾーン３００が形成されることが示される。これらの高応力ゾーン３００は外側合成シェル３６によって完全に支持される。その理由は、これらのゾーン３００が山部１６８の中央に位置するからである。さらに、新規のコルゲーション３２の高応力ゾーン３００の応力集中の程度は、従来のコルゲーション２６０の高応力ゾーン２９６内の応力集中の程度より低い。加えて、内側表面１４６と外側表面１４８との間の壁厚３０４、Ｔｍはこの高応力ゾーン３００内で最大となる。壁厚３０４が増大すること（側壁２２８、２２８’および谷部１４４と比較して）が、外側合成シェル３６により高応力ゾーン３００が完全に支持されることとの組み合わせで、ライナー２０により気泡膨れ、亀裂、およびピンホール漏洩などを発生させることの可能性を大幅に低減する。

【0074】

[0095]図１９に示される従来のコルゲーション２６０と同様に、高応力ゾーン２９６’は、図２０に示されるように、新規のコルゲーション３２の谷部１４４の山部１６８と側壁２２８、２２８’との間に移行部分の近くに形成される。しかし、従来のコルゲーション２６０の内側表面１４６’上に形成される高応力ゾーン２９６とは対照的に、高応力ゾーン２９６’は新規のコルゲーション３２の外側表面１４８上に位置する。新規のコルゲーション３２の高応力ゾーン２９６’内の応力の大きさは、従来のコルゲーション２６０の高応力ゾーン２９６内の応力の大きさより大幅に小さい。高応力ゾーン２９６の大きさが低減されることが、応力ゾーン２９６’がライナー２０の外側表面１４８上に位置することとの組み合わせで、このロケーション２９６’で漏洩が発生する可能性を大幅に低減する。

【0075】

[0096]図１９および２０を比較すると、図２０の新規のコルゲーション３２の十分な程度で丸みを有する形状は、図１９に示される従来のコルゲーション２６０と比較して、膨張中の応力集中の数および程度を低減する。さらに、剛体の外側合成シェル３６により新規のコルゲーション３２を完全に支持しているところである、新規のコルゲーション３２の隆起部１４０、１４０’の中心の方に、応力集中３００が移されることになる。

【0076】

[0097]したがって、コルゲーション３２が圧力容器２０のためのライナー２０の一部分である場合の図１５に示される従来のコルゲーション２６０と比較して、図８および９に示される新規のコルゲーション３２がより好適なものとなる。新規のコルゲーション３２の１つの利点は、側壁２２８、２２８’の押し込みを開始するのに必要となる圧力Ｐの大きさが低減されることである。第２の利点は、圧力を加えるときに発生する高応力ゾーン２９６’がライナー２０の外側表面１４８上の側壁２２８、２２８’に沿って形成される、それによりこの高応力ゾーン２６’内で漏洩が発生する可能性が低減される、ことである。第３の利点は、圧力を加えられるときに発生する、ライナー２０の内側表面１４６上に形成される高応力ゾーン３００が、山部１６８の隆起部１４０、１４０’の近くに形成され、これらの隆起部１４０、１４０’の近くでは、壁厚Ｔｍが拡大されており、外側合成シェル３６により外側表面１４８が完全に支持されている、ことである。第４の利点は、湾曲のための柔軟性（ｂｅｎｄｉｎｇ ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ）（図１２の矢印Ｂによって示される）が、ライナー２０を折り畳んで所定の積み重ね構造１２０にするのを可能にするのに十分な程度である、ことである。

【0077】

[0098]本発明を例示的に説明してきた。使用した専門用語が、言葉の性質として、限定のためにではなく説明のためであることを意図される、ことを理解されたい。上記の教示に照らして、本発明の多くの修正形態および変更形態が可能である。したがって、添付の特許請求の範囲内において、具体的に説明される手法以外の手法で本発明が実施され得ることが理解されよう。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】

【図18】

【図19】

【図20】