特許 7571783 複合繊維並びにこれを含む複合混繊繊維、織編物及び衣類

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-10-15

(45)【発行日】2024-10-23

(54)【発明の名称】複合繊維並びにこれを含む複合混繊繊維、織編物及び衣類

(51)【国際特許分類】

   D01F 8/14 20060101AFI20241016BHJP

【ＦＩ】

D01F8/14 B

【請求項の数】 10

(21)【出願番号】P 2022506132

(86)(22)【出願日】2022-01-07

(86)【国際出願番号】 JP2022000301

(87)【国際公開番号】W WO2022158310

(87)【国際公開日】2022-07-28

【審査請求日】2024-08-09

(31)【優先権主張番号】P 2021009281

(32)【優先日】2021-01-25

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000003159

【氏名又は名称】東レ株式会社

(72)【発明者】

【氏名】中道 慎也

(72)【発明者】

【氏名】稲田 康二郎

(72)【発明者】

【氏名】松浦 知彦

(72)【発明者】

【氏名】増田 正人

【審査官】斎藤 克也

(56)【参考文献】

【文献】国際公開第０３／０９３５４７（ＷＯ，Ａ１）

【文献】国際公開第２０１８／１１０５２３（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開平０９－２２８１８１（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００３－２３９１５３（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００４－２１８１５６（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｄ０１Ｆ ８／００ － ８／１８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとを含み、以下の要件を満たす複合繊維。
（１）前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの重量平均分子量Ｍ_Ａと前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの重量平均分子量Ｍ_Ｂとの差（Ｍ_Ａ－Ｍ_Ｂ）が２０００～１５０００である。
（２）前記複合繊維において、前記複合繊維の見かけの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）が１．０５～３．００である。
（３）前記複合繊維の断面において、前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂが前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っており、前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔの最小値ｔ_ｍｉｎと前記複合繊維の繊維直径Ｄとの比（ｔ_ｍｉｎ／Ｄ）が０．０１～０．１０である。
（４）前記複合繊維の断面において、厚みｔが１．００ｔ_ｍｉｎ≦ｔ≦１．０５ｔ_ｍｉｎを満たす部分の周囲長Ｃ_ｔが、前記複合繊維全体の周囲長Ｃに対し、Ｃ_ｔ≧０．３３Ｃである。

【請求項2】

前記複合繊維の最大荷重０．５ｃＮ／ｄｔｅｘにおける伸長回復時のヒステリシスロス率が０～７０％である、請求項１に記載の複合繊維。

【請求項3】

前記複合繊維の測定荷重０．００１６６ｃＮ／ｄｔｅｘにおける繊維軸方向の太部長（Ｌ１）と細部長（Ｌ２）の太細長比ＬＲ１（Ｌ２／Ｌ１）が０．９０～１．４０であり、測定荷重０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘの太細長比ＬＲ２と測定荷重０．００１６６ｃＮ／ｄｔｅｘの太細長比ＬＲ１との比（ＬＲ２／ＬＲ１）が１．２０～２．１０である、請求項１または２に記載の複合繊維。

【請求項4】

少なくとも前記複合繊維の見掛け太さが太い繊維直径（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}）を有する部分において、前記複合繊維の表面にクラックを有する、請求項１～３のいずれかに記載の複合繊維。

【請求項5】

請求項１～４のいずれかに記載の前記複合繊維に、さらに少なくとも１種の他の糸条が複合されている複合混繊繊維。

【請求項6】

請求項１～４のいずれかに記載の前記複合繊維を少なくとも一部に含む織編物。

【請求項7】

請求項５に記載の前記複合混繊繊維を少なくとも一部に含む織編物。

【請求項8】

請求項１～４のいずれかに記載の前記複合繊維を少なくとも一部に含む衣類。

【請求項9】

請求項５に記載の前記複合混繊繊維を少なくとも一部に含む衣類。

【請求項10】

請求項６または請求項７のいずれかに記載の前記織編物を少なくとも一部に含む衣類。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、複合繊維並びにこれを含む織編物及び衣類に関し、特に、繊細な梳毛調、深みのあるナチュラルな外観といった高感性とストレッチ性といった機能性とを有する複合繊維並びにこれを含む複合混繊繊維、織編物及び衣類に関するものである。

【背景技術】

【0002】

従来からウール素材のようなふくらみのあるソフトな風合いと、ハリ、コシといった高反発性を再現した梳毛調布帛が求められている。特に、近年では布帛を衣類等に使用した場合における着用者の束縛感を抑制し、動作に対する追従性を有する布帛、すなわち、ウール素材と同等の梳毛調の外観を有しながら、ストレッチ性能にも優れた布帛が要求されている。

【0003】

また、ウール等の天然繊維からなる織編物は、使用時や洗濯等による繊維屑の発生量が多い。特に洗濯時において繊維から脱落する繊維屑は、廃棄物増大や、排水処理負荷、洗濯機等のメンテナンス負荷等、様々な問題の可能性がある。

【0004】

これまで、梳毛調を有する布帛として、例えば特許文献１に開示されるような、ウールの繊維表面に形成されている鱗辺状組織（スケール）を模倣して、シックアンドシン加工を施した複合繊維からなる梳毛調布帛が提案されている。

【0005】

一方で、ストレッチ性を有する布帛に用いられる繊維として、例えば特許文献２に開示されるような、偏心芯鞘複合繊維が知られている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0006】

【文献】特開２００３－３２８２４８号公報

【文献】国際公開第２０１８／１１０５２３号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0007】

繊維脱落抑制手段の１つとして、長繊維で梳毛調布帛を得る手段が考えられる。しかし特許文献１に開示されるような技術において、複合繊維がサイドバイサイド型である場合には、摩擦や衝撃によって界面において剥離が生じ、部分的に白い筋状の白化現象や毛羽立ちなどで布帛品位が低下してしまう。さらに、アルカリ処理時のクラックが表面の片側のみに入るため、繊細な梳毛調が十分に発現しないという課題がある。特許文献１には複合繊維が従来の偏心芯鞘型である場合の記載もあるが、高収縮成分を低収縮成分が覆ってしまうこととなるため、サイドバイサイド型に比べた場合、十分なストレッチ性能が発揮されないという課題もある。すなわち、ストレッチ性、耐摩耗性、梳毛調を有する外観、を同時に満足することができていなかった。

【0008】

また、特許文献２には、杢感や梳毛調とは真逆の、均一でなめらかな外観に優れた布帛に関する発明が開示されている。従って、天然ウールのような杢感が得られるものではない。また、杢調を得る手段として染色性の異なる成分と混繊する手段も開示されているが、これは撚糸による杢ピッチの変化が大きいものである。

【0009】

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、ストレッチ性能と耐摩耗性の両特性を満足し、よりウールに近い繊細な梳毛調、深みのあるナチュラルな外観と高感性を発現する複合繊維並びにこれを含む複合混繊繊維、織編物及び衣類を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0010】

本発明の複合繊維は、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとからなり、以下の（１）～（４）の要件を満たす。
（１）前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの重量平均分子量Ｍ_Ａと前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの重量平均分子量Ｍ_Ｂとの差（Ｍ_Ａ－Ｍ_Ｂ）が２０００～１５０００である。
（２）前記複合繊維において、前記複合繊維の見かけの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）が１．０５～３．００である。
（３）前記複合繊維の断面において、前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂが前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っており、前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔの最小値ｔ_ｍｉｎと前記複合繊維の繊維直径Ｄとの比（ｔ_ｍｉｎ／Ｄ）が０．０１～０．１０である
（４）前記複合繊維の断面において、厚みｔが１．００ｔ_ｍｉｎ≦ｔ≦１．０５ｔ_ｍｉｎを満たす部分の周囲長Ｃ_ｔが前記複合繊維全体の周囲長Ｃに対し、Ｃ_ｔ≧０．３３Ｃである。

【0011】

本発明の複合繊維の好ましい様態によれば、前記複合繊維の最大荷重０．５ｃＮ／ｄｔｅｘにおける伸長回復時のヒステリシスロス率が０～７０％である。

【0012】

本発明の複合繊維の好ましい様態によれば、複合繊維の測定荷重０．００１６６ｃＮ／ｄｔｅｘにおける繊維軸方向の太部長（Ｌ１）と細部長（Ｌ２）の太細長比ＬＲ１（Ｌ２／Ｌ１）が０．９０～１．４０であり、測定荷重０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘの太細長比ＬＲ２と測定荷重０．００１６６ｃＮ／ｄｔｅｘの太細長比ＬＲ１との比（ＬＲ２／ＬＲ１）が１．２０～２．１０である。

【0013】

本発明の複合繊維の好ましい態様によれば、少なくとも複合繊維の見掛け太さが太い繊維直径（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}）を有する部分において、前記複合繊維の表面にクラックを有する。

【0014】

また、本発明の複合混繊繊維は、本発明の複合繊維にさらに少なくとも１種の他の糸条が複合されている。

【0015】

また、本発明の織編物は、前記複合繊維又は前記複合混繊繊維を少なくとも一部に含む。

【0016】

さらに、本発明の衣類は、前記複合繊維若しくは前記複合混繊繊維、又は前記織編物を少なくとも一部に含む。

【発明の効果】

【0017】

本発明によれば、ふくらみのあるソフトな風合いとハリ、コシといった高反発性をもった複合繊維が得られる。特に、本発明の複合繊維は、ストレッチ性能と耐摩耗性の両特性に優れ、より天然のウールに近い繊細な梳毛調、深みのあるナチュラルな外観と高感性を発現する複合混繊繊維や織編物、婦人・紳士衣料として着用されるアウトウエア分野のアイテム、例えば、ジャケット、スーツ、ボトムス等の衣類にすることができる。

【図面の簡単な説明】

【0018】

【図1】図１は、本発明の複合繊維のポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとの存在形態を例示する断面図である。

【図2】図２は、本発明の複合繊維の表面の一実施態様を例示する斜視図である。

【図3】図３は、本発明の複合繊維を製造する際に使用される延伸装置の概略図である。

【図4】図４は、本発明の複合繊維の実施例１に係る最終分配プレートの概略図である。

【図5】図５は、本発明の複合繊維の比較例３に係る最終分配プレートの概略図である。

【発明を実施するための形態】

【0019】

本発明の複合繊維は、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとを含み、以下の（１）～（４）の要件を満たす。
（１）前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの重量平均分子量Ｍ_Ａと前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの重量平均分子量Ｍ_Ｂとの差（Ｍ_Ａ－Ｍ_Ｂ）が２０００～１５０００である。
（２）前記複合繊維において、前記複合繊維の見かけの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）が１．０５～３．００である。
（３）前記複合繊維の断面において、前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂが前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っており、前記ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔの最小値ｔ_ｍｉｎと前記複合繊維の繊維直径Ｄとの比（ｔ_ｍｉｎ／Ｄ）が０．０１～０．１０である。
（４）前記複合繊維の断面において、厚みｔが１．００ｔ_ｍｉｎ≦ｔ≦１．０５ｔ_ｍｉｎを満たす部分の周囲長Ｃ_ｔが前記複合繊維全体の周囲長Ｃに対し、Ｃ_ｔ≧０．３３Ｃである。

【0020】

以下に、本発明について詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下に説明する範囲に何ら限定されるものではない。

【0021】

［ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａ、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂ］
本発明の複合繊維は、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとを含む。

【0022】

本発明の複合繊維に用いられるポリエステル系樹脂の具体例としては、主たる繰り返し単位がエチレンテレフタレートであるポリエチレンテレフタレート系樹脂、又は主たる繰り返し単位がトリメチレンテレフタレートであるポリトリメチレンテレフタレート系樹脂、又は主たる繰り返し単位がブチレンテレフタレートであるポリブチレンテレフタレート系樹脂が好ましい。さらに好ましくはポリエステル系熱可塑性樹脂Ａ、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂともに主たる繰り返し単位がエチレンテレフタレートである。

【0023】

上記のポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート系樹脂、ポリブチレンテレフタレート系樹脂は、必要に応じて少量（通常３０ｍｏｌ％未満）の共重合成分を有していてもよい。ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの共重合成分が８ｍｏｌ％以下であると、ヒステリシスロスを７０％以下とすることが容易となり好ましい。さらに、共重合成分を８ｍｏｌ％以下とすることで、染色加工後でも複合繊維中の分子配向が維持できる等により寸法安定性が向上する。また、好ましくはポリエステル系熱可塑性樹脂Ａおよびポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂともに共重合成分が５ｍｏｌ％以下であり、さらに好ましくはポリエステル系熱可塑性樹脂Ａおよびポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂともに共重合成分が含まれない。

【0024】

なお、本発明におけるポリエステル系熱可塑性樹脂Ａ、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂには、本発明の目的を損なわない範囲内で、必要に応じて、微細孔形成剤、カチオン可染剤、着色防止剤、熱安定剤、難燃剤、蛍光増白剤、艶消剤、着色剤、帯電防止剤、吸湿剤、抗菌剤、無機微粒子等が１種又は２種以上含まれていてもよい。

【0025】

本発明の複合繊維は、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの重量平均分子量Ｍ_Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの重量平均分子量Ｍ_Ｂとの差（Ｍ_Ａ－Ｍ_Ｂ、以降、単に「重量平均分子量の差」と称することがある）は２０００～１５０００である。重量平均分子量の差を２０００以上、好ましくは５０００以上とすることで、より高反発性、ストレッチ性に優れた複合繊維を得ることが出来る。一方、重量平均分子量の差を１５０００以下、好ましくは１３０００以下とすることで、原糸の強度を向上させることができ、かつ安定した紡糸を行うことができる。

【0026】

また、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの重量平均分子量Ｍ_Ａの値の範囲としては２００００～２８０００であることが好ましく、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの重量平均分子量Ｍ_Ｂの値の範囲としては１２０００～２００００であることが好ましい。それぞれこの範囲とすると、複合繊維の機能性と耐久性が向上し、複合繊維を紡糸する際の工程安定性も良好となる。

【0027】

なお、本発明における重量平均分子量は、複合繊維２．０ｍｇをテトラヒドロフラン２．５ｃｍ^３に完全溶解させた測定溶液を調製し、標準物質をポリスチレンとしてゲル透過クロマトグラフィー試験を行って得られる値を整数値で表記したものを指す。ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）試験機には、例えば、東ソー株式会社製“ＴＯＳＯ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ”が用いられる。

【0028】

［複合繊維］
本発明の複合繊維は、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂがポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っている。すなわち、図１に模式的に例示するように、複合繊維の繊維軸に略垂直となる断面においてポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとが実質的に分離せず接合された状態で存在し、繊維表面においてポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂがポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っている複合断面を有している。また、短繊維であっても長繊維であっても良いが、繊維屑の観点からは長繊維であることが好ましい。

【0029】

このとき、複合繊維の断面において、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っているポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔの最小値ｔ_ｍｉｎと、複合繊維の繊維直径Ｄとの比（ｔ_ｍｉｎ／Ｄ）は、０．０１～０．１０である。０．０１未満であると、毛羽等による布帛品位や耐摩耗性が低下する。好ましくは、０，０２以上である。また、０．１０を超えると十分な捲縮発現力とストレッチ性能を得ることが困難になる。好ましくは０．０８以下である。

【0030】

また、本発明の複合繊維における断面において、厚みｔが１．００ｔ_ｍｉｎ≦ｔ≦１．０５ｔ_ｍｉｎを満たす部分の周囲長Ｃ_ｔが複合繊維全体の周囲長Ｃに対し、Ｃ_ｔ≧０．３３Ｃである。このようにすることで、断面におけるポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの面積（Ｓ_Ａ）とポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの面積（Ｓ_Ｂ）の比率が同一である従来の偏心芯鞘複合繊維と比較して、それぞれの樹脂が存在する領域の重心が離れることとなるため、得られる捲縮繊維がより微細なスパイラルを形成させることができ、良好な捲縮を発現させることができる。さらに、梳毛調を有する織編物に好適な捲縮を得るため、Ｃ_ｔ≧０．４０Ｃとすることがより好ましい。また、原理的にＣ_ｔ＜Ｃとなるが、Ｃ_ｔ≦０．７０Ｃが好ましい。

【0031】

さらに、本発明の複合繊維は、見掛けの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）が１．０５～３．００である。本発明において、見掛けの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）とは、荷重０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘにおける複合繊維束の繊維軸方向に直交する方向の幅が平均値より相対的に太い部分の繊維直径（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}）と平均値より相対的に細い部分の繊維直径（Ｄ_ｔｈｉｎ）との比のことである。本発明の複合繊維の見かけの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）が１．０５未満であると、織編物としたときに、天然繊維織編物のような梳毛調を有する外観が得られない。１．２５以上が好ましく、１．４０以上がより好ましい。また、３．００を超えるとナチュラルな外観から逸脱し好ましい外観にならず、好ましくは２．００以下である。なお、上記の厚みｔや繊維直径Ｄ、太細比、周囲長Ｃなど、具体的な測定方法は実施例に記載したとおりである。

【0032】

本発明では上述した要件（１）～（４）を同時に満たすことにより、梳毛調やナチュラルな外観と、サイドバイサイド型複合繊維で課題となっていた耐摩耗性、一般的な偏心芯鞘型で課題となっていたストレッチ性とを一挙に解決することが出来る。

【0033】

また、前記複合繊維の断面形状は特に限定されず、円形、楕円形、三角形、などの断面形状を採用することができるが、円形であることが、要件（１）～（４）を満たす複合繊維を安定的に紡糸することができるためより好ましい。

【0034】

本発明の複合繊維において、断面におけるポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの面積（Ｓ_Ａ）とポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの面積（Ｓ_Ｂ）との比Ｓ_Ａ：Ｓ_Ｂが、好ましくは７０：３０～３０：７０、より好ましくは６０：４０～４０：６０であると、物理特性が向上する。また、複合繊維の捲縮をより微細なものとするためには、さらにＳ_Ａ＞Ｓ_Ｂであることが好ましい。

【0035】

次に、本発明の複合繊維は前記複合繊維の最大荷重０．５ｃＮ／ｄｔｅｘの伸長回復時のヒステリシスロス率が０～７０％であることが好ましく、４０～７０％であることがより好ましい。ヒステリシスロス率が７０％以下であると、本発明の複合繊維を用いた織編物からなる衣服が身体の動きに合わせて伸長しても十分な回復性を有し、衣服へのひずみが小さいため好ましい。また、ヒステリシスロスが４０％以上であると伸長後の衣服による過度な締め付けがないためさらに好ましい。なお、ヒステリシスロス率は測定方法上、０％以上である。

【0036】

本発明の複合繊維は、複合繊維の測定荷重０．００１６６ｃＮ／ｄｔｅｘ（１．５ｍｇ／Ｄｅｎｉｅｒ）における繊維軸方向の太部長（Ｌ１）と細部長（Ｌ２）との太細長比ＬＲ１（Ｌ２／Ｌ１）が０．９０～１．４０であることが好ましい。測定荷重０．００１６６ｃＮ／ｄｔｅｘ（１．５ｍｇ／Ｄｅｎｉｅｒ）とすることで、主として本発明の複合繊維を測定する際のたるみを除くことができる。本発明の複合繊維は染色加工により、通常は相対的に配向が進んでいる細部が淡色になり、配向が進んでいない太部が濃色となる。ＬＲ１を０．９０～１．４０とすることで、織編物を染色した際により優れた梳毛調の濃淡杢を有する外観とすることができる。ＬＲ１を大きくすると淡色部を多くでき、ＬＲ１を小さくすると濃色部が多くできる。梳毛調は濃色より淡色がやや多い方が強調できるため、ＬＲ１は１．００以上がより好ましく、１．１０以上がさらに好ましい。

【0037】

但し、ストレッチ性能のある複合繊維において、より優れた梳毛調を得るためには、上記したＬＲ１が０．９０～１．４０であることに加えて、同時に、測定荷重０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．１０ｇ／Ｄｅｎｉｅｒ）の太細長比ＬＲ２と測定荷重０．００１６６ｃＮ／ｄｔｅｘ（１．５ｍｇ／Ｄｅｎｉｅｒ）の太細長比ＬＲ１との比（ＬＲ２／ＬＲ１）が１．２０～２．１０であることが好ましい。ここで、ＬＲ２は複合繊維の測定荷重０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘにおける繊維軸方向への太部長（Ｌ３）と細部長（Ｌ４）との比（Ｌ４／Ｌ３）である。ウール織編物等の梳毛調織編物は使用時においてもストレッチ性がないため、外観変化が少ない。一方でストレッチ性と梳毛調を有する布帛においては、使用時に外観が劣る場合があったが、本発明者らの検討によると、これは伸縮による外観変化が理由であることがわかった。上記した本発明の範囲とすることで、織編物を伸長させた際の過度な濃淡杢のバランス変化を抑制し自然な外観を付与することができる。測定荷重０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．１０ｇ／Ｄｅｎｉｅｒ）とした理由は、本発明の複合繊維を用いた織編物からなる衣服が身体の動きに合わせて伸長した状態等を想定した応力に対応させるためである。本発明の複合繊維は染色加工の熱処理によりポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの収縮差によってコイル状捲縮を発現するが、この捲縮は構造差の大きい細部で積極的に発現する。さらに、ＬＲ２／ＬＲ１が１．２０～２．１０であると、細部の捲縮が伸長しており、よりストレッチ性にも優れる。ＬＲ２／ＬＲ１が１．２０以上、より好ましくは１．３０以上、さらに好ましくは１．４０以上とすることでストレッチ性に優れ、２．１０以下、より好ましくは２．００以下、さらに好ましくは１．９０以下とすることで伸長時の細部比率を維持して梳毛調の濃淡杢に優れた外観となる。なお、上記太部長や細部長などの値は、実施例に記載した方法により測定した値を用いる。

【0038】

次に、本発明の複合繊維は、少なくとも複合繊維の見掛け太さが太い繊維直径（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}）を有する部分において、前記複合繊維の表面にクラックが有することが好ましい。より好ましくは、複合繊維の長手方向とほぼ垂直方向にクラックが形成されていることである。さらに好ましくは、複合繊維とほぼ垂直方向のクラックの深さが繊維周長方向で変化するように形成されていることである。また、クラックの深さは０．５～５．０μｍであることが好ましい。このようにすることによって、複合繊維を用いた織編物を、より繊細な梳毛調と深みのあるナチュラルな外観とすることができる。

【0039】

ここで、クラックの深さは、クラックの最も深い個所を測定するものとする。また、複合繊維の長手方向とほぼ垂直方向とは、図２に模式的に例示されるように、クラックが複合繊維の長手方向とほぼ垂直に、円周に沿って形成されるということである。かかるクラックの、複合繊維の周方向の長さは特に限定されないが、複合繊維外周の長さの１／２以上であることが、織編物としたときに、天然繊維を用いたときのようなナチュラルな梳毛調を有する外観とすることができるため、より好ましい。本発明において、クラックの深さ、長さは電子顕微鏡を用いて観察し、一本の複合繊維内で１０個のクラックを測定した平均値を用いるものとする。具体的な測定方法は、実施例に記載のとおりである。

【0040】

本発明における複合繊維の平均繊維直径Ｄ_ａｖｅは、１０μｍ～３０μｍであることが好ましい。この範囲とすることで、織編物とした際のハリ、コシとストレッチ性、天然のウール素材により近いソフトな触感を得ることが出来る。本発明において、平均繊維直径Ｄ_ａｖｅとは、複合繊維の繊度から算出した値である。

【0041】

また、本発明の複合繊維は、所望の目的に合わせて、フラットヤーン、捲縮糸、エアジェット加工糸、空気交絡糸、撚糸などの形態をとることも好ましい。

【0042】

［複合繊維を含む複合混繊繊維、織編物、衣類］
本発明の複合混繊繊維は、本発明の複合繊維に、さらに少なくとも１種の他の糸条が複合されている。また、本発明の織編物は、本発明の複合繊維および／または複合混繊繊維を少なくとも一部に含む。このようにすることで、上述したとおり、天然繊維を用いたときのようなナチュラルな梳毛調を有する外観とすることができる。また本発明の織編物においては、複合繊維または複合混繊繊維のみで織編物を構成することもできるが、他の糸条との混繊糸、複合仮撚糸、合撚糸等の形態として織編物を構成することで、よりナチュラルな梳毛調や杢感が得られる点で好ましい。本発明において、他の糸条としては本発明の複合繊維と異なるものであれば特に限定されないが、なかでも、良好な捲縮と力学特性を有し、湿度や気温変化に対する寸法安定性に優れることから、ポリエステル系樹脂からなることが好ましい。ポリエステル系樹脂の具体例としては、主たる繰り返し単位がエチレンテレフタレートであるポリエチレンテレフタレート系樹脂、又は主たる繰り返し単位がトリメチレンテレフタレートであるポリトリメチレンテレフタレート系樹脂、又は主たる繰り返し単位がブチレンテレフタレートであるポリブチレンテレフタレート系樹脂が好ましい。なお、上記のポリエチレンテレフタレート系樹脂又はポリブチレンテレフタレート系樹脂は、必要に応じて少量（通常３０ｍｏｌ％未満）の共重合成分を有していてもよい。

【0043】

また、本発明の複合繊維と複合した他の糸条は、染色加工後に本発明の複合繊維と糸長差を有することが更に膨らみに優れるため好ましい。糸長差を得るためには複合時に物理的にそれぞれの繊維の供給量を調整する方法や、本発明の複合繊維よりも収縮特性の低い繊維を混繊する方法、仮撚によって複合するが挙げられる。糸長差は膨らみを容易に実感できる１０％以上が好ましく、織編物の物性を考慮し３０％以下が好ましい。糸長差の具体的な測定方法は、実施例記載のとおりである。

【0044】

さらに、本発明の複合繊維と混繊した他の糸条は見かけの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）が１．０５～３．００であると、本発明の複合繊維の太細比と位相のずれた杢を表現することができ梳毛調が更にナチュラルになるため、より好ましい。

【0045】

本発明の織編物において、本発明の複合繊維および／または複合混繊繊維が使用される割合は、織編物の質量に対して３０質量％以上が好ましく、４０質量％以上がより好ましい。織編物を構成する繊維の全てが本発明の複合繊維および／または複合混繊繊維からなることも好ましい態様である。

【0046】

本発明の織編物の布帛構造は、織物または編物である。織物組織としては、風合いや意匠性に合わせて、平織り、綾織り、繻子織りやそれらの変化組織から選択される。さらに、二重織りなどの多重織り組織としてもよい。編物組織としては、所望する風合いや意匠性に合わせて選択すればよく、緯編では、天竺編、ゴム編、パール編、タック編、浮き編、レース編やそれらの変化組織などが挙げられ、経編では、シングル・デンビー編、シングル・バンダイク編、シングル・コード編、ベルリン編、ダグル・デンビー編、アトラス編、コード編、ハーフ・トリコット編、サテン編、シャークスキン編やそれらの変化組織などが挙げられる。これらの中でも、繊細な梳毛調と深みのあるナチュラルな外観を有させるために、平織もしくはその変化組織、綾織もしくはその変化組織、サテン織等の比較的単純な織編構造がより好ましい。

【0047】

また、本発明の衣類は、本発明の複合繊維若しくは複合混繊繊維、又は織編物を少なくとも一部に含む。このようにすることで、本発明の複合繊維若しくは複合混繊繊維、又は織編物が有する、天然のウールに近い繊細な梳毛調、深みのあるナチュラルな外観と高感性を発揮した衣類とすることができる。本発明の衣類とは、婦人・紳士衣料として着用されるアウトウエア分野のアイテム、特に、ジャケット、スーツ、ボトムス、及び、これらの一部分、たとえば、前身頃、後身頃、襟部、袖部、胸ポケット、サイドポケットを含むものである。

【0048】

また、本発明の衣類は縫製後に、洗浄、エアー吹付けまたはエアー吸引のいずれかの後処理を実施することが好ましい。これにより、布帛裁断部および布帛表面に付着した繊維屑を事前に脱落させ、洗濯等における繊維屑発生量をさらに抑制することができる。

【0049】

本発明の織編物または衣類において、洗濯時に発生する繊維屑は、織編物または衣類の洗濯試験を実施し、洗濯機の排水ホースに取り付けた捕集袋（フィルター）を用いて繊維屑を捕集し評価することができる。なお、評価の前に行った洗濯による繊維屑等の影響がある場合、洗濯機を洗浄しておく。洗浄方法としては特に限定されないが、例えば、洗濯機に被洗物や洗剤を入れずにＩＳＯ ６３３０（２０１２）に従い洗濯を行い、洗濯機を洗浄する方法がある。洗濯機の洗浄は、被洗物、洗剤を入れずに、すすぎと脱水工程をそれぞれ１回以上行う。条件は評価する洗濯条件と同一に設定する。

【0050】

このとき、洗濯機はＩＳＯ ６３３０（２０１２）に規定されるＣ型基準洗濯機を使用する。また洗濯は、ＩＳＯ ６３３０（２０１２）に規定されるＣ型基準洗濯機の４Ｎ法で実施する。洗濯機排水口から排出される繊維屑は、洗濯機の排水ホースに捕集体を取り付けて捕集する。本評価では、“ナイロンスクリーン”ＮＹ１０－ＨＣ（株式会社フロン工業から購入、カタログ値：目開き１０μｍ）を使用する。なお、“ナイロンスクリーン”ＮＹ１０－ＨＣ（株式会社フロン工業製、カタログ値：目開き１０μｍ）の入手が困難な場合は、目開き１０μｍ±２μｍの範囲内で同等品を使用する。

【0051】

織編物または衣類の洗濯時に発生する繊維屑発生量の評価方法においては、捕集体を取り付けた状態で、評価する繊維製品１枚を洗濯機に入れ、上記の洗濯機および洗濯条件により、洗濯を行う。ただし、洗剤と負荷布は使用しない。洗濯後、捕集体に付着した繊維屑の重量を測定する。なお、繊維製品１枚とは、形状や大きさ、重量を問わず１枚という意味である。

【0052】

捕集体で回収した繊維屑は、あらかじめ絶乾後に重量を測定したフィルターを用いて吸引濾過する。本評価では、ポリカーボネートメンブレン（Ｋ０４０Ａ０４７Ａ 株式会社アドバンテック東洋製）を使用する。濾過後のフィルターと繊維屑を１０５℃で１時間乾燥、重量を測定し、濾過前の重量との差を繊維屑量とする。絶乾、重量測定の条件は１０５℃で１時間加熱した後、２０℃、６５％ＲＨで調温調湿してから重量測定を行う。

【0053】

本発明の織編物及び衣類は、本試験後に捕集された繊維屑量として、１５０（ｍｇ／繊維製品１枚）以下を達成することも可能であり、好ましい態様においては１００（ｍｇ／繊維製品１枚）以下を達成することも可能である。

【0054】

［複合繊維、織編物の製造方法］
次に、本発明の複合繊維、複合混繊繊維、織編物の好ましい製造方法の一例について述べる。

【0055】

本発明の複合繊維は吐出された熱可塑性樹脂を未延伸糸又は半延伸糸として巻き取った後にシックアンドシン（Ｔｈｉｃｋ＆Ｔｈｉｎ）延伸する工程で製造できる。特に半延伸糸として巻き取った後に延伸する工程で得られた複合繊維とすると、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの配向差により、織編物とし、染色加工した際に特にストレッチ性に優れ、また、ポリエステル樹脂Ａが高配向化することによりアルカリ減量による耐脆化に優れるため好ましい。

【0056】

［紡出工程］
本発明の複合繊維の製造方法においては、まずポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとをそれぞれ溶融し、これらを紡糸口金から吐出して、好ましくは１４００ｍ／分～３８００ｍ／分の紡糸速度にて未延伸糸又は半延伸糸として巻き取る。

【0057】

本発明においては、半延伸糸から本発明の複合加工糸とすると、ヒステリシスロスを７０％以下にすることが容易であるため好ましい。半延伸糸は未延伸糸に比べ結晶化が進んでいるため、荷重負荷による塑性変形を抑制することができる。

【0058】

紡糸温度は、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａ、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの融点（Ｔ_ｍＡ、Ｔ_ｍＢ）に対し、＋２０℃～＋５０℃であることが好ましい。（Ｔ_ｍＡ、Ｔ_ｍＢ）＋２０℃以上であることによって、溶融したポリエステル系熱可塑性樹脂Ａ、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂが紡糸機配管内で固化して閉塞することを防ぐことができる。一方、（Ｔ_ｍＡ、Ｔ_ｍＢ）＋５０℃以下であることによって、溶融したポリエステル系熱可塑性樹脂Ａ、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂが熱劣化してしまうことを抑制することができる。

【0059】

本発明の複合繊維の製造方法において用いられる口金は、品質および操業安定的に紡糸することが可能であれば、公知のいずれの内部構造のものであっても良い。

【0060】

ここで、本発明の複合繊維は、上記のとおり複合繊維の断面において、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａがポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂで完全に覆われている。このような複合繊維の断面とすることで、複合繊維の製造時において課題となっている、口金から吐出される２種類の熱可塑性樹脂の流速差を起因とする吐出線曲がりを抑制することもできるのである。

【0061】

本発明の複合繊維は、上記のようにポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っているポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔの最小値ｔ_ｍｉｎと、複合繊維の断面における厚みｔが１．００ｔ_ｍｉｎ≦ｔ≦１．０５ｔ_ｍｉｎを満たす部分の周囲長Ｃ_ｔとを精密に制御することが好ましく、特開２０１１－１７４２１５号公報や特開２０１１－２０８３１３号公報、特開２０１２－１３６８０４号公報に例示されるような、分配プレートを用いた紡糸方法が好適に用いられる。このような分配プレートを用いることによって、ｔ_ｍｉｎを上述した範囲内にすることができ、ｔ_ｍｉｎが過剰に小さくなった結果として発生するポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの露出を抑制し、さらには織編物の白化現象や毛羽を抑制することができる。あるいは、ｔ_ｍｉｎが過剰に大きくなることを抑制でき、複合繊維の捲縮を好適な範囲で発現させて、織編物のストレッチ性を向上させることもできる。このような分配プレートを用いた方法では、複数枚で構成される分配プレートの内、最も下流に設置された最終分配プレートにおける分配孔の配置により、単糸の断面形態を制御することができる。

【0062】

［延伸工程］
次に、上記の紡出工程を経て製造された糸を、この糸の自然延伸倍率を越えない範囲の延伸倍率で、図３に例示するような延伸装置を用いて延伸加工し、延伸糸を形成する。この工程によって、所望の太細糸（シックアンドシン糸）を得ることが出来る。たとえば、紡糸速度２６００ｍ／分で複合紡糸して得た半延伸糸を、延伸倍率１．５倍、ホットピン温度７０℃、セット温度１５０℃、糸速３００ｍ／分でピン延伸することで見かけの太細比で１．０５以上３．００以下の糸を得ることが出来る。また、自然延伸倍率の下限×１．２倍～上限×０．８倍の領域で延伸することが好ましい。上記範囲で延伸した複合繊維とすることで、後述する染色工程等で上述した複合繊維の太細長比ＬＲ１と０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重負荷時の太細長比ＬＲ２との比（ＬＲ２／ＬＲ１）を本発明の範囲に調整することが容易となる。延伸工程後の熱収縮が後工程に大きく悪影響を及ぼす場合には、熱収縮を抑制するために、延伸工程後に何らかの熱セットを行うことが望ましい。また、この際に定法により仮撚加工を行うことも好ましい。この延伸糸を本発明の複合繊維として用いることもできる。

【0063】

また、この延伸された複合繊維に対して巻取り前もしくは巻取り後に、他の糸条を混繊などで複合して複合混繊繊維としてもよい。混繊方法としては特に限定されず、インターレース混繊、タスラン混繊等の一般的な方法でも問題なく、混繊後に熱セット、仮撚加工、撚糸加工を行うこともできる。

【0064】

［織編物の形成工程］
延伸工程で得た複合繊維を織物あるいは編物とする。織物の場合は、エアジェット織機、ウォータージェット織機、レピア織機、プロジェクタイル織機、シャトル織機などを使用して製織する。編物の場合は、横編機、古ファッション編機、丸編機、コンピュータージャガード編機、ソックス編機、筒編み機といった緯編み機や、トリコット編機、ラッセル編機エアジェット織機、ミラニーズ編機とった経編み機を使用して編成する。

【0065】

［アルカリ減量工程］
さらに、上記の織編物の形成工程で得られた織編物を、必要に応じて、アルカリ減量率５％以上、より好ましくは１０～１５％となるようにアルカリ減量加工処理する。この工程により、上記の複合繊維の表面全体にクラックを有する状態とすることができる。また、選択的な減量による脆化を避けるため連続減量方式のプロセスが好ましい。

【0066】

［染色工程］
さらに必要に応じて、上記のアルカリ減量工程の前及び／又は後に、あるいは同時に、常法の精練、リラックス処理、中間熱セット、染色加工、仕上げ熱セットを施してもよい（本発明では、これらの加工を総称して「染色工程」と称する場合がある）。本発明の好ましい様態である複合繊維の太細長比ＬＲ１と０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重負荷時の太細長比ＬＲ２との比（ＬＲ２／ＬＲ１）を得るために、適宜各工程のフィード、張力管理を行う。例えば、本発明の複合繊維軸方向に対して、フィード量とコントロールできるＲｏｌｌ ｔｏ ｒｏｌｌ等の方式の設備ではオーバーフィードー１０％以内、バッチ式の液流染色機などでは進行方法への過剰な張力がかからないように液量や流速をコントロールすることが望ましい。染色は、複合繊維を構成する熱可塑性樹脂、あるいは複合する他の糸条の染色性にもよるが、分散染料あるいはカチオン染料を用いて好ましくは１１０～１３０℃の染色液中で行う。

【実施例】

【0067】

次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、各物性の測定において、特段の記載がないものは、上述した方法に基づいて測定を行ったものである。

【0068】

［測定方法］
（１）熱可塑性樹脂の重量平均分子量の測定
ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）試験機として、東ソー株式会社製“ＴＯＳＯ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ”を用いた。

【0069】

（２）平均繊維直径Ｄ_ａｖｅの測定
染色加工後の織編物から複合繊維を抜き出し、繊度およびフィラメント数をそれぞれＪＩＳＬ１０１３（２０１０）８．３．１Ｂ法、ＪＩＳＬ１０１３（２０１０）８．４に準じて測定し、繊度／フィラメント数により単糸繊度を得た。得られた単糸繊度から下記式により平均繊維直径を算出した。

【0070】

【数1】

【0071】

ρ：密度（ｇ／ｍ^３） ポリエチレンテレフタレートの場合、１．３８×１０^６ｇ／ｍ^３。

【0072】

（３）繊維直径Ｄ、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っているポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔ、繊維の周囲長Ｃの測定
複合繊維からなるマルチフィラメントを繊維軸方向に１ｃｍ間隔で１０か所連続してエポキシ樹脂などの包埋剤にて包埋したものを試料とし、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で１０本以上の繊維が観察できる倍率として各試料の画像を撮影した。この際、金属染色を施して、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの接合部のコントラストを明確にした。画像解析ソフトとして、三谷商事株式会社製“ＷｉｎＲＯＯＦ２０１５”を用い、観察画像中すべての単糸から繊維直径Ｄと、そこからそれぞれの周囲長Ｃおよび、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔを測定した。得られた繊維直径Ｄ、周囲長Ｃ、厚みｔのセットを１０点揃え、それを平均して繊維直径Ｄは有効数字３桁、周囲長Ｃおよび厚みｔは有効数字２桁で求め本発明の繊維直径Ｄ、周囲長Ｃ、厚みｔとした。

【0073】

（４）ヒステリシスロス率
染色工程（仕上げ熱セット）後の織編物から複合繊維を抜き取り、ＪＩＳＬ１０１３（２０１０）８．５．１標準時試験に示される定速伸長条件に準じて、テンシロン引張試験機により試料長２０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／分で初荷重０．１ｃＮ／ｄｔｅｘから最大応力０．５ｃＮ／ｄｔｅｘまで伸長させた後、同速度で元の試長の位置まで回復させ、横軸を伸度、縦軸を応力とするヒステリシス曲線を描き、伸長時の曲線と回復時の曲線および横軸に囲まれた面積（Ａ１）と、伸長時の曲線とその終点から横軸に垂直に下ろした直線および横軸（伸度の軸）に囲まれた面積（Ａ２）から、次式によりヒステリシスロスを求めた。ヒステリシスロス率は小数点以下２桁目を四捨五入して小数点以下１桁で求めた。
ヒステリシスロス（％）＝（Ａ１／Ａ２）×１００ 。

【0074】

（５）見掛けの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）の測定
染色工程（仕上げ熱セット）後の織編物から複合繊維を抜き取り、０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重をかけた状態で複合繊維の両端を固定する。固定した試料の側面を株式会社キーエンス製デジタルマイクロスコープ“ＶＨＸ２０００”にて２００倍の倍率で撮影した画像において、繊維束の直径を繊維軸方向に連続して１．０ｍｍ間隔で５００か所測定する。太部の繊維直径（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}）および細部の繊維直径（Ｄ_ｔｈｉｎ）の判別は、全測定データの平均値より細い部分を細部、全測定データの平均値より太い部分を太部とすることにより行った。細部から太部の境界は、細部から１．０５倍以上太い箇所が３点連続した３点目とし、太部から細部への境界は細部太さ×１．０５倍以内の太さが３カ所連続した３点目とした。見掛けの太細比は小数点以下３桁目を四捨五入して小数点以下２桁で求めた。

【0075】

（６）繊維軸方向への太部長（Ｌ_{ｔｈｉｃｋ}）および細部長（Ｌ_ｔｈｉｎ）の測定
染色工程（仕上げ熱セット）後の織編物から複合繊維を抜き取り、所定の荷重をかけた状態で複合繊維の両端を固定する。固定した試料の側面を株式会社キーエンス製デジタルマイクロスコープ“ＶＨＸ２０００”にて２００倍の倍率で撮影した画像において、繊維束の直径を１．０ｍｍ間隔で連続して測定し繊維軸方向へ交互に存在する太部長および細部長を連続してそれぞれ５０カ所ずつ測定し、５０カ所ずつ測定した時点で測定方向を反転して、同じ部分を同様に太部および細部長を５０カ所連続して測定し、それぞれ１００カ所の平均をＬ_{ｔｈｉｃｋ}、Ｌ_ｔｈｉｎとする。なお、太部および細部の判別は上記（５）に準じた。測定結果は小数点以下３桁目を四捨五入して小数点以下２桁で求めた。

【0076】

（７）クラックの有無および深さの測定
上記（５）項で太部と認定した箇所を、電子顕微鏡として、株式会社日立製作所製走査型電子顕微鏡“Ｓ－３４００Ｎ”を用いて観察した。仕上げ熱セット後の織編物から複合繊維を、外力を掛けずに引き出し、クラックの有無を確認すると共に、クラック有の場合はクラックと略直交する方向の側面を倍率２０００倍にて観察した。クラックの最も深い深さと長さを計測し、一本の複合繊維内で１０個のクラックを測定した平均値をクラック深さとした。

【0077】

（８）糸長差
２０℃、６５ＲＨ％の環境で２４時間以上調湿した仕上げ熱セット後の織編物から約５ｃｍの長さの糸を取り出し、繊維自体が伸びないように注意深く単糸１本１本に分解した。グリセリンを塗布したスケール板上に分解した単糸を乗せて、０．１１ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重をかけた状態で繊維長を測定し、繊維長の相対的に短い単糸群の平均長をＬａ、相対的に長い単糸群の平均長をＬｂとして、次式により算出した。複合混繊繊維を構成するすべての単糸は繊維長に従い、いずれかの単糸群に分類する。試験は２０回行い、その平均値をＪＩＳ Ｚ ８４０１（２０１９）の規則Ｂ（四捨五入法）によって小数点以下１けたに丸める。
・糸長差（％）＝｛（Ｌｂ－Ｌａ）／Ｌａ｝×１００。

【0078】

（９）複合繊維、複合混繊繊維を用いた織編物のストレッチ性
ＪＩＳＬ１０９６（２０１０）８．１６．１Ｂ法に準じて本発明の複合繊維に沿った方向の伸長率を測定した。経緯ともに本発明の複合繊維を用いた場合は経緯それぞれの伸長率を測定し、その平均値を結果とした。

【0079】

（１０）複合繊維、複合混繊繊維を用いた織編物の風合い、梳毛調、杢感の評価
本発明における複合繊維を用いて形成した織編物のサンプルを、健康な成人１０名（男性と女性各５名）を評価者として、織編物の風合い（特にふくらみ感と表面の触感）を触感によって、梳毛調と杢感とを目視によって、非常に良い（５点）、良い（４点）、普通（３点）、あまり良くない（２点）、悪い（１点）の５段階で官能評価し、各検査者の平均値を四捨五入して評価をした。

【0080】

（１１）繊維製品の繊維屑量
ＩＳＯ ６３３０（２０１２）に記載のＣ型基準洗濯機を用いて、ＩＳＯ６３３０（２０１２）Ｃ４Ｎ法により“ＡＱＷ－Ｖ７００Ｅ ７ｋｇ”（アクア株式会社製）を使用して、被洗物を入れずにすすぎと排水を２回行った。具体的には、コースを念入りコース、水量を４０Ｌ、洗い時間を１５分、すすぎを２回、脱水を７分に設定し、洗いの水温を４０℃、すすぎの水温を常温とした。次に、洗濯機の排水ホースに目開き１１．３μｍ（実測値）の“ナイロンスクリーンＮＹ１０－ＨＣ“（株式会社フロン工業製、カタログ値：目開き１０μｍ）を用いて製造した捕集袋を取り付けた。その後、評価する繊維製品１枚を洗濯機に入れ、ＩＳＯ ６３３０ Ｃ４Ｎ法の洗濯条件にて洗濯を行った。ただし、洗剤と負荷布は使用しなかった。洗濯後、“ナイロンスクリーン”に付着した繊維屑を、あらかじめ重量を測定したポリカーボネートメンブレン（”Ｋ０４０Ａ０４７Ａ“株式会社アドバンテック東洋製）を用いて吸引濾過した。濾過後のポリカーボネートメンブレンと繊維屑を１０５℃で１時間乾燥、重量を測定し、濾過前の重量との差を繊維屑発生量とした。重量は小数点以下３桁目を四捨五入して小数点以下２桁で求めた。

【0081】

［実施例１］
ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを重量平均分子量２５０００のポリエチレンテレフタレート、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂを重量平均分子量１５０００のポリエチレンテレフタレートとし、紡糸温度２９０℃、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとが５０：５０の質量複合比となるように、吐出孔数１２の複合繊維用紡糸口金に流入させた。なお、本実施例１の紡糸においては、複数枚で構成される分配プレートの内、最も下流に設置された最終分配プレートにおける分配孔の配置を図４に示した形とすることにより、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの質量複合比が５０：５０の、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂ中にポリエステル系熱可塑性樹脂Ａが包含された偏心芯鞘型（図１）の複合断面を形成するものである。口金から吐出された糸条は、空冷装置により冷却、油剤付与後、ワインダーにより２６００ｍ／分の速度で巻き取り、総繊度１００ｄｔｅｘ－単糸数１２フィラメントの半延伸糸として安定的に巻き取った。

【0082】

続いて、得られた半延伸糸を３００ｍ／分の速度で延伸装置に送糸し、図３に示すような延伸装置を用いて延伸倍率１．５０倍、ホットピン温度７０℃、セット温度１５０℃でピン延伸することで、見かけの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）１．４０の延伸糸を得た。この延伸糸について、前記の（ｔ_ｔｈｉｎ／Ｄ）は０．０２０、Ｃ_ｔとＣとの関係は、Ｃ_ｔ＝０．４０Ｃ（Ｃ_ｔ／Ｃ＝０．４０）であった。また、Ｓ_Ａ：Ｓ_Ｂ＝５０：５０であった。

【0083】

次に、１２００Ｔ／ｍの撚りを常法により得られた延伸糸に付与したものを経糸および緯糸として用い、経糸密度１１５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度１０５本／２．５４ｃｍで、１／３ツイル組織の織物を作製した。

【0084】

さらにこの織物に、精練、中間熱セット、アルカリ減量加工（減量率１０％）を施した。その後、染色工程として分散染料「Ｄｙｓｔａｒ Ｎａｖｙ ＢｌｕｅＳ－ＧＬ」を用いて濃度１．０ｏｗｆ％、１３０℃の温度で３０分間染色し、１６０℃での仕上げ熱セットを施した。結果を表１に示す。

【0085】

［実施例２］
延伸工程において、延伸装置における延伸倍率を１．３０倍として、見掛けの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）１．２５の延伸糸を得た以外は、実施例１と同様に複合繊維、織物を得た。結果を表１に示す。

【0086】

［実施例３］
延伸工程において、延伸装置における延伸倍率を１．４０倍として、見掛けの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）１．３０の延伸糸を得た以外は、実施例１と同様に複合繊維、織物を得た。結果を表１に示す。

【0087】

［比較例１］
ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａ、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂのいずれも重量平均分子量１５０００のポリエチレンテレフタレートを用いた以外は、実施例１と同様に複合繊維、織物を得た。結果を表１に示す。

【0088】

［比較例２］
実施例１において、使用する紡糸口金を、分配板方式の口金から特開平０９－１５７９４１号公報に記載された形式の口金に置き換え、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとからなるサイドバイサイド型複合繊維としたこと以外は、実施例１と同様に複合繊維、織物を得た。得られた織物は品位が悪く、風合い、梳毛調、杢感に劣っていた。結果を表１に示す。

【0089】

［比較例３］
実施例１において、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っているポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔの最小値ｔ_ｍｉｎの値が１０倍となるように使用する紡糸口金の最終分配板プレートの分配孔の配置を図４から図５となるように変更し、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂとからなり、（ｔ_ｍｉｎ／Ｄ）が０．２０である芯鞘型複合繊維としたこと以外は、実施例１と同様に複合繊維、織物を得た。結果を表１に示す。

【0090】

［比較例４］
延伸工程において、延伸装置における延伸倍率を１．９０倍として、見掛けの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）１．００の延伸糸（すなわち、複合繊維が膨らんだ部分（太部）も複合繊維が集束した部分（細部）も有さない、均一な繊維径を有する糸）を得た以外は、実施例１と同様に複合繊維、織物を得た。結果を表１に示す。

【0091】

［実施例４］
実施例１で作製した延伸糸に、更に見掛けの太細比（Ｄ_{ｔｈｉｃｋ}／Ｄ_ｔｈｉｎ）１．１５のポリエチレンテレフタレート繊維（７４ｄｔｅｘ－４８ｆ）をインターレースノズルにて４２質量％となるように交絡混繊して複合混繊繊維とし、経糸密度を８２本／ｉｎｃｈ、緯糸密度を７５本／ｉｎｃｈとした以外は実施例１と同様に織物を得た。結果を表１に示す。

【0092】

［実施例５］
紡糸速度を１４００ｍ／分として未延伸糸とした以外は実施例１と同様に複合繊維を作製したところ延伸のセット工程で部分的な融着が発生したため、セット温度を１２０℃として融着のない複合繊維、織物を得た。得られた織物は伸長率が低いものの、風合い、梳毛感に優れるものであった。結果を表１に示す。

【0093】

［実施例６］
ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａとしてイソフタル酸（ＩＰＡ）を酸成分に対して１０ｍｏｌ％共重合させた重量平均分子量２００００のポリエステルとした以外は、請求項１と同様に複合繊維、織物を得た。結果を表１に示す。

【0094】

【表1】

【符号の説明】

【0095】

１：ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａ
２：ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂ
３：複合繊維
４：クラック
５：半延伸糸
６：ガイド
７：第１フィードローラー
８：ホットピン
９：第２フィードローラー
１０：ヒーター
１１：第３フィードローラー
１２：太細比を有する複合繊維
１３：巻き取り部
１４：最終分配プレートにおける分配孔のうち、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａの分配孔
１５：最終分配プレートにおける分配孔のうち、ポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの分配孔
１６：ポリエステル系熱可塑性樹脂Ａを覆っているポリエステル系熱可塑性樹脂Ｂの厚みｔ

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】