(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-10-25
(45)【発行日】2024-11-05
(54)【発明の名称】高温成形用金型
(51)【国際特許分類】
B30B 11/02 20060101AFI20241028BHJP
【ＦＩ】
B30B11/02 A
B30B11/02 F
【請求項の数】
3
(21)【出願番号】P 2023209323
(22)【出願日】2023-12-12
【審査請求日】2024-01-10
(73)【特許権者】
【識別番号】000207425
【氏名又は名称】大同工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100115381
【弁理士】
【氏名又は名称】小谷 昌崇
(74)【代理人】
【識別番号】100127797
【弁理士】
【氏名又は名称】平田 晴洋
(72)【発明者】
【氏名】南 拓人
【審査官】石田 宏之
(56)【参考文献】
【文献】実用新案登録第２５５３８１１（ＪＰ，Ｙ２）
【文献】特開昭５４－１１８４０８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－１６８６７６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭５６－１４１９９８（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ３０Ｂ １１／０２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
保持面を含む外型と、前記保持面に少なくとも一部が隣接する外側面と、成形室を区画する内側面とを含む内型と、を備え、
前記内型は、複数の分割型の集合体で形成される分割タイプの内型であり、前記保持面が前記内型を取り囲む内壁面であり、
高温成形前の前記外型および前記内型の温度をＴ、高温成形に伴う温度上昇をΔＴとし、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における前記内型の熱膨張率をα、前記外型の熱膨張率をβとするとき、下記式（１）の関係を満たし、
前記成形室の中心を通る中心線に沿う方向における、前記内型の外寸をＡ、前記外型の内寸をＢとするとき、下記式（２）の関係を満たす、高温成形用金型において、
前記複数の分割型は、
前記成形室の中心線を挟んで対向して配置された一対の第１分割型と、
前記中心線と交差し、前記一対の第１分割型の一端および他端にそれぞれ隣接するように対向して配置された一対の第２分割型と、を含み、
前記中心線に沿う前記第１分割型の寸法をＡ１、前記中心線に沿う前記第２分割型の一つの寸法をＡ２とするとき、下記式（３）の関係を満たし、
温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における前記第１分割型の熱膨張率がα１、前記第２分割型の熱膨張率がα２であるとき、下記式（４）の関係を満たし、
前記成形室は、前記中心線に沿う方向と、前記中心線と直交する方向とで、前記成形室で成形される成形品の熱膨張率が相違する形状を有する、高温成形用金型。
（１）α＞β
（２）α×Ａ×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
（３）α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ
（４）α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞β、α２＞β）
【請求項2】
請求項１に記載の高温成形用金型において、複数の分割型は、前記一対の第１分割型と前記一対の第２分割型とで区画された内壁面に沿って配置され、前記成形室を区画する一対の第３分割型および一対の第４分割型をさらに含み、
前記一対の第３分割型は、前記成形室の中心線を挟んで対向して配置され、
前記一対の第４分割型は、前記中心線と交差し、前記一対の第３分割型の一端および他端にそれぞれ隣接するように対向して配置され、
温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における前記第３分割型および前記第４分割型の熱膨張率をγとし、前記中心線に沿う前記第３分割型の寸法をＣ１、前記中心線に沿う前記第４分割型の一つの寸法をＣ２とするとき、下記式（６）または（７）の関係を満たす、高温成形用金型。
（６）α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＜γ）
（７）２×（α×Ａ２×ΔＴ）＋γ×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＞γ）
【請求項3】
請求項１または２に記載の高温成形用金型において、前記成形室の内部に配置され、当該成形室を複数の区画に分ける仕切り板をさらに備える、高温成形用金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、被加工材を高温で成形する金型に関する。
【背景技術】
【0002】
金型を用いた高温成形では、熱膨張の影響で被加工材の金型からの取り出しが困難となることがある。高温成形時、金型は熱膨張する上、成形荷重による弾性変形によって初期寸法よりも大きくなる。成形後の冷却で高温環境を除去したとき、金型の熱収縮量および弾性変形量が被加工材の熱収縮量よりも大きいと、被加工材を金型から取り出せなくなる。このため、金型を内型と外型との二層構造とし、内型を分割型にすると共に、内型と外型とをテーパ嵌合させたテーパ金型構造が知られている（例えば特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特許第３０５０８６６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかし、テーパ金型は、製作に際してテーパ形状への加工が必要となり、精度を出し難く、加工費が高価となる傾向がある。また、内型と外型とを実際に組み立てての現合仕上げ加工が必要となることがある。この場合、現合調整された内型と外型とのセットでの使用および保管が必須となる。従って、多数の金型を用いて熱間成形を行う成形装置等においては、金型の管理・保管の手間が増大するという問題がある。
【0005】
本発明の目的は、被加工材の取り出しが容易で、管理の容易な高温成形用金型を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明の一局面に係る高温成形用金型は、保持面を含む外型と、前記保持面に少なくとも一部が隣接する外側面と、成形室を区画する内側面とを含む内型と、を備え、前記内型は、複数の分割型の集合体で形成される分割タイプの内型であり、前記保持面が前記内型を取り囲む内壁面であり、高温成形前の前記外型および前記内型の温度をＴ、高温成形に伴う温度上昇をΔＴとし、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における前記内型の熱膨張率をα、前記外型の熱膨張率をβとするとき、下記式（１）の関係を満たし、前記成形室の中心を通る中心線に沿う方向における、前記内型の外寸をＡ、前記外型の内寸をＢとするとき、下記式（２）の関係を満たす、高温成形用金型において、前記複数の分割型は、前記成形室の中心線を挟んで対向して配置された一対の第１分割型と、前記中心線と交差し、前記一対の第１分割型の一端および他端にそれぞれ隣接するように対向して配置された一対の第２分割型と、を含み、前記中心線に沿う前記第１分割型の寸法をＡ１、前記中心線に沿う前記第２分割型の一つの寸法をＡ２とするとき、下記式（３）の関係を満たし、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における前記第１分割型の熱膨張率がα１、前記第２分割型の熱膨張率がα２であるとき、下記式（４）の関係を満たし、前記成形室は、前記中心線に沿う方向と、前記中心線と直交する方向とで、前記成形室で成形される成形品の熱膨張率が相違する形状を有する。
（１）α＞β
（２）α×Ａ×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
（３）α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ
（４）α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞β、α２＞β）
（１）α＞β
（２）α×Ａ×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
（３）α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ
（４）α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞β、α２＞β）
【0007】
この態様によれば、内型の熱膨張率αが外型の熱膨張率βよりも大きいので、熱間では外型で周囲が拘束された状態で内型が膨張することになる。従って、被加工材を成形室に入れて加熱およびプレスを行った場合、内型の内壁面への被加工材の押し当て力が高まり、精度の良い加工が行える。つまり、成形室の内面形状を良好に被加工材へ転写できる。一方、熱間から冷間に降温すると、内型の方が外型より熱収縮度合いが大きくなる。このため、内型と外型との間に隙間が生じ易くなり、外型からの内型の離型が容易に行える。また、内型と外型との熱膨張率差を利用して成形精度の向上と被加工材の取り出しを実現するので、テーパ金型のような内型と外型との現合仕上げ加工が不要である。従って、内型と外型とのセットでの管理・保管は不要となり、金型の管理の容易化を図ることができる。
【0008】
上記の高温成形用金型において、前記保持面が前記内型を取り囲む内壁面であり、前記成形室の中心を通る中心線に沿う方向における、前記内型の外寸をＡ、前記外型の内寸をＢとするとき、下記式（２）の関係を満たすことが望ましい。
（２）α×Ａ×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
（２）α×Ａ×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
【0009】
この態様によれば、ΔＴの温度範囲における熱伸縮量について、内型の外寸の方が外型の内寸よりも大きくなる。このため、熱間においては内型が外型に押し当たって締まり嵌めとなり、金型の強度が向上する。一方、熱間から冷間に降温した際、内型が外型よりも大きく収縮するので、内型を外型から確実に離型させることができる。
【0010】
上記の高温成形用金型において、前記内型は、複数の分割型の集合体で形成される分割タイプの内型であることが望ましい。
【0011】
この態様によれば、内型が分割タイプであるので、被加工材を高温成形した後の成形品の、内型からの離型を容易に行える。
【0012】
上記の高温成形用金型において、前記複数の分割型は、前記成形室の中心線を挟んで対向して配置された一対の第１分割型と、前記中心線と交差し、前記一対の第１分割型の一端および他端にそれぞれ隣接するように対向して配置された一対の第２分割型と、を含み、前記中心線に沿う前記第１分割型の寸法をＡ１、前記中心線に沿う前記第２分割型の一つの寸法をＡ２とするとき、下記式（３）の関係を満たす構成として良い。
（３）α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ
（３）α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ
【0013】
この態様によれば、内型が一対の第１分割型と一対の第２分割型とのペアで構成される。ΔＴの温度範囲における熱伸縮量について、内型を構成する分割型ペアの合計の外寸の方が外型の内寸よりも大きくなる。従って、成形の精度を高めるとともに、分割型ペアからなる内型を外型から確実に離型させることができる。
【0014】
上記の高温成形用金型において、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における前記第１分割型の熱膨張率がα１、前記第２分割型の熱膨張率がα２であるとき、下記式（４）の関係を満たす構成として良い。
（４）α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞β、α２＞β）
（４）α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞β、α２＞β）
【0015】
この態様によれば、内型が第１分割型と第２分割型とのペアで構成され、かつ両者の熱膨張率が相違する場合でも、成形の精度を高めるとともに、分割型ペアからなる内型を外型から確実に離型させることができる。
【0016】
上記の高温成形用金型において、前記複数の分割型は、前記成形室の中心を円中心とする円筒型の内型を周方向に複数に分割した円弧状の分割型であって、前記成形室の中心線に沿って対向する一対の円弧分割型を含み、前記中心線上における前記一対の円弧分割型間の距離をＡ３、前記中心線に沿う前記円弧分割型の一つの寸法をＡ４とするとき、下記式（５）の関係を満たす構成として良い。
（５）α×（Ａ３＋２×Ａ４）×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
（５）α×（Ａ３＋２×Ａ４）×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
【0017】
この態様によれば、円弧状の分割型の組み合わせで内型が構成される場合において、ΔＴの温度範囲における熱伸縮量について、当該内型の外寸の方が外型の内寸よりも大きくなる。従って、成形の精度を高めるとともに、分割型ペアからなる内型を外型から確実に離型させることができる。
【0018】
上記の高温成形用金型において、複数の分割型は、前記一対の第１分割型と前記一対の第２分割型とで区画された内壁面に沿って配置され、前記成形室を区画する一対の第３分割型および一対の第４分割型をさらに含み、前記一対の第３分割型は、前記成形室の中心線を挟んで対向して配置され、前記一対の第４分割型は、前記中心線と交差し、前記一対の第３分割型の一端および他端にそれぞれ隣接するように対向して配置され、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における前記第３分割型および前記第４分割型の熱膨張率をγとし、前記中心線に沿う前記第３分割型の寸法をＣ１、前記中心線に沿う前記第４分割型の一つの寸法をＣ２とするとき、下記式（６）または（７）の関係を満たす構成として良い。
（６）α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＞γ）
（７）２×（α×Ａ２×ΔＴ）＋γ×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＜γ）
（６）α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＞γ）
（７）２×（α×Ａ２×ΔＴ）＋γ×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＜γ）
【0019】
この態様によれば、内型は、一対の第１分割型と一対の第２分割型とで構成される外側型内に、さらに一対の第３分割型と一対の第４分割型とで構成される内側型が配置された、多層構造となる。また、前記外側型と前記内側型との熱膨張率の相違を踏まえて、ΔＴの温度範囲における熱伸縮量について、内型のトータルの外寸の方が外型の内寸よりも大きく設定される。従って、成形の精度を高めるとともに、第１～第４分割型からなる内型を外型から確実に離型させることができる。
【0020】
上記の高温成形用金型において、前記成形室の内部に配置され、当該成形室を複数の区画に分ける仕切り板をさらに備えていても良い。
【0021】
この態様によれば、一つの成形室を仕切り板で複数の区画に分けることができる。従って、成形品の生産効率を高めることができる。
【発明の効果】
【0022】
本発明によれば、被加工材の取り出しが容易で、管理の容易な高温成形用金型を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0023】
【発明を実施するための形態】
【0024】
以下、本発明の実施形態を、図面に基づいて詳細に説明する。本発明に係る金型は、金属やセラミック等の粉末や固体片等の焼結素材を加熱加圧する焼結や、溶融金属を加圧成形するダイカスト、異なる材種同士または同一の材種同士を接合する拡散接合等に用いられ、数百℃程度の高温で使用される高温成形用の金型である。つまり、金型に収められた加熱状態の被加工材をプレスすることで、当該金型の内壁面形状を被加工材に転写し、精度の良い成形品を生産する用途に用いられる高温成形用金型である。
【0025】
図１は、焼結品の成形等に用いられる成形装置１を概略的に示す縦断面図であって、本発明に係る高温成形用の金型２の好ましい適用用途を示す図である。金型２は、被加工材ＭＰを成形するための成形室２０を有する。金型２は、成形室２０から外側に向かう方向に、少なくとも内型と外型との２層構造を有する。金型構造の詳細については後述する。
【0026】
成形装置１は、成形室２０内の被加工材ＭＰをプレスする上パンチ１１と、プレスされる被加工材ＭＰを受ける下パンチ１２とを備える。上パンチ１１には、プレス力が与えられる上バッキング１３が取り付けられている。下パンチ１２には、プレス荷重を受けるバッキングを用いる場合と、図１のように、被加工材に与える荷重を制御するクッション機構で支持される下バッキング１４が取り付けられる場合とがある。成形装置１は、さらに金型２の加熱手段を備える。加熱手段は、例えば金型２の通電加熱または誘導加熱装置、あるいは、成形装置１を収容する加熱炉などである。
【0027】
上記のような金型２を用いた高温成形であって、被加工材ＭＰをプレスして成形室２０の内壁面に押し付ける成形の場合、金型２は熱膨張する上、プレスの成形荷重による弾性変形によって初期寸法よりも大きくなる。成形後の冷却で、金型２および被加工材ＭＰの寸法が高温環境よりも収縮した状態となる。しかし、金型２の熱収縮量が被加工材ＭＰの熱収縮量よりも大きいと、被加工材ＭＰを金型２から取り出せなくなる。
【0028】
この問題を解決する一つの手段はテーパ金型の使用であるが、既述の通り現合仕上げが必要で、金型管理に手間を要する不具合がある。本発明では、内型および外型の構成素材に熱膨張率差を具備させることで、被加工材ＭＰの精度出しおよび取り出しを容易に行え、且つ、金型管理の手間も簡素化できる高温成形用の金型２を提供する。以下、このような金型２の各種具体例を説明する。
【0029】
［第１実施形態］
図２は、本発明の第１実施形態に係る、断面矩形の成形室を備える高温成形用金型２Ａを示す水平方向の断面図である。金型２Ａは、最終的には成形品となる被加工材ＭＰを収容する断面矩形の成形室２０を有する。金型２Ａは、外型３と、この外型３で周囲が囲われた内型４とで構成されている。
図２は、本発明の第１実施形態に係る、断面矩形の成形室を備える高温成形用金型２Ａを示す水平方向の断面図である。金型２Ａは、最終的には成形品となる被加工材ＭＰを収容する断面矩形の成形室２０を有する。金型２Ａは、外型３と、この外型３で周囲が囲われた内型４とで構成されている。
【0030】
外型３は、断面視において矩形の枠体の形状を有し、内型４の保持面となる矩形の内壁面３０１を有する。内型４は、外型３の内壁面３０１に隣接する外側面４０１と、成形室２０を区画する内側面４０２とを含む。内壁面３０１は、内型４の四つの側面を取り囲んでいる。内型４も、断面視において矩形の枠体の形状を有している。外型３および内型４を構成する金型材料としては、金属系材料、非金属系材料、金属系材料および非金属系材料の複合材料、サーメット系材料、セラミック系材料を例示できる。金属系材料としては、例えば超硬合金、工具鋼、アルミニウム合金、銅合金、マグネシウム合金などを例示できる。非金属系材料としてはグラファイト、プラスチックフォームドカーボン、ＣＦＲＰ、カーボンコンポジットを例示できる。サーメット系材料としては炭窒化チタン、セラミック系材料としては、アルミナ、窒化ケイ素、ジルコニア等を各々例示できる。
【0031】
上掲の金型材料のうち、内型４の構成材料としては、所定の温度領域において、外型３の構成材料よりも熱伸縮の大きい材料が選択される。ここで、高温成形前の外型３および内型４の温度をＴ、高温成形に伴う温度上昇をΔＴとする。温度Ｔは、金型２Ａからの成形品の取り出し時の温度でもある。ΔＴは、高温成形時と成形品の取り出し時の温度差である。また、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における内型４の熱膨張率をα、外型３の熱膨張率をβとする。このとき、金型２Ａは、下記式（１）の関係を満たす。
（１）α＞β
（１）α＞β
【0032】
さらに、成形室２０の中心を通る一つの中心線ＣＬに沿う方向における、内型４の外寸をＡ、外型３の内寸をＢとする。このとき、金型２Ａは、下記式（２）の関係を満たすことが望ましい。
（２）α×Ａ×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
（２）α×Ａ×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
【0033】
上記の金型２Ａによれば、式（１）の通り、内型４の熱膨張率αが外型３の熱膨張率βよりも大きいので、高温成形が行われる熱間では、外型３で周囲が拘束された状態で内型４が内側へ膨張することになる。従って、被加工材ＭＰ（図１）を成形室２０に入れて加熱およびプレスを行った場合、内型４の内側面４０２への被加工材ＭＰの押し当て力が高まる。従って、成形室２０の内面形状を良好に被加工材ＭＰへ転写でき、精度の良い加工が行える。また、熱間においては、内型４が外型３に押し当たって締まり嵌めとなり、金型２Ａの強度が向上する利点もある。
【0034】
一方、金型冷却後の冷間では、内型４の方が外型３より熱収縮度合いが大きくなる。つまり、式（２）の通り、ΔＴの温度範囲における熱伸縮量について、内型４の外寸Ａの方が外型３の内寸Ｂよりも大きくなる。すなわち、熱間から冷間に降温した際には、内型４が外型３よりも大きく収縮する。このため、内型４の外側面４０１と外型３の内壁面３０１との間に隙間が生じ易くなり、外型３からの内型４の離型が容易に行える。内型４の熱膨張率αを、被加工材ＭＰの熱膨張率よりも小さく設定すれば、成形室２０内において被加工材ＭＰの方が内型４よりも大きく収縮する。従って、非分割型の内型４であっても、被加工材ＭＰの成形品を容易に内型４から取り出すことができる。
【0035】
以上の通り、金型２Ａでは、内型４と外型３との熱膨張率差を利用して成形精度の向上と被加工材ＭＰの取り出しを実現する。このため、テーパ金型のような現合仕上げ加工が不要である。従って、内型４と外型３とのセットでの管理・保管は不要となり、金型の管理の容易化を図ることができる。
【0036】
図３は、第１実施形態の変形例であって、水平方向の断面視において円形の成形室２０を備える高温成形用金型２Ｂを示す断面図である。金型２Ｂは、断面円形の枠体の形状を有する外型３と、この外型３で周囲が囲われた内型４とで構成されている。内型４は、外型３の円筒型の内壁面３０１に隣接する円筒型の外側面４０１と、成形室２０を区画する円筒型の内側面４０２とを含む。
【0037】
金型２Ｂにおいて、内型４の熱膨張率αと、外型３の熱膨張率βとの関係は上掲の式（１）の通りである。また、成形室２０の中心を通る中心線ＣＬに沿う内型４の外寸および外型３の内寸の関係、つまり内型４の直径をＡ、外型の内径をＢとしたときの、ΔＴの温度範囲における熱伸縮量の関係は、上掲の式（２）の通りである。金型２Ｂのような断面円形の金型においても、式（１）、さらには式（２）の関係を満たすことで、冷間において内型４が外型３よりも大きく収縮する。従って、被加工材ＭＰの成形品の金型２Ｂからの取り出し性を向上させることができる。
【0038】
図４は、第１実施形態の他の変形例に係る高温成形用金型２Ｃを示す断面図である。金型２Ｃの外型３および内型４の構造自体は、先に図２に示した金型２Ａと同じである。相違する点は、内型４の成形室２０内に、仕切り板５が配置されている点である。図４では、２枚の仕切り板５が中心線ＣＬ方向に均等間隔で配置されている例を示している。２枚の仕切り板５により、成形室２０は３つの小室２０Ａに区画されている。各々の小室２０Ａに被加工材ＭＰが装填され、高温成形が行われる。つまり、金型２Ｃは、１回の成形で、３個の成形品を同時に生産することができる。
【0039】
［第２実施形態］
図５は、第２実施形態に係る、断面矩形の成形室２０が分割型の内型で区画される高温成形用金型２Ｄを示す水平方向の断面図である。金型２Ｄは、外型３と、この外型３で周囲が囲われた内型４Ａとで構成されている。内型４Ａは、外型３の内壁面３０１に隣接する外側面４０１と、断面矩形の成形室２０を区画する内側面４０２とを有する。以上の点は、第１実施形態の金型２Ａと同様である。金型２Ｄの内型４Ａが、一対の第１分割型４１と、一対の第２分割型４２との集合体で形成される分割型とされている点で、第１実施形態の金型２Ａと相違する。分割型の内型４Ａを採用することで、被加工材ＭＰを高温成形した後の成形品の、内型４Ａからの取り出しを容易に行える。
図５は、第２実施形態に係る、断面矩形の成形室２０が分割型の内型で区画される高温成形用金型２Ｄを示す水平方向の断面図である。金型２Ｄは、外型３と、この外型３で周囲が囲われた内型４Ａとで構成されている。内型４Ａは、外型３の内壁面３０１に隣接する外側面４０１と、断面矩形の成形室２０を区画する内側面４０２とを有する。以上の点は、第１実施形態の金型２Ａと同様である。金型２Ｄの内型４Ａが、一対の第１分割型４１と、一対の第２分割型４２との集合体で形成される分割型とされている点で、第１実施形態の金型２Ａと相違する。分割型の内型４Ａを採用することで、被加工材ＭＰを高温成形した後の成形品の、内型４Ａからの取り出しを容易に行える。
【0040】
一対の第１分割型４１は、それぞれ断面矩形の金型片であって、成形室２０の中心線ＣＬを挟んで対向して配置されている。一対の第２分割型４２は、それぞれ断面矩形の金型片であって、中心線ＣＬと交差する方向、より詳しくは中心線ＣＬと直交する方向に配置されている。一つの第２分割型４２は、第１分割型４１の一端４１１に隣接して配置され、一対の一端４１１の間を塞いでいる。他の一つの第２分割型４２は、第１分割型４１の他端４１２に隣接して配置され、一対の他端４１２の間を塞いでいる。
【0041】
第１分割型４１および第２分割型４２は、同一の金型材料で形成されている。すなわち、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における第１分割型４１および第２分割型４２の熱膨張率はαである。外型３の熱膨張率はβであり、式（１）の通りα＞βの関係に設定されている。熱伸縮量について金型２Ｄは、中心線ＣＬに沿う第１分割型４１の寸法をＡ１、中心線ＣＬに沿う第２分割型４２の一つの寸法をＡ２とするとき、下記式（３）の関係を満たす。
（３） α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ
（３） α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ
【0042】
第２実施形態の金型２Ｄによれば、一対の第１分割型４１と一対の第２分割型４２とのペアからなる内型４Ａが用いられる。そして、ΔＴの温度範囲において、内型４Ａを構成する分割型ペアの合計の外寸Ａ１＋２×Ａ２の熱伸縮量の方が、外型３の内寸Ｂの熱伸縮量よりも大きい。従って、被加工材ＭＰの成形の精度を高めるとともに、分割型ペアからなる内型４Ａを外型３から確実に離型させることができる。また、内型４Ａからの成形品の取り出しも容易となる。
【0043】
図６は、第２実施形態の変形例であって、断面円形の成形室２０が分割型の内型４Ｂで区画される高温成形用金型２Ｅを示す水平方向の断面図である。金型２Ｅは、断面円形の枠体の形状を有する外型３と、この外型３で周囲が囲われた断面円形の枠体の形状を有する内型４Ｂとで構成されている。分割型の内型４Ｂは、成形室２０の中心を円中心とする円筒体を周方向に複数に分割した円弧状の分割片で構成されている。図６では、周方向に均等に４分割した内型４Ｂが例示されている。内型４Ｂは、外型３の円筒型の内壁面３０１に隣接する円筒型の外側面４０１と、成形室２０を区画する円筒型の内側面４０２とを含む。内型４Ｂの分割の態様は任意であり、３分割以下、５分割以上としても良く、均等分割で無くとも良い。
【0044】
具体的には内型４Ｂは、成形室２０の中心を通る一つの中心線ＣＬに沿って対向する一対の第１円弧分割型４５と、中心線ＣＬを挟んで対向して配置される一対の第２円弧分割型４６とからなる。一対の第１円弧分割型４５の周方向の２つの隙間を、一対の第２円弧分割型４６がそれぞれ塞ぐ態様で、円環状の内型４Ｂが構成されている。
【0045】
第１円弧分割型４５および第２円弧分割型４６は、同一の金型材料で形成されている。すなわち、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における第１円弧分割型４５および第２円弧分割型４６の熱膨張率はαである。外型３の熱膨張率はβであり、式（１）の通りα＞βの関係に設定されている。熱伸縮量について金型２Ｅは、中心線ＣＬ上における第１円弧分割型４５間の距離をＡ３、中心線ＣＬに沿う第１円弧分割型４５の一つの寸法（厚さ）をＡ４とするとき、下記式（５）の関係を満たす。
（５） α×（Ａ３＋２×Ａ４）×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
（５） α×（Ａ３＋２×Ａ４）×ΔＴ＞β×Ｂ×ΔＴ
【0046】
図６の金型２Ｅによれば、第１円弧分割型４５および第２円弧分割型４６の組み合わせで内型４Ｂが構成される場合において、ΔＴの温度範囲において、当該内型４Ｂの外寸Ａ３＋２×Ａ４の熱伸縮量の方が、外型の内寸Ｂの熱伸縮量よりも大きい。従って、被加工材ＭＰの成形の精度を高めるとともに、分割型ペアからなる内型４Ｂを外型３から確実に離型させることができる。また、内型４Ｂが分割型であるので、当該内型４Ｂからの成形品の取り出しも容易である。
【0047】
図７は、第２実施形態の変形例であって、熱膨張率の異なる分割型の内型４Ａを用いる高温成形用金型２Ｆを示す水平方向の断面図である。金型２Ｆの外型３および分割型の内型４Ａの構造自体は、先に図５に示した金型２Ｄと同じである。相違する点は、第１分割型４１の熱膨張率と第２分割型４２の熱膨張率とが異なる点である。例えば、成形品の形状、すなわち成形室２０の形状によっては、中心線ＣＬに沿う方向と中心線ＣＬと直交する方向とで、熱伸縮量が大きく相違することがある。この場合、分割型の内型４Ａにおいては、第１分割型４１および第２分割型４２の熱膨張率を調整することで、成形品の取り出し性を良好とすることが可能である。
【0048】
熱伸縮量について金型２Ｆは、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における第１分割型４１の熱膨張率がα１、第２分割型４２の熱膨張率がα２であるとき、下記式（４）の関係を満たす。
（４）α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞β、α２＞β）
（４）α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞β、α２＞β）
【0049】
図８は、第２実施形態の他の変形例に係る高温成形用金型２Ｇを示す断面図である。金型２Ｇの外型３および分割型の内型４Ａの構造自体は、先に図５に示した金型２Ｄと同じである。相違する点は、内型４Ａの成形室２０内に、２枚の仕切り板５が配置されている点である。２枚の仕切り板５により、成形室２０は３つの小室２０Ａに区画されている。各々の小室２０Ａに被加工材ＭＰが装填され、高温成形が行われる。つまり、金型２Ｇは、１回の成形で、３個の成形品を同時に生産することができる。
【0050】
金型２Ｇにおいて、成形室２０への収容物の熱膨張率を考慮しても良い。金型２Ｇでは、仕切り板５と、小室２０Ａに装填される被加工材ＭＰとが収容物となる。中心線ＣＬに沿う前記収容物の熱伸縮量が、中心線ＣＬに沿う第１分割型４１の熱伸縮量よりも小さい場合、内型４Ａの外型３からの離型を阻害することが起こり得る。例えば、熱間から冷間へ移行したとき、第１分割型４１の熱収縮量よりも前記収容物の熱収縮量が小さいと、結果的に当該収容物が第２分割型４２を外型３の内壁面３０１に押し当てる現象が生じ得る。この場合、前記収容物を含めた内型４Ａの熱伸縮量の方が、外型の熱伸縮量よりも大きく設定することが望ましい。つまり、中心線ＣＬに沿う第１分割型４１の熱伸縮量に加えて、前記収容物の熱伸縮量を考慮に入れても良い。
【0051】
ここで、仕切り板５の熱膨張率をδ、小室２０Ａに装填される被加工材ＭＰの熱膨張率をε、中心線ＣＬに沿う仕切り板５の寸法をＤ、中心線ＣＬに沿う小室２０Ａの寸法をＥ、仕切り板５の並列数をＮ１、小室２０Ａの並列数をＮ２とするとき、上掲の式（３）に加えて、下記式（３－１）の関係をさらに満たす構成としても良い。
（３－１） ２×（α×Ａ２×ΔＴ）＋δ×Ｄ×ΔＴ×Ｎ１＋ε×Ｅ×ΔＴ×Ｎ２＞β×Ｂ×ΔＴ
（３－１） ２×（α×Ａ２×ΔＴ）＋δ×Ｄ×ΔＴ×Ｎ１＋ε×Ｅ×ΔＴ×Ｎ２＞β×Ｂ×ΔＴ
【0052】
［第３実施形態］
図９は、第３実施形態に係る、断面矩形の成形室２０が２層の分割型の内型で区画される高温成形用金型２Ｈを示す断面図である。金型２Ｈは、外型３と、この外型３で周囲が囲われた内型４Ｃとで構成されている。内型４Ｃは、共に分割型の枠体であって、第１内型層４０Ａと、第１内型層４０Ａで周囲が囲われた第２内型層４０Ｂとの２層構造を有している。金型２Ｈは、図５に示した金型２Ｄの内型４Ａの内側に、さらに分割型の内型を配置した態様である。
図９は、第３実施形態に係る、断面矩形の成形室２０が２層の分割型の内型で区画される高温成形用金型２Ｈを示す断面図である。金型２Ｈは、外型３と、この外型３で周囲が囲われた内型４Ｃとで構成されている。内型４Ｃは、共に分割型の枠体であって、第１内型層４０Ａと、第１内型層４０Ａで周囲が囲われた第２内型層４０Ｂとの２層構造を有している。金型２Ｈは、図５に示した金型２Ｄの内型４Ａの内側に、さらに分割型の内型を配置した態様である。
【0053】
内型４Ｃの第１内型層４０Ａは、一対の第１分割型４１と、一対の第２分割型４２との集合体で形成されている。一対の第１分割型４１は、成形室２０の中心線ＣＬを挟んで対向して配置されている。一対の第２分割型４２は、中心線ＣＬと直交する方向に配置されている。一つの第２分割型４２は、第１分割型４１の一端４１１に隣接して配置され、一対の一端４１１の間を塞いでいる。他の一つの第２分割型４２は、第１分割型４１の他端４１２に隣接して配置され、一対の他端４１２の間を塞いでいる。
【0054】
第２内型層４０Ｂは、成形室２０を区画している。第２内型層４０Ｂは、第１内型層４０Ａで区画された領域の内側面４０２沿って配置された、一対の第３分割型４３と、一対の第４分割型４４との集合体で形成されている。一対の第３分割型４３は、それぞれ断面矩形の金型片であって、成形室２０の中心線ＣＬを挟んで対向して配置されている。一対の第２分割型４２は、それぞれ断面矩形の金型片であって、中心線ＣＬと直交する方向に配置されている。一つの第４分割型４４は、第３分割型４３の一端４３１に隣接して配置され、一対の一端４３１の間を塞いでいる。他の一つの第４分割型４４は、第３分割型４３の他端４３２に隣接して配置され、一対の他端４３２の間を塞いでいる。第２内型層４０Ｂの外側面４０３は、第１内型層４０Ａの内側面４０２に当接する。第２内型層４０Ｂの内側面４０４は、成形室２０を区画する内壁面となる。
【0055】
熱間の金型２Ｈにおいては、外型３で外方への膨らみが規制された第１内型層４０Ａが内側へ膨張し、第２内型層４０Ｂを内側へ押し込む。中心線ＣＬの延在方向においては、第２内型層４０Ｂの第３分割型４３の一端４３１および他端４３２が、第４分割型４４に突き当たる。中心線ＣＬと交差する方向においては、第２内型層４０Ｂの側面が第１内型層４０Ａの内側面４０２に突き当たる。このため、２層構造の分割式の内型４Ｃを備える金型２Ｈによれば、成形室２０内の寸法は設計通りの寸法となり、且つ、分割型間に隙間が生じないことからバリ発生を抑制できる利点がある。
【0056】
金型２Ｈにおいて、第１分割型４１および第２分割型４２の、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における熱膨張率は共にαである。また、第３分割型４３および第４分割型４４の、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における熱膨張率は共にγである。なお、α＝γであっても良い。外型３の熱膨張率はβであり、式（１）の通り少なくともα＞βの関係に設定されている。熱伸縮量について金型２Ｈは、中心線ＣＬに沿う第１分割型４１の寸法をＡ１、中心線ＣＬに沿う第２分割型４２の一つの寸法をＡ２、中心線ＣＬに沿う第３分割型４３の寸法をＣ１、中心線ＣＬに沿う第４分割型４４の一つの寸法をＣ２とするとき、下記式（６）または（７）の関係を満たすように設定される。
（６） α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＞γ）
（７） ２×（α×Ａ２×ΔＴ）＋γ×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＜γ）
（６） α×Ａ１×ΔＴ＋２×（α×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＞γ）
（７） ２×（α×Ａ２×ΔＴ）＋γ×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α＜γ）
【0057】
金型２Ｈによれば、内型４Ｃは一対の第１分割型４１と一対の第２分割型４２とで構成される第１内型層４０Ａ内に、さらに一対の第３分割型４３と一対の第４分割型４４とで構成される第２内型層４０Ｂが配置された、多層構造となる。また、第１内型層４０Ａと第２内型層４０Ｂとの熱膨張率の相違を踏まえて、ΔＴの温度範囲における熱伸縮量について、内型４Ｃのトータルの外寸の方が外型３の内寸よりも大きく設定される。従って、成形の精度を高めるとともに、２層の分割型で形成される内型４Ｃを外型３から確実に離型させることができる。なお、第３実施形態においても、仕切り板５を成形室２０に配置して、図８の第２実施形態の変形例のように、複数の小室２０Ａを区画してもよい。これにより、１回の成形で、複数個の成形品を同時に生産することができる。
【0058】
図１０は、第３実施形態の変形例であって、熱膨張率の異なる分割型を用いて形成された内型４Ｃを備える高温成形用金型２Ｉを示す断面図である。金型２Ｉの外型３および分割型の内型４Ｃの構造自体は、先に図９に示した金型２Ｈと同じである。相違する点は、第１内型層４０Ａの第１分割型４１の熱膨張率と第２分割型４２の熱膨張率とが異なる点である。なお、第２内型層４０Ｂの第３分割型４３および第４分割型４４の熱膨張率は、同一値＝γである。
【0059】
熱伸縮量について金型２Ｉは、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における第１分割型４１の熱膨張率がα１、第２分割型４２の熱膨張率がα２であるとき、上掲の式（６）、（７）を下記の通り書き換えた式（６－１）または（７－１）の関係を満たすように設定される。
（６－１） α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞γ）
（７－１） ２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＋γ×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＜γ）
なお、当該変形例においても、仕切り板５を成形室２０に配置して、図８の第２実施形態の変形例のように、複数の小室２０Ａを区画してもよい。これにより、１回の成形で、複数個の成形品を同時に生産することができる。
（６－１） α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＞γ）
（７－１） ２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＋γ×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１＜γ）
なお、当該変形例においても、仕切り板５を成形室２０に配置して、図８の第２実施形態の変形例のように、複数の小室２０Ａを区画してもよい。これにより、１回の成形で、複数個の成形品を同時に生産することができる。
【0060】
図１１は、第３実施形態の他の変形例であって、熱膨張率の異なる分割型を用いて形成された内型４Ｃを備える高温成形用金型２Ｊを示す断面図である。金型２Ｊの外型３および分割型の内型４Ｃの構造自体は、先に図９に示した金型２Ｈと同じである。相違する点は、第１内型層４０Ａの第１分割型４１の熱膨張率と第２分割型４２の熱膨張率とが異なるとともに、第２内型層４０Ｂの第３分割型４３の熱膨張率と第４分割型４４の熱膨張率とが異なる点、さらに、成形室２０に２枚の仕切り板５が配置されている点である。
【0061】
金型２Ｊにおいて、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における第１分割型４１の熱膨張率がα１、第２分割型４２の熱膨張率がα２、第３分割型４３の熱膨張率がγ１、第４分割型４４の熱膨張率がγ２であるとする。この場合、熱伸縮量について金型２Ｊは、上掲の式（６）、（７）を下記の通り書き換えた式（６－２）または（７－２）の関係を満たすように設定される。
（６－２） α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１×Ａ１ ＞ γ１×Ｃ１＋２×γ２×Ｃ２）
（７－２） ２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＋γ１×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ２×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１×Ａ１ ＜ γ１×Ｃ１＋２×γ２×Ｃ２）
（６－２） α１×Ａ１×ΔＴ＋２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１×Ａ１ ＞ γ１×Ｃ１＋２×γ２×Ｃ２）
（７－２） ２×（α２×Ａ２×ΔＴ）＋γ１×Ｃ１×ΔＴ＋２×（γ２×Ｃ２×ΔＴ）＞β×Ｂ×ΔＴ（但し、α１×Ａ１ ＜ γ１×Ｃ１＋２×γ２×Ｃ２）
【0062】
第３実施形態のさらなる他の変形例として、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における第１分割型４１および第２分割型４２の熱膨張率を同一値＝αとし、第３分割型４３の熱膨張率をγ１、第４分割型４４の熱膨張率をγ２（γ１≠γ２）とした高温成形用金型としても良い。また、仕切り板５を成形室２０に配置して小室２０Ａを区画することにより、１回の成形で、複数個の成形品を同時に生産することができる。
【0063】
［外型の変形例］
続いて、外型３の変形例を示す。上記実施形態では、外型３は内型４の四方を完全に取り囲む態様を例示した。外型３は、上掲のような完全包囲型でなくとも良く、内型４を保持する保持面を有していれば良い。
続いて、外型３の変形例を示す。上記実施形態では、外型３は内型４の四方を完全に取り囲む態様を例示した。外型３は、上掲のような完全包囲型でなくとも良く、内型４を保持する保持面を有していれば良い。
【0064】
図１２（Ａ）は、変形例に係る外型３Ａを有する高温成形用金型２Ｋを示す上面図、図１２（Ｂ）は、図１２（Ａ）のＸＩＩＢ－ＸＩＩＢ線断面図である。金型２Ｋは、外型３Ａと、この外型３Ａで保持される内型４Ｄとで構成されている。外型３Ａは、上面視で略正方形の直方体からなる外型ベース３１と、外型ベース３１から立設された規制板３２とを含む。規制板３２は、断面矩形の直方体であり、外型ベース３１の４つの辺の中央領域からそれぞれ立設されている。規制板３２の内面は、内型４を保持する保持面３２Ａである。
【0065】
内型４Ｄは、一対の第１分割型４１Ａおよび一対の第２分割型４２Ａとで形成され、成形室２０を区画している。第１分割型４１Ａおよび第２分割型４２Ａの外側面は、それぞれに対応して配置されている規制板３２の保持面３２Ａに隣接している。第１分割型４１Ａおよび第２分割型４２Ａは、それぞれ規制板３２より小サイズであり、両者のサイズ差を埋めるスペーサ６が、内型４Ｄの四隅に配設されている。
【0066】
金型２Ｋにおいて、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における内型４Ｄの第１分割型４１Ａおよび第２分割型４２Ａの熱膨張率をα、外型３Ａの熱膨張率をβとする。この場合、式（１）の通りα＞βの関係に設定される。熱伸縮量については、図５に示す金型２Ｄの関係を準用できる。すなわち、第１分割型４１Ａの寸法をＡ１、第２分割型４２Ａの一つの寸法をＡ２、対向する一対の規制板３２の保持面３２Ａ間の寸法をＢとするとき、金型２Ｋは上掲の式（３）の関係を満たす。
【0067】
図１３（Ａ）は、他の変形例に係る外型３Ｂを有する高温成形用金型２Ｌを示す上面図、図１３（Ｂ）は、図１３（Ａ）のＸＩＩＩＢ－ＸＩＩＩＢ線断面図である。金型２Ｌは、外型３Ｂと、この外型３Ｂで保持される内型４Ｅとで構成されている。外型３Ｂは、上面視で略正方形の直方体からなる外型ベース３１０と、外型ベース３１０から立設された規制棒３３とを含む。規制棒３３は、円柱体であり、外型ベース３１０の４つの辺の各々から２本ずつ立設されている。
【0068】
内型４Ｅは、一対の第１分割型４１Ｂおよび一対の第２分割型４２Ｂとで形成され、成形室２０を区画している。第１分割型４１Ｂおよび第２分割型４２Ｂの外側面は、それぞれに対応して配置されている規制棒３３の内側周面に隣接している。本変形例では、規制棒３３の内側周面が内型４Ｅの保持面である。
【0069】
金型２Ｌにおいて、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における内型４Ｅの第１分割型４１Ｂおよび第２分割型４２Ｂの熱膨張率をα、外型３Ｂの熱膨張率をβとする。この場合、式（１）の通りα＞βの関係に設定される。熱伸縮量については、図５に示す金型２Ｄの関係を準用できる。すなわち、第１分割型４１Ｂの寸法をＡ１、第２分割型４２Ｂの一つの寸法をＡ２、対向する一対の規制棒３３の内側周面間の寸法をＢとするとき、金型２Ｌは上掲の式（３）の関係を満たす。
【0070】
上記の各実施形態では、成形室２０を水平断面視において矩形や円形のものとして説明したが、断面形状はこれらに限定されるものではない。成形室２０の断面形状は、成形品の輪郭に応じて適宜設定される。したがって、上記各実施形態で例示した内型の断面視形状は、成形品の輪郭に応じて適宜設定される。
【符号の説明】
【0071】
１ 成形装置１
２、２Ａ～２Ｌ 金型
２０ 成形室
２０Ａ 小室（複数の区画）
３、３Ａ、３Ｂ 外型
３０１ 内壁面（保持面）
４、４Ａ～４Ｅ 内型
４０１ 外側面
４０２ 内側面
４０Ａ 第１内型層
４０Ｂ 第２内型層
４１ 第１分割型
４１１ 一端
４１２ 他端
４２ 第２分割型
４３ 第３分割型
４４ 第４分割型
４５ 第１円弧分割型
４６ 第２円弧分割型
５ 仕切り板
２、２Ａ～２Ｌ 金型
２０ 成形室
２０Ａ 小室（複数の区画）
３、３Ａ、３Ｂ 外型
３０１ 内壁面（保持面）
４、４Ａ～４Ｅ 内型
４０１ 外側面
４０２ 内側面
４０Ａ 第１内型層
４０Ｂ 第２内型層
４１ 第１分割型
４１１ 一端
４１２ 他端
４２ 第２分割型
４３ 第３分割型
４４ 第４分割型
４５ 第１円弧分割型
４６ 第２円弧分割型
５ 仕切り板
【要約】
【課題】被加工材の取り出しが容易で、管理の容易な高温成形用金型を提供する。
【解決手段】高温成形用金型２Ａは、保持面としての内壁面３０１を含む外型３と、内壁面３０１に少なくとも一部が隣接する外側面４０１と、成形室２０を区画する内側面４０２とを含む内型３と、を備える。高温成形前の外型３および内型４の温度をＴ、高温成形に伴う温度上昇をΔＴとし、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における内型４の熱膨張率をα、外型３の熱膨張率をβとするとき、下記式（１）の関係を満たす。
（１）α＞β
【選択図】図１
【解決手段】高温成形用金型２Ａは、保持面としての内壁面３０１を含む外型３と、内壁面３０１に少なくとも一部が隣接する外側面４０１と、成形室２０を区画する内側面４０２とを含む内型３と、を備える。高温成形前の外型３および内型４の温度をＴ、高温成形に伴う温度上昇をΔＴとし、温度Ｔから温度Ｔ＋ΔＴまでの温度領域における内型４の熱膨張率をα、外型３の熱膨張率をβとするとき、下記式（１）の関係を満たす。
（１）α＞β
【選択図】図１
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
