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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-10-31
(45)【発行日】2024-11-11
(54)【発明の名称】制振構造
(51)【国際特許分類】
F16F 15/02 20060101AFI20241101BHJP
E04H 9/02 20060101ALI20241101BHJP
【ＦＩ】
F16F15/02 L
F16F15/02 D
E04H9/02 331E
【請求項の数】
19
(21)【出願番号】P 2023203869
(22)【出願日】2023-12-01
【審査請求日】2023-12-13
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】306022513
【氏名又は名称】日鉄エンジニアリング株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(74)【代理人】
【識別番号】100134359
【弁理士】
【氏名又は名称】勝俣 智夫
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100217249
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 耕一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100221279
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 健吾
(74)【代理人】
【識別番号】100207686
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 恭宏
(74)【代理人】
【識別番号】100224812
【弁理士】
【氏名又は名称】井口 翔太
(72)【発明者】
【氏名】高峰 宏周
(72)【発明者】
【氏名】酒井 快典
(72)【発明者】
【氏名】山口 路夫
【審査官】正木 裕也
(56)【参考文献】
【文献】特開２０２０－０９４４５９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００１－０９０３８２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｆ１６Ｆ １５／０２
Ｅ０４Ｈ ９／０２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
下部構造体と上部構造体との間に設置される球面滑り支承と、前記下部構造体と前記上部構造体との間に、前記球面滑り支承と並列に設置される棒状の長尺体と、
を備え、
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が所定変位値に達すると、前記長尺体に引張応力が作用し、
前記長尺体に作用した引張応力により、前記長尺体に水平抵抗力及び鉛直抵抗力が発生し、
前記長尺体の前記鉛直抵抗力は、前記球面滑り支承への付加軸力を増加させる、
制振構造。
【請求項2】
下部構造体と上部構造体との間に設置される球面滑り支承と、前記下部構造体と前記上部構造体との間に、前記球面滑り支承と並列に設置される長尺体と、
を備え、
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が所定変位値に達すると、前記長尺体に引張応力が作用し、
前記長尺体は、
前記長尺体の一端側に、前記長尺体と一体に設けられた拡大部を備え、
前記拡大部により前記一端側の移動が抑制可能であり、
前記長尺体に作用した引張応力により、前記長尺体に水平抵抗力及び鉛直抵抗力が発生し、
前記長尺体の前記鉛直抵抗力は、前記球面滑り支承への付加軸力を増加させる、
制振構造。
【請求項3】
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が前記所定変位値に達すると、前記長尺体の引張応力が増加する、請求項１又は２に記載の制振構造。
【請求項4】
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が前記所定変位値に達すると、前記長尺体の移動が抑制される、請求項１又は２に記載の制振構造。
【請求項5】
前記所定変位値が０である、請求項１又は２に記載の制振構造。
【請求項6】
前記長尺体には初期張力が存在する、請求項５に記載の制振構造。
【請求項7】
前記所定変位値がレベル２以下の地震動における最大変位相当量である、請求項１又は２に記載の制振構造。
【請求項8】
下部構造体と上部構造体との間に設置される球面滑り支承と、前記下部構造体と前記上部構造体との間に、前記球面滑り支承と並列に設置される長尺体と、
を備え、
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が所定変位値に達すると、前記長尺体に引張応力が作用し、
前記長尺体は、
一端側に配置された第１拡大部と、
他端側に配置された第２拡大部と、を備え、
前記上部構造体には前記第１拡大部の移動を抑制可能な第１移動抑制部材が設けられ、
前記下部構造体には前記第２拡大部の移動を抑制可能な第２移動抑制部材が設けられ、
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が前記所定変位値未満であると、前記第２拡大部は前記第２移動抑制部材に当接せず、
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が前記所定変位値に達すると、前記第２拡大部が前記第２移動抑制部材に当接し、
前記長尺体に作用した引張応力により、前記長尺体に水平抵抗力及び鉛直抵抗力が発生し、
前記長尺体の前記鉛直抵抗力は、前記球面滑り支承への付加軸力を増加させる、
制振構造。
【請求項9】
前記所定変位値が最大変位相当量に対応する、請求項８に記載の制振構造。
【請求項10】
下部構造体と上部構造体との間に設置される球面滑り支承と、前記下部構造体と前記上部構造体との間に、前記球面滑り支承と並列に設置される長尺体と、
を備え、
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が所定変位値に達すると、前記長尺体に引張応力が作用し、
前記長尺体は、
一端側に配置された第１拡大部と、
他端側に配置された第２拡大部と、を備え、
前記上部構造体には前記第１拡大部の移動を抑制する第１移動抑制部材が設けられ、
前記下部構造体には前記第２拡大部の移動を抑制する第２移動抑制部材が設けられ、
前記変位量が０であるとき、前記第１拡大部は前記第１移動抑制部材に当接するとともに、前記第２拡大部は前記第２移動抑制部材に当接する、
制振構造。
【請求項11】
前記長尺体は、前記長尺体に作用する引張応力が所定応力値を超えると破断する、請求項１、２、８又は１０に記載の制振構造。
【請求項12】
前記長尺体は、一端側に配置された第１拡大部と、
他端側に配置された第２拡大部と、を備え、
前記上部構造体には前記第１拡大部の移動を抑制可能な第１移動抑制部材が設けられ、
前記下部構造体には前記第２拡大部の移動を抑制可能な第２移動抑制部材が設けられ、
前記第１移動抑制部材及び第２移動抑制部材の少なくともいずれかが皿ばねを含む、請求項１、２、８又は１０に記載の制振構造。
【請求項13】
前記長尺体は、表面が曲面形状の拡大部を含む、請求項１、２、８又は１０に記載の制振構造。
【請求項14】
前記長尺体は、球形状の拡大部を含む、請求項１、２、８又は１０に記載の制振構造。
【請求項15】
前記第１移動抑制部材及び前記第２移動抑制部材の少なくともいずれかには、前記長尺体の前記第１拡大部と前記第２拡大部の間の棒状部が挿入される、請求項８又は請求項１０に記載の制振構造。
【請求項16】
下部構造体と上部構造体との間に設置される球面滑り支承と、前記下部構造体と前記上部構造体との間に、前記球面滑り支承と並列に設置される長尺体である第１長尺体及び第２長尺体と、
を備え、
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が第１所定変位値に達すると、前記第１長尺体に引張応力が作用し、
前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が前記第１所定変位値より大きい第２所定変位値に達すると、前記第２長尺体に引張応力が作用する、
制振構造。
【請求項17】
前記第１所定変位値が０である、請求項１６に記載の制振構造。
【請求項18】
前記第１所定変位値は、レベル２以下の地震動における最大変位相当量であり、前記第２所定変位値は、レベル３以下の地震動における最大変位相当量である、請求項１６に記載の制振構造。
【請求項19】
前記球面滑り支承が複数設けられ、前記長尺体は、水平方向に並んで配置された、複数の前記球面滑り支承のうち２つの間に配置されている、
請求項１、２、８、１０又は１６に記載の制振構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、制振構造に関する。
【背景技術】
【0002】
従来技術の一例である特許文献１には、免震建物の免震層において、免震装置とともに配設される耐風装置であって、鋼製の第一プレートと、鋼製の第二プレートと、前記第一プレートの一方の第一広幅面に配設されている第一摩擦材と、前記第二プレートの一方の第二広幅面に配設されている第二摩擦材と、相互に当接する前記第一摩擦材と前記第二摩擦材を圧接する締め付けボルトと、を少なくとも有し、前記締め付けボルトに対して設計張力が導入されることにより、前記第一摩擦材と前記第二摩擦材が設計摩擦力を有して圧接されており、前記設計摩擦力以上の外力で前記第一摩擦材と前記第二摩擦材が引っ張られ、該第一摩擦材と該第二摩擦材の当接が解除された際に、前記耐風装置を形成する構成部材の一部が当初位置から係脱することにより、前記設計張力が解放される耐風装置が開示されている。
特許文献１の図１に示す耐風装置１００は、免震装置４００と並列に配置されている。
特許文献１の図１に示す耐風装置１００は、免震装置４００と並列に配置されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特許第６９３２２８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
上記の従来技術を例示した免震層では、地震動又は風荷重による変位量に応じて適切な制振を可能とする技術に対する要請がある。
【0005】
本開示は、このような問題点に鑑みてなされたものであり、地震動又は風荷重による変位量に応じて適切な制振が可能な制振構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本開示の一態様に係る制振構造は、下部構造体と上部構造体との間に設置される球面滑り支承と、前記下部構造体と前記上部構造体との間に、前記球面滑り支承と並列に設置される長尺体と、を備え、前記下部構造体と前記上部構造体との間の変位量が所定変位値を超えると、前記長尺体に引張応力が作用する。
【発明の効果】
【0007】
本開示によれば、地震動又は風荷重による変位量に応じて適切な制振を可能とする技術を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【図4】図４（ａ）は、図１に示す制振構造の変位量が０であるときの長尺体２０の拡大模式図であり、図４（ｂ）は、第１拡大部と第１移動抑制部材との当接部分のさらなる拡大模式図であり、図４（ｃ）は、図４（ａ）の変形例を示す図である。
【図6】図６（ａ）は、実施形態において、変位量に対する球面滑り支承に作用する復元力の関係を示す図であり、図６（ｂ）は、実施形態において、変位量に対する長尺体に作用する復元力の関係を示す図であり、図６（ｃ）は、実施形態において、変位量に対する長尺体に作用する付加軸力の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0009】
以下、図面を参照し、本開示の実施形態に係る制振構造について説明する。
図１は、本実施形態に係る制振構造１の無変位時の設置状態を示す第１の部分立面図である。
なお、図１において、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌの厚み方向（紙面縦方向）を上下方向とし、上部構造体Ｕ及び下部構造体Ｌの延伸する方向（紙面横方向）を第１水平方向とし、上下方向及び第１水平方向に対して垂直な方向（紙面奥行方向）を第２水平方向とする。
また、第１水平方向と第２水平方向に沿って形成される水平面の方向を、単に、水平方向とする。
図１は、本実施形態に係る制振構造１の無変位時の設置状態を示す第１の部分立面図である。
なお、図１において、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌの厚み方向（紙面縦方向）を上下方向とし、上部構造体Ｕ及び下部構造体Ｌの延伸する方向（紙面横方向）を第１水平方向とし、上下方向及び第１水平方向に対して垂直な方向（紙面奥行方向）を第２水平方向とする。
また、第１水平方向と第２水平方向に沿って形成される水平面の方向を、単に、水平方向とする。
【0010】
図１に示す制振構造１は、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとの間に設置される。
図１に示す上部構造体Ｕは、建築物の下部であり、例えば、高層ビル又は橋梁をはじめとした建築物の下部である。
図１に示す下部構造体Ｌは、地盤の上に配置される構造体であり、例えば、地盤に設置される基礎構造である。なお、下部構造体Ｌは地盤の上に配置されることに限定されない。下部構造体Ｌは、例えば建築物の１階床より上に配置されていてもよい。制振構造１は、中間層免振、柱頭免振として用いることも可能である。
図１に示す制振構造１は、地震動による地盤の水平変位が建築物に伝達されることを抑制する。
図１に示す上部構造体Ｕは、建築物の下部であり、例えば、高層ビル又は橋梁をはじめとした建築物の下部である。
図１に示す下部構造体Ｌは、地盤の上に配置される構造体であり、例えば、地盤に設置される基礎構造である。なお、下部構造体Ｌは地盤の上に配置されることに限定されない。下部構造体Ｌは、例えば建築物の１階床より上に配置されていてもよい。制振構造１は、中間層免振、柱頭免振として用いることも可能である。
図１に示す制振構造１は、地震動による地盤の水平変位が建築物に伝達されることを抑制する。
【0011】
【0012】
図２は、本実施形態に係る制振構造１の無変位時の設置状態を示す第２の部分立面図である。
図２に示す制振構造１においては、球面滑り支承１０が、複数設けられている。
このとき、長尺体２０は、水平方向に並んで配置された複数の球面滑り支承１０のうちいずれか２つの間に配置されているとよい。
例えば、図２に示すように、複数の球面滑り支承１０のうち２つが第１水平方向に並んで配置されているとき、長尺体２０は、第１水平方向において２つの球面滑り支承１０の間に配置されていてもよい。
図２に示す制振構造１においては、球面滑り支承１０が、複数設けられている。
このとき、長尺体２０は、水平方向に並んで配置された複数の球面滑り支承１０のうちいずれか２つの間に配置されているとよい。
例えば、図２に示すように、複数の球面滑り支承１０のうち２つが第１水平方向に並んで配置されているとき、長尺体２０は、第１水平方向において２つの球面滑り支承１０の間に配置されていてもよい。
【0013】
まず、球面滑り支承１０について以下に説明する。
図１に示す球面滑り支承１０は、下沓１１と、摺動子１２と、上沓１３と、を有する。
下沓１１は、下部構造体Ｌの上に配置される球座部であり、上方に面する凹球面である第１摺動面１１ａを備える。
第１摺動面１１ａは、内壁１１ｂに囲まれており、摺動子１２の第２摺動面１２ａと摺動する滑り面である。
下沓１１は、下部構造体Ｌに対して固定されていればよく、固定手段は限定されない。沓１１は、下部構造体Ｌに対して、締結手段であるボルトにより固定されていてもよいし、溶接により固定されていてもよい。
上沓１３は、上部構造体Ｕの下に配置され、下方に面する凹球面である第３摺動面１３ａを備える。
第３摺動面１３ａは、内壁１３ｂに囲まれており、摺動子１２の第４摺動面１２ｂと摺動する滑り面である。
上沓１３は、上部構造体Ｕに対して固定されていればよく、その固定手段は限定されない。上沓１３は、上部構造体Ｕに対して、締結手段であるボルトにより固定されていてもよいし、溶接により固定されていてもよい。
図１に示す球面滑り支承１０は、下沓１１と、摺動子１２と、上沓１３と、を有する。
下沓１１は、下部構造体Ｌの上に配置される球座部であり、上方に面する凹球面である第１摺動面１１ａを備える。
第１摺動面１１ａは、内壁１１ｂに囲まれており、摺動子１２の第２摺動面１２ａと摺動する滑り面である。
下沓１１は、下部構造体Ｌに対して固定されていればよく、固定手段は限定されない。沓１１は、下部構造体Ｌに対して、締結手段であるボルトにより固定されていてもよいし、溶接により固定されていてもよい。
上沓１３は、上部構造体Ｕの下に配置され、下方に面する凹球面である第３摺動面１３ａを備える。
第３摺動面１３ａは、内壁１３ｂに囲まれており、摺動子１２の第４摺動面１２ｂと摺動する滑り面である。
上沓１３は、上部構造体Ｕに対して固定されていればよく、その固定手段は限定されない。上沓１３は、上部構造体Ｕに対して、締結手段であるボルトにより固定されていてもよいし、溶接により固定されていてもよい。
【0014】
第１摺動面１１ａ及び第３摺動面１３ａは、平面視において円形状に形成されるとよい。
また、第１摺動面１１ａ及び第３摺動面１３ａは、水平方向に沿って見た断面視において円弧形状に形成される。
また、第１摺動面１１ａ及び第３摺動面１３ａは、水平方向に沿って見た断面視において円弧形状に形成される。
【0015】
摺動子１２は、下沓１１と上沓１３との間に配置され、下方に面する凸球面である第２摺動面１２ａと、上方に面する凸球面である第４摺動面１２ｂと、を備える。
第２摺動面１２ａは、下沓１１の第１摺動面１１ａと摺動する。
第４摺動面１２ｂは、上沓１３の第３摺動面１３ａと摺動する。
第２摺動面１２ａは、下沓１１の第１摺動面１１ａと摺動する。
第４摺動面１２ｂは、上沓１３の第３摺動面１３ａと摺動する。
【0016】
図３は、本実施形態に係る制振構造１の変位時の状態を示す部分立面図である。
図３に示す制振構造１の球面滑り支承１０は、上沓１３と下沓１１とが水平方向に相対移動することで、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとにかかる水平変位を減衰する。
このとき、摺動子１２は、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値に達すると、内壁１１ｂ及び内壁１３ｂに当接する。
ここで、変位量は、水平方向の変位量であり、例えば、第１水平方向における変位量である。
図３に示す制振構造１の球面滑り支承１０は、上沓１３と下沓１１とが水平方向に相対移動することで、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとにかかる水平変位を減衰する。
このとき、摺動子１２は、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値に達すると、内壁１１ｂ及び内壁１３ｂに当接する。
ここで、変位量は、水平方向の変位量であり、例えば、第１水平方向における変位量である。
【0017】
ここまで、摺動子１２の上下に凹形の球面状すべり面を有するダブルペンデュラムタイプの球面滑り支承１０について説明したが、本開示における球面滑り支承は、これに限定されるものではない。
すなわち、下沓１１と、上沓１３と、摺動子１２と、を有する球面滑り支承について説明したが、本開示における球面滑り支承はこれに限定されるものではない。
球面滑り支承１０は、シングルペンデュラムタイプであってもよい。
すなわち、球面滑り支承１０は、第１摺動面１１ａを有する下沓１１に相当する球座部と、第２摺動面１２ａを有する摺動子１２と、を備えていればよく、上沓１３及び第４摺動面１２ｂを備えていなくてもよい。
又は、球面滑り支承１０は、第３摺動面１３ａを有する上沓１３と、第４摺動面１２ｂを有する摺動子１２と、を備えていればよく、下沓１１及び第２摺動面１２ａを備えていなくてもよい。
すなわち、下沓１１と、上沓１３と、摺動子１２と、を有する球面滑り支承について説明したが、本開示における球面滑り支承はこれに限定されるものではない。
球面滑り支承１０は、シングルペンデュラムタイプであってもよい。
すなわち、球面滑り支承１０は、第１摺動面１１ａを有する下沓１１に相当する球座部と、第２摺動面１２ａを有する摺動子１２と、を備えていればよく、上沓１３及び第４摺動面１２ｂを備えていなくてもよい。
又は、球面滑り支承１０は、第３摺動面１３ａを有する上沓１３と、第４摺動面１２ｂを有する摺動子１２と、を備えていればよく、下沓１１及び第２摺動面１２ａを備えていなくてもよい。
【0018】
次に、長尺体２０について以下に説明する。
図１に示す長尺体２０は、棒状部２１と、拡大部２２と、移動抑制部材２３と、を備える。
図１に示す長尺体２０は、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとを連結して、上部構造体Ｕの移動を抑制する。
なお、図１に示す長尺体２０は、第１水平方向に２本配置されているが、制振構造１に設けられる長尺体２０の本数は、これに限定されるものではなく、１本配置されていてもよいし、３本以上配置されていてもよい。
また、第１水平方向に並列に配置される長尺体２０の本数と第２水平方向に並列に配置される長尺体２０の本数とを等しくしてもよい。
なお、長尺体２０による水平抵抗力（詳しくは後述する）は、第１水平方向及び第２水平方向のいずれにも作用する。このため、制振構造１に設けられる長尺体２０の必要本数は、建築物の第１水平方向及び第２水平方向の、それぞれにおける変位に対する応答性状から求めることができる。また、平面視における長尺体２０の配置は、免震層の捩れを抑制するように設定することが好ましい。
図１に示す長尺体２０は、棒状部２１と、拡大部２２と、移動抑制部材２３と、を備える。
図１に示す長尺体２０は、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとを連結して、上部構造体Ｕの移動を抑制する。
なお、図１に示す長尺体２０は、第１水平方向に２本配置されているが、制振構造１に設けられる長尺体２０の本数は、これに限定されるものではなく、１本配置されていてもよいし、３本以上配置されていてもよい。
また、第１水平方向に並列に配置される長尺体２０の本数と第２水平方向に並列に配置される長尺体２０の本数とを等しくしてもよい。
なお、長尺体２０による水平抵抗力（詳しくは後述する）は、第１水平方向及び第２水平方向のいずれにも作用する。このため、制振構造１に設けられる長尺体２０の必要本数は、建築物の第１水平方向及び第２水平方向の、それぞれにおける変位に対する応答性状から求めることができる。また、平面視における長尺体２０の配置は、免震層の捩れを抑制するように設定することが好ましい。
【0019】
図４（ａ）は、図１に示す制振構造１の変位量が０であるときの長尺体２０の拡大模式図である。
図４（ｂ）は、第１拡大部２２ａと第１移動抑制部材２３ａとの当接部分のさらなる拡大模式図である。
図４（ａ）に示す拡大部２２は、各棒状部２１の両端部又は両端部の近傍に配置されている。
図４（ａ）に示す拡大部２２の形状は、球形状であるが、拡大部２２の形状はこれに限定されるものではなく、移動抑制部材２３と当接可能な形状であればよい。
拡大部２２の移動抑制部材２３と当接する部分は、例えば、曲面形状を有していればよく、代表的には、半球形状又は球形状である。
これにより、拡大部２２と移動抑制部材２３との当接する部分における応力集中又は変位時の衝突による破損等を防止することができる。
なお、以下の説明においては、棒状部２１の上側に配置される拡大部は第１拡大部２２ａと呼称し、棒状部２１の下側に配置される拡大部は第２拡大部２２ｂと呼称する。
また、第１拡大部２２ａと当接する移動抑制部材は、第１移動抑制部材２３ａと呼称し、第２拡大部２２ｂと当接する移動抑制部材は、第２移動抑制部材２３ｂと呼称する。
図４（ｂ）は、第１拡大部２２ａと第１移動抑制部材２３ａとの当接部分のさらなる拡大模式図である。
図４（ａ）に示す拡大部２２は、各棒状部２１の両端部又は両端部の近傍に配置されている。
図４（ａ）に示す拡大部２２の形状は、球形状であるが、拡大部２２の形状はこれに限定されるものではなく、移動抑制部材２３と当接可能な形状であればよい。
拡大部２２の移動抑制部材２３と当接する部分は、例えば、曲面形状を有していればよく、代表的には、半球形状又は球形状である。
これにより、拡大部２２と移動抑制部材２３との当接する部分における応力集中又は変位時の衝突による破損等を防止することができる。
なお、以下の説明においては、棒状部２１の上側に配置される拡大部は第１拡大部２２ａと呼称し、棒状部２１の下側に配置される拡大部は第２拡大部２２ｂと呼称する。
また、第１拡大部２２ａと当接する移動抑制部材は、第１移動抑制部材２３ａと呼称し、第２拡大部２２ｂと当接する移動抑制部材は、第２移動抑制部材２３ｂと呼称する。
【0020】
移動抑制部材２３は、上部構造体Ｕ及び下部構造体Ｌのそれぞれに、拡大部２２と当接可能に配置されている。
図４（ｂ）に示す第１移動抑制部材２３ａは、平面視において、中央に貫通孔２４が設けられた矩形状の板である。
第１移動抑制部材２３ａは、一方の面である第１面Ａに、貫通孔２４に向かって縮径する球座面２５を有する。
この球座面２５において、第１移動抑制部材２３ａは第１拡大部２２ａと当接する。
従って、この球座面２５は、第１拡大部２２ａに沿った形状であることが好ましい。
さらには、第１拡大部２２ａと第１移動抑制部材２３ａとは、摺動可能であるとよい。
第１移動抑制部材２３ａは、他方の面である第２面Ｂに、貫通孔２４に向かって縮径するテーパ構造を有していてもよい。
なお、ここでは第１移動抑制部材２３ａについて説明したが、第２移動抑制部材２３ｂについても同様である。
第１移動抑制部材２３ａの貫通孔２４及び第２移動抑制部材２３ｂの貫通孔２４には、長尺体２０の第１拡大部２２ａと第２拡大部２２ｂの間の棒状部２１が挿入される。
これにより、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとが連結されるとともに、上部構造体Ｕの移動を抑制可能である。
すなわち、第１拡大部２２ａは、後述の第１移動抑制部材２３ａによって移動を抑制可能に配置され、第２拡大部２２ｂは、後述の第２移動抑制部材２３ｂによって移動を抑制可能に配置される。
図４（ｂ）に示す第１移動抑制部材２３ａは、平面視において、中央に貫通孔２４が設けられた矩形状の板である。
第１移動抑制部材２３ａは、一方の面である第１面Ａに、貫通孔２４に向かって縮径する球座面２５を有する。
この球座面２５において、第１移動抑制部材２３ａは第１拡大部２２ａと当接する。
従って、この球座面２５は、第１拡大部２２ａに沿った形状であることが好ましい。
さらには、第１拡大部２２ａと第１移動抑制部材２３ａとは、摺動可能であるとよい。
第１移動抑制部材２３ａは、他方の面である第２面Ｂに、貫通孔２４に向かって縮径するテーパ構造を有していてもよい。
なお、ここでは第１移動抑制部材２３ａについて説明したが、第２移動抑制部材２３ｂについても同様である。
第１移動抑制部材２３ａの貫通孔２４及び第２移動抑制部材２３ｂの貫通孔２４には、長尺体２０の第１拡大部２２ａと第２拡大部２２ｂの間の棒状部２１が挿入される。
これにより、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとが連結されるとともに、上部構造体Ｕの移動を抑制可能である。
すなわち、第１拡大部２２ａは、後述の第１移動抑制部材２３ａによって移動を抑制可能に配置され、第２拡大部２２ｂは、後述の第２移動抑制部材２３ｂによって移動を抑制可能に配置される。
【0021】
ここで、図４（ａ）に示すように、無変位時の第１移動抑制部材２３ａと第２移動抑制部材２３ｂとの間の上下方向の長さを長さＬａ１とし、長尺体２０に引張応力が作用していないときの第１拡大部２２ａと第２拡大部２２ｂとの間の棒状部２１の長さを長さＬｂとする。
【0022】
図４（ａ）に示すように、長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＜Ｌｂであるとき、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接せず、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂより下方にＬａ１とＬｂとの差分の長さだけ離間されて配置されている。
このとき、長さＬａ１と長さＬｂの差分の長さをクリアランスと呼称する。
このとき、長さＬａ１と長さＬｂの差分の長さをクリアランスと呼称する。
【0023】
図４（ｃ）は、図４（ａ）の変形例を示す図である。
図４（ｃ）に示すように、長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１≧Ｌｂであるとき、第１拡大部２２ａは第１移動抑制部材２３ａに当接するとともに、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接する。
図４（ｃ）に示すように、長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１≧Ｌｂであるとき、第１拡大部２２ａは第１移動抑制部材２３ａに当接するとともに、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接する。
【0024】
なお、図４（ａ）に示すように、長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＜Ｌｂであるとき、第１移動抑制部材２３ａ及び第２移動抑制部材２３ｂの少なくともいずれかが皿ばねを含んでいてもよい。
【0025】
次に、本実施形態に係る制振構造１に水平変位が発生した際の挙動について説明する。
【0026】
まず、地震動又は風荷重によって、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとの間に変位が発生する。
このとき、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとの間に発生した水平方向の変位の量を変位量δとする。
このとき、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとの間に発生した水平方向の変位の量を変位量δとする。
【0027】
ここで、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に変位が発生したときの長尺体２０の挙動について、図５（ａ），（ｂ）を参照して説明する。
図５（ａ）は、本実施形態に係る制振構造１が備える長尺体２０の変位量δ＝０のときの拡大模式図である。
図５（ｂ）は、本実施形態に係る制振構造１が備える長尺体２０の変位量δ＞０のときの拡大模式図である。
図５（ｂ）において、下部構造体Ｌの任意の点Ｐと、無変位時に点Ｐに対向する位置の上部構造体Ｕの点Ｑ１との間の長さを長さＬＱ１とする。
下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に変位量δの変位が発生すると、下部構造体Ｌの任意の点Ｐから見た上部構造体Ｕの相対位置が、点Ｑ１から点Ｑ２に変化する。
点Ｐと点Ｑ２との間の長さを長さＬＱ２としたとき、長さＬＱ１と長さＬＱ２の関係は、ＬＱ１＜ＬＱ２となる。
このため、第１移動抑制部材２３ａと第２移動抑制部材２３ｂとの間の無変位時の長さＬａ１と、変位が発生したときの第１移動抑制部材２３ａと第２移動抑制部材２３ｂとの間の上下方向の長さＬａ２の関係は、Ｌａ１＜Ｌａ２となる。
図５（ａ）は、本実施形態に係る制振構造１が備える長尺体２０の変位量δ＝０のときの拡大模式図である。
図５（ｂ）は、本実施形態に係る制振構造１が備える長尺体２０の変位量δ＞０のときの拡大模式図である。
図５（ｂ）において、下部構造体Ｌの任意の点Ｐと、無変位時に点Ｐに対向する位置の上部構造体Ｕの点Ｑ１との間の長さを長さＬＱ１とする。
下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に変位量δの変位が発生すると、下部構造体Ｌの任意の点Ｐから見た上部構造体Ｕの相対位置が、点Ｑ１から点Ｑ２に変化する。
点Ｐと点Ｑ２との間の長さを長さＬＱ２としたとき、長さＬＱ１と長さＬＱ２の関係は、ＬＱ１＜ＬＱ２となる。
このため、第１移動抑制部材２３ａと第２移動抑制部材２３ｂとの間の無変位時の長さＬａ１と、変位が発生したときの第１移動抑制部材２３ａと第２移動抑制部材２３ｂとの間の上下方向の長さＬａ２の関係は、Ｌａ１＜Ｌａ２となる。
【0028】
変位量δが所定変位値未満であるとき、第１拡大部２２ａが第１移動抑制部材２３ａに当接せず、第２拡大部２２ｂが第２移動抑制部材２３ｂに当接しない。
図５（ｂ）において、変位量δが所定変位値に達すると、長さＬａ２と長さＬｂの関係はＬａ２＝Ｌｂとなり、第１拡大部２２ａが第１移動抑制部材２３ａに当接するとともに、第２拡大部２２ｂが第２移動抑制部材２３ｂに当接することで、上部構造体Ｕの移動が抑制される。
さらに、変位量δが所定変位値を超えると、長さＬａ２と長さＬｂの関係はＬａ２＞Ｌｂとなり、長尺体２０に引張応力が作用する。
図５（ｂ）において、変位量δが所定変位値に達すると、長さＬａ２と長さＬｂの関係はＬａ２＝Ｌｂとなり、第１拡大部２２ａが第１移動抑制部材２３ａに当接するとともに、第２拡大部２２ｂが第２移動抑制部材２３ｂに当接することで、上部構造体Ｕの移動が抑制される。
さらに、変位量δが所定変位値を超えると、長さＬａ２と長さＬｂの関係はＬａ２＞Ｌｂとなり、長尺体２０に引張応力が作用する。
【0029】
長尺体２０に引張応力が作用すると、長尺体２０に水平抵抗力及び鉛直抵抗力が発生する。
ここで、長尺体２０に引張応力が作用したときの引張応力の水平方向成分を水平抵抗力（復元力）と表し、引張応力の鉛直方向成分を鉛直抵抗力（付加軸力）と表す。
ここで、長尺体２０に引張応力が作用したときの引張応力の水平方向成分を水平抵抗力（復元力）と表し、引張応力の鉛直方向成分を鉛直抵抗力（付加軸力）と表す。
【0030】
図６（ａ）は、免震層に球面滑り支承１０のみを配置したときの、変位量δに対する球面滑り支承１０に作用する復元力Ｇ１の関係を示す図である。
ここで、復元力とは、物体の位置がある場所からずれた時に、元の場所に引き戻そうとする力をいう。
免震層において、制振構造１に作用する復元力Ｇ１は、変位の減衰力として作用する。球面滑り支承１０に発生する復元力Ｇ１は、変位量δの増加に従い、大きくなる。
ここで、復元力とは、物体の位置がある場所からずれた時に、元の場所に引き戻そうとする力をいう。
免震層において、制振構造１に作用する復元力Ｇ１は、変位の減衰力として作用する。球面滑り支承１０に発生する復元力Ｇ１は、変位量δの増加に従い、大きくなる。
【0031】
図６（ｂ）は、変位量δに対する長尺体２０に作用する復元力（水平抵抗力）Ｇ２の関係を示す図である。
図６（ｃ）は、変位量δに対する長尺体２０に作用する付加軸力（鉛直抵抗力）Ｇ３の関係を示す図である。
なお、図６（ｂ）及び図６（ｃ）に示すように、変位量が所定変位値δ３を超えるまでは、長尺体２０に引張応力が作用しない。長尺体２０の有する棒状部２１の降伏時の変位量をδ１とし、棒状部２１の破断時の変位量をδ２とする。
図６（ｃ）は、変位量δに対する長尺体２０に作用する付加軸力（鉛直抵抗力）Ｇ３の関係を示す図である。
なお、図６（ｂ）及び図６（ｃ）に示すように、変位量が所定変位値δ３を超えるまでは、長尺体２０に引張応力が作用しない。長尺体２０の有する棒状部２１の降伏時の変位量をδ１とし、棒状部２１の破断時の変位量をδ２とする。
【0032】
次に、Ｌａ１＜Ｌｂである第１実施形態と、Ｌａ１＝Ｌｂである第２実施形態とに分けて、水平変位発生時について説明する。
【0033】
（Ｌａ１＜Ｌｂである第１実施形態）
長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＜Ｌｂであるとき、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量δが所定変位値δ３未満であると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接せず、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量δが所定変位値δ３に達すると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接する。
すなわち、所定変位値δ３とは、長さＬａ２と長さＬｂの関係がＬａ２＝Ｌｂとなるときの変位量をいい、所定変位値δ３は、０以上の任意の値である。
所定変位値δ３は、例えば長さＬａ１と長さＬｂとの差分の長さであるクリアランスによって調節することができる。
長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＜Ｌｂであるとき、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量δが所定変位値δ３未満であると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接せず、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量δが所定変位値δ３に達すると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接する。
すなわち、所定変位値δ３とは、長さＬａ２と長さＬｂの関係がＬａ２＝Ｌｂとなるときの変位量をいい、所定変位値δ３は、０以上の任意の値である。
所定変位値δ３は、例えば長さＬａ１と長さＬｂとの差分の長さであるクリアランスによって調節することができる。
【0034】
このため、風荷重又は地震動等により変位が発生したときであっても、変位量δが所定変位値δ３を超えない限り、長尺体２０に引張応力は作用しない。したがって、変位量δが所定変位値δ３を超えるまでは、球面滑り支承１０に対して長尺体２０の付加軸力（鉛直抵抗力）が作用せず、球面滑り支承１０の摺動子１２と上沓１３及び下沓１１とが変位量に応じて自由に相対移動する。このとき、摺動子１２に対して、第１摺動面１１ａ及び第３摺動面１３ａの凹球面の中央に戻ろうとする水平方向の力が作用する。このように、球面滑り支承１０には復元力が発生する。
【0035】
下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量δが所定変位値δ３を超えるように力が作用すると、長尺体２０に引張応力が作用する。このとき、長尺体２０の鉛直抵抗力が球面滑り支承１０に対して付加軸力として作用し、球面滑り支承１０の上沓１３と下沓１１との水平方向の移動を抑制する。これにより、長尺体２０は、免震層の移動を抑制し、球面滑り支承１０及び長尺体２０の移動を抑制する。
【0036】
第１実施形態においては、所定変位値δ３がレベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２であるときについて説明するが、本開示は所定変位値がレベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２であるときに限定されるものではない。
所定変位値δ３は、例えば他のレベルの地震動における最大変位相当量であってもよく、例えばレベル２以下の地震動における最大変位相当量であってもよい。
ここで、地震動の「レベル」は、地震動の強さを指す指標である。
なお、地震の「レベル」については、「２０２０年版 建築物の構造関係技術基準解説書」（編集 一般財団法人 建築行政情報センター、一般財団法人 日本建築防災協会；７１頁）の記載によれば、以下のように規定されている。
すなわち、５０年に一度程度の稀に起きる震度の地震動をレベル１地震動とする。
レベル１地震動は、建物の耐用年数中に一度以上発生する可能性が高いものである。
また、５００年に一度程度の極めて稀に起きる震度の地震動をレベル２地震動とする。
また、レベル２地震動よりも規模の大きな極大震度の地震動をレベル３地震動とする。
所定変位値δ３は、例えば他のレベルの地震動における最大変位相当量であってもよく、例えばレベル２以下の地震動における最大変位相当量であってもよい。
ここで、地震動の「レベル」は、地震動の強さを指す指標である。
なお、地震の「レベル」については、「２０２０年版 建築物の構造関係技術基準解説書」（編集 一般財団法人 建築行政情報センター、一般財団法人 日本建築防災協会；７１頁）の記載によれば、以下のように規定されている。
すなわち、５０年に一度程度の稀に起きる震度の地震動をレベル１地震動とする。
レベル１地震動は、建物の耐用年数中に一度以上発生する可能性が高いものである。
また、５００年に一度程度の極めて稀に起きる震度の地震動をレベル２地震動とする。
また、レベル２地震動よりも規模の大きな極大震度の地震動をレベル３地震動とする。
【0037】
図７（ａ）は、本実施形態に係る制振構造１の変位量δに対する球面滑り支承１０と長尺体２０のそれぞれの復元力を示す図である。
図７（ａ）において、復元力Ｇ１は、制振構造１の変位量δに対する球面滑り支承１０の復元力を示す。
図７（ａ）において、復元力Ｇ２は、制振構造１の変位量δに対する長尺体２０の復元力を示す。
図７（ａ）において、付加軸力Ｇ３は、制振構造１の変位量δに対して、長尺体２０によって球面滑り支承１０にかかる付加軸力を示す。
図７（ａ）に示すように、変位量δが０から所定変位値δ３であるレベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２に達するまでは、長尺体２０には復元力が発生せず、球面滑り支承１０にのみ復元力Ｇ１が発生する。
変位量δがレベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２を超えると、球面滑り支承１０のみならず、長尺体２０にも復元力Ｇ２が発生する。
そして、変位量δがレベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２を超えると、球面滑り支承１０において、長尺体２０の引張応力により、付加軸力Ｇ３も作用する。
図７（ａ）において、復元力Ｇ１は、制振構造１の変位量δに対する球面滑り支承１０の復元力を示す。
図７（ａ）において、復元力Ｇ２は、制振構造１の変位量δに対する長尺体２０の復元力を示す。
図７（ａ）において、付加軸力Ｇ３は、制振構造１の変位量δに対して、長尺体２０によって球面滑り支承１０にかかる付加軸力を示す。
図７（ａ）に示すように、変位量δが０から所定変位値δ３であるレベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２に達するまでは、長尺体２０には復元力が発生せず、球面滑り支承１０にのみ復元力Ｇ１が発生する。
変位量δがレベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２を超えると、球面滑り支承１０のみならず、長尺体２０にも復元力Ｇ２が発生する。
そして、変位量δがレベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２を超えると、球面滑り支承１０において、長尺体２０の引張応力により、付加軸力Ｇ３も作用する。
【0038】
図７（ｂ）は、本実施形態に係る制振構造１の変位量δに対する制振構造１全体の復元力を示す図である。
図７（ｂ）において、復元力Ｇ５は、制振構造１の変位量δに対する制振構造１全体の復元力を示す。
図７（ｂ）に示すように、所定変位値δ３を超える変位量δにおいて、長尺体２０に引張応力が作用すると、制振構造１全体の復元力が向上する。
図７（ｂ）において、復元力Ｇ５は、制振構造１の変位量δに対する制振構造１全体の復元力を示す。
図７（ｂ）に示すように、所定変位値δ３を超える変位量δにおいて、長尺体２０に引張応力が作用すると、制振構造１全体の復元力が向上する。
【0039】
具体的には、本実施形態において、変位量δが０から所定変位値δ３（レベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２）に達するまでは、球面滑り支承１０のみが制振し、復元力Ｇ５は復元力Ｇ１と同様に変化する。
球面滑り支承１０のみが制振しているときの挙動は、従来の球面滑り支承による制振と同じである。
そして、変位量δが所定変位値δ３（レベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２）を超えると、長尺体２０に引張応力が作用する。
長尺体２０に作用する引張応力は、付加軸力Ｇ３及び復元力Ｇ２をもたらす。
球面滑り支承１０のみが制振しているときの挙動は、従来の球面滑り支承による制振と同じである。
そして、変位量δが所定変位値δ３（レベル２地震動における最大変位相当量δＬＶ２）を超えると、長尺体２０に引張応力が作用する。
長尺体２０に作用する引張応力は、付加軸力Ｇ３及び復元力Ｇ２をもたらす。
【0040】
このとき、長尺体２０によって発生する復元力Ｇ２は、球面滑り支承１０によって発生する復元力Ｇ１と併せて、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位を減衰させる。
そのため、復元力Ｇ１に対して、復元力Ｇ２分の復元力が加えられる。
そのため、復元力Ｇ１に対して、復元力Ｇ２分の復元力が加えられる。
【0041】
また、長尺体２０による鉛直抵抗力は、球面滑り支承１０への付加軸力Ｇ３となる。
長尺体２０によって球面滑り支承１０への付加軸力が加えられると、摺動子１２が上沓１３及び下沓１１に押し付けられる。
これにより、摺動子１２と上沓１３及び下沓１１との間に発生する摩擦力が増加する。
球面滑り支承１０に発生する摩擦力が増加すると、球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
長尺体２０によって球面滑り支承１０への付加軸力が加えられると、摺動子１２が上沓１３及び下沓１１に押し付けられる。
これにより、摺動子１２と上沓１３及び下沓１１との間に発生する摩擦力が増加する。
球面滑り支承１０に発生する摩擦力が増加すると、球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
【0042】
このように、制振構造１において、所定変位値δ３を超える変位量で長尺体２０に引張応力が作用することで、復元力Ｇ２のみならず付加軸力Ｇ３によっても、球面滑り支承１０の相対移動が抑制されることになる。
【0043】
（Ｌａ１＝Ｌｂである第２実施形態）
長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＝Ｌｂであるとき、第１拡大部２２ａは第１移動抑制部材２３ａに当接するとともに、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接する。
このとき、所定変位値δ３は０である。
このため、変位量が０を超えると、長尺体２０に引張応力が作用する。
長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＝Ｌｂであるとき、第１拡大部２２ａは第１移動抑制部材２３ａに当接するとともに、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接する。
このとき、所定変位値δ３は０である。
このため、変位量が０を超えると、長尺体２０に引張応力が作用する。
【0044】
【0045】
長尺体２０に引張応力が作用することによる制振構造１全体の挙動は前述の通りであるが、本実施形態では所定変位値が０である。そのため、風荷重等によるわずかな変位量に対しても、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に変位が発生すれば、長尺体２０に引張応力が作用する。
長尺体２０の水平抵抗による免震層の相対移動の抑制に加え、前述の付加軸力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制されることで、風荷重のような比較的小さい外力によって免震層が動き出すことが抑制される。
図８に示す復元力Ｇ６には、変位量δが小さい初期段階において、復元力Ｇ１に加えて、復元力Ｇ２及び付加軸力Ｇ３が付加される。
具体的には、所定変位値δ３が０であるため、風荷重のような比較的小さい外力によっても、長尺体２０に引張応力が作用する。
このとき、復元力Ｇ１に対して、長尺体２０に作用する引張応力による復元力Ｇ２が加えられる。
長尺体２０の水平抵抗による免震層の相対移動の抑制に加え、前述の付加軸力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制されることで、風荷重のような比較的小さい外力によって免震層が動き出すことが抑制される。
図８に示す復元力Ｇ６には、変位量δが小さい初期段階において、復元力Ｇ１に加えて、復元力Ｇ２及び付加軸力Ｇ３が付加される。
具体的には、所定変位値δ３が０であるため、風荷重のような比較的小さい外力によっても、長尺体２０に引張応力が作用する。
このとき、復元力Ｇ１に対して、長尺体２０に作用する引張応力による復元力Ｇ２が加えられる。
【0046】
本実施形態において、長尺体２０は、長尺体２０に作用する引張応力が所定応力値を超えると降伏し、このときの変位量を所定変位値δ１とする。
すなわち、長尺体２０は、所定変位値δ１を超えると降伏する。
また、本実施形態において、長尺体２０は、長尺体２０に作用する引張応力が所定応力値を超えると破断し、このときの変位量を所定変位値δ２とする。
すなわち、長尺体２０は、所定変位値δ２を超えると破断する。
図８に示すように、所定変位値δ２を超え、長尺体２０が破断すると、制振構造１全体の復元力は、球面滑り支承１０の復元力のみとなる。このため、所定変位値δ２を超えると、復元力Ｇ６は、図６（ａ）等に示す復元力Ｇ１と同様に変化する。
すなわち、長尺体２０は、所定変位値δ１を超えると降伏する。
また、本実施形態において、長尺体２０は、長尺体２０に作用する引張応力が所定応力値を超えると破断し、このときの変位量を所定変位値δ２とする。
すなわち、長尺体２０は、所定変位値δ２を超えると破断する。
図８に示すように、所定変位値δ２を超え、長尺体２０が破断すると、制振構造１全体の復元力は、球面滑り支承１０の復元力のみとなる。このため、所定変位値δ２を超えると、復元力Ｇ６は、図６（ａ）等に示す復元力Ｇ１と同様に変化する。
【0047】
長尺体２０が破断すると、長尺体２０によって発生していた付加軸力Ｇ３による球面滑り支承１０における摩擦力の増加がなくなり、球面滑り支承１０における摩擦が低減することで、球面滑り支承１０は、大きく相対移動するようになる。
このように、所定変位値δ２を超えるほどの変位量をもたらす大きな地震動が発生すると、長尺体２０は破断し、球面滑り支承１０の大きな相対移動が可能となる。
球面滑り支承１０の大きな相対移動は、上部構造体Ｕの上の建築物の固有周期を長周期化させることで、当該建築物への影響を軽減する。
このように、所定変位値δ２を超えるほどの変位量をもたらす大きな地震動が発生すると、長尺体２０は破断し、球面滑り支承１０の大きな相対移動が可能となる。
球面滑り支承１０の大きな相対移動は、上部構造体Ｕの上の建築物の固有周期を長周期化させることで、当該建築物への影響を軽減する。
【0048】
本実施形態においては、長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＝Ｌｂであるときについて説明したが、長さＬａ１と長さＬｂの関係は、例えばＬａ１＞Ｌｂであってもよい。
長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＞Ｌｂであるとき、第１拡大部２２ａは第１移動抑制部材２３ａに当接し、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接するとともに、変位量が０であっても長尺体２０に一定の初期張力が存在している。このとき、変位量が所定変位値に達すると、長尺体２０に引張応力が増加する。
長さＬａ１と長さＬｂの関係がＬａ１＞Ｌｂであるとき、第１拡大部２２ａは第１移動抑制部材２３ａに当接し、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接するとともに、変位量が０であっても長尺体２０に一定の初期張力が存在している。このとき、変位量が所定変位値に達すると、長尺体２０に引張応力が増加する。
【0049】
また、第１移動抑制部材２３ａ及び第２移動抑制部材２３ｂの少なくともいずれかが皿ばねを含んでいてもよい。
【0050】
（以下、第１実施形態及び第２実施形態に共通する実施形態）
なお、制振構造１は、球面滑り支承１０と、長尺体２０と、を少なくとも１つずつ備えていればよく、その数及び配置は、限定されるものではない。
例えば、制振構造１は、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に設置される球面滑り支承１０と、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に、球面滑り支承１０と並列に設置される長尺体２０である第１長尺体及び第２長尺体と、を備えていてもよい。例えば、制振構造１は、複数の球面滑り支承を有し、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に水平方向に並んで設置される２つの球面滑り支承１０と、２つの球面滑り支承１０の間に配置される長尺体２０と、を備えていてもよい。
なお、制振構造１は、球面滑り支承１０と、長尺体２０と、を少なくとも１つずつ備えていればよく、その数及び配置は、限定されるものではない。
例えば、制振構造１は、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に設置される球面滑り支承１０と、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に、球面滑り支承１０と並列に設置される長尺体２０である第１長尺体及び第２長尺体と、を備えていてもよい。例えば、制振構造１は、複数の球面滑り支承を有し、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に水平方向に並んで設置される２つの球面滑り支承１０と、２つの球面滑り支承１０の間に配置される長尺体２０と、を備えていてもよい。
【0051】
このとき、好ましくは、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が第１所定変位値を超えると、第１長尺体に引張応力が作用し、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が第１所定変位値より大きい第２所定変位値を超えると、第２長尺体に引張応力が作用する構成とするとよい。
これにより、各長尺体が段階的に機能し、変位量に応じた多段階の制振が可能となる。
これにより、各長尺体が段階的に機能し、変位量に応じた多段階の制振が可能となる。
【0052】
ここで、第１所定変位値は、特に限定されるものではなく、例えば０であってもよい。
又は、第１所定変位値は、例えばレベル２以下の地震動における最大変位相当量であってもよい。
また、第２所定変位値も、特に限定されるものではなく、例えばレベル３以下の地震動における最大変位相当量であってもよい。
又は、第１所定変位値は、例えばレベル２以下の地震動における最大変位相当量であってもよい。
また、第２所定変位値も、特に限定されるものではなく、例えばレベル３以下の地震動における最大変位相当量であってもよい。
【0053】
以上説明したように、本実施形態の制振構造１は、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に設置される球面滑り支承１０と、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に、球面滑り支承１０と並列に設置される長尺体２０と、を備え、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値を超えると、長尺体２０に引張応力が作用する。
【0054】
従来、地震動に対して建物を保護する目的から、建築物内に免震層が設けられることがあった。
免震層が設けられた建築物は、５０年に１回程度の稀に起きる地震動（レベル１地震動）、及び５００年に１回程度の極めて稀に起こる地震動（レベル２地震動）を考慮して設計されており、このような免震層に用いられる装置として様々な制振構造が提案されている。
免震層が設けられた建築物は、５０年に１回程度の稀に起きる地震動（レベル１地震動）、及び５００年に１回程度の極めて稀に起こる地震動（レベル２地震動）を考慮して設計されており、このような免震層に用いられる装置として様々な制振構造が提案されている。
【0055】
しかしながら、レベル２地震動を超える規模の、極めて稀に起きる地震動（レベル３地震動）が発生したとき、従来の制振構造では地震動を十分に軽減することは難しい。
そこで、従来の制振構造を用いてレベル３地震動のような大きな変位に追従可能とする方法として、装置サイズ（コンケイブプレートサイズ）を大きくすることが考えられる。
しかしながら、このように装置サイズを大きくすると、掘削土量及び施工費の増加による建設費全体のコスト増を招く。
そこで、従来の制振構造を用いてレベル３地震動のような大きな変位に追従可能とする方法として、装置サイズ（コンケイブプレートサイズ）を大きくすることが考えられる。
しかしながら、このように装置サイズを大きくすると、掘削土量及び施工費の増加による建設費全体のコスト増を招く。
【0056】
さらに、例えば、従来の滑り支承が設置された建築物において、地震動に対して適切な制振を行うことを考慮すれば、免震層の減衰を小さくし、免震層をより大きく滑らすとよい。
しかしながら、免震層の減衰を小さくすると、風荷重のような比較的小さい外力によっても免震層が動き出すことになり、上部構造体Ｕの変位の抑制が困難となる。
しかしながら、免震層の減衰を小さくすると、風荷重のような比較的小さい外力によっても免震層が動き出すことになり、上部構造体Ｕの変位の抑制が困難となる。
【0057】
本実施形態に係る制振構造１は、球面滑り支承１０と並列に設置される長尺体２０とを備え、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値を超えると、長尺体２０に引張応力が作用する。
このとき、長尺体２０に作用する引張応力は、鉛直抵抗力及び水平抵抗力をもたらす。
長尺体２０によって発生する水平抵抗力は、球面滑り支承１０によって発生する復元力と併せて、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位を減衰させる。
また、長尺体２０による鉛直抵抗力は、球面滑り支承１０への付加軸力として作用する。
長尺体２０によって球面滑り支承１０への付加軸力が加えられると、摺動子１２が上沓１３及び下沓１１に押し付けられ、摺動子１２と上沓１３及び下沓１１との間に発生する摩擦力が増加する。
球面滑り支承１０に発生する摩擦力が増加すると、この摩擦力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
これにより、例えば地震動によって所定変位値以上の大きな変位が発生したときであっても、免震層の過剰な変形を抑制するとともに、変位を減衰することができる。
よって、これにより、例えば、レベル３地震動等に対応可能であるとともに、変位量に応じて段階的な制振を行うことができる。
このとき、長尺体２０に作用する引張応力は、鉛直抵抗力及び水平抵抗力をもたらす。
長尺体２０によって発生する水平抵抗力は、球面滑り支承１０によって発生する復元力と併せて、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位を減衰させる。
また、長尺体２０による鉛直抵抗力は、球面滑り支承１０への付加軸力として作用する。
長尺体２０によって球面滑り支承１０への付加軸力が加えられると、摺動子１２が上沓１３及び下沓１１に押し付けられ、摺動子１２と上沓１３及び下沓１１との間に発生する摩擦力が増加する。
球面滑り支承１０に発生する摩擦力が増加すると、この摩擦力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
これにより、例えば地震動によって所定変位値以上の大きな変位が発生したときであっても、免震層の過剰な変形を抑制するとともに、変位を減衰することができる。
よって、これにより、例えば、レベル３地震動等に対応可能であるとともに、変位量に応じて段階的な制振を行うことができる。
【0058】
さらに、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値に達すると、長尺体２０の引張応力が増加する。
長尺体２０の引張応力が増加すると、長尺体２０に作用する水平抵抗力及び鉛直抵抗力が増加する。
長尺体２０に作用する水平抵抗力が増加すると、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位に対する減衰性能が向上するとともに、長尺体２０に作用する鉛直抵抗力によって加えられる球面滑り支承１０への付加軸力が増加し、摺動子１２が上沓１３及び下沓１１に押し付けられ、摺動子１２と上沓１３及び下沓１１との間に発生する摩擦力が増加することにより、球面滑り支承１０の相対移動は、さらに強く抑制される。
これにより、例えば地震動によって所定変位値以上の大きな変位量が発生しても、免震層の過剰な変形が抑制されるとともに、変位をさらに減衰することができる。
長尺体２０の引張応力が増加すると、長尺体２０に作用する水平抵抗力及び鉛直抵抗力が増加する。
長尺体２０に作用する水平抵抗力が増加すると、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位に対する減衰性能が向上するとともに、長尺体２０に作用する鉛直抵抗力によって加えられる球面滑り支承１０への付加軸力が増加し、摺動子１２が上沓１３及び下沓１１に押し付けられ、摺動子１２と上沓１３及び下沓１１との間に発生する摩擦力が増加することにより、球面滑り支承１０の相対移動は、さらに強く抑制される。
これにより、例えば地震動によって所定変位値以上の大きな変位量が発生しても、免震層の過剰な変形が抑制されるとともに、変位をさらに減衰することができる。
【0059】
また、球面滑り支承１０は、内壁１１ｂに囲まれた第１摺動面１１ａを有する球座部１１と、第１摺動面１１ａに摺接する第２摺動面１２ａを有する摺動子１２と、を備え、摺動子１２と内壁１１ｂとは、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値に達した状態で当接する。
これにより、一定以上の変位量に対して、球面滑り支承１０の摺動子１２が球座部１１から脱落することを防止することができる。
これにより、一定以上の変位量に対して、球面滑り支承１０の摺動子１２が球座部１１から脱落することを防止することができる。
【0060】
また、球面滑り支承１０が複数設けられ、長尺体２０は、水平方向に並んで配置された複数の球面滑り支承１０のうちいずれか２つの間に配置されているとよい。
例えば、平面視において長尺体２０が偏って配置されている場合、建物の上部躯体などが変形して、鉛直抵抗力が球面滑り支承１０に伝達されないことがあるが、長尺体２０が複数の球面滑り支承１０のうちいずれか２つの間に配置される構造とすることにより、長尺体２０による鉛直抵抗力を、球面滑り支承１０へ、より確実に伝達することができる。
例えば、平面視において長尺体２０が偏って配置されている場合、建物の上部躯体などが変形して、鉛直抵抗力が球面滑り支承１０に伝達されないことがあるが、長尺体２０が複数の球面滑り支承１０のうちいずれか２つの間に配置される構造とすることにより、長尺体２０による鉛直抵抗力を、球面滑り支承１０へ、より確実に伝達することができる。
【0061】
また、長尺体２０は、一端側に配置された第１拡大部２２ａと、他端側に配置された第２拡大部２２ｂと、を備え、上部構造体Ｕには第１拡大部２２ａの移動を抑制可能な第１移動抑制部材２３ａが設けられ、下部構造体Ｌには第２拡大部２２ｂの移動を抑制可能な第２移動抑制部材２３ｂが設けられ、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値未満であると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接せず、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値に達すると、第２拡大部２２ｂが第２移動抑制部材２３ｂに当接する構造としてもよい。
このような構造とすることにより、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値未満であると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接せず、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値に達すると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接する。
これにより、変位量が所定変位値以下であるときには、制振構造１は、球面滑り支承１０のみにより制振し、変位量が所定変位値を超えると、球面滑り支承１０と長尺体２０とが協働して変位の減衰が可能となる。
すなわち、変位量の大きさに応じて制振構造１全体で建築物を制振することができる。
よって、変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
このような構造とすることにより、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値未満であると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接せず、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値に達すると、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接する。
これにより、変位量が所定変位値以下であるときには、制振構造１は、球面滑り支承１０のみにより制振し、変位量が所定変位値を超えると、球面滑り支承１０と長尺体２０とが協働して変位の減衰が可能となる。
すなわち、変位量の大きさに応じて制振構造１全体で建築物を制振することができる。
よって、変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
【0062】
また、所定変位値が最大変位相当量に対応していてもよく、例えば、所定変位値がレベル２以下の地震動における最大変位相当量であってもよい。
このような構造とすることにより、例えば所定変位値がレベル２地震動の最大変位相当量であるときには、レベル２地震動に対しては球面滑り支承１０のみにより制振し、レベル２地震動を超えるレベル３地震動に対しては長尺体２０と球面滑り支承１０とが協働して変位の減衰が可能となる。
例えば所定変位値がレベル１地震動の最大変位相当量であるときには、制振構造１は、レベル１地震動に対しては球面滑り支承１０のみにより制振し、レベル１地震動を超えるレベル２地震動に対しては長尺体２０と球面滑り支承１０とが協働して変位の減衰が可能となる。
よって、地震動のレベルごとの変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
このような構造とすることにより、例えば所定変位値がレベル２地震動の最大変位相当量であるときには、レベル２地震動に対しては球面滑り支承１０のみにより制振し、レベル２地震動を超えるレベル３地震動に対しては長尺体２０と球面滑り支承１０とが協働して変位の減衰が可能となる。
例えば所定変位値がレベル１地震動の最大変位相当量であるときには、制振構造１は、レベル１地震動に対しては球面滑り支承１０のみにより制振し、レベル１地震動を超えるレベル２地震動に対しては長尺体２０と球面滑り支承１０とが協働して変位の減衰が可能となる。
よって、地震動のレベルごとの変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
【0063】
また、この構成において所定変位値が０であってもよい。
このような構成とすることにより、風荷重等によるわずかな変位量に対しても長尺体２０に引張応力が作用し、長尺体２０の水平抵抗力による免震層の相対移動の抑制に加え、前述の付加軸力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
よって、風荷重のような比較的小さい外力によって免震層が動き出すことが抑制される。
このような構成とすることにより、風荷重等によるわずかな変位量に対しても長尺体２０に引張応力が作用し、長尺体２０の水平抵抗力による免震層の相対移動の抑制に加え、前述の付加軸力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
よって、風荷重のような比較的小さい外力によって免震層が動き出すことが抑制される。
【0064】
また、長尺体２０には初期張力が存在していてもよい。
このような構成とすることにより、外力によって免震層が動き出すことをさらに強く抑制することができる。
このような構成とすることにより、外力によって免震層が動き出すことをさらに強く抑制することができる。
【0065】
また、長尺体２０は、一端側に配置された第１拡大部２２ａと、他端側に配置された第２拡大部２２ｂと、を備え、上部構造体Ｕには第１拡大部２２ａの移動を抑制する第１移動抑制部材２３ａが設けられ、下部構造体Ｌには第２拡大部２２ｂの移動を抑制する第２移動抑制部材２３ｂが設けられ、第１拡大部２２ａは第１移動抑制部材２３ａに当接するとともに、第２拡大部２２ｂは第２移動抑制部材２３ｂに当接していてもよい。
このような構成とすることにより、風荷重等によるわずかな変位量に対しても長尺体２０に引張応力が作用する。
長尺体２０の水平抵抗力による免震層の相対移動の抑制に加え、前述の付加軸力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
よって、風荷重のような比較的小さい外力によって免震層が動き出すことが抑制される。
このような構成とすることにより、風荷重等によるわずかな変位量に対しても長尺体２０に引張応力が作用する。
長尺体２０の水平抵抗力による免震層の相対移動の抑制に加え、前述の付加軸力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
よって、風荷重のような比較的小さい外力によって免震層が動き出すことが抑制される。
【0066】
また、長尺体２０は、長尺体２０に作用する引張応力が所定応力値を超えると破断してもよい。
長尺体２０が破断すると、長尺体２０によって発生していた球面滑り支承１０における摩擦力の増加が解除され、球面滑り支承１０における摩擦力が低減することで、球面滑り支承１０が大きく相対移動するようになる。
このように、所定応力値を超えるほどの変位量をもたらす大きな地震動が発生したときには、長尺体２０が破断し、球面滑り支承１０の大きな相対移動が可能となる。
球面滑り支承１０の大きな相対移動は、上部構造体Ｕの上の建築物の固有周期を長周期化させることで、当該建築物への影響を軽減する。
よって、変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
長尺体２０が破断すると、長尺体２０によって発生していた球面滑り支承１０における摩擦力の増加が解除され、球面滑り支承１０における摩擦力が低減することで、球面滑り支承１０が大きく相対移動するようになる。
このように、所定応力値を超えるほどの変位量をもたらす大きな地震動が発生したときには、長尺体２０が破断し、球面滑り支承１０の大きな相対移動が可能となる。
球面滑り支承１０の大きな相対移動は、上部構造体Ｕの上の建築物の固有周期を長周期化させることで、当該建築物への影響を軽減する。
よって、変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
【0067】
また、第１移動抑制部材２３ａ及び第２移動抑制部材２３ｂの少なくともいずれかが皿ばねを含んでいてもよい。
このような構成とすることにより、例えば変位値が所定変位値以下であるときには、長尺体２０に一定の相対移動を許容しつつ、皿ばねの弾性力により免震層の移動を抑制することができる。
よって、変位値に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
このような構成とすることにより、例えば変位値が所定変位値以下であるときには、長尺体２０に一定の相対移動を許容しつつ、皿ばねの弾性力により免震層の移動を抑制することができる。
よって、変位値に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
【0068】
また、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に設置される球面滑り支承１０と、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に、球面滑り支承１０と並列に設置される長尺体２０である第１長尺体及び第２長尺体と、を備える制振構造１であって、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が第１所定変位値を超えると、第１長尺体に引張応力が作用し、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が第１所定変位値より大きい第２所定変位値を超えると、第２長尺体に引張応力が作用してもよい。
このような構成とすることにより、変位量が第１所定変位値以下であるときには、制振構造１は、球面滑り支承１０のみが制振し、変位量が第１所定変位値を超えてから第２所定変位値以下であるときには、球面滑り支承１０と第１長尺体が制振し、変位量が第２所定変位値を超えると、球面滑り支承１０と第１長尺体と第２長尺体が制振することになる。
よって、変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
このような構成とすることにより、変位量が第１所定変位値以下であるときには、制振構造１は、球面滑り支承１０のみが制振し、変位量が第１所定変位値を超えてから第２所定変位値以下であるときには、球面滑り支承１０と第１長尺体が制振し、変位量が第２所定変位値を超えると、球面滑り支承１０と第１長尺体と第２長尺体が制振することになる。
よって、変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
【0069】
また、この構成において第１所定変位値が０であってもよい。
このような構成とすることにより、風荷重等によるわずかな変位量に対しても第１長尺体に引張応力が作用し、第１長尺体の水平抵抗力による免震層の相対移動の抑制に加え、前述の付加軸力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
よって、風荷重のような比較的小さい外力によって免震層が動き出すことが抑制される。
このような構成とすることにより、風荷重等によるわずかな変位量に対しても第１長尺体に引張応力が作用し、第１長尺体の水平抵抗力による免震層の相対移動の抑制に加え、前述の付加軸力によって球面滑り支承１０の相対移動が抑制される。
よって、風荷重のような比較的小さい外力によって免震層が動き出すことが抑制される。
【0070】
また、第１所定変位値は、レベル２以下の地震動における最大変位相当量であってもよいし、第２所定変位値は、レベル３以下の地震動における最大変位相当量であってもよい。
このような構成とすることにより、例えば、レベル２以下の地震動における最大変位相当量を超える変位量に対しては第１長尺体のみに引張応力が作用し、レベル３以下の地震動における最大変位相当量を超える変位量に対しては、第１長尺体に加えて第２長尺体に引張応力が作用する。これにより、各長尺体が段階的に作用し、変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
このような構成とすることにより、例えば、レベル２以下の地震動における最大変位相当量を超える変位量に対しては第１長尺体のみに引張応力が作用し、レベル３以下の地震動における最大変位相当量を超える変位量に対しては、第１長尺体に加えて第２長尺体に引張応力が作用する。これにより、各長尺体が段階的に作用し、変位量に応じて段階的な制振を可能とすることができる。
【0071】
また、第１拡大部２２ａ及び第２拡大部２２ｂの少なくともいずれかの表面は、曲面形状であってもよい。
このような構成とすることにより、拡大部２２と移動抑制部材２３との当接する部分における応力集中又は変位時の衝突による破損等を防止することができる。
このような構成とすることにより、拡大部２２と移動抑制部材２３との当接する部分における応力集中又は変位時の衝突による破損等を防止することができる。
【0072】
また、第１拡大部２２ａ及び第２拡大部２２ｂの少なくともいずれかは球形状であってもよい。
このような構成とすることにより、拡大部２２と移動抑制部材２３との当接する角度を自由に変化させることができる。
このような構成とすることにより、拡大部２２と移動抑制部材２３との当接する角度を自由に変化させることができる。
【0073】
また、第１移動抑制部材２３ａ及び第２移動抑制部材２３ｂの少なくともいずれかには、長尺体２０の第１拡大部２２ａと第２拡大部２２ｂの間の棒状部２１が挿入されていてもよい。
このような構成とすることにより、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとを連結するように棒状部２１を配置することができる。
このような構成とすることにより、上部構造体Ｕと下部構造体Ｌとを連結するように棒状部２１を配置することができる。
【0074】
なお、本開示の技術的範囲は前記実施形態に限定されるものではなく、本開示の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
【0075】
なお、長尺体２０は、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとに直接的に設置されていなくともよく、例えば、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとに配置された連結部材を介して設置されていてもよい。
【0076】
その他、本開示の趣旨に逸脱しない範囲で、前記実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、前記した変形例を適宜組み合わせてもよい。
【符号の説明】
【0077】
１ 制振構造
１０ 球面滑り支承
１１ 下沓
１１ａ 第１摺動面
１１ｂ 内壁
１２ 摺動子
１２ａ 第２摺動面
１２ｂ 第４摺動面
１３ 上沓
１３ａ 第３摺動面
１３ｂ 内壁
２０ 長尺体
２１ 棒状部
２２ 拡大部
２２ａ 第１拡大部
２２ｂ 第２拡大部
２３ 移動抑制部材
２３ａ 第１移動抑制部材
２３ｂ 第２移動抑制部材
２４ 貫通孔
２５ 球座面
Ｕ 上部構造体
Ｌ 下部構造体
１０ 球面滑り支承
１１ 下沓
１１ａ 第１摺動面
１１ｂ 内壁
１２ 摺動子
１２ａ 第２摺動面
１２ｂ 第４摺動面
１３ 上沓
１３ａ 第３摺動面
１３ｂ 内壁
２０ 長尺体
２１ 棒状部
２２ 拡大部
２２ａ 第１拡大部
２２ｂ 第２拡大部
２３ 移動抑制部材
２３ａ 第１移動抑制部材
２３ｂ 第２移動抑制部材
２４ 貫通孔
２５ 球座面
Ｕ 上部構造体
Ｌ 下部構造体
【要約】
【課題】地震動又は風荷重による変位量に応じて適切な制振が可能な制振構造を提供すること。
【解決手段】下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に設置される球面滑り支承１０と、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に、球面滑り支承１０と並列に設置される長尺体２０と、を備え、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値を超えると、長尺体２０に引張応力が作用する制振構造１とする。又は、制振構造１では、長尺体２０として、第１長尺体及び第２長尺体を有し、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が第１所定変位値を超えると、第１長尺体に引張応力が作用し、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が第１所定変位値より大きい第２所定変位値を超えると、第２長尺体に引張応力が作用する構成としてもよい。
【選択図】図１
【解決手段】下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に設置される球面滑り支承１０と、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間に、球面滑り支承１０と並列に設置される長尺体２０と、を備え、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が所定変位値を超えると、長尺体２０に引張応力が作用する制振構造１とする。又は、制振構造１では、長尺体２０として、第１長尺体及び第２長尺体を有し、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が第１所定変位値を超えると、第１長尺体に引張応力が作用し、下部構造体Ｌと上部構造体Ｕとの間の変位量が第１所定変位値より大きい第２所定変位値を超えると、第２長尺体に引張応力が作用する構成としてもよい。
【選択図】図１
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】