特許 7583783 フレキシブルピボット式時計用振動子の調整方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-11-06

(45)【発行日】2024-11-14

(54)【発明の名称】フレキシブルピボット式時計用振動子の調整方法

(51)【国際特許分類】

   G04B 17/04 20060101AFI20241107BHJP

【ＦＩ】

G04B17/04

【請求項の数】 12

(21)【出願番号】P 2022500954

(86)(22)【出願日】2020-07-07

(65)【公表番号】

(43)【公表日】2022-09-13

(86)【国際出願番号】 IB2020056370

(87)【国際公開番号】W WO2021009613

(87)【国際公開日】2021-01-21

【審査請求日】2023-07-03

(31)【優先権主張番号】19185980.0

(32)【優先日】2019-07-12

(33)【優先権主張国・地域又は機関】EP

(73)【特許権者】

【識別番号】501099611

【氏名又は名称】パテック フィリップ ソシエテ アノニム ジュネーブ

(74)【代理人】

【識別番号】100094569

【弁理士】

【氏名又は名称】田中 伸一郎

(74)【代理人】

【識別番号】100103610

【弁理士】

【氏名又は名称】▲吉▼田 和彦

(74)【代理人】

【識別番号】100109070

【弁理士】

【氏名又は名称】須田 洋之

(74)【代理人】

【識別番号】100098475

【弁理士】

【氏名又は名称】倉澤 伊知郎

(74)【代理人】

【識別番号】100130937

【弁理士】

【氏名又は名称】山本 泰史

(74)【代理人】

【識別番号】100144451

【弁理士】

【氏名又は名称】鈴木 博子

(74)【代理人】

【識別番号】100168871

【弁理士】

【氏名又は名称】岩上 健

(72)【発明者】

【氏名】シャブロ ダヴィド

【審査官】細見 斉子

(56)【参考文献】

【文献】特表２０１８－５３５４３１（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１４－１６００３７（ＪＰ，Ａ）

【文献】特表２０１３－５４２４０２（ＪＰ，Ａ）

【文献】特表２０１７－５０３１５５（ＪＰ，Ａ）

【文献】欧州特許出願公開第０３３８２４７０（ＥＰ，Ａ１）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｇ０４Ｂ １７／０４，１７／０６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

テンプ（２）と、支持体（３）と、前記テンプ（２）を前記支持体（３）に接続して前記テンプ（２）を仮想回転軸を中心に前記支持体（３）に対して回転方向に案内するフレキシブルピボット（４）と、を備える時計用振動子（１；１’）の調整方法であって、前記フレキシブルピボット（４）は、前記仮想回転軸に直交する平面（Ｐ１；Ｐ２）における直交投影において、前記フレキシブルピボット（４）が前記テンプ（２）に接合されている点（５ａ、６ａ）の対称軸でもある対称軸（Ｙ）を有している、前記時計用振動子（１；１’）の調整方法において、
前記フレキシブルピボット（４）は、前記仮想回転軸に直交する前記平面（Ｐ１；Ｐ２）における直交投影において、互いに交差する方向に延び且つ前記対称軸（Ｙ）に対して互いに対称である第１及び第２の弾性ストリップ（５，６）を備え、
前記テンプ（２）のアンバランスは、前記平面（Ｐ１；Ｐ２）における直交投影において、前記テンプ（２）の質量中心（Ｐ１；Ｐ２）が実質的に前記対称軸（Ｙ）上にあり、前記仮想回転軸の位置（Ｏ）とは異なる位置にあるように調整され、前記アンバランスの調整により前記仮想回転軸の位置（Ｏ）は変更されず、前記質量中心（Ｍ）の位置は、所定の振動振幅における重力の方向に対する振動周波数の依存性を低減するように選択される、
ことを特徴とする時計用振動子（１；１’）の調整方法。

【請求項2】

前記質量中心（Ｍ）の位置は、前記所定の振動振幅における重力の方向に対する振動周波数の依存性を最小にするように選択される、ことを特徴とする請求項１に記載の方法。

【請求項3】

前記テンプ（２）のアンバランスの前記調整は、少なくとも部分的に、前記テンプ（２）によって担持された調整装置（７－１０、１１－１５）を使用して行われる、ことを特徴とする請求項１又は２に記載の方法。

【請求項4】

前記テンプ（２）のアンバランスの前記調整は、少なくとも部分的に、前記調整装置（７－１０、１１－１５）の少なくとも１つの要素（１０、１３）を前記対称軸（Ｙ）に沿って変位させることによって行われる、ことを特徴とする請求項３に記載の方法。

【請求項5】

前記テンプ（２）のアンバランスの前記調整は、少なくとも部分的に、前記テンプ（２）上の材料を除去又は追加することによって行われる、ことを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の方法。

【請求項6】

前記第１及び第２の弾性ストリップ（５，６）は、接触せずに互いに交差するように２つの平行な平面で延びる、ことを特徴とする請求項１から５の何れか１項に記載の方法。

【請求項7】

前記仮想回転軸に垂直な前記平面（Ｐ１；Ｐ２）における直交投影において、前記第１及び第２の弾性ストリップ（５、６）の交点（Ｏ）が、これらの長さの約８７．３％に位置する、ことを特徴とする請求項６に記載の方法。

【請求項8】

前記仮想回転軸に垂直な前記平面（Ｐ１；Ｐ２）における直交投影において、前記第１及び第２の弾性ストリップ（５，６）の間の角度（α）が、６８°から７６°の間である、ことを特徴とする請求項６又は７に記載の方法。

【請求項9】

前記仮想回転軸に垂直な前記平面（Ｐ１；Ｐ２）における直交投影において、前記第１及び第２の弾性ストリップ（５，６）の間の角度（α）が約７１°に等しい、ことを特徴とする請求項６又は７に記載の方法。

【請求項10】

前記第１及び第２の弾性ストリップ（５、６）が、物理的に互いに交差するように同一平面上に延びている、ことを特徴とする請求項１から５の何れか１項に記載の方法。

【請求項11】

前記第１及び第２の弾性ストリップ（５、６）が、互いに交差していないが、互いに交差する軸に沿って延びる、ことを特徴とする請求項１から５の何れか１項に記載の方法。

【請求項12】

請求項１から１１の何れか１項に記載の方法により調整することができ、テンプ（２）と、支持体（３）と、前記テンプ（２）を前記支持体（３）に接続して前記テンプ（２）を仮想回転軸を中心に前記支持体（３）に対して回転方向に案内するフレキシブルピボット（４）と、を備える時計用振動子（１；１’）であって、前記フレキシブルピボット（４）は、前記仮想回転軸に直交する平面（Ｐ１；Ｐ２）における直交投影において、前記フレキシブルピボット（４）が前記テンプ（２）に接合されている点（５ａ、６ａ）の対称軸でもある対称軸（Ｙ）を有している、前記時計用振動子（１；１’）において、
前記テンプ（２）は、前記対称軸（Ｙ）に沿って移動可能な少なくとも１つのアンバランス調整要素（１０、１３）を保持し、
前記フレキシブルピボット（４）は、前記仮想回転軸に直交する前記平面（Ｐ１；Ｐ２）における直交投影において、互いに交差する方向に延び且つ前記対称軸（Ｙ）に対して互いに対称である第１及び第２の弾性ストリップ（５，６）を備える、
ことを特徴とする時計用振動子（１；１’）。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、機械式時計ムーブメントにおけるタイムベースとしての機能を果たすことができる時計用振動子に関する。
より正確には、本発明は、フレキシブルピボット式、すなわち、軸受内で回転する物理的回転スピンドルがない時計振動子に関する。このような振動子は、弾性要素の配置により、仮想回転軸を中心に枢動する。

【背景技術】

【0002】

別個の交差ストリップを有するピボット、非別個の交差ストリップを有するピボット、ＲＣＣ（Ｒｅｍｏｔｅ Ｃｅｎｔｒｅ Ｃｏｍｐｌｉａｎｃｅ）と呼ばれる遠隔回転中心を有するピボットなど、異なるタイプのフレキシブルピボットがある。別々の交差ストリップを有するピボットでは、ストリップが接触することなく交差するように２つの平行な平面に延びる。非別個の交差ストリップを有するピボットでは、物理的に互いに交差するように同一平面上に延びる。遠隔の回転中心を有するピボットの場合、互いに交差していないが、互いに交差する軸に沿って延びる２つのストリップを備える。何れの場合でも、ストリップ又はその軸の交差が、仮想回転軸を定める。

【0003】

時計の振動子の場合、フレキシブルピボットが重力に対する感度が低いこと、換言すると、重力に対する方向性に応じてその周波数の変化ができる限り小さいことが重要である。

【0004】

このため、ストリップ又は軸の交点の位置を調整することが可能である。例えば、別個の交差ストリップを有する振動子の関連において、欧州特許出願第２９１１０１２号では、論文「Ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｃｒｏｓｓｅｄ ｆｌｅｘｕｒｅ ｐｉｖｏｔｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｐｏｉｎｔ ａｔ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ｓｔｒｉｐｓ ｃｒｏｓｓ」（Ｔｈｅ Ａｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌ Ｑｕａｒｔｅｒｌｙ， ｖｏｌ．ＩＩ，１９５１年２月）においてＷ．Ｈ．Ｗｉｔｔｒｉｃｋによって開発された理論に基づき、ストリップの長さの７／８の位置に交点が位置するように弾性ストリップを配置することを提案しており、理論値は実際には、１／２＋√５／６、すなわち、長さの約８７．３％となる。この交点の位置は、仮想回転軸の寄生変位を最小にし、従って、振動子の周波数の重力に対する依存性を最小にする位置である。

【0005】

実際には、交点の特定の位置を選択することで、重力に対する周波数の依存性は、一定の振動振幅（別個の交差ストリップを有する振動子では約１２°である）のみ最小になることが分かる。他の振動振幅、特に大きな振幅では、重力に対する時計の位置に応じた周波数の変化が大きくなる可能性がある。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0006】

【文献】欧州特許出願第２９１１０１２号明細書

【非特許文献】

【0007】

【文献】Ｗ．Ｈ．Ｗｉｔｔｒｉｃｋ著「Ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｃｒｏｓｓｅｄ ｆｌｅｘｕｒｅ ｐｉｖｏｔｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｐｏｉｎｔ ａｔ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ｓｔｒｉｐｓ ｃｒｏｓｓ」Ｔｈｅ Ａｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌ Ｑｕａｒｔｅｒｌｙ， ｖｏｌ．ＩＩ，１９５１年

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明は、フレキシブルピボット式時計振動子の動作精度を向上させる新しい方法を提案することを目的としており、本方法は、ストリップ又はその軸の交点の特定の位置を選択することからなる方法と組み合わせてもよく、又は組み合わせなくてもよい。

【課題を解決するための手段】

【0009】

このため、本発明は、テンプと、支持体と、テンプを支持体に接続して仮想回転軸を中心にテンプを支持体に対して回転方向に案内するフレキシブルピボットと、を備えた時計振動子の調整方法であって、フレキシブルピボットが、仮想回転軸に直交する平面における直交投影において、フレキシブルピボットがテンプに接合されている点の対称軸でもある対称軸を有する、時計振動子の調整方法において、テンプのアンバランスは、平面における直交投影において、テンプの質量中心が実質的に対称軸上にあり且つ仮想回転軸とは異なる位置にあるように調整され、上記位置は、所定の振動振幅における重力の方向に対する振動周波数の依存性を低減及び好ましくは最小にするように選択される、調整方法が提供される。

【0010】

本発明はまた、上記で定義された方法によって調整することができる時計用振動子に関する。

【0011】

出願人は、振動の振幅、テンプの質量中心位置、及び重力に対する振動子の感度の間に相関関係があることを発見した。所与の振動振幅から始めて、重力に対して振動子の異なる垂直方向の位置の間の歩度の差を最小にするような、フレキシブルピボットの対称軸に沿ったテンプの質量中心位置を見つけることができる。このようにして、本発明による調整により、Ｗｉｔｔｒｉｃｋ型振動子と少なくとも同等の性能を有し、使用することが意図されているムーブメントの特性により適した異なる振幅で動作する時計用振動子を得ることができる。

【0012】

本発明の他の特徴と利点は、添付図面を参照しながら以下の詳細な説明を読むと明らかになるであろう。

【図面の簡単な説明】

【0013】

【図1】本発明の特定の実施形態によるフレキシブルピボット式時計振動子の上方から見た平面図である。

【図2】本発明の特定の実施形態によるフレキシブルピボット式時計振動子の斜視図である。

【図3】振動の振幅と重力に対する振動子の方向に応じたフレキシブルピボット振動子の歩度を示す図である。

【図4】振動の振幅と重力に対する振動子の方向に応じたフレキシブルピボット振動子の歩度を示す図である。

【図5】振動の振幅と重力に対する振動子の方向に応じたフレキシブルピボット振動子の歩度を示す図である。

【図6】振動子の垂直方向の異なる位置の間の歩度の相違を最小化している、振動子のテンプのアンバランスと振動振幅との関係を示す図である。

【図7】本発明の別の実施形態によるフレキシブルピボット式時計用振動子の上方から見た平面図である。

【図8】本発明の別の実施形態によるフレキシブルピボット式時計用振動子の斜視図である。

【発明を実施するための形態】

【0014】

以下の説明を通して、時計振動子の幾何学的特性及び寸法特性は、静止位置を基準にして定義される。

【0015】

図１及び図２は、機械式時計のムーブメント、特に腕時計又は懐中時計のムーブメントにおけるヒゲゼンマイ付きテンプの機能を果たすことを目的とした、本発明の一実施形態によるフレキシブルピボット式時計用振動子を示している。符号１で示されるこの振動子は、振動体又はテンプ２、支持体３、及びフレキシブルピボット４を備える。支持体３は、ムーブメントの固定フレーム又は可動フレームに固定されることが意図されている。フレキシブルピボット４は、ここでは、それぞれの平行な平面Ｐ１、Ｐ２で延び且つ接触せずに交差する２つの弾性ストリップ５、６の形態である。これらのストリップ５，６の各々は、その一端５ａ，６ａがテンプ２に接合され、他端５ｂ，６ｂが支持体３に接合されている。従って、テンプ２は、フレキシブルピボット４によってのみ支持体３に保持され、フレキシブルピボット４は、仮想回転軸を中心に支持体３に対して回転方向でテンプを案内し、静止位置、すなわち図１及び図２に示される位置にテンプを弾性的に戻す。仮想回転軸は、平面Ｐ１，Ｐ２に垂直に延びており、これらの平面Ｐ１，Ｐ２の何れかにおける直交投影において（図１参照）、ストリップ５，６間の交点Ｏに、より正確にはこれらのストリップの中立軸間の交点に対応している。図１では、交点Ｏは、軸Ｙがストリップ５、６の対称軸であるガイドマーク（Ｏ，Ｘ，Ｙ）の中心であり、この対称軸は、ストリップ５、６がテンプ２に接合される点５ａ、６ａと、ストリップ５、６が支持体３に接合される点５ｂ、６ｂとの間を通る。図示の例では、テンプ２は、フレキシブルピボット４を囲むリングの形態である。変形例としては、カットタイプのものであってもよい。

【0016】

図３は、ストリップ５，６の長さの８７．３％に位置する交点Ｏ、すなわちＷ．Ｈ．Ｗｉｔｔｒｉｃｋによって提案された最適位置にある交点Ｏにおいて振動振幅と重力に対する向きによる振動子１の歩度を示している。この交点Ｏの位置は、ストリップ５，６がテンプ２に接合されている点５ａ，６ａから測定されるが、変形例として、ストリップ５，６が支持体３に接合される点５ｂ，６ｂから測定することもでき、交点Ｏは、支持体３がある側にもテンプ２がある側にも同様に位置することができる。更に、図３のシミュレーションの結果は、平面Ｐ１、Ｐ２の何れかに直交投影した交点Ｏと質量中心が一致するバランスされたテンプ２により得られる。更に、ストリップ５，６間の角度αは、国際特許出願ＷＯ２０１６／０９６６７７の教示に従って、フレキシブルピボット４によって生成される弾性モーメントの非線形性に起因する非等時性を最小化する、６８°～７６°の範囲内の７１°の角度に選択されている。このようにして、図３に示す結果のシミュレーションは、従来技術に記載された最適条件下で行われた。

【0017】

図３の図は、ｙ軸に秒／日単位の歩度を、ｘ軸に度単位の振動振幅を示している。４つの曲線Ｃ１～Ｃ４は、それぞれ９０°離れた４つの振動子の垂直方向位置に対応している。これら４つのそれぞれの垂直方向の位置では、重力は、半軸（Ｏ、－Ｙ）、半軸（Ｏ、Ｘ）、半軸（Ｏ、－Ｘ）、半軸（Ｏ、Ｙ）に沿って配向される。曲線Ｃ２及び曲線Ｃ３は、振動子がＹ軸に対して対称であることに起因して一致する。これらの垂直方向の位置の間の歩度の差は、振幅が約１２°において最小であり、振幅が大きくなるにつれて、特に振幅が３０°において大きくなり、すなわち、大きな振幅では、振動数が重力に対する振動子の向きに強く依存する点に留意されたい。しかしながら、振幅が小さいと、弾性復帰モーメントの非線形性が等時性に及ぼす影響が軽減されるという利点がある反面、欠点もある。特に、スイスレバー脱進機のような従来の脱進機を用いて振動を維持することが困難であるか、又は不可能になる。従って、振動振幅を、例えば、２５°又は３０°まで大きくすることが望ましい場合がある。

【0018】

重力に対する感度の性能を低下させることなく振動の振幅を大きくするために、本発明では、テンプ２の質量Ｍの中心がストリップ５、６の交点Ｏから離れ、ひいては平面Ｐ１、Ｐ２の何れかに直交投影されたテンプ２の回転中心から離れるように、テンプ２をアンバランスにするようにしている。実際に、質量Ｍの中心を軸Ｙ上で点Ｏからシフトさせると、振動子の垂直方向位置の違いによる歩度の差が最小になる振動振幅が変化することが確認される。このことは、図３と同じパラメータで得られた図４及び図５に示されているが、テンプ２の質量Ｍの中心が、図４では点Ｏから３０μｍに等しい距離ΔＹ（１５ｎＮ・ｍのアンバランスに相当）において、図５では点Ｏから５０μｍに等しい距離ΔＹ（２５ｎＮ・ｍに相当）において、軸Ｙ上に配置されている。図４では、振動数の重力の向きの依存度が最も小さくなる振動の振幅は約２４°である。図５では約３０°である。図４及び図５は、質量Ｍの中心を半軸（Ｏ，Ｙ）上にシフトさせた効果を示している。勿論、振動の振幅を小さくすることが望ましい場合には、質量Ｍの中心を半軸（Ｏ，－Ｙ）上にシフトさせることが可能である。

【0019】

図６は、振動子１の上述した４つの垂直方向の位置の間の最小の歩度の差を与える振動の振幅と、テンプ２のアンバランスとの関係を示している。振動の振幅ごとに、対応するアンバランス、より正確にはテンプ２の質量Ｍの中心の軸Ｙ上の位置を求めることができることが分かる。

【0020】

一般に、本発明では、テンプ２の質量Ｍの中心と交点Ｏとの間の距離ΔＹは、好ましくは少なくとも１．４μｍ、より好ましくは少なくとも２μｍ、より好ましくは少なくとも５μｍ、より好ましくは少なくとも１０μｍ、より好ましくは少なくとも２０μｍ、より好ましくは少なくとも４０μｍである。アンバランスは、絶対値で、好ましくは少なくとも０．７ｎＮ・ｍ、より好ましくは少なくとも１ｎＮ・ｍ、より好ましくは少なくとも２．５ｎＮ・ｍ、より好ましくは少なくとも５ｎＮ・ｍ、より好ましくは少なくとも１０ｎＮ・ｍ、より好ましくは少なくとも２０ｎＮ・ｍである。

【0021】

実際には、振動の振幅が選択された後、この振動の振幅における垂直方向位置の間の歩度の差を最小にするために、テンプ２のアンバランスが調整される。この調整は、テンプ２から材料を除去すること、例えばフライス加工又はレーザーカットにより、又はテンプ２に材料を付加すること、例えば蒸着法により行うことができる。代替として、又はこれに追加して、アンバランスは、テンプ２により担持される調整装置を用いて調整することができる。

【0022】

このような調整装置の一例が図１及び図２に示される。この装置は、テンプ２に剛体接続され、好ましくはテンプ２と一体部品を形成する支持体７を備える。この支持体７は、仮想回転軸に面したテンプ２の内面から半径方向に延びている。支持体７に剛体接続されて好ましくは一体部品を形成する２つのスタッド８，９は、軸線Ｙに沿って支持体７に対して並進移動可能なフレーム１０によって囲まれており、フレーム１０のガイドとして機能を果たす。スタッド８，９の少なくとも１つは、フレーム１０の内部幅よりも大きな直径を有し、その２つの大きな側面を弾性的に変形させ、ひいては弾性的に把持することによってフレームを所定位置に保持するようにする。フレーム１０に軸線Ｙの方向で十分な力を加えることにより、フレーム１０を変位させ、テンプ２のアンバランスを修正するようにする。フレーム１０の特定の位置、例えば、２つのスタッド８，９のうちの１つに当接する位置において、テンプ２のアンバランスが実質的にゼロになるように、支持体７、スタッド８，９及びフレーム１０によって引き起こされるアンバランスを補償するために、１又は２以上の凹部をテンプ２に設けることができる。従って、フレーム１０の変位により、質量Ｍの中心が点Ｏから軸Ｙに沿って移動することでテンプ２がアンバランスになり、このアンバランスを正確に調整することができる。

【0023】

テンプ２のアンバランスを調整することで、テンプの慣性モーメントが変化する。従って、テンプ２は、それ自体従来の方法で慣性モーメントを調整するために用いられる慣性ブロックを担持することもできる。

【0024】

図示された調整装置７－１０の代替形態として、テンプ２は、その周辺に１又は２以上の調整ネジ、例えば、軸Ｙに沿って配向された１又は２以上のネジを担持することができ、調整は、より多くの又はより少ないこれらのネジをテンプ２にネジ止めすることによって行われる。

【0025】

図７及び図８は、本発明の他の実施形態による振動子１’を示しており、ここで、テンプ２の慣性モーメントをできるだけ変更せず、テンプ２によって担持される慣性ブロックを使用してこの慣性モーメントの調整を容易にするために、アンバランスの調整のための装置が振動子の中心に配置されている。ここで、テンプ２は、フェロー２ａ及び直径方向アーム２ｂを備える。直径方向アーム２ｂは、ストリップ５，６の通過を可能にするために、中央部で中断されている。図７に破線で概略的に示された変形例では、直径方向アーム２ｂの２つのセグメントは、ストリップ５、６が停止する凹状コネクタ２ｃによって接続することができる。この場合、ストリップ５、６の交点は、支持体３よりもテンプ２に近くなる。

【0026】

図７及び図８のこの実施形態では、アンバランスを調整するための装置が、直径方向のアーム２ｂに取り付けられている。この装置は、直径方向アーム２ｂの上部に固定され、テンプ２の仮想回転軸を中心とする中心スタッド１２を保持する支持体１１を備える。アンバランスを調整する装置は更に、支持体１１上に配置され、上述の軸Ｙに沿って延びるスロット１４を有する調整要素１３を備え、スロット１４は、中心スタッド１２と、支持体１１に打ち込まれた２つのペグ１５とによって通過される。中心スタッド１２は、調整要素１３を弾性的に把持することにより所定位置に保持するために、スロット１４を弾性的に変形させるのに十分な大きさの直径を有している。２つのペグ１５は、テンプ２のアンバランスを調整するためにこの要素１３に十分な力が加えられたときに、調整要素１３を軸Ｙに沿って並進させるように案内する。

【0027】

振動子１，１’が使用されることが意図された時計ムーブメントにおいて、所望の振動の振幅を達成するために、ムーブメントの主ゼンマイの寸法を調整することが可能である。これらの寸法は、主ゼンマイが完全に巻き上げられたときに、振動子１、１’が所望の振幅で振動するように選択することができる。

【0028】

テンプ２－支持体３－振動子１、１’のフレキシブルピボット４の組立体は、例えば、シリコン、酸化物コーティングされたシリコン、ガラス、サファイア、石英、金属ガラス、ニッケル、ニッケル合金、スチール、ベリリウム銅、ニッケル銀などの金属又は合金など、様々な材料で製造することができる。これは、選択した材料に応じて、エッチング（特にディープ反応性イオンエッチング）、ＬＩＧＡ、フライス加工、電解加工、鋳造又は同様のものにより得ることができる。組立体２、３、４は一体部品とすることができる。

【0029】

本発明は、分離した交差ストリップ以外のフレキシブルピボット、特に非別個の交差ストリップ、及び遠隔回転中心（ＲＣＣ）を有するピボットに適用できることは言うまでもない。

【0030】

更に、フレキシブルピボット４は、高さ方向の剛性を高めるために、弾性ストリップ５，６に加えて、追加の弾性ストリップ、例えばストリップ５，６に重ねられたストリップを備えることができる。一般に、本発明では、軸Ｙは、フレキシブルピボットの対称軸であり、また、仮想回転軸に垂直な平面における直交投影において、フレキシブルピボットがテンプに接合されている点及びフレキシブルピボットが支持体に接合されている点の対称軸でもある。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】