(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-11-11
(45)【発行日】2024-11-19
(54)【発明の名称】ポリオレフィン微多孔膜、積層体、及び電池
(51)【国際特許分類】
C08J 9/26 20060101AFI20241112BHJP
B32B 5/18 20060101ALI20241112BHJP
B32B 27/32 20060101ALI20241112BHJP
C08J 9/00 20060101ALI20241112BHJP
C08L 23/04 20060101ALI20241112BHJP
C08L 23/10 20060101ALI20241112BHJP
H01M 50/417 20210101ALI20241112BHJP
【ＦＩ】
C08J9/26 102
B32B5/18
B32B27/32 Z
C08J9/00 A CES
C08L23/04
C08L23/10
H01M50/417
【請求項の数】
10
(21)【出願番号】P 2020545384
(86)(22)【出願日】2020-08-19
(86)【国際出願番号】 JP2020031351
(87)【国際公開番号】W WO2021033735
(87)【国際公開日】2021-02-25
【審査請求日】2023-08-10
(31)【優先権主張番号】P 2019152105
(32)【優先日】2019-08-22
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002000
【氏名又は名称】弁理士法人栄光事務所
(72)【発明者】
【氏名】田中 寛子
(72)【発明者】
【氏名】西村 直哉
(72)【発明者】
【氏名】下川床 遼
(72)【発明者】
【氏名】久万 琢也
【審査官】大村 博一
(56)【参考文献】
【文献】国際公開第２００７／０５２６６３（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１５／１６６８７８（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２００２－１９４１３２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００４－１９６８７１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１３－０５７０４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１０－５３７８４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１９／０９３１８４（ＷＯ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｊ ９／２６
Ｃ０８Ｊ ９／００
Ｂ３２Ｂ ５／１８
Ｂ３２Ｂ ２７／３２
Ｃ０８Ｌ ２３／０４
Ｃ０８Ｌ ２３／１０
Ｈ０１Ｍ ５０／４１７
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリエチレン系樹脂とポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）を含み、示差走査熱量計（ＤＳＣ）において１５０℃未満および１５０℃以上にそれぞれピークを有し、
かつ１５０℃未満のピークの半値幅が１０℃以下であり、１０μｍ換算突刺強度が２．０Ｎ以上であり、メルトダウン温度が１６２℃以上であるポリオレフィン微多孔膜。
【請求項2】
さらにＤＳＣにおいて１３５℃以下にピークを有する請求項１記載のポリオレフィン微多孔膜。
【請求項3】
単層である請求項１または２に記載のポリオレフィン微多孔膜。
【請求項4】
前記ポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）の含有量が１０質量％以上である請求項１～３のいずれか一項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
【請求項5】
前記ポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）がポリプロピレン系樹脂である請求項１～４のいずれか一項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
【請求項6】
シャットダウン温度が１３５℃以下である請求項１～５のいずれか一項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
【請求項7】
膜厚が１０μｍ以下である請求項１～６のいずれか一項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
【請求項8】
示差走査熱量計（ＤＳＣ）において１２０℃以上にピークを有する請求項１～７のいずれか一項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
【請求項9】
請求項１～８のいずれか一項に記載のポリオレフィン微多孔膜の少なくとも片面にコート層を設けた積層体。
【請求項10】
請求項１～８のいずれか一項に記載のポリオレフィン微多孔膜又は請求項９に記載の積層体を用いた電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、電池用セパレータとして用いた際に安全性および出力特性に優れたポリオレフィン微多孔膜、積層体、及びそれを用いた電池に関する。
【背景技術】
【0002】
ポリオレフィン微多孔膜は、フィルター、燃料電池用セパレータ、コンデンサー用セパレータなどとして用いられている。特にノート型パーソナルコンピュータや携帯電話、デジタルカメラなどに広く使用さるリチウムイオン電池用のセパレータとして好適に使用されている。その理由は、ポリオレフィン微多孔膜が優れた膜の機械強度やシャットダウン特性を有していることが挙げられる。特に、リチウムイオン二次電池において近年は車載用途を中心に高エネルギー密度化・高容量化・高出力化を目指して開発が進められており、それに伴いセパレータへの安全性に対する要求特性も一層高いものとなってきている。
【0003】
セパレータは、電池内部が過充電状態で過熱した際に、発火等の事故を防ぐため、溶融して孔を目詰まりさせて、電流を遮断する機能（シャットダウン機能）を有することが必要であり、このシャットダウン機能が発現する温度（シャットダウン温度）は低い方が好ましい。またシャットダウン後も瞬間的には電池内部の温度は上昇し続ける。そのためシャットダウン温度以上の温度において、セパレータ自体の形状は維持し、電極のショートを防止しなければならず、セパレータの破膜温度（メルトダウン温度）は高い方が好ましい。したがって、低シャットダウンと高メルトダウンの両立が必要であり、シャットダウン温度とメルトダウン温度の温度差が大きいほど、高安全性が高いと言える。シャットダウン温度を低温化する手法としては、セパレータを構成する材料の分子量の低下による原料の低融点化が挙げられ、メルトダウン温度を高温化する手法としては、ポリプロピレン等の高融点のポリオレフィンを添加する手法が挙げられる。また、シャットダウン機能に関しては、素早く電流を遮断することが安全上必要であり、シャットダウン速度も重要な特性となる。
【0004】
一方で、電池の高容量化に伴い、セパレータの厚みは薄膜化の傾向にあり、捲回時や電池内の異物などによる短絡を防ぐために、セパレータの高強度化が求められている。一般に、セパレータを高強度化するためには、高倍率延伸することでポリオレフィンの結晶配向制御をする手法や、原料を高分子量化する手法が挙げられる。しかし、結晶を高配向させると融点が高温化し、シャットダウン温度も高温化するため、高強度化とシャットダウン温度の低温化はトレードオフとなる。
【0005】
特許文献１には末端ビニル基濃度が高いポリエチレンとポリプロピレンを併用することにより、低熱収縮率であり、かつ、耐破膜性に優れ、膜厚のバラツキが小さいポリオレフィン微多孔膜を提供している。
特許文献２には、ポリプロピレンの高分子量体を添加することによりメルトダウン特性を改善している。
特許文献２には、ポリプロピレンの高分子量体を添加することによりメルトダウン特性を改善している。
【0006】
特許文献３には、高分子量ポリプロピレンを添加することにより、メルトダウン特性を向上させ、シャットダウン温度とメルトダウン温度の温度差を大きくし、安全性に優れたセパレータが提案されている。また超高分子量ポリエチレンも併用することにより、高温下での低熱収縮率化を達成しており、実施例１７においては３．２μｍと薄膜ながらも突刺強度２００ｇｆと高強度なフィルムを得ている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【文献】国際公開第２００７／０５１４１６号
【文献】日本国特開２００５－２００５７８号公報
【文献】国際公開第２０１５／１６６８７８号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
しかしながら、特許文献１においては、使用するポリエチレンの融点とシャットダウン特性については着目しておらず、得られたフィルムのシャットダウン温度は１３５℃を上回るものである。さらにシャットダウン温度を低下させる手法として、分子量１０００以下の成分を一定量以上含有することを特徴とし、ポリオレフィン微多孔膜の分子量分布は非常に広いものとなっている。このように分子量分布が広い場合は、融点ピークがブロードとなるため、シャットダウン速度が遅くなる。
【0009】
特許文献２に記載のポリオレフィン微多孔膜は、直鎖状ポリエチレンを主成分として延伸により結晶を高配向化させているため、シャットダウン温度は１３５℃を上回るものであり、安全性の観点では改善の余地がある。
【0010】
特許文献３に記載のセパレータは、高強度を達成するために、高倍率延伸をしており、シャットダウン温度は１３８℃と高温化し、メルトダウン温度との温度差は比較的小さい。さらに直鎖状の高密度ポリエチレンを用いているため、延伸により結晶の配向が進行するに伴い高融点成分が生成すると考えられる。このような場合には、低温からシャットダウンが開始するも、高融点成分が存在するために、シャットダウンが完了するまでに時間を要すると考えられる。
【0011】
上記のように高エネルギー密度化・高容量化・高出力化に伴う多様化する顧客のニーズに対し電池性能を損ねることなく安全性の高いセパレータの開発には改善の余地がある。
【0012】
本発明の課題は、上記した問題点を解決することにある。すなわち、電池用セパレータとして用いたとき安全性および出力特性に優れたポリオレフィン微多孔膜を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0013】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明は以下の構成を有する。
〔１〕
ポリエチレン系樹脂とポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）を含み、示差走査熱量計（ＤＳＣ）において１５０℃未満および１５０℃以上にそれぞれピークを有し、かつ１５０℃未満のピークの半値幅が１０℃以下であり、１０μｍ換算突刺強度が２．０Ｎ以上であるポリオレフィン微多孔膜。
〔２〕
さらにＤＳＣにおいて１３５℃以下にピークを有する〔１〕記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔３〕
単層である〔１〕または〔２〕に記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔４〕
前記ポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）の含有量が１０質量％以上である〔１〕～〔３〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔５〕
前記ポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）がポリプロピレン系樹脂である〔１〕～〔４〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔６〕
シャットダウン温度が１３５℃以下である〔１〕～〔５〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔７〕
メルトダウン温度が１６０℃以上である〔１〕～〔６〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔８〕
膜厚が１０μｍ以下である〔１〕～〔７〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔９〕
示差走査熱量計（ＤＳＣ）において１２０℃以上にピークを有する〔１〕～〔８〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔１０〕
〔１〕～〔９〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜の少なくとも片面にコート層を設けた積層体。
〔１１〕
〔１〕～〔９〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜又は〔１０〕に記載の積層体を用いた電池。
〔１〕
ポリエチレン系樹脂とポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）を含み、示差走査熱量計（ＤＳＣ）において１５０℃未満および１５０℃以上にそれぞれピークを有し、かつ１５０℃未満のピークの半値幅が１０℃以下であり、１０μｍ換算突刺強度が２．０Ｎ以上であるポリオレフィン微多孔膜。
〔２〕
さらにＤＳＣにおいて１３５℃以下にピークを有する〔１〕記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔３〕
単層である〔１〕または〔２〕に記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔４〕
前記ポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）の含有量が１０質量％以上である〔１〕～〔３〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔５〕
前記ポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）がポリプロピレン系樹脂である〔１〕～〔４〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔６〕
シャットダウン温度が１３５℃以下である〔１〕～〔５〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔７〕
メルトダウン温度が１６０℃以上である〔１〕～〔６〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔８〕
膜厚が１０μｍ以下である〔１〕～〔７〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔９〕
示差走査熱量計（ＤＳＣ）において１２０℃以上にピークを有する〔１〕～〔８〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜。
〔１０〕
〔１〕～〔９〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜の少なくとも片面にコート層を設けた積層体。
〔１１〕
〔１〕～〔９〕のいずれか一つに記載のポリオレフィン微多孔膜又は〔１０〕に記載の積層体を用いた電池。
【発明の効果】
【0014】
本発明のポリオレフィン微多孔膜は、高強度でありながらも電池用セパレータとして用いたとき低シャットダウン特性と高メルトダウン特性を有する高い安全性および優れた出力特性を有する。そのため、電気自動車などの高エネルギー密度化、高容量化および高出力化を必要とする電池、及び二次電池用の電池用セパレータや積層体として好適に使用することができる。
【発明を実施するための形態】
【0015】
本発明の実施形態にかかるポリオレフィン微多孔膜は、ポリエチレン系樹脂とポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）を含み、
ＤＳＣにおいて１５０℃未満および１５０℃以上にそれぞれピークを有し、
かつ１５０℃未満のピークの半値幅が１０℃以下であり、
１０μｍ換算突刺強度が２．０Ｎ以上である。
ＤＳＣにおいて１５０℃未満および１５０℃以上にそれぞれピークを有し、
かつ１５０℃未満のピークの半値幅が１０℃以下であり、
１０μｍ換算突刺強度が２．０Ｎ以上である。
【0016】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜（以下、単に「微多孔膜」と称する場合がある）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）でＪＩＳＫ７１２１に基づき昇温加熱を行った場合に、１５０℃未満および１５０℃以上にそれぞれピークを有することを特徴の一つとする。ここで言うピークを有するとは、ＤＳＣで得られた結果について、横軸を温度、縦軸を熱流とした場合に極大値を持つことであり、本発明の実施形態におけるポリオレフィン微多孔膜は、その極大値となる温度が１５０℃未満と１５０℃以上にそれぞれ存在する点に特徴がある。
【0017】
また上記１５０℃未満のピークの温度は、１４０℃以下であることが好ましく、１３５℃以下がより好ましい。下限値は１２０℃以上であり、好ましくは１２３℃以上である。上記範囲よりも高い場合は、電池のセパレータとして用いた場合に、シャットダウンが高温化するため好ましくない。また、上記１５０℃未満のピークの最大となる温度が上記範囲よりも低い場合は、高温時の収縮率が高くなり、電池内で電極同士が接触しショートするため好ましくない。
【0018】
さらに本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、上記１５０℃未満のピークの半値幅が１０℃以下である必要があり、好ましくは１０．０℃以下、より好ましくは９．５℃以下、さらに好ましくは９．３℃以下、特に好ましくは９．１℃以下、最も好ましくは９．０℃以下である。半値幅が小さければ小さいほど、ポリオレフィン微多孔膜を電池のセパレータとして用いた際に、一定温度になった際に一気に樹脂が溶融しやすくなることから、シャットダウン速度が上がり、電池の安全性向上につながるため、半値幅は小さい方が好ましい。ここで言うピークの半値幅とは、１５０℃未満の領域における最大発熱量Ｑに対し、０．５倍の発熱量Ｑ１／２となる温度をそれぞれＴ１、Ｔ２（Ｔ１＜Ｔ２）とした場合のＴ２－Ｔ１の値を意味する。なお、１５０℃未満の領域に極大値を２つ以上有するため、Ｑ１／２となる温度が３つ以上存在する場合においては、該当する温度の最小温度をＴ１、最大温度をＴ２として半値幅を算出する。半値幅を上記範囲とするには、フィルムの原料組成を後述する範囲とし、また、フィルム製膜時の延伸条件や熱固定条件を後述する範囲内とすることが好ましい。
【0019】
通常、上記シャットダウン温度を低くする手法としては、低温で融解する低融点ポリマーを原料に添加することで達成されてきた。しかし低融点ポリマーは結晶性が低いため、延伸過程での開孔が不十分であり、得られる多孔性フィルムの空孔率が低下し、強度も低下する傾向にあり、電池の出力特性と安全性を両立することは困難であった。さらに高強度化するために、高倍率延伸する手法が挙げられるが、高倍率化することで主成分となる低融点ポリマー以外のポリオレフィンの結晶が配向し高融点化が進むことで、シャットダウン温度が上昇し、高強度化とシャットダウン低温化の両立は困難であった。さらに高倍率延伸することでポリオレフィンの結晶配向が進み、高融点成分が生成するため、特にＤＳＣチャートのピークの高温側がブロードとなることから、半値幅が広くなりシャットダウン速度の低下につながることが一般的である。
【0020】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の膜厚は用途によって適宜調整されるものであり特に限定はされないが、電池の高容量化のためには薄膜である方が好ましい。下限値としては、好ましくは２μｍ以上、より好ましくは３μｍ以上である。また上限としては、好ましくは１５μｍ以下、より好ましくは１２μｍ以下、さらに好ましくは１０μｍ以下、特に好ましくは８μｍ以下である。膜厚が１５μｍを超えると将来の高容量電池向けセパレータとして用いた際に十分な出力特性やエネルギー密度を得られない場合がある。上記観点から膜厚は薄いほど好ましいが、安全性が低下したり、ハンドリングが困難になる場合があるため膜厚は２μｍ程度が下限である。膜厚は他の物性を悪化させない範囲内で、押出機の吐出量、製膜速度、延伸倍率、延伸温度などにより調整可能である。
【0021】
また、本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の空孔率は、３０％以上であることが好ましく、３５％以上であることがより好ましく、４０％以上であることがさらに好ましい。また上限としては７０％以下であることが好ましく、６５％以下であることがより好ましく、６０％以下であることがさらに好ましい。空孔率が上記範囲よりも低い場合は、電池のセパレータとして使用した場合に、イオンの透過性が不十分となり、電池の出力特性が低下するため、３０％以上であることが好ましい。また、上記範囲よりも高い場合は、強度が低下し、捲回時や電池内の異物等による短絡が生じやすくなるため、７０％以下であることが好ましい。空孔率を上記範囲とするには、フィルムの原料組成を後述する範囲とし、また、フィルム製膜時の延伸条件や熱固定条件を後述する範囲内とすることが好ましい。
【0022】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、膜厚１０μｍに換算したフィルムの突刺強度が２．０Ｎ以上である必要があり、好ましくは２．５Ｎ以上、より好ましくは、２．８Ｎ以上、さらに好ましくは３．０Ｎ以上、よりさらに好ましくは３．３Ｎ以上、特に好ましくは３．５Ｎ以上、最も好ましくは３．８Ｎ以上である。突刺強度が２．０Ｎ未満であると、捲回時や電池内の異物等による短絡が生じ、電池の安全性が低下する場合がある。電池安全性の観点から、突刺強度が２．０Ｎ以上であれば高強度化することができる。しかし、突刺強度の高強度化とシャットダウン温度の低温化がトレードオフとなる場合が多く、１５Ｎが上限となる。突刺強度を上記範囲とするには、フィルムの原料組成を後述する範囲とし、またフィルム製膜時の延伸条件を後述する範囲内とすることが好ましく、一般に延伸倍率を高倍率化することにより高強度化させることが可能となる。
【0023】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、膜厚１０μｍに換算したフィルムの透気抵抗度が１００秒／１００ｃｍ３以上２０００秒／１００ｃｍ３以下であることが好ましい。より好ましくは１００秒／１００ｃｍ３以上６００秒／１００ｃｍ３以下、さらに好ましくは１００秒／１００ｃｍ３以上４００秒／１００ｃｍ３以下、最も好ましくは１４０秒／１００ｃｍ３以上４００秒／１００ｃｍ３以下である。透気抵抗度が１００秒／１００ｃｍ３未満であると、薄膜のセパレータとして使用した際に、フィルムの強度が低くなりハンドリング性が低下したり、高出力電池用のセパレータとして用いた時、デンドライトによる微短絡が生じやすくなる場合がある。透気抵抗度が２０００秒／１００ｃｍ３を超えると電池用セパレータとして使用した場合に、イオンの透過性が不十分となり、電池の出力特性が低下する場合がある。透気抵抗度を上記範囲とするには、フィルムの原料組成を後述する範囲とし、またフィルム製膜時の延伸条件を後述する範囲内とすることが好ましい。
【0024】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、フィルムの長手方向の引張強度をＭＭＤ、幅方向の引張強度をＭＴＤとした時、ＭＭＤおよびＭＴＤがいずれも８０ＭＰａ以上であることが好ましい。引張強度はより好ましくは９０ＭＰａ以上、更に好ましくは１００ＭＰａ以上、最も好ましくは１１０ＭＰａ以上であり、特に好ましくは１５０ＭＰａ以上である。引張強度が９０ＭＰａ未満であると、薄膜にした時に捲回時や電池内の異物などによる短絡が生じやすくなり、電池の安全性が低下する場合がある。安全性向上の観点からは引張強度は高い方が好ましいが、シャットダウン温度の低温化と引張強度の向上はトレードオフとなる場合が多く、２００ＭＰａ程度が上限である。引張強度を上記範囲とするには、フィルムの原料組成を後述する範囲とし、また、フィルム製膜時の延伸条件を後述する範囲内とすることで、引張強度が上記範囲内となり、ＤＳＣにおけるピーク温度の高温化、半値幅の増大を抑制することができるためが好ましい。
【0025】
なお、本発明の実施形態においては、フィルムの製膜する方向に平行な方向を、製膜方向あるいは長手方向あるいはＭＤ方向と称し、フィルム面内で製膜方向に直交する方向を幅方向あるいはＴＤ方向と称する。
【0026】
ポリオレフィン微多孔膜のＭＤ方向の引張伸度（引張破断伸度）およびＴＤ方向の引張伸度は、特に限定されないが、いずれも、例えば、４０％以上３００％以下であり、５０％以上２００％以下であることが好ましく、６０％以上２００％以下であることが好ましく、更に７０％以上１５０％以下であることが好ましい。ＭＤ方向の破断伸度が、前記の範囲である場合、塗工する時に高い張力が掛かった場合も変形しにくく、シワも発生しにくいので塗工欠陥の発生が抑制され塗工表面の平面性が良いので好ましい。
【0027】
ポリオレフィン微多孔膜のＴＤ方向の引張伸度（引張破断伸度）は、６０％以上であることが好ましく、７０％以上であることがより好ましい。ＴＤ方向の破断伸度が、前記の範囲である場合、衝撃試験等で評価できる耐衝突性に優れ、また、ポリオレフィン微多孔膜をセパレータとして用いた場合、電極の凹凸、電池の変形、電池発熱による内部応力発生等に対して、セパレータが追従できるので好ましい。
【0028】
なお、ＭＤ引張伸度及びＴＤ引張伸度は、ＡＳＴＭ Ｄ８８２に準拠した方法により測定した値である。
【0029】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、シャットダウン温度が１３５℃以下であることが好ましい。より好ましくは１３３℃以下、更に好ましくは１３０℃以下、最も好ましくは１２８℃以下である。シャットダウン温度が１３５℃以下であれば、電気自動車などの高エネルギー密度化・高容量化・高出力化を必要とする二次電池用の電池用セパレータとして用いた際に安全性が向上する。安全性の観点からシャットダウン温度は低いことが好ましいが、シャットダウン温度が８０℃以下となると、通常の使用環境下でも孔が閉じ、電池特性が悪化してしまうため、シャットダウン温度は８０℃程度が下限である。シャットダウン温度を上記範囲とするには、フィルムの原料組成を後述する範囲とし、また、フィルム製膜時の延伸倍率を２５倍～１００倍とし、熱固定温度を７０～１３５℃の範囲とすることが好ましい。
【0030】
本発明の実施形態においては、後述する特定のポリエチレン系樹脂を原料に用いて原料組成を後述する範囲とし、また、フィルム製膜時の延伸条件や熱固定条件を後述する範囲内とすることで、シャットダウン速度を低下させることなく、高強度化とシャットダウンの低温化の両立を達成した。
【0031】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、メルトダウン温度が１６０℃以上であることが好ましい。より好ましくは１６２℃以上、更に好ましくは１６５℃以上、最も好ましくは１６８℃以上である。メルトダウン温度が１６０℃以上であると、電気自動車などの高エネルギー密度化・高容量化・高出力化を必要とする二次電池用の電池用セパレータとして用いた際に安全性が向上する。安全性の観点からメルトダウン温度は高いことが好ましいが、他の特性とのバランスの観点から２５０℃程度が上限である。メルトダウン温度を上記範囲とするには、フィルムの原料組成を後述する範囲とし、また、フィルム製膜時の延伸条件や熱固定条件を後述する範囲内とすることが好ましい。
【0032】
本発明の実施形態におけるポリオレフィン微多孔膜は単層であることが好ましい。ここで言う単層とは、組成や使用原料、物性が互いに異なる層がポリオレフィン微多孔膜の膜厚方向に配置されていない構造である。単層であれば、組成や使用原料、物性が互いに異なる２種以上の複数の層がポリオレフィン微多孔膜の膜厚方向に配置される積層に比べて、製造工程が簡略となるだけでなく、薄膜化が可能となるため、単層であることが好ましい。
【0033】
通常、シャットダウン特性とメルトダウン特性の両立には、シャットダウンを低温化させる層とメルトダウンを高温化させる層を積層させる方法が一般的であった。しかし、将来必要とされる膜厚の薄い微多孔膜においては、積層であると各層の膜厚が薄くなりすぎるため、各層の特性の発現が困難であったり、厚みムラや積層ムラが大きくなり、物性のバラツキが大きくなる場合があった。一方、シャットダウン特性とメルトダウン特性を単層の微多孔膜で両立するためには、特性の異なる原料を均一に混練する必要があるが、従来技術では均一な混練は困難であり、さらに薄膜においては混練の不均一性がより顕著になるため、薄膜でかつ優れたシャットダウン特性とメルトダウン特性を両立した単層の微多孔膜を得ることは困難であった。
【0034】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、平均孔径が５０ｎｍ以下であることが好ましい。より好ましくは４０ｎｍ以下、さらに好ましくは３０ｎｍ以下、最も好ましくは２５ｎｍ以下である。上記好ましい範囲であると、デンドライトに対する耐性が向上し、内部短絡を防ぐことができるため好ましい。上記観点からは平均孔径は小さいほど好ましいが、小さすぎるとイオンの透過性が不十分となり、電池の出力特性が低下する場合があるため１０ｎｍ程度が下限である。平均孔径を上記範囲とするには、フィルムの原料として、少なくとも高分子量体および後述するポリオレフィン（Ｂ）を用い、またフィルム製膜時の延伸倍率を２５～１００倍の範囲とすることが好ましい。
【0035】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、平均孔径と最大孔径の比（平均孔径／最大孔径）が０．７～１．０であることが好ましい。より好ましくは０．７２～１．０、さらに好ましくは０．７５～１．０、最も好ましくは０．８～１．０である。（平均孔径／最大孔径）が０．７以上であると、孔径の均一性が高いため、薄膜の高出力電池用セパレータとして使用した際にもデンドライトによる微短絡を抑制可能である。上限は測定原理上１．０である。（平均孔径／最大孔径）を上記範囲とするには、フィルムの原料組成を後述する範囲とし、またフィルム製膜時の延伸条件を後述する範囲内とすることが好ましい。
【0036】
次に本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の原料について説明するが、必ずしもこれに限定されるものではない。
【0037】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、ポリオレフィン樹脂を主成分とするフィルムである。ここで、本発明において「主成分」とは、特定の成分が全成分中に占める割合が５０質量％以上であることを意味し、より好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは９５質量％以上、最も好ましくは９９質量％以上である。
【0038】
本発明の実施形態に用いられるポリオレフィン樹脂は、ポリオレフィン組成物であってもよい。ポリオレフィン樹脂としては、例えばポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂などが挙げられ、これらを２種類以上ブレンドして用いても良い。
【0039】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、ポリエチレン系樹脂を主成分とすることが好ましい。ここでいうポリエチレン系樹脂とは、エチレンの単独重合体のみではなく、その他単量体を共重合させたものも含む。
【0040】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜はポリエチレン系樹脂とポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）を含有する。まずポリエチレン系樹脂について説明する。
【0041】
ポリエチレン系樹脂としては、上述のとおり、エチレンの単独重合体のみではなく、その他単量体を共重合させたものも含み、種々のポリエチレンを用いることができ、超高分子量ポリエチレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン等が挙げられる。
【0042】
その他単量体を共重合させたものとしては、原料の融点や結晶性を低下させるために、他のα－オレフィンを含有する共重合体であることが好ましい。α－オレフィンとしてはプロピレン、ブテン－１、ヘキセン－１、ペンテン－１、４－メチルペンテン－１、オクテン、酢酸ビニル、メタクリル酸メチル、スチレン等が挙げられる。α－オレフィンを含有する共重合体（エチレン・α－オレフィン共重合体）としてはヘキセン－１を含有する共重合体が好ましく、より好ましくはエチレン・１－ヘキセン共重合体を主成分とすることである。また、α－オレフィンはＣ13－ＮＭＲで測定することで確認できる。
【0043】
ポリエチレン系樹脂は、溶融押出特性に優れ、均一な延伸加工特性に優れるため、高密度ポリエチレン（密度が０．９２０ｇ／ｃｍ３以上０．９７０ｇ／ｃｍ３以下のポリエチレンをいう。）を主成分として用いることが好ましい。
【0044】
高密度ポリエチレンには、直鎖高密度ポリエチレンと分岐高密度ポリエチレンがあり、特に、分岐高密度ポリエチレン（分岐ＨＤＰＥ）を含むことが好ましい。分岐高密度ポリエチレンは面内の結晶配向が進みにくく、結晶構造の変化を抑制でき、シャットダウン温度を低下できるため、より好ましい。さらには、延伸倍率を高倍率化しても結晶配向が進みにくく、高融点成分の生成を抑制することができるため、ＤＳＣにおけるピークの半値幅の増大も抑制可能である。その結果、シャットダウン速度を維持したまま、高倍率延伸により高強度化、薄膜化を実現することが可能となる。
【0045】
また、高密度ポリエチレンの融点は、１３０℃以上であることが好ましく、１３５℃以下であることが好ましい。融点が１３０℃以上であると、空孔率の低下を抑制でき、１３５℃以下であるとシャットダウン温度の上昇を抑えることができる。
【0046】
つまり、本発明の実施形態におけるポリオレフィン樹脂またはシャットダウン温度を低下させる目的で使用するポリオレフィン樹脂の特に好ましい形態はＭｗが１．０×１０５～１．０×１０６かつ融点が１３０～１３５℃のポリエチレンであり、このポリエチレンがポリオレフィン樹脂全体を１００質量％としたときに５０質量％以上含まれていることが好ましい。
【0047】
また、ポリエチレン系樹脂に低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、シングルサイト触媒により製造されたエチレン・α－オレフィン共重合体、重量平均分子量１０００～１０００００の低分子量ポリエチレン等の低分子量ポリエチレンを添加すると、低温でのシャットダウン機能が付与され、電池用セパレータとしての特性を向上させることができる。ただし、ポリエチレン系樹脂において、上述の低分子量ポリエチレンの含有割合が多いと、製膜工程において、微多孔膜の空孔率の低下が起こるため、低分子量ポリエチレンの含有割合は、エチレン・α－オレフィン共重合体としての密度が０．９４ｇ／ｃｍ３を超えるよう調整することが好ましく、長鎖分岐成分を有する分岐高密度ポリエチレンを添加して密度を調整することがさらに好ましい。
【0048】
また、上記観点から、本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜を構成するポリマーの分子量分布は、分子量４万未満の成分量が２０％未満であることが好ましい。より好ましくは分子量２万未満の成分量が２０％未満、更に好ましくは分子量１万未満の成分量が２０％未満である。
【0049】
また、本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜はメルトダウン特性を向上させる目的でポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）を含有する。ポリオレフィン（Ｂ）としては、特に限定されず、ポリプロピレン系樹脂、ポリメチルペンテン系樹脂、ポリブテン系樹脂、ポリアセタール系樹脂、スチレン系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂などを用いることが出来るが、中でも混練性やセパレータとして用いた時の電気的安定性の観点から、ポリプロピレン系樹脂が好ましい。ポリプロピレン系樹脂の種類は、プロピレンの単独重合体のほかに、ブロック共重合体、ランダム共重合体も使用することができる。ブロック共重合体、ランダム共重合体には、プロピレン以外の他のα－エチレンとの共重合体成分を含有することができ、当該他のα－エチレンとしては、エチレンが好ましい。
【0050】
ポリオレフィン微多孔膜におけるポリオレフィン（Ｂ）の含有量の上限値としては、ポリオレフィン微多孔膜全質量に対して、４０質量％以下であることが好ましく、３５質量％以下がより好ましい。またポリオレフィン（Ｂ）の含有量の下限値としては５質量％以上であることが好ましく、１０質量％以上であることがより好ましく、１５質量％以上であることがさらに好ましく、２０質量％以上であることが特に好ましく、２２質量％以上であることが最も好ましい。ポリオレフィン（Ｂ）の含有量が４０質量％以下であれば、微多孔膜の孔径が大きくなり十分な透過性が得られ、強度に優れ、シャットダウン温度の上昇を抑えることができる。また５質量％以上であれば、主成分であるポリオレフィン樹脂と共連続構造を有し、ポリオレフィン（Ｂ）によるメルトダウン温度向上の効果が発現しやすくなる。
【0051】
また添加するポリオレフィン（Ｂ）の融点は１５０℃以上であることが好ましく、より好ましくは１５５℃以上であり、さらに好ましくは１６０℃以上である。
【0052】
さらにポリオレフィン（Ｂ）の分子量は、重量平均分子量が５．０×１０５以上であることが好ましく、より好ましくは１０×１０５以上であり、さらに好ましくは１５×１０５以上である。また重量平均分子量の上限値としては１０×１０６以下であることが好ましく、より好ましくは８．０×１０６以下であることが好ましく、さらに好ましくは５．０×１０６以下であり、最も好ましくは３．０×１０６以下である。分子量が上記範囲内である場合は、得られるポリオレフィン微多孔膜の強度が十分となり、かつメルトダウン温度を高温化することができるため好ましい。
【0053】
後述するように、本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、本発明の実施形態に用いられるポリオレフィン樹脂を可塑剤に加熱溶解させたポリオレフィン樹脂溶液を用いて製造することが好ましい。
【0054】
ポリオレフィン樹脂溶液に含まれるポリオレフィン樹脂である高密度ポリエチレンは、重量平均分子量（Ｍｗ）が１.０×１０４以上１.０×１０６以下であることが好ましく、５.０×１０４以上３．５×１０５以下であることがより好ましく、１．０×１０５以上２．５×１０５以下であることがさらに好ましく、１．０×１０５以上２．０×１０５以下であることが特に好ましい。重量平均分子量が上記の範囲内であると、製膜時に面内への過度な結晶配向が進みにくく、ポリオレフィン微多孔膜の結晶構造の変化を適切な範囲に制御しやすいためシャットダウン特性を良化でき、透過性の悪化も抑制できる。また、ポリオレフィン微多孔膜の高強度化に繋がるため好ましい。
【0055】
ポリオレフィン樹脂溶液にさらに含まれるポリエチレン以外のポリオレフィンは、重量平均分子量が５．０×１０５以上であることが好ましく、より好ましくは１０×１０５以上であり、さらに好ましくは１５×１０５以上である。また重量平均分子量の上限値としては１０×１０６以下であることが好ましく、より好ましくは８．０×１０６以下であることが好ましく、さらに好ましくは５．０×１０６以下であり、最も好ましくは３．０×１０６以下である。分子量が５．０×１０５以上である場合は、得られるポリオレフィン微多孔膜の強度が十分となるため好ましく、１０×１０６以下となるような原料を用いると製造工程で、溶融混練の際に、粘度が高くなりすぎず、均一に混練することができるため好ましい。
【0056】
ポリエチレン以外のポリオレフィンの融点は１５０℃以上であることが好ましく、より好ましくは１５５℃以上であり、さらに好ましくは１６０℃以上である。この範囲であると、メルトダウン温度を高くすることができるため好ましい。
【0057】
ポリオレフィン樹脂と可塑剤との配合割合はポリオレフィン樹脂と可塑剤との合計を１００質量％として、ポリオレフィン樹脂の含有量は成形加工性を損ねない範囲で適宜選択して良いが、１０～５０質量％である。ポリオレフィン樹脂が１０質量％未満では（可塑剤が９０質量％以上であると）、シート状に成形する際に、口金の出口でスウエルやネックインが大きく、シートの成形性が悪化し製膜性が低下する。一方、ポリオレフィン樹脂が５０質量％を超えると（可塑剤が５０質量％以下では）、膜厚方向の収縮が大きくなり、成形加工性も低下する。
【0058】
その他、本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜には、本発明の効果を損なわない範囲において、酸化防止剤、熱安定剤や帯電防止剤、紫外線吸収剤、さらにはブロッキング防止剤や充填材等の各種添加剤を含有させてもよい。特に、ポリエチレン樹脂の熱履歴による酸化劣化を抑制する目的で、酸化防止剤を添加することが好ましい。酸化防止剤としては、例えば２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ：分子量２２０．４）、１，３，５－トリメチル－２，４，６－トリス（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）ベンゼン（例えばＢＡＳＦ社製“Ｉｒｇａｎｏｘ”（登録商標）１３３０：分子量７７５．２）、テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（例えばＢＡＳＦ社製“Ｉｒｇａｎｏｘ”（登録商標）１０１０：分子量１１７７．７）等から選ばれる１種類以上を用いることが好ましい。酸化防止剤や熱安定剤の種類および添加量を適宜選択することは微多孔膜の特性の調整又は増強として重要である。
【0059】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、上述した原料を用い、二軸延伸されることによって得られる。二軸延伸の方法としては、インフレーション法、同時二軸延伸法、逐次二軸延伸法のいずれによっても得られるが、その中でも、製膜安定性、厚み均一性、フィルムの高剛性と寸法安定性を制御する点において同時二軸延伸法または逐次二軸延伸法を採用することが好ましい。
【0060】
次に本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法を説明するが、必ずしもこれに限定されるものではない。本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法は、以下の（ａ）～（ｅ）の工程からなる。
（ａ）ポリオレフィン単体、ポリオレフィン混合物、ポリオレフィン溶剤（可塑剤）混合物、添加剤、及びポリオレフィン混練物を含むポリマー材料を混練・溶解してポリオレフィン溶液を調製する
（ｂ）溶解物を押出し、シート状に成型して冷却固化し
（ｃ）得られたシートをロール方式またはテンター方式により延伸を行う
（ｄ）その後、得られた延伸フィルムから可塑剤を抽出しフィルムを乾燥する
（ｅ）つづいて熱処理／再延伸／熱固定を行う。
（ａ）ポリオレフィン単体、ポリオレフィン混合物、ポリオレフィン溶剤（可塑剤）混合物、添加剤、及びポリオレフィン混練物を含むポリマー材料を混練・溶解してポリオレフィン溶液を調製する
（ｂ）溶解物を押出し、シート状に成型して冷却固化し
（ｃ）得られたシートをロール方式またはテンター方式により延伸を行う
（ｄ）その後、得られた延伸フィルムから可塑剤を抽出しフィルムを乾燥する
（ｅ）つづいて熱処理／再延伸／熱固定を行う。
【0061】
以下、各工程について説明する。
【0062】
（ａ）ポリオレフィン樹脂溶液の調製
本発明の実施形態に用いられるポリオレフィン系樹脂を、可塑剤に加熱溶解させたポリオレフィン樹脂溶液を調製する。可塑剤としては、ポリオレフィン樹脂を十分に溶解できる溶剤であれば特に限定されないが、比較的高倍率の延伸を可能とするために、溶剤は室温で液体であるのが好ましい。溶剤としては、ノナン、デカン、デカリン、パラキシレン、ウンデカン、ドデカン、流動パラフィン等の脂肪族、環式脂肪族又は芳香族の炭化水素、および沸点がこれらに対応する鉱油留分、並びにジブチルフタレート、ジオクチルフタレート等の室温では液状のフタル酸エステルが挙げられる。液体溶剤の含有量が安定なゲル状シートを得るために、流動パラフィンのような不揮発性の液体溶剤を用いるのが好ましい。溶融混練状態では、ポリオレフィン樹脂と混和するが室温では固体の溶剤を液体溶剤に混合してもよい。このような固体溶剤として、ステアリルアルコール、セリルアルコール、パラフィンワックス等が挙げられる。ただし、固体溶剤のみを使用すると、延伸ムラ等が発生するおそれがある。
本発明の実施形態に用いられるポリオレフィン系樹脂を、可塑剤に加熱溶解させたポリオレフィン樹脂溶液を調製する。可塑剤としては、ポリオレフィン樹脂を十分に溶解できる溶剤であれば特に限定されないが、比較的高倍率の延伸を可能とするために、溶剤は室温で液体であるのが好ましい。溶剤としては、ノナン、デカン、デカリン、パラキシレン、ウンデカン、ドデカン、流動パラフィン等の脂肪族、環式脂肪族又は芳香族の炭化水素、および沸点がこれらに対応する鉱油留分、並びにジブチルフタレート、ジオクチルフタレート等の室温では液状のフタル酸エステルが挙げられる。液体溶剤の含有量が安定なゲル状シートを得るために、流動パラフィンのような不揮発性の液体溶剤を用いるのが好ましい。溶融混練状態では、ポリオレフィン樹脂と混和するが室温では固体の溶剤を液体溶剤に混合してもよい。このような固体溶剤として、ステアリルアルコール、セリルアルコール、パラフィンワックス等が挙げられる。ただし、固体溶剤のみを使用すると、延伸ムラ等が発生するおそれがある。
【0063】
液体溶剤の粘度は４０℃において２０～２００ｃＳｔであることが好ましい。４０℃における粘度を２０ｃＳｔ以上とすれば、ダイからポリオレフィン樹脂溶液を押し出したシートが不均一になりにくい。一方、２００ｃＳｔ以下とすれば液体溶剤の除去が容易である。なお、液体溶剤の粘度は、ウベローデ粘度計を用いて４０℃で測定した粘度である。
【0064】
本発明の実施形態に用いるポリエチレン系樹脂に２種類以上のポリエチレンをブレンドする場合、重量平均分子量が１．０×１０６以上４．０×１０６未満の超高分子量ポリエチレンを用いることが好ましい。超高分子量ポリエチレンを含有することによって、孔を微細化、高耐熱性化が可能であり、さらに、強度や伸度を向上させることができる。超高分子量ポリエチレンは、エチレンの単独重合体のみならず、他のα－オレフィンを少量含有する共重合体であってもよい。エチレン以外の他のα－オレフィンは上記と同じでよい。
【0065】
さらに、前述の主原料またはシャットダウン温度を低下させる目的で使用する原料は分子量が比較的小さいため、シート状に成形する際に、口金の出口でスウエルやネックが大きく、シートの成形性が悪化する傾向にある。副材として超高分子量ポリエチレンを添加することでシートの粘度や強度が上昇し工程安定性が増加するため、超高分子量ポリエチレンを添加することが好ましい。ただし、超高分子量ポリエチレンの割合が５０質量％以上であると押出負荷が増加して押出成形性が低下するため、超高分子量ポリエチレンの添加量はポリオレフィン樹脂全量に対して５０質量％未満が好ましい。
【0066】
（ｂ）押出物の形成およびゲル状シートの形成
ポリオレフィン樹脂溶液の均一な溶融混練は、特に限定されないが、高濃度のポリオレフィン樹脂溶液を調製したい場合、二軸押出機中で行うことが好ましい。必要に応じて、本発明の効果を損なわない範囲で酸化防止剤等の各種添加剤を添加してもよい。特にポリオレフィン樹脂の酸化を防止するために酸化防止剤を添加することが好ましい。
ポリオレフィン樹脂溶液の均一な溶融混練は、特に限定されないが、高濃度のポリオレフィン樹脂溶液を調製したい場合、二軸押出機中で行うことが好ましい。必要に応じて、本発明の効果を損なわない範囲で酸化防止剤等の各種添加剤を添加してもよい。特にポリオレフィン樹脂の酸化を防止するために酸化防止剤を添加することが好ましい。
【0067】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜はポリエチレン系樹脂とポリエチレン以外のポリオレフィン（Ｂ）を含む単膜の微多孔膜であるため、複数の融点の異なる原料を均一に混練し押し出す必要がある。混練状態が均一でない場合、微多孔膜の強度やメルトダウン温度が低下したり、孔径のバラツキが大きくなる場合がある。均一に混練するために、押出機の前半は使用するポリエチレン系樹脂及びポリオレフィン（Ｂ）の中で最も融点の低い原料の融点をＴｍ１としたとき、Ｔｍ１＋３０℃以下に設定し、原料が溶ける前の状態で均一に混合させることが好ましい。次に押出機後半では、ポリエチレン系樹脂及びポリオレフィン（Ｂ）が完全に溶融する温度で、ポリオレフィン樹脂溶液を均一に混合する。溶融混練温度は、使用するポリエチレン系樹脂及びポリオレフィン（Ｂ）の中で最も融点の高い原料の融点をＴｍ２としたとき、（Ｔｍ２－１０℃）～（Ｔｍ２＋１２０℃）とするのが好ましい。さらに好ましくは（Ｔｍ２＋２０℃）～（Ｔｍ２＋１００℃）である。ここで、融点とは、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７）に基づき、ＤＳＣにより測定した値をいう（以下、同じ）。例えば、ポリエチレン系樹脂とポリプロピレン系樹脂を用いる場合の溶融混練温度は押出機前半が１６０℃以下、後半が１５０～２８０℃の範囲が好ましい。
【0068】
樹脂の劣化を抑制する観点から溶融混練温度は低い方が好ましいが、上述の温度よりも低いとダイから押出された押出物に未溶融物が発生し、後の延伸工程で破膜等を引き起こす原因となる場合があり、上述の温度より高いと、ポリオレフィン樹脂の熱分解が激しくなり、得られる微多孔膜の物性、例えば、強度や空孔率等が劣る場合がある。また、分解物がチルロールや延伸工程上のロールなどに析出し、シートに付着することで外観の悪化につながる。そのため、上記範囲内で混練することが好ましい。
【0069】
次に、得られた押出物を冷却することによりゲル状シートが得られ、冷却により、溶剤によって分離されたポリオレフィン樹脂のミクロ相を固定化することができる。冷却工程において１０～５０℃まで冷却するのが好ましい。これは、最終冷却温度を結晶化終了温度以下とするのが好ましいためで、高次構造を細かくすることで、その後の延伸において均一延伸が行いやすくなる。そのため、冷却は少なくともゲル化温度以下までは３０℃／分以上の速度で行うのが好ましい。冷却速度が３０℃／分未満では、結晶化度が上昇し、延伸に適したゲル状シートとなりにくい。一般に冷却速度が遅いと、比較的大きな結晶が形成されるので、ゲル状シートの高次構造が粗くなり、それを形成するゲル構造も大きなものとなる。対して冷却速度が速いと、比較的小さな結晶が形成されるので、ゲル状シートの高次構造が密となり、高強度化や孔径の均一化につながる。
【0070】
冷却方法としては、冷風、冷却水、その他の冷却媒体に直接接触させる方法、冷媒で冷却したロールに接触させる方法、キャスティングドラム等を用いる方法等がある。
【0071】
また、本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、工程簡略化や薄膜化の観点から単層であることが好ましいが、単層に限定されるものではなく、積層体にしてもよい。積層数は特に限定は無く、２層積層であっても３層以上の積層であってもよい。積層部分は、上述したようにポリエチレンの他に、本発明の効果を損なわない程度にそれぞれ所望の樹脂を含んでも良い。ポリオレフィン微多孔膜を積層体とする方法としては、従来の方法を用いることができるが、例えば、所望の樹脂を必要に応じて調製し、これらの樹脂を別々に押出機に供給して所望の温度で溶融させ、ポリマー管あるいはダイ内で合流させて、目的とするそれぞれの厚みでスリット状ダイから押出しを行う等して、積層体を形成する方法がある。
【0072】
（ｃ）延伸工程
得られたゲル状（積層シートを含む）シートを延伸する。用いられる延伸方法としては、ロール延伸機によるシート搬送方法（ＭＤ方向）への一軸延伸、テンターによるシート幅方向（ＴＤ方向）への一軸延伸、ロール延伸機とテンター、或いはテンターとテンターとの組み合わせによる逐次二軸延伸、同時二軸テンターによる同時二軸延伸などが挙げられる。延伸倍率は、膜厚の均一性の観点より、ゲル状シートの厚さによって異なるが、いずれの方向でも５倍以上に延伸することが好ましい。面積倍率では、２５倍以上が好ましく、さらに好ましくは３６倍以上、さらにより好ましくは４９倍、最も好ましくは６４倍以上である。面積倍率が２５倍未満では、延伸が不十分で膜の均一性が損なわれる易く、強度の観点からも優れた微多孔膜が得られない。面積倍率は１００倍以下が好ましい。面積倍率を大きくすると、微多孔膜の製造中に破れが多発しやすくなり、生産性が低下するとともに、配向が進み結晶化度が高くなると、微多孔膜の融点や強度が向上する。しかし、結晶化度が高くなるということは、非晶部が減少することを意味し、フィルムの融点およびシャットダウン温度が上昇する。
得られたゲル状（積層シートを含む）シートを延伸する。用いられる延伸方法としては、ロール延伸機によるシート搬送方法（ＭＤ方向）への一軸延伸、テンターによるシート幅方向（ＴＤ方向）への一軸延伸、ロール延伸機とテンター、或いはテンターとテンターとの組み合わせによる逐次二軸延伸、同時二軸テンターによる同時二軸延伸などが挙げられる。延伸倍率は、膜厚の均一性の観点より、ゲル状シートの厚さによって異なるが、いずれの方向でも５倍以上に延伸することが好ましい。面積倍率では、２５倍以上が好ましく、さらに好ましくは３６倍以上、さらにより好ましくは４９倍、最も好ましくは６４倍以上である。面積倍率が２５倍未満では、延伸が不十分で膜の均一性が損なわれる易く、強度の観点からも優れた微多孔膜が得られない。面積倍率は１００倍以下が好ましい。面積倍率を大きくすると、微多孔膜の製造中に破れが多発しやすくなり、生産性が低下するとともに、配向が進み結晶化度が高くなると、微多孔膜の融点や強度が向上する。しかし、結晶化度が高くなるということは、非晶部が減少することを意味し、フィルムの融点およびシャットダウン温度が上昇する。
【0073】
延伸温度はゲル状シートの融点＋１０℃以下にすることが好ましく、（ポリオレフィン樹脂の結晶分散温度Ｔｃｄ）～（ゲル状シートの融点＋５℃）の範囲にするのがより好ましい。具体的には、ポリエチレン組成物の場合は約９０～１００℃の結晶分散温度を有するので、延伸温度は好ましくは９０～１２５℃であり、より好ましくは９０～１２０℃である。結晶分散温度ＴｃｄはＡＳＴＭ Ｄ ４０６５に従って測定した動的粘弾性の温度特性から求める。または、ＮＭＲから求める場合もある。９０℃未満であると低温延伸のため開孔が不十分となり膜厚の均一性が得られにくく、空孔率も低くなる。１２５℃より高いと、シートの融解が起こり、孔の閉塞が起こりやすくなる。
【0074】
以上のような延伸によりゲルシートに形成された高次構造に開裂が起こり、結晶相が微細化し、多数のフィブリルが形成される。フィブリルは三次元的に不規則に連結した網目構造を形成する。延伸により機械的強度が向上するとともに、細孔が拡大するので、電池用セパレータに好適になる。また、可塑剤を除去する前に延伸することによって、ポリオレフィン樹脂が十分に可塑化し軟化した状態であるために、高次構造の開裂がスムーズになり、結晶相の微細化を均一に行うことができる。また、開裂が容易であるために、延伸時のひずみが残りにくく、可塑剤を除去した後に延伸する場合に比べて熱収縮率を低くすることができる。
【0075】
（ｄ）可塑剤抽出（洗浄）・乾燥工程
次に、ゲル状シート中に残留する可塑剤（溶剤）を洗浄溶剤を用いて除去する。ポリオレフィン樹脂相と溶剤相とは分離しているので、溶剤の除去により微多孔膜が得られる。洗浄溶剤としては、例えばペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の飽和炭化水素、塩化メチレン、四塩化炭素等の塩素化炭化水素、ジエチルエーテル、ジオキサン等のエーテル類、メチルエチルケトン等のケトン類、三フッ化エタン等の鎖状フルオロカーボンなどがあげられる。これらの洗浄溶剤は低い表面張力（例えば、２５℃で２４ｍＮ／ｍ以下）を有する。低い表面張力の洗浄溶剤を用いることにより、微多孔を形成する網状構造において、洗浄後に乾燥時に気－液界面の表面張力による収縮が抑制され、良好な空孔率および透過性を有する微多孔膜が得られる。これらの洗浄溶剤は可塑剤に応じて適宜選択し、単独または混合して用いる。
次に、ゲル状シート中に残留する可塑剤（溶剤）を洗浄溶剤を用いて除去する。ポリオレフィン樹脂相と溶剤相とは分離しているので、溶剤の除去により微多孔膜が得られる。洗浄溶剤としては、例えばペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の飽和炭化水素、塩化メチレン、四塩化炭素等の塩素化炭化水素、ジエチルエーテル、ジオキサン等のエーテル類、メチルエチルケトン等のケトン類、三フッ化エタン等の鎖状フルオロカーボンなどがあげられる。これらの洗浄溶剤は低い表面張力（例えば、２５℃で２４ｍＮ／ｍ以下）を有する。低い表面張力の洗浄溶剤を用いることにより、微多孔を形成する網状構造において、洗浄後に乾燥時に気－液界面の表面張力による収縮が抑制され、良好な空孔率および透過性を有する微多孔膜が得られる。これらの洗浄溶剤は可塑剤に応じて適宜選択し、単独または混合して用いる。
【0076】
洗浄方法は、ゲル状シートを洗浄溶剤に浸漬し抽出する方法、ゲル状シートに洗浄溶剤をシャワーする方法、またはこれらの組み合わせによる方法等により行うことができる。洗浄溶剤の使用量は洗浄方法により異なるが、一般にゲル状シート１００質量部に対して３００質量部以上であるのが好ましい。洗浄温度は１５～３０℃でよく、必要に応じて８０℃以下に加熱する。この時、溶剤の洗浄効果を高める観点、得られるポリオレフィン微多孔膜のＴＤ方向および／またはＭＤ方向の物性が不均一にならないようにする観点、ポリオレフィン微多孔膜の機械的物性および電気的物性を向上させる観点から、ゲル状シートが洗浄溶剤に浸漬している時間は長ければ長いほどが良い。上述のような洗浄は、洗浄後のゲル状シート、すなわちポリオレフィン微多孔膜中の残留溶剤が１質量％未満になるまで行うのが好ましい。
【0077】
その後、乾燥工程でポリオレフィン微多孔膜中の溶剤を乾燥させ除去する。乾燥方法としては、特に限定は無く、金属加熱ロールを用いる方法や熱風を用いる方法などを選択することができる。乾燥温度は４０～１００℃であることが好ましく、４０～８０℃がより好ましい。乾燥が不十分であると、後の熱固定でポリオレフィン微多孔膜の空孔率が低下し、透過性が悪化する。
【0078】
（ｅ）熱処理／再延伸／熱固定工程
乾燥したポリオレフィン微多孔膜を少なくとも一軸方向に延伸（再延伸）してもよい。再延伸は、微多孔膜を加熱しながら上述の延伸と同様にテンター法等により行うことができる。再延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよい。多段延伸の場合は、同時二軸または／および逐次延伸を組み合わせることにより行う。
乾燥したポリオレフィン微多孔膜を少なくとも一軸方向に延伸（再延伸）してもよい。再延伸は、微多孔膜を加熱しながら上述の延伸と同様にテンター法等により行うことができる。再延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよい。多段延伸の場合は、同時二軸または／および逐次延伸を組み合わせることにより行う。
【0079】
再延伸の温度は、ポリオレフィン組成物の融点以下にすることが好ましく、（Ｔｃｄ－２０℃）～融点の範囲内にするのがより好ましい。具体的には、７０～１３５℃が好ましく、１１０～１３２℃がより好ましい。最も好ましくは、１２０～１３０℃である。
【0080】
再延伸の倍率は、一軸延伸の場合、１．０１～１．６倍が好ましく、特にＴＤ方向は１．１～１．６倍が好ましく、１．２～１．４倍がより好ましい。二軸延伸の場合、ＭＤ方向およびＴＤ方向にそれぞれ１．０１～１．６倍とするのが好ましい。なお、再延伸の倍率は、ＭＤ方向とＴＤ方向で異なってもよい。上述の範囲内で延伸することで、空孔率および透過性を上昇させることができるが、１．６以上の倍率で延伸を行うと、配向が進み、フィルムの融点が上昇し、シャットダウン温度が上昇する。
熱収縮率の及びしわやたるみの観点より再延伸最大倍率からの緩和率は０．９以下が好ましく、０．８以下であることがさらに好ましい。
熱収縮率の及びしわやたるみの観点より再延伸最大倍率からの緩和率は０．９以下が好ましく、０．８以下であることがさらに好ましい。
【0081】
再延伸の実施有無によらず、フィルムの幅を一定に固定して熱固定を実施することが好ましい。熱固定を行うことで、延伸により生じる歪み応力を緩和させることができ、ＤＳＣのピーク半値幅がシャープとなる。熱固定の温度は７０～１３５℃が好ましく、１１０～１３２℃がより好ましい。最も好ましくは、１１５～１３０℃である。熱固定の時間は特に限定されないが、１秒～１５分である。この範囲であると、歪み応力を十分に緩和させつつ、ポリオレフィン樹脂の溶融による孔閉塞も抑制することができる。
【0082】
（ｆ）その他の工程
さらに、その他用途に応じて、微多孔膜に親水化処理を施すこともできる。親水化処理は、モノマーグラフト、界面活性剤処理、コロナ放電等により行うことができる。モノマーグラフトは架橋処理後に行うのが好ましい。ポリオレフィン微多孔膜に対して、α線、β線、γ線、電子線等の電離放射線の照射により架橋処理を施すのが好ましい。電子線の照射の場合、０．１～１００Ｍｒａｄの電子線量が好ましく、１００～３００ｋＶの加速電圧が好ましい。架橋処理によりポリオレフィン微多孔膜のメルトダウン温度が上昇する。
さらに、その他用途に応じて、微多孔膜に親水化処理を施すこともできる。親水化処理は、モノマーグラフト、界面活性剤処理、コロナ放電等により行うことができる。モノマーグラフトは架橋処理後に行うのが好ましい。ポリオレフィン微多孔膜に対して、α線、β線、γ線、電子線等の電離放射線の照射により架橋処理を施すのが好ましい。電子線の照射の場合、０．１～１００Ｍｒａｄの電子線量が好ましく、１００～３００ｋＶの加速電圧が好ましい。架橋処理によりポリオレフィン微多孔膜のメルトダウン温度が上昇する。
【0083】
界面活性剤処理の場合、ノニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤又は両イオン系界面活性剤のいずれも使用できるが、ノニオン系界面活性剤が好ましい。界面活性剤を水又はメタノール、エタノール、イソプロピルアルコール等の低級アルコールに溶解してなる溶液中に多層微多孔膜を浸漬するか、多層微多孔膜にドクターブレード法により溶液を塗布する。
【0084】
ポリオレフィン微多孔膜は、電池用セパレータとして用いた場合のメルトダウン特性や耐熱性を向上する目的で、ポリビニリデンフルオライド、ポリテトラフルオロエチレン等のフッ素系樹脂多孔質体やポリイミド、ポリフェニレンスルフィド等の多孔質体等の表面コーティングやセラミックなどの無機コーティングなどを行ってもよい。
【0085】
本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、少なくとも片面にコート層を設けた積層体であることも好ましい。
【0086】
以上のようにして得られたポリオレフィン微多孔膜は、フィルター、燃料電池用セパレータ、コンデンサー用セパレータなど様々な用途で用いることができるが、特に電池用セパレータとして用いたとき、低シャットダウン特性、高メルトダウン特性を有するだけでなく、薄膜にもかかわらず高強度であるという、高安全性機能と出力特性を両立することから、電気自動車などの高エネルギー密度化、高容量化、および高出力化を必要とする二次電池用の電池用セパレータとして好ましく用いることができる。
【0087】
本発明は、本発明の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜又は積層体を用いた電池にも関する。
【実施例】
【0088】
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。なお、特性は以下の方法により測定、評価を行った。
【0089】
１．ポリオレフィンの分子量分布測定
高温ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によりポリオレフィンの分子量分布測定（重量平均分子量、分子量分布、所定成分の含有量などの測定）を行った。測定条件は以下の通りであった。
装置：高温ＧＰＣ装置（機器Ｎｏ． ＨＴ－ＧＰＣ、Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ製、ＰＬ－２２０）
検出器：示差屈折率検出器ＲＩ
ガードカラム：Ｓｈｏｄｅｘ Ｇ－ＨＴ
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ８０６Ｍ（２本） （φ７．８ｍｍ×３０ｃｍ、昭和電工製）
溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン（ＴＣＢ、和光純薬製）（０．１％ ＢＨＴ添加）
流速：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
カラム温度：１４５℃
試料調製：試料５ｍｇに測定溶媒５ｍＬを添加し、１６０～１７０℃で約３０分加熱攪拌した後、得られた溶液を金属フィルター（孔径０．５ｕｍ）にてろ過した。
注入量：０．２００ｍＬ
標準試料：単分散ポリスチレン（東ソー製）（ＰＳ）
データ処理：ＴＲＣ製ＧＰＣデータ処理システム
高温ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によりポリオレフィンの分子量分布測定（重量平均分子量、分子量分布、所定成分の含有量などの測定）を行った。測定条件は以下の通りであった。
装置：高温ＧＰＣ装置（機器Ｎｏ． ＨＴ－ＧＰＣ、Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ製、ＰＬ－２２０）
検出器：示差屈折率検出器ＲＩ
ガードカラム：Ｓｈｏｄｅｘ Ｇ－ＨＴ
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ８０６Ｍ（２本） （φ７．８ｍｍ×３０ｃｍ、昭和電工製）
溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン（ＴＣＢ、和光純薬製）（０．１％ ＢＨＴ添加）
流速：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
カラム温度：１４５℃
試料調製：試料５ｍｇに測定溶媒５ｍＬを添加し、１６０～１７０℃で約３０分加熱攪拌した後、得られた溶液を金属フィルター（孔径０．５ｕｍ）にてろ過した。
注入量：０．２００ｍＬ
標準試料：単分散ポリスチレン（東ソー製）（ＰＳ）
データ処理：ＴＲＣ製ＧＰＣデータ処理システム
【0090】
その後、得られたＭｗおよびＭｎをポリエチレン（ＰＥ）に換算した。換算式は下記である。
Ｍｗ（ＰＥ換算）＝Ｍｗ（ＰＳ換算測定値）×０．４６８
Ｍｎ（ＰＥ換算）＝Ｍｎ（ＰＳ換算測定値）×０．４６８
Ｍｗ（ＰＥ換算）＝Ｍｗ（ＰＳ換算測定値）×０．４６８
Ｍｎ（ＰＥ換算）＝Ｍｎ（ＰＳ換算測定値）×０．４６８
【0091】
２．膜厚
ポリオレフィン微多孔膜の５０ｍｍ×５０ｍｍの範囲内における５点の膜厚を接触厚み計、株式会社ミツトヨ製ライトマチックＶＬ－５０（１０．５ｍｍφ超硬球面測定子、測定荷重０．０１Ｎ）により測定し、平均値を膜厚(μｍ)とした。
ポリオレフィン微多孔膜の５０ｍｍ×５０ｍｍの範囲内における５点の膜厚を接触厚み計、株式会社ミツトヨ製ライトマチックＶＬ－５０（１０．５ｍｍφ超硬球面測定子、測定荷重０．０１Ｎ）により測定し、平均値を膜厚(μｍ)とした。
【0092】
３．透気抵抗度
膜厚Ｔ１（μｍ）のポリオレフィン微多孔膜に対して、ＪＩＳ Ｐ－８１１７に準拠して、王研式透気度計（旭精工株式会社製、ＥＧＯ－１Ｔ）で２５℃の雰囲気下、透気度（秒／１００ｃｍ３）を測定した。また、下記の式により、膜厚を１０μｍとしたときの透気度（１０μｍ換算）（秒／１００ｃｍ３）を算出した。
式：透気度（１０μｍ換算）（秒／１００ｃｍ３）＝透気度（秒／１００ｃｍ３）×１０（μｍ）／ポリオレフィン微多孔膜の膜厚（μｍ）
膜厚Ｔ１（μｍ）のポリオレフィン微多孔膜に対して、ＪＩＳ Ｐ－８１１７に準拠して、王研式透気度計（旭精工株式会社製、ＥＧＯ－１Ｔ）で２５℃の雰囲気下、透気度（秒／１００ｃｍ３）を測定した。また、下記の式により、膜厚を１０μｍとしたときの透気度（１０μｍ換算）（秒／１００ｃｍ３）を算出した。
式：透気度（１０μｍ換算）（秒／１００ｃｍ３）＝透気度（秒／１００ｃｍ３）×１０（μｍ）／ポリオレフィン微多孔膜の膜厚（μｍ）
【0093】
４．突刺強度
突刺強度は、試験速度を２ｍｍ／秒としたことを除いて、ＪＩＳ Ｚ １７０７（２０１９）に準拠して測定した。フォースゲージ（株式会社イマダ製 ＤＳ２－２０Ｎ）を用いて、先端が球面（曲率半径Ｒ：０．５ｍｍ）の直径１．０ｍｍの針で、ポリオレフィン微多孔膜を２５℃の雰囲気下で突刺したときの最大荷重（Ｎ）を計測し、下記式から膜厚１０μｍとした際の突刺強度を算出した。
式：突刺強度（１０μｍ換算）（Ｎ）＝最大荷重（Ｎ）×１０（μｍ）／ポリオレフィン微多孔膜の膜厚（μｍ）
突刺強度は、試験速度を２ｍｍ／秒としたことを除いて、ＪＩＳ Ｚ １７０７（２０１９）に準拠して測定した。フォースゲージ（株式会社イマダ製 ＤＳ２－２０Ｎ）を用いて、先端が球面（曲率半径Ｒ：０．５ｍｍ）の直径１．０ｍｍの針で、ポリオレフィン微多孔膜を２５℃の雰囲気下で突刺したときの最大荷重（Ｎ）を計測し、下記式から膜厚１０μｍとした際の突刺強度を算出した。
式：突刺強度（１０μｍ換算）（Ｎ）＝最大荷重（Ｎ）×１０（μｍ）／ポリオレフィン微多孔膜の膜厚（μｍ）
【0094】
５．空孔率（％）
ポリオレフィン微多孔膜から５０ｍｍ×５０ｍｍ角の正方形にサンプルを切り取り、室温２５℃に おけるその体積（ｃｍ３）と質量（ｇ）とを測定した。それらの値と膜密度（ｇ／ｃｍ３） とから、ポリオレフィン微多孔膜の空孔率を次式により算出した。
空孔率（％）＝（体積－質量／膜密度）／体積×１００
ポリオレフィン微多孔膜から５０ｍｍ×５０ｍｍ角の正方形にサンプルを切り取り、室温２５℃に おけるその体積（ｃｍ３）と質量（ｇ）とを測定した。それらの値と膜密度（ｇ／ｃｍ３） とから、ポリオレフィン微多孔膜の空孔率を次式により算出した。
空孔率（％）＝（体積－質量／膜密度）／体積×１００
【0095】
なお、膜密度は０．９９ｇ／ｃｍ３の一定値と仮定して計算した。
【0096】
６．引張強度、引張伸度
引張強度ＭＭＤおよび引張強度ＭＴＤ、およびＭＤ方向の引張伸度、ＴＤ方向の引張伸度ついては、幅３０ｍｍの短冊状試験片を用いて、ＡＳＴＭ Ｄ８８２に準拠し、１００ｍｍ／ｍｉｎの速度にて測定した。
引張強度ＭＭＤおよび引張強度ＭＴＤ、およびＭＤ方向の引張伸度、ＴＤ方向の引張伸度ついては、幅３０ｍｍの短冊状試験片を用いて、ＡＳＴＭ Ｄ８８２に準拠し、１００ｍｍ／ｍｉｎの速度にて測定した。
【0097】
７．シャットダウン温度
ポリオレフィン微多孔膜を５℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱しながら、透気度計（旭精工株式会社製、ＥＧＯ－１Ｔ）により透気抵抗度を測定し、透気抵抗度が検出限界である１×１０５秒／１００ｃｍ３Ａｉｒに到達した温度を求め、シャットダウン温度（℃）とした。
ポリオレフィン微多孔膜を５℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱しながら、透気度計（旭精工株式会社製、ＥＧＯ－１Ｔ）により透気抵抗度を測定し、透気抵抗度が検出限界である１×１０５秒／１００ｃｍ３Ａｉｒに到達した温度を求め、シャットダウン温度（℃）とした。
【0098】
測定セルはアルミブロックで構成され、ポリオレフィン微多孔膜の直下に熱電対を有する構造とし、サンプルを５ｃｍ×５ｃｍ角に切り取り、周囲をОリングで固定しながら昇温測定した。
【0099】
８．メルトダウン温度
５０ｍｍ角の微多孔膜を直径１２ｍｍの穴を有する一対の金属製のブロック枠を用いて挟み、タングステンカーバイド製の直径１０ｍｍの球を微多孔膜の上に設置する。微多孔膜は水平方向に平面を有するように設置される。３０℃からスタートし、５℃／分で昇温する。微多孔膜が球によって破膜されたときの温度を測定し、メルトダウン温度（ＭＤ温度）とした。
５０ｍｍ角の微多孔膜を直径１２ｍｍの穴を有する一対の金属製のブロック枠を用いて挟み、タングステンカーバイド製の直径１０ｍｍの球を微多孔膜の上に設置する。微多孔膜は水平方向に平面を有するように設置される。３０℃からスタートし、５℃／分で昇温する。微多孔膜が球によって破膜されたときの温度を測定し、メルトダウン温度（ＭＤ温度）とした。
【0100】
９．ＤＳＣ測定
融点および半値幅は示差走査熱量計（ＤＳＣ）により決定される。このＤＳＣはＴＡインスツルメンツのＭＤＳＣ２９２０又はＱ１０００Ｔｚｅｒｏ－ＤＳＣを用いて行い、ＪＩＳ Ｋ７１２１に基づき、３０℃から２３０℃まで１０℃／ｍｉｎの速度で昇温し、得られた融解ピークの極大値での温度（ピーク温度）を評価した。１５０℃未満の領域におけるピーク温度をＰ１、１５０℃以上におけるピーク温度をＰ２とした。
融点および半値幅は示差走査熱量計（ＤＳＣ）により決定される。このＤＳＣはＴＡインスツルメンツのＭＤＳＣ２９２０又はＱ１０００Ｔｚｅｒｏ－ＤＳＣを用いて行い、ＪＩＳ Ｋ７１２１に基づき、３０℃から２３０℃まで１０℃／ｍｉｎの速度で昇温し、得られた融解ピークの極大値での温度（ピーク温度）を評価した。１５０℃未満の領域におけるピーク温度をＰ１、１５０℃以上におけるピーク温度をＰ２とした。
【0101】
半値幅は、１５０℃未満の領域における最大発熱量Ｑに対し、０．５倍の発熱量Ｑ１／２となる温度をそれぞれＴ１、Ｔ２（Ｔ１＜Ｔ２）とした場合のＴ２－Ｔ１の値を算出した。なお、１５０℃未満の領域に極大値を２つ以上有しＱ１／２となる温度が３つ以上存在する場合においては、該当する温度の最小温度をＴ１、最大温度をＴ２として半値幅を算出する。
【0102】
１０．最大孔径及び平均孔径
パームポロメーター（ＰＭＩ社製、ＣＦＰ－１５００Ａ）を用いて、Ｄｒｙ－ｕｐ、Ｗｅｔ－ｕｐの順で、最大孔径及び平均孔径を測定した。Ｗｅｔ－ｕｐには表面張力が１．５９×１０－２Ｎ／ｍのＰＭＩ社製Ｇａｌｗｉｃｋ（商品名）で十分に浸した多孔性ポリオレフィンフィルムに圧力をかけ、空気が貫通し始める圧力から換算される孔径を最大孔径とした。
パームポロメーター（ＰＭＩ社製、ＣＦＰ－１５００Ａ）を用いて、Ｄｒｙ－ｕｐ、Ｗｅｔ－ｕｐの順で、最大孔径及び平均孔径を測定した。Ｗｅｔ－ｕｐには表面張力が１．５９×１０－２Ｎ／ｍのＰＭＩ社製Ｇａｌｗｉｃｋ（商品名）で十分に浸した多孔性ポリオレフィンフィルムに圧力をかけ、空気が貫通し始める圧力から換算される孔径を最大孔径とした。
【0103】
平均径については、Ｄｒｙ－ｕｐ測定で圧力、流量曲線の１／２の傾きを示す曲線と、Ｗｅｔ－ｕｐ測定の曲線が交わる点の圧力から孔径を換算した。圧力と孔径の換算は下記の数式を用いた。
ｄ＝Ｃ・γ／Ｐ
ｄ＝Ｃ・γ／Ｐ
【0104】
上記式中、「ｄ（μｍ）」は多孔性ポリオレフィンフィルムの孔径、「γ（ｍＮ／ｍ）」は液体の表面張力、「Ｐ（Ｐａ）」は圧力、「Ｃ」は浸液の濡れ張力、接触角等により定まる定数である。
【0105】
以下、実施例を示して具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら制限されるものではない。
【0106】
［実施例１］
分岐高密度ポリエチレン（分岐ＨＤＰＥ）（重量平均分子量（Ｍｗ）１．８×１０５、融点１３３℃）５４．６質量部、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＰＥ）（Ｍｗ２．０×１０６、融点１３３℃）を２３．４質量部、ポリプロピレン（ＰＰ）（Ｍｗ１．１×１０６、融点１６５℃）を２２．０質量部、をそれぞれ混合し、ポリオレフィン組成物を得た。該ポリオレフィン組成物２８．５質量％に流動パラフィン７１．５質量％を加え、さらに、混合物中のポリオレフィンの質量を基準として０．５質量％の２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾールと０．７質量％のテトラキス〔メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシルフェニル）－プロピオネート〕メタンを酸化防止剤として加えて混合し、ポリエチレン樹脂溶液を調製した。
分岐高密度ポリエチレン（分岐ＨＤＰＥ）（重量平均分子量（Ｍｗ）１．８×１０５、融点１３３℃）５４．６質量部、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＰＥ）（Ｍｗ２．０×１０６、融点１３３℃）を２３．４質量部、ポリプロピレン（ＰＰ）（Ｍｗ１．１×１０６、融点１６５℃）を２２．０質量部、をそれぞれ混合し、ポリオレフィン組成物を得た。該ポリオレフィン組成物２８．５質量％に流動パラフィン７１．５質量％を加え、さらに、混合物中のポリオレフィンの質量を基準として０．５質量％の２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾールと０．７質量％のテトラキス〔メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシルフェニル）－プロピオネート〕メタンを酸化防止剤として加えて混合し、ポリエチレン樹脂溶液を調製した。
【0107】
得られたポリエチレン樹脂溶液を二軸押出機に投入し押出機前半を１５０℃、後半を１８０℃として混練し、Ｔダイに供給し、シート状に押し出した後、押出物を１５℃に制御された冷却ロールで冷却してゲル状シートを形成した。
【0108】
得られたゲル状シートを、フィルムストレッチャーにより４辺をクリップで把持して１１５℃で長手方向に７倍延伸後、幅方向に７倍延伸（逐次延伸(面倍率４９倍)）し、そのままフィルムストレッチャー内でシート幅を固定し１１５℃の温度で１０秒間保持し取り出した。
【0109】
次いで延伸したゲル状シートを金枠に固定し、洗浄槽で塩化メチレン浴中に浸漬し、流動パラフィン除去後乾燥を行い、ポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0110】
最後に金枠に固定されたポリオレフィン微多孔膜を熱風オーブンに導入し、１２０℃で１０分熱固定処理を行った。
【0111】
ポリオレフィン微多孔膜の原料特性、製膜条件および微多孔膜についての評価結果を表１に記載する。
【0112】
［実施例２］
分岐ＨＤＰＥを５９．５質量部、ＵＨＰＥを２５．５質量部、ＰＰを１５．０質量部とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
分岐ＨＤＰＥを５９．５質量部、ＵＨＰＥを２５．５質量部、ＰＰを１５．０質量部とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0113】
［実施例３］
ＵＨＰＥを使用せず、分岐ＨＤＰＥ８０．０質量部とＰＰ２０．０質量部からなるポリオレフィン組成物４０質量％に流動パラフィンを６０質量％添加し、同時２軸延伸、熱固定温度を１２５℃とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
ＵＨＰＥを使用せず、分岐ＨＤＰＥ８０．０質量部とＰＰ２０．０質量部からなるポリオレフィン組成物４０質量％に流動パラフィンを６０質量％添加し、同時２軸延伸、熱固定温度を１２５℃とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0114】
［実施例４］
延伸倍率を長手方向に１０倍、幅方向に１０倍とした以外は実施例３と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
延伸倍率を長手方向に１０倍、幅方向に１０倍とした以外は実施例３と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0115】
［実施例５］
延伸方法を同時２軸延伸とし、倍率を長手方向に５倍、幅方向に５倍とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
延伸方法を同時２軸延伸とし、倍率を長手方向に５倍、幅方向に５倍とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0116】
［実施例６］
分岐ＨＤＰＥを６２．５質量部、ＵＨＰＥを３０．０質量部、ＰＰを７．５質量部とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
分岐ＨＤＰＥを６２．５質量部、ＵＨＰＥを３０．０質量部、ＰＰを７．５質量部とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0117】
［実施例７］
分岐高密度ポリエチレン（分岐ＨＤＰＥ）（重量平均分子量（Ｍｗ）９．０×１０４、融点１３１℃）２０．０質量部、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＰＥ）（Ｍｗ１．０×１０６、融点１３６℃）を７０．０質量部、ポリプロピレン（ＰＰ）（Ｍｗ１．１×１０６、融点１６５℃）を１０．０質量部、をそれぞれ混合し、ポリオレフィン組成物を得た。該ポリオレフィン組成物２３質量％に流動パラフィン７７質量％を加え、さらに、混合物中のポリオレフィンの質量を基準として０．５質量％の２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾールと０．７質量％のテトラキス〔メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシルフェニル）－プロピオネート〕メタンを酸化防止剤として加えて混合し、ポリエチレン樹脂溶液を調製した。
分岐高密度ポリエチレン（分岐ＨＤＰＥ）（重量平均分子量（Ｍｗ）９．０×１０４、融点１３１℃）２０．０質量部、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＰＥ）（Ｍｗ１．０×１０６、融点１３６℃）を７０．０質量部、ポリプロピレン（ＰＰ）（Ｍｗ１．１×１０６、融点１６５℃）を１０．０質量部、をそれぞれ混合し、ポリオレフィン組成物を得た。該ポリオレフィン組成物２３質量％に流動パラフィン７７質量％を加え、さらに、混合物中のポリオレフィンの質量を基準として０．５質量％の２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾールと０．７質量％のテトラキス〔メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシルフェニル）－プロピオネート〕メタンを酸化防止剤として加えて混合し、ポリエチレン樹脂溶液を調製した。
【0118】
得られたポリエチレン樹脂溶液を二軸押出機に投入し１８０℃で混練し、Ｔダイに供給し、シート状に押し出した後、押出物を１５℃に制御された冷却ロールで冷却してゲル状シートを形成した。
【0119】
得られたゲル状シートを、フィルムストレッチャーにより４辺をクリップで把持して１１５℃で長手方向に５倍延伸後、幅方向に５倍延伸（同時延伸(面倍率２５倍)）し、そのままフィルムストレッチャー内でシート幅を固定し１１５℃の温度で１０秒間保持し取り出した。
【0120】
次いで延伸したゲル状シートを金枠に固定し、洗浄槽で塩化メチレン浴中に浸漬し、流動パラフィン除去後乾燥を行い、ポリオレフィン微多孔膜を得た。
最後に金枠に固定されたポリオレフィン微多孔膜を熱風オーブンに導入し、１３０℃で１０分熱固定処理を行った。
最後に金枠に固定されたポリオレフィン微多孔膜を熱風オーブンに導入し、１３０℃で１０分熱固定処理を行った。
【0121】
［実施例８］
分岐ＨＤＰＥを２０．０質量部、ＵＨＰＥを７５．０質量部、ＰＰを５．０質量部とした以外は実施例７と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
分岐ＨＤＰＥを２０．０質量部、ＵＨＰＥを７５．０質量部、ＰＰを５．０質量部とした以外は実施例７と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0122】
［比較例１］
分岐ＨＤＰＥの代わりに、直鎖ＨＤＰＥ（Ｍｗ３．０×１０５、融点１３６℃）を用い、二軸押出機の温度を１８０℃一定とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
分岐ＨＤＰＥの代わりに、直鎖ＨＤＰＥ（Ｍｗ３．０×１０５、融点１３６℃）を用い、二軸押出機の温度を１８０℃一定とした以外は実施例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0123】
［比較例２］
延伸方法を同時２軸延伸とし、倍率を長手方向に５倍、幅方向に５倍とした以外は比較例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
延伸方法を同時２軸延伸とし、倍率を長手方向に５倍、幅方向に５倍とした以外は比較例１と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0124】
［比較例３］
ＰＰを使用せず、分岐ＨＤＰＥ４０．０質量部とＵＨＰＥ６０．０質量部からなるポリオレフィン組成物２５質量％に流動パラフィンを７５．０質量％添加し、延伸温度を１１０℃、熱固定温度を１１５℃とした以外は実施例３と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
ＰＰを使用せず、分岐ＨＤＰＥ４０．０質量部とＵＨＰＥ６０．０質量部からなるポリオレフィン組成物２５質量％に流動パラフィンを７５．０質量％添加し、延伸温度を１１０℃、熱固定温度を１１５℃とした以外は実施例３と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0125】
［比較例４］
分岐ＨＤＰＥの代わりに、直鎖ＨＤＰＥ（Ｍｗ３．０×１０５、融点１３６℃）を用い、二軸押出機の温度を１８０℃一定、熱固定温度１２０℃とした以外は実施例６と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
分岐ＨＤＰＥの代わりに、直鎖ＨＤＰＥ（Ｍｗ３．０×１０５、融点１３６℃）を用い、二軸押出機の温度を１８０℃一定、熱固定温度１２０℃とした以外は実施例６と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0126】
［比較例５］
直鎖ＨＤＰＥを８０．０質量部、ＰＰを２０．０質量部からなるポリオレフィン組成物３０．０質量％に流動パラフィンを７０質量％添加し、延伸倍率を長手方向に８倍、幅方向に８倍とし、熱固定温度を１２５℃とした以外は比較例２と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
直鎖ＨＤＰＥを８０．０質量部、ＰＰを２０．０質量部からなるポリオレフィン組成物３０．０質量％に流動パラフィンを７０質量％添加し、延伸倍率を長手方向に８倍、幅方向に８倍とし、熱固定温度を１２５℃とした以外は比較例２と同様にしてポリオレフィン微多孔膜を得た。
【0127】
得られたポリオレフィン微多孔膜についての評価結果は表１、表２に記載のとおりである。
【0128】
なお、表１、表２に記載の「直鎖ＨＤＰＥ」は直鎖高密度ポリエチレンを示す。
【0129】
【表1】
【0130】
【表2】
【産業上の利用可能性】
【0131】
本発明のポリオレフィン微多孔膜は、高強度でありながらも電池用セパレータとして用いたとき低シャットダウン特性と高メルトダウン特性を有する高い安全性および優れた出力特性を有する。そのため、電気自動車などの高エネルギー密度化、高容量化および高出力化を必要とする電池、及び二次電池用の電池用セパレータや積層体として好適に使用することができる。
【0132】
本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。
【0133】
本出願は、２０１９年８月２２日出願の日本特許出願（特願２０１９－１５２１０５）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。