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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-11-18
(45)【発行日】2024-11-26
(54)【発明の名称】トウプレグ、および繊維強化複合材料
(51)【国際特許分類】
C08J 5/24 20060101AFI20241119BHJP
B29C 70/32 20060101ALI20241119BHJP
【ＦＩ】
C08J5/24 CFC
B29C70/32
【請求項の数】
7
(21)【出願番号】P 2020173753
(22)【出願日】2020-10-15
(65)【公開番号】P2022065282
(43)【公開日】2022-04-27
【審査請求日】2023-09-01
(73)【特許権者】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】都築 正博
(72)【発明者】
【氏名】土田 紘也
(72)【発明者】
【氏名】平野 啓之
【審査官】深谷 陽子
(56)【参考文献】
【文献】特開平０９－０８７３６５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０７－１１３５９９（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１５／１３７２０６（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２００６－１８３１７３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１１－１５７４９１（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１６／００２７７７（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２００９－０７４００９（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１７／１１０９９１（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特表２０１６－５０８０７７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００６－０８３２１６（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１３／１１５１５２（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開昭６３－２２１１２２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｊ ５／０４－ ５／１０、 ５／２４
Ｂ２９Ｂ １１／１６、 １５／０８－ １５／１４
Ｂ２９Ｃ ７０／００－ ７０／８８
Ｃ０８Ｋ ３／００－ １３／０８
Ｃ０８Ｌ １／００－１０１／１４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
２５℃における粘度が１～１５０Ｐａ・ｓであるエポキシ樹脂組成物を、繊度が３０～４０００ｇ／１０００ｍ、
かつ、単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１～１００ｎｍである炭素繊維束に含浸させたトウプレグであって、
該エポキシ樹脂組成物が、２５℃でエポキシ樹脂に相溶する強靱化剤および／または粒子径が５０ｎｍ～１μｍである強靱化剤を含み、該エポキシ樹脂組成物を１５０℃で４時間硬化させて得られる硬化物の靱性値ＫＩｃが１．０～３．０ＭＰａ・ｍ ０．５ であって、
該トウプレグの樹脂含有率（Ｒｃ）が２０～４０質量％であり、
かつ、該トウプレグを同一方向に３層積層し、中央のトウプレグを、温度２５℃、湿度５０％ＲＨ、速度１ｍｍ／ｍｉｎ、垂直荷重２０．６Ｎの条件下で引き抜いて測定した層間摩擦係数が、０．１０以上０．５０以下であるトウプレグ。
【請求項2】
前記トウプレグの表面を光学顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察したとき、視野面積に対する、エポキシ樹脂に溶解していない固形成分によって被覆された部分の面積の割合（被覆率）が２．５％以上２０％以下である、請求項１に記載のトウプレグ。
【請求項3】
前記エポキシ樹脂に溶解していない固形成分がジシアンジアミドであり、かつ、該ジシアンジアミドの１次粒子径が０．５～１５０μｍであり、エポキシ樹脂１００質量部に対するジシアンジアミドの含有量が１～２０質量部である、請求項２に記載のトウプレグ。
【請求項4】
前記強靱化剤として、コアシェルゴム粒子およびカルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの両方を含む、請求項１～３のいずれかに記載のトウプレグ。
【請求項5】
前記カルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの質量を、前記コアシェルゴム粒子の質量で除して得られる質量比が０．１～０．８である、請求項４に記載のトウプレグ。
【請求項6】
前記エポキシ樹脂組成物を１５０℃で４時間硬化させて得られる硬化物のガラス転移温度が１２０～１６０℃である、請求項１～５のいずれかに記載のトウプレグ。
【請求項7】
請求項１～６のいずれかに記載のトウプレグを硬化させてなる繊維強化複合材料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、特に、繊維強化複合材料で構成された中空の容器や円筒の製造に好適に用いられるトウプレグに関するものである。より詳しくは、取り扱い性に優れ、空隙が少なく品質の良い成形品を得ることができるトウプレグに関するものである。
【背景技術】
【0002】
炭素繊維、ガラス繊維などの強化繊維を用いた繊維強化複合材料は、その優れた軽量性から、航空・宇宙、自動車、鉄道車両、船舶、土木建築およびスポーツ用品などの数多くの分野に適用されている。特に、高性能が要求される用途では、連続した強化繊維を用いた繊維強化複合材料が用いられ、強化繊維としては比強度、比弾性率に優れた炭素繊維が、そして熱硬化性樹脂としては、炭素繊維との接着性に優れたエポキシ樹脂が多く用いられている。
【0003】
近年の炭素繊維の用途拡大を受け、成形法も広がりを見せている。このうち、フィラメントワインディングは、圧力容器などの中空の容器や円筒の製造に好適に用いられる方法である。ボビンから巻きだした強化繊維束を液状の熱硬化性樹脂に浸漬した後、型の上に巻き上げる従来のウェット法に代わって、熱硬化性樹脂が強化繊維束にあらかじめ含浸されたトウプリプレグ、ヤーンプリプレグあるいはストランドプリプレグなどと呼ばれる細幅の帯状中間基材（以下、トウプレグと記載する）を供給して型の上に巻き上げて用いる手法が、生産性および品質の観点から、注目されている。
【0004】
トウプレグは、通常、数百から数千メートルを紙管に巻き取ったボビン形状で供給され、繊維強化複合材料の成形工程において高速で解舒される。そのため、ボビンの端部においてトウプレグが一定の位置に揃っていて綾落ちが発生しにくく、巻き姿が美しいこと、フィラメントワインディング成形中にトウプレグの滑りによる糸道のずれが起こりにくいこと、適度な広がり性を有し成形品中に空隙を生じにくいことなどが求められている。
【0005】
また、トウプレグが好適に用いられる圧力容器用途では、高圧ガスの急速充填時に起こる温度上昇に対して十分な耐熱性を有していること、長期間にわたる繰り返しの使用による性能低下が少ないことなども求められる。これらの要求性能を満足させるためには、マトリックス樹脂の靱性の向上、耐熱性（ガラス転移温度）の向上が有用である。
【0006】
特許文献１は、トウプレグをライナーに巻き付ける前に加熱することでマトリックス樹脂の粘度を下げて空隙形成を抑制し、続いて、巻き付け後に冷却することでマトリックス樹脂の粘度を高めてトウの滑りを抑制する複合容器の製造方法を開示しているが、巻き付け用の製造設備に加熱冷却機構を設置する必要があるため、経済的観点から満足のいくものではなかった。
【0007】
特許文献２は、硬化剤を含む低粘度な第１樹脂を含浸させたトウプレグの表層部に、高粘度で硬化剤を含まない第２樹脂を塗布することでタックを強め、フィラメントワインディング成形中のトウの滑りを防止できる技術を開示しているが、樹脂を２回に分けて含浸させる必要があるため、トウプレグの製造工程の複雑化をまねき、経済的観点から満足のいくものではなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0008】
【文献】特開２０１０－２３４６５８号公報
【文献】特開２０１５－９８５５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0009】
本発明は、かかる背景に鑑み、綾落ちの発生が抑制され巻き姿が美しく、フィラメントワインディング成形中の滑りによる糸道のずれや、広がり性の不適による成形品中の空隙形成が生じにくい、取り扱い性および生産性に優れ、品質の良い繊維強化複合材料が得られるトウプレグを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0010】
本発明は、かかる課題を解決するために次のような手段を採用するものである。すなわち、本発明のトウプレグは、２５℃における粘度が１～１５０Ｐａ・ｓであるエポキシ樹脂組成物を、繊度が３０～４０００ｇ／１０００ｍ、かつ、単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１～１００ｎｍである炭素繊維束に含浸させたトウプレグであって、該トウプレグの樹脂含有率が２０～４０質量％であり、かつ、該トウプレグを同一方向に３層積層し、中央のトウプレグを、温度２５℃、湿度５０％ＲＨ、速度１ｍｍ／ｍｉｎ、垂直荷重２０．６Ｎの条件下で引き抜いて測定した層間摩擦係数が、０．１０以上かつ０．５０以下であるトウプレグである。
【発明の効果】
【0011】
本発明のトウプレグは、綾落ちの発生が抑制され巻き姿が美しく、フィラメントワインディング成形中の滑りによる糸道のずれや、広がり性の不適による成形品中の空隙形成が生じにくいため、圧力容器などの中空の容器や円筒の製造時の取り扱い性および生産性に優れ、かつ、品質の良い繊維強化複合材料を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【0012】
【発明を実施するための形態】
【0013】
本発明は、次の構成を有するものである。すなわち、本発明のトウプレグは、２５℃における粘度が１～１５０Ｐａ・ｓであるエポキシ樹脂組成物を、繊度が３０～４０００ｇ／１０００ｍ、かつ、単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１～１００ｎｍである炭素繊維束に含浸させたトウプレグであって、該トウプレグの樹脂含有率が２０～４０質量％であり、かつ、該トウプレグを同一方向に３層積層し、中央のトウプレグを、温度２５℃、湿度５０％ＲＨ、速度１ｍｍ／ｍｉｎ、垂直荷重２０．６Ｎの条件下で引き抜いて測定した層間摩擦係数が、０．１０以上かつ０．５０以下であるトウプレグである。
【0014】
本発明における層間摩擦係数は、トウプレグを積層したトウプレグ積層体において、トウプレグの層間で発生する摩擦現象における静止摩擦係数を指す。ここで層間とは、トウプレグの表面どうしが接する境界領域であり、本発明においては、顕微鏡等で明瞭に観察されない場合も層間と表現する。
【0015】
本発明において、層間摩擦係数は次の方法で測定する。まずはじめに、図１に示すように繊維方向を同一にして、２本のトウプレグ４の間に１本のトウプレグ３を挟み、圧板１を用いて、積層したトウプレグに対して垂直方向に２０．６Ｎの荷重を与える（以降、垂直荷重と記載する）。次に、挟まれたトウプレグ３を、温度２５℃、湿度５０％ＲＨ、速度１ｍｍ／ｍｉｎで引き抜く際に得られる荷重の最大値を読み取る。読み取った最大荷重を、トウプレグ３とトウプレグ４の接触部分に加わる垂直荷重の２倍で除して得た静止摩擦係数を、本発明における層間摩擦係数とする。垂直荷重の２倍の値を用いる理由は、摩擦抵抗を受けるトウプレグの表面が２箇所存在するからである。より詳しい試験法の詳細は、後述の実施例に記載する。
【0016】
かかる方法で測定した、本発明のトウプレグの層間摩擦係数は、０．１０以上０．５０以下である。かかる範囲を満たすことで、ボビン形状に巻き上げる際の滑りを抑制でき、端部においてトウプレグが一定の位置に揃っていて綾落ちが発生しにくく、巻き姿が美しいトウプレグのボビンが得られ、なおかつ、フィラメントワインディング成形中の滑りによる糸道のずれや、広がり性の不適による成形品中の空隙形成が生じにくいトウプレグを得ることができる。このように、不具合の発生が抑制されたトウプレグを用いることで、歩留まりの向上や成形品の品質向上が可能となる。
【0017】
本発明のトウプレグの層間摩擦係数は、後述するエポキシ樹脂組成物の粘度、炭素繊維の単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）、トウプレグの樹脂含有率（Ｒｃ）等によって適正範囲へ調整することができる。
【0018】
本発明のトウプレグに用いるエポキシ樹脂組成物の２５℃における粘度は、１～１５０Ｐａ・ｓとする必要があり、１～１００Ｐａ・ｓであることが好ましく、１～５０Ｐａ・ｓであることがより好ましい。エポキシ樹脂組成物の粘度をかかる範囲とすることで、層間摩擦係数を適正範囲へ調整することができる。本発明において、エポキシ樹脂組成物の粘度が低いほど、トウプレグの樹脂含有率（Ｒｃ）を下げ、炭素繊維の含有率を上げることができるため、繊維強化複合材料の軽量化に寄与することができる。また、エポキシ樹脂組成物の粘度が低いほど、トウプレグの製造工程において、エポキシ樹脂組成物を加熱・温調して粘度調整する機構を簡素化できるため、設備費用・エネルギー消費を抑制できる観点から好ましい。
【0019】
本発明のトウプレグに用いる炭素繊維束としては、具体的にはアクリル系、ピッチ系およびレーヨン系等の炭素繊維束が挙げられ、特に引張強度の高いアクリル系の炭素繊維束が好ましく用いられる。
【0020】
本発明のトウプレグに用いる炭素繊維束は、繊度が３０～４０００ｇ／１０００ｍであることが必要であり、通常は、直径が３～１００μｍのフィラメントが１，０００～７０，０００本束ねられて構成される炭素繊維束が用いられる。炭素繊維束の繊度をかかる範囲とすることで、帯状の中間基材として取り扱いやすく、エポキシ樹脂組成物が内部までを均一に含浸されたトウプレグを得ることができる。
【0021】
また、本発明のトウプレグに用いる炭素繊維束は、炭素繊維の単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１～１００ｎｍ であることが必要であり、１～２０ｎｍ であることが好ましい。炭素繊維の単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）をかかる範囲とすることで、層間摩擦係数を適正範囲へ調整することができる。ここで、単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）とは、炭素繊維表面の凹凸の指標であり、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）により測定する６００ｎｍ×６００ｎｍの３次元表面形状の像について、繊維の丸みを３次曲面で近似したものを平均線とし、得られた３次元表面形状の像を対象として、算出した算術平均粗さ（Ｒａ）である。
【0022】
本発明のトウプレグの樹脂含有率（Ｒｃ）は、２０～４０質量％である必要があり、２０～３５質量％であると好ましく、２０～３０質量％であるとより好ましく、２０～２７質量％であるとさらに好ましい。ここで、トウプレグの樹脂含有率（Ｒｃ）とは、トウプレグの質量に占めるエポキシ樹脂組成物の質量の割合である。Ｒｃをかかる範囲とすることで、層間摩擦係数を適正範囲へ調整することができる。また、Ｒｃが２０質量％以上であると、得られる繊維強化複合材料の内部の未含浸部分やボイドのような欠陥が発生することを抑制でき、４０質量％以下であると、トウプレグのボビンからの樹脂組成物の染み出しや、フィラメントワインディング成形工程における樹脂組成物の飛散を抑制できる。Ｒｃが小さいほど、炭素繊維の含有率を上げることができるため、繊維強化複合材料の軽量化に寄与することができ好ましい。Ｒｃは、炭素繊維束に含浸させるエポキシ樹脂組成物の質量を制御することで変更することができる。
【0023】
本発明のトウプレグは、エポキシ樹脂組成物に固形成分を配合する場合には、トウプレグの表面を光学顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察したとき、視野面積に対する、エポキシ樹脂に溶解していない固形成分によって被覆された部分の面積の割合（被覆率）が２．５％以上かつ２０％以下であることが好ましい。
【0024】
本発明において、前記被覆率は次の方法で測定する。まず始めに、トウプレグの表面を、光学顕微鏡を用いて、倍率２００倍で、リング照明を当てながら撮像し、図２に例示するようなデジタル画像を得る。リング照明を当てることで、エポキシ樹脂による光の反射をキャンセルし、エポキシ樹脂に溶解していない固形成分が強調された像を得ることができる。続いて、得られたデジタル画像を、画像解析用ソフトウェアを用いて二値化し、エポキシ樹脂に溶解していない固形成分によって被覆された部分を認識して、その面積を計算する。前記方法で得たエポキシ樹脂に溶解していない固形成分によって被覆された部分の面積を、実際に撮像した面積で除し、百分率表記した値を、被覆率とする。この測定方法では、最小で１μｍ程度の大きさの被覆部分を判別することができる。
【0025】
かかる方法で測定した、本発明のトウプレグの被覆率がかかる範囲を満たすことで、ボビン形状に巻き上げる際の滑りを抑制でき、端部においてトウプレグが一定の位置に揃っていて綾落ちが発生しにくく、巻き姿が美しいトウプレグのボビンが得られ、なおかつ、フィラメントワインディング成形中の滑りによる糸道のずれや、広がり性の不適による成形品中の空隙形成が生じにくいトウプレグを得ることができる。
【0026】
以下に、本発明のトウプレグを構成する材料について記載する。
【0027】
（エポキシ樹脂について）
本発明におけるエポキシ樹脂としては、特に制限なく用いることができ、例えば、ビスフェノールＡ型、ビスフェノールＦ型、ビスフェノールＳ型などのビスフェノール型エポキシ樹脂、グリシジルアニリン型、ジアミノジフェニルメタン型、ジアミノジフェニルスルホン型、アミノフェノール型、メタキシレンジアミン型、１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン型等のグリシジルアミン型エポキシ樹脂、ポリエチレングリコール型、ポリプロピレングリコール型、ブタンジオール型、ネオペンチルグリコール型、ヘキサンジオール型、シクロヘキサンジメタノール型などの脂肪族エポキシ樹脂、イソシアヌレート型、ヒダントイン型、フェノールノボラック型、オルソクレゾールノボラック型、ジシクロペンタジエンノボラック型、ビフェニル型、トリスヒドロキシフェニルメタン型およびテトラフェニロールエタン型のエポキシ樹脂などが挙げられる。これらのエポキシ樹脂は、単独で用いてもよいし、適宜混合して用いてもよい。
本発明におけるエポキシ樹脂としては、特に制限なく用いることができ、例えば、ビスフェノールＡ型、ビスフェノールＦ型、ビスフェノールＳ型などのビスフェノール型エポキシ樹脂、グリシジルアニリン型、ジアミノジフェニルメタン型、ジアミノジフェニルスルホン型、アミノフェノール型、メタキシレンジアミン型、１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン型等のグリシジルアミン型エポキシ樹脂、ポリエチレングリコール型、ポリプロピレングリコール型、ブタンジオール型、ネオペンチルグリコール型、ヘキサンジオール型、シクロヘキサンジメタノール型などの脂肪族エポキシ樹脂、イソシアヌレート型、ヒダントイン型、フェノールノボラック型、オルソクレゾールノボラック型、ジシクロペンタジエンノボラック型、ビフェニル型、トリスヒドロキシフェニルメタン型およびテトラフェニロールエタン型のエポキシ樹脂などが挙げられる。これらのエポキシ樹脂は、単独で用いてもよいし、適宜混合して用いてもよい。
【0028】
本発明では、エポキシ樹脂として、２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂を、エポキシ樹脂成分１００質量部中に３～２０質量部含むことが好ましい。かかる範囲の２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂を含むことで、層間摩擦係数の適正範囲への調整が容易となる。また、後述するカルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムおよび／またはコアシェルゴム粒子と併用することで、それぞれの成分を単独で使用する場合、または２成分のみを併用する場合と比較して、特異的な靭性値の向上効果が得られる。このような効果が得られる理由は定かではないが、各成分がそれぞれもつ、異なる靭性値の向上メカニズムが協奏的に働いたためであると推測している。
【0029】
かかる２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂としては、例えば、ポリエチレングリコール型エポキシ樹脂、ポリプロピレングリコール型エポキシ樹脂、ブタンジオール型エポキシ樹脂、ネオペンチルグリコール型エポキシ樹脂、ヘキサンジオール型エポキシ樹脂、シクロヘキサンジメタノール型エポキシ樹脂などが挙げられる。
【0030】
また、かかる２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂の市販品としては、“デナコール（登録商標）”ＥＸ－８２１、“デナコール（登録商標）”ＥＸ－８５０（以上、ポリエチレングリコール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）、“デナコール（登録商標）”ＥＸ－９２０、“デナコール（登録商標）”ＥＸ－９４１（以上、ポリプロピレングリコール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）、“デナコール（登録商標）”ＥＸ－２１４（１，４－ブタンジオール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）、“Ａｒａｌｄｉｔｅ（登録商標）”ＤＹ－０２６（１，４－ブタンジオール型エポキシ樹脂、ハンツマン・ジャパン株式会社製）、“デナコール（登録商標）”ＥＸ－２１２（１，６－ヘキサンジオール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）、“アデカレジン（登録商標）”ＥＤ－５０３（１，６－ヘキサンジオール型エポキシ樹脂、ＡＤＥＫＡ株式会社製）、“デナコール（登録商標）”ＥＸ－２１１（ネオペンチルグリコール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）、“アデカレジン（登録商標）”ＥＤ－５２３（ネオペンチルグリコール型エポキシ樹脂、ＡＤＥＫＡ株式会社製）、“デナコール（登録商標）”ＥＸ－２１６（シクロヘキサンジメタノール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）、“リカレジン（登録商標）”ＤＭＥ－１００（シクロヘキサンジメタノール型エポキシ樹脂、新日本理化株式会社製）などが挙げられる。
【0031】
（硬化剤について）
本発明におけるエポキシ樹脂硬化剤としては、特に制限なく用いることができ、例えば、ジシアンジアミド、シアナミドの他、ジエチルトルエンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、３，３’－ジエチル－４，４’－ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルスルホンなどの芳香族アミン、メチルテトラヒドロ無水フタル酸、ヘキサヒドロ無水フタル酸、メチルナジック酸無水物などのカルボン酸無水物、三フッ化ホウ素アミン錯体、三塩化ホウ素アミン錯体などのハロゲン化ホウ素アミン錯体等のルイス酸、２－エチル－４メチルイミダゾール、２，４－ジアミノ－６－［２’－エチル－４’－メチルイミダゾリル－（１’）］－エチル－ｓ－トリアジンイソシアヌル酸付加物、２－フェニル－４－メチル－５－ヒドロキシメチルイミダゾールなどのイミダゾールなどが挙げられる。また、これらのエポキシ樹脂硬化剤は、単独で用いてもよいし、適宜混合して用いてもよい。
本発明におけるエポキシ樹脂硬化剤としては、特に制限なく用いることができ、例えば、ジシアンジアミド、シアナミドの他、ジエチルトルエンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、３，３’－ジエチル－４，４’－ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルスルホンなどの芳香族アミン、メチルテトラヒドロ無水フタル酸、ヘキサヒドロ無水フタル酸、メチルナジック酸無水物などのカルボン酸無水物、三フッ化ホウ素アミン錯体、三塩化ホウ素アミン錯体などのハロゲン化ホウ素アミン錯体等のルイス酸、２－エチル－４メチルイミダゾール、２，４－ジアミノ－６－［２’－エチル－４’－メチルイミダゾリル－（１’）］－エチル－ｓ－トリアジンイソシアヌル酸付加物、２－フェニル－４－メチル－５－ヒドロキシメチルイミダゾールなどのイミダゾールなどが挙げられる。また、これらのエポキシ樹脂硬化剤は、単独で用いてもよいし、適宜混合して用いてもよい。
【0032】
ジシアンジアミドの市販品としては、“ｊＥＲキュア（登録商標）”ＤＩＣＹ７、“ｊＥＲキュア（登録商標）”ＤＩＣＹ１５（以上、三菱ケミカル株式会社製）などが挙げられる。
【0033】
シアナミドの市販品としては、“ＤＹＨＡＲＤ（登録商標）”Ｆｌｕｉｄ １１１（ＡｌｚＣｈｅｍ社製）などが挙げられる。
芳香族アミンの市販品としては、“ｊＥＲキュア（登録商標）”ＷＡ（ジエチルトルエンジアミン、三菱ケミカル株式会社製）、“ＫＡＹＡＨＡＲＤ（登録商標）”Ａ－Ａ（３，３’－ジエチル－４，４’－ジアミノジフェニルメタン、日本化薬株式会社製）、“セイカキュア（登録商標）”Ｓ（エポキシ樹脂硬化剤、４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、セイカ株式会社製）などが挙げられる。
芳香族アミンの市販品としては、“ｊＥＲキュア（登録商標）”ＷＡ（ジエチルトルエンジアミン、三菱ケミカル株式会社製）、“ＫＡＹＡＨＡＲＤ（登録商標）”Ａ－Ａ（３，３’－ジエチル－４，４’－ジアミノジフェニルメタン、日本化薬株式会社製）、“セイカキュア（登録商標）”Ｓ（エポキシ樹脂硬化剤、４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、セイカ株式会社製）などが挙げられる。
【0034】
カルボン酸無水物の市販品としては、ＨＮ－２２００（メチルテトラヒドロ無水フタル酸、日立化成株式会社製）、“リカシッド（登録商標）”ＨＨ（ヘキサヒドロ無水フタル酸、新日本理化株式会社製）、“ＫＡＹＡＨＡＲＤ（登録商標）”ＭＣＤ（メチルナジック酸無水物、日本化薬株式会社製）などが挙げられる。
【0035】
ハロゲン化ホウ素アミン錯体の市販品としては、Ａｃｃｅｌｅｒａｔｏｒ ＤＹ ９５７７（三塩化ホウ素アミン錯体、ハンツマン・ジャパン株式会社製）、ＬＥＥＣＵＲＥ Ｂ－５５０（三フッ化ホウ素アミン錯体、Ｌｅｅｐｏｘｙ ｐｌａｓｔｉｃｓ社製）などが挙げられる。
【0036】
イミダゾールの市販品としては、“キュアゾール（登録商標）”２Ｅ４ＭＺ、“キュアゾール（登録商標）”２ＭＺＡ－ＰＷ、“キュアゾール（登録商標）”２ＭＡＯＫ－ＰＷ、“キュアゾール（登録商標）”２Ｐ４ＭＨＺ－ＰＷ（以上、四国化成工業株式会社製）などが挙げられる。
【0037】
これらのエポキシ樹脂硬化剤の中でも、力学特性のバランスに優れた繊維強化複合材料を与えるトウプレグ用エポキシ樹脂組成物を得ることができることから、ジシアンジアミドが特に好ましく用いられる。
【0038】
また、ジシアンジアミドは、硬化工程を除くトウプレグの取り扱い条件において、エポキシ樹脂に溶解しない固形成分であることから、粉体化して用いることでトウプレグの層間摩擦係数を制御するための成分として用いることができる観点からも好ましい。
【0039】
ジシアンジアミドの１次粒子径は、０．５～１５０μｍであることが好ましく、０．５～１００μｍであることがより好ましく、０．５～１０μｍであることがさらに好ましい。１次粒子径をかかる範囲とすることで、層間摩擦係数の適正範囲への調整が容易となり、かつ、樹脂硬化物の力学特性を良好なものにできる。ここで、ジシアンジアミドの１次粒子径は、体積基準粒度分布を指し、Ｄ１０が好ましい１次粒子径の範囲の下限以上であり、Ｄ９０が好ましい１次粒子径の範囲の上限以下であることが好ましい。なお、ジシアンジアミドの１次粒子径は、レーザー回折・散乱法等により測定できる。
【0040】
ジシアンジアミドの含有量は、エポキシ樹脂１００質量部に対して、１～２０質量部であることが好ましく、１～１５質量部とすることがより好ましく、１～１０質量部とすることがさらに好ましい。ジシアンジアミドの含有量をかかる範囲とすることで、層間摩擦係数の適正範囲への調整が容易となり、かつ、硬化不良や反応発熱過多による、耐熱性や力学特性の低下を防ぎ、良好な品質の硬化物を得ることができる。
【0041】
本発明のトウプレグに用いるエポキシ樹脂組成物は、ジシアンジアミドの硬化促進剤として芳香族ウレアを含むことが好ましい。芳香族ウレアをジシアンジアミドと併用することで、硬化に必要な温度を下げ、取り扱い性を良好にできる。ここで、芳香族ウレアとは、芳香環にウレア基が結合した構造を有する化合物を指し、具体的には、３－（３，４－ジクロロフェニル）－１，１－ジメチルウレア（ＤＣＭＵ）、３－（４－クロロフェニル）－１，１－ジメチルウレア、フェニルジメチルウレア（ＰＤＭＵ）、２，４－トルエンビス（３，３－ジメチルウレア）（ＴＢＤＭＵ）などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよいし、適宜混合して用いてもよい。
かかる芳香族ウレアの市販品としては、ＤＣＭＵ９９（ＤＣＭＵ、保土ヶ谷化学工業株式会社製）、“Ｏｍｉｃｕｒｅ（登録商標）”２４（ＴＢＤＭＵ、蝶理ＧＬＥＸ株式会社製）、“Ｄｙｈａｒｄ（登録商標）”ＵＲ５０５（４，４’－メチレンビス（フェニルジメチルウレア）、ＡｌｚＣｈｅｍ社製）などが挙げられる。
かかる芳香族ウレアの市販品としては、ＤＣＭＵ９９（ＤＣＭＵ、保土ヶ谷化学工業株式会社製）、“Ｏｍｉｃｕｒｅ（登録商標）”２４（ＴＢＤＭＵ、蝶理ＧＬＥＸ株式会社製）、“Ｄｙｈａｒｄ（登録商標）”ＵＲ５０５（４，４’－メチレンビス（フェニルジメチルウレア）、ＡｌｚＣｈｅｍ社製）などが挙げられる。
【0042】
かかる芳香族ウレアの中でも、耐熱性に優れた樹脂硬化物を得られることから、ＴＢＤＭＵを用いることが好ましい。
【0043】
（添加剤について）
本発明において、層間摩擦係数の調整や、樹脂硬化物の力学特性等の性能の向上を目的に、熱可塑性樹脂や揺変剤などの粘度調整剤、ゴム成分などの強靱化剤、その他、消泡剤、安定剤、難燃剤、顔料などの各種添加剤を含有することができる。熱可塑性樹脂としては、エポキシ樹脂に可溶な熱可塑性樹脂であることが好ましい。エポキシ樹脂に可溶な熱可塑性樹脂としては、例えばポリビニルホルマールやポリビニルブチラールなどのポリビニルアセタール樹脂、ポリビニルアルコール、フェノキシ樹脂、ポリアミド、ポリイミド、ポリビニルピロリドン、ポリスルホンなどを挙げることができる。揺変性付与剤としては、アマイドワックス、水添ひまし油などの有機系のものや、シリカ、アルミナ、アルミニウムとケイ素の混合酸化物、酸化チタン、軽質炭酸カルシウム、スメクタイト系粘土鉱物（モンモリロナイト、バイデライト、ベントナイト、ヘクトライト、サポナイトなど）、セピオライト、カーボンブラックなどの無機系のものが挙げられる。消泡剤としては、非シリコンポリマー系消泡剤、シリコン系消泡剤などが挙げられる。
本発明において、層間摩擦係数の調整や、樹脂硬化物の力学特性等の性能の向上を目的に、熱可塑性樹脂や揺変剤などの粘度調整剤、ゴム成分などの強靱化剤、その他、消泡剤、安定剤、難燃剤、顔料などの各種添加剤を含有することができる。熱可塑性樹脂としては、エポキシ樹脂に可溶な熱可塑性樹脂であることが好ましい。エポキシ樹脂に可溶な熱可塑性樹脂としては、例えばポリビニルホルマールやポリビニルブチラールなどのポリビニルアセタール樹脂、ポリビニルアルコール、フェノキシ樹脂、ポリアミド、ポリイミド、ポリビニルピロリドン、ポリスルホンなどを挙げることができる。揺変性付与剤としては、アマイドワックス、水添ひまし油などの有機系のものや、シリカ、アルミナ、アルミニウムとケイ素の混合酸化物、酸化チタン、軽質炭酸カルシウム、スメクタイト系粘土鉱物（モンモリロナイト、バイデライト、ベントナイト、ヘクトライト、サポナイトなど）、セピオライト、カーボンブラックなどの無機系のものが挙げられる。消泡剤としては、非シリコンポリマー系消泡剤、シリコン系消泡剤などが挙げられる。
【0044】
本発明のトウプレグに用いるエポキシ樹脂組成物は、２５℃でエポキシ樹脂に相溶する強靱化剤および／または粒子径が５０ｎｍ～１μｍである強靱化剤を含み、該エポキシ樹脂組成物を１５０℃で４時間硬化させて得られる硬化物の靱性値ＫＩｃが１．０～３．０ＭＰａ・ｍ０．５であることが好ましい。かかる条件を満たすことで、層間摩擦係数の過剰な増大を伴うことなく、樹脂硬化物の靱性を高めることができ、繰り返しの使用による性能低下が少ない繊維強化複合材料を得ることができる。
【0045】
ここで、２５℃でエポキシ樹脂に相溶するとは、トウプレグに含浸させるエポキシ樹脂組成物中において、実質的に固形の強靱化剤成分を含まず、粗大な液-液相分離を生じないことを意味し、エポキシ樹脂と強靱化剤を混合して目視観察することによって相溶していることを確認できる。
【0046】
また、本発明において強靱化剤の粒子径は、体積平均粒子径を指し、レーザー回折・散乱法、動的光散乱法等の手法により測定できる。
【0047】
２５℃でエポキシ樹脂に相溶する強靱化剤としては、例えば、液状ブタジエンニトリルゴム、ＣＴＢＮ（カルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴム）、ＡＴＢＮ（アミノ基末端ブタジエンニトリルゴム）、主鎖内カルボキシ基変性ブタジエンニトリルゴムなどの液状ゴムなどが挙げられる。これらは、単独で用いてもよいし、適宜混合して用いてもよい。また、かかる液状ゴムの市販品としては、“Ｈｙｐｒｏ（登録商標）”１３００Ｘ３１、“Ｈｙｐｒｏ（登録商標）”１３００Ｘ１３、“Ｈｙｐｒｏ（登録商標）”１３００Ｘ１３ＮＡ、“Ｈｙｐｒｏ（登録商標）”１３００Ｘ８（以上、ＣＶＣ Ｔｈｅｒｍｏｓｅｔ Ｓｐｅｃｉａｌｔｉｅｓ社製）などが挙げられる。
【0048】
粒子径が５０ｎｍ～１μｍである強靱化剤としては、例えば、アクリルゴム微粒子、ブタジエンゴム微粒子、ブタジエン－スチレンゴム微粒子、シリコーンゴム微粒子などのゴム微粒子、ゴム微粒子を異種ポリマーで被覆したコアシェル構造をもつコアシェルゴム微粒子などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよいし、適宜混合して用いてもよい。
【0049】
また、かかるコアシェルゴム微粒子の市販品としては、“カネエース（登録商標）”ＭＸ－１２５、“カネエース（登録商標）”ＭＸ－１５０、“カネエース（登録商標）”ＭＸ－１５４、“カネエース（登録商標）”ＭＸ－２５７、“カネエース（登録商標）”ＭＸ－２６７、“カネエース（登録商標）”ＭＸ－４１６、“カネエース（登録商標）”ＭＸ－４５１、“カネエース（登録商標）”ＭＸ－ＥＸＰ（ＨＭ５）（以上、株式会社カネカ製）などが挙げられる。
【0050】
本発明では、特に優れた靱性向上効果が得られることから、コアシェルゴム粒子およびカルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの両方を含むことが好ましい。
【0051】
また、本発明において、カルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの質量を、コアシェルゴム粒子の質量で除して得られる質量比が０．１～０．８ であることが好ましい。コアシェルゴム粒子に対する、カルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの含有量をかかる範囲とすることで、特異的に優れた靱性を効果的に得ることができ、かつ耐熱性を両立することができる。
【0052】
さらに、より優れた靱性向上効果と中間基材の製造に適した粘度が得られることから、コアシェルゴム微粒子の含有量は、全エポキシ樹脂成分１００質量部に対して、５～３０質量部とすることが好ましく、５～１５質量部とすることがより好ましい。同様の観点で、カルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの含有量は、全エポキシ樹脂成分１００質量部に対して、０．５～２０質量部とすることが好ましく、０．５～１０質量部とすることがより好ましい。また、コアシェルゴム微粒子の含有量とカルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの含有量の和は、全エポキシ樹脂成分１００質量部に対して、５～５０質量部とすることが好ましく、９～２０質量部とすることがより好ましい。
【0053】
本発明において、エポキシ樹脂組成物を１５０℃で４時間硬化させて得られる硬化物のガラス転移温度が１２０～１６０℃ であることが好ましく、１２０～１５０℃であることがより好ましい。樹脂硬化物のガラス転移温度をかかる範囲とすることで、樹脂硬化物の耐熱性と靱性を良好なバランスとすることができる。
【0054】
本発明のトウプレグに用いるエポキシ樹脂組成物の調製には、様々な公知の方法を用いることができる。例えばニーダー、プラネタリーミキサー、メカニカルスターラー、ディゾルバー、三本ロールといった機械を用いて混練してもよいし、ビーカーとスパチュラなどを用い、手で混ぜてもよい。
【0055】
本発明のトウプレグは、様々な公知の方法で製造することができる。すなわち、本発明のトウプレグに用いるエポキシ樹脂組成物を、有機溶媒を用いずに加熱により低粘度化し、強化繊維束を浸漬させながら含浸させる方法、常温で低粘度の該エポキシ樹脂組成物、または加熱して低粘度化した該エポキシ樹脂組成物を、回転ロールや離型紙上に塗膜化し、次いで強化繊維束の片面、あるいは両面に転写したあと、屈曲ロールあるいは圧力ロールを通すことで加圧して含浸させる方法などで製造できる。高品位なトウプレグが製造できることから、本発明のトウプレグの製造方法は、エポキシ樹脂組成物で被覆された回転ロールを、強化繊維束の少なくとも片面に接触させる工程を含むことが好ましい。トウプレグは、通常、数百から数千メートルを紙管に巻き取ったボビン形状で供給される。
【0056】
本発明の繊維強化複合材料は、本発明のトウプレグを、加熱硬化することにより得ることができる。本発明の中間基材は航空・宇宙、自動車、鉄道車両、船舶、土木建築およびスポーツ用品などの数多くの分野に使用することができ、特に、圧力容器などの中空の容器や、円筒の製造に好適に使用することができる。
【実施例】
【0057】
以下、本発明を実施例により詳細に説明する。ただし、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、組成比の単位「部」は、特に注釈のない限り質量部を意味する。また、各種特性（物性）の測定は、特に注釈のない限り温度２３℃、相対湿度５０％の環境下で、測定ｎ数＝１で行った。
【0058】
＜実施例および比較例で用いた材料＞
（１）炭素繊維束
・東レ株式会社製 炭素繊維（繊度：１６４５ｇ／１０００ｍ、単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）：２．１ｎｍ）。
（１）炭素繊維束
・東レ株式会社製 炭素繊維（繊度：１６４５ｇ／１０００ｍ、単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）：２．１ｎｍ）。
【0059】
（２）エポキシ樹脂
・“ｊＥＲ（登録商標）”８０７（液状ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、三菱ケミカル株式会社製）
・“ｊＥＲ（登録商標）”８２８（液状ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、三菱ケミカル株式会社製）
・“スミエポキシ（登録商標）”ＥＬＭ－４３４ＶＬ（テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、住友化学株式会社製）
・“ＥＰＩＣＬＯＮ（登録商標）”ＨＰ－７２００Ｌ（ジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、ＤＩＣ株式会社製）
・“デナコール（登録商標）”ＥＸ－８２１（２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂、ポリエチレングリコール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）
・“デナコール（登録商標）”ＥＸ－２１２（２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂、１，６－ヘキサンジオール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）。
・“ｊＥＲ（登録商標）”８０７（液状ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、三菱ケミカル株式会社製）
・“ｊＥＲ（登録商標）”８２８（液状ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、三菱ケミカル株式会社製）
・“スミエポキシ（登録商標）”ＥＬＭ－４３４ＶＬ（テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、住友化学株式会社製）
・“ＥＰＩＣＬＯＮ（登録商標）”ＨＰ－７２００Ｌ（ジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、ＤＩＣ株式会社製）
・“デナコール（登録商標）”ＥＸ－８２１（２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂、ポリエチレングリコール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）
・“デナコール（登録商標）”ＥＸ－２１２（２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂、１，６－ヘキサンジオール型エポキシ樹脂、ナガセケムテックス株式会社製）。
【0060】
（３）硬化剤
・“ｊＥＲキュア（登録商標）”ＤＩＣＹ７（ジシアンジアミド、三菱ケミカル株式会社製）
・Ａｃｃｅｌｅｒａｔｏｒ ＤＹ ９５７７（三塩化ホウ素アミン錯体、ハンツマン・ジャパン株式会社製）
・“ＤＹＨＡＲＤ（登録商標）”Ｆｌｕｉｄ １１１（シアナミド、ＡｌｚＣｈｅｍ社製）
・“Ｏｍｉｃｕｒｅ”（登録商標）２４（ＴＢＤＭＵ、蝶理ＧＬＥＸ株式会社製）。
・“ｊＥＲキュア（登録商標）”ＤＩＣＹ７（ジシアンジアミド、三菱ケミカル株式会社製）
・Ａｃｃｅｌｅｒａｔｏｒ ＤＹ ９５７７（三塩化ホウ素アミン錯体、ハンツマン・ジャパン株式会社製）
・“ＤＹＨＡＲＤ（登録商標）”Ｆｌｕｉｄ １１１（シアナミド、ＡｌｚＣｈｅｍ社製）
・“Ｏｍｉｃｕｒｅ”（登録商標）２４（ＴＢＤＭＵ、蝶理ＧＬＥＸ株式会社製）。
【0061】
（４）添加剤
・“ＡＥＲＯＳＩＬ（登録商標）”１３０（フュームドシリカ、日本アエロジル株式会社製）
・“カネエース（登録商標）”ＭＸ－１５０（ポリブタジエンゴム型コアシェルゴム粒子（粒子径：１００ｎｍ）４０％の液状ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂マスターバッチ、株式会社カネカ製）
・“Ｈｙｐｒｏ（登録商標）”１３００Ｘ１３（末端カルボキシル基変性ブタジエンニトリルゴム、ＣＶＣ Ｔｈｅｒｍｏｓｅｔ Ｓｐｅｃｉａｌｔｉｅｓ社製）
・“ビニレック”Ｋ（ポリビニルホルマール樹脂、ＪＮＣ株式会社製）。
・“ＡＥＲＯＳＩＬ（登録商標）”１３０（フュームドシリカ、日本アエロジル株式会社製）
・“カネエース（登録商標）”ＭＸ－１５０（ポリブタジエンゴム型コアシェルゴム粒子（粒子径：１００ｎｍ）４０％の液状ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂マスターバッチ、株式会社カネカ製）
・“Ｈｙｐｒｏ（登録商標）”１３００Ｘ１３（末端カルボキシル基変性ブタジエンニトリルゴム、ＣＶＣ Ｔｈｅｒｍｏｓｅｔ Ｓｐｅｃｉａｌｔｉｅｓ社製）
・“ビニレック”Ｋ（ポリビニルホルマール樹脂、ＪＮＣ株式会社製）。
【0062】
＜単繊維表面の算術平均粗さ（Ｒａ）の測定方法＞
炭素繊維を長さ数ｍｍ程度にカットし、銀ペーストを用いて基板（シリコンウエハ）上に固定した後、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって、各単繊維の中央部における３次元表面形状の像を得た。原子間力顕微鏡は、Ｄｉｇｉｔａｌ ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製 ＮａｎｏＳｃｏｐｅ ＩＩＩａにおいて、Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ３０００ステージシステムを使用した。観測条件は以下の通りとした。
・走査モード：タッピングモード
・探針：シリコンカンチレバー
・走査範囲：０．６μｍ×０．６μｍ
・走査速度：０．３Ｈｚ
・ピクセル数：５１２×５１２
・測定環境：室温、大気中
各試料について、単繊維１本から１箇所ずつ観察して得られた像について、繊維断面の丸みを３次曲線で近似し、得られた像全体を対象として、算術平均粗さ（Ｒａ）を算出した。単繊維５本について求めた値の平均値を用いた。
炭素繊維を長さ数ｍｍ程度にカットし、銀ペーストを用いて基板（シリコンウエハ）上に固定した後、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって、各単繊維の中央部における３次元表面形状の像を得た。原子間力顕微鏡は、Ｄｉｇｉｔａｌ ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製 ＮａｎｏＳｃｏｐｅ ＩＩＩａにおいて、Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ３０００ステージシステムを使用した。観測条件は以下の通りとした。
・走査モード：タッピングモード
・探針：シリコンカンチレバー
・走査範囲：０．６μｍ×０．６μｍ
・走査速度：０．３Ｈｚ
・ピクセル数：５１２×５１２
・測定環境：室温、大気中
各試料について、単繊維１本から１箇所ずつ観察して得られた像について、繊維断面の丸みを３次曲線で近似し、得られた像全体を対象として、算術平均粗さ（Ｒａ）を算出した。単繊維５本について求めた値の平均値を用いた。
【0063】
＜エポキシ樹脂組成物の調製方法＞
ビーカー中に、硬化剤以外の成分を投入した後、１００℃に加熱して均一となるまで撹拌した。続いて、樹脂の温度を２５～６０℃まで下げた後、硬化剤を投入して均一となるまで撹拌しエポキシ樹脂組成物を得た。２５℃でエポキシ樹脂に相溶する強靱化剤を使用した場合は、目視観察することによって相溶していることを確認した。実施例および比較例の成分含有比について表１～３に示した。
ビーカー中に、硬化剤以外の成分を投入した後、１００℃に加熱して均一となるまで撹拌した。続いて、樹脂の温度を２５～６０℃まで下げた後、硬化剤を投入して均一となるまで撹拌しエポキシ樹脂組成物を得た。２５℃でエポキシ樹脂に相溶する強靱化剤を使用した場合は、目視観察することによって相溶していることを確認した。実施例および比較例の成分含有比について表１～３に示した。
【0064】
＜エポキシ樹脂組成物の２５℃における粘度の測定方法＞
ＪＩＳ Ｚ８８０３（２０１１）における「円すい－平板形回転粘度計による粘度測定方法」に従い、標準コーンローター（１°３４’×Ｒ２４）を装着したＥ型粘度計（東機産業株式会社製、ＴＶＥ－３０Ｈ）を使用して、回転速度を５～２０回転／分として測定した。サンプルカップ内を測定温度（２５℃）に調整し、エポキシ樹脂組成物を投入後、１分以上経過し表示値が安定したところで値を読み取った。
ＪＩＳ Ｚ８８０３（２０１１）における「円すい－平板形回転粘度計による粘度測定方法」に従い、標準コーンローター（１°３４’×Ｒ２４）を装着したＥ型粘度計（東機産業株式会社製、ＴＶＥ－３０Ｈ）を使用して、回転速度を５～２０回転／分として測定した。サンプルカップ内を測定温度（２５℃）に調整し、エポキシ樹脂組成物を投入後、１分以上経過し表示値が安定したところで値を読み取った。
【0065】
＜樹脂硬化板の作製方法＞
エポキシ樹脂組成物を、真空中で脱泡した後、“テフロン（登録商標）”製スペーサーにより厚み２ｍｍ、または６ｍｍになるように設定したモールドに注入した。次に、熱風オーブン中で室温から１５０℃まで１分間に２．５℃ずつ昇温した後、該温度で４時間保持して該エポキシ樹脂組成物を硬化した。続いて、室温まで降温し、モールドから脱型することで、樹脂硬化板を作製した。
エポキシ樹脂組成物を、真空中で脱泡した後、“テフロン（登録商標）”製スペーサーにより厚み２ｍｍ、または６ｍｍになるように設定したモールドに注入した。次に、熱風オーブン中で室温から１５０℃まで１分間に２．５℃ずつ昇温した後、該温度で４時間保持して該エポキシ樹脂組成物を硬化した。続いて、室温まで降温し、モールドから脱型することで、樹脂硬化板を作製した。
【0066】
＜ガラス転移温度の測定方法＞
２ｍｍ厚の樹脂硬化板から、幅１２．７ｍｍ、長さ４５ｍｍの試験片を切り出し、粘弾性測定装置（ＡＲＥＳ、ティー・エイ・インスツルメント社製）を用いて、ねじり振動周波数１．０Ｈｚ、昇温速度５．０℃／分の条件下で、３０～２５０℃の温度範囲でＤＭＡ測定を行った。ガラス転移温度（Ｔｇ）は、貯蔵弾性率Ｇ’曲線において、ガラス状態での接線と転移状態での接線との交点における温度とした。
２ｍｍ厚の樹脂硬化板から、幅１２．７ｍｍ、長さ４５ｍｍの試験片を切り出し、粘弾性測定装置（ＡＲＥＳ、ティー・エイ・インスツルメント社製）を用いて、ねじり振動周波数１．０Ｈｚ、昇温速度５．０℃／分の条件下で、３０～２５０℃の温度範囲でＤＭＡ測定を行った。ガラス転移温度（Ｔｇ）は、貯蔵弾性率Ｇ’曲線において、ガラス状態での接線と転移状態での接線との交点における温度とした。
【0067】
＜樹脂硬化物の破壊靱性測定方法＞
ＡＳＴＭ Ｄ５０４５に準拠したＳＥＮＢ（Ｓｉｎｇｌｅ Ｅｄｇｅ Ｎｏｃｈｅｄ Ｂｅｎｄ）試験法に準拠して実施した。６ｍｍ厚の樹脂硬化板から、長さ６０ｍｍ、幅１２．７ｍｍの試験片を切り出した後、予亀裂を導入した。その後、インストロン万能試験機（インストロン社製）を用いて、スパン間を５０．８ｍｍ、クロスヘッドスピードを１０ｍｍ／分、サンプル数ｎ＝６とし、破壊靱性値（ＫＩＣ）を測定した。
ＡＳＴＭ Ｄ５０４５に準拠したＳＥＮＢ（Ｓｉｎｇｌｅ Ｅｄｇｅ Ｎｏｃｈｅｄ Ｂｅｎｄ）試験法に準拠して実施した。６ｍｍ厚の樹脂硬化板から、長さ６０ｍｍ、幅１２．７ｍｍの試験片を切り出した後、予亀裂を導入した。その後、インストロン万能試験機（インストロン社製）を用いて、スパン間を５０．８ｍｍ、クロスヘッドスピードを１０ｍｍ／分、サンプル数ｎ＝６とし、破壊靱性値（ＫＩＣ）を測定した。
【0068】
＜トウプレグの作製方法＞
クリール、キスロール、ニップロール、ワインダーを備えたトウプレグ製造装置を用いて、炭素繊維束の片面に、２０～６０℃の温度に調整したエポキシ樹脂組成物を塗工した後、ニップロールを通過させることで該エポキシ樹脂組成物を強化繊維束内部まで含浸してトウプレグを得た。トウプレグのボビンは、初期張力を６００～１０００ｇｆ、ワインド比を６～１０として、巻き幅が２３０～２６０ｍｍの円筒型となるよう、２３００ｍを紙管に巻き取った。
クリール、キスロール、ニップロール、ワインダーを備えたトウプレグ製造装置を用いて、炭素繊維束の片面に、２０～６０℃の温度に調整したエポキシ樹脂組成物を塗工した後、ニップロールを通過させることで該エポキシ樹脂組成物を強化繊維束内部まで含浸してトウプレグを得た。トウプレグのボビンは、初期張力を６００～１０００ｇｆ、ワインド比を６～１０として、巻き幅が２３０～２６０ｍｍの円筒型となるよう、２３００ｍを紙管に巻き取った。
【0069】
＜トウプレグのＲｃの測定方法＞
トウプレグのＲｃは、トウプレグのボビン質量（ＷＡ）、紙管の質量（ＷＢ）、炭素繊維の単位長さあたりの質量（ＷＣ）、ボビンに巻き取ったトウプレグの長さ（ＷＤ）から、式（１）に従ってもとめた。
トウプレグのＲｃは、トウプレグのボビン質量（ＷＡ）、紙管の質量（ＷＢ）、炭素繊維の単位長さあたりの質量（ＷＣ）、ボビンに巻き取ったトウプレグの長さ（ＷＤ）から、式（１）に従ってもとめた。
【0070】
【数1】
【0071】
＜層間摩擦係数の測定方法＞
次の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の操作を順に行うことにより、層間摩擦係数を測定した。
（ａ）まず始めに、図１に示すように、幅４０ｍｍ×長さ１５０ｍｍの離型紙２上に、長さ１５０ｍｍに裁断した１層目のトウプレグ４を設置し、その上に、同サイズに裁断した２層目のトウプレグ３を、長さ６０ｍｍがオーバーラップするように積層した。次に、２層目のオーバーラップ部に接するように、１層目のトウプレグ４上に長さ２０ｍｍのスペーサー５用トウプレグを積層し、その上に長さ１５０ｍｍの３層目のトウプレグ４を１層目と重なるように積層してトウプレグ積層体を作製した。続いて、トウプレグ積層体の、垂直荷重による必要以上の変形を防ぐため、セロハンテープを積層して、前記トウプレグ積層体の厚みと同等としたスペーサー６を、トウプレグ積層体の側面に接するように設置した。最後に、最下層の離型紙２と重なるように、幅４０ｍｍ×長さ１５０ｍｍの離型紙２を貼り付け、試験用サンプルを作製した。
（ｂ）温度２５℃、湿度５０％ＲＨの試料室内に、前記試験用サンプルを設置し、オーバーラップ部６０ｍｍとスペーサー中央１０ｍｍまでの範囲（幅１０ｍｍ、長さ７０ｍｍの範囲）に、圧板１で２０．６Ｎの一定垂直荷重を加えた。
（ｃ）垂直荷重を加えて１０分後に、２層目のトウプレグ３を繊維方向に引張速度１ｍｍ／ｍｉｎで引き抜き、引き抜き荷重を測定した。引き抜き開始後に現れる、引き抜き荷重の最大値を静止摩擦力として、下記式（２）～（６）に従って静止摩擦係数を求めた。この際、引き抜きと共に２層目のトウプレグが垂直荷重を受けるオーバーラップ部の面積が減少するため、初期のオーバーラップ部の長さから、引き抜き荷重が最大となった時点の引き抜き変位を差し引いた、オーバーラップ部の面積で受ける垂直荷重の２倍で、引き抜き荷重を除して得た値を静止摩擦係数とした。また、この際、測定開始直後は、トウプレグ３がたるみをもつため、引き抜き荷重が最大となった時点の引き抜き変位は、このたるみが解消するまでの変位を差し引いて補正した値を用いた。本発明における層間摩擦係数は、この静止摩擦係数を３回測定し、その平均値を採用した。
次の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の操作を順に行うことにより、層間摩擦係数を測定した。
（ａ）まず始めに、図１に示すように、幅４０ｍｍ×長さ１５０ｍｍの離型紙２上に、長さ１５０ｍｍに裁断した１層目のトウプレグ４を設置し、その上に、同サイズに裁断した２層目のトウプレグ３を、長さ６０ｍｍがオーバーラップするように積層した。次に、２層目のオーバーラップ部に接するように、１層目のトウプレグ４上に長さ２０ｍｍのスペーサー５用トウプレグを積層し、その上に長さ１５０ｍｍの３層目のトウプレグ４を１層目と重なるように積層してトウプレグ積層体を作製した。続いて、トウプレグ積層体の、垂直荷重による必要以上の変形を防ぐため、セロハンテープを積層して、前記トウプレグ積層体の厚みと同等としたスペーサー６を、トウプレグ積層体の側面に接するように設置した。最後に、最下層の離型紙２と重なるように、幅４０ｍｍ×長さ１５０ｍｍの離型紙２を貼り付け、試験用サンプルを作製した。
（ｂ）温度２５℃、湿度５０％ＲＨの試料室内に、前記試験用サンプルを設置し、オーバーラップ部６０ｍｍとスペーサー中央１０ｍｍまでの範囲（幅１０ｍｍ、長さ７０ｍｍの範囲）に、圧板１で２０．６Ｎの一定垂直荷重を加えた。
（ｃ）垂直荷重を加えて１０分後に、２層目のトウプレグ３を繊維方向に引張速度１ｍｍ／ｍｉｎで引き抜き、引き抜き荷重を測定した。引き抜き開始後に現れる、引き抜き荷重の最大値を静止摩擦力として、下記式（２）～（６）に従って静止摩擦係数を求めた。この際、引き抜きと共に２層目のトウプレグが垂直荷重を受けるオーバーラップ部の面積が減少するため、初期のオーバーラップ部の長さから、引き抜き荷重が最大となった時点の引き抜き変位を差し引いた、オーバーラップ部の面積で受ける垂直荷重の２倍で、引き抜き荷重を除して得た値を静止摩擦係数とした。また、この際、測定開始直後は、トウプレグ３がたるみをもつため、引き抜き荷重が最大となった時点の引き抜き変位は、このたるみが解消するまでの変位を差し引いて補正した値を用いた。本発明における層間摩擦係数は、この静止摩擦係数を３回測定し、その平均値を採用した。
【0072】
【数2】
【0073】
ここで、前記式（２）～（６）中の記号は以下の意味を表す。
Ｆ：引き抜き荷重の最大値（静止摩擦力）
Ｎ：最大荷重時にトウプレグ３とトウプレグ４のオーバーラップ部に加わる垂直荷重
Ｐ：最大荷重時にトウプレグ３とトウプレグ４のオーバーラップ部に加わる垂直圧力
Ａ３４：最大荷重時のトウプレグ３とトウプレグ４のオーバーラップ部の面積
Ａｓ：スペーサー５の面積
Ｗ：トウプレグの幅
Ｌ３４：最大荷重時のトウプレグ３とトウプレグ４のオーバーラップ部の長さ
Ｌ０：初期のオーバーラップ部の長さ
Ｌ１：トウプレグ３の初期のたるみが解消するまでの変位
Ｌｔ：最大荷重時の引き抜き変位。
Ｆ：引き抜き荷重の最大値（静止摩擦力）
Ｎ：最大荷重時にトウプレグ３とトウプレグ４のオーバーラップ部に加わる垂直荷重
Ｐ：最大荷重時にトウプレグ３とトウプレグ４のオーバーラップ部に加わる垂直圧力
Ａ３４：最大荷重時のトウプレグ３とトウプレグ４のオーバーラップ部の面積
Ａｓ：スペーサー５の面積
Ｗ：トウプレグの幅
Ｌ３４：最大荷重時のトウプレグ３とトウプレグ４のオーバーラップ部の長さ
Ｌ０：初期のオーバーラップ部の長さ
Ｌ１：トウプレグ３の初期のたるみが解消するまでの変位
Ｌｔ：最大荷重時の引き抜き変位。
【0074】
＜被覆率の測定方法＞
まず始めに、トウプレグを１０ｍｍの長さに裁断し、エポキシ樹脂組成物を塗工した面を観察できるように試料台に設置し、トウプレグの表面を、キーエンス社製デジタルマイクロスコープ ＶＨＸ－５０００を用いて、倍率２００倍で、リング照明を当てながら撮像し、図２に例示するようなデジタル画像を得た。リング照明を当てることで、エポキシ樹脂による光の反射をキャンセルし、エポキシ樹脂に溶解していない固形成分が強調された像を得ることができた。続いて、得られたデジタル画像を、画像解析用ソフトウェアＩｍａｇｅＪを用いて二値化し、エポキシ樹脂に溶解していない固形成分によって被覆された部分を認識して、その面積を計算した。前記方法で得たエポキシ樹脂に溶解していない固形成分によって被覆された部分の面積を、実際に撮像した面積で除し、百分率表記した値を、被覆率とした。
まず始めに、トウプレグを１０ｍｍの長さに裁断し、エポキシ樹脂組成物を塗工した面を観察できるように試料台に設置し、トウプレグの表面を、キーエンス社製デジタルマイクロスコープ ＶＨＸ－５０００を用いて、倍率２００倍で、リング照明を当てながら撮像し、図２に例示するようなデジタル画像を得た。リング照明を当てることで、エポキシ樹脂による光の反射をキャンセルし、エポキシ樹脂に溶解していない固形成分が強調された像を得ることができた。続いて、得られたデジタル画像を、画像解析用ソフトウェアＩｍａｇｅＪを用いて二値化し、エポキシ樹脂に溶解していない固形成分によって被覆された部分を認識して、その面積を計算した。前記方法で得たエポキシ樹脂に溶解していない固形成分によって被覆された部分の面積を、実際に撮像した面積で除し、百分率表記した値を、被覆率とした。
【0075】
＜ボビン品位の評価方法＞
２３００ｍを巻き取ったトウプレグのボビンの端部を目視観察し、綾落ち、および、糸道のずれによる段差の発生の有無を確認し、巻き姿の美しさを判定した。綾落ちの発生がなく、端部の位置が揃っていて巻き姿が良好である時をＡ、低頻度で上記異常が発生するが許容できる時をＢ、高頻度で上記異常が発生し、許容できない時をＣとしてランク付けした。評価順位としてはＡが最も良く、Ｃが最も悪い。
２３００ｍを巻き取ったトウプレグのボビンの端部を目視観察し、綾落ち、および、糸道のずれによる段差の発生の有無を確認し、巻き姿の美しさを判定した。綾落ちの発生がなく、端部の位置が揃っていて巻き姿が良好である時をＡ、低頻度で上記異常が発生するが許容できる時をＢ、高頻度で上記異常が発生し、許容できない時をＣとしてランク付けした。評価順位としてはＡが最も良く、Ｃが最も悪い。
【0076】
＜圧力容器の作製方法＞
フィラメントワインディング成形装置に、７．５Ｌのポリエチレン製ライナーを設置し、本発明のトウプレグをライナー全体に巻きつけた。第１層として、ライナーの軸方向に対して±８９°をなすフープ層を、その厚みが１．４ｍｍとなるように巻き付けた。次に、第２層として、ライナーの軸方向に対して±２０°をなすヘリカル層を、その厚みが２．２ｍｍとなるように巻き付けた。さらに、第３層として、ライナーの軸方向に対して±８９°をなすフープ層を、その厚みが０．６ｍｍとなるように巻き付け、中間体を得た。なお、各層の厚みは、ノギスで外径を測定することによりもとめた。当該中間体を硬化炉中で回転させながら、１５０℃にて４時間硬化させ、圧力容器を得た。
フィラメントワインディング成形装置に、７．５Ｌのポリエチレン製ライナーを設置し、本発明のトウプレグをライナー全体に巻きつけた。第１層として、ライナーの軸方向に対して±８９°をなすフープ層を、その厚みが１．４ｍｍとなるように巻き付けた。次に、第２層として、ライナーの軸方向に対して±２０°をなすヘリカル層を、その厚みが２．２ｍｍとなるように巻き付けた。さらに、第３層として、ライナーの軸方向に対して±８９°をなすフープ層を、その厚みが０．６ｍｍとなるように巻き付け、中間体を得た。なお、各層の厚みは、ノギスで外径を測定することによりもとめた。当該中間体を硬化炉中で回転させながら、１５０℃にて４時間硬化させ、圧力容器を得た。
【0077】
＜フィラメントワインディング成形性の評価方法＞
前記圧力容器の作製方法における、トウプレグをライナー巻き付ける工程にて、滑りによる糸道のずれの有無、および、隣接するトウプレグの間の隙間の発生有無を目視観察し、フィラメントワインディング成形性を評価した。その他、トウプレグのボビンからの樹脂組成物の染み出しや、フィラメントワインディング成形工程における樹脂組成物の飛散の程度も考慮に入れ、Ａ～Ｃの３段階で評価した。すべりや隙間の発生がなく、巻き付け後の圧力容器の中間体の品質が良好である時をＡ、低頻度で上記異常が発生するが許容できる時をＢ、高頻度で上記異常が発生し、許容できない時をＣとしてランク付けした。評価順位としてはＡが最も良く、Ｃが最も悪い。
前記圧力容器の作製方法における、トウプレグをライナー巻き付ける工程にて、滑りによる糸道のずれの有無、および、隣接するトウプレグの間の隙間の発生有無を目視観察し、フィラメントワインディング成形性を評価した。その他、トウプレグのボビンからの樹脂組成物の染み出しや、フィラメントワインディング成形工程における樹脂組成物の飛散の程度も考慮に入れ、Ａ～Ｃの３段階で評価した。すべりや隙間の発生がなく、巻き付け後の圧力容器の中間体の品質が良好である時をＡ、低頻度で上記異常が発生するが許容できる時をＢ、高頻度で上記異常が発生し、許容できない時をＣとしてランク付けした。評価順位としてはＡが最も良く、Ｃが最も悪い。
【0078】
（実施例１）
エポキシ樹脂として“ｊＥＲ（登録商標）”８０７を３５質量部、“スミエポキシ（登録商標）”ＥＬＭ－４３４ＶＬを６５質量部、硬化剤として“ｊＥＲキュア（登録商標）”ＤＩＣＹ７を１．０質量部、“Ｄｙｈａｒｄ（登録商標）”Ｆｌｕｉｄ１１１を１３．６質量部用いて、上記＜エポキシ樹脂組成物の調製方法＞に従ってエポキシ樹脂組成物を調製した。この樹脂組成物の２５℃における粘度は４７Ｐａ・ｓであった。また、上記＜樹脂硬化板の作製方法＞に従って得た樹脂硬化物のガラス転移温度は１４７℃、破壊靱性値（ＫＩＣ）は０．８ＭＰａ・ｍ０．５であった。
エポキシ樹脂として“ｊＥＲ（登録商標）”８０７を３５質量部、“スミエポキシ（登録商標）”ＥＬＭ－４３４ＶＬを６５質量部、硬化剤として“ｊＥＲキュア（登録商標）”ＤＩＣＹ７を１．０質量部、“Ｄｙｈａｒｄ（登録商標）”Ｆｌｕｉｄ１１１を１３．６質量部用いて、上記＜エポキシ樹脂組成物の調製方法＞に従ってエポキシ樹脂組成物を調製した。この樹脂組成物の２５℃における粘度は４７Ｐａ・ｓであった。また、上記＜樹脂硬化板の作製方法＞に従って得た樹脂硬化物のガラス転移温度は１４７℃、破壊靱性値（ＫＩＣ）は０．８ＭＰａ・ｍ０．５であった。
【0079】
次に、このエポキシ樹脂組成物を用いて、上記＜トウプレグの作製方法＞に従って、トウプレグを得た。このトウプレグのＲｃは２５．６質量％、被覆率は２．９％、層間摩擦係数は０．１１であった。このトウプレグについてボビン品位の評価を行った結果、Ａ評価であり品位は良好だった。また、フィラメントワインディング成形性の評価を行った結果、Ａ評価であり成形性は良好だった。
【0080】
以上のように全ての試験において良好な結果が得られた。
【0081】
（実施例２～４）
表１に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。樹脂組成物の粘度が相対的に高い実施例３では、トウプレグ製造時にエポキシ樹脂組成物を加温し、塗工しやすい粘度に低下させ、かつ硬化反応の進行による増粘がないように温度管理する必要があったが、実施例２および実施例４では粘度が５０Ｐａ・ｓよりも低いため、簡易的な温調操作のみで良く、操業性が優れていた。
表１に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。樹脂組成物の粘度が相対的に高い実施例３では、トウプレグ製造時にエポキシ樹脂組成物を加温し、塗工しやすい粘度に低下させ、かつ硬化反応の進行による増粘がないように温度管理する必要があったが、実施例２および実施例４では粘度が５０Ｐａ・ｓよりも低いため、簡易的な温調操作のみで良く、操業性が優れていた。
【0082】
（実施例５～６）
表１に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。特にＫＩＣは、強靱化剤の添加により優れた値を示した。
表１に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。特にＫＩＣは、強靱化剤の添加により優れた値を示した。
【0083】
（実施例７～９）
表１および表２に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。特にＫＩＣは、コアシェルゴム粒子およびカルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの併用によって特に優れた値を示した。中でも、カルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの質量を、前記コアシェルゴム粒子の質量で除して得られる質量比が０．１～０．８である実施例７、および実施例８は、特に優れたＫＩＣ向上効果と耐熱性を両立した。
表１および表２に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。特にＫＩＣは、コアシェルゴム粒子およびカルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの併用によって特に優れた値を示した。中でも、カルボキシル基末端ブタジエンニトリルゴムの質量を、前記コアシェルゴム粒子の質量で除して得られる質量比が０．１～０．８である実施例７、および実施例８は、特に優れたＫＩＣ向上効果と耐熱性を両立した。
【0084】
（実施例１０）
表２に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。
表２に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。
【0085】
（実施例１１～１２）
表２に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。特にＫＩＣは、２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂を、エポキシ樹脂１００質量部中に３～２０質量部含むことによって、実施例８～１０と比較して強靱化剤の含有率が少ないにもかかわらず高い値を示し、特異的に優れた効果を発現した。
表２に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。特にＫＩＣは、２５℃で液状の２官能脂肪族エポキシ樹脂を、エポキシ樹脂１００質量部中に３～２０質量部含むことによって、実施例８～１０と比較して強靱化剤の含有率が少ないにもかかわらず高い値を示し、特異的に優れた効果を発現した。
【0086】
（実施例１３）
表２に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。しかしながら、被覆率が２．３％と比較的小さかったため、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の評価結果がＢ評価となった。
表２に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価結果は、樹脂組成物の２５℃における粘度、樹脂硬化物のガラス転移温度、破壊靱性値（ＫＩＣ）、Ｒｃ、被覆率、層間摩擦係数、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の全てで良好な結果が得られた。しかしながら、被覆率が２．３％と比較的小さかったため、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の評価結果がＢ評価となった。
【0087】
（比較例１～２）
表３に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価の結果、層間摩擦係数が０．１０よりも小さかったため、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の評価結果がともにＣ評価と不十分な結果となった。
表３に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更した以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価の結果、層間摩擦係数が０．１０よりも小さかったため、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の評価結果がともにＣ評価と不十分な結果となった。
【0088】
（比較例３）
表３に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更し、Ｒｃを１８．９％と２０％よりも小さくした以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価の結果、層間摩擦係数が０．６４と、０．５０よりも大きかったため、ボビン品位はＡ評価と良好であったものの、フィラメントワインディング成形性の評価において、隣り合うトウプレグとの間に隙間が生じやすく、Ｃ評価と不十分な結果となった。また、Ｒｃが小さいことによって、硬化後の圧力容器内には空隙が多く生じた。
表３に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更し、Ｒｃを１８．９％と２０％よりも小さくした以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価の結果、層間摩擦係数が０．６４と、０．５０よりも大きかったため、ボビン品位はＡ評価と良好であったものの、フィラメントワインディング成形性の評価において、隣り合うトウプレグとの間に隙間が生じやすく、Ｃ評価と不十分な結果となった。また、Ｒｃが小さいことによって、硬化後の圧力容器内には空隙が多く生じた。
【0089】
（比較例４）
表３に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更し、Ｒｃを４３．２％と４０％よりも大きくした以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価の結果、層間摩擦係数が０．０３３と、０．１０よりも小さかったため、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の評価結果がともにＣ評価と不十分な結果となった。また、Ｒｃが大きいことによって、トウプレグのボビンからの樹脂組成物の染み出しや、フィラメントワインディング成形工程における樹脂組成物の飛散が多く、プロセス性が不十分であった。
表３に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更し、Ｒｃを４３．２％と４０％よりも大きくした以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価の結果、層間摩擦係数が０．０３３と、０．１０よりも小さかったため、ボビン品位、フィラメントワインディング成形性の評価結果がともにＣ評価と不十分な結果となった。また、Ｒｃが大きいことによって、トウプレグのボビンからの樹脂組成物の染み出しや、フィラメントワインディング成形工程における樹脂組成物の飛散が多く、プロセス性が不十分であった。
【0090】
（比較例５）
表３に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更し、樹脂組成物の２５℃における粘度を１６９Ｐａ・ｓと１５０Ｐａ・ｓよりも大きくした以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価の結果、層間摩擦係数が０．５５と、０．５０よりも大きかったため、ボビン品位はＡ評価と良好であったものの、フィラメントワインディング成形性の評価において、隣り合うトウプレグとの間に隙間が生じやすく、Ｃ評価と不十分な結果となった。
表３に示したようにエポキシ樹脂組成物の組成を変更し、樹脂組成物の２５℃における粘度を１６９Ｐａ・ｓと１５０Ｐａ・ｓよりも大きくした以外は、実施例１と同じ方法で、エポキシ樹脂組成物、トウプレグを作製、評価した。評価の結果、層間摩擦係数が０．５５と、０．５０よりも大きかったため、ボビン品位はＡ評価と良好であったものの、フィラメントワインディング成形性の評価において、隣り合うトウプレグとの間に隙間が生じやすく、Ｃ評価と不十分な結果となった。
【0091】
【表1】
【0092】
【表2】
【0093】
【表3】
【0094】
表中の組成は質量部を表す。
【符号の説明】
【0095】
１：圧板
２：離型紙
３：２層目のトウプレグ
４：１層目、３層目のトウプレグ
５：スペーサー用トウプレグ
６：セロハンテープ製スペーサー
２：離型紙
３：２層目のトウプレグ
４：１層目、３層目のトウプレグ
５：スペーサー用トウプレグ
６：セロハンテープ製スペーサー
【図1】
【図2】
