知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-11-18
(45)【発行日】2024-11-26
(54)【発明の名称】ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法
(51)【国際特許分類】
E04B 1/30 20060101AFI20241119BHJP
E04B 1/58 20060101ALI20241119BHJP
【ＦＩ】
E04B1/30 Z
E04B1/58 503N
【請求項の数】
2
(21)【出願番号】P 2021095760
(22)【出願日】2021-06-08
(65)【公開番号】P2022187658
(43)【公開日】2022-12-20
【審査請求日】2024-03-08
(73)【特許権者】
【識別番号】000002299
【氏名又は名称】清水建設株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100161506
【弁理士】
【氏名又は名称】川渕 健一
(74)【代理人】
【識別番号】100161207
【弁理士】
【氏名又は名称】西澤 和純
(72)【発明者】
【氏名】金本 清臣
【審査官】土屋 保光
(56)【参考文献】
【文献】特開２０２２－０００５５７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２０－１６９４４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００２－３３９４５５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００３－３４３１１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２０１８／０３０５９２９（ＵＳ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｅ０４Ｂ １／００ － １／３６
Ｅ０４Ｂ １／３８ － １／６１
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
ＣＦＴ柱と該ＣＦＴ柱の上方に配置されたＲＣ柱とが接合された柱の底面の反力を求める際に必要な軸芯との距離である偏心距離を算定するＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法であって、前記ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２より、ε１とε２の値を直線で結び、前記直線の傾きφを下記式（１－１）より求め、
【数1】
前記直線によって規定される平面は終局時まで保持されるものと仮定して、下記式（１－２）より、
【数2】
前記偏心距離ｅを算定するＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法。
【請求項2】
ＣＦＴ柱と該ＣＦＴ柱の上方に配置されたＲＣ柱とが接合された柱の底面の反力を求める際に必要な軸芯との距離である偏心距離を算定するＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法であって、前記ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２及び測定値ε１，ε２の中央のひずみε０より、ε０とε１の値及びε０とε２の値をそれぞれ直線で結び、各前記直線の傾きφ１，φ２を下記式（２－１ａ），（２－１ｂ）により求め、
【数3】
各前記直線によって規定される平面は終局時まで保持されるものと仮定して、下記式（２－２）より、
【数4】
前記偏心距離ｅを算定するＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法に関する。
【背景技術】
【0002】
ＲＣ柱とＣＦＴ柱とを接合する構造（工法）として、下記の特許文献１に記載の接合構造が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２０１９－１３８１３７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかしながら、特許文献１では、ＲＣ柱とＣＦＴ柱とが接合された柱（以下、ＣＦＴ－ＲＣ柱と称す）に、軸力（長期荷重）と水平力（短期荷重［地震荷重］を想定しているため、この水平力は正負交番を繰返しながら漸増する）が作用した場合のＣＦＴ－ＲＣ柱底面の反力（軸方向力）及びその作用位置（材軸芯からの偏心距離）を求めるまでには至っていなかった。
【0005】
本発明は、上記事情に鑑み、ＣＦＴ－ＲＣ柱底面の反力を求める際に必要な偏心距離を算定するＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0006】
上記目的を達成するために、本発明は以下の手段を採用している。
すなわち、本発明に係るＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法は、ＣＦＴ柱と該ＣＦＴ柱の上方に配置されたＲＣ柱とが接合された柱の底面の反力を求める際に必要な軸芯との距離である偏心距離を算定するＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法であって、前記ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２より、ε１とε２の値を直線で結び、前記直線の傾きφを下記式（１－１）より求め、
前記直線によって規定される平面は終局時まで保持されるものと仮定して、下記式（１－２）より、
前記偏心距離ｅを算定する。
すなわち、本発明に係るＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法は、ＣＦＴ柱と該ＣＦＴ柱の上方に配置されたＲＣ柱とが接合された柱の底面の反力を求める際に必要な軸芯との距離である偏心距離を算定するＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法であって、前記ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２より、ε１とε２の値を直線で結び、前記直線の傾きφを下記式（１－１）より求め、
【数1】
前記直線によって規定される平面は終局時まで保持されるものと仮定して、下記式（１－２）より、
【数2】
前記偏心距離ｅを算定する。
【0007】
このように構成されたＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法では、ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２より、ε１とε２の値を直線で結び、前記直線の傾きφを求める。この傾きφに基づいて、ＣＦＴ－ＲＣ柱底面の反力（軸方向力）を求める際に必要な軸芯との偏心距離eを算定することができる。
【0008】
また、本発明に係るＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法は、ＣＦＴ柱と該ＣＦＴ柱の上方に配置されたＲＣ柱とが接合された柱の底面の反力を求める際に必要な軸芯との距離である偏心距離を算定するＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法であって、前記ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２及び測定値ε１，ε２の中央のひずみε０より、ε０とε１の値及びε０とε２の値をそれぞれ直線で結び、各前記直線の傾きφ１，φ２を下記式（２－１ａ），（２－１ｂ）により求め、
各前記直線によって規定される平面は終局時まで保持されるものと仮定して、下記式（２－２）より、
前記偏心距離ｅを算定する。
【数3】
各前記直線によって規定される平面は終局時まで保持されるものと仮定して、下記式（２－２）より、
【数4】
前記偏心距離ｅを算定する。
【0009】
このように構成されたＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法では、ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２及び測定値ε１，ε２の中央のひずみε０より、ε０とε１の値及びε０とε２の値をそれぞれ直線で結び、各前記直線の傾きφ１，φ２を求める。この傾きφ１，φ２に基づいて、ＣＦＴ－ＲＣ柱底面の反力（軸方向力）を求める際に必要な軸芯との偏心距離eを算定することができる。
【発明の効果】
【0010】
本発明に係るＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法によれば、ＣＦＴ－ＲＣ柱底面の反力を求める際に必要な偏心距離を算定することができる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】本発明の一実施形態に係るＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造を示す図である。
【図2】本発明の一実施形態に係るＣＦＴ－ＲＣ柱試験体におけるＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定位置を示した正面図である。
【図3】本発明の一実施形態に係るＣＦＴ－ＲＣ柱試験体におけるＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定位置を示した側面図である。
【図4】平面保持仮定一直線分布を示す。
【図5】平面保持仮定二直線分布を示す。
【図6】試験体Ｎｏ．１の縦断面図を示す。
【図9】偏心距離の算定結果を示す。
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、本発明の実施形態によるＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法について、図面に基づいて説明する。
【0013】
（ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造）
まず、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造について説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係るＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造を示す図である。
図１に示す本実施形態のＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造２０は、例えば、重層物流施設の倉庫の架構等に適用される。倉庫は、例えば、低層階に階高１０ｍを超える階を設け、その中に重層且つ複雑なマテハン架台を備えて構成されている。
まず、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造について説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係るＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造を示す図である。
図１に示す本実施形態のＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造２０は、例えば、重層物流施設の倉庫の架構等に適用される。倉庫は、例えば、低層階に階高１０ｍを超える階を設け、その中に重層且つ複雑なマテハン架台を備えて構成されている。
【0014】
なお、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造２０は、重層物流施設への適用だけでなく、例えば、ＣＦＴ構造の低層部をオフィスや商業施設、ＲＣＳ構造やＲＣ構造の高層部を住宅・ホテルを有する複合施設とする施設に採用してもよく、低層部にＣＦＴ柱２を備え、高層部にＲＣ柱３を備えていれば、特にその適用対象を限定する必要はない。
【0015】
本実施形態のＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造２０では、低層部のＣＦＴ柱２の鋼管５をＣＦＴ柱２の頂部２ａから根巻きレベル程度（約１．５ｍ程度）上方に延出させている。鋼管５の延出部分である接合鋼管（根巻鋼管）６の内部に、上層部のＲＣ柱３の主筋７を挿入するとともにコンクリート８を打設充填され、主筋７がコンクリート８に定着している。
【0016】
接合鋼管６は、角筒状をなしている。接合鋼管６の頂部６ａ側は、接合鋼管６の上端部の内面から内側に突出し周方向に延びて繋がる環状のリブプレートが補剛部９として設けられている。補剛部９は、接合鋼管６の４辺に設けられている。補剛部９によって接合鋼管６を補剛し、面外変形を抑制するようにしている。
【0017】
接合鋼管６に挿入される部分のＲＣ柱３の主筋７の下端部７ｄには、定着板１０が取り付けられている。定着板１０によって、主筋７と接合鋼管６内部のコンクリート８とが一体化するため、変形の漸増に伴って接合鋼管６内部のコンクリート８から主筋７が抜け出すのを防ぐ。ＣＦＴ柱２の頂部２ａには、梁４が接合されている。
【0018】
（ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法１）
次に、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法１を説明する。
図２は、本発明の一実施形態に係るＣＦＴ－ＲＣ柱試験体におけるＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定位置を示した正面図である。図３は、本発明の一実施形態に係るＣＦＴ－ＲＣ柱試験体におけるＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定位置を示した側面図である。
図２及び図３に、ＣＦＴ－ＲＣ柱試験体におけるＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定位置の一例を示す。
偏心距離の算定方法１は、ＣＦＴ柱鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２を用いた「平面保持仮定一直線分布」による方法である。
次に、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法１を説明する。
図２は、本発明の一実施形態に係るＣＦＴ－ＲＣ柱試験体におけるＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定位置を示した正面図である。図３は、本発明の一実施形態に係るＣＦＴ－ＲＣ柱試験体におけるＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定位置を示した側面図である。
図２及び図３に、ＣＦＴ－ＲＣ柱試験体におけるＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定位置の一例を示す。
偏心距離の算定方法１は、ＣＦＴ柱鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２を用いた「平面保持仮定一直線分布」による方法である。
【0019】
本方法によるひずみ測定位置ｘと当該位置のひずみゲージから得られるＣＦＴ柱鋼管最外縁のひずみε１，ε２との関係を図４に示し、偏心距離の算定手順を以下に示す。
【0020】
（１）ε１とε２の値を直線で結び、下記式（１－１）式よりφ（直線の傾き）を求める。
【0021】
【数5】
【0022】
この直線によって規定される平面は、終局時まで保持されるものとする（平面保持の仮定）。
【0023】
（２）ＣＦＴ－ＲＣ柱に圧縮軸力が作用した場合のＣＦＴ柱鋼管最外縁のひずみεｘｉを算定する。
ＣＦＴ－ＲＣ柱に圧縮軸力が作用し、ＣＦＴ柱鋼管に軸ひずみε０が生じた場合、εｘｉは下記式（１－２）式で表される。
ＣＦＴ－ＲＣ柱に圧縮軸力が作用し、ＣＦＴ柱鋼管に軸ひずみε０が生じた場合、εｘｉは下記式（１－２）式で表される。
【0024】
【数6】
【0025】
（３）ＣＦＴ柱鋼管の負担軸力ＮＳを算定する。
１）εｘｉ≦εｙ（εｙ：ＣＦＴ柱鋼管の降伏ひずみ）の場合
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が弾性範囲内にあるものとして、下記式（１－３）式によりＮＳを算定する。
１）εｘｉ≦εｙ（εｙ：ＣＦＴ柱鋼管の降伏ひずみ）の場合
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が弾性範囲内にあるものとして、下記式（１－３）式によりＮＳを算定する。
【0026】
【数7】
【0027】
２）εｘｉ＞εｙの場合
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとして、εｘｉをＣＦＴ柱鋼管の応力度σｓに変換し、下記式（１－４）によりＮＳを算定する。
なお、ＣＦＴ－ＲＣ柱に正負交番漸増繰返し水平力が作用すると、ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係は弾性範囲を超えて塑性域に入り、応力度とひずみ度の比例関係が成立しなくなるため、ＮＳは下記式（１－４）によって算定されるケースが多いものと考えられる。
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとして、εｘｉをＣＦＴ柱鋼管の応力度σｓに変換し、下記式（１－４）によりＮＳを算定する。
なお、ＣＦＴ－ＲＣ柱に正負交番漸増繰返し水平力が作用すると、ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係は弾性範囲を超えて塑性域に入り、応力度とひずみ度の比例関係が成立しなくなるため、ＮＳは下記式（１－４）によって算定されるケースが多いものと考えられる。
【0028】
【数8】
【0029】
（４）ＣＦＴ柱鋼管の負担曲げモーメントＭＳを算定する。
１）εｘｉ≦εｙの場合
ＭＳを下記式（１－５）により算定する。
１）εｘｉ≦εｙの場合
ＭＳを下記式（１－５）により算定する。
【0030】
【数9】
【0031】
２）εｘｉ＞εｙの場合
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとして、εｘｉをＣＦＴ柱鋼管の応力度σｓに変換し、下記式（１－６）によりＭＳを算定する。
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとして、εｘｉをＣＦＴ柱鋼管の応力度σｓに変換し、下記式（１－６）によりＭＳを算定する。
【0032】
【数10】
【0033】
なお、σｓ１，σｓ２は、ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとしてＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定値ε１，ε２を応力度に変換したものである。したがって、σｓ１，σｓ２は当該ひずみ測定位置におけるＣＦＴ柱鋼管の応力度になる。
【0034】
ＲＣ柱の負担軸力ＮＲＣ、負担曲げモーメント（ＣＦＴ柱鋼管内のＲＣ柱底面に作用する曲げモーメント）ＭＲＣを、それぞれ下記式（１－７），（１－８）により算定する。なお、Ｎ，Ｐ，Ｈについては、図２に示す。
【0035】
【数11】
【0036】
（６）偏心距離ｅを算定する。
ｅは、式（１－８）の関係から下記式（１－９）により算定する。
ｅは、式（１－８）の関係から下記式（１－９）により算定する。
【0037】
【数12】
【0038】
（ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法２）
次に、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法２を説明する。
偏心距離の算定方法２は、ＣＦＴ柱鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２と同中央のひずみε０を用いた「平面保持仮定二直線分布」による方法である。
次に、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法２を説明する。
偏心距離の算定方法２は、ＣＦＴ柱鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２と同中央のひずみε０を用いた「平面保持仮定二直線分布」による方法である。
【0039】
本方法によるひずみ測定位置ｘと当該位置のひずみゲージから得られるＣＦＴ柱鋼管最外縁のひずみε１，ε２及び軸ひずみ（測定値ε１と測定値ε２との中央のひずみ、測定値）ε０との関係を図４に示し、偏心距離の算定手順を以下に示す。本算定方法では、ε０を基点に、ε０－ε１区間とε０－ε２区間の２区間に分けて考える。
【0040】
（１）ε０－ε１区間とε０－ε２区間の曲率φ１，φ２を算定する。
ε０とε１、ε０とε２の値それぞれを直線で結び、下記式（２－１ａ），（２－１ｂ）により各区間φ１，φ２（直線の傾き）を求める。
ε０とε１、ε０とε２の値それぞれを直線で結び、下記式（２－１ａ），（２－１ｂ）により各区間φ１，φ２（直線の傾き）を求める。
【0041】
【数13】
【0042】
各直線によって規定される平面は、終局時まで保持されるものとする（平面保持の仮定）。
【0043】
（２）ＣＦＴ－ＲＣ柱に圧縮軸力が作用した場合の各区間のＣＦＴ柱鋼管最外縁のひずみε１Ｘｉ，ε２Ｘｉを下記式（２－２ａ），（２－２ｂ）により算定する。
【0044】
【数14】
【0045】
（３）ＣＦＴ柱鋼管の負担軸力ＮＳを算定する。
１）εｘｉ≦εｙ（εｙ：ＣＦＴ柱鋼管の降伏ひずみ）の場合
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が弾性範囲内にあるものとして、下記式（２－３）式によりＮＳを算定する。
１）εｘｉ≦εｙ（εｙ：ＣＦＴ柱鋼管の降伏ひずみ）の場合
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が弾性範囲内にあるものとして、下記式（２－３）式によりＮＳを算定する。
【0046】
【数15】
【0047】
２）εｘｉ＞εｙの場合
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとして、εｘｉをＣＦＴ柱鋼管の応力度σｓに変換し、下記式（２－４）によりＮＳを算定する。
なお、ＣＦＴ－ＲＣ柱に正負交番漸増繰返し水平力が作用すると、ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係は弾性範囲を超えて塑性域に入り、応力度とひずみ度の比例関係が成立しなくなるため、ＮＳは下記式（２－４）によって算定されるケースが多いものと考えられる。
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとして、εｘｉをＣＦＴ柱鋼管の応力度σｓに変換し、下記式（２－４）によりＮＳを算定する。
なお、ＣＦＴ－ＲＣ柱に正負交番漸増繰返し水平力が作用すると、ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係は弾性範囲を超えて塑性域に入り、応力度とひずみ度の比例関係が成立しなくなるため、ＮＳは下記式（２－４）によって算定されるケースが多いものと考えられる。
【0048】
【数16】
【0049】
（４）ＣＦＴ柱鋼管の負担曲げモーメントＭＳを算定する。
１）εｘｉ≦εｙの場合
ＭＳを下記式（２－５）により算定する。
１）εｘｉ≦εｙの場合
ＭＳを下記式（２－５）により算定する。
【0050】
【数17】
【0051】
２）εｘｉ＞εｙの場合
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとして、εｘｉをＣＦＴ柱鋼管の応力度σｓに変換し、下記式（２－６）によりＭＳを算定する。
ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとして、εｘｉをＣＦＴ柱鋼管の応力度σｓに変換し、下記式（２－６）によりＭＳを算定する。
【0052】
【数18】
【0053】
なお、σｓ１，σｓ２は、ＣＦＴ柱鋼管の応力度－ひずみ度関係が完全弾塑性型の履歴則に従うものとしてＣＦＴ柱鋼管のひずみ測定値ε１，ε２を応力度に変換したものである。したがって、σｓ１，σｓ２は当該ひずみ測定位置におけるＣＦＴ柱鋼管の応力度になる。
【0054】
ＲＣ柱の負担軸力ＮＲＣ、負担曲げモーメント（ＣＦＴ柱鋼管内のＲＣ柱底面に作用する曲げモーメント）ＭＲＣを、それぞれ下記式（２－７），（２－８）により算定する。なお、Ｎ，Ｐ，Ｈについては、図２に示す。
【0055】
【数19】
【0056】
（６）偏心距離ｅを算定する。
ｅは、式（２－８）の関係から下記式（２－９）により算定する。
ｅは、式（２－８）の関係から下記式（２－９）により算定する。
【0057】
【数20】
【0058】
次に、下記の表１に示す試験体Ｎｏ．１を例として当該実験結果を用いて、上記の算定方法１，２による偏心距離eの算定を試みる。
【0059】
【表1】
【0060】
【0061】
図９に示すように、算定方法１，２ともほぼ同精度でＣＦＴ－ＲＣ柱底面の反力（軸方向力）を求める際に必要な軸芯との偏心距離e（この場合、e≒２００ｍｍ）を算定できることが分かる。
【0062】
このように構成されたＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法１では、ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２より、ε１とε２の値を直線で結び、前記直線の傾きφを求める。この傾きφに基づいて、ＣＦＴ－ＲＣ柱底面の反力（軸方向力）を求める際に必要な軸芯との偏心距離eを算定することができる。
【0063】
また、ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法２では、ＣＦＴ柱の鋼管の最外縁２点のひずみ測定値ε１，ε２及び測定値ε１，ε２の中央のひずみε０より、ε０とε１の値及びε０とε２の値をそれぞれ直線で結び、各前記直線の傾きφ１，φ２を求める。この傾きφ１，φ２に基づいて、ＣＦＴ－ＲＣ柱底面の反力（軸方向力）を求める際に必要な軸芯との偏心距離eを算定することができる。
【0064】
以上、本発明に係るＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造における偏心距離の算定方法の一実施形態について説明したが、本発明は上記の一実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
【符号の説明】
【0065】
２ ＣＦＴ柱
３ ＲＣ柱
５ 鋼管
２０ ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造
ｅ 偏心距離
３ ＲＣ柱
５ 鋼管
２０ ＣＦＴ柱とＲＣ柱との接合構造
ｅ 偏心距離
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】