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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-11-18
(45)【発行日】2024-11-26
(54)【発明の名称】アルミニウム合金クラッド材
(51)【国際特許分類】
C22C 21/00 20060101AFI20241119BHJP
C22C 21/10 20060101ALI20241119BHJP
C22C 21/12 20060101ALI20241119BHJP
C22F 1/00 20060101ALN20241119BHJP
C22F 1/04 20060101ALN20241119BHJP
C22F 1/057 20060101ALN20241119BHJP
C22F 1/053 20060101ALN20241119BHJP
C22F 1/043 20060101ALN20241119BHJP
C22C 21/02 20060101ALN20241119BHJP
B23K 35/22 20060101ALN20241119BHJP
B23K 35/28 20060101ALN20241119BHJP
【ＦＩ】
C22C21/00 E
C22C21/00 J
C22C21/00 L
C22C21/10
C22C21/12
C22F1/00 614
C22F1/00 623
C22F1/00 627
C22F1/00 630A
C22F1/00 626
C22F1/00 630M
C22F1/00 640A
C22F1/00 650A
C22F1/00 651A
C22F1/00 682
C22F1/00 683
C22F1/00 685Z
C22F1/00 686A
C22F1/00 691B
C22F1/00 691C
C22F1/04 B
C22F1/057
C22F1/053
C22F1/043
C22C21/02
C22F1/04 Z
B23K35/22 310E
B23K35/28 310B
【請求項の数】
2
(21)【出願番号】P 2021167043
(22)【出願日】2021-10-11
(65)【公開番号】P2023057484
(43)【公開日】2023-04-21
【審査請求日】2023-09-01
(73)【特許権者】
【識別番号】000001199
【氏名又は名称】株式会社神戸製鋼所
(74)【代理人】
【識別番号】110002000
【氏名又は名称】弁理士法人栄光事務所
(72)【発明者】
【氏名】池田 和樹
(72)【発明者】
【氏名】松門 克浩
(72)【発明者】
【氏名】鶴野 招弘
【審査官】國方 康伸
(56)【参考文献】
【文献】特開２００２－２０６１２９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００４－０１７１１６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－１８２６１６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００５－２９８９１３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－１２７１２２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ２２Ｃ ２１／００－２１／１８
Ｃ２２Ｆ １／０４－１／０５７
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
対向する一対の主面を有する心材と、前記心材の少なくとも一方の主面上に設けられる犠牲陽極層とを備えるアルミニウム合金クラッド材であって、前記心材は、Ｓｉを０．０５～０．６質量％、Ｍｎを１．０～１．５質量％、及びＣｕを０．０５～１．８質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、
前記犠牲陽極層は、Ｚｎを１．０～５．０質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ－Ｚｎ合金の層であり、
前記アルミニウム合金クラッド材の厚さは０．２５ｍｍ以上であり、
前記犠牲陽極層のクラッド率は１０～２２％であり、
下記条件のアノード分極測定から求められる孔食電位について、前記心材の孔食電位が前記犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、その電位差が５０ｍＶ以上であり、
使用条件が１００℃以上となる環境下で用いられる、アルミニウム合金クラッド材。
（条件）
作用極：心材又は犠牲陽極層
対極：Ｐｔ
参照電極：Ａｇ／ＡｇＣｌ／飽和ＫＣｌ
電解液：Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含有する水溶液
温度：９５℃
雰囲気：高純度窒素ガス
掃引速度：１ｍＶ／秒
【請求項2】
前記心材は、Ｓｉを０．０５～０．４質量％、Ｍｎを１．１～１．５質量％、及びＣｕを０．０５～１．８質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり前記犠牲陽極層は、Ｚｎを２．０～４．７質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ－Ｚｎ合金の層である、請求項１に記載のアルミニウム合金クラッド材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、アルミニウム合金クラッド材に関し、特に、アルミニウム合金ブレージングシートに好適なアルミニウム合金クラッド材に関する。
【背景技術】
【0002】
自動車用熱交換器は、通常、軽量で熱伝導性に優れるアルミニウム合金の板材を成形、組み付け、ろう付して製造される。この板材として、高強度、良好なろう付性及び高い耐食性を得るため、心材の一方の主面上にろう材が形成され、他方の主面上に犠牲陽極層が形成されたアルミニウム合金ブレージングシートが用いられる。
【0003】
心材と、その一方の主面上に犠牲陽極層が形成されたアルミニウム合金クラッド材やアルミニウム合金ブレージングシートに関する検討が多数なされている。
【0004】
例えば、特許文献１には、特定量のＭｎ、Ｃｕ、Ｓｉ及びＴｉを含むアルミニウム合金である心材の一方の面に、特定量のＺｎ、Ｓｉ及びＮｉを含むアルミニウム合金である犠牲陽極材をクラッドし、他方の面に特定量のＳｉ及びＳｒを含むアルミニウム合金であるろう材がクラッドされたアルミニウム合金三層クラッド材が開示されている。犠牲陽極材において、Ｚｎは電位を卑にし、心材に対する犠牲陽極効果を発揮させ、心材の孔食又は隙間腐食の発生を防止するとされており、かかるアルミニウム合金三層クラッド材によれば、優れた耐食性及び加熱ろう付け性が得られ、かつ高強度とできるとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２００３－２９３０６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
このような従来のアルミニウム合金クラッド材やアルミニウム合金ブレージングシートから製造される熱交換器の使用温度は、概ね９０℃以下である。
しかしながら、近年、熱交換器の使用条件は高温化する方向にあり、アルミニウム合金クラッド材やアルミニウム合金ブレージングシートについては、１００℃以上の使用環境においても耐食性が良好であることが要求される。
しかしながら、近年、熱交換器の使用条件は高温化する方向にあり、アルミニウム合金クラッド材やアルミニウム合金ブレージングシートについては、１００℃以上の使用環境においても耐食性が良好であることが要求される。
【0007】
上記に対し、熱交換器の使用条件が従来と比して高温となり、特に１００℃以上となった場合には、従来のアルミニウム合金クラッド材やアルミニウム合金ブレージングシートに関して得られていた知見が、そのまま活かせる訳ではなく、改めて検討することが必要である。実際に、９０℃以下の温度では良好な耐食性を示したアルミニウム合金クラッド材が、１００℃以上の温度では耐食性に劣る場合も往々にしてあることが分かった。
【0008】
そこで本発明は、使用条件が１００℃以上となる熱交換器に用いた場合であっても耐食性に優れたアルミニウム合金クラッド材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本発明は、以下の［１］、［２］に係るものである。
［１］ 対向する一対の主面を有する心材と、前記心材の少なくとも一方の主面上に設けられる犠牲陽極層とを備え、下記条件のアノード分極測定から求められる孔食電位について、前記心材の孔食電位が前記犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、その電位差が５０ｍＶ以上である、アルミニウム合金クラッド材。
（条件）
作用極：心材又は犠牲陽極層、対極：Ｐｔ、参照電極：Ａｇ／ＡｇＣｌ／飽和ＫＣｌ、電解液：Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含有する水溶液、温度：９５℃、雰囲気：高純度窒素ガス、掃引速度：１ｍＶ／ｓ
「２」 前記心材は、Ｓｉを０．０５～０．６質量％、Ｍｎを１．０～１．５質量％、及びＣｕを０．０５～１．８質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり
前記犠牲陽極層は、Ｚｎを１．０～５．０質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ－Ｚｎ合金の層である、前記［１］に記載のアルミニウム合金クラッド材。
［１］ 対向する一対の主面を有する心材と、前記心材の少なくとも一方の主面上に設けられる犠牲陽極層とを備え、下記条件のアノード分極測定から求められる孔食電位について、前記心材の孔食電位が前記犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、その電位差が５０ｍＶ以上である、アルミニウム合金クラッド材。
（条件）
作用極：心材又は犠牲陽極層、対極：Ｐｔ、参照電極：Ａｇ／ＡｇＣｌ／飽和ＫＣｌ、電解液：Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含有する水溶液、温度：９５℃、雰囲気：高純度窒素ガス、掃引速度：１ｍＶ／ｓ
「２」 前記心材は、Ｓｉを０．０５～０．６質量％、Ｍｎを１．０～１．５質量％、及びＣｕを０．０５～１．８質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり
前記犠牲陽極層は、Ｚｎを１．０～５．０質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ－Ｚｎ合金の層である、前記［１］に記載のアルミニウム合金クラッド材。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、使用条件が１００℃以上となる環境でも好適に使用可能な、耐食性に優れたアルミニウム合金クラッド材を提供できる。
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材を実施するための形態について、詳細に説明する。なお、数値範囲を示す「～」とは、その前後に記載された数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。また、単にｐｐｍと記載した場合には、質量ｐｐｍを意味する。
【0012】
＜アルミニウム合金クラッド材＞
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材は、対向する一対の主面を有する心材と、心材の少なくとも一方の主面上に設けられる犠牲陽極層とを備える。心材の孔食電位は犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、その電位差は５０ｍＶ以上である。
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材は、対向する一対の主面を有する心材と、心材の少なくとも一方の主面上に設けられる犠牲陽極層とを備える。心材の孔食電位は犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、その電位差は５０ｍＶ以上である。
【0013】
本明細書における心材又は犠牲陽極層の孔食電位の求め方を説明する。
アルミニウム合金クラッド材をろう付け相当熱処理後に適当な大きさに切出して試験片とし、犠牲陽極層を除いた心材の中央部又は犠牲陽極層の１０ｍｍ×１０ｍｍの領域を除き、マスキングを行う。心材の中央部とは、心材の厚さ方向における中央部であり、犠牲陽極層及び心材表面部を５％ＮａＯＨ水溶液にてエッチングし、溶解して露出させる。これを作用極として用い、下記条件により三極式でアノード分極測定を行う。アノード分極測定で得られた分極曲線において、電流密度が急激に増加した屈曲点の電位を、心材又は犠牲陽極層の孔食電位とする。
なお、下記条件における温度は９５℃であり、想定する熱交換器の使用温度である１００℃以上より低い。これは、アノード分極測定が圧力をかけられない開放系で行われるために、電解液が沸騰して液体状態を保てず、それ以上の温度とできないためである。しかしながら、温度が９５℃であっても、後述する高温腐食試験の結果や、温度を６０℃にした場合の孔食電位の結果を併せ鑑みれば、１００℃以上の場合、少なくとも１００～１２０℃の場合の耐食性の優劣と結びつけて判断するには十分な条件と言える。
（条件）
作用極：心材又は犠牲陽極層
対極：Ｐｔ
参照電極：Ａｇ／ＡｇＣｌ／飽和ＫＣｌ
電解液：Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含有する水溶液
温度：９５℃
雰囲気：高純度窒素ガス
掃引速度：１ｍＶ／秒
なお、前処理として、作用極を５％ＮａＯＨ水溶液に３０秒浸漬し、水洗後、３０％ＨＮＯ３水溶液に６０秒浸漬し、水洗したものを用いる。その上で、自然電位を２０分測定した後に、アノード分極測定を実施する。また、高純度窒素ガス雰囲気で測定を行うが、高純度窒素ガスを吹き込んだ状態で測定を行う。
アルミニウム合金クラッド材をろう付け相当熱処理後に適当な大きさに切出して試験片とし、犠牲陽極層を除いた心材の中央部又は犠牲陽極層の１０ｍｍ×１０ｍｍの領域を除き、マスキングを行う。心材の中央部とは、心材の厚さ方向における中央部であり、犠牲陽極層及び心材表面部を５％ＮａＯＨ水溶液にてエッチングし、溶解して露出させる。これを作用極として用い、下記条件により三極式でアノード分極測定を行う。アノード分極測定で得られた分極曲線において、電流密度が急激に増加した屈曲点の電位を、心材又は犠牲陽極層の孔食電位とする。
なお、下記条件における温度は９５℃であり、想定する熱交換器の使用温度である１００℃以上より低い。これは、アノード分極測定が圧力をかけられない開放系で行われるために、電解液が沸騰して液体状態を保てず、それ以上の温度とできないためである。しかしながら、温度が９５℃であっても、後述する高温腐食試験の結果や、温度を６０℃にした場合の孔食電位の結果を併せ鑑みれば、１００℃以上の場合、少なくとも１００～１２０℃の場合の耐食性の優劣と結びつけて判断するには十分な条件と言える。
（条件）
作用極：心材又は犠牲陽極層
対極：Ｐｔ
参照電極：Ａｇ／ＡｇＣｌ／飽和ＫＣｌ
電解液：Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含有する水溶液
温度：９５℃
雰囲気：高純度窒素ガス
掃引速度：１ｍＶ／秒
なお、前処理として、作用極を５％ＮａＯＨ水溶液に３０秒浸漬し、水洗後、３０％ＨＮＯ３水溶液に６０秒浸漬し、水洗したものを用いる。その上で、自然電位を２０分測定した後に、アノード分極測定を実施する。また、高純度窒素ガス雰囲気で測定を行うが、高純度窒素ガスを吹き込んだ状態で測定を行う。
【0014】
心材の孔食電位が犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、その電位差が５０ｍＶ以上であれば、１００℃以上、少なくとも１００～１２０℃といった高温における貫通腐食を防ぎ、耐食性に優れる。かかる電位差は、６０ｍＶ以上が好ましく、８０ｍＶ以上がより好ましく、１００ｍＶ以上がさらに好ましい。また、犠牲陽極層を長く持たせ、長期間耐食性を持続させる観点から、電位差は２５０ｍＶ以下が好ましく、２００ｍＶ以下がより好ましく、１５０ｍＶ以下がさらに好ましい。
【0015】
高温における耐食性の優劣は、下記条件で行う高温腐食試験で判断する。
アルミニウム合金クラッド材を適当な大きさに切出して試験片とし、高温伝熱面腐食試験機を用いて、１２０℃の水溶液中で６時間又は２４時間の腐食試験を行う。水溶液は、Ｃｕ２＋を１０ｐｐｍ、Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含む。試験後の試験片を水洗、次いで硝酸で洗浄する。焦点深度法にて最大腐食深さ相当部を選定し、腐食部を樹脂で埋込、研磨し、光学顕微鏡で断面形状を観察し、その断面写真における犠牲陽極層表面と腐食最深部との距離から、最大腐食深さを計測する。
アルミニウム合金クラッド材を適当な大きさに切出して試験片とし、高温伝熱面腐食試験機を用いて、１２０℃の水溶液中で６時間又は２４時間の腐食試験を行う。水溶液は、Ｃｕ２＋を１０ｐｐｍ、Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含む。試験後の試験片を水洗、次いで硝酸で洗浄する。焦点深度法にて最大腐食深さ相当部を選定し、腐食部を樹脂で埋込、研磨し、光学顕微鏡で断面形状を観察し、その断面写真における犠牲陽極層表面と腐食最深部との距離から、最大腐食深さを計測する。
【0016】
上記高温腐食試験より得られた最大腐食深さは、犠牲陽極層の厚さによって異なるが、６時間の腐食試験、２４時間の腐食試験共に、犠牲陽極層の厚さをｘμｍとすると、最大腐食深さは（ｘ＋２０）μｍ以下が好ましく、（ｘ＋１０）μｍ以下がより好ましく、ｘμｍ以下がさらに好ましく、浅いほど好ましい。
【0017】
上記高温腐食試験より得られた最大腐食深さは、６時間の腐食試験後の最大腐食深さと、２４時間の腐食試験後の最大腐食深さとの差が小さいほど、深さ方向への腐食の進行が停止していると言え、長期間耐食性を持続させる観点から好ましい。そのため、２４時間の腐食試験後の最大腐食深さと６時間の腐食試験後の最大腐食深さとの差が１０μｍ以下の時、深さ方向への腐食が停止したとみなす。最大腐食深さの差の下限は特に限定されず、０μｍ、すなわち差がなくともよい。
【0018】
心材と犠牲陽極層は、孔食電位に上記のような差があれば、組成は特に限定されないが、例えば、心材は、Ｓｉを０．０５～０．６質量％、Ｍｎを１．０～１．５質量％、及びＣｕを０．０５～１．８質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物であることが好ましい。また、犠牲陽極層は、Ｚｎを１．０～５．０質量％含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ－Ｚｎ合金の層であることが好ましい。また、上記心材と犠牲陽極層は、本発明の効果を損なわない範囲において、上記以外の成分を１種又は２種以上含有してもよい。
以下に各々の詳細について説明する。
以下に各々の詳細について説明する。
【0019】
（心材）
Ｓｉ：０．０５～０．６質量％
Ｓｉは、母相への固溶や、Ｍｎと共にＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することで、アルミニウム合金クラッド材にろう材を設けてアルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付後の強度を向上させる成分である。かかる強度向上の観点から、Ｓｉの含有量は０．０５質量％以上が好ましく、０．１質量％以上がより好ましく、０．１５質量％以上がさらに好ましい。また、固相線温度が低下して、ろう付時に溶融するのを防ぐ観点から、Ｓｉの含有量は０．６質量％以下が好ましく、０．５質量％以下がより好ましく、０．４質量％以下がさらに好ましい。
Ｓｉ：０．０５～０．６質量％
Ｓｉは、母相への固溶や、Ｍｎと共にＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することで、アルミニウム合金クラッド材にろう材を設けてアルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付後の強度を向上させる成分である。かかる強度向上の観点から、Ｓｉの含有量は０．０５質量％以上が好ましく、０．１質量％以上がより好ましく、０．１５質量％以上がさらに好ましい。また、固相線温度が低下して、ろう付時に溶融するのを防ぐ観点から、Ｓｉの含有量は０．６質量％以下が好ましく、０．５質量％以下がより好ましく、０．４質量％以下がさらに好ましい。
【0020】
Ｍｎ：１．０～１．５質量％
Ｍｎは、母相への固溶や、Ｓｉと共にＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することで、アルミニウム合金クラッド材にろう材を設けてアルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付後の強度を向上させる成分である。かかる強度向上の観点から、Ｍｎの含有量は１．０質量％以上が好ましく、１．１質量％以上がより好ましく、１．２質量％以上がさらに好ましい。また、金属間化合物が粗大に析出して圧延性が低下し、製造が困難となるのを防ぐ観点から、Ｍｎの含有量は１．５質量％以下が好ましく、１．４質量％以下がより好ましく、１．３質量％以下がさらに好ましい。
Ｍｎは、母相への固溶や、Ｓｉと共にＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することで、アルミニウム合金クラッド材にろう材を設けてアルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付後の強度を向上させる成分である。かかる強度向上の観点から、Ｍｎの含有量は１．０質量％以上が好ましく、１．１質量％以上がより好ましく、１．２質量％以上がさらに好ましい。また、金属間化合物が粗大に析出して圧延性が低下し、製造が困難となるのを防ぐ観点から、Ｍｎの含有量は１．５質量％以下が好ましく、１．４質量％以下がより好ましく、１．３質量％以下がさらに好ましい。
【0021】
Ｃｕ：０．０５～１．８質量％
Ｃｕは、心材の孔食電位を貴化させ、犠牲陽極層の孔食電位との電位差を大きくすることで耐食性向上に寄与する成分である。かかる電位差を得る観点から、０．０５質量％以上が好ましく、０．３質量％以上がより好ましく、０．５質量％以上がさらに好ましい。また、アルミニウム合金クラッド材にろう材を設けてアルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付時に、成分が表面へ拡散して耐食性が低下するのを抑制する観点や、固相線温度が低下して、ろう付時に溶融するのを防ぐ観点から、Ｃｕの含有量は１．８質量％以下が好ましく、１．５質量％以下がより好ましく、１．２質量％以下がさらに好ましい。
Ｃｕは、心材の孔食電位を貴化させ、犠牲陽極層の孔食電位との電位差を大きくすることで耐食性向上に寄与する成分である。かかる電位差を得る観点から、０．０５質量％以上が好ましく、０．３質量％以上がより好ましく、０．５質量％以上がさらに好ましい。また、アルミニウム合金クラッド材にろう材を設けてアルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付時に、成分が表面へ拡散して耐食性が低下するのを抑制する観点や、固相線温度が低下して、ろう付時に溶融するのを防ぐ観点から、Ｃｕの含有量は１．８質量％以下が好ましく、１．５質量％以下がより好ましく、１．２質量％以下がさらに好ましい。
【0022】
Ｔｉ：０．３質量％以下
Ｔｉは、アルミニウム合金中に層状に分布することによって、アルミニウム合金ブレージングシートやアルミニウム合金クラッド材の電位分布を、Ｔｉ含有量の濃淡に対応した分布とできる成分である。そのため、腐食形態が層状化し、深さ方向への腐食の進行速度を低減し、耐食性の向上に寄与できる。そのため、Ｔｉを含有する場合には、Ｔｉの含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましく、０．０５質量％以上がさらに好ましい。また、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｔｉ金属間化合物を形成し易く、加工性が低下して、チューブ成型時に割れが発生するのを抑制する観点から、Ｔｉの含有量は０．３質量％以下が好ましく、０．２質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以下がさらに好ましい。
Ｔｉは、アルミニウム合金中に層状に分布することによって、アルミニウム合金ブレージングシートやアルミニウム合金クラッド材の電位分布を、Ｔｉ含有量の濃淡に対応した分布とできる成分である。そのため、腐食形態が層状化し、深さ方向への腐食の進行速度を低減し、耐食性の向上に寄与できる。そのため、Ｔｉを含有する場合には、Ｔｉの含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましく、０．０５質量％以上がさらに好ましい。また、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｔｉ金属間化合物を形成し易く、加工性が低下して、チューブ成型時に割れが発生するのを抑制する観点から、Ｔｉの含有量は０．３質量％以下が好ましく、０．２質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以下がさらに好ましい。
【0023】
Ｃｒ：０．３質量％以下
Ｃｒは、ＡｌとＡｌ３Ｃｒ分散粒子を形成して分散強化することで、アルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付後の強度向上と、結晶粒微細化による耐食性向上に寄与する成分である。そのため、Ｃｒを含有する場合には、Ｃｒの含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましく、０．０５質量％以上がさらに好ましい。また、粗大なＡｌ３Ｃｒ金属間化合物を形成しやすく、延性を低下させるのを抑制する観点から、Ｃｒの含有量は０．３質量％以下が好ましく、０．２質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以下がさらに好ましい。
Ｃｒは、ＡｌとＡｌ３Ｃｒ分散粒子を形成して分散強化することで、アルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付後の強度向上と、結晶粒微細化による耐食性向上に寄与する成分である。そのため、Ｃｒを含有する場合には、Ｃｒの含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましく、０．０５質量％以上がさらに好ましい。また、粗大なＡｌ３Ｃｒ金属間化合物を形成しやすく、延性を低下させるのを抑制する観点から、Ｃｒの含有量は０．３質量％以下が好ましく、０．２質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以下がさらに好ましい。
【0024】
Ｚｒ：０．３質量％以下
Ｚｒは、ＡｌとＡｌ３Ｚｒ分散粒子を形成して分散強化することで、アルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付後の強度向上と、結晶粒微細化による耐食性向上に寄与する成分である。そのため、Ｚｒを含有する場合には、Ｚｒの含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましく、０．０５質量％以上がさらに好ましい。また、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｚｒ金属間化合物を形成やすく、加工性が低下して、チューブ成型時に割れが発生するのを抑制する観点から、Ｚｒの含有量は０．３質量％以下が好ましく、０．２質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以下がさらに好ましい。
Ｚｒは、ＡｌとＡｌ３Ｚｒ分散粒子を形成して分散強化することで、アルミニウム合金ブレージングシートとした際のろう付後の強度向上と、結晶粒微細化による耐食性向上に寄与する成分である。そのため、Ｚｒを含有する場合には、Ｚｒの含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましく、０．０５質量％以上がさらに好ましい。また、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｚｒ金属間化合物を形成やすく、加工性が低下して、チューブ成型時に割れが発生するのを抑制する観点から、Ｚｒの含有量は０．３質量％以下が好ましく、０．２質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以下がさらに好ましい。
【0025】
Ｆｅ：０．１５質量％以下
Ｆｅは、固溶強化作用により強度を向上させる成分である。そのため、Ｆｅを含有する場合には、Ｆｅの含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましく、０．０５質量％以上がさらに好ましい。また、耐食性が低下するのを抑制する観点から、Ｆｅの含有量は０．１５質量％以下が好ましく、０．１質量％以下がより好ましく、０．０８質量％以下がさらに好ましい。
Ｆｅは、固溶強化作用により強度を向上させる成分である。そのため、Ｆｅを含有する場合には、Ｆｅの含有量は０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましく、０．０５質量％以上がさらに好ましい。また、耐食性が低下するのを抑制する観点から、Ｆｅの含有量は０．１５質量％以下が好ましく、０．１質量％以下がより好ましく、０．０８質量％以下がさらに好ましい。
【0026】
残部：Ａｌ及び不可避的不純物
本実施形態における心材の残部はＡｌ及び不可避的不純物である。不可避的不純物は、原料の溶解時に不可避的に混入する不純物であり、例えば、Ｖ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ等が挙げられる。これらは、本発明の効果を妨げない範囲で１種又は２種以上含有されていてもよい。上記に例示したＶ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎの含有量は、それぞれ０．０５質量％以下が好ましい。また、これらの合計の含有量は０．２質量％以下が好ましい。
また、上記不可避的不純物の成分は、不可避的に混入する不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加されてもよい。一方、上記Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｆｅも積極的に添加される場合だけでなく、不可避的不純物として含有されていてもよい。
Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ及びＦｅの合計の含有量は、０．４質量％以下が好ましい。
本実施形態における心材の残部はＡｌ及び不可避的不純物である。不可避的不純物は、原料の溶解時に不可避的に混入する不純物であり、例えば、Ｖ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ等が挙げられる。これらは、本発明の効果を妨げない範囲で１種又は２種以上含有されていてもよい。上記に例示したＶ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎの含有量は、それぞれ０．０５質量％以下が好ましい。また、これらの合計の含有量は０．２質量％以下が好ましい。
また、上記不可避的不純物の成分は、不可避的に混入する不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加されてもよい。一方、上記Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｆｅも積極的に添加される場合だけでなく、不可避的不純物として含有されていてもよい。
Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ及びＦｅの合計の含有量は、０．４質量％以下が好ましい。
【0027】
（犠牲陽極層）
Ｚｎ：１．０～５．０質量％
Ｚｎは、母材の電位を卑にし、心材に対して犠牲防食効果を高めることで、孔食や隙間腐食を防止する成分である。かかる腐食を防止する観点から、Ｚｎの含有量は１．０質量％以上が好ましく、１．５質量％以上がより好ましく、２．０質量％以上がさらに好ましい。また、犠牲陽極層の自己腐食性が過剰となって、アルミニウム合金クラッド材全体の防食寿命が低下するのを防ぐ観点から、Ｚｎの含有量は５．０質量％以下が好ましく、４．５質量％以下がより好ましく、４．０質量％以下がさらに好ましい。
Ｚｎ：１．０～５．０質量％
Ｚｎは、母材の電位を卑にし、心材に対して犠牲防食効果を高めることで、孔食や隙間腐食を防止する成分である。かかる腐食を防止する観点から、Ｚｎの含有量は１．０質量％以上が好ましく、１．５質量％以上がより好ましく、２．０質量％以上がさらに好ましい。また、犠牲陽極層の自己腐食性が過剰となって、アルミニウム合金クラッド材全体の防食寿命が低下するのを防ぐ観点から、Ｚｎの含有量は５．０質量％以下が好ましく、４．５質量％以下がより好ましく、４．０質量％以下がさらに好ましい。
【0028】
残部：Ａｌ及び不可避的不純物
本実施形態における犠牲陽極層の残部はＡｌ及び不可避的不純物である。不可避的不純物は、原料の溶解時に不可避的に混入する不純物であり、例えば、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｉｎ等が挙げられる。これらは、本発明の効果を妨げない範囲で１種又は２種以上含有されていてもよい。上記に例示したＳｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎの含有量は、それぞれ０．０５質量％以下が好ましい。また、これらの合計の含有量は０．２質量％以下が好ましい。
また、上記不可避的不純物の成分は、不可避的に混入する不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加されてもよい。一方、上記Ｚｎも積極的に添加される場合だけでなく、不可避的不純物として含有されていてもよい。
本実施形態における犠牲陽極層の残部はＡｌ及び不可避的不純物である。不可避的不純物は、原料の溶解時に不可避的に混入する不純物であり、例えば、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｉｎ等が挙げられる。これらは、本発明の効果を妨げない範囲で１種又は２種以上含有されていてもよい。上記に例示したＳｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎの含有量は、それぞれ０．０５質量％以下が好ましい。また、これらの合計の含有量は０．２質量％以下が好ましい。
また、上記不可避的不純物の成分は、不可避的に混入する不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加されてもよい。一方、上記Ｚｎも積極的に添加される場合だけでなく、不可避的不純物として含有されていてもよい。
【0029】
（厚さ、クラッド率）
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材の厚さは特に限定されないが、例えば自動車用熱交換器の部材に適用することを考慮すると、成形性の観点から、厚さは０．５ｍｍ以下が好ましく、０．４５ｍｍ以下がより好ましく、０．４ｍｍ以下がさらに好ましい。また、強度および耐食性の観点から、厚さは０．２ｍｍ以上が好ましく、０．２５ｍｍ以上がより好ましく、０．３ｍｍ以上がさらに好ましい。
なお、アルミニウム合金クラッド材の厚さとは、心材と犠牲陽極層の合計の厚さである。
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材の厚さは特に限定されないが、例えば自動車用熱交換器の部材に適用することを考慮すると、成形性の観点から、厚さは０．５ｍｍ以下が好ましく、０．４５ｍｍ以下がより好ましく、０．４ｍｍ以下がさらに好ましい。また、強度および耐食性の観点から、厚さは０．２ｍｍ以上が好ましく、０．２５ｍｍ以上がより好ましく、０．３ｍｍ以上がさらに好ましい。
なお、アルミニウム合金クラッド材の厚さとは、心材と犠牲陽極層の合計の厚さである。
【0030】
本実施形態における犠牲陽極層の厚さは、アルミニウム合金クラッド材の全厚を１００％とした場合の厚さの割合であるクラッド率で比較する。犠牲陽極層のクラッド率は、特に限定されないが、例えば耐食性の観点から、１０％以上が好ましく、１３％以上がより好ましく、１５％以上がさらに好ましい。また、強度の観点から、クラッド率は２５％以下が好ましく、２２％以下がより好ましく、２０％以下がさらに好ましい。
【0031】
（アルミニウム合金ブレージングシート）
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材は、上記心材と犠牲陽極層とを備えるが、心材の犠牲陽極層を備える側とは反対側の主面上にろう材を備えて、アルミニウム合金ブレージングシートとできる。また、心材とろう材との間や心材と犠牲陽極層との間には、さらに中間層を備えていてもよい。
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材は、上記心材と犠牲陽極層とを備えるが、心材の犠牲陽極層を備える側とは反対側の主面上にろう材を備えて、アルミニウム合金ブレージングシートとできる。また、心材とろう材との間や心材と犠牲陽極層との間には、さらに中間層を備えていてもよい。
【0032】
ろう材は従来公知の成分組成のものを使用でき、特に限定されない。例えば、Ａｌ－Ｓｉ系合金やＡｌ－Ｓｉ－Ｚｎ系合金等からなるものが挙げられる。また、その他の元素を含むものであってもよい。
例えばＡｌ－Ｓｉ系合金の場合、一般的なＪＩＳ合金、例えば、ＪＩＳ Ｚ ３２６３：２００２に規定されている４３４３、４０４５等が挙げられる。Ａｌ－Ｓｉ系合金としては、例えば、Ｓｉを好ましくは５～１５質量％、より好ましくは７～１３質量％含有したものが挙げられるが、Ｓｉ含有量はこの範囲に限られるものではない。
Ａｌ、Ｓｉ、Ｚｎ以外のその他の成分としては、Ｍｇ、Ｂｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｓｒ、Ｎａ、Ｓｂ、希土類元素、Ｌｉ等が挙げられる。これらは、積極的に添加しても、不可避的不純物として含まれていてもよい。
例えばＡｌ－Ｓｉ系合金の場合、一般的なＪＩＳ合金、例えば、ＪＩＳ Ｚ ３２６３：２００２に規定されている４３４３、４０４５等が挙げられる。Ａｌ－Ｓｉ系合金としては、例えば、Ｓｉを好ましくは５～１５質量％、より好ましくは７～１３質量％含有したものが挙げられるが、Ｓｉ含有量はこの範囲に限られるものではない。
Ａｌ、Ｓｉ、Ｚｎ以外のその他の成分としては、Ｍｇ、Ｂｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｂｅ、Ｓｒ、Ｎａ、Ｓｂ、希土類元素、Ｌｉ等が挙げられる。これらは、積極的に添加しても、不可避的不純物として含まれていてもよい。
【0033】
中間層は従来公知の成分組成のものを使用でき、特に限定されない。例えば、Ａｌの他に含まれていてもよい他の成分としては、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｍｇ、Ｂｉ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｌｉ、Ｍｏ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ等が挙げられる。これらは、積極的に添加しても、不可避的不純物として含まれていてもよい。
【0034】
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材をアルミニウム合金ブレージングシートとした際のアルミニウム合金ブレージングシートの厚さは特に限定されないが、例えば自動車用熱交換器の部材に適用することを考慮すると、成形性の観点から、厚さは０．７ｍｍ以下が好ましく、０．６ｍｍ以下がより好ましく、０．５ｍｍ以下がさらに好ましい。また、強度および耐食性の観点から、厚さは０．２ｍｍ以上が好ましく、０．３ｍｍ以上がより好ましく、０．４ｍｍ以上がさらに好ましい。
なお、アルミニウム合金ブレージングシートの厚さとは、心材と犠牲陽極層に加えて、ろう材と中間層も足したの合計の厚さである。
なお、アルミニウム合金ブレージングシートの厚さとは、心材と犠牲陽極層に加えて、ろう材と中間層も足したの合計の厚さである。
【0035】
本実施形態において、アルミニウム合金ブレージングシートの全厚を１００％とした場合の、犠牲陽極層、ろう材、中間層の各々の厚さの割合であるクラッド率は特に限定されない。
【0036】
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材を用いたアルミニウム合金ブレージングシートは、自動車用熱交換器の部材の場合には、例えば、ラジエータやインタークーラーのチューブ材等に用いることができる。
【0037】
＜アルミニウム合金クラッド材の製造方法＞
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材の製造方法は特に限定されず、例えば公知の製造方法により製造できる。以下にその一例を説明する。
まず、心材、犠牲陽極層のそれぞれの成分組成のアルミニウム合金を、溶解、鋳造し、さらに必要に応じて鋳塊の表面平滑化処理である面削や均質化処理を行い、それぞれの鋳塊を得る。犠牲陽極層の鋳塊については、所定厚さまで熱間圧延もしくは機械的にスライスを施し、心材の鋳塊と組み合わせて、常法にしたがって、熱間圧延によりアルミニウム合金クラッド材が得られる。
ここで用いる心材及び犠牲陽極層の好ましい態様は、それぞれ上記＜アルミニウムクラッド材＞に記載の心材及び犠牲陽極層と同様である。
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材の製造方法は特に限定されず、例えば公知の製造方法により製造できる。以下にその一例を説明する。
まず、心材、犠牲陽極層のそれぞれの成分組成のアルミニウム合金を、溶解、鋳造し、さらに必要に応じて鋳塊の表面平滑化処理である面削や均質化処理を行い、それぞれの鋳塊を得る。犠牲陽極層の鋳塊については、所定厚さまで熱間圧延もしくは機械的にスライスを施し、心材の鋳塊と組み合わせて、常法にしたがって、熱間圧延によりアルミニウム合金クラッド材が得られる。
ここで用いる心材及び犠牲陽極層の好ましい態様は、それぞれ上記＜アルミニウムクラッド材＞に記載の心材及び犠牲陽極層と同様である。
【0038】
アルミニウム合金ブレージングシートを製造する場合には、心材、犠牲陽極層の他、ろう材、必要に応じて中間層の成分組成のアルミニウム合金を、溶解、鋳造し、さらに必要に応じて鋳塊の表面平滑化処理である面削や均質化処理を行い、それぞれの鋳塊を得る。得られた鋳塊に対し、所定厚さまで熱間圧延もしくは機械的にスライスを施し、心材の鋳塊と組み合わせて、常法にしたがって、熱間圧延によりクラッド材とする。
その後、クラッド材に対して、冷間圧延、必要に応じて中間焼鈍、さらに、最終冷間圧延を施し、必要に応じて最終焼鈍を施すことで、アルミニウム合金ブレージングシートが得られる。
最終焼鈍を実施する場合には、中間焼鈍を省略することが可能である。また、調質は、Ｈ１ｎ、Ｈ２ｎ、Ｈ３ｎ（ＪＩＳ Ｈ ０００１：１９９８）のいずれでもよい。
その後、クラッド材に対して、冷間圧延、必要に応じて中間焼鈍、さらに、最終冷間圧延を施し、必要に応じて最終焼鈍を施すことで、アルミニウム合金ブレージングシートが得られる。
最終焼鈍を実施する場合には、中間焼鈍を省略することが可能である。また、調質は、Ｈ１ｎ、Ｈ２ｎ、Ｈ３ｎ（ＪＩＳ Ｈ ０００１：１９９８）のいずれでもよい。
【0039】
本実施形態に係るアルミニウム合金クラッド材や、それを用いたアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法は、以上説明したとおりであるが、上記各工程において、明示していない条件については、従来公知の条件を用いればよく、各工程での処理によって得られる効果を奏する限りにおいて、その条件を適宜変更できる。
【実施例】
【0040】
以下に、実施例、比較例及び参考例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではなく、その趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【0041】
（実施例１～３及び比較例１）
表１に記載の成分組成のアルミニウム合金を鋳造し、心材は５００～６００℃で３～５時間、犠牲陽極層は４５０～５５０℃で３～５時間の均質化処理を行った。次いで、表２に記載の組み合わせで４５０～５５０℃で３０分ほど合わせ均熱を施し、熱間圧延をし、冷間圧延を行った。次に、３００～４００℃で３～５時間の中間焼鈍を行い、最後に、全体の厚さが０．３ｍｍとなるように最終冷間圧延を行ってアルミニウム合金クラッド材を得た。また、犠牲陽極層の厚さは断面観察により測定した。結果を表１に示す。
得られた厚さ０．３ｍｍのアルミニウム合金クラッド材を必要に応じた大きさに切断し、窒素雰囲気下、５９０℃以上で３分間以上保持することで、ろう付に相当する加熱処理を行ったものを供試材として評価に供した。
表１に記載の成分組成のアルミニウム合金を鋳造し、心材は５００～６００℃で３～５時間、犠牲陽極層は４５０～５５０℃で３～５時間の均質化処理を行った。次いで、表２に記載の組み合わせで４５０～５５０℃で３０分ほど合わせ均熱を施し、熱間圧延をし、冷間圧延を行った。次に、３００～４００℃で３～５時間の中間焼鈍を行い、最後に、全体の厚さが０．３ｍｍとなるように最終冷間圧延を行ってアルミニウム合金クラッド材を得た。また、犠牲陽極層の厚さは断面観察により測定した。結果を表１に示す。
得られた厚さ０．３ｍｍのアルミニウム合金クラッド材を必要に応じた大きさに切断し、窒素雰囲気下、５９０℃以上で３分間以上保持することで、ろう付に相当する加熱処理を行ったものを供試材として評価に供した。
【0042】
【表1】
【0043】
【表2】
【0044】
（評価：高温腐食試験）
供試材を７０ｍｍ×７０ｍｍの大きさに切出し、高温伝熱面腐食試験機（ＡＳＴＭ Ｄ－４３４０－１９８４に対応）を使用して、１２０℃の水溶液中で６時間又は２４時間の腐食試験を行った。水溶液は、Ｃｕ２＋を１０ｐｐｍ、Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含む。試験後の試験片を水洗、次いで硝酸で洗浄し、光学顕微鏡（オリンパス社製、ＰＭＧ３）を用いて、腐食断面から最大腐食深さを計測した。結果を表２に示す。
供試材を７０ｍｍ×７０ｍｍの大きさに切出し、高温伝熱面腐食試験機（ＡＳＴＭ Ｄ－４３４０－１９８４に対応）を使用して、１２０℃の水溶液中で６時間又は２４時間の腐食試験を行った。水溶液は、Ｃｕ２＋を１０ｐｐｍ、Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含む。試験後の試験片を水洗、次いで硝酸で洗浄し、光学顕微鏡（オリンパス社製、ＰＭＧ３）を用いて、腐食断面から最大腐食深さを計測した。結果を表２に示す。
【0045】
（評価：アノード分極測定）
供試材を２０ｍｍ×２０ｍｍの大きさに切出して試験片とし、犠牲陽極層を除いた心材の中央部又は犠牲陽極層の１０ｍｍ×１０ｍｍの領域を除き、テフロン（登録商標）テープ及びシリコンでマスキングを行った。これを作用極として用い、下記条件により三極式でアノード分極測定を行った。アノード分極測定で得られた分極曲線において、電流密度が急激に増加した屈曲点の電位を、心材又は犠牲陽極層の孔食電位とした。
（条件）
作用極：心材又は犠牲陽極層
対極：Ｐｔ
参照電極：Ａｇ／ＡｇＣｌ／飽和ＫＣｌ
電解液：Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含有する水溶液
温度：９５℃
雰囲気：高純度窒素ガス
掃引速度：１ｍＶ／秒
なお、前処理として、作用極を５％ＮａＯＨ水溶液に３０秒浸漬し、水洗後、３０％ＨＮＯ３水溶液に６０秒浸漬し、水洗したものを用いた。その上で、自然電位を２０分測定した後に、アノード分極測定を実施した。また、高純度窒素ガス雰囲気での測定は、高純度窒素ガスを吹き込んだ状態で行った。
得られた心材の孔食電位はいずれも犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であった。それらの電位差を表２に示す。
供試材を２０ｍｍ×２０ｍｍの大きさに切出して試験片とし、犠牲陽極層を除いた心材の中央部又は犠牲陽極層の１０ｍｍ×１０ｍｍの領域を除き、テフロン（登録商標）テープ及びシリコンでマスキングを行った。これを作用極として用い、下記条件により三極式でアノード分極測定を行った。アノード分極測定で得られた分極曲線において、電流密度が急激に増加した屈曲点の電位を、心材又は犠牲陽極層の孔食電位とした。
（条件）
作用極：心材又は犠牲陽極層
対極：Ｐｔ
参照電極：Ａｇ／ＡｇＣｌ／飽和ＫＣｌ
電解液：Ｃｌ－を３００ｐｐｍ及びＳＯ４ ２－を１００ｐｐｍ含有する水溶液
温度：９５℃
雰囲気：高純度窒素ガス
掃引速度：１ｍＶ／秒
なお、前処理として、作用極を５％ＮａＯＨ水溶液に３０秒浸漬し、水洗後、３０％ＨＮＯ３水溶液に６０秒浸漬し、水洗したものを用いた。その上で、自然電位を２０分測定した後に、アノード分極測定を実施した。また、高純度窒素ガス雰囲気での測定は、高純度窒素ガスを吹き込んだ状態で行った。
得られた心材の孔食電位はいずれも犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であった。それらの電位差を表２に示す。
【0046】
（参考例１）
参考例１として、比較例１のアルミニウム合金クラッド材の供試材について、水溶液の温度を５０℃とした以外は上記（評価：高温腐食試験）と同様にして腐食試験を行った。
また、比較例１のアルミニウム合金クラッド材の供試材について、水溶液の温度を６０℃とした以外は上記（評価：アノード分極測定）と同様にして、心材の孔食電位及び犠牲陽極層の孔食電位を求めた。心材の孔食電位は犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、電位差を表２に示す。
参考例１として、比較例１のアルミニウム合金クラッド材の供試材について、水溶液の温度を５０℃とした以外は上記（評価：高温腐食試験）と同様にして腐食試験を行った。
また、比較例１のアルミニウム合金クラッド材の供試材について、水溶液の温度を６０℃とした以外は上記（評価：アノード分極測定）と同様にして、心材の孔食電位及び犠牲陽極層の孔食電位を求めた。心材の孔食電位は犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、電位差を表２に示す。
【0047】
上記結果から、心材の孔食電位が犠牲陽極層の孔食電位よりも貴であり、その電位差が５０ｍＶ以上である実施例１～３は、いずれも最大腐食深さが比較例１に比べて浅く、深さ方向への腐食が停止しており、１２０℃といった高温環境下であっても耐食性に優れることが分かった。
なお、比較例１のアルミニウム合金クラッド材は、参考例１として示されるように、６０℃においては、９５℃で試験した実施例と同程度の電位差を示し、５０℃において非常に良好な耐食性を示すにも関わらず、１２０℃と高温になると耐食性が悪くなったことから、従来良好な耐食性を示すものが、そのまま１００℃以上の高温環境下でも同様に良好な耐食性を示すわけではないことが明らかとなった。
なお、比較例１のアルミニウム合金クラッド材は、参考例１として示されるように、６０℃においては、９５℃で試験した実施例と同程度の電位差を示し、５０℃において非常に良好な耐食性を示すにも関わらず、１２０℃と高温になると耐食性が悪くなったことから、従来良好な耐食性を示すものが、そのまま１００℃以上の高温環境下でも同様に良好な耐食性を示すわけではないことが明らかとなった。