以下、本発明にかかるスラグの流出検知方法の実施形態を、図を参照して説明する。 なお、以下に説明する本発明を具体化した一例であって、その具体例をもって本発明の構成を限定するものではない。 ［第１実施形態］ 本実施形態のスラグの流出検知方法は、転炉型反応容器１（精錬容器１）から取鍋２へ溶鋼Ｍを出鋼するに際して、例えばカメラなどの撮像手段７を用いて溶鋼Ｍの流れである出鋼流の画像を撮像し、その画像より出鋼流の放射エネルギー量又はみかけ温度を取得し、その出鋼流の放射エネルギー量又はみかけ温度から溶鋼ＭとスラグＳを識別する「第１閾値（閾値（１））」を求め、出鋼流におけるスラグＳの流出を判別する「第２閾値（閾値（２））」を求め、その「第１閾値」と「第２閾値」を用いて溶鋼ＭとスラグＳを判別し、出鋼時のスラグＳの流出を検知する方法において、出鋼速度[ton/s]と「第１閾値」の関係式（１）を算出し、出鋼量の推移から逐次、出鋼速度[ton/s]を算出し、算出した出鋼速度[ton/s]に応じて、関係式（１）を用いて「第１閾値」を動的に設定し、その動的に設定した「第１閾値」と「第２閾値」を用いて溶鋼ＭとスラグＳを判別し、転炉１の出鋼孔３から流出するスラグＳを検知する。 なお、出鋼流の温度に関して、出鋼流の放射エネルギー値と所定の変換式を用いて得られる出鋼流の「みかけ温度」を用いる。 まず、精錬工程でスラグＳが流出するか否かを識別したい理由について述べる。 図１に、転炉吹錬終了～出鋼及び合金投入～溶鋼処理と連続鋳造工程の概要を模式的に示す。 図１に示すように、精錬容器１（転炉１）から次工程の溶鋼鍋２（取鍋２）へ溶鋼（溶鉄）Ｍを出鋼する際に、溶鋼Ｍの流れである出鋼流中にスラグＳが存在する、すなわちスラグＳが排出されると、次工程の溶製コストや製品の品質に影響を及ぼしてしまう。 図２に、出鋼する際にスラグＳの流出を防止する装置の構成を示す。 図２に示すように、出鋼する際において、スラグＳの流出を抑制するために、ダーツ４やPSS(Pneumatic Slag Stopper)５などが存在するが、それらの使用有無に関わらず、最終的にはオペレータの判断で転炉１を傾動させて出鋼終了していた。そのため、出鋼中の「発煙状況」や「熟練度」などによって、出鋼終了のタイミングは異なってくる。 なお、ダーツ４は、転炉１内のスラグＳと溶鋼Ｍの界面に浮遊させ、転炉１の出鋼孔３を閉塞する投入具である。 図３に、出鋼する際にスラグＳの流出を検知するスラグ流出検知装置６の構成の概要を模式的に示す。 図３に示すように、スラグ流出検知装置６は、出鋼流を撮影する撮像手段７（カメラ７）と、撮影した画像に対して解析して出鋼流の放射エネルギー量又はみかけ温度を取得する装置８と、解析した画像を表示するディスプレイ９と、を有している。 出鋼中において溶鋼ＭとスラグＳの放射率の違いから、放射エネルギーの違いを利用する。すなわち、カメラ７で出鋼流の画像を撮影し、その画像を用いて出鋼流の「みかけ温度」の違いで溶鋼ＭとスラグＳを識別し、出鋼中にスラグＳ流出が開始した時期を認識する。 図４に、出鋼中（溶鋼のみ）とスラグ流出時の放射エネルギーの画素数分布を示す。 図４に示すように、画像処理により出鋼中においてスラグＳの流出を検知する考え方として、スラグＳの流出判定を最適化するには、カメラなどの撮像手段７で撮像した画像に写った背景Ｂ、溶鋼Ｍ、スラグＳを相互に識別し、「スラグＳが流出した」と認識する閾値の決定が必要となる。 つまり、画像処理により、「溶鋼Ｍ（溶鉄Ｍ）」と「スラグＳ」を相互に識別する放射エネルギー閾値（「溶鋼－スラグ閾値」（第１閾値）)を決定した上で、溶鋼ＭとスラグＳの比率である「スラグ比率」から「スラグＳが流出した」と認識する「スラグ比率閾値」（第２閾値））を決定することが必要となる。 なお以降、「溶鋼－スラグ閾値」を「第１閾値」と呼び、「スラグ比率閾値」を「第２閾値」と呼ぶこともある。また、「背景Ｂ」と「溶鋼Ｍ」を識別する放射エネルギー閾値を「背景－溶鋼閾値」とし、「第３閾値（閾値（０））」と呼ぶこともある。 ところで、放射エネルギーとは、ステファン＝ボルツマンの法則における放射熱（輻射熱）の量であって、高温の方が大きい値となり、また同じ温度であっても溶鋼ＭよりスラグＳの方が高い放射率であるため、放射エネルギーの量もスラグＳの方が大きくなる。 前述の通り、放射エネルギーは、熱画像として取得する機器（例えば、サーモグラフィ）を用いて測定するため、測定した放射エネルギーの量として取得してもよい。あるいは、換算式を用いて放射エネルギー量を見かけ温度に換算して取得してもよい。 つまり、撮像対象である溶鋼Ｍの出鋼流の温度分布を、放射エネルギー量に相関する熱画像として取得する。 次に、「閾値」を動的に制御する（閾値を可変にする）理由について述べる。なお、本実施形態においては、出鋼中の溶鋼ＭにスラグＳが存在することを識別する「閾値」を動的に制御する。この動的に求める「閾値」を「第１閾値」とする。 図５に、最適な「第１閾値」を検討した一例を示す。なお、同一チャージでの比較とし、溶鋼温度[℃]およびスラグ比率は、一定とした。 図５に示すように、「第１閾値」が不適切な場合には、本来より早い段階でスラグＳ流出と誤判定し、転炉１内に多くの量の溶鋼Ｍが残留する、いわゆる過検知のチャージが発生してしまったりする。また、本来より遅い段階でスラグＳ流出を認識してしまい、溶鋼鍋２へのスラグ流出量を増加させるチャージが発生する。従って、閾値には、適切な値が存在する。 このような最適な閾値は、出鋼速度[ton/s]によって変わるものである。 例えば、出鋼速度[ton/s]が速い場合は、スラグＳ が早いタイミングから溶鋼Ｍ中に巻き込まれる。閾値を低めにすると、出鋼中にわずかでも、出鋼流中にスラグＳが巻き込まれたら「スラグ流出」と判断してしまい、溶鋼歩留が悪化する。そのため、閾値を高めにする（判定の感度を鈍くすること）が目標となる。 一方で、出鋼速度[ton/s]が遅い場合は、のようなスラグＳの早期巻き込み（少量のスラグ流出）は起こりにくい。また、出鋼速度[ton/s]が遅いと出鋼流が細くなるため、画像中の総画素数が少なく、わずかに流出するスラグＳを的確に検知して「スラグ流出」と判断する必要がある。そのため、スラグＳの閾値を低めにする（判定の感度を過敏にする）が目標となる。このように、「第１閾値」を動的に制御することが好ましい。 なお、スラグ比率に関する「第２閾値」についても同じことがいえ、スラグ比率に関する「第２閾値」を動的に制御するようにしてもよい。つまり、「第１閾値」または「第２閾値」の少なくとも一方を動的に設定するとよい。 フローチャートに従って、「閾値」を動的に設定する方法を述べる。 「閾値」を動的に設定するにあたっては、３つのパターンが存在する。すなわち、「第１閾値」を動的に設定するパターン（Ａ）、「第２閾値」を動的に設定するパターン（Ｂ）、「閾値（１）」と「閾値（２）」の両方を動的に設定するパターン（Ｃ）が挙げられる。 なお、したいずれのパターン（Ａ）～（Ｃ）においても、画像中の背景Ｂと溶鋼Ｍを識別する「閾値（０）」については、予め決定しておく。 表１に、パターン（Ａ）～（Ｃ）において、動的に設定する「閾値」をまとめたものを示す。 TIFF 0007592371000001.tif 25 170 本実施形態においては、「第１閾値」を動的に設定する場合を例示する。 なお、「第２閾値」を動的に設定するパターン（Ｂ）と、「第１閾値」と「第２閾値」の両方を動的に設定するパターン（Ｃ）についての詳細は後述する。 図６に、「第１閾値」を動的に設定する場合のフローチャートを示す（パターンＡ）。 図６に示すように、精錬容器１から取鍋２へ溶鋼Ｍを出鋼するときにスラグＳ流出を検知するに際して、撮像手段７を用いて溶鋼Ｍの流れである出鋼流の画像を撮影する（Ｓ１）。撮影した画像を解析して、出鋼流の放射エネルギー量又は、その放射エネルギー値と所定の変換式を用いて得られる出鋼流のみかけ温度[℃]を取得する（Ｓ２）。 取鍋２内への溶鋼Ｍの出鋼量を測定する（Ｓ３）。その出鋼量と出鋼時間から、溶鋼の出鋼速度[ton/s]を求める（Ｓ４）。なお、出鋼流の放射エネルギー量、みかけ温度[℃]、出鋼速度[ton/s]などを実績値として蓄積するとよい。 取得した出鋼流の放射エネルギー量、みかけ温度[℃]などを基に、画像中において溶鋼ＭとスラグＳとを識別する「第１閾値」[℃]を求める。 事前に、取鍋２内への出鋼量と出鋼時間から得られる出鋼速度[ton/s]と、「第１閾値」[℃]との関係式（１）を得ておく。 また、画像における溶鋼ＭとスラグＳの比率から、スラグＳの流出の境界値（スラグＳの巻き込みが許容可能な閾値）である「第２閾値」を予め求めておく（Ｓ５）。 実操業において、出鋼中の溶鋼の出鋼量の推移から逐次、溶鋼の出鋼速度[ton/s]を算出する。実操業における出鋼速度[ton/s]と、事前に得た関係式（１）とを用いて、「第１閾値」を動的に求める（Ｓ６）。 動的に求めた第１閾値を用いて、画像における溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域とを分別し、得られた溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域からスラグ比率を算出する（Ｓ７）。 スラグ比率が「第２閾値」を上回ると、スラグＳが流出したと検出する（Ｓ８）。出鋼を終了する。 事前に「第１閾値」の適正範囲（適正値）を設定する方法について述べる。 まず、事前に「第１閾値」の目標範囲を設定する理由については、以下の通りである。 出鋼歩留と、スラグＳの流出抑制による合金歩留を両立（溶鋼Ｍの排出最大化とスラグＳの流出最小化の両立）させるためには、「第１閾値」の適正範囲を事前に決定しておいて、その適正範囲となるように、動的に「第１閾値」を制御することが好ましい。 事前に「第１閾値」の目標範囲を決定する方法については、以下の通りである。 過去の測定結果をもとに、シミュレートして「第１閾値」の適正範囲を検討した。 スラグ検知システムの概要については、以下の通りである。 スラグを検知するスラグ流出検知装置６の構成としては、図３に示す通りである。スラグ検知機を製造しているメーカー製のソフトを使用する。例えば、（日本アビオニクス株式会社製、型番：InfReC TS600 シリーズ）のものを用いた。 表２に、「第３閾値」、「第１閾値」、「第２閾値」の一例を示す。なお、表２は「第１閾値」を動的に制御したときの一例である。また、「第２閾値」を動的に制御することも可能である。また、これらの閾値は、実操業での実績値である。 TIFF 0007592371000002.tif 26 170 図７に、スラグ検知を画像処理により判定した概要を示す。 図７に示すように、実機の転炉１では、カメラ７（赤外線カメラ７）を用いて、出鋼流を側方から撮影し、熱画像として取得する。 出鋼流の観測領域については、出鋼流が領域に入りつつ、転炉１の炉壁および溶鋼鍋２（取鍋２）ができるだけ入らない部分とすると好ましい（図７の黒枠を参照）。 溶鋼ＭとスラグＳの測定にあたっては、特定の値として設定しなければならないが、可変値は、画像における背景Ｂと溶鋼Ｍのみかけ温度[℃]の境界を示す「第３閾値」、溶鋼ＭとスラグＳのみかけ温度の境界[℃]を示す「第１閾値」、スラグ比率、放射率などである。ただし、スラグ比率「第２閾値」も動的に制御してもよい。 撮影した出鋼流の動画については、一旦設定した閾値ごとに整理し、データ処理後に数値ファイルならびに動画ファイル（センサーの生値）で保存するとよい。すなわち、出鋼流は動画で保存しているので、後からでも繰り返し再生が可能である。 従って、同一のファイルに対して、例えば、スラグＳと溶鋼Ｍの閾値を段階的に変化させた場合における、出鋼流中のスラグ検知挙動の変化についても、後からシミュレートすることができる。 「第１閾値」の適正範囲を決定する方法については、以下の通りである。 出鋼末期においては、出鋼速度[ton/s]が異なるため、オペレータが目視で、スラグＳが流出するタイミングを認識することができたとき、そのスラグＳ流出を検知したデータファイルを準備する。各データファイルに対して、溶鋼とスラグの「第１閾値」を段階的に変化させてシミュレートを行い、スラグＳ流出が検知可能であるか否かを確認した。 図８に、最適な「第１閾値」を検討した一例を示す。ただし、同一チャージでの比較とし、溶鋼温度[℃]およびスラグ比率については一定とした。 シミュレートにおいて、「スラグＳ流出の検知が可能である」と判断する条件は、以下の通りである。 （１）スラグＳの流出が開始する前の出鋼中に、スラグ比率＝（スラグ相当画素数）÷（溶鋼相当画素数＋スラグ相当画素数）の割合が「第２閾値」(20%)を超えないこと。 （２）スラグＳが流出したときは、スラグ比率の「第２閾値」が20%以上であることとした（図８を参照）。 のようにシミュレートした結果、図９の関係式（１）を導出した。 図９に、出鋼速度[ton/s]と、溶鋼－スラグ閾値温度[℃]（「第１閾値」）の関係式（１）を示す。なお、これらは、実操業での実績値である。「第１閾値」は、画像における溶鋼温度[℃]とスラグ温度[℃]との境界を示す値である。なお、関係式（１）については、図９に例示したものに限定されない。 出鋼速度[ton/s]を算出する方法については、以下の通りである。 まず、受鋼台車の重量から出鋼量[ton]を算出する。 出鋼速度[ton/s]は、本実施形態では、(算出した時点の出鋼量[ton]－５秒前の出鋼量[ton])／５[秒]とした。なお、出鋼速度[ton/s]については、実操業中の現場での確認も可能であるし、後からの確認でも可能である。 合金歩留については、以下の通りである。 図１０は、Alを添加した場合の模式図および反応式を示す。 図１０に示すように、溶鋼Ｍについて、目的とする成分に調整するため、転炉１出鋼中に、AlやSi、Mn合金を取鍋２内の溶鋼Ｍに投入する。 出鋼時にスラグＳが混入すると、溶鋼精練時に取鍋２内においてスラグ中FeO濃度が高くなり、本来であれば溶鋼Ｍの脱酸や成分調整のために添加されるAlやSi、Mnは、Feより も酸化されやすいため、スラグ中FeOと反応によって消費されてしまう。このようになると、後工程における脱酸負荷の増加や投入合金歩留の低下を招くこととなる。つまり、FeOが高いとAlがFeOと反応してしまい、溶鋼Ｍの脱酸に寄与しないものとなる。 本実施形態では、「第２閾値」について以下のようにした。 転炉１の傾動の駆動速度から、スラグ比率＝20%で出鋼停止の判断をすることとしたとき、オペレータが出鋼を停止する判断のタイミングとの判断の差もなくなったため、「第２閾値」を20%とした。なお、「第２閾値」については、スラグ比率＝20%に限らず、例えばオペレータが出鋼を停止する判断と同じタイミングとなっていれば、適宜変更可能である。 さて、本実施形態においては、撮像手段７を用いて出鋼流を撮影する。撮像対象となる出鋼流の温度分布を、放射エネルギー量に相関する熱画像として取得するとよい。 撮像手段７（光学的手段７）は、赤外線カメラだけでなく可視光カメラも含める。 本実施形態では、撮像手段７として（日本アビオニクス株式会社製、型番：InfReC TS600 シリーズ）のカメラを用いた。また、解析条件に関し、日本アビオニクス株式会社製のNS9500LTのソフトを使用して、異なる操業条件のデータを取得して、「第１閾値」を１０℃毎に変更させて、そのときのスラグＳの流出状況を数値データならびに映像と照合した。 取得した熱画像を用いて、転炉１の出鋼孔３から出鋼流（溶鋼Ｍ）に巻き込まれて流出するスラグＳを検知する。 本発明は、溶鋼ＭとスラグＳが共存する精錬容器１（転炉１）から、溶鋼Ｍを次工程の容器２（取鍋２）に出鋼する場合に使用することができる技術である。 溶鋼Ｍの密度は、例えば7000[kg/m3]であり、スラグＳの密度は、例えば3000[kg/m3]である（参考文献：松井章敏、鍋島誠司、松野英寿、菊池直樹、岸本康夫：鉄と鋼、95(2009)、207.）。通常、溶鋼Ｍ上にスラグＳが浮いている。 基本的には、溶鋼ＭとスラグＳが共存する精錬容器１から溶鋼Ｍを取鍋２へ出鋼する場合、溶鋼ＭはスラグＳと比較して密度が大きいため、精錬容器１の下方の出鋼孔３より溶鋼Ｍが先に排出される。このとき、精錬容器１内に溶鋼Ｍが残留することによる鉄ロスを低減するため、できる限り溶鋼Ｍを出鋼することが望ましい。 一方で、溶鋼Ｍをできる限り多く出そうとすると、溶鋼ＭにスラグＳが巻き込まれ、スラグＳも排出される。このように、溶鋼ＭとともにスラグＳが排出されると、清浄度悪化による品質低下、酸素源混入による合金歩留低下、不純物元素の混入による目標成分から外れてしまうという問題などに繋がる。 従って、溶鋼Ｍのロスを最小限にし、歩留を最大化しつつ、スラグＳの流出を最小限に抑制する。 できる限り多くの溶鋼Ｍを出鋼し且つ、スラグＳを排出させないためには、出鋼孔３を通過する流体（出鋼流）が溶鋼ＭからスラグＳに切り替わるタイミングを的確に判断した上で、溶鋼Ｍの出鋼作業を終了させることが必要である。 なお、オペレータの目視による溶鋼Ｍの出鋼終了の判定については、出鋼中の「発煙状況」や「熟練度」などによってばらつきを有するため、本発明では出鋼孔３を通過する流体が溶鋼ＭからスラグＳに変化する瞬間を、デジタルデータで把握することで、ばらつき無く判断することができる。 溶鋼ＭとスラグＳの放射率の違いから、放射エネルギーの違いとして両者を識別する。 放射エネルギーとは、ステファン＝ボルツマンの法則における放射熱（輻射熱）の量で あって、高温の方が大きい値となり、また同じ温度であっても溶鋼ＭよりスラグＳの方が高い放射率であるため、放射エネルギーの量もスラグＳの方が大きくなる。 前述の通り、放射エネルギーは、熱画像として取得する機器（例えば、サーモグラフィ）を用いて測定するため、測定した放射エネルギーの量として取得してもよい。あるいは、換算式を用いて放射エネルギー量を見かけ温度に換算として取得してもよい。 放射エネルギーは、「背景Ｂ」＜「溶鋼Ｍ」＜「スラグＳ」の順に高くなるため、溶鋼Ｍの閾値以上、スラグＳの閾値未満の画素の範囲が、溶鋼Ｍとして観測される。同じく、スラグ閾値以上の画素の範囲が、スラグＳとして観測される。 溶鋼Ｍ、スラグＳを識別するためには、外因となる背景Ｂと溶鋼Ｍを識別する「第３閾値」および、溶鋼ＭとスラグＳを識別する「第１閾値」が必要となる。 すなわち、溶鋼ＭとスラグＳの放射エネルギーを識別する「第１閾値」を決めておくことで、その「第１閾値」以上の放射エネルギーを有する流体を「スラグＳである」と判断することができる。 また、外因となる背景Ｂと溶鋼Ｍを識別する「第３閾値」は、この閾値以上となった画素が背景Ｂではなく「溶鋼ＭもしくはスラグＳである」と判断する値である。 溶鋼ＭとスラグＳを識別する「第１閾値」は、この閾値以上となった画素が溶鋼Ｍではなく「スラグＳである」と判断する値である。 これらより、スラグ比率を、（スラグ相当画素数）÷（溶鋼相当画素数＋スラグ相当画素数）の割合で算出する。 なお、スラグＳの流出を判定するタイミングを決定する場合においては、スラグ比率の「第２閾値」を設ける。 このスラグ比率の「第２閾値」とは、（スラグ相当画素数）÷（溶鋼相当画素数＋スラグ相当画素数）の割合に対して良否を判定するための閾値のことである。算出したスラグ比率がスラグ比率の「第２閾値」を超えた場合、スラグＳが流出したと判定され、オペレータなどに伝達される。 本実施形態においては、予め、出鋼速度[ton/s]と、「第１閾値」の関係式（１）を決定する。 なお、「閾値」については、溶鋼ＭとスラグＳを識別する「第１閾値」を用いて関係式（１）を得てもよいし、スラグ比率の「第２閾値」を用いて関係式（２）を得てもよい。ただし、出鋼速度[ton/s]に応じた目標値（閾値）は、実操業に応じて決定すればよい。 例えば、精錬容器１内に残留する溶鋼Ｍの量を低減するために、出鋼速度[ton/s]と「閾値」の関係式を決定してもよいし、精錬容器１からのスラグＳの流出量を低減するための関係式を決定してもよい。 実操業においては、出鋼量の推移から逐次、出鋼速度[ton/s]を算出する。 画像取得中の出鋼速度[ton/s]は、一定ではない。転炉１であれば、スラグ流出抑制具（例えば、ダーツ４）の使用有無によって出鋼速度[ton/s]が変わってくる。なお、ダーツ４は、溶鋼Ｍには浮いてスラグＳには浮かばない比重で浮く器具である。また、取鍋２であれば、鋳造速度を制御するため、耐火物によって孔開度を変更し、出鋼速度[ton/s]を変える。 ダーツ４を使用した場合や孔開度を低下させるなどといったように排出経路を狭くし、出鋼速度[ton/s]が遅い場合、出鋼流において乱流の発生ひいては渦の生成が抑制されるため、溶鋼Ｍ上に存在するスラグＳは巻き込みにくくなる。 一方、ダーツ４を使用しない場合や孔開度が大きくするなどといったように排出経路を 広くし、出鋼速度[ton/s]が速い場合、出鋼流において乱流による渦が生成して、出鋼流にスラグＳが巻き込まれやすくなる。このように、排出経路の大きさによって、スラグＳの流出挙動が異なってくる。 よって、いかなる出鋼条件においても、スラグ流出を抑制し且つ鉄ロスを軽減するためには、その時々刻々と変わる出鋼速度[ton/s]に応じて、「閾値」を動的に設定し、その動的に設定した「閾値」に従って判断することが重要であると知見した。 本実施形態においては、予め決定した関係式（１）を用いて、「第１閾値」を動的に設定する。 なお、「閾値」については、「第１閾値」を動的に設定してもよいし、スラグ比率の「第２閾値」を動的に設定してもよい。 本実施形態では、スラグＳと溶鋼Ｍを判別することについては、画素毎に0.03秒毎に解析を行い、各画素における放射エネルギーの平均値が、設定した「閾値」よりも高ければ、その画素はスラグＳと判断される。各画素において、溶鋼Ｍに対してスラグＳの混入量が増加すると、平均の放射エネルギー量が高まることになる。 「閾値」を高く設定すると、スラグＳの検知感度が鈍いものとなる。すなわち多少のスラグＳが出鋼流に巻き込まれても、スラグＳの流出が検出されず、スラグＳが一定程度、混ざり込んで流出し放射エネルギーが高まった後に、スラグＳが流出したと判断されてしまう。 逆に、「閾値」を低く設定すると、スラグＳの検知感度が過敏となり、極めて少量のスラグＳが混入した時点で、スラグＳが流出したと判断される可能性がある。 出鋼速度[ton/s]が遅い場合は、スラグＳの巻き込みが少なく、溶鋼Ｍと同時に出鋼されるスラグＳは殆ど無い。そのため、「閾値」を高く設定してしまう（感度を鈍くする）と、熱画像の一画素内においてわずかに存在するスラグＳが、溶鋼Ｍと同じ画素に含まれてしまうこととなる。その画素においては、放射エネルギーが平均化されてしまい「閾値」以下と判定されることとなる。つまり、スラグＳを検知することができなくなってしまう。 ただし、この出鋼速度[ton/s]が遅い場合でも、溶鋼Ｍを出鋼した後にはスラグＳが流出するため、スラグＳを検知することは必須である。そのため、「閾値」を低く設定する（感度を過敏にする）ことで、わずかなスラグＳも検出することができるようになるので、スラグＳが流出したタイミングを逃さず検知することが可能となる。 一方、出鋼速度[ton/s]が高い場合、「閾値」を低く設定してしまう（感度を過敏する）と、出鋼中の溶鋼Ｍにわずかに巻き込まれたスラグＳを検出してしまう。しかしながら、この段階では、溶鋼Ｍを主として出鋼しているので、スラグＳが流出したと判断されると、精錬容器１内に溶鋼Ｍを残留させてしまい、鉄歩留が低下することとなる。 この場合、「閾値」を高く設定する（感度を鈍くする）ことで、溶鋼Ｍの出鋼完了まではスラグＳを検知せずに且つ、スラグＳが主として排出される段階になると「スラグＳが流出した」と判断されることが可能となる。つまり、適切な出鋼終了の判断が可能となる。 このように、出鋼速度[ton/s]の速さによって、スラグＳの排出挙動が異なるため、「閾値」を決め打ちにすると問題が生じるので、柔軟に「閾値」を設定するべきであると知見した。したがって、本実施形態においては、「第１閾値」を動的に設定した。 なお、「閾値」を動的に設定することについては、関係式（１）を用いて、スラグＳと溶鋼Ｍを識別する「第１閾値」を動的に設定してもよい。また、関係式（２）を用いて、 スラグ比率の「第２閾値」を動的に設定してもよい。また、その「第１閾値」と「第２閾値」の両方を動的に設定してもよい。 また、閾値を動的に設定する方法としては、連続的な関数でもよいし、ステップ関数でもよい。 好ましくは、予め準備しておく関係式（１）、関係式（２）には、出鋼速度[ton/s]又は溶鋼温度[℃]の少なくとも一方を含むとよい。 溶鋼ＭとスラグＳを識別するにあたっては、溶鋼Ｍの温度も影響する。 例えば、溶鋼Ｍの温度が高い場合には、溶鋼ＭとスラグＳを識別する「第１閾値」を低く設定すると、出鋼流において溶鋼Ｍが主流である時点で「スラグＳ」とみなされる放射エネルギー量が増加して、スラグ比率が上昇することで、「スラグＳが流出した」と判断する可能性がある。そのため、溶鋼温度[℃]を関係式（１）、関係式（２）に含める。 また、出鋼速度[ton/s]については、速度の速い遅いによって、スラグＳの排出状況が異なってくる。そのため、出鋼速度[ton/s]を関係式（１）、関係式（２）に含める。 好ましくは、画像中における背景Ｂと溶鋼Ｍを識別する「第３閾値」を求めておき、「第３閾値」と「第１閾値」とを用いて、画像における溶鋼Ｍの領域を抽出するとよい。また、「第２閾値」は、「第３閾値」と「第１閾値」とを用いて算出するとよい。 以上述べた本実施形態をまとめると、精錬容器１から取鍋２へ溶鋼Ｍを出鋼するときに、撮像手段７を用いて溶鋼Ｍの流れである出鋼流の画像を撮影し、撮影した画像から出鋼流の放射エネルギー量又は、その放射エネルギー値と所定の変換式を用いて得られる出鋼流のみかけ温度を取得し、取得した出鋼流の放射エネルギー量又はみかけ温度から、画像中における溶鋼ＭとスラグＳを識別する「第１閾値」と、出鋼流におけるスラグＳの巻き込みが許容可能にあることを判別する「第２閾値」と、を用いて、出鋼時のスラグＳ流出を検知する方法において、以下のようにする。 「第１閾値」を動的に設定するにあたっては、事前に、取鍋２内への出鋼量と出鋼時間から得られる出鋼速度[ton/s]と「第１閾値」との関係式（１）を得ておく。 実操業における出鋼速度[ton/s]と関係式（１）とを用いて、「第１閾値」を動的に求める。 動的に求めた「第１閾値」を用いて、画像における溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域とを分別する。 分別して得られた溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域からスラグ比率を算出する。そのスラグ比率が「第２閾値」を上回ると、スラグＳが流出したと検出する。このタイミングで出鋼を終了する。 ［実施例］ 以下に、本発明のスラグの流出検知方法に従って実施した実施例及び、本発明と比較するために実施した比較例について、説明する。 本実施例における実施条件については、以下の通りである。 転炉１については、容量が250tonのものを用いている。ただし、tonは粗鋼トンである。また、上底吹き式の転炉１を用いている。この転炉１は、上下吹き式とも呼ぶものである。 [C]＝3.15～4.9質量%とした。これは、本実施例で用いた実績値である。 溶銑ａ：[P]＝0.005～0.165質量%とした。これは、本実施例で用いた実績値である。 溶製鋼種については、鋼種：規格上限[C]＝0.002～1.05質量%、規格上限[P]＝0.005%～0.11%とした。これは、本実施例で用いた実績値である。 排滓については、転炉１内に残留したスラグＳは、炉口よりパン台車へ排滓する。 転炉１出鋼後の溶鋼処理については、当業者常法通りに、溶鋼処理を実施する。例えば、RH、CAS、LFなどがある。 連続鋳造については、当業者常法通りに、鋳造を実施する。 図１１に、本発明のスラグの流出検知方法に従って、実施した実施例の結果及び、本発明と比較するために実施した比較例の結果を示す。つまり、図１１は、関係式（１）を算出するために、同一チャージで「第１閾値」を変えた３例を示した図である。なお、パターンＡのフローチャート（図６ などを参照）に基づき、スラグＳと溶鋼Ｍを識別する「第１閾値」を動的に設定した場合を示す。ただし、同一チャージで行っている。ただし、本実施例では、スラグ比率の「第２閾値」を20%としている。 図１１に示すように、溶鋼とスラグを識別する「第１閾値」を適正に設定した場合、「第２閾値」より上回ると、スラグＳが流出したと検知するタイミングと、オペレータが目視でスラグＳが流出したことを認識するタイミングとが、ほぼ同じとなっていることがわかる。 すなわち、本発明のスラグの流出検知方法に従って行う判断と、オペレータがスラグＳの流出によって出鋼を停止する判断のタイミングとの判断の差もないことがわかる。 一方で、比較例として「第１閾値」を適正に設定しなかった場合、スラグＳの流出を見逃したり、最適なタイミングより前でスラグＳの流出を検知することとなった。 以上述べたように、本発明によれば、転炉１から取鍋２へ溶鋼Ｍを出鋼するに際して、溶鋼Ｍの出鋼流を撮影し、撮影した画像から溶鋼とスラグを識別する「第１閾値」[℃]を決定し、その「第１閾値」[℃]と出鋼速度[ton/s]を基に、スラグＳの流出に関係する関係式（１）を予め算出しておき、出鋼流中におけるスラグＳ領域（スラグ比率）の境界を示す「第２閾値」を予め設定しておき、出鋼中の出鋼速度[ton/s]に応じて、関係式（１）を用いて「第１閾値」[℃]を動的に求め、動的に求めた「第１閾値」[℃]を用いて溶鋼ＭとスラグＳを分別し、分別した溶鋼ＭとスラグＳからスラグ比率を算出し、そのスラグ比率と「第２閾値」を対比することで、出鋼する際におけるスラグＳの流出を精度よく検知することができる。 このようにすることにより、スラグＳの巻き込み（流出）が減少し、次工程における合金歩留の向上や、品質の改善を期待することができる。 また、参考実施形態のように、スラグ比率の「第２閾値」を動的に設定してもよい。 ［参考実施形態］ 本参考実施形態においては、精錬容器１から取鍋２へ溶鋼Ｍを出鋼するときに、撮像手段７を用いて溶鋼Ｍの流れである出鋼流の画像を撮影し、撮影した画像から出鋼流の放射エネルギー量又はみかけ温度を取得し、取得した出鋼流の放射エネルギー量又はみかけ温度から、画像中における溶鋼ＭとスラグＳを識別する第１閾値と、出鋼流におけるスラグＳの巻き込みが許容可能にあることを判別する第２閾値と、を用いて、出鋼時のスラグＳ流出を検知する方法において、以下のようにする。 「第２閾値」を動的に設定するにあたっては、事前に、取鍋２内への出鋼量と出鋼時間から得られる出鋼速度[ton/s]と第２閾値との関係式（２）を得ておく。 実操業における出鋼速度[ton/s]と関係式（２）とを用いて、「第２閾値」を動的に求める。 第１閾値を用いて、画像における溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域とを分別する。 分別して得られた溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域から算出したスラグ比率が、動的に求めた「第２閾値」を上回ると、スラグＳが流出したと検出する。 なお、「関係式（２）」には、出鋼速度[ton/s]又は溶鋼温度[℃]の少なくとも一方を含むようにするとよい。また、画像中における背景Ｂと溶鋼Ｍを識別する「第３閾値」を求めておき、「第３閾値」と「第１閾値」とを用いて、画像における溶鋼Ｍの領域を抽出する。 図１２に、スラグ比率の「第２閾値」を動的に設定する場合のフローチャートを示す（パターンＢ）。 図１２に示すように、精錬容器１から取鍋２へ溶鋼Ｍを出鋼するときにスラグＳ流出を検知するに際して、撮像手段７を用いて溶鋼Ｍの流れである出鋼流の画像を撮影する（Ｓ１）。撮影した画像を解析して、出鋼流の放射エネルギー量又は、その放射エネルギー値と所定の変換式を用いて得られる出鋼流のみかけ温度[℃]を取得する（Ｓ２）。 取鍋２内への溶鋼Ｍの出鋼量を測定する（Ｓ３）。その出鋼量と出鋼時間から、溶鋼の出鋼速度[ton/s]を求める（Ｓ４）。なお、出鋼流の放射エネルギー量、みかけ温度[℃]、出鋼速度[ton/s]などを実績値として蓄積するとよい。 取得した出鋼流の放射エネルギー量、みかけ温度[℃]などを基に、画像中における溶鋼ＭとスラグＳの存在を識別する「第１閾値」[℃]を求める。第１閾値を用いて、画像における溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域とを分別し、得られた溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域からスラグ比率を算出する（Ｓ５）。 画像における溶鋼ＭとスラグＳの比率から、スラグＳの流出の境界値（スラグＳの巻き込みが許容可能な閾値）である「第２閾値」を求める。事前に、取鍋２内への出鋼量と出鋼時間から得られる出鋼速度[ton/s]と、「第２閾値」との関係式（２）を得ておく。 実操業において、出鋼中の溶鋼の出鋼量の推移から逐次、溶鋼の出鋼速度[ton/s]を算出する。実操業における出鋼速度[ton/s]と、事前に得た関係式（２）とを用いて、「第２閾値」を動的に求める（Ｓ６）。 算出したスラグ比率が動的に求めた「第２閾値」を上回ると、スラグＳが流出したと検出する（Ｓ８）。出鋼を終了する。 さらには、別の参考実施形態のように、溶鋼ＭとスラグＳを識別する「第１閾値」とスラグ比率の「第２閾値」ともに動的に設定してもよい。 ［別の参考実施形態］ 図１３に、「第１閾値」と「第２閾値」の両方を動的に設定する場合のフローチャートを示す（パターンＣ）。 図１３に示すように、精錬容器１から取鍋２へ溶鋼Ｍを出鋼するときにスラグＳ流出を検知するに際して、撮像手段７を用いて溶鋼Ｍの流れである出鋼流の画像を撮影する（Ｓ１）。撮影した画像を解析して、出鋼流の放射エネルギー量又は、その放射エネルギー値と所定の変換式を用いて得られる出鋼流のみかけ温度[℃]を取得する（Ｓ２）。 取鍋２内への溶鋼Ｍの出鋼量を測定する（Ｓ３）。その出鋼量と出鋼時間から、溶鋼の出鋼速度[ton/s]を求める（Ｓ４）。なお、出鋼流の放射エネルギー量、みかけ温度[℃]、出鋼速度[ton/s]などを実績値として蓄積するとよい。 例えば、「第１閾値」を動的に求める。 取得した出鋼流の放射エネルギー量、みかけ温度[℃]などを基に、画像中における溶鋼ＭとスラグＳの存在を識別する「第１閾値」[℃]を求める。 事前に、取鍋２内への出鋼量と出鋼時間から得られる出鋼速度[ton/s]と、「第１閾値」[℃]との関係式（１）を得ておく。 実操業において、出鋼中の溶鋼の出鋼量の推移から逐次、溶鋼の出鋼速度[ton/s]を算 出する。実操業における出鋼速度[ton/s]と、事前に得た関係式（１）とを用いて、「第１閾値」を動的に求める（Ｓ５）。 動的に求めた第１閾値を用いて、画像における溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域とを分別し、得られた溶鋼Ｍの領域とスラグＳの領域からスラグ比率を算出する（Ｓ６）。 さらに、「第２閾値」を動的に求める。 画像における溶鋼ＭとスラグＳの比率から、スラグＳの流出の境界値（スラグＳの巻き込みが許容可能な閾値）である「第２閾値」を求める。事前に、取鍋２内への出鋼量と出鋼時間から得られる出鋼速度[ton/s]と、「第２閾値」との関係式（２）を得ておく。 実操業において、出鋼中の溶鋼の出鋼量の推移から逐次、溶鋼の出鋼速度[ton/s]を算出する。実操業における出鋼速度[ton/s]と、事前に得た関係式（２）とを用いて、「第２閾値」を動的に求める（Ｓ７）。 スラグ比率が「第２閾値」を上回ると、スラグＳが流出したと検出する（Ｓ８）。出鋼を終了する。 すなわち、本発明においては、事前に、出鋼速度[ton/s]と「第１閾値」に関する関係式（１）、または、出鋼速度[ton/s]と「第２閾値」に関する関係式（２）を求めておき、実操業の出鋼量の推移から逐次、出鋼速度[ton/s]を算出し、溶鋼ＭとスラグＳを識別する「第１閾値」、スラグ比率の「第２閾値」の両方、あるいは片方を、算出された出鋼速度[ton/s]の関数として動的に設定する。 このように、「第２閾値」を動的に設定したり、「第１閾値」と「第２閾値」の両方を動的に設定することでも、スラグＳの巻き込み（流出）が減少し、次工程における合金歩留の向上や、品質の改善を期待することができる。 なお、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。 特に、今回開示された実施形態において、明示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。