知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-11-26
(45)【発行日】2024-12-04
(54)【発明の名称】ゴルフクラブヘッド
(51)【国際特許分類】
A63B 53/04 20150101AFI20241127BHJP
A63B 102/32 20150101ALN20241127BHJP
【ＦＩ】
A63B53/04 A
A63B102:32
【請求項の数】
11
(21)【出願番号】P 2021012916
(22)【出願日】2021-01-29
(65)【公開番号】P2022116639
(43)【公開日】2022-08-10
【審査請求日】2023-12-11
(73)【特許権者】
【識別番号】515185924
【氏名又は名称】株式会社プロギア
(74)【代理人】
【識別番号】100089875
【弁理士】
【氏名又は名称】野田 茂
(72)【発明者】
【氏名】中原 紀彦
(72)【発明者】
【氏名】松田 誠一
(72)【発明者】
【氏名】三枝 宏
【審査官】九鬼 一慶
(56)【参考文献】
【文献】特表２０１２－５２５２１４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００４－０３３５３６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００２－２０４８４１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－０８４３２５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００４－１７４１００（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１７－０２３２１６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－０１５５６５（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ａ６３Ｂ ５３／０４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
フェース部、クラウン部、ソール部、サイド部を含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、当接部材と、荷重調整部とを備え、
前記当接部材は、前記フェース部のフェース裏面に滑動可能に当接する当接面を有する当接部と、前記当接部から互いに離れる方向に延在しそれぞれ弾性を有する少なくとも２つの脚部とを有し、
前記各脚部の先端は、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられ、
前記当接面は、前記各脚部により前記フェース裏面に押し付けられることで前記フェース裏面に荷重を加え、
前記荷重調整部は、前記各脚部のうちの少なくとも１つの脚部の先端と、前記先端が取り付けられた前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所との間に設けられ、前記当接面から前記フェース裏面に加わる荷重を調整するように構成されている、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項2】
前記当接部から前記各脚部は、前記フェース裏面に対して斜めに延在している、ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項3】
前記当接部から前記各脚部は、前記フェース裏面に対して４５度以下の傾斜を持って延在している、ことを特徴とする請求項２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項4】
前記荷重調整部は、前記脚部の先端に当接し前記脚部の先端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部を備え、前記押圧部の移動方向と前記脚部の延在方向とが異なっている、
ことを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項5】
前記荷重調整部は、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所に設けられた雌ねじ部と、前記雌ねじ部に螺合しその先端が前記脚部の前記先端に当接する雄ねじ部材とを備え、前記押圧部は前記雄ねじ部材で構成されている、
ことを特徴とする請求項４記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項6】
前記雄ねじ部材に加えられるトルクは０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下である、ことを特徴とする請求項５記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項7】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面とし、
前記水平面と平行し前記中心点から前記クラウン部方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面とし、
前記水平面と平行し前記中心点から前記ソール部方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、
前記当接面は、該当接面の中心点が前記第１平面と前記第２平面と前記第３平面と前記第４平面で区画された範囲内で前記フェース裏面に当接し、
前記当接面が前記フェース裏面に当接する面積は２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であり、
前記当接面が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項8】
前記当接面と前記フェース裏面との間にエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間板が配置され、前記中間板の肉厚は、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、
前記中間板の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下である、
ことを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項9】
前記当接面が当接する前記フェース裏面の部分に対応する前記フェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、前記当接面が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされる、
ことを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
【請求項10】
前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかに対する前記脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによってなされている、ことを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項11】
前記当接部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されている、ことを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【0002】
従来からゴルフクラブヘッドの反発性能に影響を与える指標としてＣＴ値が知られている。
競技用のゴルフクラブヘッドにおいては、そのＣＴ値がＵＳＧＡやＲ＆Ａによって規制値（２５７μｓ）以下であることが定められている。
ゴルフクラブヘッドの飛距離などの性能向上を図るために、ＣＴ値を規制値に近づけてゴルフクラブヘッドを設計して量産すると、製造のばらつきによってＣＴ値が規制値を上回るものや下回る個体が製造される。
そこで、ＣＴ値が規制値を上回らないように、ＣＴ値が規制値よりも十分に低い値となるようにゴルフクラブヘッドの設計を行なうと、ゴルフクラブヘッドの量産時には、製造のばらつきによってＣＴ値が規制値を大幅に下回る性能が劣った個体が製造されてしまう不利がある。
そこで、特許文献１には、中空型のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）において、ソール部のフェース部寄りの箇所に雌ねじ部を設け、雌ねじ部に螺合した雄ねじ部材の先端をフェース裏面に当接させて荷重を加えて打球時におけるフェース部のたわみ量（フェース部のスプリング効果）を抑制することでＣＴ値を調整する技術が開示されている。
また、特許文献２には、中空型のアイアン型ゴルフクラブヘッドにおいて、フェース部に対向するバックフェースの箇所に雌ねじ部を設け、雌ねじ部に螺合した雄ねじ部材の先端をエラストマーを介してフェース裏面に当接させて荷重を加えて打球時におけるフェース部のたわみ量（フェース部のスプリング効果）を抑制することでＣＴ値を調整する技術が開示されている。
この場合、ＣＴ値が規制値よりも高い値となるようにゴルフクラブヘッドの設計を行なうと共に、製造されたゴルフクラブヘッド全数のＣＴ値を測定する。
そして、ＣＴ値が規制値を上回った個体については、当接部材によってフェース裏面に加わる荷重を調整してＣＴ値が規制値を満足するようにしている。
このようにすることで、量産されたゴルフクラブヘッドのＣＴ値を規制値以下としつつ反発性能を最大限確保するようにしている。
競技用のゴルフクラブヘッドにおいては、そのＣＴ値がＵＳＧＡやＲ＆Ａによって規制値（２５７μｓ）以下であることが定められている。
ゴルフクラブヘッドの飛距離などの性能向上を図るために、ＣＴ値を規制値に近づけてゴルフクラブヘッドを設計して量産すると、製造のばらつきによってＣＴ値が規制値を上回るものや下回る個体が製造される。
そこで、ＣＴ値が規制値を上回らないように、ＣＴ値が規制値よりも十分に低い値となるようにゴルフクラブヘッドの設計を行なうと、ゴルフクラブヘッドの量産時には、製造のばらつきによってＣＴ値が規制値を大幅に下回る性能が劣った個体が製造されてしまう不利がある。
そこで、特許文献１には、中空型のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）において、ソール部のフェース部寄りの箇所に雌ねじ部を設け、雌ねじ部に螺合した雄ねじ部材の先端をフェース裏面に当接させて荷重を加えて打球時におけるフェース部のたわみ量（フェース部のスプリング効果）を抑制することでＣＴ値を調整する技術が開示されている。
また、特許文献２には、中空型のアイアン型ゴルフクラブヘッドにおいて、フェース部に対向するバックフェースの箇所に雌ねじ部を設け、雌ねじ部に螺合した雄ねじ部材の先端をエラストマーを介してフェース裏面に当接させて荷重を加えて打球時におけるフェース部のたわみ量（フェース部のスプリング効果）を抑制することでＣＴ値を調整する技術が開示されている。
この場合、ＣＴ値が規制値よりも高い値となるようにゴルフクラブヘッドの設計を行なうと共に、製造されたゴルフクラブヘッド全数のＣＴ値を測定する。
そして、ＣＴ値が規制値を上回った個体については、当接部材によってフェース裏面に加わる荷重を調整してＣＴ値が規制値を満足するようにしている。
このようにすることで、量産されたゴルフクラブヘッドのＣＴ値を規制値以下としつつ反発性能を最大限確保するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特許第６７２５９０９号
【文献】特開２０１８－１５５６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかしながら、上記従来技術では、当接部材がフェース裏面に対してほぼ垂直方向に荷重を加える構造であることから、フェース部の変形を抑制する効果が十分ではなく、ゴルフクラブヘッドのＣＴ値の調整を効率的に行なう上で改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ゴルフクラブヘッドのＣＴ値の調整を効率的に行なうことで、製造コストの低減を図ると共にＣＴ値の規制値を満足しつつの反発性能を確保する上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ゴルフクラブヘッドのＣＴ値の調整を効率的に行なうことで、製造コストの低減を図ると共にＣＴ値の規制値を満足しつつの反発性能を確保する上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0005】
上記目的を達成するために、本発明の一実施の形態は、フェース部、クラウン部、ソール部、サイド部を含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、当接部材と、荷重調整部とを備え、前記当接部材は、前記フェース部のフェース裏面に滑動可能に当接する当接面を有する当接部と、前記当接部から互いに離れる方向に延在しそれぞれ弾性を有する少なくとも２つの脚部とを有し、前記各脚部の先端は、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられ、前記当接面は、前記各脚部により前記フェース裏面に押し付けられることで前記フェース裏面に荷重を加え、前記荷重調整部は、前記各脚部のうちの少なくとも１つの脚部の先端と、前記先端が取り付けられた前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所との間に設けられ、前記当接面から前記フェース裏面に加わる荷重を調整するように構成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接部から前記各脚部は、前記フェース裏面に対して斜めに延在していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接部から前記各脚部は、前記フェース裏面に対して４５度以下の傾斜を持って延在していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記荷重調整部は、前記脚部の先端に当接し前記脚部の先端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部を備え、前記押圧部の移動方向と前記脚部の延在方向とが異なっていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記荷重調整部は、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所に設けられた雌ねじ部と、前記雌ねじ部に螺合しその先端が前記脚部の前記先端に当接する雄ねじ部材とを備え、前記押圧部は前記雄ねじ部材で構成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記雄ねじ部材に加えられるトルクは０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面とし、前記水平面と平行し前記中心点から前記クラウン部方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面とし、前記水平面と平行し前記中心点から前記ソール部方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、前記当接面は、該当接面の中心点が前記第１平面と前記第２平面と前記第３平面と前記第４平面で区画された範囲内で前記フェース裏面に当接し、前記当接面が前記フェース裏面に当接する面積は２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であり、前記当接面が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接面と前記フェース裏面との間にエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間板が配置され、前記中間板の肉厚は、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、前記中間板の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接面が当接する前記フェース裏面の部分に対応する前記フェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、前記当接面が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされることを特徴とする。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
また、本発明の一実施の形態は、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかに対する前記脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによってなされていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接部から前記各脚部は、前記フェース裏面に対して斜めに延在していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接部から前記各脚部は、前記フェース裏面に対して４５度以下の傾斜を持って延在していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記荷重調整部は、前記脚部の先端に当接し前記脚部の先端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部を備え、前記押圧部の移動方向と前記脚部の延在方向とが異なっていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記荷重調整部は、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所に設けられた雌ねじ部と、前記雌ねじ部に螺合しその先端が前記脚部の前記先端に当接する雄ねじ部材とを備え、前記押圧部は前記雄ねじ部材で構成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記雄ねじ部材に加えられるトルクは０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面とし、前記水平面と平行し前記中心点から前記クラウン部方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面とし、前記水平面と平行し前記中心点から前記ソール部方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、前記当接面は、該当接面の中心点が前記第１平面と前記第２平面と前記第３平面と前記第４平面で区画された範囲内で前記フェース裏面に当接し、前記当接面が前記フェース裏面に当接する面積は２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であり、前記当接面が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接面と前記フェース裏面との間にエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間板が配置され、前記中間板の肉厚は、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、前記中間板の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接面が当接する前記フェース裏面の部分に対応する前記フェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、前記当接面が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされることを特徴とする。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
また、本発明の一実施の形態は、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかに対する前記脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによってなされていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記当接部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【0006】
本発明の一実施の形態によれば、荷重調整部により、フェース裏面に滑動可能に当接する当接部材の当接面からフェース裏面に加わる荷重を調整することができる。
その際、フェース裏面と直交する方向の第１の荷重成分のみが当接面からフェース裏面に加わる場合に比較して、フェース裏面と平行する方向の第２の荷重成分が当接面からフェース裏面に加わる場合の方が、打球時におけるフェース部の変形（フェース部のスプリング効果）を効果的に抑制でき、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となっている。
したがって、ゴルフクラブヘッドのＣＴ値の調整を効率的に行なうことで、製造コストの低減を図ると共に、ＣＴ値の規制値を満足しつつの反発性能を確保する上で有利となる。
また、当接部から各脚部がフェース裏面に対して斜めに延在していると、第２の荷重成分を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、当接部から各脚部がフェース裏面に対して４５度以下の傾斜を持って延在していると、第２の荷重成分を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上でさらに有利となる。
また、押圧部の移動方向と脚部の延在方向とが異なっていると、第２の荷重成分を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上でより一層有利となる。
また、荷重調整部を雌ねじ部と、雌ねじ部に螺合する押圧部を構成する雄ねじ部材とで構成すると、荷重調整部の構成の簡素化を図る上で有利となる。
また、雄ねじ部材に加えられるトルクを０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下とすると、第２の荷重成分を確保しＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、当接面の中心点が、第１平面と第２平面と第３平面と第４平面で区画された範囲内でフェース裏面に当接するようにすると、実際に使用されるフェース部の部分のＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、当接面がフェース裏面に当接する面積を２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、当接面がフェース裏面に当接している当接部の部分の肉厚Δｔ２を１ｍｍ以上７ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、当接部材の当接面とフェース裏面との間にエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間板を配置すると、エラストマーまたは合成樹脂材料によって打球時のフェース部の振動を減衰させることができ、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、中間板の肉厚を０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、中間板の弾性率を、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、当接面が当接するフェース裏面の部分に対応するフェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、当接面がフェース裏面に当接している当接部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされるようにすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
また、クラウン部、ソール部、サイド部の何れかに対する脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによって行なうことができる。
また、当接部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成することができる。
その際、フェース裏面と直交する方向の第１の荷重成分のみが当接面からフェース裏面に加わる場合に比較して、フェース裏面と平行する方向の第２の荷重成分が当接面からフェース裏面に加わる場合の方が、打球時におけるフェース部の変形（フェース部のスプリング効果）を効果的に抑制でき、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となっている。
したがって、ゴルフクラブヘッドのＣＴ値の調整を効率的に行なうことで、製造コストの低減を図ると共に、ＣＴ値の規制値を満足しつつの反発性能を確保する上で有利となる。
また、当接部から各脚部がフェース裏面に対して斜めに延在していると、第２の荷重成分を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、当接部から各脚部がフェース裏面に対して４５度以下の傾斜を持って延在していると、第２の荷重成分を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上でさらに有利となる。
また、押圧部の移動方向と脚部の延在方向とが異なっていると、第２の荷重成分を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上でより一層有利となる。
また、荷重調整部を雌ねじ部と、雌ねじ部に螺合する押圧部を構成する雄ねじ部材とで構成すると、荷重調整部の構成の簡素化を図る上で有利となる。
また、雄ねじ部材に加えられるトルクを０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下とすると、第２の荷重成分を確保しＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、当接面の中心点が、第１平面と第２平面と第３平面と第４平面で区画された範囲内でフェース裏面に当接するようにすると、実際に使用されるフェース部の部分のＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、当接面がフェース裏面に当接する面積を２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、当接面がフェース裏面に当接している当接部の部分の肉厚Δｔ２を１ｍｍ以上７ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、当接部材の当接面とフェース裏面との間にエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間板を配置すると、エラストマーまたは合成樹脂材料によって打球時のフェース部の振動を減衰させることができ、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、中間板の肉厚を０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、中間板の弾性率を、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、当接面が当接するフェース裏面の部分に対応するフェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、当接面がフェース裏面に当接している当接部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされるようにすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
また、クラウン部、ソール部、サイド部の何れかに対する脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによって行なうことができる。
また、当接部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成することができる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【図1】実施の形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。
【図5】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。
【図6】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。
【図7】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。
【図8】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。
【図9】ゴルフクラブヘッドの重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとの関係を示すゴルフクラブヘッドの断面図である。
【図10】フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図11】フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの断面図である。
【図12】フェース面の中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図14】（Ａ）は繊維強化樹脂材料から形成された第１の当接部材の正面図、（Ｂ）は同側面図である。
【図15】（Ａ）は繊維強化樹脂材料から形成され形状が異なる第２の当接部材の正面図、（Ｂ）は同側面図である。
【図16】（Ａ）は繊維強化樹脂材料から形成され当接面に中間板が取り付けられた第３の当接部材の正面図、（Ｂ）は同側面図である。
【図17】第１の当接部材がヘッド本体に取り付けられた状態を示す断面斜視図であり、ヘッド本体のフェースバック寄りの部分を取り除いてフェースバック方向から見た状態を示す。
【図18】（Ａ）は金属材料から形成された第４の当接部材の正面図、（Ｂ）は同側面図である。
【図19】第４の当接部材がヘッド本体に取り付けられた状態を示す説明図であり、（Ａ）はヘッド本体のフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図、（Ｂ）はヘッド本体からフェースバック寄りの部分を取り除いた背面図である。
【図20】（Ａ）は金属材料から形成され形状が異なる第５の当接部材の正面図、（Ｂ）は同側面図である。
【図21】第５の当接部材の斜視図である。
【図22】第５の当接部材がヘッド本体に取り付けられた状態を示す説明図であり、（Ａ）はヘッド本体のフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図、（Ｂ）はヘッド本体からフェースバック寄りの部分を取り除いた背面図である。
【図23】（Ａ）は金属材料から形成され形状が異なる第６の当接部材の正面図、（Ｂ）は同側面図である。
【図24】第６の当接部材がヘッド本体に取り付けられた状態を示す説明図であり、（Ａ）はヘッド本体のフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図、（Ｂ）はヘッド本体からフェースバック寄りの部分を取り除いた背面図である。
【図25】条件１における実験例の評価結果を示す図である。
【図26】条件２における実験例の評価結果を示す図である。
【図27】条件３における実験例の評価結果を示す図である。
【図28】条件４における実験例の評価結果を示す図である。
【図29】条件５における実験例の評価結果を示す図である。
【図30】条件６における実験例の評価結果を示す図である。
【図31】条件７における実験例の評価結果を示す図である。
【図32】条件８における実験例の評価結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0008】
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１－図５に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、当接部材３２と、荷重調整部３４とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
図１３に示すように、ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
例えば、クラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ－１．２ｍｍであり、フェース部１４の肉厚は、２．０ｍｍ－４．５ｍｍであり、ソール部１８の肉厚は、０．６ｍｍ－１．５ｍｍである。
図１３に示すように、フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａであり、クラウン部１６の中空部２８に面した裏面がクラウン裏面１６Ｂである。
図１に示すように、クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
図１３に示すように、ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂである。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
サイド部２０の外側に露出する表面がサイド面２０Ａであり、サイド部２０の中空部２８に面した裏面がサイド裏面２０Ｂである。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。
図１－図５に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、当接部材３２と、荷重調整部３４とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
図１３に示すように、ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
例えば、クラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ－１．２ｍｍであり、フェース部１４の肉厚は、２．０ｍｍ－４．５ｍｍであり、ソール部１８の肉厚は、０．６ｍｍ－１．５ｍｍである。
図１３に示すように、フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａであり、クラウン部１６の中空部２８に面した裏面がクラウン裏面１６Ｂである。
図１に示すように、クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
図１３に示すように、ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂである。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
サイド部２０の外側に露出する表面がサイド面２０Ａであり、サイド部２０の中空部２８に面した裏面がサイド裏面２０Ｂである。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。
【0009】
図１３に示すように、クラウン裏面１６Ｂのうち、フェース部１４寄りの箇所には、ソール部１８に向かって突出しトウヒール方向に延在する係止部４２が設けられ、係止部４２にはフェース面１４Ａの前方を向いた係止面４２０２が設けられている。
この係止面４２０２は、後述する当接部材３２の脚部３８の先端が係止され、接着剤により接着される箇所となっている。
この係止面４２０２は、後述する当接部材３２の脚部３８の先端が係止され、接着剤により接着される箇所となっている。
【0010】
（フェース面１４Ａの中心点Ｐｃ）
次に、当接部材３２および荷重調整部３４について説明する前に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
次に、当接部材３２および荷重調整部３４について説明する前に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
【0011】
［Ａ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。図５－図８はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。図５－図８はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
【0012】
（１）まず、図５に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面ＨＰ上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
【0013】
（２）次にクラウン部１６及びソール部１８を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図５に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
すなわち、図５に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
【0014】
（３）次に図６に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図７に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
（４）次に図７に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
【0015】
（５）次に図８に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
【0016】
［Ｂ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
【0017】
図９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図１０に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図１０に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
【0018】
ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図１１に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１１における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１０、図１１に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１１における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１０、図１１に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。
【0019】
次に、図１２に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上（水平面ＨＰ）にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ２２側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール２４側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ２２側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール２４側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
【0020】
次に、ゴルフクラブヘッド１０の各部の規定について詳細に説明する。
図１－図５に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。なお、以下では、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態を単に「基準状態」という。
図１、図１３に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行な任意の平面でヘッド本体１２を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
図１－図５に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。なお、以下では、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態を単に「基準状態」という。
図１、図１３に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行な任意の平面でヘッド本体１２を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
【0021】
（当接部材３２）
次に当接部材３２について説明する。
なお、以下では、当接部材３２として第１の当接部材３２Ａ－第６の当接部材３２Ｆの６つの形態について個別に説明するが、それら各当接部材を総称して当接部材３６という場合がある。
図１３、図１７に示すように、当接部材３２は、中空部２８内に設けられてヘッド本体１２に取り付けられ、フェース裏面１４Ｂに当接してフェース裏面１４Ｂに荷重を加え、打球時におけるフェース部１４のたわみ量（フェース部１４のスプリング効果）を抑制することで、ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値を調整するものである。
当接部材３２は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されている。
次に当接部材３２について説明する。
なお、以下では、当接部材３２として第１の当接部材３２Ａ－第６の当接部材３２Ｆの６つの形態について個別に説明するが、それら各当接部材を総称して当接部材３６という場合がある。
図１３、図１７に示すように、当接部材３２は、中空部２８内に設けられてヘッド本体１２に取り付けられ、フェース裏面１４Ｂに当接してフェース裏面１４Ｂに荷重を加え、打球時におけるフェース部１４のたわみ量（フェース部１４のスプリング効果）を抑制することで、ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値を調整するものである。
当接部材３２は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されている。
【0022】
図１４（Ａ）、（Ｂ）、図１７に示すように、当接部材３２（第１の当接部材３２Ａ）は、当接部３６と、２つの脚部３８、４０とを含んで構成されている。
本実施の形態では、当接部材３２は、カーボン繊維強化樹脂（ＣＦＲＰ）で形成され、当接部３６と２つの脚部３８、４０は一体形成されている
当接部３６は、フェース裏面１４Ｂに滑動可能に当接する当接面３６０２を有している。
本実施の形態では、当接部３６は扁平な円柱状を呈し、その軸心方向の一端が円形の当接面３６０２として形成されている。
当接面３６０２はフェース裏面１４Ｂの箇所に対して滑動可能にがたつくことなく当接するような形状で形成されており、フェース裏面１４Ｂに対応した平坦な平面あるいは緩やかな曲面で形成されている。
各脚部３８、４０は、当接部３６から互いに離れる方向に延在しそれぞれ弾性を有している。
図１３、図１７に示すように、２つの脚部３８、４０うち一方の脚部３８（以下上脚部３８という）の先端は、クラウン部１６の係止部４２に取り付けられ、他方の脚部４０（以下下脚部４０という）の先端は荷重調整部３４を介してソール部１８に取り付けられている。
上脚部３８および下脚部４０は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部３８および下脚部４０は、当接部３６からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
本実施の形態では、当接部材３２は、カーボン繊維強化樹脂（ＣＦＲＰ）で形成され、当接部３６と２つの脚部３８、４０は一体形成されている
当接部３６は、フェース裏面１４Ｂに滑動可能に当接する当接面３６０２を有している。
本実施の形態では、当接部３６は扁平な円柱状を呈し、その軸心方向の一端が円形の当接面３６０２として形成されている。
当接面３６０２はフェース裏面１４Ｂの箇所に対して滑動可能にがたつくことなく当接するような形状で形成されており、フェース裏面１４Ｂに対応した平坦な平面あるいは緩やかな曲面で形成されている。
各脚部３８、４０は、当接部３６から互いに離れる方向に延在しそれぞれ弾性を有している。
図１３、図１７に示すように、２つの脚部３８、４０うち一方の脚部３８（以下上脚部３８という）の先端は、クラウン部１６の係止部４２に取り付けられ、他方の脚部４０（以下下脚部４０という）の先端は荷重調整部３４を介してソール部１８に取り付けられている。
上脚部３８および下脚部４０は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部３８および下脚部４０は、当接部３６からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
【0023】
詳細に説明すると、図１３、図１４（Ａ）、（Ｂ）、図１７に示すように、当接部材３２は、当接部３６と、上脚部３８、下脚部４０とを含んで構成されている。
図１４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、上脚部３８は、脚部本体３８０２と、屈曲片３８０４と、一対の係止凸部３８０６とを含んで構成されている。
当接部材３２がヘッド本体１２に取り付けられた状態でフェース面１４Ａの前方から見て、脚部本体３８０２は、当接部３６からクラウン部１６に向かって延在し、当接部３６から離間するほどトウヒール方向の幅が拡大する逆三角形状を呈しその中央に逆三角形状の孔３８０８が形成されている。
屈曲片３８０４は、脚部本体３８０２の上端からフェースバック２６方向に屈曲されている。
一対の係止凸部３８０６は、屈曲片３８０４の上端の幅方向両端からそれぞれフェースバック２６方向に突設され、それらの先端がクラウン部１６の係止部４２の係止面４２０２に係止する被係止面３８１０となっている。
一対の係止凸部３８０６の被係止面３８１０はクラウン部１６の係止面４２０２に係止した状態で接着材により係止部４２に移動不能に取り付けられている。
２つの係止凸部３８０６を設けることにより、それら係止凸部３８０６とクラウン部１６の係止部４２との接着面積が大きく確保され、これにより接着強度の向上が図られている。
図１４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、上脚部３８は、脚部本体３８０２と、屈曲片３８０４と、一対の係止凸部３８０６とを含んで構成されている。
当接部材３２がヘッド本体１２に取り付けられた状態でフェース面１４Ａの前方から見て、脚部本体３８０２は、当接部３６からクラウン部１６に向かって延在し、当接部３６から離間するほどトウヒール方向の幅が拡大する逆三角形状を呈しその中央に逆三角形状の孔３８０８が形成されている。
屈曲片３８０４は、脚部本体３８０２の上端からフェースバック２６方向に屈曲されている。
一対の係止凸部３８０６は、屈曲片３８０４の上端の幅方向両端からそれぞれフェースバック２６方向に突設され、それらの先端がクラウン部１６の係止部４２の係止面４２０２に係止する被係止面３８１０となっている。
一対の係止凸部３８０６の被係止面３８１０はクラウン部１６の係止面４２０２に係止した状態で接着材により係止部４２に移動不能に取り付けられている。
２つの係止凸部３８０６を設けることにより、それら係止凸部３８０６とクラウン部１６の係止部４２との接着面積が大きく確保され、これにより接着強度の向上が図られている。
【0024】
図１４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、下脚部４０は、トウヒール方向の幅がほぼ均一な帯板状を呈し、当接部材３２の上脚部３８と反対側の箇所から延在している。
下脚部４０の下端には、図１３に示すように、後述する荷重調整部３４の雄ねじ部材４８の押圧面４８０６に押圧される平坦な被押圧面４００２が形成されている。
下脚部４０の下端には、図１３に示すように、後述する荷重調整部３４の雄ねじ部材４８の押圧面４８０６に押圧される平坦な被押圧面４００２が形成されている。
【0025】
また、図１５（Ａ）、（Ｂ）は、図１４（Ａ）、（Ｂ）に示した第１の当接部材３２Ａの当接部３６の厚さおよび当接面３６０２の面積をそれぞれ小さくした変形例である第２の当接部材３２Ｂを示し、上脚部３８、下脚部４０は第１の当接部材３２Ａと同様に構成されている。
【0026】
（当接部材３２の変形例）
次に、当接部材３２の変形例について説明する。
図１８（Ａ）、（Ｂ）、図１９（Ａ）、（Ｂ）に示す変形例では、第４の当接部３２Ｄは、チタンなどの金属材料で一体成型されている。
当接部材３２は、当接部３６と、上脚部３８および下脚部４０とを含んで構成されている。
この変形例では、当接部３６、上脚部３８、下脚部４０は、トウヒール方向に沿った幅が均一の寸法で形成されている。
したがって、当接面３６０２は細長の矩形状を呈している。
前述した当接部材３２と同様に、上脚部３８および下脚部４０は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部３８および下脚部４０は、当接部３６からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
本例では、図１９（Ａ）、（Ｂ）に示すように、クラウン部１６のフェース部１４寄りの箇所とフェース部１４のクラウン部１６寄りの箇所にわたってフェース基準断面Ｐｆと平行に延在する１つあるいは２つ以上のリブ部４４が形成され、このリブ部４４によってクラウン部１６の係止部４２が構成されている。
上脚部３８の上端には、クラウン部１６の係止部４２（リブ部４４）に係止可能な被係止部３８２０が形成され、係止部４２と被係止部３８２０が溶接されることで取り付けられている。
本例では、被係止部３８２０のトウヒール方向に沿った幅方向の中間に上方に開口する切り欠き３８２２が延在形成され、この切り欠き３８２２をクラウン部１６の係止部４２（リブ部４４）に係合させることによってクラウン部１６の係止部４２に対して被係止部３８２０が溶接する際の溶接面積を大きく確保しており、これにより溶接強度の向上が図られている。
下脚部４０の下端には、図１３に示すように、後述する荷重調整部３４の雄ねじ部材４８の押圧面４８０６に押圧される平坦な被押圧面４００２が形成されている。
次に、当接部材３２の変形例について説明する。
図１８（Ａ）、（Ｂ）、図１９（Ａ）、（Ｂ）に示す変形例では、第４の当接部３２Ｄは、チタンなどの金属材料で一体成型されている。
当接部材３２は、当接部３６と、上脚部３８および下脚部４０とを含んで構成されている。
この変形例では、当接部３６、上脚部３８、下脚部４０は、トウヒール方向に沿った幅が均一の寸法で形成されている。
したがって、当接面３６０２は細長の矩形状を呈している。
前述した当接部材３２と同様に、上脚部３８および下脚部４０は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部３８および下脚部４０は、当接部３６からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
本例では、図１９（Ａ）、（Ｂ）に示すように、クラウン部１６のフェース部１４寄りの箇所とフェース部１４のクラウン部１６寄りの箇所にわたってフェース基準断面Ｐｆと平行に延在する１つあるいは２つ以上のリブ部４４が形成され、このリブ部４４によってクラウン部１６の係止部４２が構成されている。
上脚部３８の上端には、クラウン部１６の係止部４２（リブ部４４）に係止可能な被係止部３８２０が形成され、係止部４２と被係止部３８２０が溶接されることで取り付けられている。
本例では、被係止部３８２０のトウヒール方向に沿った幅方向の中間に上方に開口する切り欠き３８２２が延在形成され、この切り欠き３８２２をクラウン部１６の係止部４２（リブ部４４）に係合させることによってクラウン部１６の係止部４２に対して被係止部３８２０が溶接する際の溶接面積を大きく確保しており、これにより溶接強度の向上が図られている。
下脚部４０の下端には、図１３に示すように、後述する荷重調整部３４の雄ねじ部材４８の押圧面４８０６に押圧される平坦な被押圧面４００２が形成されている。
【0027】
図２０（Ａ）、（Ｂ）、図２１、図２２（Ａ）、（Ｂ）は、第４の当接部材３２Ｄの変形例である第５の当接部３２Ｅを示すものであり、第４の当接部材３２Ｄの当接面３６０２の形状を異ならせたものであり、その他の構成は第４の当接部材３２Ｄと同様である。
すなわち、当接部３６は、当接面３６０２の延在方向の中央に形成された円形面部３６Ａと、円形面部３６Ａの上下から円形面部３６Ａの直径よりも小さい幅の寸法で互いに反対方向に延在する上下の直線面部３６Ｂ、３６Ｃとを備えている。
上側の直線面部３６Ｂに連続して上脚部３８が延在し、下側の直線面部３６Ｃに連続して下脚部４０が延在しており、上下の直線面部３６Ｂ、３６Ｃと上下の脚部３８、４０のトウヒール方向に沿った幅は同一寸法である。
当接面３６０２は、円形面部３６Ａと上下の直線面部３６Ｂ、３６Ｃとにわたって形成されている。
下脚部４０の下端には、図１３に示すように、後述する荷重調整部３４の雄ねじ部材４８の押圧面４８０６に押圧される平坦な被押圧面４００２が形成されている。
すなわち、当接部３６は、当接面３６０２の延在方向の中央に形成された円形面部３６Ａと、円形面部３６Ａの上下から円形面部３６Ａの直径よりも小さい幅の寸法で互いに反対方向に延在する上下の直線面部３６Ｂ、３６Ｃとを備えている。
上側の直線面部３６Ｂに連続して上脚部３８が延在し、下側の直線面部３６Ｃに連続して下脚部４０が延在しており、上下の直線面部３６Ｂ、３６Ｃと上下の脚部３８、４０のトウヒール方向に沿った幅は同一寸法である。
当接面３６０２は、円形面部３６Ａと上下の直線面部３６Ｂ、３６Ｃとにわたって形成されている。
下脚部４０の下端には、図１３に示すように、後述する荷重調整部３４の雄ねじ部材４８の押圧面４８０６に押圧される平坦な被押圧面４００２が形成されている。
【0028】
図２３（Ａ）、（Ｂ）、図２４（Ａ）、（Ｂ）は、第５の当接部材３２Ｅの変形例である第６の当接部材３２Ｆを示すものである。
第６の当接部材３２Ｆは、当接部３６と、一対の上脚部３８、下脚部４０とを備えている。
当接部３６は、当接面３６０２の延在方向の中央に形成された円形面部３６Ａと、円形面部３６Ａの直径よりも小さい幅の寸法で互いに反対方向に延在する接続面部３６Ｄと、直線面部３６Ｅとを備えている。
接続面部３６Ｄは上方に至るにつれてトウヒール方向の幅が拡大している。
直線面部３６Ｅは、トウヒール方向に沿った幅は全長にわたって同一寸法である。
当接面３６０２は、円形面部３６Ａと接続面部３６Ｄと直線面部３６Ｅとにわたって形成されている。
一対の上脚部３８は、接続面部３６Ｄの上端からトウフェース方向に二股に別れてクラウン部１６に向かって延在している。
下脚部４０は、直線面部３６Ｅの下端からソール部１８に向かって延在している。
それら上脚部３８と下脚部４０は、フェースバック２６方向に屈曲されている。
一対の上脚部３８の上端には、クラウン部１６の係止部４２（リブ部４４）に係止可能な被係止部３８２０がそれぞれ形成され、係止部４２と被係止部３８２０が溶接されることで取り付けられている。
本例では、一対の上脚部３８の上端のトウヒール方向に沿った幅方向の中間に上方に開口する切り欠き３８２２がそれぞれ形成され、それら切り欠き３８２２をクラウン部１６の係止部４２（リブ部４４）にそれぞれ係合させることによってクラウン部１６の係止部４２に対して被係止部３８２０が溶接する際の溶接面積を大きく確保しており、これにより溶接強度の向上が図られている。
下脚部４０の下端には、図１３に示すように、後述する荷重調整部３４の雄ねじ部材４８の押圧面４８０６に押圧される平坦な被押圧面４００２が形成されている。
第６の当接部材３２Ｆは、当接部３６と、一対の上脚部３８、下脚部４０とを備えている。
当接部３６は、当接面３６０２の延在方向の中央に形成された円形面部３６Ａと、円形面部３６Ａの直径よりも小さい幅の寸法で互いに反対方向に延在する接続面部３６Ｄと、直線面部３６Ｅとを備えている。
接続面部３６Ｄは上方に至るにつれてトウヒール方向の幅が拡大している。
直線面部３６Ｅは、トウヒール方向に沿った幅は全長にわたって同一寸法である。
当接面３６０２は、円形面部３６Ａと接続面部３６Ｄと直線面部３６Ｅとにわたって形成されている。
一対の上脚部３８は、接続面部３６Ｄの上端からトウフェース方向に二股に別れてクラウン部１６に向かって延在している。
下脚部４０は、直線面部３６Ｅの下端からソール部１８に向かって延在している。
それら上脚部３８と下脚部４０は、フェースバック２６方向に屈曲されている。
一対の上脚部３８の上端には、クラウン部１６の係止部４２（リブ部４４）に係止可能な被係止部３８２０がそれぞれ形成され、係止部４２と被係止部３８２０が溶接されることで取り付けられている。
本例では、一対の上脚部３８の上端のトウヒール方向に沿った幅方向の中間に上方に開口する切り欠き３８２２がそれぞれ形成され、それら切り欠き３８２２をクラウン部１６の係止部４２（リブ部４４）にそれぞれ係合させることによってクラウン部１６の係止部４２に対して被係止部３８２０が溶接する際の溶接面積を大きく確保しており、これにより溶接強度の向上が図られている。
下脚部４０の下端には、図１３に示すように、後述する荷重調整部３４の雄ねじ部材４８の押圧面４８０６に押圧される平坦な被押圧面４００２が形成されている。
【0029】
（荷重調整部３４）
図１３に示すように、荷重調整部３４は、下脚部４０の先端と、先端が取り付けられたソール部１８の箇所との間に設けられ、フェース裏面１４Ｂに滑動可能に当接する当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整するように構成されている。
荷重調整部３４は、雌ねじ部４６と、雄ねじ部材４８とを含んで構成されている。
図１３、図１７に示すように、雌ねじ部４６は、ソール部１８のフェース部１４寄りでトウヒール方向のほぼ中央の箇所に設けられている。
図１３に示すように、雌ねじ部４６は、ソール裏面１８Ｂからクラウン部１６に向けて突設された円筒壁部４６０２と、円筒壁部４６０２の内周面に形成された雌ねじ４６０４とを備えている。
円筒壁部４６０２の上端は中空部２８に開口し、円筒壁部４６０２の下端は、ソール面１８Ａに開口している。
本実施の形態では、前述したゴルフクラブヘッド１０の基準状態において、雌ねじ４６０４の軸線は、水平面ＨＰとほぼ直交している。
図１３に示すように、荷重調整部３４は、下脚部４０の先端と、先端が取り付けられたソール部１８の箇所との間に設けられ、フェース裏面１４Ｂに滑動可能に当接する当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整するように構成されている。
荷重調整部３４は、雌ねじ部４６と、雄ねじ部材４８とを含んで構成されている。
図１３、図１７に示すように、雌ねじ部４６は、ソール部１８のフェース部１４寄りでトウヒール方向のほぼ中央の箇所に設けられている。
図１３に示すように、雌ねじ部４６は、ソール裏面１８Ｂからクラウン部１６に向けて突設された円筒壁部４６０２と、円筒壁部４６０２の内周面に形成された雌ねじ４６０４とを備えている。
円筒壁部４６０２の上端は中空部２８に開口し、円筒壁部４６０２の下端は、ソール面１８Ａに開口している。
本実施の形態では、前述したゴルフクラブヘッド１０の基準状態において、雌ねじ４６０４の軸線は、水平面ＨＰとほぼ直交している。
【0030】
雄ねじ部材４８は、外周面に雄ねじ４８０２が形成された雄ねじ本体４８０４と、雄ねじ本体４８０４の先端に形成され雄ねじ４８０２の軸線と直交する平面で形成された押圧面４８０６と、雄ねじ本体４８０４の基端に形成された六角レンチが係合する六角孔４８０８とを備えている。
雄ねじ部材４８は、ソール面１８Ａの外側から雄ねじ本体４８０４の先端を雌ねじ４６０４に螺合され、押圧面４８０６が当接部材３２の下脚部４０の被押圧面４００２に当接して下脚部４０を押圧している。
したがって、雄ねじ部材４８は、下脚部４０の先端に当接し下脚部４０の先端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部５０を構成している。
このように荷重調整部３４を雌ねじ部４６と押圧部５０を構成する雄ねじ部材４８とで構成すると、荷重調整部３４の簡素化を図る上で有利となる。
雄ねじ部材４８は、ソール面１８Ａの外側から雄ねじ本体４８０４の先端を雌ねじ４６０４に螺合され、押圧面４８０６が当接部材３２の下脚部４０の被押圧面４００２に当接して下脚部４０を押圧している。
したがって、雄ねじ部材４８は、下脚部４０の先端に当接し下脚部４０の先端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部５０を構成している。
このように荷重調整部３４を雌ねじ部４６と押圧部５０を構成する雄ねじ部材４８とで構成すると、荷重調整部３４の簡素化を図る上で有利となる。
【0031】
図１３に示すように、本実施の形態では、押圧部５０の移動方向と下脚部４０の延在方向とが異なっている。言い換えると、雄ねじ部材４８の軸線方向と下脚部４０の延在方向とが異なっている。
したがって、六角孔４８０８に係合した六角レンチにより雄ねじ部材４８を正方向に回して雄ねじ部材４８をクラウン部１６側に移動させることにより弾性を有する上脚部３８および下脚部４０を介して当接部３６に加わる荷重が増加し、当接面３６０２からソール裏面１８Ｂに加わる荷重が増加する。
また、雄ねじ部材４８を逆方向に回して雄ねじ部材４８をソール部１８側に移動させることにより上脚部３８および下脚部４０を介して当接部３６に加わる荷重が減少し、当接面３６０２からソール裏面１８Ｂに加わる荷重が減少する。
なお、雄ねじ部材４８の押圧面４８０６と当接部材３２の下脚部４０の被押圧面４００２との押圧が安定してなされるように以下のような構成とすることができる。
図１３に二点鎖線で示すように、下脚部４０の下部から雌ねじ部４６の外周面にわたってそれらを収容する筒状部材５０をソール部１８に設け、筒状部材５０の内周面によって下脚部４０の移動を規制させることにより、下脚部４０の雄ねじ部材４８に対する位置ずれを抑制する。
この際、筒状部材５０は、予め下脚部４０に挿通させておき、下脚部４０の被押圧面４００２に雄ねじ部材４８の押圧面４８０６を当接させたならば、筒状部材５０を雌ねじ部４６側に移動させたのち、筒状部材５０の下端をソール裏面１８Ｂに接着あるいは溶接などによって移動不能に取り付ければ良い。
なお、筒状部材５０の高さ方向（軸線方向）の寸法は、少なくとも筒状部材５０内部に、下脚部４０の被押圧面４００２と雄ねじ部材４８の押圧面４８０６が収容される寸法であればよい。
したがって、六角孔４８０８に係合した六角レンチにより雄ねじ部材４８を正方向に回して雄ねじ部材４８をクラウン部１６側に移動させることにより弾性を有する上脚部３８および下脚部４０を介して当接部３６に加わる荷重が増加し、当接面３６０２からソール裏面１８Ｂに加わる荷重が増加する。
また、雄ねじ部材４８を逆方向に回して雄ねじ部材４８をソール部１８側に移動させることにより上脚部３８および下脚部４０を介して当接部３６に加わる荷重が減少し、当接面３６０２からソール裏面１８Ｂに加わる荷重が減少する。
なお、雄ねじ部材４８の押圧面４８０６と当接部材３２の下脚部４０の被押圧面４００２との押圧が安定してなされるように以下のような構成とすることができる。
図１３に二点鎖線で示すように、下脚部４０の下部から雌ねじ部４６の外周面にわたってそれらを収容する筒状部材５０をソール部１８に設け、筒状部材５０の内周面によって下脚部４０の移動を規制させることにより、下脚部４０の雄ねじ部材４８に対する位置ずれを抑制する。
この際、筒状部材５０は、予め下脚部４０に挿通させておき、下脚部４０の被押圧面４００２に雄ねじ部材４８の押圧面４８０６を当接させたならば、筒状部材５０を雌ねじ部４６側に移動させたのち、筒状部材５０の下端をソール裏面１８Ｂに接着あるいは溶接などによって移動不能に取り付ければ良い。
なお、筒状部材５０の高さ方向（軸線方向）の寸法は、少なくとも筒状部材５０内部に、下脚部４０の被押圧面４００２と雄ねじ部材４８の押圧面４８０６が収容される寸法であればよい。
【0032】
以上説明したように、本実施の形態では、荷重調整部３４が下脚部４０の先端とソール部１８の箇所との間に設けられ、荷重調整部３４が、フェース裏面１４Ｂに滑動可能に当接する当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整するように構成されている。
ここで、図１３に示すように、当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重Ｆ０は、フェース裏面１４Ｂと直交する方向の第１の荷重成分Ｆ１と、フェース裏面１４Ｂと平行する方向の第２の荷重成分Ｆ２とが合成されたものとなる。
フェース裏面１４Ｂと直交する方向の第１の荷重成分Ｆ１のみが当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる場合に比較して、フェース裏面１４Ｂと平行する方向の第２の荷重成分Ｆ２が当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる場合の方が、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となっている。
言い換えると、第１の荷重成分Ｆ１に加えて第２の荷重成分Ｆ２が当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わることにより、ＣＴ測定時にフェース部１４が変形した際に、当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂとの間に発生する滑りが、第１の荷重成分Ｆ１のみが当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる場合に比較して効率的に抑制される。
そのため、ＣＴ測定時におけるフェース部１４の変形（フェース部１４のスプリング効果）を効果的に抑制でき、したがって、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となっている。
すなわち、第１の荷重成分Ｆ１のようにフェース裏面１４Ｂに垂直に力をかける場合よりも、上述した荷重Ｆ０（Ｆ１とＦ２との合力）のようにフェース裏面１４Ｂに斜めに力をかけたほうがＣＴ値の微調整をすることに適していることがわかっている。また、当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂとの間に生じる摩擦の大きさがＣＴ値の微調整のしやすさに関係することもわかっている。
なお、このような知見は発明者らによるシミュレーション解析によって得られている。
ここで、図１３に示すように、当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重Ｆ０は、フェース裏面１４Ｂと直交する方向の第１の荷重成分Ｆ１と、フェース裏面１４Ｂと平行する方向の第２の荷重成分Ｆ２とが合成されたものとなる。
フェース裏面１４Ｂと直交する方向の第１の荷重成分Ｆ１のみが当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる場合に比較して、フェース裏面１４Ｂと平行する方向の第２の荷重成分Ｆ２が当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる場合の方が、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となっている。
言い換えると、第１の荷重成分Ｆ１に加えて第２の荷重成分Ｆ２が当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わることにより、ＣＴ測定時にフェース部１４が変形した際に、当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂとの間に発生する滑りが、第１の荷重成分Ｆ１のみが当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる場合に比較して効率的に抑制される。
そのため、ＣＴ測定時におけるフェース部１４の変形（フェース部１４のスプリング効果）を効果的に抑制でき、したがって、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となっている。
すなわち、第１の荷重成分Ｆ１のようにフェース裏面１４Ｂに垂直に力をかける場合よりも、上述した荷重Ｆ０（Ｆ１とＦ２との合力）のようにフェース裏面１４Ｂに斜めに力をかけたほうがＣＴ値の微調整をすることに適していることがわかっている。また、当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂとの間に生じる摩擦の大きさがＣＴ値の微調整のしやすさに関係することもわかっている。
なお、このような知見は発明者らによるシミュレーション解析によって得られている。
【0033】
ここで、ＣＴ値の調整について説明する。
前述したように、ＵＳＧＡやＲ＆Ａのルールで規定されたＣＴ値の規制値は２５７μｓである。
一般的にゴルフクラブヘッドの量産工程では、フェース部１４の肉厚の公差は±０．１ｍｍ程度であることから、ＣＴ値には±１５μｓ程度のばらつきが発生する。
例えば、ＣＴ値の平均値が２３５μｓならば、量産においてＣＴ値は±１５μｓ程度の公差が発生し、ＣＴ値は２２０μｓ～２５０μｓの範囲となり、ルールで定められた規制値２５７μｓを満たすものとなる。
この場合、ゴルフクラブの購入者は、ＣＴ値が２５０μｓのゴルフクラブヘッドを備えたゴルフクラブを購入できれば、飛距離が大きなゴルフクラブを入手できることとなる。一方、ＣＴ値２２０μｓのゴルフクラブヘッドを備えたゴルフクラブを購入してしまうと、飛距離が小さなゴルフクラブを入手することになり、購入者の間に不公平が生じてしまうことになる。
本発明のゴルフクラブヘッド１０によれば、以下のようにして、上記の不公平を防止することができる。
前述したように、ＵＳＧＡやＲ＆Ａのルールで規定されたＣＴ値の規制値は２５７μｓである。
一般的にゴルフクラブヘッドの量産工程では、フェース部１４の肉厚の公差は±０．１ｍｍ程度であることから、ＣＴ値には±１５μｓ程度のばらつきが発生する。
例えば、ＣＴ値の平均値が２３５μｓならば、量産においてＣＴ値は±１５μｓ程度の公差が発生し、ＣＴ値は２２０μｓ～２５０μｓの範囲となり、ルールで定められた規制値２５７μｓを満たすものとなる。
この場合、ゴルフクラブの購入者は、ＣＴ値が２５０μｓのゴルフクラブヘッドを備えたゴルフクラブを購入できれば、飛距離が大きなゴルフクラブを入手できることとなる。一方、ＣＴ値２２０μｓのゴルフクラブヘッドを備えたゴルフクラブを購入してしまうと、飛距離が小さなゴルフクラブを入手することになり、購入者の間に不公平が生じてしまうことになる。
本発明のゴルフクラブヘッド１０によれば、以下のようにして、上記の不公平を防止することができる。
【0034】
本実施の形態に係るゴルフクラブヘッド１０によれば、予め、規制値２５７μｓを満たすように、ＣＴ値の平均が例えば２３５μｓとなるようにゴルフクラブヘッドの設計を行ない、製造されたゴルフクラブヘッド全数のＣＴ値を測定する。
以下では、ＣＴ値２３５μｓを目標値という。
前述したように、ゴルフクラブヘッドの量産工程では、通常、ＣＴ値に±１５μｓの公差が発生している。
そして、ＣＴ値が目標値２３５μｓを上回った個体については、荷重調整部３４により当接部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整してＣＴ値が目標値２３５μｓとなるようにする。
一方、ＣＴ値が目標値２３５μｓを下回った個体については、フェース面１４Ａを研磨（例えば約０．１ｍｍ）してフェース部１４のたわみ量を増加させることで、ＣＴ値を２３５μｓ～２５０μｓに調整する。
そして、ＣＴ値が目標値２３５μｓを上回った個体については、荷重調整部３４により当接部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整してＣＴ値が目標値２３５μｓとなるようにする。
このようにすることで、ＣＴ値が規制値２５７μｓを満たす目標値２３５μｓであるゴルフクラブヘッド１０を確実に製造することができ、このようなゴルフクラブヘッド１０を備えるゴルフクラブをユーザ（購入者）に提供することができる。
すなわち、上述したように、ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値の調整を効率的に行なうことで、ＣＴ値が規制値２５７μｓを上回るようなルール違反のゴルフクラブヘッド１０を無駄に製造することなく、製造コストの低減を図れると共に、ＣＴ値の規制値を満足しつつ、ユーザに提供するゴルフクラブヘッドにおいて反発性能の不公平が生じることを防止してユーザの満足度を向上する上で有利となる。
以下では、ＣＴ値２３５μｓを目標値という。
前述したように、ゴルフクラブヘッドの量産工程では、通常、ＣＴ値に±１５μｓの公差が発生している。
そして、ＣＴ値が目標値２３５μｓを上回った個体については、荷重調整部３４により当接部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整してＣＴ値が目標値２３５μｓとなるようにする。
一方、ＣＴ値が目標値２３５μｓを下回った個体については、フェース面１４Ａを研磨（例えば約０．１ｍｍ）してフェース部１４のたわみ量を増加させることで、ＣＴ値を２３５μｓ～２５０μｓに調整する。
そして、ＣＴ値が目標値２３５μｓを上回った個体については、荷重調整部３４により当接部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整してＣＴ値が目標値２３５μｓとなるようにする。
このようにすることで、ＣＴ値が規制値２５７μｓを満たす目標値２３５μｓであるゴルフクラブヘッド１０を確実に製造することができ、このようなゴルフクラブヘッド１０を備えるゴルフクラブをユーザ（購入者）に提供することができる。
すなわち、上述したように、ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値の調整を効率的に行なうことで、ＣＴ値が規制値２５７μｓを上回るようなルール違反のゴルフクラブヘッド１０を無駄に製造することなく、製造コストの低減を図れると共に、ＣＴ値の規制値を満足しつつ、ユーザに提供するゴルフクラブヘッドにおいて反発性能の不公平が生じることを防止してユーザの満足度を向上する上で有利となる。
【0035】
また、本実施の形態では、当接部３６から上脚部３８および下脚部４０は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しているため、第２の荷重成分Ｆ２を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、本実施の形態では、当接部３６から上脚部３８および下脚部４０は、フェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在しているため、第２の荷重成分Ｆ２を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上でさらに有利となる。
また、本実施の形態では、当接部３６から上脚部３８および下脚部４０は、フェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在しているため、第２の荷重成分Ｆ２を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上でさらに有利となる。
【0036】
また、本実施の形態では、押圧部５０の移動方向が下脚部４０の延在方向と異なっていることにより、当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重Ｆ０は、フェース裏面１４Ｂと直交する方向の第１の荷重成分Ｆ１と、フェース裏面１４Ｂと平行する方向の第２の荷重成分Ｆ２とが合成されたものとなる。
したがって、フェース裏面１４Ｂと平行する方向の第２の荷重成分Ｆ２を効果的に当接面３６０２からソール裏面１８Ｂに作用させる上で有利となるため、第２の荷重成分Ｆ２を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上でより一層有利となる。
したがって、フェース裏面１４Ｂと平行する方向の第２の荷重成分Ｆ２を効果的に当接面３６０２からソール裏面１８Ｂに作用させる上で有利となるため、第２の荷重成分Ｆ２を確保する上でより有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上でより一層有利となる。
【0037】
（トルクＴ）
また、ＣＴ値の調整を行なう際に、雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴは０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下であることが第２の荷重成分Ｆ２を確保しＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
上記トルクＴが上記範囲を下回ると、フェース裏面１４Ｂに加わる第２の荷重成分Ｆ２が不足し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、上記トルクＴが上記範囲を上回ると、フェース裏面１４Ｂに加わる第２の荷重成分Ｆ２が過剰となり、フェース部１４に加わる応力によりフェース部１４の耐久性を確保する効果が低下する。
また、ＣＴ値の調整を行なう際に、雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴは０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下であることが第２の荷重成分Ｆ２を確保しＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
上記トルクＴが上記範囲を下回ると、フェース裏面１４Ｂに加わる第２の荷重成分Ｆ２が不足し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、上記トルクＴが上記範囲を上回ると、フェース裏面１４Ｂに加わる第２の荷重成分Ｆ２が過剰となり、フェース部１４に加わる応力によりフェース部１４の耐久性を確保する効果が低下する。
【0038】
（各パラメータ）
次に、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する箇所の範囲、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓ、中間板５２の肉厚Δｔｐ、弾性係数Ｅ、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２、フェース部１４の肉厚Δｔ１と当接部３６の肉厚Δｔ２に関する規定について説明する。
次に、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する箇所の範囲、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓ、中間板５２の肉厚Δｔｐ、弾性係数Ｅ、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２、フェース部１４の肉厚Δｔ１と当接部３６の肉厚Δｔ２に関する規定について説明する。
【0039】
（当接面３６０２が当接するフェース裏面１４Ｂの範囲）
図１に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面Ｐ１とする。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面Ｐ２とする。
水平面ＨＰと平行し中心点Ｐｃからクラウン部１６方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面Ｐ３とする。
水平面ＨＰと平行し中心点Ｐｃからソール部１８方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面Ｐ４とする。
この場合、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐ（当接面３６０２の幾何学的な中心点）が、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内でフェース裏面１４Ｂに当接するようにすると、実際に使用されるフェース部１４の部分のＣＴ値の調整を効率的に行なう上で好ましい。
これは、上記範囲が、一般的なゴルファーが打球した際のフェース面１４Ａ上における打点の分布範囲をほぼ含んでいるためである。
また、当接面３６０２が上記範囲外でフェース裏面１４Ｂに当接すると、実際に使用されるフェース部１４の部分のＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
図１に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面Ｐ１とする。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面Ｐ２とする。
水平面ＨＰと平行し中心点Ｐｃからクラウン部１６方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面Ｐ３とする。
水平面ＨＰと平行し中心点Ｐｃからソール部１８方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面Ｐ４とする。
この場合、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐ（当接面３６０２の幾何学的な中心点）が、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内でフェース裏面１４Ｂに当接するようにすると、実際に使用されるフェース部１４の部分のＣＴ値の調整を効率的に行なう上で好ましい。
これは、上記範囲が、一般的なゴルファーが打球した際のフェース面１４Ａ上における打点の分布範囲をほぼ含んでいるためである。
また、当接面３６０２が上記範囲外でフェース裏面１４Ｂに当接すると、実際に使用されるフェース部１４の部分のＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
【0040】
（面積Ｓ）
当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であることが、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓが上記範囲を下回ると、当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を加える効果が低下し、フェース部１４のたわみ量（スプリング効果）が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓが上記範囲を上回ると、当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重が過剰となり、フェース部１４のたわみ量（スプリング効果）が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
なお、後述する中間板５２がフェース裏面１４Ｂと当接面３６０２との間に配置されている場合は、上記面積は、中間板５２を介して当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積であり、上記肉厚は、中間板５２を介してフェース裏面１４Ｂに当接当接している当接部３６の部分の肉厚である。
当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であることが、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓが上記範囲を下回ると、当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を加える効果が低下し、フェース部１４のたわみ量（スプリング効果）が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓが上記範囲を上回ると、当接面３６０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重が過剰となり、フェース部１４のたわみ量（スプリング効果）が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
なお、後述する中間板５２がフェース裏面１４Ｂと当接面３６０２との間に配置されている場合は、上記面積は、中間板５２を介して当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積であり、上記肉厚は、中間板５２を介してフェース裏面１４Ｂに当接当接している当接部３６の部分の肉厚である。
【0041】
（肉厚Δｔ２）
また、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることが、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を下回ると、フェース部１４のたわみ量（スプリング効果）が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を上回ると、フェース部１４のたわみ量（スプリング効果）が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることが、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を下回ると、フェース部１４のたわみ量（スプリング効果）が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を上回ると、フェース部１４のたわみ量（スプリング効果）が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
【0042】
（中間板５２）
図１６（Ａ）、（Ｂ）は、図１４（Ａ）、（Ｂ）に示す第１の当接部材３２Ａに中間板５２を設けた変形例を示す。
以下では、便宜上、この変形例を第３の当接部材３２Ｃとして説明する。
第３の当接部材３２Ｃの当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂとの間にエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間板５２を配置すると、エラストマーまたは合成樹脂材料によって打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
具体的には、中間板５２は均一の肉厚Δｔｐで形成され当接面３６０２と同一の輪郭を有し、中間板５２は厚さ方向の一方の面が当接面３６０２に接着材により接着され、他方の面がフェース裏面１４Ｂにフェース裏面１４Ｂに滑動可能に当接している。
また、中間板５２が当接面３６０２とソール裏面１８Ｂとの間に介在することで当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂとが直接接触してことで摩耗することを抑制でき、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
この場合、中間板５２の肉厚Δｔｐを、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
中間板５２の肉厚Δｔｐが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
中間板５２の肉厚Δｔｐが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、中間板５２の弾性率Ｅは、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
中間板５２の弾性率Ｅが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
中間板５２の弾性率Ｅが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
なお、中間板５２は、第２の当接部材５２Ｂ、第４－第６の当接部材５２Ｃ－５２Ｆに設けてもよいことは無論であり、その場合、中間板５２の輪郭は、各当接面３６０２の輪郭と同一とすればよい。
図１６（Ａ）、（Ｂ）は、図１４（Ａ）、（Ｂ）に示す第１の当接部材３２Ａに中間板５２を設けた変形例を示す。
以下では、便宜上、この変形例を第３の当接部材３２Ｃとして説明する。
第３の当接部材３２Ｃの当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂとの間にエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間板５２を配置すると、エラストマーまたは合成樹脂材料によって打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
具体的には、中間板５２は均一の肉厚Δｔｐで形成され当接面３６０２と同一の輪郭を有し、中間板５２は厚さ方向の一方の面が当接面３６０２に接着材により接着され、他方の面がフェース裏面１４Ｂにフェース裏面１４Ｂに滑動可能に当接している。
また、中間板５２が当接面３６０２とソール裏面１８Ｂとの間に介在することで当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂとが直接接触してことで摩耗することを抑制でき、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
この場合、中間板５２の肉厚Δｔｐを、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
中間板５２の肉厚Δｔｐが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
中間板５２の肉厚Δｔｐが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、中間板５２の弾性率Ｅは、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
中間板５２の弾性率Ｅが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
中間板５２の弾性率Ｅが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
なお、中間板５２は、第２の当接部材５２Ｂ、第４－第６の当接部材５２Ｃ－５２Ｆに設けてもよいことは無論であり、その場合、中間板５２の輪郭は、各当接面３６０２の輪郭と同一とすればよい。
【0043】
（肉厚の比率Δｔ１／Δｔ２）
当接面３６０２が当接するフェース裏面１４Ｂの部分に対応するフェース部１４の肉厚を肉厚Δｔ１とし、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされるようにすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
比率Δｔ１／Δｔ２が上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
比率Δｔ１／Δｔ２が上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
当接面３６０２が当接するフェース裏面１４Ｂの部分に対応するフェース部１４の肉厚を肉厚Δｔ１とし、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされるようにすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
比率Δｔ１／Δｔ２が上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
比率Δｔ１／Δｔ２が上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
【0044】
なお、本実施の形態では、脚部３８、４０が２つあるいは３つ設けられている場合について説明したが、脚部３８、４０は少なくとも２つ設けられ、各脚部３８、４０は、ソール部１８、サイド部の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられていればよい。
また、本実施の形態では、荷重調整部３４が下脚部４０とソール部１８の箇所との間に設けられている場合について説明したが、荷重調整部３４は、各脚部３８、４０のうちの少なくとも１つの脚部３８、４０の先端と、先端が取り付けられたクラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所との間に設けられていればよい。
また、本実施の形態では、脚部３８のクラウン部１６の取り付けが接着、あるいは、溶接によってなされる場合について説明したが、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部の何れかに対する脚部３８の先端の取り付けは、ろう付け、ねじ止めなど、従来公知の様々な方法によってなされていてもよい。
また、本実施の形態では、荷重調整部３４が下脚部４０とソール部１８の箇所との間に設けられている場合について説明したが、荷重調整部３４は、各脚部３８、４０のうちの少なくとも１つの脚部３８、４０の先端と、先端が取り付けられたクラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所との間に設けられていればよい。
また、本実施の形態では、脚部３８のクラウン部１６の取り付けが接着、あるいは、溶接によってなされる場合について説明したが、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部の何れかに対する脚部３８の先端の取り付けは、ろう付け、ねじ止めなど、従来公知の様々な方法によってなされていてもよい。
【0045】
以下、本発明の実験例について説明する。
図２５－図３２は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の３つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、３つの指数の合計点を求めた。
図２５－図３２は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の３つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、３つの指数の合計点を求めた。
【0046】
（１）ＣＴ値
ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値をＵＳＧＡで定められたペンデュラム試験によって測定し、当接部材３２および荷重調整部３４によるＣＴ値の調整を行わない無い第１の状態でのＣＴ値ｔ１と、当接部材３２および荷重調整部３４によるＣＴ値の調整を最大限行った第２の状態でのＣＴ値ｔ２との差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２を測定し、比較例に相当する実験例１の差分Δｔを１００とする指数で評価した。
ＣＴ値の指数が大きいほどＣＴ値をより大きく低下させることができ、言い換えると、ＣＴ値をより大きく調整することができ、したがって、ＣＴ値の調整を効率的に調整できることになり、評価が良いことを示す。
なお、フェース面１４Ａ上におけるＣＴ値の測定位置は、当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂが接触している図心を基準点とし、基準点を含め、基準点の上下左右５mmピッチで測定（全９点）した。各測定位置で５回ずつＣＴ値を測定し、合計４５回のＣＴ値の平均値を、第１の状態および第２の状態でそれぞれ算出し（ｔ１、ｔ２）、差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２の指数を求めた。
ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値をＵＳＧＡで定められたペンデュラム試験によって測定し、当接部材３２および荷重調整部３４によるＣＴ値の調整を行わない無い第１の状態でのＣＴ値ｔ１と、当接部材３２および荷重調整部３４によるＣＴ値の調整を最大限行った第２の状態でのＣＴ値ｔ２との差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２を測定し、比較例に相当する実験例１の差分Δｔを１００とする指数で評価した。
ＣＴ値の指数が大きいほどＣＴ値をより大きく低下させることができ、言い換えると、ＣＴ値をより大きく調整することができ、したがって、ＣＴ値の調整を効率的に調整できることになり、評価が良いことを示す。
なお、フェース面１４Ａ上におけるＣＴ値の測定位置は、当接面３６０２とフェース裏面１４Ｂが接触している図心を基準点とし、基準点を含め、基準点の上下左右５mmピッチで測定（全９点）した。各測定位置で５回ずつＣＴ値を測定し、合計４５回のＣＴ値の平均値を、第１の状態および第２の状態でそれぞれ算出し（ｔ１、ｔ２）、差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２の指数を求めた。
【0047】
（２）高初速エリア（スイートエリア）
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点Ｐｉでゴルフクラブをスイングし、計測器によってゴルフボールの初速を計測した。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
４５打点の初速のデータを補間し、ゴルフボールの最大初速の９８％以上となるフェース面１４Ａの高初速エリアの面積を指数化した。なお、中心点Ｐｃより上打点（クラウン部１６側）でのデータと、下打点（ソール部１８側）でのデータは、ゴルファーの実使用打点位置に合わせて、上打点（クラウン部１６側）でのデータの重み付けを重くした。
高初速エリアのデータは、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点Ｐｉでゴルフクラブをスイングし、計測器によってゴルフボールの初速を計測した。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
４５打点の初速のデータを補間し、ゴルフボールの最大初速の９８％以上となるフェース面１４Ａの高初速エリアの面積を指数化した。なお、中心点Ｐｃより上打点（クラウン部１６側）でのデータと、下打点（ソール部１８側）でのデータは、ゴルファーの実使用打点位置に合わせて、上打点（クラウン部１６側）でのデータの重み付けを重くした。
高初速エリアのデータは、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
【0048】
（３）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１４の変形や割れ、当接部材の破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、比較例に相当する実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１４の変形や割れ、当接部材の破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、比較例に相当する実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
【0049】
（４）合計点
上述したＣＴ値、高初速エリア、耐久性の３つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例（実験例１）に相当する実験例の合計点を３００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
上述したＣＴ値、高初速エリア、耐久性の３つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例（実験例１）に相当する実験例の合計点を３００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
【0050】
以下実験例のゴルフクラブヘッド１０について説明する。
実験例１は、比較例であり、本発明の請求項１－５の規定を満たさないものである。
実験例１は、特許文献１に対応するものであって、中空型のウッド型ゴルフクラブヘッド１０（ドライバー）において、ソール部１８のフェース部１４寄りの箇所に雌ねじ部を設け、雌ねじ部に螺合した雄ねじ部材の先端をソール部１８近傍のフェース裏面１４Ｂに当接させて荷重を加えることでＣＴ値を調整するものである。
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
実験例１は、比較例であり、本発明の請求項１－５の規定を満たさないものである。
実験例１は、特許文献１に対応するものであって、中空型のウッド型ゴルフクラブヘッド１０（ドライバー）において、ソール部１８のフェース部１４寄りの箇所に雌ねじ部を設け、雌ねじ部に螺合した雄ねじ部材の先端をソール部１８近傍のフェース裏面１４Ｂに当接させて荷重を加えることでＣＴ値を調整するものである。
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
【0051】
実験例２は、比較例であり、特許文献２に対応するものであって、中空型のアイアン型ゴルフクラブヘッド１０において、フェース部１４に対向するバックフェースの箇所に雌ねじ部を設け、雌ねじ部に螺合した雄ねじ部材の先端をエラストマーを介してフェース裏面１４Ｂに当接させて荷重を加えることでＣＴ値を調整するものである。
実験例２の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
実験例２の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
【0052】
実験例１、実験例２を除く実験例３－３８で使用したゴルフクラブヘッド１０は、本発明に対応するものであって、中空型のドライバーであり、各実験例で規定したパラメータを除き以下の仕様を共通としている。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
詳細に説明すると、実験例３－３８は、請求項１の規定を満たすものであり、当接部材３２と、荷重調整部３４とを備えている。
図１４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、実験例３－３８において、当接部材３２は、ＣＦＲＰで構成され、当接部３６と、２つの脚部３８、４０（上脚部３８および下脚部４０）とを備え、上脚部３８は、脚部本体３８０２と、屈曲片３８０４と、一対の係止凸部３８０６とを含んで構成されている。
図１３に示すように、上脚部３８の先端はクラウン部１６の係止部４２に接着により取り付けられ、下脚部４０の先端は、ソール部１８に設けられた荷重調整部３４に取り付けられている。
実験例３－３８において、当接部３６から各脚部３８、４０は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、当接部３６から各脚部３８、４０は、フェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
実験例３－３８では、フェース裏面１４Ｂに対する脚部３８の傾斜角（クラウン部１６側の傾斜角）を２０度とし、フェース裏面１４Ｂに対する脚部４０の傾斜角（ソール部１８側の傾斜角）を３０度とした。
実験例３－３８において、荷重調整部３４は、脚部３８、４０の先端に当接し脚部３８、４０の先端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部５０を備え、押圧部５０の移動方向と脚部３８、４０の延在方向とが異なっている。
実験例３－３８において、荷重調整部３４は、ソール部１８の箇所に設けられた雌ねじ部４６と、雌ねじ４６０４に螺合しその先端が脚部３８、４０の先端に当接する雄ねじ部材４８とを備え、押圧部５０は雄ねじ部材４８で構成されている。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
詳細に説明すると、実験例３－３８は、請求項１の規定を満たすものであり、当接部材３２と、荷重調整部３４とを備えている。
図１４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、実験例３－３８において、当接部材３２は、ＣＦＲＰで構成され、当接部３６と、２つの脚部３８、４０（上脚部３８および下脚部４０）とを備え、上脚部３８は、脚部本体３８０２と、屈曲片３８０４と、一対の係止凸部３８０６とを含んで構成されている。
図１３に示すように、上脚部３８の先端はクラウン部１６の係止部４２に接着により取り付けられ、下脚部４０の先端は、ソール部１８に設けられた荷重調整部３４に取り付けられている。
実験例３－３８において、当接部３６から各脚部３８、４０は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、当接部３６から各脚部３８、４０は、フェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
実験例３－３８では、フェース裏面１４Ｂに対する脚部３８の傾斜角（クラウン部１６側の傾斜角）を２０度とし、フェース裏面１４Ｂに対する脚部４０の傾斜角（ソール部１８側の傾斜角）を３０度とした。
実験例３－３８において、荷重調整部３４は、脚部３８、４０の先端に当接し脚部３８、４０の先端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部５０を備え、押圧部５０の移動方向と脚部３８、４０の延在方向とが異なっている。
実験例３－３８において、荷重調整部３４は、ソール部１８の箇所に設けられた雌ねじ部４６と、雌ねじ４６０４に螺合しその先端が脚部３８、４０の先端に当接する雄ねじ部材４８とを備え、押圧部５０は雄ねじ部材４８で構成されている。
【0053】
（条件１）
各実験例について、図２５に示すように、請求項６で規定する条件を変更した。
なお、請求項７、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
各実験例について、図２５に示すように、請求項６で規定する条件を変更した。
なお、請求項７、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
【0054】
実験例１は、比較例であり、請求項１－５の規定を満たさないものであり、各評価点を１００とし、合計点が３００である。
実験例２も、比較例であり、請求項１－５の規定を満たさないものであり、実験例１の評価点を基準とする評価点（ＣＴ値１０２、高初速エリア９８、耐久性１０５、合計点３０５）を示している。
実験例２も、比較例であり、請求項１－５の規定を満たさないものであり、実験例１の評価点を基準とする評価点（ＣＴ値１０２、高初速エリア９８、耐久性１０５、合計点３０５）を示している。
【0055】
実験例３は、請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．０５Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲外である。
実験例４は、上記トルクＴが５．３Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲外である。
実験例５は、上記トルクＴが０．１Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
実験例６は、上記トルクＴが４．８Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
実験例４は、上記トルクＴが５．３Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲外である。
実験例５は、上記トルクＴが０．１Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
実験例６は、上記トルクＴが４．８Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
【0056】
したがって、図２５に示すように、請求項１－６の規定を全て満たす実験例５、６は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲外である実験例１－４以上となっている。
【0057】
（条件２）
各実験例について、図２６に示すように、請求項７で規定する条件の一部を変更した。
なお、請求項６、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
各実験例について、図２６に示すように、請求項７で規定する条件の一部を変更した。
なお、請求項６、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
【0058】
実験例７は、請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１５ｍｍ２であり、２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲外である。
実験例８は、請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは４２０ｍｍ２であり、２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲外である。
実験例９は、請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは２２ｍｍ２であり、２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲内である。
実験例１０は、請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは３９０ｍｍ２であり、２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲内である。
なお、比較例としての実験例１、２においては、本発明の当接面３６０２に相当する当接部材３２の先端がフェース裏面１４Ｂに接触している部分の面積を面積Ｓとして扱うものとする。
実験例８は、請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは４２０ｍｍ２であり、２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲外である。
実験例９は、請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは２２ｍｍ２であり、２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲内である。
実験例１０は、請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは３９０ｍｍ２であり、２０ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲内である。
なお、比較例としての実験例１、２においては、本発明の当接面３６０２に相当する当接部材３２の先端がフェース裏面１４Ｂに接触している部分の面積を面積Ｓとして扱うものとする。
【0059】
したがって、図２６に示すように、請求項１－７の規定を全て満たす実験例８、９は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項７の一部の規定を満たさない実験例７、８を上回っている。
【0060】
（条件３）
各実験例について、図２７に示すように、請求項７で規定する条件の一部を変更した。
なお、請求項６、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
各実験例について、図２７に示すように、請求項７で規定する条件の一部を変更した。
なお、請求項６、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
【0061】
実験例１１は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからトウ方向に２４ｍｍ離間した箇所であり、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲外とした。
実験例１２は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐフェース裏面１４Ｂに当接する位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからヒール方向に２４ｍｍ離間した箇所であり、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲外とした。
実験例１３は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐフェース裏面１４Ｂに当接する位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからトウ方向に１８ｍｍ離間した箇所であり、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
実験例１４は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐフェース裏面１４Ｂに当接する位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからヒール方向に２０ｍｍ離間した箇所であり、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
なお、図２７において比較例としての実験例１の０／Ｓ１５はトウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからソール方向に１５ｍｍ離間していることを示す。
図２７において０／０はトウヒール方向およびクラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと同じ位置にあることを示す。
また、Ｔ２４／０は、トウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからトウ方向に２４ｍｍ離間し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと同じ位置にあることを示す。
また、Ｈ２４／０は、トウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからヒール方向に２４ｍｍ離間し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと同じ位置にあることを示す。
実験例１２は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐフェース裏面１４Ｂに当接する位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからヒール方向に２４ｍｍ離間した箇所であり、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲外とした。
実験例１３は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐフェース裏面１４Ｂに当接する位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからトウ方向に１８ｍｍ離間した箇所であり、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
実験例１４は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐフェース裏面１４Ｂに当接する位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからヒール方向に２０ｍｍ離間した箇所であり、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
なお、図２７において比較例としての実験例１の０／Ｓ１５はトウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからソール方向に１５ｍｍ離間していることを示す。
図２７において０／０はトウヒール方向およびクラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと同じ位置にあることを示す。
また、Ｔ２４／０は、トウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからトウ方向に２４ｍｍ離間し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと同じ位置にあることを示す。
また、Ｈ２４／０は、トウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからヒール方向に２４ｍｍ離間し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと同じ位置にあることを示す。
【0062】
したがって、図２７に示すように、請求項１－７の規定を全て満たす実験例１３、１４は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項７の一部の規定を満たさない実験例１１、１２を上回っている。
【0063】
（条件４）
各実験例について、図２８に示すように、請求項７で規定する条件の一部を変更した。
なお、請求項６、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
各実験例について、図２８に示すように、請求項７で規定する条件の一部を変更した。
なお、請求項６、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
【0064】
実験例１５は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置は、クラウン方向に１９ｍｍ離間した箇所であり、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲外とした。
実験例１６は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置は、ソール方向に１９ｍｍ離間した箇所であり、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲外とした。
実験例１７は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置は、クラウン方向に１３ｍｍ離間した箇所であり、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
範囲内とした。
実験例１８は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置は、ソール方向に１３ｍｍ離間した箇所であり、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
なお、図２８において０／Ｃ１９はトウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからクラウン方向に１９ｍｍ離間していることを示す。
また、０／Ｓ１９はトウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからソール方向に１９ｍｍ離間していることを示す。
実験例１６は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置は、ソール方向に１９ｍｍ離間した箇所であり、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲外とした。
実験例１７は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置は、クラウン方向に１３ｍｍ離間した箇所であり、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
範囲内とした。
実験例１８は、請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接するクラウンソール方向の位置は、ソール方向に１３ｍｍ離間した箇所であり、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
なお、図２８において０／Ｃ１９はトウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからクラウン方向に１９ｍｍ離間していることを示す。
また、０／Ｓ１９はトウヒール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、クラウンソール方向において当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃからソール方向に１９ｍｍ離間していることを示す。
【0065】
したがって、図２８に示すように、請求項１－７の規定を全て満たす実験例１７、１８は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項７の一部の規定を満たさない実験例１５、１６を上回っている。
【0066】
（条件５）
各実験例について、図２９に示すように、請求項７で規定する条件の一部を変更した。
なお、請求項６、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
各実験例について、図２９に示すように、請求項７で規定する条件の一部を変更した。
なお、請求項６、８、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
【0067】
実験例１９は請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は０．５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲外とした。
実験例２０は請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は１０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲外とした。
実験例２１は請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は２．０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
実験例２２は請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は６．０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
実験例２０は請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は１０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲外とした。
実験例２１は請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は２．０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
実験例２２は請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は６．０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
【0068】
したがって、図２９に示すように、請求項１－７の規定を全て満たす実験例２１、２２は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項７の一部の規定を満たさない実験例１９、２０を上回っている。
【0069】
（条件６）
各実験例について、図３０に示すように、請求項８で規定する中間板５２を設けると共に、中間板５２の条件を変更した。また、中間板５２はエラストマーで形成した。
なお、請求項６、７、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
各実験例について、図３０に示すように、請求項８で規定する中間板５２を設けると共に、中間板５２の条件を変更した。また、中間板５２はエラストマーで形成した。
なお、請求項６、７、９で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項９で規定する肉厚の比率は０．６とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
【0070】
実験例２３は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、０．０５ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲外であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例２４は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、３．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲外であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例２５は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、０．１ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例２６は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．８ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例２７は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、０．０５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外である。
実験例２８は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外である。
実験例２９は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、１ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例３０は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、４７ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例２４は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、３．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲外であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例２５は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、０．１ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例２６は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．８ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例２７は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、０．０５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外である。
実験例２８は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、５５ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外である。
実験例２９は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、１ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
実験例３０は請求項８で規定する中間板５２の肉厚Δｔｐは、１．０ｍｍであり、０．１ｍｍ≦Δｔｐ≦２．０ｍｍの範囲内であり、中間板５２の弾性率Ｅは、４７ＧＰａであり、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内である。
【0071】
したがって、図３０に示すように、請求項１－８の規定を全て満たす実験例２５、２６、２９、３０は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項８の規定を満たさない実験例２３、２４、２７、２８を上回っている。
【0072】
（条件７）
各実験例について、図３１に示すように、請求項９で規定する条件を変更した。
なお、請求項６、７、８で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
各実験例について、図３１に示すように、請求項９で規定する条件を変更した。
なお、請求項６、７、８で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
請求項６で規定する雄ねじ部材４８に加えられるトルクＴが０．２Ｎ・ｍであり、０．１Ｎ・ｍ以上５．０Ｎ・ｍ以下の規定範囲内である。
請求項７で規定する当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース裏面１４Ｂに当接する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には当接面３６０２の中心点３６０２Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接する面積Ｓは１００ｍｍ２として、２０ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２は、５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する中間板５２は省略した。
【0073】
実験例３１は、請求項９で規定する当接面３６０２が当接するフェース裏面１４Ｂの部分に対応するフェース部１４の肉厚Δｔ１と、当接面３６０２がフェース裏面１４Ｂに当接している当接部３６の部分の肉厚Δｔ２との比率Δｔ１／Δｔ２が０．３であり、式（１）で示す０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲外である。
実験例３２は、請求項９で規定する上記比率Δｔ１／Δｔ２が２．３であり、式（１）で示す０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲外である。
実験例３３は、請求項９で規定する上記比率Δｔ１／Δｔ２が０．５であり、式（１）で示す０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内である。
実験例３４は、請求項９で規定する上記比率Δｔ１／Δｔ２が１．８であり、式（１）で示す０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内である。
実験例３２は、請求項９で規定する上記比率Δｔ１／Δｔ２が２．３であり、式（１）で示す０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲外である。
実験例３３は、請求項９で規定する上記比率Δｔ１／Δｔ２が０．５であり、式（１）で示す０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内である。
実験例３４は、請求項９で規定する上記比率Δｔ１／Δｔ２が１．８であり、式（１）で示す０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内である。
【0074】
したがって、図３１に示すように、請求項１－７、９の規定を全て満たす実験例３３、３４は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項９の規定を満たさない実験例３１、３２を上回っている。
【0075】
（条件８）
図３２に示す実験例３５、３６は、中間板５４を省略し、請求項１－７、９で規定する条件を全て満たすものであり、請求項１－７、９で規定する各数値を、上述した条件１－５、７に比較してより好適なものとした。
実験例３７、３８は、中間板５４を備え、請求項１－９で規定する条件を全て満たすものであり、請求項１－９で規定する各数値を、上述した条件１－７に比較してより好適なものとした。
したがって、図３２に示すように、請求項１－７、９の規定を全て、あるいは、請求項１－９の規定を全て満たす実験例３５－３８は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲内である他の実施例３－３４以上となっている。
図３２に示す実験例３５、３６は、中間板５４を省略し、請求項１－７、９で規定する条件を全て満たすものであり、請求項１－７、９で規定する各数値を、上述した条件１－５、７に比較してより好適なものとした。
実験例３７、３８は、中間板５４を備え、請求項１－９で規定する条件を全て満たすものであり、請求項１－９で規定する各数値を、上述した条件１－７に比較してより好適なものとした。
したがって、図３２に示すように、請求項１－７、９の規定を全て、あるいは、請求項１－９の規定を全て満たす実験例３５－３８は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、合計点が本発明の範囲内である他の実施例３－３４以上となっている。
【0076】
また、本発明は、中空部を有するドライバー、中空部を有するフェアウェイウッド、中空部を有するユーテリティなどの様々な中空部を有するゴルフクラブヘッドに適用されることは無論のことである。
【符号の説明】
【0077】
１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１４Ｂ フェース裏面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１６Ｂ クラウン裏面
１８ ソール部
１８Ａ ソール面
１８Ｂ ソール裏面
２０ サイド部
２０Ａ サイド面
２０Ｂ サイド裏面
１９ リーディングエッジ
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
３０ ホーゼル
３２ 当接部材
３２Ａ 第１の当接部材
３２Ｂ 第２の当接部材
３２Ｃ 第３の当接部材
３２Ｄ 第４の当接部材
３２Ｅ 第５の当接部材
３２Ｆ 第６の当接部材
３４ 荷重調整部
３６ 当接部
３６０２ 当接面
３６０２Ｐ 当接面の中心点
３６Ａ 円形面部
３６Ｂ、３６Ｃ 上下の直線面部
３６Ｄ 接続面部
３６Ｅ 直線面部
３８ 上脚部（脚部）
３８０２ 脚部本体
３８０４ 屈曲片
３８０６ 一対の係止凸部
３８０８ 孔
３８１０ 被係止面
３８２０ 被係止部
３８２２ 切り欠き
４０ 下脚部（脚部）
４００２ 被押圧面
４２ 係止部
４２０２ 係止面
４４ リブ部
４６ 雌ねじ部
４６０２ 円筒壁部
４６０４ 雌ねじ
４８ 雄ねじ部材
４８０２ 雄ねじ
４８０４ 雄ねじ本体
４８０６ 押圧面
４８０８ 六角孔
５０ 押圧部
５２ 筒状部材
５４ 中間板
Ｐ１ 第１平面
Ｐ２ 第２平面
Ｐ３ 第３平面
Ｐ４ 第４平面
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１４Ｂ フェース裏面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１６Ｂ クラウン裏面
１８ ソール部
１８Ａ ソール面
１８Ｂ ソール裏面
２０ サイド部
２０Ａ サイド面
２０Ｂ サイド裏面
１９ リーディングエッジ
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
３０ ホーゼル
３２ 当接部材
３２Ａ 第１の当接部材
３２Ｂ 第２の当接部材
３２Ｃ 第３の当接部材
３２Ｄ 第４の当接部材
３２Ｅ 第５の当接部材
３２Ｆ 第６の当接部材
３４ 荷重調整部
３６ 当接部
３６０２ 当接面
３６０２Ｐ 当接面の中心点
３６Ａ 円形面部
３６Ｂ、３６Ｃ 上下の直線面部
３６Ｄ 接続面部
３６Ｅ 直線面部
３８ 上脚部（脚部）
３８０２ 脚部本体
３８０４ 屈曲片
３８０６ 一対の係止凸部
３８０８ 孔
３８１０ 被係止面
３８２０ 被係止部
３８２２ 切り欠き
４０ 下脚部（脚部）
４００２ 被押圧面
４２ 係止部
４２０２ 係止面
４４ リブ部
４６ 雌ねじ部
４６０２ 円筒壁部
４６０４ 雌ねじ
４８ 雄ねじ部材
４８０２ 雄ねじ
４８０４ 雄ねじ本体
４８０６ 押圧面
４８０８ 六角孔
５０ 押圧部
５２ 筒状部材
５４ 中間板
Ｐ１ 第１平面
Ｐ２ 第２平面
Ｐ３ 第３平面
Ｐ４ 第４平面
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】
【図28】
【図29】
【図30】
【図31】
【図32】