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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-12-09
(45)【発行日】2024-12-17
(54)【発明の名称】加工用原紙、紙器用シートおよび紙器
(51)【国際特許分類】
D21H 27/00 20060101AFI20241210BHJP
D21H 21/18 20060101ALI20241210BHJP
D21H 11/00 20060101ALI20241210BHJP
B65D 5/40 20060101ALI20241210BHJP
【ＦＩ】
D21H27/00 E
D21H21/18
D21H11/00
B65D5/40
【請求項の数】
18
(21)【出願番号】P 2021567592
(86)(22)【出願日】2020-12-24
(86)【国際出願番号】 JP2020048352
(87)【国際公開番号】W WO2021132429
(87)【国際公開日】2021-07-01
【審査請求日】2023-11-06
(31)【優先権主張番号】P 2019234140
(32)【優先日】2019-12-25
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2019234141
(32)【優先日】2019-12-25
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000122298
【氏名又は名称】王子ホールディングス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000109
【氏名又は名称】弁理士法人特許事務所サイクス
(72)【発明者】
【氏名】槌本 真和
(72)【発明者】
【氏名】石川 友美子
(72)【発明者】
【氏名】平野 大信
【審査官】塩治 雅也
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１５－１４７５８８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０００－２６４３１６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－１５８８５４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－１２７６７０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－２１９３８１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－１８３３７２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｄ２１Ｂ １／００－ １／３８
Ｄ２１Ｃ １／００－１１／１４
Ｄ２１Ｄ １／００－９９／００
Ｄ２１Ｆ １／００－１３／１２
Ｄ２１Ｇ １／００－ ９／００
Ｄ２１Ｈ １１／００－２７／４２
Ｄ２１Ｊ １／００－ ７／００
Ｂ６５Ｄ ５／４０
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
セルロースパルプを主成分とし、少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下であり、ＭＤ方向の引張強度が３５ｋＮ／ｍ以下であり、ＣＤ方向の引張強度が２２ｋＮ／ｍ以下であり、かつ、ＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度の平均値が２８ｋＮ／ｍ以下である加工用原紙。
【請求項2】
セルロースパルプを主成分とし、少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下であり、ＭＤ方向の引張強度をＴ１とし、ＣＤ方向の引張強度をＴ２とした場合、Ｔ１／Ｔ２の値が１．１以上３．０未満である加工用原紙。
【請求項3】
セルロースパルプを主成分とし、少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下であり、坪量が２００～４００ｇ／ｍ２であり、密度が０．８０～１．００ｇ／ｃｍ３である加工用原紙。
【請求項4】
セルロースパルプを主成分とし、少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下であり、下記（１）～（３）のうち少なくとも２つを満たす加工用原紙；
（１）ＭＤ方向の引張強度が３５ｋＮ／ｍ以下であり、ＣＤ方向の引張強度が２２ｋＮ／ｍ以下であり、かつ、ＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度の平均値が２８ｋＮ／ｍ以下である；
（２）ＭＤ方向の引張強度をＴ１とし、ＣＤ方向の引張強度をＴ２とした場合、Ｔ１／Ｔ２の値が１．１以上３．０未満である；
（３）坪量が２００～４００ｇ／ｍ２であり、密度が０．８０～１．００ｇ／ｃｍ３である。
【請求項5】
曲げ応力曲線の変曲点が、折り曲げ角度０～４０度の範囲に存在する請求項１～４のいずれか１項に記載の加工用原紙。
【請求項6】
ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された灰分の含有量が０．５～４０．０質量％である請求項１～５のいずれか１項に記載の加工用原紙。
【請求項7】
２以上の紙層から構成され、ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に規定されるインターナルボンドテスター法で測定された層間強度が１００Ｊ／ｍ２以上である請求項１～６のいずれか１項に記載の加工用原紙。
【請求項8】
ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に規定されるインターナルボンドテスター法で測定された層間強度が１０００Ｊ／ｍ２以下である請求項７に記載の加工用原紙。
【請求項9】
３以上の紙層から構成される請求項１～８のいずれか１項に記載の加工用原紙。
【請求項10】
最外の紙層の坪量の平均値をＷ１とし、前記最外の紙層のすぐ内側に位置する第１内層の坪量の平均値をＷ２とした場合、Ｗ１／Ｗ２の値が１．０５～２．１０である請求項９に記載の加工用原紙。
【請求項11】
ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された最外の紙層の含有する灰分の含有量が、内側の紙層が含有する灰分の含有量よりも１．０質量％以上少ない請求項９又は１０に記載の加工用原紙。
【請求項12】
ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された最外の紙層の灰分の含有量が０．５質量％未満である請求項９～１１のいずれか１項に記載の加工用原紙。
【請求項13】
前記紙層の間に接着層をさらに有し、前記接着層は澱粉又はポリアクリルアミドを含む請求項７～１２のいずれか１項に記載の加工用原紙。
【請求項14】
前記加工用原紙はポリアクリルアミド系紙力増強剤を含み、前記セルロースパルプ１００質量部に対する前記ポリアクリルアミド系紙力増強剤の含有量は、０．０２質量部以上１質量部未満である、請求項１～１３のいずれか１項に記載の加工用原紙。
【請求項15】
請求項１～１４のいずれか１項に記載の加工用原紙の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有する紙器用シート。
【請求項16】
少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下である請求項１５に記載の紙器用シート。
【請求項17】
前記加工用原紙の両面に前記熱可塑性樹脂層を有し、一方の熱可塑性樹脂層の融点が、他方の熱可塑性樹脂層の融点よりも３℃以上低い請求項１５又は１６に記載の紙器用シート。
【請求項18】
請求項１～１４のいずれか１項に記載の加工用原紙もしくは請求項１５～１７のいずれか１項に記載の紙器用シートから構成される紙器。【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、加工用原紙、紙器用シートおよび紙器に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、原紙や、原紙上にラミネート加工を施したシートに曲げ加工等を施すことにより、筒、器、容器に被せる蓋、その他様々な紙製品が製造されている。このような曲げ加工が原紙やシートに誘起する応力は、当該原紙やシートに割れ等を発生させることがある。そのため、このような応力による割れ等を抑制するための種々の技術が開発されている。
【0003】
例えば、原紙の折り割れによる当該原紙上のラミネート層の破壊を抑制するための技術として、特許文献１の発明が挙げられる。特許文献１には、外層：内層：外層の重量比が１：２：１～１：３：１であり、外層の内部結合強さは０．２０～０．３６Ｎ・ｍであり、内層の内部結合強さは０．０５～０．２８Ｎ・ｍである液体容器用原紙が開示されている。
【0004】
また、曲げ加工の際の引張力による割れを抑制可能な紙力を原紙に与える技術として、例えば特許文献２に記載の発明が挙げられる。特許文献２には、パルプを主成分とする基紙の少なくとも片面に、顔料とバインダーとを含有する顔料塗工層を設けた加工用原紙が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２００９－２４２９９９号公報
【文献】特開２００７－１００２２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
ところで、カール加工においては、原紙やシートを所定の角度まで曲げる必要があるが、折り加工と同等の強い座屈を紙層に生じさせれば、当該座屈は製品欠陥となる恐れがある。このような問題は、特に紙カップ等の口元に施されるカール加工（トップカール加工）において顕著である。トップカール加工は、原紙等の端を直径２～３ｍｍ程度の小さな径になるように外側に向かって固く巻き込むカール加工である。よって、トップカール加工は、高い曲率の加工の誘起した大きな応力によって生じる紙層の座屈を適切な範囲に調整し、さらに、調整された座屈を連続的に生じさせる必要がある。トップカール加工に代表されるような、製品欠陥を生じ易い曲げ加工を、一定の品質を保って大量に行うためには、加工用原紙が優れた曲げ加工適性を有する必要があるが、従来技術における加工用原紙においては、曲げ加工適性に改善の余地があった。
【0007】
本発明の課題は、曲げ加工適性に優れた加工用原紙および紙器用シートであって、製品欠陥の発生を抑制し得る加工用原紙および紙器用シートを提供することである。また、本発明の課題は、当該加工用原紙を用いた紙器および当該紙器用シートを用いた紙器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0008】
具体的に、本発明は、以下の構成を有する。
【0009】
［１］ セルロースパルプを主成分とし、少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下である加工用原紙。
［２］ 曲げ応力曲線の変曲点が、折り曲げ角度０～４０度の範囲に存在する［１］に記載の加工用原紙。
［３］ ＭＤ方向の引張強度が３５ｋＮ／ｍ以下であり、ＣＤ方向の引張強度が２２ｋＮ／ｍ以下であり、かつ、ＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度の平均値が２８ｋＮ／ｍ以下である［１］又は［２］に記載の加工用原紙。
［４］ ＭＤ方向の引張強度をＴ１とし、ＣＤ方向の引張強度をＴ２とした場合、Ｔ１／Ｔ２の値が１．１以上３．０未満である［１］～［３］のいずれかに記載の加工用原紙。
［５］ ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された灰分の含有量が０．５～４０．０質量％である［１］～［４］のいずれかに記載の加工用原紙。
［６］ ２以上の紙層から構成され、ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に規定されるインターナルボンドテスター法で測定された層間強度が１００Ｊ／ｍ２以上である［１］～［５］のいずれかに記載の加工用原紙。
［７］ ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に規定されるインターナルボンドテスター法で測定された層間強度が１０００Ｊ／ｍ２以下である［６］に記載の加工用原紙。
［８］ ３以上の紙層から構成される［１］～［７］のいずれかに記載の加工用原紙。
［９］ 最外の紙層の坪量の平均値をＷ１とし、前記最外の紙層のすぐ内側に位置する第１内層の坪量の平均値をＷ２とした場合、Ｗ１／Ｗ２の値が１．０５～２．１０である［８］に記載の加工用原紙。
［１０］ ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された最外の紙層の含有する灰分の含有量が、内側の紙層が含有する灰分の含有量よりも１．０質量％以上少ない［８］又は［９］に記載の加工用原紙。
［１１］ ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された最外の紙層の灰分の含有量が０．５質量％未満である［８］～［１０］のいずれかに記載の加工用原紙。
［１２］ 前記紙層の間に接着層をさらに有し、前記接着層は澱粉又はポリアクリルアミドを含む［６］～［１１］のいずれかに記載の加工用原紙。
［１３］ 前記紙層はポリアクリルアミド系紙力増強剤を含み、
前記セルロースパルプ１００質量部に対する前記ポリアクリルアミド系紙力増強剤の含有量は、０．０２質量部以上１質量部未満である、［１］～［１２］のいずれかに記載の加工用原紙。
［１４］ 坪量が２００～４００ｇ／ｍ２であり、密度が０．８０～１．００ｇ／ｃｍ３である［１］～［１３］のいずれかに記載の加工用原紙。
［１５］ ［１］～［１４］のいずれかに記載の加工用原紙の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有する紙器用シート。
［１６］ 少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下である［１５］に記載の紙器用シート。
［１７］ 前記加工用原紙の両面に前記熱可塑性樹脂層を有し、
一方の熱可塑性樹脂層の融点が、他方の熱可塑性樹脂層の融点よりも３℃以上低い［１５］又は［１６］に記載の紙器用シート。
［１８］ ［１］～［１４］のいずれかに記載の加工用原紙もしくは［１５］～［１７］のいずれかに記載の紙器用シートから構成される紙器。
［２］ 曲げ応力曲線の変曲点が、折り曲げ角度０～４０度の範囲に存在する［１］に記載の加工用原紙。
［３］ ＭＤ方向の引張強度が３５ｋＮ／ｍ以下であり、ＣＤ方向の引張強度が２２ｋＮ／ｍ以下であり、かつ、ＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度の平均値が２８ｋＮ／ｍ以下である［１］又は［２］に記載の加工用原紙。
［４］ ＭＤ方向の引張強度をＴ１とし、ＣＤ方向の引張強度をＴ２とした場合、Ｔ１／Ｔ２の値が１．１以上３．０未満である［１］～［３］のいずれかに記載の加工用原紙。
［５］ ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された灰分の含有量が０．５～４０．０質量％である［１］～［４］のいずれかに記載の加工用原紙。
［６］ ２以上の紙層から構成され、ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に規定されるインターナルボンドテスター法で測定された層間強度が１００Ｊ／ｍ２以上である［１］～［５］のいずれかに記載の加工用原紙。
［７］ ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に規定されるインターナルボンドテスター法で測定された層間強度が１０００Ｊ／ｍ２以下である［６］に記載の加工用原紙。
［８］ ３以上の紙層から構成される［１］～［７］のいずれかに記載の加工用原紙。
［９］ 最外の紙層の坪量の平均値をＷ１とし、前記最外の紙層のすぐ内側に位置する第１内層の坪量の平均値をＷ２とした場合、Ｗ１／Ｗ２の値が１．０５～２．１０である［８］に記載の加工用原紙。
［１０］ ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された最外の紙層の含有する灰分の含有量が、内側の紙層が含有する灰分の含有量よりも１．０質量％以上少ない［８］又は［９］に記載の加工用原紙。
［１１］ ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定される灰分試験方法で測定された最外の紙層の灰分の含有量が０．５質量％未満である［８］～［１０］のいずれかに記載の加工用原紙。
［１２］ 前記紙層の間に接着層をさらに有し、前記接着層は澱粉又はポリアクリルアミドを含む［６］～［１１］のいずれかに記載の加工用原紙。
［１３］ 前記紙層はポリアクリルアミド系紙力増強剤を含み、
前記セルロースパルプ１００質量部に対する前記ポリアクリルアミド系紙力増強剤の含有量は、０．０２質量部以上１質量部未満である、［１］～［１２］のいずれかに記載の加工用原紙。
［１４］ 坪量が２００～４００ｇ／ｍ２であり、密度が０．８０～１．００ｇ／ｃｍ３である［１］～［１３］のいずれかに記載の加工用原紙。
［１５］ ［１］～［１４］のいずれかに記載の加工用原紙の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有する紙器用シート。
［１６］ 少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下である［１５］に記載の紙器用シート。
［１７］ 前記加工用原紙の両面に前記熱可塑性樹脂層を有し、
一方の熱可塑性樹脂層の融点が、他方の熱可塑性樹脂層の融点よりも３℃以上低い［１５］又は［１６］に記載の紙器用シート。
［１８］ ［１］～［１４］のいずれかに記載の加工用原紙もしくは［１５］～［１７］のいずれかに記載の紙器用シートから構成される紙器。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、曲げ加工適性に優れ、かつ製品欠陥の発生を抑制し得る加工用原紙および紙器用シートを提供することができる。また、当該加工用原紙を用いて製品欠陥の少ない紙器および当該紙器用シートを用いて製品欠陥の少ない紙器を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、本発明の実施の形態を具体的に説明する。以下に記載する構成要件の説明は、代表的な実施形態や具体例に基づいてなされることがあるが、本発明はそのような実施形態に限定されるものではない。本明細書中、「Ｘ～Ｙ」で表される数値範囲は、Ｘ以上Ｙ以下を意味する。
【0013】
［加工用原紙］
本実施形態の加工用原紙は、セルロースパルプを主成分とする原紙であり、少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下である。本実施形態の加工用原紙は上記構成を有するため、曲げ加工適性に優れており、かつ加工の際には、製品欠陥の発生を抑制することができる。例えば、本実施形態の加工用原紙にトップカール加工（曲げ加工）を施した場合、トップカール部にシワや割れ、剥離等が生じることが抑制される。さらに、このような効果はトップカール加工のみならず、角型加工といった折り加工を施した際にも発揮される。このように、本実施形態の加工用原紙は、曲げ加工適性に優れているため、本実施形態の加工用原紙を用いて紙器（容器）等を成形した場合には、外観に優れた紙器（容器）を得ることができる。
本実施形態の加工用原紙は、セルロースパルプを主成分とする原紙であり、少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下である。本実施形態の加工用原紙は上記構成を有するため、曲げ加工適性に優れており、かつ加工の際には、製品欠陥の発生を抑制することができる。例えば、本実施形態の加工用原紙にトップカール加工（曲げ加工）を施した場合、トップカール部にシワや割れ、剥離等が生じることが抑制される。さらに、このような効果はトップカール加工のみならず、角型加工といった折り加工を施した際にも発揮される。このように、本実施形態の加工用原紙は、曲げ加工適性に優れているため、本実施形態の加工用原紙を用いて紙器（容器）等を成形した場合には、外観に優れた紙器（容器）を得ることができる。
【0014】
本実施形態において、加工用原紙は単層材であってもよいが、３以上の紙層を抄き合わせて構成された多層材であることが好ましい。加工用原紙が多層材である場合、加工用原紙を構成する紙層は、３層以上であることが好ましく、４層以上であることがより好ましく、５層以上であることがさらに好ましい。
【0015】
（パルプ）
加工用原紙は、セルロースパルプ（以降、単にパルプとも称する）を主成分とする。ここで、主成分とは、加工用原紙を構成する成分のうち５０質量％以上を占める成分をいう。セルロースパルプの種類には特に制限はないが、強度の観点から化学パルプを含有することが好ましい。化学パルプとしては特に限定されないが、広葉樹クラフトパルプ（ＬＫＰ）または針葉樹クラフトパルプ（ＮＫＰ）を含有することが好ましい。パルプは晒パルプでもよく、未晒パルプでもよい。以下、特に断りのない限り、ＬＫＰとＮＫＰにはそれぞれ晒パルプまたは未晒パルプを含むが、広葉樹晒クラフトパルプをＬＢＫＰ、針葉樹晒クラフトパルプをＮＢＫＰということがある。ＬＫＰとしては、アカシア材やユーカリ材等を、ＮＫＰとしてはラジアータパイン材等を使用することができる。
加工用原紙は、セルロースパルプ（以降、単にパルプとも称する）を主成分とする。ここで、主成分とは、加工用原紙を構成する成分のうち５０質量％以上を占める成分をいう。セルロースパルプの種類には特に制限はないが、強度の観点から化学パルプを含有することが好ましい。化学パルプとしては特に限定されないが、広葉樹クラフトパルプ（ＬＫＰ）または針葉樹クラフトパルプ（ＮＫＰ）を含有することが好ましい。パルプは晒パルプでもよく、未晒パルプでもよい。以下、特に断りのない限り、ＬＫＰとＮＫＰにはそれぞれ晒パルプまたは未晒パルプを含むが、広葉樹晒クラフトパルプをＬＢＫＰ、針葉樹晒クラフトパルプをＮＢＫＰということがある。ＬＫＰとしては、アカシア材やユーカリ材等を、ＮＫＰとしてはラジアータパイン材等を使用することができる。
【0016】
ＬＫＰはＮＫＰと比較して繊維が短く強度に劣るが、抄紙された紙の地合いや平滑性に優れる。良好な印刷適性を得るためには、加工用原紙の良好な地合いや平滑性が必要であるため、加工用原紙におけるＬＫＰの含有量は、加工用原紙のパルプ成分の合計質量に対して、５０質量％以上であることが好ましく、６０質量％であることがより好ましく、７０質量％以上であることがさらに好ましい。また、ＮＫＰの含有量は、パルプ成分の合計質量に対して、５０質量％以下であることが好ましく、４０質量％以下であることがより好ましく、３０質量％以下であることがさらに好ましい。加工用原紙が多層材である場合、外層（表層および裏層）におけるＬＫＰの含有量は、外層のパルプ成分の合計質量に対して、５０質量％以上であることが好ましく、６０質量％であることがより好ましく、７０質量％以上であることがさらに好ましい。また、外層におけるＮＫＰの含有量は、外層のパルプ成分の合計質量に対して、５０質量％以下であることが好ましく、４０質量％以下であることがより好ましく、３０質量％以下であることがさらに好ましい。加工用原紙が多層材である場合、中層におけるＬＫＰの含有量は、中層のパルプ成分の合計質量に対して、５０質量％以上であることが好ましく、６０質量％であることがより好ましく、７０質量％以上であることがさらに好ましい。また、中層のＮＫＰの含有量は、外層のパルプ成分の合計質量に対して、５０質量％以下であることが好ましく、４０質量％以下であることがより好ましく、３０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0017】
加工用原紙には、上記ＮＫＰおよびＬＫＰ以外のパルプ（以下、他のパルプと称す）が含まれていてもよい。他のパルプとしては、ストーングランドパルプ（ＳＧＰ）、加圧ストーングランドパルプ（ＰＧＷ）、リファイナーグランドパルプ（ＲＧＰ）、サーモグランドパルプ（ＴＧＰ）、ケミグランドパルプ（ＣＧＰ）、砕木パルプ（ＧＰ）、サーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）等の機械パルプ、茶古紙、クラフト封筒古紙、雑誌古紙、新聞古紙、チラシ古紙、オフィス古紙、段ボール古紙、上白古紙、ケント古紙、模造古紙、地券古紙等から製造される離解古紙パルプ（ＤＩＰ）、あるいはケナフ、麻、葦等の非木材繊維から化学的にまたは機械的に製造されたパルプ等が挙げられる。他のパルプの含有量は、パルプ成分の合計質量に対して、３質量％未満であることが好ましく、２質量％未満であることがより好ましく、１質量％未満であることがさらに好ましい。
【0018】
一般に、パルプの濾水度を小さくすれば、抄紙された製品の引張強度を大きくすることができる。なお、濾水度はフリーネスとも呼称される。以降、本明細書におけるフリーネスとはカナディアンスタンダードフリーネス（ｃｓｆ）を指すものとする。
【0019】
フリーネスを小さくすれば引張強度は大きくなるが、同時に、紙が硬くなって成形加工性が低下する傾向にある。引張強度がある程度大きく、かつ、成形加工性にも優れた加工用原紙を実現するためには、パルプの離解フリーネス（ｃｓｆ）が４１０～６００ｍｌであることが好ましい。離解フリーネス（ｃｓｆ）は４２０～５９０ｍｌであることがより好ましく、４３０～５８０ｍｌであることがさらに好ましい。
【0020】
なお、離解フリーネス（ｃｓｆ）とは、加工用原紙を離解して得られたパルプスラリーを用いて測定したフリーネスの値を指す。離解フリーネス（ｃｓｆ）は、抄紙される前のセルロースパルプのフリーネスを増減することで調整することができる。抄紙される前のセルロースパルプのフリーネス（ｃｓｆ）は３６０～５５０ｍｌであることが好ましく、３７０～５４０ｍｌであることがより好ましく、３８０～５３０ｍｌであることがさらに好ましい。
【0021】
（填料）
加工用原紙を抄紙する際に配合する填料としては、製紙分野で一般に使用されている無機填料や有機填料が使用可能である。無機填料の例としては、クレー、焼成カオリン、デラミネートカオリン、重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム－シリカ複合物、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、二酸化チタン、酸化亜鉛、酸化珪素、非晶質シリカ、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化亜鉛等が挙げられる。有機填料の例としては、尿素－ホルマリン樹脂、ポリスチレン樹脂、フェノール樹脂、微小中空粒子等が挙げられる。これらの填料は目的に応じて適宜使用することができるが、引張強度を適度に落とし折り曲げ強度を適度に低下させる目的としては、使用が容易であることなどから、軽質炭酸カルシウムの使用が好ましい。
加工用原紙を抄紙する際に配合する填料としては、製紙分野で一般に使用されている無機填料や有機填料が使用可能である。無機填料の例としては、クレー、焼成カオリン、デラミネートカオリン、重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム－シリカ複合物、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、二酸化チタン、酸化亜鉛、酸化珪素、非晶質シリカ、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化亜鉛等が挙げられる。有機填料の例としては、尿素－ホルマリン樹脂、ポリスチレン樹脂、フェノール樹脂、微小中空粒子等が挙げられる。これらの填料は目的に応じて適宜使用することができるが、引張強度を適度に落とし折り曲げ強度を適度に低下させる目的としては、使用が容易であることなどから、軽質炭酸カルシウムの使用が好ましい。
【0022】
上記の填料は、加工用原紙の用途に応じて、単独または２種類以上を適宜組み合わせて使用することができるが、製品欠陥を生じ易い曲げ加工を行った場合も製品欠陥の発生を抑制できる加工用原紙を実現するためには、少なくとも１種の無機填料を含有することが好ましい。無機填料は、加工用原紙の灰分が、０．５質量％未満となるように添加されてもよいが、０．５質量％以上となるように添加されてもよい。無機填料は、加工用原紙の灰分が４０．０質量％以下となるように添加されてもよく、３０．０質量％以下となるように添加されてもよく、さらに好ましくは２５．０質量％以下となるように添加されてもよく、２０．０質量％以下となるように添加されてもよく、１５．０質量％以下となるように添加されてもよい。なお、上記の灰分の含有量は、加工用原紙の全質量に占める灰分の割合である。より具体的には、灰分は以下の式で算出される値である。
灰分（質量％）＝（加工用原紙中に含まれる灰の質量）/(加工用原紙の絶乾質量)
加工用原紙の灰の質量は、ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定された灰分試験方法（５２５℃燃焼法）で測定する。加工用原紙の灰分を上記範囲内とすることにより、加工用原紙の層間強度を維持しつつ、引張強度を低下させることが容易となる。なお、層間強度、引張強度については後述する。
灰分（質量％）＝（加工用原紙中に含まれる灰の質量）/(加工用原紙の絶乾質量)
加工用原紙の灰の質量は、ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３に規定された灰分試験方法（５２５℃燃焼法）で測定する。加工用原紙の灰分を上記範囲内とすることにより、加工用原紙の層間強度を維持しつつ、引張強度を低下させることが容易となる。なお、層間強度、引張強度については後述する。
【0023】
本実施形態の加工用原紙が３以上の紙層を抄き合わせて構成された多層材である場合、紙層毎に填料の配合量を増減させてもよい。例えば、加工用原紙の表面、換言すれば最外の紙層の表面には、抄紙後に、ラミネート加工等の表面加工が施される場合がある。填料はこれら表面加工に悪影響を及ぼす場合があるため、最外の紙層においては、填料の配合量を減少させるか、または、填料を配合しないことが好ましい。具体的には、３以上の紙層を備えた加工用原紙において、表面および裏面の最外の紙層の含有する灰分は、内側の紙層の含有する灰分量よりも、１．０質量％以上少なくなることが好ましい。また、最外の紙層の含有する灰分は０．５質量％未満であることが好ましい。なお、上記の灰分の含有量は、最外の紙層の全質量に占める灰分の割合である。このように、表面加工を施す最外の紙層に配合する填料を減らし、内層に最外の紙層より多くの填料を配合することにより、表面加工に悪影響を及ぼすことなく曲げ加工適性を向上させることが容易となる。
【0024】
（紙力増強剤）
加工用原紙を抄紙する際に、紙力増強剤を配合してもよい。紙力増強剤は、加工用原紙の紙力を適切に増大させられるものであれば特に限定されない。例えば、乾燥紙力増強剤としては、ポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）、デンプン等が挙げられる。湿潤紙力増強剤としては、メラミン樹脂、尿素樹脂、ポリアミド－ポリアミン－エピクロルヒドリン樹脂（ポリアミド・エピクロロヒドリン樹脂）等が挙げられる。中でも、紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）を用いることが好ましい。
加工用原紙を抄紙する際に、紙力増強剤を配合してもよい。紙力増強剤は、加工用原紙の紙力を適切に増大させられるものであれば特に限定されない。例えば、乾燥紙力増強剤としては、ポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）、デンプン等が挙げられる。湿潤紙力増強剤としては、メラミン樹脂、尿素樹脂、ポリアミド－ポリアミン－エピクロルヒドリン樹脂（ポリアミド・エピクロロヒドリン樹脂）等が挙げられる。中でも、紙力増強剤としてポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）を用いることが好ましい。
【0025】
加工用原紙が例えば、ポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）を含有する場合、ポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）の含有量は、パルプ１００質量部に対して０．０２質量部以上１．２質量部未満であることが好ましく、０．０２質量部以上１質量部未満であることがより好ましい。ポリアクリルアミド系紙力増強剤の含有量を上記範囲内とすることによって過度に紙を硬くさせすぎず、より曲げ加工に適した加工用原紙に制御することができる。
【0026】
（その他の内添助剤）
加工用原紙を抄紙する際に、その他の各種内添助剤を必要に応じて適宜選択して使用してもよい。その他の内添助剤の例としては、サイズ剤、歩留まり向上剤、ろ水度向上剤、嵩高向上剤、増粘剤、硫酸バンド、多価金属化合物、シリカゾル、消泡剤、着色染料、着色顔料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等が挙げられる。
加工用原紙を抄紙する際に、その他の各種内添助剤を必要に応じて適宜選択して使用してもよい。その他の内添助剤の例としては、サイズ剤、歩留まり向上剤、ろ水度向上剤、嵩高向上剤、増粘剤、硫酸バンド、多価金属化合物、シリカゾル、消泡剤、着色染料、着色顔料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等が挙げられる。
【0027】
加工用原紙を酸性度の高い内容物を入れる用途の紙器に用いる場合、加工用原紙は酸性度の高い内容物によっても劣化しないことが好ましい。一般に紙器に入れられる酸性度の高い内容物とは、例えばヨーグルト等の食品、酸味飲料等である。酸性度の高い内容物によっても劣化しない加工用原紙を実現するためには、サイズ剤としてアルキルケテンダイマーを用いることが好ましい。アルキルケテンダイマーは、酸性の高い食品や飲料と接触してもサイズ性を低下させない。アルキルケテンダイマーの含有量は、パルプ１００質量部に対して、０．０８～０．４質量部が好ましく、０．１～０．３質量部がより好ましい。
【0028】
（抄紙）
加工用原紙は、３以上の紙層を抄紙機のワイヤー上で抄き合わせて構成された多層材であることが好ましく、５以上の紙層を抄き合わせて構成された多層材であることがより好ましい。紙層の数を増やすことにより、各紙層の坪量を小さくできるため、地合が取りやすくなり、表面性が向上し、印刷性が良好な加工用原紙とすることができる。また、紙層の数が多い方が、罫線を入れる加工を施した際に罫線が入りやすく、罫線部で折り曲げることが容易な加工用原紙とすることができる。複数の紙層から構成される加工用原紙は、一般に、複数のインレットから抄き合わされる多層抄き合わせによって製造される。
加工用原紙は、３以上の紙層を抄紙機のワイヤー上で抄き合わせて構成された多層材であることが好ましく、５以上の紙層を抄き合わせて構成された多層材であることがより好ましい。紙層の数を増やすことにより、各紙層の坪量を小さくできるため、地合が取りやすくなり、表面性が向上し、印刷性が良好な加工用原紙とすることができる。また、紙層の数が多い方が、罫線を入れる加工を施した際に罫線が入りやすく、罫線部で折り曲げることが容易な加工用原紙とすることができる。複数の紙層から構成される加工用原紙は、一般に、複数のインレットから抄き合わされる多層抄き合わせによって製造される。
【0029】
複数の紙層を抄き合わせて多層材を構成する際には、紙層と紙層の間を澱粉やポリアクリルアミドのような層間接着剤で接着してもよい。すなわち、加工用原紙は、紙層の間に接着層をさらに有していてもよく、この場合、接着層は澱粉又はポリアクリルアミドを含むものであってもよい。これにより、層間強度をより高めることもできる。層間接着剤は、必要な層間強度に応じた任意の量を使用できるが、例えば澱粉を用いる場合は０．１～３．０ｇ／ｍ２程度、ポリアクリルアミドを用いる場合は０．０１～０．３ｇ／ｍ２程度使用することができる。
【0030】
ここで、加工用原紙を構成する各紙層を特定するため、各紙層に名称を付ける。以降、加工用原紙の表と裏の最外に位置する紙層をそれぞれ最外の紙層と称する。両最外の紙層のすぐ内側の紙層を第１内層と称する。第１内層のすぐ内側の紙層を第２内層と称する。以降、紙層の数が増加した場合も、同様の命名規則により、紙層に名称を付けるものとする。
【0031】
加工用原紙は、表裏の最外の紙層の坪量の平均値をＷ１とし、第１内層の坪量の平均値をＷ２としたとき、Ｗ１／Ｗ２＝１．０５～２．１０となるように抄紙されることが好ましく、Ｗ１／Ｗ２＝１．２０～２．００となるように抄紙されることがより好ましく、Ｗ１／Ｗ２＝１．５０～１．８０となるように抄紙されることがさらに好ましい。また、表裏の最外の紙層の坪量の平均値Ｗ１は、好ましくは３０～２００ｇ／ｍ２、より好ましくは５０～１００ｇ／ｍ２、さらに好ましくは６０～１００ｇ／ｍ２となるように抄紙されることが好ましく、第１内層の坪量の平均値Ｗ２は、好ましくは１０～１５０ｇ／ｍ２、より好ましくは２０～１００ｇ／ｍ２、さらに好ましくは３０～６０ｇ／ｍ２となるように抄紙されることが好ましい。
【0032】
加工用原紙の抄紙方法および抄紙機の型式は、特に限定されるものではなく、長網抄紙機、ツインワイヤー抄紙機、円網抄紙機、ギャップフォーマー、ハイブリッドフォーマー、オントップフォーマー、サクセスフォーマー等の公知の抄紙方法および抄紙機が選択可能である。紙層の積層工程は、少なくとも１枚のワイヤーで脱水された湿紙を、当該ワイヤーとは別の積層用のワイヤーあるいはフェルトの平面上に移行させ、当該積層用のワイヤーあるいはフェルトの平面上で紙層を１層ずつ順番に抄き合わせていく工程であることが好ましい。
【0033】
加工用原紙には、抄紙後に、必要に応じて平滑化処理が行われる。平滑化処理は、通常のスーパーカレンダー、グロスカレンダー、ソフトカレンダー等の平滑化処理装置を用いて、オンマシンまたはオフマシンで行われる。
【0034】
インレットからの原料吐出速度とワイヤーの速度との比率はジェットワイヤー比と呼ばれ、この値を制御することにより、繊維配向を制御することができ、結果として引張強度や折り曲げ強度の縦横比を調節することができる。ジェットワイヤー比は、各種強度の縦と横とのバランスを見ながら、例えば０．８０～１．２０の間で適宜調節することができる。
【0035】
（最大曲げ応力）
最大曲げ応力とは、サンプル紙片を０～９０度まで２秒間かけて折り曲げながら、折り曲げ角度毎に測定した応力の最大値を指す。折り曲げ角度と当該折り曲げ角度に対する曲げ応力との相関を示す曲げ応力曲線のグラフの例を、図１，２に示す。図１，２の横軸は折り曲げ角度を示し、縦軸は曲げ応力を示している。すなわち、図１の加工用原紙の最大曲げ応力は、折り曲げ角度８１度に対する応力１０７．１４Ｎ／ｍである。図２の加工用原紙の最大曲げ応力は、折り曲げ角度６４度に対する応力１３８．１１Ｎ／ｍである。
最大曲げ応力とは、サンプル紙片を０～９０度まで２秒間かけて折り曲げながら、折り曲げ角度毎に測定した応力の最大値を指す。折り曲げ角度と当該折り曲げ角度に対する曲げ応力との相関を示す曲げ応力曲線のグラフの例を、図１，２に示す。図１，２の横軸は折り曲げ角度を示し、縦軸は曲げ応力を示している。すなわち、図１の加工用原紙の最大曲げ応力は、折り曲げ角度８１度に対する応力１０７．１４Ｎ／ｍである。図２の加工用原紙の最大曲げ応力は、折り曲げ角度６４度に対する応力１３８．１１Ｎ／ｍである。
【0036】
最大曲げ応力の測定には曲げ剛さ測定機（片山抜型製作所製 ＢＳＴ－１５０Ｍ）を使用する。測定するサンプル紙片の幅は３８ｍｍ、サンプル紙片を固定した位置（クランプ部）から折り曲げ位置（応力測定位置）までの距離は１３ｍｍとする。
【0037】
以降では、曲げ加工と最大曲げ応力との関係について、トップカール加工を例に説明する。なお、ここでは、曲げ加工の中でも特に製品に欠陥が生じ易い、曲率の大きなカール加工の例としてトップカール加工を挙げるが、本実施形態の加工用原紙は、絞り加工、折り曲げ加工等の様々な曲げ加工に好適である。
【0038】
トップカール加工は、原紙や原紙を用いたシートの端を直径２～３ｍｍ程度の小さな径になるように外側に向かって固く巻き込むカール加工である。トップカール加工の方法はいくつがあるが、ここでは、カーブ形状を施された２つの金型を用いる例について説明する。まず、紙器の上端開口部側から上側成形用の金型をあて、紙器の上端開口部周縁を紙器の外側にカールさせ、トップカール部の上側を成形する。このときにカールさせられた部位を、以降、トップカール形成部位とも称する。次に、下側成形用の金型の曲面に沿って上端開口部周縁をカールの内側に巻き込みながら、上側成形用の金型と下側成形用の金型とでトップカール形成部位をサンドすることにより、トップカール部を成形する。
【0039】
紙器の軸方向における加工用原紙の最大曲げ応力が高すぎる場合、つまり曲げづらくカールさせづらい加工用原紙である場合、トップカールの上側の成形時に成形されるカールの曲率が低くなり、カールが大きくなる。よって、紙器の軸方向における加工用原紙の最大曲げ応力が高すぎると、トップカール形成部位が大きくなる傾向にある。トップカール形成部位が大き過ぎた場合、上側成形用の金型と下側成形用の金型とでトップカール形成部位をサンドしたときに、トップカールの形状は一定であるから、所定の形状にトップカールを納める場合にトップカール形成部位の余剰部分を潰してしまう恐れがある。
【0040】
トップカール形成部位の潰された余剰部分は、トップカール部において、紙器の周方向に伸びるシワ（以降、横シワとも称する）となり、紙器の外観、機能等を損ねる恐れがある。最大曲げ応力が高すぎて曲げづらい加工用原紙は、ここで例に挙げたトップカール加工に限らず、曲げ加工の際に製品に欠陥を生じさせ易い傾向にある。このような欠陥は、加工用原紙を用いて成形した製品の美観を損ねたり、製品の歩留まりを悪化させたりする恐れがある。
【0041】
本実施形態においては、少なくとも一方向における最大曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下であり、１５５Ｎ／ｍ以下であることが好ましく、１３５Ｎ／ｍ以下であることがより好ましく、１３０Ｎ／ｍ以下であることがさらに好ましく、１２５Ｎ／ｍ以下であることがさらにより好ましい。少なくとも一方向における最大曲げ応力の下限は、特に限定されないが、好ましくは５０Ｎ／ｍ以上、より好ましくは８０Ｎ／ｍ以上である。なお、本実施形態においては、ＭＤ方向（抄紙機械の長さ方向）の最大曲げ応力が上記範囲内であることが好ましい。曲げ応力は、紙力増強剤の量の調節やパルプの叩解を調節することによって、所望の範囲内に調節することができる。
【0042】
加工用原紙の一方向における最大曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下であれば、当該一方向に対して行う曲げ加工を容易にすることができる。折り加工はもちろん、トップカール加工のような製品欠陥を生じ易い曲げ加工を行った場合であっても、シワ等の欠陥が生じづらくなり、加工用原紙を用いた製品の歩留まりが向上する。また、曲げ加工が容易になることで加工用原紙を用いた製品の美観も向上する。
【0043】
加工用原紙を用いて成形される紙器、紙筒等にトップカール加工を施す場合は、最大曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下になる一方向に加工用原紙を巻き込んでトップカール部を作るようにすることが好ましい。すなわち、当該方向を紙器、紙筒等の軸方向とするように紙器、紙筒等を成形することが好ましい。
【0044】
曲げ応力曲線の傾きは、ある折り曲げ角度を境になだらかになる傾向にある。この理由は以下のように考えられる。折り曲げ加工は、折り曲げの外側には引張力を働かせ、折り曲げの内側には圧縮力を働かせる。折り曲げ角度が浅いうちは、前記圧縮力によって加工用原紙の紙層が弾性変形する。折り曲げを続け、折り曲げ角度がある角度を超えると、大きくなった前記圧縮力が加工用原紙の紙層の一部を塑性変形（座屈）させることにより、当該角度以降の折り曲げに要する力が小さくなり、曲げ応力曲線の傾きがなだらかになる。このように材料が塑性変形を開始する点を、一般には当該材料の降伏点と称する。
【0045】
降伏点を境に曲げ応力曲線の傾きが負の値に転じる加工用原紙は、降伏点以降も最大曲げ応力が上昇を続ける加工用原紙よりも、圧縮力によって座屈が強く生じていると考えられる。この座屈は、曲げ加工において重要である。折り曲げの内側の紙層に座屈が生じることにより、曲げ加工を小さな力で行うことが可能になり、紙層の過剰な座屈、折り曲げ部の周辺の傷み等に起因する製品の欠陥を抑制できるからである。よって、以降、降伏点を境に曲げ応力曲線の傾きが負の値に転じる場合、当該降伏点を特に変曲点と呼称し、当該変曲点を曲げ加工適性の指標とする。ここでは、ある点から折り曲げ角度が１度増加するまでの範囲において、曲げ応力曲線の接線の傾きの値が０未満となっている点を変曲点と定義する。
【0046】
例えば、図１の曲げ応力曲線においては、折り曲げ角度３３度から曲げ応力曲線の傾きが下降している。つまり、図１においては、折り曲げ角度３３度の点が変曲点である。一方、図２の曲げ応力曲線においては、傾きがゆるやかになる降伏点は折り曲げ角度２０～３０度の間に存在するものの、当該降伏点においては接線の傾きが負の値に転じていない。図２の曲げ応力曲線において、接線の傾きが負の値に転じるのは折り曲げ角度６４度である。よって、図２においては、折り曲げ角度６４度の点が変曲点である。
【0047】
浅い折り曲げ角度に変曲点を有する加工用原紙は、曲げ加工の対象の部位の曲げの内側に連続的に座屈を生じさせる必要のあるカール加工に有益であり、特に曲率の高いカール加工であるトップカール加工においてはより有益である。
【0048】
以上のことから、曲げ応力曲線は、折り曲げ角度０度以上４０度未満の範囲に変曲点を有することが好ましい。折り曲げ角度０度以上度４０度未満の範囲に変曲点が存在する加工用原紙は、浅い折り曲げ角度でも曲げ加工の対象の部位の内側に座屈を生じさせることができるため、小さな力で曲げ加工が可能である。小さな力で曲げ加工を行うことができれば、加工用原紙に過剰な応力を誘起しないため、加工用原紙を用いた製品の欠陥を抑制して当該製品の歩留まりを向上できる。また、加工用原紙を用いた製品の美観を向上させることもできる。
【0049】
（層間強度）
層間強度とは、紙層同士を引き剥がす方向に働く力に対する強度のことである。加工用原紙を２層以上の多層抄きで構成する場合、紙層間の層間強度は９５Ｊ／ｍ２以上であることが好ましく、１００Ｊ／ｍ２以上であることがより好ましく、２５０Ｊ／ｍ２以上であることがさらに好ましい。また、紙層間の層間強度は１０００Ｊ／ｍ２以下であることが好ましく、７００Ｊ／ｍ２以下であることがより好ましく、６２０Ｊ／ｍ２以下であることがさらに好ましい。なお、上記の層間強度は、加工用原紙の縦方向の層間強度と横方向の層間強度の相乗平均値である。層間強度はＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に規定されるインターナルボンドテスター法で測定する。層間強度は、紙力増強剤の調節や叩解の調節、層間接着剤の量の調節することによって、所望の範囲内に調節することができる。
層間強度とは、紙層同士を引き剥がす方向に働く力に対する強度のことである。加工用原紙を２層以上の多層抄きで構成する場合、紙層間の層間強度は９５Ｊ／ｍ２以上であることが好ましく、１００Ｊ／ｍ２以上であることがより好ましく、２５０Ｊ／ｍ２以上であることがさらに好ましい。また、紙層間の層間強度は１０００Ｊ／ｍ２以下であることが好ましく、７００Ｊ／ｍ２以下であることがより好ましく、６２０Ｊ／ｍ２以下であることがさらに好ましい。なお、上記の層間強度は、加工用原紙の縦方向の層間強度と横方向の層間強度の相乗平均値である。層間強度はＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に規定されるインターナルボンドテスター法で測定する。層間強度は、紙力増強剤の調節や叩解の調節、層間接着剤の量の調節することによって、所望の範囲内に調節することができる。
【0050】
加工用原紙の層間強度が１００Ｊ／ｍ２以上であれば、紙層間の結合を強固にし、紙層間の剥離を抑制することができる。一方、層間強度が１０００Ｊ／ｍ２以下であれば、曲げ加工の対象の部位における曲げの内側となる紙層を、外側となる紙層に追随するように座屈変形させることにより、紙層間の剥離の抑制や曲げ加工時の曲げ応力の低下に寄与することができる。
【0051】
（引張強度）
引張強度とは、引張力に対する破断強度のことであり、原紙の固さの指標でもある。一般に引張強度は、抄紙機械の長さ方向（ＭＤ方向）において大きく、ＭＤ方向に直行する方向（ＣＤ方向）において小さくなる。このような一枚の加工用原紙における引張強度の差異は、抄紙の際にパルプ繊維が抄紙機械の長さ方向に配向する傾向にあるために生じる。カール加工を要する紙製品は、加工用原紙の曲げづらさが原因で製品欠陥を生じる傾向にあるが、特に加工用原紙の固さが製品欠陥の原因となり易い紙製品として、例えば、口元にトップカール加工を施した紙カップが挙げられる。
引張強度とは、引張力に対する破断強度のことであり、原紙の固さの指標でもある。一般に引張強度は、抄紙機械の長さ方向（ＭＤ方向）において大きく、ＭＤ方向に直行する方向（ＣＤ方向）において小さくなる。このような一枚の加工用原紙における引張強度の差異は、抄紙の際にパルプ繊維が抄紙機械の長さ方向に配向する傾向にあるために生じる。カール加工を要する紙製品は、加工用原紙の曲げづらさが原因で製品欠陥を生じる傾向にあるが、特に加工用原紙の固さが製品欠陥の原因となり易い紙製品として、例えば、口元にトップカール加工を施した紙カップが挙げられる。
【0052】
軸方向の引張力が大きく、軸方向にカールさせづらい加工用原紙である場合、トップカールの上側の成形時に成形されるカールの曲率が小さくなり、カールが大きくなる。よって、紙器の軸方向における加工用原紙の引張強度が大きすぎると、トップカール形成部位が大きくなる傾向にある。トップカール形成部位が大き過ぎた場合、上側成形用の金型と下側成形用の金型とでトップカール形成部位をサンドしたときに、トップカール形成部位の金型に収まらない余剰部分を潰してしまう恐れがある。
【0053】
トップカール形成部位の潰された余剰部分は、トップカール部において、紙器の周方向に伸びるシワ（以降、横シワとも称する）となり、紙器の外観、機能等を損ねる恐れがある。以上のことから、紙器に加工される加工用原紙には、トップカール加工においてカールされる方向、すなわち当該紙器の軸方向の曲げ易さが求められる。
【0054】
また、紙カップ等の紙器の側面は、対向する両端を接合することによって筒状に形成されるため、周方向に向かって強い弾性回復力（引張力）を受ける。この引張力は、接着層剥がれの原因となる。特にトップカール部においては、曲率の大きいトップカール加工によって紙層が剥がれやすくなっているため、ここに周方向の弾性回復力が加わることによって、より接着層剥がれが発生しやすくなってしまう。よって、紙器に加工される加工用原紙には、当該紙器の周方向の曲げ易さが求められる。
【0055】
このように、紙カップ等の紙器のトップカール部においては、美観に優れたトップカール部を形成するために紙器の軸方向の曲げやすさが要求されると同時に、紙器の周方向に働く弾性回復力による接着層剥がれを抑制するために紙器の周方向の曲げやすさが要求される。
【0056】
本実施形態においては、加工用原紙のＭＤ方向だけでなくＣＤ方向の引張強度についても規定し、さらに、ＣＤ方向とＭＤ方向の引張強度の平均値についても規定することによって、複数方向に曲げ加工を施す紙製品に適した加工用原紙が得られることが見出された。例えば、加工用原紙のＭＤ方向の引張強度を３５ｋＮ／ｍ以下、ＣＤ方向の引張強度を２２ｋＮ／ｍ以下として、かつ、ＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度の平均値を２８ｋＮ／ｍ以下とすることにより、原紙のどの方向においてもより曲げ易い加工用原紙が得られやすくなる。より好ましくは、加工用原紙のＭＤ方向の引張強度を３５ｋＮ／ｍ以下、ＣＤ方向の引張強度を２２ｋＮ／ｍ以下として、かつ、ＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度の平均値を２６ｋＮ／ｍ以下とする。ＭＤ方向の引張強度は、好ましくは３３ｋＮ／ｍ以下であり、また、好ましくは１５ｋＮ／ｍ以上、より好ましくは２０ｋＮ／ｍ以上、さらに好ましくは２５ｋＮ／ｍ以上である。ＣＤ方向の引張強度は、好ましくは２０ｋＮ／ｍ以下であり、また、好ましくは１０ｋＮ／ｍ以上、より好ましくは１３ｋＮ／ｍ以上、さらに好ましくは１５ｋＮ／ｍ以上である。ＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度の平均値は、好ましくは２５ｋＮ／ｍ以下であり、また、好ましくは１５ｋＮ／ｍ以上、より好ましくは１８ｋＮ／ｍ以上、さらに好ましくは２１ｋＮ／ｍ以上である。さらに、加工用原紙のＭＤ方向の引張強度を２０～３０ｋＮ／ｍ、ＣＤ方向の引張強度を１０～２０ｋＮ／ｍ、ＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度の平均値を１５～２４ｋＮ／ｍとすることも好ましい。加工用原紙のＭＤ方向とＣＤ方向の引張強度を上記範囲内とすることにより、曲げ加工時の曲げ応力の過大な上昇を抑制することもできる。なお、引張強度は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に規定された方法に準拠して、ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて調湿後の加工用原紙について測定した値である。測定機としては、横型引張試験機（Ｌ＆Ｗ社製 ＣＯＤＥ ＳＥ－０６４）を用いることができる。引張強度は、紙力増強剤の量の調節やパルプの叩解を調節する、填料の添加量を調節することによって、所望の範囲内に調節することができる。
【0057】
また、加工用原紙のＭＤ方向の引張強度をＴ１、ＣＤ方向の引張強度をＴ２としたとき、Ｔ１／Ｔ２の値は、好ましくは０．９以上、より好ましくは１．０以上、さらに好ましくは１．１以上、さらにより好ましくは１．３以上、さらに一層好ましくは１．４以上である。また、Ｔ１／Ｔ２の値は、好ましくは３．５未満、より好ましくは３．０未満、さらに好ましくは２．５未満、さらにより好ましくは２．０未満である。Ｔ１／Ｔ２の値をこのような範囲とすることにより、ＣＤ方向とＭＤ方向双方における引張り力に対する強さのバランスのよい加工用原紙を得ることができる。Ｔ１／Ｔ２の値は、ジェットワイヤー比の調整による繊維配向比の調整等によって調整することができる。
【0058】
（坪量）
加工用原紙の合計坪量は、２００～５５０ｇ／ｍ２であることが好ましく、２００～４００ｇ／ｍ２であることがより好ましい。加工用原紙の合計坪量が上記下限値以上であると、製品に加工するために十分な強度が得られる。一方、加工用原紙の合計坪量が上記上限値以下であると、曲げ加工時に過大な応力が生じにくく、加工適性に優れる。また、加工用原紙の合計坪量が上記上限値以下であると、加工用原紙の折り曲げ時に、曲げの内側の紙層の一部のみ座屈させることが容易となる。
加工用原紙の合計坪量は、２００～５５０ｇ／ｍ２であることが好ましく、２００～４００ｇ／ｍ２であることがより好ましい。加工用原紙の合計坪量が上記下限値以上であると、製品に加工するために十分な強度が得られる。一方、加工用原紙の合計坪量が上記上限値以下であると、曲げ加工時に過大な応力が生じにくく、加工適性に優れる。また、加工用原紙の合計坪量が上記上限値以下であると、加工用原紙の折り曲げ時に、曲げの内側の紙層の一部のみ座屈させることが容易となる。
【0059】
加工用原紙において、表裏の最外の紙層の坪量の平均値をＷ１とし、第１内層の坪量の平均値をＷ２としたとき、Ｗ１／Ｗ２＝１．０５～２．１０であることが好ましく、Ｗ１／Ｗ２＝１．２０～２．００であることがより好ましい。また、表裏の最外の紙層の坪量の平均値Ｗ１は、好ましくは３０～２００ｇ／ｍ２、より好ましくは５０～１００ｇ／ｍ２、さらに好ましくは６０～１００ｇ／ｍ２であり、第１内層の坪量の平均値Ｗ２は、好ましくは１０～１５０ｇ／ｍ２、より好ましくは２０～１００ｇ／ｍ２、さらに好ましくは３０～６０ｇ／ｍ２である。最外の紙層の坪量を大きくすることにより、最外層の保持水分を増加させ、最外層と第一内層間との抄き合せの際にこれら紙層の間に水素結合をより多く形成することが可能となり、層間強度を向上させる効果が得られる。その結果、最外の紙層と第１内層との剥離を抑制することができる。また、最外の紙層の坪量を大きくすることにより、最外の紙層の強度を大きくし、最外の紙層と第１内層との剥離を抑制することもできる。さらに、最外の紙層の坪量を大きくすることで、加工用原紙の対向する辺同士を接着層で接着して紙筒や紙器を成形する場合において、紙層が接着層に取られて加工用原紙から剥離する現象（接着層剥離）を抑制することができる。
【0060】
（密度）
加工用原紙の密度は、０．８０～１．００ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。加工用原紙の密度が０．８０ｇ／ｃｍ３以上であると、製品に加工するために十分な強度が得られる。一方、加工用原紙の密度が１．００ｇ／ｃｍ３以下であると、加工用原紙の折り曲げ時に、過大な応力が生じにくく、加工適性に優れる。また、加工用原紙の密度が１．００ｇ／ｃｍ３以下であると、加工用原紙の折り曲げ時に、内側の一部のみ座屈させることが容易となる。
加工用原紙の密度は、０．８０～１．００ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。加工用原紙の密度が０．８０ｇ／ｃｍ３以上であると、製品に加工するために十分な強度が得られる。一方、加工用原紙の密度が１．００ｇ／ｃｍ３以下であると、加工用原紙の折り曲げ時に、過大な応力が生じにくく、加工適性に優れる。また、加工用原紙の密度が１．００ｇ／ｃｍ３以下であると、加工用原紙の折り曲げ時に、内側の一部のみ座屈させることが容易となる。
【0061】
本実施形態の加工用原紙は、曲げ加工の適性が高いため、絞り加工、折り曲げ加工、カール加工等の様々な曲げ加工によって、または、これら曲げ加工を組み合わせて製造される紙器、紙蓋、紙筒、紙装飾、その他様々な紙製品に好適である。紙器とは例えば紙皿、紙椀、紙箱、紙パック、紙カップ、紙コップ、その他様々な器状の紙製品のことである。
【0062】
本実施形態の加工用原紙は、複数の方向に十分曲げやすく、例えばトップカール部を備える紙カップのような、複数方向の曲げ加工によって形成される紙器に特に好適である。具体的には、トップカール加工に代表されるような製品欠陥を生じ易い加工を行った場合も製品欠陥を抑制できる。そのため本実施形態の加工用原紙は、紙製品の中でもトップカール部を備えるもの、例えば紙カップ、紙コップ等の紙器に特に好適である。
【0063】
［加工用原紙を用いた紙器］
上記の加工用原紙で成形した紙器について説明する。加工用原紙を用いて紙器を成形する方法は特に限定されず、当該紙器は公知の方法によって製造することができる。前述の加工用原紙の最大曲げ応力の説明中に記載したように、紙器がトップカール部を備える場合等は、加工用原紙の最大曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下になる方向を当該紙器の軸方向とするように成形されることが好ましい。軸方向における最大曲げ応力は、１５５Ｎ／ｍ以下であることがより好ましく、１３５Ｎ／ｍ以下であることがさらに好ましい。一般的には、紙器全体の圧縮強度を向上する観点から、加工用原紙のＭＤ方向が当該紙器の軸方向となるように、加工用原紙を加工する。
上記の加工用原紙で成形した紙器について説明する。加工用原紙を用いて紙器を成形する方法は特に限定されず、当該紙器は公知の方法によって製造することができる。前述の加工用原紙の最大曲げ応力の説明中に記載したように、紙器がトップカール部を備える場合等は、加工用原紙の最大曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下になる方向を当該紙器の軸方向とするように成形されることが好ましい。軸方向における最大曲げ応力は、１５５Ｎ／ｍ以下であることがより好ましく、１３５Ｎ／ｍ以下であることがさらに好ましい。一般的には、紙器全体の圧縮強度を向上する観点から、加工用原紙のＭＤ方向が当該紙器の軸方向となるように、加工用原紙を加工する。
【0064】
［紙器用シート］
紙器用シートは、前述の加工用原紙の少なくとも一方の面上に熱可塑性樹脂層を積層することによって形成される。紙器用シートには、熱可塑性樹脂層により、防水性、断熱性等の様々な機能が付与される。
紙器用シートは、前述の加工用原紙の少なくとも一方の面上に熱可塑性樹脂層を積層することによって形成される。紙器用シートには、熱可塑性樹脂層により、防水性、断熱性等の様々な機能が付与される。
【0065】
（最大曲げ応力）
紙器用シートは、熱可塑性樹脂層を備えるため、加工用原紙よりも高い最大曲げ応力を有する。このため、紙器用シートの少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力は２１５Ｎ／ｍ以下であることが好ましい。少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下である紙器用シートにおいては、曲げ加工によって容易に紙器が成形される。紙器用シートの一方向における最大曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下であれば、加工用原紙の最大曲げ応力の記載と同様の理由により、当該一方向に対して行う曲げ加工による紙器用シートを構成する原紙のシワ、当該シワに伴う熱可塑性樹脂層の割れ等を抑制することができる。原紙のシワや熱可塑性樹脂の割れを抑制することにより、紙器用シートを用いた紙器の歩留まりや美観を向上させることができる。例えばトップカール加工の施される紙器を成形する場合は、加工用原紙の最大曲げ応力の記載と同様の理由により、最大曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下になる一方向に紙器用シートを巻き込んでトップカール部を作るようにすることが好ましい。すなわち、当該方向を紙器の軸方向とするように成形することが好ましい。
紙器用シートは、熱可塑性樹脂層を備えるため、加工用原紙よりも高い最大曲げ応力を有する。このため、紙器用シートの少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大の曲げ応力は２１５Ｎ／ｍ以下であることが好ましい。少なくとも一方向における折り曲げ角度０～９０度の範囲の最大曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下である紙器用シートにおいては、曲げ加工によって容易に紙器が成形される。紙器用シートの一方向における最大曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下であれば、加工用原紙の最大曲げ応力の記載と同様の理由により、当該一方向に対して行う曲げ加工による紙器用シートを構成する原紙のシワ、当該シワに伴う熱可塑性樹脂層の割れ等を抑制することができる。原紙のシワや熱可塑性樹脂の割れを抑制することにより、紙器用シートを用いた紙器の歩留まりや美観を向上させることができる。例えばトップカール加工の施される紙器を成形する場合は、加工用原紙の最大曲げ応力の記載と同様の理由により、最大曲げ応力が２３０Ｎ／ｍ以下になる一方向に紙器用シートを巻き込んでトップカール部を作るようにすることが好ましい。すなわち、当該方向を紙器の軸方向とするように成形することが好ましい。
【0066】
（熱可塑性樹脂層）
紙器用シートにおける熱可塑性樹脂層の役割をいくつか例示する。例えば、原紙の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を積層して、紙器用シートに防水性を付与することにより、ゾル、ゲル、液体等を入れて使用する用途の紙器を成形できる紙器用シートとしてもよい。原紙の少なくとも片面に、加熱によって発泡するように熱可塑性樹脂層を積層することにより、断熱性紙器用途の紙器用シートとしてもよい。断熱性紙器用途の紙器用シートで成形された紙器を加熱すると、加熱により軟化した熱可塑性樹脂層が紙層等から蒸発した水蒸気を含んで発泡し、発泡層となる。このように、断熱性紙器用途の紙器用シートで成形された紙器を加熱することにより、発泡層による断熱効果が得られ、断熱性紙器が得られる。
紙器用シートにおける熱可塑性樹脂層の役割をいくつか例示する。例えば、原紙の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を積層して、紙器用シートに防水性を付与することにより、ゾル、ゲル、液体等を入れて使用する用途の紙器を成形できる紙器用シートとしてもよい。原紙の少なくとも片面に、加熱によって発泡するように熱可塑性樹脂層を積層することにより、断熱性紙器用途の紙器用シートとしてもよい。断熱性紙器用途の紙器用シートで成形された紙器を加熱すると、加熱により軟化した熱可塑性樹脂層が紙層等から蒸発した水蒸気を含んで発泡し、発泡層となる。このように、断熱性紙器用途の紙器用シートで成形された紙器を加熱することにより、発泡層による断熱効果が得られ、断熱性紙器が得られる。
【0067】
熱可塑性樹脂としては、結晶性樹脂と非結晶性樹脂のいずれもが使用できる。具体的には、ポリエチレン（ＬＤＰＥ、ＭＤＰＥ、ＨＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ等）、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン樹脂、ＰＥＴ、ＰＢＴ等のポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリ乳酸、ＰＨＢ、ＰＢＳ、ＰＢＡＴ、ＰＣＬ、ＰＨＢＨ等の生分解性樹脂、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン（ＡＢＳ）樹脂、アクリル樹脂、変性ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）等が挙げられる。熱可塑性樹脂層は、単一の樹脂から構成された単層で形成してもよいし、複数の樹脂から構成された単層で形成してもよいし、同種や異種の樹脂からなる複数の層として形成してもよい。上記の熱可塑性樹脂の中では、押し出しラミネート性が優れることからポリエチレンが好ましい。また、ポリエチレンは発泡性にも優れているため、断熱性紙器の用途の紙器用シートに適している。
【0068】
紙器用シートにおいては、加工用原紙の両面に熱可塑性樹脂層が配されていてもよい。この場合、両面の熱可塑性樹脂層を構成する熱可塑性樹脂は同種のものであってもよいが、異種のものであることが好ましい。例えば、一方の熱可塑性樹脂層の融点が、他方の熱可塑性樹脂層の融点よりも３℃以上低いものであることが好ましい。
【0069】
また、紙器用シートが熱可塑性樹脂層を原紙の両面に備える場合に、熱可塑性樹脂層の片方を断熱層（発泡させる層）として、もう片方を防水等の用途の層（発泡させない層）とするときは、断熱層の熱可塑性樹脂の融点を、防水等の用途の層の熱可塑性樹脂の融点よりも３℃以上低くすることが好ましい。
【0070】
熱可塑性樹脂層にこのような融点の差を設けることにより、紙器用シートを加熱したときに、断熱層が軟化し発泡を始める温度に達しても、防水等の用途の層は軟化せずに水蒸気の蒸散を抑制する。水蒸気の蒸散が抑制されることにより、断熱層の発泡性が向上し、断熱性の高い紙器とすることができる。なお、防水等の用途の層として、熱可塑性樹脂層の代わりに金属箔を積層した場合も、熱可塑性樹脂層と同様の効果を得ることができる。その他、紙器用シートの層構成としては、以下のように紙器の用途にあわせた様々な選択が可能である。
【0071】
例えば、断熱性紙器用途の紙器用シートの原紙と熱可塑性樹脂層（断熱層）との間に水溶性高分子層（ＰＶＡ層）を設ければ、熱可塑性樹脂層を均一に発泡させることができる。熱可塑性樹脂層（断熱層）の上に水溶性樹脂層や金属箔を設ければ、紙層等由来の水蒸気が熱可塑性樹脂層を突き抜けてしまうことを抑制し、水蒸気を熱可塑性樹脂層の中に留め、熱可塑性樹脂層の発泡性を向上させることができる。また、水蒸気バリア性や酸素バリア性を備えた、ガスバリアフィルムやアルミニウム箔、アルミニウム蒸着樹脂層などを使用することで、内容物の長寿命化を図ることも可能である。その他、紙器用シートには、顔料及び接着剤を主成分とする塗工層を設けてもよいし、印刷層等を積層してもよい。
【0072】
［紙器用シートを用いた紙器］
紙器用シートで成形された紙器について説明する。紙器は、上述した加工用原紙もしくは上述した紙器用シートから構成される。紙器用シートを用いて紙器を成形する方法は特に限定されるものではなく、公知の方法を用いて製造することができる。前述の紙器用シートの最大曲げ応力の説明中に記載したように、トップカール部を備える紙器は、紙器用シートの最大曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下になる方向を当該紙器の軸方向とするように成形されることが好ましい。
紙器用シートで成形された紙器について説明する。紙器は、上述した加工用原紙もしくは上述した紙器用シートから構成される。紙器用シートを用いて紙器を成形する方法は特に限定されるものではなく、公知の方法を用いて製造することができる。前述の紙器用シートの最大曲げ応力の説明中に記載したように、トップカール部を備える紙器は、紙器用シートの最大曲げ応力が２１５Ｎ／ｍ以下になる方向を当該紙器の軸方向とするように成形されることが好ましい。
【実施例】
【0073】
以下、実施例により本発明の効果を詳細に説明する。なお、実施例および比較例中の「部」および「％」は、特に断らない限り、それぞれ「質量部」および「質量％」を示す。また、特にことわりが無い限り、実施例および比較例の操作は、温度２０～２５℃、相対湿度４０～５０％の条件で行った。なお、以下の実施例の記載において「最外の紙層」は、表中における第１層及び第５層にそれぞれ対応しており、「第１内層」は、表中における第２層及び第４層にそれぞれ対応しており、「第２内層」は、表中における第３層に対応している。
【0074】
［材料］
実施例および比較例で用いた材料は以下のとおりである。
（１）パルプ：ＬＢＫＰ：アカシア材、ユーカリ材
ＮＢＫＰ：ダグラスファー、ラジアータパイン、スギ
（２）紙力増強剤：ポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ）
（３）湿潤紙力増強剤：ポリアミドポリアミンエピクロルヒドリン系（ＰＡＥ系）樹脂
（４）カチオン化澱粉
（５）硫酸バンド
（６）サイズ剤：アルキルケテンダイマー系サイズ剤（ＡＫＤ）
（７）内添填料：炭酸カルシウム
（８）水溶性樹脂：中間けん化型ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、けん化度９６．５モル％
（９）熱可塑性樹脂：低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、密度９１８ｋｇ／ｍ３、融点１０３℃
（１０）高融点熱可塑性樹脂：中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、密度９４０ｋｇ／ｍ３、融点１３３℃
実施例および比較例で用いた材料は以下のとおりである。
（１）パルプ：ＬＢＫＰ：アカシア材、ユーカリ材
ＮＢＫＰ：ダグラスファー、ラジアータパイン、スギ
（２）紙力増強剤：ポリアクリルアミド系紙力増強剤（ＰＡＭ）
（３）湿潤紙力増強剤：ポリアミドポリアミンエピクロルヒドリン系（ＰＡＥ系）樹脂
（４）カチオン化澱粉
（５）硫酸バンド
（６）サイズ剤：アルキルケテンダイマー系サイズ剤（ＡＫＤ）
（７）内添填料：炭酸カルシウム
（８）水溶性樹脂：中間けん化型ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、けん化度９６．５モル％
（９）熱可塑性樹脂：低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、密度９１８ｋｇ／ｍ３、融点１０３℃
（１０）高融点熱可塑性樹脂：中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、密度９４０ｋｇ／ｍ３、融点１３３℃
【0075】
［測定方法］
加工用原紙および紙器用シートの紙質の測定方法は以下である。
（１）最大曲げ応力：ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて調湿後の加工用原紙について、曲げ剛さ測定機（片山抜型製作所製 ＢＳＴ－１５０Ｍ）を使用して測定した。測定サンプルの幅を３８ｍｍ、クランプ部から折り曲げ位置の距離を１３ｍｍとして、０～９０度までを２秒間かけて折り曲げながら、測定された荷重の最大値をＮ／ｍの単位にして曲げ応力を測定した。
（２）層間強度：ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に準拠して、加工用原紙の縦方向と横方向について測定し、その相乗平均値を求めた。なお、両面テープは３Ｍ社製４００を使用した。
（３）引張強度：ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に規定された方法に準拠して、ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて調湿後の加工用原紙について測定した。測定機として、横型引張試験機（Ｌ＆Ｗ社製、ＣＯＤＥ ＳＥ－０６４）を用いた。
（４）坪量：ＪＩＳ Ｐ ８１２４：２０１１に準じて、加工用原紙の坪量を測定した。
（５）密度：ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に準じて、加工用原紙の坪量を測定した。
（６）灰分：ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３規定された灰分試験方法（５２５℃燃焼法）に準じて、加工用原紙の灰分を測定した。
加工用原紙および紙器用シートの紙質の測定方法は以下である。
（１）最大曲げ応力：ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて調湿後の加工用原紙について、曲げ剛さ測定機（片山抜型製作所製 ＢＳＴ－１５０Ｍ）を使用して測定した。測定サンプルの幅を３８ｍｍ、クランプ部から折り曲げ位置の距離を１３ｍｍとして、０～９０度までを２秒間かけて折り曲げながら、測定された荷重の最大値をＮ／ｍの単位にして曲げ応力を測定した。
（２）層間強度：ＪＡＰＡＮ ＴＡＰＰＩ １８－２に準拠して、加工用原紙の縦方向と横方向について測定し、その相乗平均値を求めた。なお、両面テープは３Ｍ社製４００を使用した。
（３）引張強度：ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に規定された方法に準拠して、ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて調湿後の加工用原紙について測定した。測定機として、横型引張試験機（Ｌ＆Ｗ社製、ＣＯＤＥ ＳＥ－０６４）を用いた。
（４）坪量：ＪＩＳ Ｐ ８１２４：２０１１に準じて、加工用原紙の坪量を測定した。
（５）密度：ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に準じて、加工用原紙の坪量を測定した。
（６）灰分：ＪＩＳ Ｐ ８２５１：２００３規定された灰分試験方法（５２５℃燃焼法）に準じて、加工用原紙の灰分を測定した。
【0076】
［加工用原紙］
（実施例１）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．４５部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．０７部添加し、さらに、灰分が全固形分質量に対して７．２質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加してパルプスラリーを作製した。前記パルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８５ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が５０ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が５０ｇ／ｍ２になるように５層をツインワイヤー式抄紙機で抄紙した。抄紙の際には、加工用原紙の引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６５になるように各フォーマーのジェットワイヤー比を調節した。以上のようにして、実施例１の加工用原紙を得た。
（実施例１）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．４５部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．０７部添加し、さらに、灰分が全固形分質量に対して７．２質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加してパルプスラリーを作製した。前記パルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８５ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が５０ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が５０ｇ／ｍ２になるように５層をツインワイヤー式抄紙機で抄紙した。抄紙の際には、加工用原紙の引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６５になるように各フォーマーのジェットワイヤー比を調節した。以上のようにして、実施例１の加工用原紙を得た。
【0077】
（実施例２）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．５５部、ＰＡＭ系紙力増強剤０．５０部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．０７部、さらに灰分が全固形分質量に対して８．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．５６になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例２の加工用原紙を得た。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．５５部、ＰＡＭ系紙力増強剤０．５０部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．０７部、さらに灰分が全固形分質量に対して８．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．５６になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例２の加工用原紙を得た。
【0078】
（実施例３）
実施例２と同様のＬＢＫＰならびに薬品を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して１６．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が１０６ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が６３ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が６２ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７７になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例３の加工用原紙を得た。
実施例２と同様のＬＢＫＰならびに薬品を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して１６．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が１０６ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が６３ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が６２ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７７になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例３の加工用原紙を得た。
【0079】
（実施例４）
実施例２と同様のＬＢＫＰならびに薬品を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して２５．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が１２０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が９０ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が９０ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．８７になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例４の加工用原紙を得た。
実施例２と同様のＬＢＫＰならびに薬品を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して２５．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が１２０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が９０ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が９０ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．８７になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例４の加工用原紙を得た。
【0080】
（実施例５）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．７５部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．３０部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．０７部を添加したパルプスラリーを用いて、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．３５になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例５の加工用原紙を得た。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．７５部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．３０部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．０７部を添加したパルプスラリーを用いて、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．３５になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例５の加工用原紙を得た。
【0081】
（実施例６）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）１．１０部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．１４部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．４７になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例６の加工用原紙を得た。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）１．１０部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．１４部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．４７になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例６の加工用原紙を得た。
【0082】
（実施例７）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．２０部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．２５部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．３０部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．０７質部を添加したパルプスラリーを用いて、坪量が３２０ｇ／ｍ２となり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６６になるように長網式抄紙機で単層に抄紙したこと以外は実施例１と同様にして、実施例７の単層の加工用原紙を得た。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．２０部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．２５部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．３０部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．０７質部を添加したパルプスラリーを用いて、坪量が３２０ｇ／ｍ２となり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６６になるように長網式抄紙機で単層に抄紙したこと以外は実施例１と同様にして、実施例７の単層の加工用原紙を得た。
【0083】
（実施例８）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４０部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．７０部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．１４部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．３７になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例８の加工用原紙を得た。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４０部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．７０部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．１４部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．３７になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例８の加工用原紙を得た。
【0084】
（実施例９）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４０部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．９０部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．１４部を添加したパルプスラリーを用いて、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７８になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例９の加工用原紙を得た。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４０部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．９０部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．１４部を添加したパルプスラリーを用いて、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７８になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例９の加工用原紙を得た。
【0085】
（実施例１０）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４０部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．７５部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．１４部を添加したパルプスラリーを用いて、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７６になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例１０の加工用原紙を得た。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、硫酸バンド０．５部、カチオン化澱粉０．４０部、紙力増強剤（ＰＡＭ系紙力増強剤）０．７５部、アルキルケテンダイマー系サイズ剤０．２３部、ＰＡＥ系湿潤紙力増強剤０．１４部を添加したパルプスラリーを用いて、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７６になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例１０の加工用原紙を得た。
【0086】
（実施例１１）
実施例３と同様にして調整したパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が１３３ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が１３４ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７７になるように３層を抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例１１の加工用原紙を得た。
実施例３と同様にして調整したパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が１３３ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が１３４ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７７になるように３層を抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例１１の加工用原紙を得た。
【0087】
（実施例１２）
実施例１と同様にして調整したパルプスラリーを使用し、全ての紙層の坪量が６４ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６４になるようにツインワイヤー式抄紙機で抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例１２の加工用原紙を得た。
実施例１と同様にして調整したパルプスラリーを使用し、全ての紙層の坪量が６４ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６４になるようにツインワイヤー式抄紙機で抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例１２の加工用原紙を得た。
【0088】
（実施例１３）
実施例１と同様にして調整したパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が７０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が６０ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が６０ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６４になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例１３の加工用原紙を得た。
実施例１と同様にして調整したパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が７０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が６０ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が６０ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６４になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして実施例１３の加工用原紙を得た。
【0089】
（実施例１４）
パルプをＬＢＫＰ７０％とＮＢＫＰ３０％を混合したものに変更し、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．９４になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして実施例１４の加工用原紙を得た。
パルプをＬＢＫＰ７０％とＮＢＫＰ３０％を混合したものに変更し、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．９４になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして実施例１４の加工用原紙を得た。
【0090】
（実施例１５）
最外の紙層用のパルプとしてはＬＢＫＰ７０％とＮＢＫＰ３０％を混合したものを用いた。第１内層と第２内層用のパルプとしてはＬＢＫＰ１００％を用いた。最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．８０になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして実施例１５の加工用原紙を得た。
最外の紙層用のパルプとしてはＬＢＫＰ７０％とＮＢＫＰ３０％を混合したものを用いた。第１内層と第２内層用のパルプとしてはＬＢＫＰ１００％を用いた。最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．８０になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして実施例１５の加工用原紙を得た。
【0091】
（実施例１６）
最外の紙層用のパルプとしてはＬＢＫＰ１００％を用いた。第１内層と第２内層用のパルプとしてはＬＢＫＰ７０％とＮＢＫＰ３０％を混合したものを用いた。最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．８０になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして実施例１６の加工用原紙を得た。
最外の紙層用のパルプとしてはＬＢＫＰ１００％を用いた。第１内層と第２内層用のパルプとしてはＬＢＫＰ７０％とＮＢＫＰ３０％を混合したものを用いた。最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．８０になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして実施例１６の加工用原紙を得た。
【0092】
（実施例１７）
パルプをＬＢＫＰ５０％とＮＢＫＰ５０％を混合したものに変更し、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７５になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして実施例１７の加工用原紙を得た。
パルプをＬＢＫＰ５０％とＮＢＫＰ５０％を混合したものに変更し、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．７５になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして実施例１７の加工用原紙を得た。
【0093】
（実施例１８）
第１内層および第２内層には実施例２と同様に調整されたパルプスラリーを使用し、最外の紙層には填料の添加量を半分にした以外は実施例２と同様のパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．５０になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして、実施例１８の加工用原紙を得た。
第１内層および第２内層には実施例２と同様に調整されたパルプスラリーを使用し、最外の紙層には填料の添加量を半分にした以外は実施例２と同様のパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．５０になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして、実施例１８の加工用原紙を得た。
【0094】
（実施例１９）
第１内層および第２内層には、灰分が全固形分質量に対して１２．８質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加した以外は実施例２と同様のパルプスラリーを使用し、最外の紙層には填料を無添加とした以外は実施例２と同様のパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．５１になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして、実施例１９の加工用原紙を得た。
第１内層および第２内層には、灰分が全固形分質量に対して１２．８質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加した以外は実施例２と同様のパルプスラリーを使用し、最外の紙層には填料を無添加とした以外は実施例２と同様のパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．５１になるように抄紙したこと以外は実施例２と同様にして、実施例１９の加工用原紙を得た。
【0095】
（比較例１）
実施例９と同様にして調整したパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が１０６ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が６３ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が６２ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６８になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして比較例１の加工用原紙を得た。
実施例９と同様にして調整したパルプスラリーを使用し、最外の紙層の坪量が１０６ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が６３ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が６２ｇ／ｍ２になり、引張強度のＭＤ／ＣＤ比が１．６８になるように抄紙したこと以外は実施例１と同様にして比較例１の加工用原紙を得た。
【0096】
［紙器用シート］
（実施例２０）
実施例１の加工用原紙の一方の面に、厚さ４０μｍとなるように高融点の熱可塑性樹脂（中密度ポリエチレン、密度９４０ｋｇ／ｍ３、融点１３３℃）を溶融温度３６０℃、積層速度５０ｍ／分で押出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳ－Ａ硬度：７０）を用いて、線圧２ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、高融点熱可塑性樹脂層を形成した。
（実施例２０）
実施例１の加工用原紙の一方の面に、厚さ４０μｍとなるように高融点の熱可塑性樹脂（中密度ポリエチレン、密度９４０ｋｇ／ｍ３、融点１３３℃）を溶融温度３６０℃、積層速度５０ｍ／分で押出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳ－Ａ硬度：７０）を用いて、線圧２ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、高融点熱可塑性樹脂層を形成した。
【0097】
次いで、実施例１の加工用原紙の他方の面に、厚さ５０μｍとなるように低融点の熱可塑性樹脂（低密度ポリエチレン、密度９１８ｋｇ／ｍ３、融点１０３℃）を溶融温度３６０℃、積層速度５０ｍ／分で押出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳ－Ａ硬度：７０）を用いて、線圧２ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、熱可塑性樹脂層を形成して、実施例２０の紙器用シートを得た。
【0098】
（実施例２１）
実施例２の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２１の紙器用シートを得た。
実施例２の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２１の紙器用シートを得た。
【0099】
（実施例２２）
実施例６の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２２の紙器用シートを得た。
実施例６の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２２の紙器用シートを得た。
【0100】
（実施例２３）
実施例７の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２３の紙器用シートを得た。
実施例７の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２３の紙器用シートを得た。
【0101】
（実施例２４）
実施例８の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２４の紙器用シートを得た。
実施例８の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２４の紙器用シートを得た。
【0102】
（実施例２５）
実施例４の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２５の紙器用シートを得た。
実施例４の加工用原紙の両面に実施例２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例２５の紙器用シートを得た。
【0103】
［紙器（丸型容器）の作製］
以上のようにして得られた加工用原紙および紙器用シートをそれぞれ用いて、紙器の一態様である紙カップを以下のように製造した。まず、紙カップの胴部となるブランクの印刷および打ち抜きを行い、打ち抜いたブランクを加工用原紙のＭＤ方向が軸方向になるように丸めて端部同士をヒートシールすることで、上端開口部の直径が９０ｍｍ、下端開口部の直径が６５ｍｍとなるような円錐台状の筒を作製した。当該筒の下部に底紙をヒートシールにより取り付け、頂部に直径３ｍｍのトップカール部を形成することで、高さ１１０ｍｍの紙カップを得た。
以上のようにして得られた加工用原紙および紙器用シートをそれぞれ用いて、紙器の一態様である紙カップを以下のように製造した。まず、紙カップの胴部となるブランクの印刷および打ち抜きを行い、打ち抜いたブランクを加工用原紙のＭＤ方向が軸方向になるように丸めて端部同士をヒートシールすることで、上端開口部の直径が９０ｍｍ、下端開口部の直径が６５ｍｍとなるような円錐台状の筒を作製した。当該筒の下部に底紙をヒートシールにより取り付け、頂部に直径３ｍｍのトップカール部を形成することで、高さ１１０ｍｍの紙カップを得た。
【0104】
［評価方法］
以上のようにして得られた紙カップについて以下の評価を行った。
以上のようにして得られた紙カップについて以下の評価を行った。
【0105】
（トップカール部のシワ）
製罐した紙カップのトップカール部を目視で観察して、横シワの有無を下記の基準で評価を行った。
◎：横シワが全く見られない
○：薄く短い横シワが僅かに見られる
△：薄い横シワが見られる
×：深いはっきりとした横シワが生じている
製罐した紙カップのトップカール部を目視で観察して、横シワの有無を下記の基準で評価を行った。
◎：横シワが全く見られない
○：薄く短い横シワが僅かに見られる
△：薄い横シワが見られる
×：深いはっきりとした横シワが生じている
【0106】
（シーム部の層間剥離）
製罐した紙カップのトップカール部におけるシーム部の紙の断面を目視で観察して、下記基準で評価を行った。
◎：端部における層内剥離が全く見られない
○：層内剥離が若干見られる
△：層内剥離が多く目立つ
×：層内剥離が見られ、紙層が分離している
製罐した紙カップのトップカール部におけるシーム部の紙の断面を目視で観察して、下記基準で評価を行った。
◎：端部における層内剥離が全く見られない
○：層内剥離が若干見られる
△：層内剥離が多く目立つ
×：層内剥離が見られ、紙層が分離している
【0107】
（トップカール部のラミネート間剥離）
製罐した紙カップのトップカール部におけるシーム部のラミネート（ヒートシール）による接着を目視で観察して、下記基準で評価を行った。
◎：シーム部において、ヒートシールによる接着面にめくれ上がりが見られない
○：シーム部において、ヒートシールによる接着面同士に若干の隙間が見られるが、接着がなされている
△：シーム部において、ヒートシールによる接着面から若干のめくれ上がりが見られる
×：シーム部において、ヒートシールによる接着面からシートが剥離し、めくれ上がりが非常に多く目立つ
製罐した紙カップのトップカール部におけるシーム部のラミネート（ヒートシール）による接着を目視で観察して、下記基準で評価を行った。
◎：シーム部において、ヒートシールによる接着面にめくれ上がりが見られない
○：シーム部において、ヒートシールによる接着面同士に若干の隙間が見られるが、接着がなされている
△：シーム部において、ヒートシールによる接着面から若干のめくれ上がりが見られる
×：シーム部において、ヒートシールによる接着面からシートが剥離し、めくれ上がりが非常に多く目立つ
【0108】
（容器全体の外観）
製罐した紙カップ胴面の印刷状態を比較し、優劣について目視評価を行った。
○：ムラや白抜けが見られない
△：若干のムラや白抜けが見られる
×：ムラや白抜けが非常に多く目立つ
製罐した紙カップ胴面の印刷状態を比較し、優劣について目視評価を行った。
○：ムラや白抜けが見られない
△：若干のムラや白抜けが見られる
×：ムラや白抜けが非常に多く目立つ
【0109】
（持ちやすさ）
製罐した紙カップを手で持ち上げ、軽く握った時の感触について下記の基準で官能評価を行った。
○：適度な反発性があり、変形しにくく安心感がある
△：握った際に若干のたわみを感じる
×：握った際にたわみや変形が生じ、弱い感じを受ける
製罐した紙カップを手で持ち上げ、軽く握った時の感触について下記の基準で官能評価を行った。
○：適度な反発性があり、変形しにくく安心感がある
△：握った際に若干のたわみを感じる
×：握った際にたわみや変形が生じ、弱い感じを受ける
【0110】
［紙器（角型容器）の作製］
以上のようにして得られた加工用原紙および紙器用シートをそれぞれ用いて、紙カップの胴部および底部となるブランクの印刷および打ち抜きを行った。打ち抜いた胴部用のブランクを加工用原紙のＭＤ方向が軸方向となるように型に押し付けて端部をヒートシールすることで、四つ角が弧状であり、断面が矩形状である筒を成形した。当該筒の下部に、底紙をヒートシールによって取り付け、断面が矩形状の角型容器を得た。カップの高さは１１５ｍｍ、カップ内径の長辺は１００ｍｍ、短辺は７５ｍｍとし、角のＲ部は２５ｍｍであり、トップ部に加工されたトップカールの直径は４ｍｍとなるように加工した。
以上のようにして得られた加工用原紙および紙器用シートをそれぞれ用いて、紙カップの胴部および底部となるブランクの印刷および打ち抜きを行った。打ち抜いた胴部用のブランクを加工用原紙のＭＤ方向が軸方向となるように型に押し付けて端部をヒートシールすることで、四つ角が弧状であり、断面が矩形状である筒を成形した。当該筒の下部に、底紙をヒートシールによって取り付け、断面が矩形状の角型容器を得た。カップの高さは１１５ｍｍ、カップ内径の長辺は１００ｍｍ、短辺は７５ｍｍとし、角のＲ部は２５ｍｍであり、トップ部に加工されたトップカールの直径は４ｍｍとなるように加工した。
【0111】
［評価方法］
以上のようにして得られた紙器（角型容器）について以下の評価を行った。
以上のようにして得られた紙器（角型容器）について以下の評価を行った。
【0112】
（角部分の割れ）
製罐した角型容器を目視で観察して、角部分の割れを下記の基準で評価した。
○：いずれの角にも割れが生じない
△：いずれかの角に、薄い裂け目のような線が見られる
×：いずれかの角に割れが発生する
製罐した角型容器を目視で観察して、角部分の割れを下記の基準で評価した。
○：いずれの角にも割れが生じない
△：いずれかの角に、薄い裂け目のような線が見られる
×：いずれかの角に割れが発生する
【0113】
（カール部の層間剥離）
製罐した角型容器のトップカール部分を目視で観察して、シーム部分における紙の断面について下記の基準で評価を行なった。
○：断面に層内剥離が見られない
△：断面に層内剥離が多く目立つ
×：層内剥離がみられ、紙層が分離している
製罐した角型容器のトップカール部分を目視で観察して、シーム部分における紙の断面について下記の基準で評価を行なった。
○：断面に層内剥離が見られない
△：断面に層内剥離が多く目立つ
×：層内剥離がみられ、紙層が分離している
【0114】
（容器全体の外観）
製罐した角型容器の形状について目視で観察し、下記の基準で評価を行なった。
○：カップを上から見たときに、形状にゆがみが見られない
△：カップを上から見たときに、若干のゆがみが見られる
×：カップにゆがみが見られ、断面が平行四辺形状になっている
製罐した角型容器の形状について目視で観察し、下記の基準で評価を行なった。
○：カップを上から見たときに、形状にゆがみが見られない
△：カップを上から見たときに、若干のゆがみが見られる
×：カップにゆがみが見られ、断面が平行四辺形状になっている
【0115】
表１及び２に実施例１～１９および比較例１の加工用原紙を用いた紙器についての評価結果を示す。
【0116】
【表1】
【0117】
【表2】
【0118】
表１及び２から明らかなように実施例１～１４の紙カップは、曲率の大きなカール加工であるトップカール加工を施した場合にもトップカール部のシワや紙層間の剥離が起こらず、また容器全体の外観にも優れ、持ちやすいものであった。また、実施例５に用いた加工用原紙と実施例８に用いた加工用原紙の坪量、引張強度等は略同一の関係にあるが、実施例８のトップカール部には横シワが全く見られず、実施例５よりさらに美観に優れた紙カップとなっていた。これは、実施例８に用いた加工用原紙の最大曲げ応力が１３５Ｎ／ｍ以下であり、実施例５に用いた加工用原紙よりも加工適性がより高かったためだと考えられる。さらに、実施例８に用いた加工用原紙の変曲点の折り曲げ角度が４０度以下であることも、実施例８における横シワの抑制に資していると考えられる。一方、比較例１の加工用原紙を用いて製造された紙カップは、どちらも最大曲げ応力が高すぎるため、特にトップカール部のシワの目立つものであった。
【0119】
表３に実施例２０～２５の紙器用シートを用いた紙カップについての評価結果を示す。
【0120】
【表3】
【0121】
表２から明らかなように実施例２０～２５の紙カップは、曲率の大きなカール加工であるトップカール加工を施した場合にもトップカール部のシワや紙層間の剥離、ラミネートと原紙の間の剥離が起こらず、また容器全体の外観にも優れ、持ちやすいものであった。
【0122】
［加工用原紙］
（実施例１０１）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して７．２質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加して、パルプスラリーを作製した。前記パルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８５ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が５０ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が５０ｇ／ｍ２になるように、ツインワイヤー式抄紙機で抄紙した。この際、澱粉を層間接着剤として抄紙した。このようにして実施例１０１の５層抄きの加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、加工用原紙の引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．６５に調整した。
（実施例１０１）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して７．２質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加して、パルプスラリーを作製した。前記パルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８５ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が５０ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が５０ｇ／ｍ２になるように、ツインワイヤー式抄紙機で抄紙した。この際、澱粉を層間接着剤として抄紙した。このようにして実施例１０１の５層抄きの加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、加工用原紙の引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．６５に調整した。
【0123】
（実施例１０２）
灰分が全固形分質量に対して８．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加して、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０２の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５６に調整した。
灰分が全固形分質量に対して８．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加して、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０２の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５６に調整した。
【0124】
（実施例１０３）
灰分が全固形分質量に対して１６．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加して、最外の紙層の坪量が１０６ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が６３ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が６２ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０３の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．７７に調整した。
灰分が全固形分質量に対して１６．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加して、最外の紙層の坪量が１０６ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が６３ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が６２ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０３の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．７７に調整した。
【0125】
（実施例１０４）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．９部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０４の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．４５に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．９部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０４の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．４５に調整した。
【0126】
（実施例１０５）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．１部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０５の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．４２に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．１部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０５の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．４２に調整した。
【0127】
（実施例１０６）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．２部、ポリアクリルアミド０．１部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０６の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．４５に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．２部、ポリアクリルアミド０．１部を添加したパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０６の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．４５に調整した。
【0128】
（実施例１０７）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、乾燥紙力剤も填料も無配合のパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０７の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５２に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、乾燥紙力剤も填料も無配合のパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１０７の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５２に調整した。
【0129】
（実施例１０９）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して４．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを最外の紙層用として作製した。次に、パルプとしてＬＢＫＰを使用し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して８．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを第１、第２内層用のパルプスラリーとして作製した。これらのパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして、実施例１０９の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５０に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して４．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを最外の紙層用として作製した。次に、パルプとしてＬＢＫＰを使用し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して８．０質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを第１、第２内層用のパルプスラリーとして作製した。これらのパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして、実施例１０９の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５０に調整した。
【0130】
（実施例１１０）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部添加したパルプスラリーを最外の紙層用として作製した。次に、パルプとしてＬＢＫＰを使用し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して１２．８質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを第１、第２内層用のパルプスラリーとして作製した。これらのパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして、実施例１１０の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５１に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部添加したパルプスラリーを最外の紙層用として作製した。次に、パルプとしてＬＢＫＰを使用し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．５部を添加し、さらに灰分が全固形分質量に対して１２．８質量％となるように、填料として炭酸カルシウムを添加したパルプスラリーを第１、第２内層用のパルプスラリーとして作製した。これらのパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして、実施例１１０の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５１に調整した。
【0131】
（実施例１１１）
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、乾燥紙力剤も填料も無配合のパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が５４．５ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が３２ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が３２ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１１の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．４９に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを使用し、乾燥紙力剤も填料も無配合のパルプスラリーを用いて、最外の紙層の坪量が５４．５ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が３２ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が３２ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１１の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．４９に調整した。
【0132】
（実施例１１２）
抄紙の際に、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．０９に調整したこと以外は実施例１０２と同様にして実施例１１２の加工用原紙を得た。
抄紙の際に、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．０９に調整したこと以外は実施例１０２と同様にして実施例１１２の加工用原紙を得た。
【0133】
（実施例１１３）
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、最外の紙層の坪量が１２０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が８０ｇ／ｍ２になるように３層に抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１３の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５８に調整した。
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、最外の紙層の坪量が１２０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が８０ｇ／ｍ２になるように３層に抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１３の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５８に調整した。
【0134】
（実施例１１４）
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、最外の紙層の坪量が６４．５ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が５７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が５７ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１４の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５６に調整した。
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、最外の紙層の坪量が６４．５ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が５７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が５７ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１４の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５６に調整した。
【0135】
（実施例１１５）
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、すべての紙層の坪量が６０ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１５の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５８に調整した。
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、すべての紙層の坪量が６０ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１５の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５８に調整した。
【0136】
（実施例１１６）
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、層間接着剤として澱粉およびポリアクリルアミドを用い、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１６の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．６０に調整した。
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、層間接着剤として澱粉およびポリアクリルアミドを用い、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１６の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．６０に調整した。
【0137】
（実施例１１７）
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、層間接着剤を用いず、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１７の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５６に調整した。
パルプスラリーを作製する際に全固形分質量に対する灰分の含有量を８．０質量％となるように炭酸カルシウムの添加量を変更し、さらに、層間接着剤を用いず、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１７の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．５６に調整した。
【0138】
（実施例１１８）
パルプとしてＬＢＫＰを用い、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．２部を添加したパルプスラリーを用い、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように、円網抄紙機で抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１８の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．３０に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを用い、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．５部、ポリアクリルアミド０．２部を添加したパルプスラリーを用い、最外の紙層の坪量が８０ｇ／ｍ２、第１内層の坪量が４７ｇ／ｍ２、第２内層の坪量が４６ｇ／ｍ２になるように、円網抄紙機で抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１８の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．３０に調整した。
【0139】
（実施例１１９）
パルプとしてＬＢＫＰを用い、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．２部、ポリアクリルアミド０．２部を添加したパルプスラリーを用い、坪量３２０ｇ／ｍ２の単層になるように、長網抄紙機で抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１９の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．６６に調整した。
パルプとしてＬＢＫＰを用い、固形分換算でパルプ原料１００部に対し、乾燥紙力増強剤として澱粉０．２部、ポリアクリルアミド０．２部を添加したパルプスラリーを用い、坪量３２０ｇ／ｍ２の単層になるように、長網抄紙機で抄紙したこと以外は実施例１０１と同様にして実施例１１９の加工用原紙を得た。なお、抄紙の際には、ジェットとワイヤーの速度差（ジェットワイヤー比）で繊維配向を調節することによって、引張強度のＭＤ／ＣＤ比を１．６６に調整した。
【0140】
［紙器用シート］
（実施例１２０）
実施例１０４の加工用原紙の一方の面に、厚さ４０μｍとなるように高融点の熱可塑性樹脂（中密度ポリエチレン、密度９４０ｋｇ／ｍ３、融点１３３℃）を溶融温度３６０℃、積層速度５０ｍ／分で押出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳ－Ａ硬度：７０）を用いて、線圧２ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、高融点熱可塑性樹脂層を形成した。
（実施例１２０）
実施例１０４の加工用原紙の一方の面に、厚さ４０μｍとなるように高融点の熱可塑性樹脂（中密度ポリエチレン、密度９４０ｋｇ／ｍ３、融点１３３℃）を溶融温度３６０℃、積層速度５０ｍ／分で押出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳ－Ａ硬度：７０）を用いて、線圧２ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、高融点熱可塑性樹脂層を形成した。
【0141】
次いで、実施例１０４の加工用原紙の他方の面に、厚さ５０μｍとなるように低融点の熱可塑性樹脂（低密度ポリエチレン、密度９１８ｋｇ／ｍ３、融点１０３℃）を溶融温度３６０℃、積層速度５０ｍ／分で押出した。その後、クーリングロールとニップロール（ＪＩＳ－Ａ硬度：７０）を用いて、線圧２ｋｇｆ／ｃｍで押圧・圧着し、熱可塑性樹脂層を形成して、実施例１２０の紙器用シートを得た。
【0142】
（実施例１２１）
実施例１０１の加工用原紙の両面に実施例１２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例１２１の紙器用シートを得た。
実施例１０１の加工用原紙の両面に実施例１２０と同様に熱可塑性樹脂層を積層することにより、実施例１２１の紙器用シートを得た。
【0143】
［紙器］
以上のようにして得られた実施例の加工用原紙および実施例の紙器用シートをそれぞれ用いて、紙器の一態様である紙カップを以下のように製造した。なお、実施例１０１～１１９の加工用原紙については、まず紙容器用シートに加工してから紙カップへの加工を行った。実施例１０１～１１９の加工用原紙を紙器用シートに加工した方法は、実施例１２０と同様である。まず、紙カップの胴部となるブランクの印刷および打ち抜きを行い、打ち抜いたブランクを加工用原紙のＭＤ方向が軸方向になるように丸めて端部同士をヒートシールすることで、上端開口部の直径が９０ｍｍ、下端開口部の直径が６５ｍｍとなるような円錐台状の筒を作製した。当該筒の下部に底紙をヒートシールにより取り付け、頂部に直径３ｍｍのトップカール部を形成することで、高さ１１０ｍｍの紙カップを得た。
以上のようにして得られた実施例の加工用原紙および実施例の紙器用シートをそれぞれ用いて、紙器の一態様である紙カップを以下のように製造した。なお、実施例１０１～１１９の加工用原紙については、まず紙容器用シートに加工してから紙カップへの加工を行った。実施例１０１～１１９の加工用原紙を紙器用シートに加工した方法は、実施例１２０と同様である。まず、紙カップの胴部となるブランクの印刷および打ち抜きを行い、打ち抜いたブランクを加工用原紙のＭＤ方向が軸方向になるように丸めて端部同士をヒートシールすることで、上端開口部の直径が９０ｍｍ、下端開口部の直径が６５ｍｍとなるような円錐台状の筒を作製した。当該筒の下部に底紙をヒートシールにより取り付け、頂部に直径３ｍｍのトップカール部を形成することで、高さ１１０ｍｍの紙カップを得た。
【0144】
［評価方法］
以上のようにして得られた紙カップについて以下の評価を行った。
以上のようにして得られた紙カップについて以下の評価を行った。
【0145】
（トップカール部の割れ）
製罐した紙カップのトップカール部を目視で観察して、トップカール部周上に割れの有無を下記の基準で評価を行った。
○：割れが全く見られない
△：薄いひび割れが極少量見られる
×：深いひび割れが見られる
製罐した紙カップのトップカール部を目視で観察して、トップカール部周上に割れの有無を下記の基準で評価を行った。
○：割れが全く見られない
△：薄いひび割れが極少量見られる
×：深いひび割れが見られる
【0146】
（トップカール部の剥離）
製罐した紙カップのトップカール部におけるシーム部における紙の断面を目視で観察して、下記基準で評価を行った。
○：層内剥離が見られない
△：薄い層内剥離が見られる
×：層内剥離が見られ、紙層が分離している
製罐した紙カップのトップカール部におけるシーム部における紙の断面を目視で観察して、下記基準で評価を行った。
○：層内剥離が見られない
△：薄い層内剥離が見られる
×：層内剥離が見られ、紙層が分離している
【0147】
（ラミネート間の剥離）
製罐した紙カップのシーム部分を目視で観察して、下記基準で評価を行った。
○： シーム部分のめくれ上がりが見られない
△： シーム部分に若干の隙間が見られるが、接着がなされている
×： 接着面で剥離し、シーム部分のめくれ上がりが目立つ
製罐した紙カップのシーム部分を目視で観察して、下記基準で評価を行った。
○： シーム部分のめくれ上がりが見られない
△： シーム部分に若干の隙間が見られるが、接着がなされている
×： 接着面で剥離し、シーム部分のめくれ上がりが目立つ
【0148】
（トップカール部のシワ）
製罐した紙カップのトップカール部を目視で観察して、横シワの有無を下記の基準で評価を行った。
○：横シワが全く見られない
△：薄い横シワが見られる
×：深いはっきりとした横シワが生じている
製罐した紙カップのトップカール部を目視で観察して、横シワの有無を下記の基準で評価を行った。
○：横シワが全く見られない
△：薄い横シワが見られる
×：深いはっきりとした横シワが生じている
【0149】
（容器全体の外観）
製罐した紙カップ胴面の印刷状態を比較し、優劣について目視評価を行った。
○：ムラや白抜けが見られない
△：若干のムラや白抜けが見られる
×：ムラや白抜けが非常に多く目立つ
製罐した紙カップ胴面の印刷状態を比較し、優劣について目視評価を行った。
○：ムラや白抜けが見られない
△：若干のムラや白抜けが見られる
×：ムラや白抜けが非常に多く目立つ
【0150】
（持ちやすさ）
製罐した紙カップを手で持ち上げ、軽く握った時の感触について下記の基準で官能評価を行った。
○：適度な反発性があり、変形しにくく安心感がある
△：握った際に若干のたわみを感じる
×：握った際にたわみや変形が生じ、弱い感じを受ける
製罐した紙カップを手で持ち上げ、軽く握った時の感触について下記の基準で官能評価を行った。
○：適度な反発性があり、変形しにくく安心感がある
△：握った際に若干のたわみを感じる
×：握った際にたわみや変形が生じ、弱い感じを受ける
【0151】
［評価方法］
表４及び５に実施例の加工用原紙を用いた紙カップについての評価結果を示す。
表４及び５に実施例の加工用原紙を用いた紙カップについての評価結果を示す。
【0152】
【表4】
【0153】
【表5】
【0154】
表４及び５から明らかなように、実施例１０１～１１９の加工用原紙を用いて製造された紙カップは、側壁の形成およびトップカール部の形成のために、ＭＤ方向とＣＤ方向の両方に曲げ加工が施されても、接合部やトップカール部の割れ、剥離、シワ等が発生せず、また容器全体の外観にも優れ、持ちやすいものであった。
【0155】
表６に実施例１２０、１２１の紙器用シートを用いた紙カップについての評価結果を示す。
【0156】
【表6】
【0157】
表６から明らかなように、実施例１０４の加工用原紙を用いて製造された実施例１２０の紙器用シート、および、実施例１０１の加工用原紙を用いて製造された実施例１２１の紙器用シートの引張強度は、ラミネート加工を行ってもほぼ変化しなかった。実施例１２０、１２１の紙器用シートを用いて製造された紙器は、接合部の接着層剥離やトップカール部の割れ、剥離、シワ等が発生せず、ラミネートされた熱可塑性樹脂も剥がれづらいまた容器全体の外観にも優れ、持ちやすいものであった。
【図1】
【図2】
