知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-12-16
(45)【発行日】2024-12-24
(54)【発明の名称】熱可塑性樹脂組成物およびその用途
(51)【国際特許分類】
C08L 101/00 20060101AFI20241217BHJP
C08K 3/22 20060101ALI20241217BHJP
C08L 23/02 20060101ALI20241217BHJP
C08K 7/02 20060101ALI20241217BHJP
C09K 5/14 20060101ALI20241217BHJP
【ＦＩ】
C08L101/00
C08K3/22
C08L23/02
C08K7/02
C09K5/14 E
【請求項の数】
19
(21)【出願番号】P 2023533186
(86)(22)【出願日】2022-07-07
(86)【国際出願番号】 JP2022026977
(87)【国際公開番号】W WO2023282327
(87)【国際公開日】2023-01-12
【審査請求日】2023-11-14
(31)【優先権主張番号】P 2021114570
(32)【優先日】2021-07-09
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2022044487
(32)【優先日】2022-03-18
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000005887
【氏名又は名称】三井化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001070
【氏名又は名称】弁理士法人エスエス国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】齋藤 奨
(72)【発明者】
【氏名】佐原 賢一
【審査官】赤澤 高之
(56)【参考文献】
【文献】特開平９－２４１３９０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭６０－９６６２２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平９－１３７００５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平９－１３７００４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０００－１４３９９６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平９－４８８７０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－１４５３８７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１３－２０９５３９（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｌ １／００－１０１／１４
Ｃ０８Ｋ ３／００－１３／０８
Ｃ０８Ｆ ６／００－２４６／００
Ｂ３２Ｂ １／００－４３／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
熱可塑性樹脂（Ａ）を１０～４０質量部、金属酸化物（Ｂ）を６０～９０質量部〔但し、（Ａ）＋（Ｂ）の合計量を１００質量部とする。〕、および（Ａ）＋（Ｂ）の合計量：１００質量部に対し、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を０．１～２０質量部の範囲で含み、
前記金属酸化物（Ｂ）が酸化マグネシウムを含む、熱可塑性樹脂組成物。
【請求項2】
前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、エチレン系重合体、プロピレン系重合体、１－ブテン系重合体、４－メチル－１－ペンテン系重合体、およびＡＢＳ系樹脂よりなる群から選ばれる１種以上である、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項3】
前記金属酸化物（Ｂ）の平均粒子径が０．１～１１０μｍの範囲にある、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項4】
前記金属酸化物（Ｂ）の熱伝導率が１０～３００Ｗ／ｍＫの範囲にある、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項5】
前記熱可塑性樹脂組成物の熱伝導率が０．５～５Ｗ／ｍＫの範囲にある、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項6】
前記熱可塑性樹脂組成物の比重が、１．０～５．０の範囲にある、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項7】
前記熱可塑性樹脂（Ａ）を１０～３０質量部、および前記金属酸化物（Ｂ）を７０～９０質量部〔但し、（Ａ）＋（Ｂ）の合計量を１００質量部とする。〕含む、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項8】
ＪＩＳ Ｚ ２８０１：２０１２（フィルム密着法）に準じ、大腸菌（Ｅｓｃｈｅｒｉｃｈｉａ ｃｏｌｉ）を用いて行った抗菌試験において、耐水性および耐光性前処理を行わない条件下において２４時間経過後の抗菌活性値が２．０以上である、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項9】
ＪＩＳ Ｚ ２８０１：２０１２（フィルム密着法）に準じ、黄色ブドウ球菌（Ｓｔａｐｈｙｌｏｃｏｃｃｕｓ ａｕｒｅｕｓ）を用いて行った抗菌試験において、耐水性および耐光性前処理を行わない条件下において２４時間経過後の抗菌活性値が２．０以上である、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項10】
ＩＳＯ ２１７０２：２０１９に準じて実施したネコカリシウイルス（Ｆｅｌｉｎｅ ｃａｌｉｃｉｖｉｒｕｓ）を用いて行った抗ウイルス試験において、抗ウイルス活性値が２．０以上である、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項11】
繊維状充填剤（Ｄ）を、前記熱可塑性樹脂（Ａ）および前記金属酸化物（Ｂ）の合計１００質量部に対して０．１～２０質量部の範囲で含む、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項12】
請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を含む成形体。
【請求項13】
請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を含むドアハンドル、ドアノブ、手摺またはスイッチ。
【請求項14】
請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を含む筐体。
【請求項15】
請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を含む服飾用アクセサリー。
【請求項16】
請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を含む容器。
【請求項17】
請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を含む文房具。
【請求項18】
請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を含む食器または酒器。
【請求項19】
請求項１～１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物を含むマウスまたはキーボード。【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は金属酸化物を含有する熱可塑性樹脂組成物およびその用途に関する。
【背景技術】
【0002】
ポリオレフィンや、ＡＢＳ系樹脂などの熱可塑性樹脂は、種々の方法により成形され、多方面の用途に供されている。一方、ポリプロピレンなどのポリオレフィンは、ポリアミド、ポリカーボネートなどのエンジニアリングプラスチック（エンプラ）に比べて、耐熱性や、剛性、引張強度などの機械的物性が劣ることから、用途によっては、タルクなどの無機充填剤、ガラスファイバー、炭素繊維などの耐熱性繊維が補強材として配合（添加）されている。
【0003】
例えば、特許文献１には、無機化合物からなる無機充填剤を２０～８０重量部と多量に含むポリオレフィン組成物が提案されている。
一方、金属酸化物などの無機化合物を多量に配合する場合は、ポリオレフィンとの混練性が劣ることが分り、混練性を改良するために、例えば、特許文献２には、熱可塑性樹脂１０～５０質量部と金属酸化物５０～９０質量部とからなる組成物に、変性ポリオレフィン系ワックスを０．１～２０質量部配合することが提案されている。
一方、金属酸化物などの無機化合物を多量に配合する場合は、ポリオレフィンとの混練性が劣ることが分り、混練性を改良するために、例えば、特許文献２には、熱可塑性樹脂１０～５０質量部と金属酸化物５０～９０質量部とからなる組成物に、変性ポリオレフィン系ワックスを０．１～２０質量部配合することが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】特開昭５２－１５５４２号公報
【文献】国際公開第２０１７／２０９２１５号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかしながら、変性ポリオレフィン系ワックスを配合して得られる熱可塑性樹脂組成物は、得られる成形体の表面の水酸基密度が相対的に高くなり親水性が上がり、しっとりとした質感になる傾向があり、また、ある条件において（酸溶液など）は無機化合物の溶出を招き、質感低下を引き起こす場合があることが分かった。
【0006】
本発明の目的は、親水性の増加を招かず（吸水性が低く）、硬質感を有し、より陶器に近い質感を有する成形体を得るのに好適な熱可塑性樹脂組成物を得ることにある。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明は、たとえば以下の〔１〕～〔２０〕の事項に関する。
本明細書においては、「重合体」と記載した場合は特に断りがない限り、単独重合体と共重合体を含むものとする。
〔１〕熱可塑性樹脂（Ａ）を１０～５０質量部、金属酸化物（Ｂ）を５０～９０質量部〔但し、（Ａ）＋（Ｂ）の合計量を１００質量部とする。〕、および（Ａ）＋（Ｂ）の合計量：１００質量部に対し、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を０．１～２０質量部の範囲で含む熱可塑性樹脂組成物。
本明細書においては、「重合体」と記載した場合は特に断りがない限り、単独重合体と共重合体を含むものとする。
〔１〕熱可塑性樹脂（Ａ）を１０～５０質量部、金属酸化物（Ｂ）を５０～９０質量部〔但し、（Ａ）＋（Ｂ）の合計量を１００質量部とする。〕、および（Ａ）＋（Ｂ）の合計量：１００質量部に対し、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を０．１～２０質量部の範囲で含む熱可塑性樹脂組成物。
【0008】
〔２〕前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、エチレン系重合体、プロピレン系重合体、１－ブテン系重合体、４－メチル－１－ペンテン系重合体、およびＡＢＳ系樹脂よりなる群から選ばれる１種以上である、〔１〕に記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔３〕前記金属酸化物（Ｂ）が、酸化マグネシウムを含む、〔１〕または〔２〕に記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔４〕前記金属酸化物（Ｂ）の平均粒子径が０．１～１１０μｍの範囲にある、〔１〕～〔３〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔３〕前記金属酸化物（Ｂ）が、酸化マグネシウムを含む、〔１〕または〔２〕に記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔４〕前記金属酸化物（Ｂ）の平均粒子径が０．１～１１０μｍの範囲にある、〔１〕～〔３〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【0009】
〔５〕前記金属酸化物（Ｂ）の熱伝導率が１０～３００Ｗ／ｍＫの範囲にある、〔１〕～〔４〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔６〕前記熱可塑性樹脂組成物の熱伝導率が０．５～５Ｗ／ｍＫの範囲にある、〔１〕～〔５〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔７〕前記熱可塑性樹脂組成物の比重が、１．０～５．０の範囲にある、〔１〕～〔６〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔６〕前記熱可塑性樹脂組成物の熱伝導率が０．５～５Ｗ／ｍＫの範囲にある、〔１〕～〔５〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔７〕前記熱可塑性樹脂組成物の比重が、１．０～５．０の範囲にある、〔１〕～〔６〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【0010】
〔８〕前記熱可塑性樹脂（Ａ）を１０～３０質量部、および前記金属酸化物（Ｂ）を７０～９０質量部〔但し、（Ａ）＋（Ｂ）の合計量を１００質量部とする。〕含む、〔１〕～〔７〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔９〕ＪＩＳ Ｚ ２８０１：２０１２（フィルム密着法）に準じ、大腸菌（Ｅｓｃｈｅｒｉｃｈｉａ ｃｏｌｉ）を用いて行った抗菌試験において、耐水性および耐光性前処理を行わない条件下において２４時間経過後の抗菌活性値が２．０以上である、〔１〕～〔８〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔９〕ＪＩＳ Ｚ ２８０１：２０１２（フィルム密着法）に準じ、大腸菌（Ｅｓｃｈｅｒｉｃｈｉａ ｃｏｌｉ）を用いて行った抗菌試験において、耐水性および耐光性前処理を行わない条件下において２４時間経過後の抗菌活性値が２．０以上である、〔１〕～〔８〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【0011】
〔１０〕ＪＩＳ Ｚ ２８０１：２０１２（フィルム密着法）に準じ、黄色ブドウ球菌（Ｓｔａｐｈｙｌｏｃｏｃｃｕｓ ａｕｒｅｕｓ）を用いて行った抗菌試験において、耐水性および耐光性前処理を行わない条件下において２４時間経過後の抗菌活性値が２．０以上である、〔１〕～〔９〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔１１〕ＩＳＯ ２１７０２：２０１９に準じて実施したネコカリシウイルス（Ｆｅｌｉｎｅ ｃａｌｉｃｉｖｉｒｕｓ）を用いて行った抗ウイルス試験において、抗ウイルス活性値が２．０以上である、〔１〕～〔１０〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔１２〕繊維状充填剤（Ｄ）を、前記熱可塑性樹脂（Ａ）および前記金属酸化物（Ｂ）の合計１００質量部に対して０．１～２０質量部の範囲で含む、〔１〕～〔１１〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔１１〕ＩＳＯ ２１７０２：２０１９に準じて実施したネコカリシウイルス（Ｆｅｌｉｎｅ ｃａｌｉｃｉｖｉｒｕｓ）を用いて行った抗ウイルス試験において、抗ウイルス活性値が２．０以上である、〔１〕～〔１０〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
〔１２〕繊維状充填剤（Ｄ）を、前記熱可塑性樹脂（Ａ）および前記金属酸化物（Ｂ）の合計１００質量部に対して０．１～２０質量部の範囲で含む、〔１〕～〔１１〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【0012】
〔１３〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む成形体。
〔１４〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含むドアハンドル、ドアノブ、手摺またはスイッチ。
〔１５〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む筐体。
〔１６〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む服飾用アクセサリー。
〔１４〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含むドアハンドル、ドアノブ、手摺またはスイッチ。
〔１５〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む筐体。
〔１６〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む服飾用アクセサリー。
【0013】
〔１７〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む容器。
〔１８〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む文房具。
〔１９〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む食器または酒器。
〔２０〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含むマウスまたはキーボード。
〔１８〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む文房具。
〔１９〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含む食器または酒器。
〔２０〕〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を含むマウスまたはキーボード。
【発明の効果】
【0014】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、吸水率が極めて低く、陶器と同等の熱伝導率があるのでひんやりとした触感があり、且つ、硬質感を有し、より陶器に近い質感を有する成形体を得るのに好適である。また一方で、配合される金属酸化物の効果により本発明品は抗菌性を有しているため、直接触れて質感を感じられる用途の成形体を得るのに好適である。
【発明を実施するための形態】
【0015】
以下、本発明について具体的に説明する。
＜熱可塑性樹脂（Ａ）＞
本発明の熱可塑性樹脂組成物に含まれる成分の一つである熱可塑性樹脂（Ａ）としては、例えばオレフィン系重合体、ＡＢＳ系樹脂、スチレン系樹脂、ポリエステルなどを用いることができる。
＜熱可塑性樹脂（Ａ）＞
本発明の熱可塑性樹脂組成物に含まれる成分の一つである熱可塑性樹脂（Ａ）としては、例えばオレフィン系重合体、ＡＢＳ系樹脂、スチレン系樹脂、ポリエステルなどを用いることができる。
【0016】
オレフィン系重合体は、エチレン、プロピレン、１－ブテン、４－メチル－１－ペンテンなどのα－オレフィン（エチレンを含む）の単独重合体、前記α－オレフィンと他のα－オレフィンとの共重合体、および前記α－オレフィンとα－オレフィン以外のモノマーとの共重合体であって、α－オレフィンを主成分とする重合体である。
本発明に係る熱可塑性樹脂（Ａ）としては、具体的には、以下の重合体が挙げられる。
本発明に係る熱可塑性樹脂（Ａ）としては、具体的には、以下の重合体が挙げられる。
【0017】
〈エチレン系重合体（Ａ１）〉
本発明に係るエチレン系重合体（Ａ１）は、エチレンの単独重合体、エチレンと炭素原子数３～２０のα－オレフィンとの共重合体であり、通常、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、エチレン・α－オレフィン共重合体と呼称されているエチレンに由来する構成単位を主成分とする重合体が挙げられる。エチレンと共重合させる炭素原子数３～２０のα－オレフィンの具体例としては、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テ卜ラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン、２－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、３，３－ジメチル－１－ブテン、３，５，５－トリメチル－１－ヘキセン、等が挙げられる。中でも、炭素原子数３～１０のα－オレフィンが好ましく、炭素原子数３～８のα－オレフィンがより好ましく、特にエチレン、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン及び１－オクテンがさらに好ましい。エチレンとα－オレフィンとのモル比（エチレン／α－オレフィン）は９９／１～６０／４０であることが好ましく、９５／５～７０／３０であることがより好ましく、９０／１０～６０／２５であることがさらに好ましい。
本発明に係るエチレン系重合体（Ａ１）は、エチレンの単独重合体、エチレンと炭素原子数３～２０のα－オレフィンとの共重合体であり、通常、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、エチレン・α－オレフィン共重合体と呼称されているエチレンに由来する構成単位を主成分とする重合体が挙げられる。エチレンと共重合させる炭素原子数３～２０のα－オレフィンの具体例としては、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テ卜ラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン、２－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、３，３－ジメチル－１－ブテン、３，５，５－トリメチル－１－ヘキセン、等が挙げられる。中でも、炭素原子数３～１０のα－オレフィンが好ましく、炭素原子数３～８のα－オレフィンがより好ましく、特にエチレン、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン及び１－オクテンがさらに好ましい。エチレンとα－オレフィンとのモル比（エチレン／α－オレフィン）は９９／１～６０／４０であることが好ましく、９５／５～７０／３０であることがより好ましく、９０／１０～６０／２５であることがさらに好ましい。
【0018】
エチレン・α－オレフィン共重合体の好適な具体例としては、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・１－ヘキセン共重合体、エチレン・４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体、エチレン・プロピレン・１－ブテン共重合体、エチレン・プロピレン・１－オクテン共重合体が挙げられる。中でもエチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・１－ヘキセン共重合体、エチレン・４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体が好ましく、エチレン・１－ブテン共重合体がより好ましい。
エチレン系重合体（Ａ１）の密度（ＪＩＳ Ｋ７１１２にて測定）は、好ましくは８５０～９８０ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８５５～９７８ｋｇ／ｍ3、さらに好ましくは８６０～９７６ｋｇ／ｍ3、特に好ましくは８６２～９７３ｋｇ／ｍ3である。
エチレン系重合体（Ａ１）の密度（ＪＩＳ Ｋ７１１２にて測定）は、好ましくは８５０～９８０ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８５５～９７８ｋｇ／ｍ3、さらに好ましくは８６０～９７６ｋｇ／ｍ3、特に好ましくは８６２～９７３ｋｇ／ｍ3である。
【0019】
本発明の熱可塑性樹脂組成物が、エチレン系重合体（Ａ１）を含む場合、熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体は、後述するプロピレン系重合体（Ａ２）を含む場合よりも熱伝導性が高く、温冷感に優れ、また、たたくと高い音が出る傾向がある。このような成形体は、制限なく各種用途に好適に用いることができるが、たとえば金属蒸着の表面修飾するベース素材として好適に用いることができる。
【0020】
〈プロピレン系重合体（Ａ２）〉
本発明に係るプロピレン系重合体（Ａ２）は、プロピレンの単独重合体（プロピレン単独重合体：ホモＰＰ）、プロピレンとエチレンおよび／または炭素原子数４～２０のα－オレフィンとの共重合体（ランダム共重合体：ランダムＰＰ）、プロピレンの単独重合体とエチレン・プロピレン共重合体との組成物（ブロック共重合体：ブロックＰＰ）などのプロピレンに由来する構成単位を主成分とする重合体であり、プロピレン・α－オレフィン共重合体におけるα－オレフィンの具体例としては、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テ卜ラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン、２－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、３，３－ジメチル－１－ブテン、３－メチル－１－ヘキセン、３，５，５－トリメチル－１－ヘキセン、等が挙げられる。中でも、エチレン及び炭素原子数４～１０のα－オレフィンが好ましく、エチレン及び炭素原子数４～８のα－オレフィンがより好ましく、特にエチレン、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン及び１－オクテンがさらに好ましい。プロピレンとα－オレフィンとのモル比（プロピレン／α－オレフィン）は９９／１～６０／４０であることが好ましく、９５／５～７０／３０であることがより好ましく、９０／１０～７０／３０であることがさらに好ましい。
本発明に係るプロピレン系重合体（Ａ２）は、プロピレンの単独重合体（プロピレン単独重合体：ホモＰＰ）、プロピレンとエチレンおよび／または炭素原子数４～２０のα－オレフィンとの共重合体（ランダム共重合体：ランダムＰＰ）、プロピレンの単独重合体とエチレン・プロピレン共重合体との組成物（ブロック共重合体：ブロックＰＰ）などのプロピレンに由来する構成単位を主成分とする重合体であり、プロピレン・α－オレフィン共重合体におけるα－オレフィンの具体例としては、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テ卜ラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン、２－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、３，３－ジメチル－１－ブテン、３－メチル－１－ヘキセン、３，５，５－トリメチル－１－ヘキセン、等が挙げられる。中でも、エチレン及び炭素原子数４～１０のα－オレフィンが好ましく、エチレン及び炭素原子数４～８のα－オレフィンがより好ましく、特にエチレン、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン及び１－オクテンがさらに好ましい。プロピレンとα－オレフィンとのモル比（プロピレン／α－オレフィン）は９９／１～６０／４０であることが好ましく、９５／５～７０／３０であることがより好ましく、９０／１０～７０／３０であることがさらに好ましい。
【0021】
プロピレン・α－オレフィン共重合体（ランダムＰＰ）の好適な具体例としては、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・１－ブテン共重合体、プロピレン・１－ヘキセン共重合体、プロピレン・４－メチル－１－ペンテン共重合体、プロピレン・１－オクテン共重合体、プロピレン・エチレン・１－ブテン共重合体が挙げられる。中でも、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・１－ブテン共重合体が好ましく、プロピレン・エチレン共重合体が特に好ましい。
【0022】
プロピレン単独重合体である場合、好ましい融点は１５５～１７０℃、より好ましくは１５８～１６５℃である。
プロピレン・エチレンランダム共重合体である場合、プロピレン・エチレンランダム共重合体のエチレン量は、好ましくは１．９～５．４質量％、より好ましくは２．０～４．８質量％である。また、プロピレン・エチレンランダム共重合体のＪＩＳ Ｋ７１２１に準じて示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定される結晶融点は、好ましくは通常１３０～１５０℃、より好ましくは１３０～１４５℃、特に好ましくは１３５～１４５℃である。
プロピレン・エチレンランダム共重合体である場合、プロピレン・エチレンランダム共重合体のエチレン量は、好ましくは１．９～５．４質量％、より好ましくは２．０～４．８質量％である。また、プロピレン・エチレンランダム共重合体のＪＩＳ Ｋ７１２１に準じて示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定される結晶融点は、好ましくは通常１３０～１５０℃、より好ましくは１３０～１４５℃、特に好ましくは１３５～１４５℃である。
【0023】
プロピレン系重合体（Ａ２）の密度（ＪＩＳ Ｋ７１１２にて測定）は、好ましくは８５０～９１０ｋｇ／ｍ3であり、より好ましくは８７５～９０９ｋｇ／ｍ3であり、より好ましくは８９０～９０８ｋｇ／ｍ3である。
本発明に係るプロピレン系重合体（Ａ２）は、後述するガラス繊維などの繊維状充填剤（Ｄ）を含有したプロピレン系重合体を使用することができ、この場合の繊維状充填剤（Ｄ）含有プロピレン系重合体の密度（ＪＩＳ Ｋ７１１２にて測定）は、好ましくは９１０～１２２０ｋｇ／ｍ3であり、より好ましくは９４０～１２００ｋｇ／ｍ3、さらに好ましくは９７０～１１６０ｋｇ／ｍ3、特に好ましくは１０００～１１２０ｋｇ／ｍ3である。
本発明に係るプロピレン系重合体（Ａ２）は、後述するガラス繊維などの繊維状充填剤（Ｄ）を含有したプロピレン系重合体を使用することができ、この場合の繊維状充填剤（Ｄ）含有プロピレン系重合体の密度（ＪＩＳ Ｋ７１１２にて測定）は、好ましくは９１０～１２２０ｋｇ／ｍ3であり、より好ましくは９４０～１２００ｋｇ／ｍ3、さらに好ましくは９７０～１１６０ｋｇ／ｍ3、特に好ましくは１０００～１１２０ｋｇ／ｍ3である。
【0024】
プロピレン・エチレンブロック共重合体及びプロピレン・エチレンランダム共重合体は、１種単独で使用してもよく、２種以上の共重合体を混合して使用してもよい。例えばＭＦＲ調整の為に２種以上の共重合体を混合することもできる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物が、プロピレン系重合体（Ａ２）を含む場合、熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体は、制限なく各種用途に好適に用いることができるが、陶器と近い熱伝導率を有し比重も陶器と同等である一方、落下などの衝撃によっても陶器のように割れず安全性に優れることから、たとえば、コップ等の食器や容器、ドアハンドル等、手で触れるような用途に好適に用いることができる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物が、プロピレン系重合体（Ａ２）を含む場合、熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体は、制限なく各種用途に好適に用いることができるが、陶器と近い熱伝導率を有し比重も陶器と同等である一方、落下などの衝撃によっても陶器のように割れず安全性に優れることから、たとえば、コップ等の食器や容器、ドアハンドル等、手で触れるような用途に好適に用いることができる。
【0025】
〈１－ブテン系重合体（Ａ３）〉
本発明に係る１－ブテン系重合体（Ａ３）は、１－ブテンの単独重合体（ポリブテン）および１－ブテンとエチレン、プロピレンおよび炭素原子数５～２０のα－オレフィンとの共重合体（１－ブテン・α－オレフィン共重合体）等の１－ブテンに由来する構成単位を主成分とする重合体である。
本発明に係る１－ブテン系重合体（Ａ３）は、１－ブテンの単独重合体（ポリブテン）および１－ブテンとエチレン、プロピレンおよび炭素原子数５～２０のα－オレフィンとの共重合体（１－ブテン・α－オレフィン共重合体）等の１－ブテンに由来する構成単位を主成分とする重合体である。
【0026】
〈４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）〉
本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、４－メチル－１－ペンテンの単独重合体および４－メチル－１－ペンテンと炭素原子数２～２０のα－オレフィン（ただし、４－メチル－１－ペンテンを除く）との共重合体（４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体）等の４－メチル－１－ペンテンに由来する構成単位を主成分とする重合体である。
本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、４－メチル－１－ペンテンの単独重合体および４－メチル－１－ペンテンと炭素原子数２～２０のα－オレフィン（ただし、４－メチル－１－ペンテンを除く）との共重合体（４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体）等の４－メチル－１－ペンテンに由来する構成単位を主成分とする重合体である。
【0027】
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体におけるα－オレフィンの具体例としては、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、および１－エイコセンなどを含む炭素原子数２～２０（好ましくは炭素原子数２～１５、より好ましくは炭素原子数２～１０）の直鎖状のα－オレフィン、ならびに、３－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ペンテン、３－エチル－１－ペンテン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ヘキセン、４－エチル－１－ヘキセン、および３－エチル－１－ヘキセンなどを含む炭素原子数５～２０（好ましくは炭素原子数５～１５）の分岐状のα－オレフィンが挙げられる。これらの中でもエチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテンが好ましく、エチレン、プロピレンが特に好ましい。α－オレフィンは、これらのうち１つの化合物から導かれてもよいし、２以上の化合物から導かれてもよい。
４－メチル－１－ペンテンとα－オレフィンとのモル比（４－メチル－１－ペンテン／α－オレフィン）は５５／４５～９０／１０であることが好ましく、６０／４０～８６／１４であることがより好ましく、６８／３２～８５／１５であることがさらに好ましい。
４－メチル－１－ペンテンとα－オレフィンとのモル比（４－メチル－１－ペンテン／α－オレフィン）は５５／４５～９０／１０であることが好ましく、６０／４０～８６／１４であることがより好ましく、６８／３２～８５／１５であることがさらに好ましい。
【0028】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、一実施態様において、－４０～１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定して得られる損失正接（ｔａｎδ）がピーク値となる温度が、０℃以上６０℃以下であり、１０℃以上５０℃以下であることが好ましく、２０℃以上４５℃以下であることがより好ましく、２５℃以上４４℃以下であることが特に好ましい。
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、上記ｔａｎδのピーク値が０．６以上５．０以下である。このｔａｎδのピーク値は０．７以上４．５以下であることが好ましく、０．８以上３．５以下であることがより好ましい。
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、上記ｔａｎδのピーク値が０．６以上５．０以下である。このｔａｎδのピーク値は０．７以上４．５以下であることが好ましく、０．８以上３．５以下であることがより好ましい。
【0029】
ｔａｎδは、動的粘弾性の測定時に得られる貯蔵弾性率（Ｇ’）および損失弾性率（Ｇ”）を用いて、貯蔵弾性率（Ｇ’）と損失弾性率（Ｇ”）との比（Ｇ”／Ｇ’：損失正接）として算出することができる。
【0030】
ここで、本発明において、－４０～１５０℃の範囲でｔａｎδがピーク値（最大値）となる際の温度を、上記ｔａｎδがピーク値となる温度（以下「ｔａｎδピーク温度」）とし、その際のｔａｎδの値を上記ｔａｎδのピーク値（以下「ｔａｎδピーク値」）とする。なお、上記ピークは、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）のガラス転移温度に起因すると考えられる。
【0031】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、他の態様において、－４０～１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定を行って得られる、ｔａｎδピーク温度が、１５℃以上４５℃以下であることが好ましい。ここで、前記ｔａｎδピーク温度の下限値について見ると、前記ｔａｎδピーク温度は、２０℃以上であることがより好ましく、２５℃以上であることがさらに好ましい。また、本発明の例示的な様態において、前記ｔａｎδピーク温度は４０℃以下であるが、本願発明の目的が達成できる限り４０℃を超えていても構わない。本発明の典型的な様態において、前記ｔａｎδピーク温度は、２０℃以上４５℃以下であることがより好ましく、２５℃以上４３℃以下であることがさらに好ましい。ｔａｎδピーク温度を上記の温度範囲にすることで、室温でのｔａｎδの値をより高めることができる。
【0032】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、－４０～１５０℃の温度範囲で、１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）の周波数で動的粘弾性測定を行って得られる、ｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下であることが好ましく、１．０以上４．８以下であることがより好ましく、１．３以上４．５以下であることがさらに好ましく、１．８以上４．０以下であることが特に好ましい。ｔａｎδピーク値を上記範囲にすることで、引張や変形の速度に応じて振動吸収性、材料の硬さや追従性を変化させることができる。
【0033】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）によって測定される融点（Ｔｍ）が好ましくは１６０℃以下または観測されず、より好ましくは１４０℃以下または観測されず、さらに好ましくは観測されない。このような要件を満たすことによって、本発明の樹脂組成物において無機物との混錬性がよくなり、振動吸収性や応力緩和性を向上させることが可能となる。
【0034】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）の、デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η］は、０．１ｄＬ／ｇ以上５．０ｄＬ／ｇ以下であることが好ましく、０．５ｄＬ／ｇ以上４．０ｄＬ／ｇ以下であることがより好ましく、０．５ｄＬ／ｇ以上３．５ｄＬ／ｇ以下であることがさらに好ましい。上記極限粘度［η］が上記範囲である４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、成形体の製造が容易である。
【0035】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）の上記極限粘度［η］は、重合による製造中に水素を添加して分子量や重合活性を制御して、上記範囲に調整することができる。
【0036】
上記極限粘度［η］は、１３５℃でデカリン中に異なる量の熱可塑性樹脂組成物を溶解させたときの、それぞれのポリマーの単位濃度ｃあたりの粘度増加率ηｓｐ（すなわちηｓｐ／ｃ）を求めて還元粘度ηｒｅｄとし、ηｒｅｄをポリマーの単位濃度ｃがゼロになるように外挿して、求めることができる。
【0037】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）の、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との割合（分子量分布：Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．０以上３．５以下であることが好ましく、１．２以上３．０以下であることがより好ましく、１．５以上２．８以下であることがさらに好ましい。上記Ｍｗ／Ｍｎが上記範囲である４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）は、低分子量、低立体規則性ポリマーによる成形性の低下が生じにくく、成形が容易である。
【0038】
また、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）の、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）は、ポリスチレン換算で、５００以上１０，０００，０００以下であることが好ましく、１，０００以上５，０００，０００以下であることがより好ましく、１，０００以上２，５００，０００以下であることがさらに好ましい。
【0039】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）のＭｗ／ＭｎおよびＭｗは、たとえばメタロセン触媒を使用することで、上記範囲に調整することができる。
上記ＭｗおよびＭｗ／Ｍｎは、たとえば、液体クロマトグラフとしてＷａｔｅｒｓ製ＡＬＣ／ＧＰＣ １５０－Ｃ ｐｌｕｓ型（示差屈折計検出器一体型）を用い、カラムとして東ソー株式会社製ＧＭＨ６－ＨＴ×２本およびＧＭＨ６－ＨＴＬ×２本を直列接続し、移動相媒体としてｏ－ジクロロベンゼンを用い、流速１．０ｍｌ／分、１４０℃で測定して得られるクロマトグラムを、標準ポリスチレンサンプルを使用した検量線を用いて解析して、求めることができる。
上記ＭｗおよびＭｗ／Ｍｎは、たとえば、液体クロマトグラフとしてＷａｔｅｒｓ製ＡＬＣ／ＧＰＣ １５０－Ｃ ｐｌｕｓ型（示差屈折計検出器一体型）を用い、カラムとして東ソー株式会社製ＧＭＨ６－ＨＴ×２本およびＧＭＨ６－ＨＴＬ×２本を直列接続し、移動相媒体としてｏ－ジクロロベンゼンを用い、流速１．０ｍｌ／分、１４０℃で測定して得られるクロマトグラムを、標準ポリスチレンサンプルを使用した検量線を用いて解析して、求めることができる。
【0040】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）の密度（ＪＩＳ Ｋ７１１２にて測定）は、好ましくは８７０～８３０ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８６５～８３０ｋｇ／ｍ3、さらに好ましくは８５５～８３０ｋｇ／ｍ3である。なお、測定条件等の詳細は、後述する実施例の欄に記載のとおりである。
密度は４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）のコモノマー組成比によって適宜変えることができ、密度が上記範囲内にある重合体（Ａ４）は、成形体を製造する上で有利である。
密度は４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）のコモノマー組成比によって適宜変えることができ、密度が上記範囲内にある重合体（Ａ４）は、成形体を製造する上で有利である。
【0041】
本発明の熱可塑性樹脂組成物が、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）を含む場合、熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体は、制限なく各種用途に好適に用いることができる。このような成形体は、プロピレン系重合体（Ａ２）を含む場合と比較して柔軟性に優れ、熱を伝えやすい特徴を付与することで触った時に曲げやすく、室温中で形状を保持しやすいといった特性を有する。
【0042】
〈ＡＢＳ樹脂（Ａ５）〉
本発明に係るＡＢＳ樹脂（Ａ５）は、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体のみならず、ブタジエンを含む単量体から作られたゴム成分に、芳香族ビニル、シアン化ビニルを含む単量体をグラフト重合して得られたグラフト共重合体、及び芳香族ビニル、シアン化ビニルと共重合可能な他の単量体から製造される共重合体を含む樹脂である。ここでゴム成分は従来公知の溶液重合法、塊状重合法、乳化重合法等で製造されたものである。また、このゴムと上記グラフト重合体或いはこのゴムとの共重合体は、従来公知の溶液重合法、塊状重合法、乳化重合法等のいずれの方法で製造されたものも使用可能であり、市場で容易に入手できる。
本発明に係るＡＢＳ樹脂（Ａ５）は、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体のみならず、ブタジエンを含む単量体から作られたゴム成分に、芳香族ビニル、シアン化ビニルを含む単量体をグラフト重合して得られたグラフト共重合体、及び芳香族ビニル、シアン化ビニルと共重合可能な他の単量体から製造される共重合体を含む樹脂である。ここでゴム成分は従来公知の溶液重合法、塊状重合法、乳化重合法等で製造されたものである。また、このゴムと上記グラフト重合体或いはこのゴムとの共重合体は、従来公知の溶液重合法、塊状重合法、乳化重合法等のいずれの方法で製造されたものも使用可能であり、市場で容易に入手できる。
【0043】
ＡＢＳ樹脂（Ａ５）の具体例としては、日本エイアンドエル（株）製のクララスチック、テクノＵＭＧ（株）製のＴＥＣＨＮＯ ＡＢＳやＵＭＧ ＡＢＳ、東レ（株）製のトヨラック、デンカ（株）製のデンカＡＢＳなどの市販品が挙げられる。
【0044】
ＡＢＳ樹脂（Ａ５）の密度（ＩＳＯ １１８３にて測定）は、好ましくは１０００～１０７０ｋｇ／ｍ3であり、より好ましくは１００１～１０６０ｋｇ／ｍ3であり、より好ましくは１００２～１０５０ｋｇ／ｍ3である。
ＡＢＳ樹脂（Ａ５）は１種単独で使用してもよく、２種以上の共重合体を混合して使用してもよい。例えばＭＦＲ調整の為に２種以上の共重合体を混合することもできる。
ＡＢＳ樹脂（Ａ５）は１種単独で使用してもよく、２種以上の共重合体を混合して使用してもよい。例えばＭＦＲ調整の為に２種以上の共重合体を混合することもできる。
【0045】
本発明の熱可塑性樹脂組成物が、ＡＢＳ樹脂（Ａ５）を含む場合、熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体は、制限なく各種用途に好適に用いることができるが、プロピレン系重合体（Ａ２）を含む場合と比較して耐衝撃性に優れ、表面硬度も高い傾向があることから、たとえば、ものが擦れることが想定されるトレイや、キッチン台の板面、机、風呂場カウンター、強度を要求されるドアハンドルなどの用途に好適に用いることができる。
【0046】
〈その他の熱可塑性樹脂（Ａ６）〉
上述した（Ａ１）～（Ａ５）以外の熱可塑性樹脂（Ａ６）としては、ポリスチレンなどのスチレン系樹脂、ＰＥＴなどのポリエステル、ポリアミド、アクリル系樹脂などが挙げられる。これらのその他の熱可塑性樹脂（Ａ６）は、公知の方法により製造することができ、また、市販品を用いてもよい。その他の熱可塑性樹脂（Ａ６）は、１種単独で使用してもよく、２種以上混合して用いてもよい。
上述した（Ａ１）～（Ａ５）以外の熱可塑性樹脂（Ａ６）としては、ポリスチレンなどのスチレン系樹脂、ＰＥＴなどのポリエステル、ポリアミド、アクリル系樹脂などが挙げられる。これらのその他の熱可塑性樹脂（Ａ６）は、公知の方法により製造することができ、また、市販品を用いてもよい。その他の熱可塑性樹脂（Ａ６）は、１種単独で使用してもよく、２種以上混合して用いてもよい。
【0047】
これら熱可塑性樹脂（Ａ）の中でも、オレフィン系重合体である（Ａ１）～（Ａ４）やＡＢＳ樹脂（Ａ５）が好ましく、エチレン系重合体（Ａ１）、プロピレン系重合体（Ａ２）４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）およびＡＢＳ樹脂（Ａ５）がより好ましい。２種以上の熱可塑性樹脂（Ａ）を併用しても良い。
【0048】
熱可塑性樹脂（Ａ）のＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）は、７～３００ｇ／１０分であることが好ましい。ここで、ＭＦＲの下限側をみると、１１ｇ／１０分以上であることが好ましく、１３ｇ／１０分以上であることがより好ましく、１５ｇ／１０分以上であることがさらに好ましく、１８ｇ／１０分以上であることが特に好ましい。またＭＦＲの上限側をみると、２００ｇ／１０分以下であることが好ましく、１５０ｇ／１０分以下であることがより好ましく、１００ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。
ＭＦＲが上記範囲にある熱可塑性樹脂（Ａ）は、射出成形性など成形性が良好で、且つ、得られる成形体は機械的物性も良好である。
ＭＦＲが上記範囲にある熱可塑性樹脂（Ａ）は、射出成形性など成形性が良好で、且つ、得られる成形体は機械的物性も良好である。
【0049】
熱可塑性樹脂（Ａ）が４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４）である場合におけるＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）の上限値は５０ｇ／１０分以下であることが好ましく、３０ｇ／１０分以下であることがより好ましく、１５ｇ／１０分以下であることがさらに好ましく、１３ｇ／１０分以下であることが特に好ましい。
【0050】
熱可塑性樹脂（Ａ）がエチレン系重合体（Ａ１）である場合におけるＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）は、６～１００ｇ／１０分であることが好ましい。ここで、ＭＦＲの下限側をみると、８ｇ／１０分以上であることが好ましく、１０ｇ／１０分以上であることがより好ましく、１１ｇ／１０分以上であることがさらに好ましい。またＭＦＲの上限側をみると、８０ｇ／１０分以下であることが好ましく、６０ｇ／１０分以下であることがより好ましく、５０ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。
【0051】
熱可塑性樹脂（Ａ）がＡＢＳ樹脂（Ａ５）である場合におけるＭＶＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１１３３、２２０℃、１０ｋｇ荷重）は、１０～１００ｃｍ3／１０分であることが好ましい。ここで、ＭＶＲの下限側をみると、１８ｃｍ3／１０分以上であることが好ましく、３０ｃｍ3／１０分以上であることがより好ましく、４０ｃｍ3／１０分以上であることがさらに好ましい。またＭＶＲの上限側をみると、９５ｃｍ3／１０分以下であることが好ましく、９０ｃｍ3／１０分以下であることがより好ましく、８５ｃｍ3／１０分以下であることがさらに好ましい。
【0052】
＜金属酸化物（Ｂ）＞
本発明の熱可塑性樹脂組成物に含まれる成分の一つである金属酸化物（Ｂ）は、金属の酸化物であれば、その種類は特に限定されないが、熱可塑性樹脂（Ａ）よりも高い熱伝導性を有する金属酸化物であれば良い。例えば、酸化マグネシウム（４５～６０Ｗ／ｍＫ）、酸化アルミニウム（１７～３６．０Ｗ／ｍＫ）、酸化亜鉛（２５～５４Ｗ／ｍＫ）、酸化チタン（８．４Ｗ／ｍＫ）などの金属酸化物を使用できる。２種以上の金属酸化物を併用しても良い。なお、物質名の後のカッコ内の数値は、３００Ｋにおける熱伝導率の値を示す。
本発明の熱可塑性樹脂組成物に含まれる成分の一つである金属酸化物（Ｂ）は、金属の酸化物であれば、その種類は特に限定されないが、熱可塑性樹脂（Ａ）よりも高い熱伝導性を有する金属酸化物であれば良い。例えば、酸化マグネシウム（４５～６０Ｗ／ｍＫ）、酸化アルミニウム（１７～３６．０Ｗ／ｍＫ）、酸化亜鉛（２５～５４Ｗ／ｍＫ）、酸化チタン（８．４Ｗ／ｍＫ）などの金属酸化物を使用できる。２種以上の金属酸化物を併用しても良い。なお、物質名の後のカッコ内の数値は、３００Ｋにおける熱伝導率の値を示す。
【0053】
本発明に係る金属酸化物（Ｂ）は、熱伝導率が１０～３００Ｗ／ｍＫの範囲である金属酸化物が好ましい。熱伝導率の下限は、１５Ｗ／ｍＫであることがより好ましく、２０Ｗ／ｍＫであることがさらに好ましく、３０Ｗ／ｍＫであることが特に好ましく、４０Ｗ／ｍＫであることが最も好ましい。
【0054】
また、熱伝導率の上限は、２５０Ｗ／ｍＫであることがより好ましく、２００Ｗ／ｍＫであることがさらに好ましく、１００Ｗ／ｍＫであることが特に好ましい。
熱伝導率が上記範囲にある金属酸化物（Ｂ）を用いることにより、上記熱可塑性樹脂（Ａ）と混合して得られる熱可塑性樹脂組成物が適度な熱伝導率を有するので、手で触った際に冷たさが感じられ、且つ、熱いものを入れると温かみを感じられる容器などの成形体が得られ得る。
熱伝導率が上記範囲にある金属酸化物（Ｂ）を用いることにより、上記熱可塑性樹脂（Ａ）と混合して得られる熱可塑性樹脂組成物が適度な熱伝導率を有するので、手で触った際に冷たさが感じられ、且つ、熱いものを入れると温かみを感じられる容器などの成形体が得られ得る。
【0055】
また、酸化チタンが光触媒として用いられる場合と異なり、金属酸化物（Ｂ）は、光の照射が不要、かつ、抗菌及び／又は抗ウイルス性が求められる用途においては、酸化マグネシウム、酸化亜鉛であることが好ましく、さらに色が白く着色が容易で且つ安価な点から、酸化マグネシウムがより好ましい。
【0056】
本発明に係る金属酸化物（Ｂ）の形状は、球状、立方状、板状、柱状、六角板状等を用いることができ、その中でも球状のものが好ましい。また、金属酸化物（Ｂ）は粉砕したものを用いることもできる。
【0057】
本発明に係る金属酸化物（Ｂ）は、平均粒子径が０．１～１１０μｍの範囲にあることが好ましい。平均粒子径の下限は、０．２μｍであることがより好ましく、０．５μｍであることがさらに好ましく、１μｍであることが特に好ましい。
【0058】
また、平均粒子径の上限は、１０５μｍであることがより好ましく、９０μｍであることがさらに好ましく、８５μｍであることが特に好ましい。
平均粒子径が小さすぎると、凝集しやすくなりハンドリングの低下および熱可塑性樹脂（Ａ）と均一に混ぜ合わせすることが難しくなる虞があり、一方、平均粒子径が大きすぎると得られる熱可塑性樹脂組成物の熱伝導率が低くなりすぎる虞があり、また、得られる成形体の機械的物性が低下する虞がある。
平均粒子径が小さすぎると、凝集しやすくなりハンドリングの低下および熱可塑性樹脂（Ａ）と均一に混ぜ合わせすることが難しくなる虞があり、一方、平均粒子径が大きすぎると得られる熱可塑性樹脂組成物の熱伝導率が低くなりすぎる虞があり、また、得られる成形体の機械的物性が低下する虞がある。
【0059】
より高い熱伝導率が求められる用途においては、例えば平均粒子径の異なる０．１μｍ以上１０μｍ未満である金属酸化物（ｂ１）と１０μｍ以上１１０μｍ以下である金属酸化物（ｂ２）を併用することが好ましい。この場合の配合比（質量比）は、例えば（ｂ１）／（ｂ２）＝１／９９～４９／５１であることが好ましく、５／９５～４５／５５であることがより好ましく、１０／９０～４０／６０であることがより好ましい。
【0060】
平均粒子径が小さい金属酸化物（ｂ１）と平均粒子径が大きい金属酸化物（ｂ２）を併用することにより、金属酸化物（ｂ２）の隙間に金属酸化物（ｂ１）が充填され、充填密度が上がるため、得られる熱可塑性樹脂組成物の熱伝導率を向上させることができる。
【0061】
また、金属酸化物（Ｂ）は、熱伝導の均一性等の観点から、そのアスペクト比は小さいことが好ましい。具体的には、アスペクト比は好ましくは１．２未満、より好ましくは１．１未満である。
【0062】
本発明に係る金属酸化物（Ｂ）は耐水処理されたものであることが好ましい。金属酸化物（Ｂ）には、金属水酸化物及びその水和物や金属酸化物の水和物は実質的に含まれないことが好ましい。具体的には、金属酸化物（Ｂ）全体１００質量％中の金属水酸化物及びその水和物や金属酸化物の水和物の含有率は、好ましくは１質量％以下、より好ましくは０．５質量％以下、特に好ましくは０．３質量％以下である。
【0063】
＜未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）＞
本発明の熱可塑性樹脂組成物に含まれる成分の一つである未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）は、低分子量の重合体であり、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックスなどのポリオレフィンからなる未変性ワックスである限り特に限定はされないが、ポリエチレン系ワックス、ポリプロピレン系ワックスが好ましく、ポリエチレン系ワックスがより好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物に含まれる成分の一つである未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）は、低分子量の重合体であり、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックスなどのポリオレフィンからなる未変性ワックスである限り特に限定はされないが、ポリエチレン系ワックス、ポリプロピレン系ワックスが好ましく、ポリエチレン系ワックスがより好ましい。
【0064】
なお、本発明に係る未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）は、酸化、あるいは不飽和カルボン酸などで変性されておらず、未変性である。
また、本発明に係る未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）は、ＪＩＳ Ｋ００７０に準じて測定した酸価が０．０１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることが好ましく、０ｍｇＫＯＨ／ｇであることがより好ましい。
また、本発明に係る未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）は、ＪＩＳ Ｋ００７０に準じて測定した酸価が０．０１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることが好ましく、０ｍｇＫＯＨ／ｇであることがより好ましい。
【0065】
〈ポリエチレン系ワックス〉
本発明に係る未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）として用いられるポリエチレン系ワックスは、エチレンの単独重合体、またはエチレンとα－オレフィンとの共重合体などからなるワックスである。α－オレフィンとしては、炭素原子数３～１０のα－オレフィンが好ましく、炭素原子数３～８のα－オレフィンがより好ましく、１－ブテンがさらに好ましい。
本発明に係る未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）として用いられるポリエチレン系ワックスは、エチレンの単独重合体、またはエチレンとα－オレフィンとの共重合体などからなるワックスである。α－オレフィンとしては、炭素原子数３～１０のα－オレフィンが好ましく、炭素原子数３～８のα－オレフィンがより好ましく、１－ブテンがさらに好ましい。
【0066】
本発明に係るポリエチレン系ワックスは、好ましくはＪＩＳ Ｋ７１１２（１９９９）の密度勾配管法に準拠して測定した密度が、８９０～９８０ｋｇ／ｍ3の範囲であり、より好ましくは８９５～９７５ｋｇ／ｍ3の範囲である。ポリエチレン系ワックスの密度がこのような範囲であると熱可塑性樹脂組成物におけるポリエチレン系ワックスの分散性が向上する。
【0067】
本発明に係るポリエチレン系ワックスは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより測定した標準ポリエチレン換算の数平均分子量は、７００～４０００であることが好ましく、１５００～３８００であることがより好ましい。
【0068】
数平均分子量（Ｍｎ）が７００～４０００であるポリエチレン系ワックスは、本発明の熱可塑性樹脂組成物を成形するときに、熱可塑性樹脂（Ａ）により適切に分散することができ、また、金属酸化物（Ｂ）の分散性にも寄与する。また、成形押出の際の押出し負荷を低減することもできる。その結果、より成形品の生産性を向上させることができる。
【0069】
本発明に係るポリエチレン系ワックスは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより測定した標準ポリエチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）が、１０００～９０００であることが好ましく、１５００～８０００であることがより好ましく、２０００～７０００であることがさらに好ましい。
【0070】
本発明に係るポリエチレン系ワックスは、融点が、７０～１３０℃であることが好ましく、８０～１２９℃であることがより好ましい。
ポリエチレン系ワックスの融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠し、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した。
ポリエチレン系ワックスの融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠し、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した。
【0071】
〈ポリプロピレン系ワックス〉
本発明に係る未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）として用いられるポリプロピレン系ワックスは、プロピレンの単独重合体、またはプロピレンとエチレンまたはα－オレフィンとの共重合体などからなるワックスである。α－オレフィンとしては、炭素原子数４～１０のα－オレフィンが好ましく、炭素原子数４～８のα－オレフィンがより好ましく、１－ブテンがさらに好ましい。
本発明に係る未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）として用いられるポリプロピレン系ワックスは、プロピレンの単独重合体、またはプロピレンとエチレンまたはα－オレフィンとの共重合体などからなるワックスである。α－オレフィンとしては、炭素原子数４～１０のα－オレフィンが好ましく、炭素原子数４～８のα－オレフィンがより好ましく、１－ブテンがさらに好ましい。
【0072】
《熱可塑性樹脂組成物》
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記熱可塑性樹脂（Ａ）を１０～５０質量部、上記金属酸化物（Ｂ）を５０～９０質量部〔但し、（Ａ）＋（Ｂ）の合計量を１００質量部とする。〕、および（Ａ）＋（Ｂ）の合計量：１００質量部に対し、上記未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を０．１～２０質量部の範囲で含む組成物である。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記熱可塑性樹脂（Ａ）を１０～５０質量部、上記金属酸化物（Ｂ）を５０～９０質量部〔但し、（Ａ）＋（Ｂ）の合計量を１００質量部とする。〕、および（Ａ）＋（Ｂ）の合計量：１００質量部に対し、上記未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を０．１～２０質量部の範囲で含む組成物である。
【0073】
本発明の熱可塑性樹脂組成物における熱可塑性樹脂（Ａ）の含有量の下限は、１２質量部であることが好ましく、１６質量部であることがより好ましく、２０質量部であることがさらに好ましい。熱可塑性樹脂組成物における熱可塑性樹脂（Ａ）の含有量が一定量以上であると、射出成形などの既存の成形方法を行うことができる。
【0074】
熱可塑性樹脂（Ａ）の含有量の上限は、４５質量部であることが好ましく、４０質量部であることがより好ましく、３６質量部であることがさらに好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物における熱可塑性樹脂（Ａ）の含有量が一定量以下であると、得られる熱可塑性樹脂組成物の熱伝導が十分に発揮され、得られる成形体が、重みおよび質感が感じられる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物における熱可塑性樹脂（Ａ）の含有量が一定量以下であると、得られる熱可塑性樹脂組成物の熱伝導が十分に発揮され、得られる成形体が、重みおよび質感が感じられる。
【0075】
一方、金属酸化物（Ｂ）の含有量の下限は、５５質量部であることが好ましく、６０質量部であることがより好ましく、６８質量部であることがさらに好ましい。
また、金属酸化物（Ｂ）の含有量の上限は、８８質量部であることが好ましく、８４質量部であることがより好ましく、８０質量部であることがさらに好ましい。
また、金属酸化物（Ｂ）の含有量の上限は、８８質量部であることが好ましく、８４質量部であることがより好ましく、８０質量部であることがさらに好ましい。
【0076】
抗菌及び／又は抗ウイルス性が求められる用途においては、金属酸化物（Ｂ）の含有量の下限は７０質量部であることが好ましく、７２質量部であることがより好ましく、７４質量部以上であることがさらに好ましい。当然ながら、熱可塑性樹脂（Ａ）の含有量の上限側は３０質量部であることが好ましく、２８質量部であることがより好ましく、２６質量部以下であることがさらに好ましい。
【0077】
熱可塑性樹脂（Ａ）と金属酸化物（Ｂ）の量が上記範囲にあることにより、成形性が良好で、抗菌及び／又は抗ウイルス性を有する成形体を得ることができる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ａ）と金属酸化物（Ｂ）の合計が１００質量部としたとき、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を０．１～２０質量部を含有する。未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）の含有量の下限は、０．２質量部であることが好ましく、０．４質量部であることがより好ましく、０．５質量部であることがさらに好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ａ）と金属酸化物（Ｂ）の合計が１００質量部としたとき、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を０．１～２０質量部を含有する。未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）の含有量の下限は、０．２質量部であることが好ましく、０．４質量部であることがより好ましく、０．５質量部であることがさらに好ましい。
【0078】
また、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）の含有量の上限は、１５質量部であることが好ましく、１０質量部であることがより好ましく、５質量部であることがさらに好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を上記範囲で含むことにより、熱可塑性樹脂組成物を得る際、および、熱可塑性樹脂組成物を用いて、成形加工を行う際の成形時の成形トルクを低下させることによる混錬性向上させることができる。また、熱可塑性樹脂（Ａ）よりも溶融温度が低いことで滑剤として働き、スクリューやシリンダーの摩耗を防止できる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を上記範囲で含むことにより、熱可塑性樹脂組成物を得る際、および、熱可塑性樹脂組成物を用いて、成形加工を行う際の成形時の成形トルクを低下させることによる混錬性向上させることができる。また、熱可塑性樹脂（Ａ）よりも溶融温度が低いことで滑剤として働き、スクリューやシリンダーの摩耗を防止できる。
【0079】
一方、本発明の熱可塑性樹脂組成物は変性ポリオレフィン系ワックスを含まないので、成形加工時に異臭が発生する虞はない。
さらに、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を含む本発明の熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体は、変性ポリオレフィン系ワックスを含む組成物から得られる成形体に比べて、硬質感を有し、より陶器に近い質感を有すると共に、親水性の変化はないので、金属酸化物の溶出を招く虞もなく、質感低下を引き起こす虞もない。
さらに、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を含む本発明の熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体は、変性ポリオレフィン系ワックスを含む組成物から得られる成形体に比べて、硬質感を有し、より陶器に近い質感を有すると共に、親水性の変化はないので、金属酸化物の溶出を招く虞もなく、質感低下を引き起こす虞もない。
【0080】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、比重が、１．０～５．０の範囲にあることが好ましい。本発明の熱可塑性樹脂組成物は、比重の下限が、１．２であることがより好ましく、１．４であることがさらに好ましく、１．６であることが特に好ましい。また、比重の上限は、４．０であることがより好ましく、３．０であることがさらに好ましく、２．５であることが特に好ましい。
【0081】
比重が上記範囲を満たすことにより、より質感が良好な成形体を得ることができる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱伝導率が、０．５～５Ｗ／ｍＫの範囲にあることが好ましい。本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱伝導率の下限が０．６Ｗ／ｍＫであることがよい好ましく、０．６５Ｗ／ｍＫであることがさらに好ましく、０．７Ｗ／ｍＫであることが特に好ましい。また、熱伝導率の上限は、４．５Ｗ／ｍＫであることがより好ましく、４．０Ｗ／ｍＫであることがさらに好ましく、３．６Ｗ／ｍＫであることが特に好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱伝導率が、０．５～５Ｗ／ｍＫの範囲にあることが好ましい。本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱伝導率の下限が０．６Ｗ／ｍＫであることがよい好ましく、０．６５Ｗ／ｍＫであることがさらに好ましく、０．７Ｗ／ｍＫであることが特に好ましい。また、熱伝導率の上限は、４．５Ｗ／ｍＫであることがより好ましく、４．０Ｗ／ｍＫであることがさらに好ましく、３．６Ｗ／ｍＫであることが特に好ましい。
【0082】
熱伝導率が上記範囲を満たすことにより手で触った際にヒンヤリ感が感じられ、より質感が良好な容器などの成形体が得られ得る。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、好ましくは、大腸菌または黄色ブドウ球菌を用いた抗菌活性値が２．０以上、より好ましくは大腸菌及び黄色ブドウ球菌を用いた抗菌活性値が２．０以上である。本発明の熱可塑性樹脂組成物の抗菌活性値は、たとえば金属酸化物（Ｂ）（例：酸化マグネシウム）の含有量を増加させることにより大きくできる。なお抗菌活性値が、２．０以上であると抗菌効果があるとされる。抗菌活性値が大きいほど、抗菌効果が高いことを示すため好ましく、その上限は特に制限されるものではない。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、好ましくは、大腸菌または黄色ブドウ球菌を用いた抗菌活性値が２．０以上、より好ましくは大腸菌及び黄色ブドウ球菌を用いた抗菌活性値が２．０以上である。本発明の熱可塑性樹脂組成物の抗菌活性値は、たとえば金属酸化物（Ｂ）（例：酸化マグネシウム）の含有量を増加させることにより大きくできる。なお抗菌活性値が、２．０以上であると抗菌効果があるとされる。抗菌活性値が大きいほど、抗菌効果が高いことを示すため好ましく、その上限は特に制限されるものではない。
【0083】
本発明における抗菌活性値は、ＪＩＳ Ｚ ２８０１：２０１２「フィルム密着法」における試験方法に準拠した指標値である。
【0084】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、好ましくは、ネコカリシウイルスを用いた抗ウイルス活性値が２．０以上である。なお抗ウイルス活性値が、２．０以上であると抗ウイルス効果があるとされる。抗ウイルス活性値が大きいほど、抗ウイルス効果が高いことを示すため好ましく、その上限は特に制限されるものではない。
本発明における抗ウイルス活性値は、ＩＳＯ ２１７０２：２０１９「プラスチック及びその他の非多孔質表面の抗ウイルス活性の測定」における試験方法に準拠した指標値である。
本発明における抗ウイルス活性値は、ＩＳＯ ２１７０２：２０１９「プラスチック及びその他の非多孔質表面の抗ウイルス活性の測定」における試験方法に準拠した指標値である。
【0085】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）に加え、繊維状充填剤（Ｄ）を含んでいてもよい。
【0086】
〈繊維状充填剤（Ｄ）〉
本発明に係る繊維状充填剤（Ｄ）は、繊維状の充填剤であって、具体的には、ガラス繊維、炭素繊維、硫酸マグネシウム繊維、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、ケナフ繊維、竹繊維、ジュード繊維、無機結晶質ウィスカー繊維が挙げられる。これらの中でも、ガラス繊維、炭素繊維が好適である。
本発明に係る繊維状充填剤（Ｄ）は、繊維状の充填剤であって、具体的には、ガラス繊維、炭素繊維、硫酸マグネシウム繊維、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、ケナフ繊維、竹繊維、ジュード繊維、無機結晶質ウィスカー繊維が挙げられる。これらの中でも、ガラス繊維、炭素繊維が好適である。
【0087】
本発明の熱可塑性樹脂組成物が繊維状充填剤（Ｄ）を含む場合は、得られる成形体の強度等の機械的特性を向上させる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物が繊維状充填剤（Ｄ）を含む場合は、熱可塑性樹脂（Ａ）と金属酸化物（Ｂ）の合計量１００質量部に対し、０．１～２０質量部の範囲で含有する。繊維状充填剤（Ｄ）の含有量の下限は、０．２質量部であることが好ましく、０．３質量部であることがより好ましい。また、繊維状充填剤（Ｄ）の含有量の上限は、１５質量部であることが好ましく、１０質量部であることがより好ましく、８質量部であることがさらに好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物が繊維状充填剤（Ｄ）を含む場合は、熱可塑性樹脂（Ａ）と金属酸化物（Ｂ）の合計量１００質量部に対し、０．１～２０質量部の範囲で含有する。繊維状充填剤（Ｄ）の含有量の下限は、０．２質量部であることが好ましく、０．３質量部であることがより好ましい。また、繊維状充填剤（Ｄ）の含有量の上限は、１５質量部であることが好ましく、１０質量部であることがより好ましく、８質量部であることがさらに好ましい。
【0088】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、繊維状充填剤（Ｄ）以外のフィラーを含んでいてもよい。そのようなフィラーとしては、タルク、マイカ、炭酸カルシウム、リン酸アンモニウム塩、珪酸塩類、炭酸塩類、カーボンブラック等の無機フィラー；木粉、セルロース、米粉、澱粉、コーンスターチ等の有機フィラー；が挙げられる。
【0089】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記繊維状充填剤（Ｄ）に加え、用途に応じて種々公知の添加剤、例えば、可塑剤、滑材、酸化防止剤、紫外線吸収剤、熱安定剤、顔料、顔料マスターバッチ、染料、帯電防止剤、難燃剤、カップリング剤、及び分散剤等を、本発明の目的を損なわない範囲で含んでいてもよい。
【0090】
〈熱可塑性樹脂組成物の製造方法〉
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記各成分をドライブレンド、ヘンシェルミキサー、バンバリーミキサー、ニーダーなどで混合、あるいは混合後、単軸押出機、２軸押出機、高速２軸押出機などで溶融混練することにより得られる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記各成分をドライブレンド、ヘンシェルミキサー、バンバリーミキサー、ニーダーなどで混合、あるいは混合後、単軸押出機、２軸押出機、高速２軸押出機などで溶融混練することにより得られる。
【0091】
＜成形体＞
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、成形性に優れているので、様々な成形法に使用できる。本発明の熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体の具体例としては、射出成形体、発泡成形体、射出発泡成形体、押出成形体、中空成形体、真空・圧空成形体、カレンダー成形体、延伸フィルム、インフレーションフィルムが挙げられる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、成形性に優れているので、様々な成形法に使用できる。本発明の熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体の具体例としては、射出成形体、発泡成形体、射出発泡成形体、押出成形体、中空成形体、真空・圧空成形体、カレンダー成形体、延伸フィルム、インフレーションフィルムが挙げられる。
【0092】
より具体的には、食品等を入れる容器、フォークやナイフ、スプーン、皿、急須、湯呑等の食器、徳利又は銚子の酒器等や箸置きなどのカトラリーレスト等が挙げられる。これらは射出成形により簡便に成形でき、内容物の温冷感を感じやすく、重量感を得られる点で、陶磁器に代わる食器、酒器や容器、カトラリーとして非常に有用である。また、陶磁器を用いる他の用途、例えばランプシェードや花瓶等の日用雑貨、特定の音響スピーカー（高級スピーカー等）の筐体・構造材、洗面台や便器等の水廻り製品、草木を入れる花瓶や鉢等への展開も可能である。陶磁器を用いる用途以外でも、重量感や安定感を付与できる特徴を活かして、例えばプラモデル等に代表される模型・玩具用途、机や椅子等の家具用途、冷蔵庫や炊飯器、掃除機などの家電用途、ピアノの鍵盤等の楽器用途、タイル、人工大理石代替品、建材等の建築用途、ボタンなどの服飾用途等にも展開が可能である。また、温冷感や成形性を利用して３Ｄプリンターのフィラメントとしても好適である可能性がある。
【0093】
本発明の成形体は、その他にも、意匠性、安定感、抗菌性や触感などの特徴を活かした各種のボトルやジャーなどの容器、車両や船舶におけるステアリングやシフトノブ、ドアハンドルやドアノブ、各種スイッチ類、手すり、マウス、キーボード、コントローラー、装飾用アクセサリー、文房具、スマホカバー、タブレットカバー、パソコン・タブレット筐体、ブックカバーなどを挙げることができ、日常手に触れるところに用いることが出来る。
【0094】
容器において、これらの性能の商品価値への影響が高い傾向がある化粧品（化粧液、化粧クリームなど）やシャンプー（ボディーシャンプーなども含む）、リンスなどの美容関連製品の容器を好適な例とすることが出来る。より具体的には、蓋付き容器（エアレス容器などを含む）、（化粧用）コンパクト、（化粧用）パレットやボトルなどの形状の容器を挙げることが出来る。
【0095】
このような用途には、近年、軽量で耐衝撃性に優れたポリオレフィンなどのプラスチック製の容器が用いられることが殆どであるが、視覚、触覚（熱伝導性、重量感等を含む）などでの高級感の演出には不向きな材料である。高級感の演出には陶磁器などの容器が適しているが、これには意匠性や大量生産と言う観点での自由度の制限や、耐衝撃性が低いと言う大きな問題が有る。
【0096】
本発明の容器は、従来のプラスチック製品と同様の成形方法を適用することが出来るので、生産性、意匠性に優れているだけでなく、陶磁器に比して耐衝撃性に優れ、陶磁器と同様の重量感や熱伝導性を持つので、前記の用途に好適であると考えることが出来る。
【0097】
さらに本発明の熱可塑性樹脂組成物から得られる成形体は、高い熱伝導性が要求される用途における放熱部材としても有用である。例えば、高い熱伝導性が要求される電子部品、ノートパソコンやモバイル機器等の各種電子機器における放熱シート等の放熱部材として非常に有用である。また、本発明の熱可塑性樹脂組成物をノートパソコンやモバイル機器等の各種電子機器の筐体の一部あるいは全部に適用して、放熱シートと組み合わせて用いれば、電子機器の放熱性能を更に高めることが期待できる。さらに、ノートパソコンやモバイル機器等の各種電子機器の筐体の一部に本発明の熱可塑性樹脂組成物を使用して、それ以外の部分、例えば操作中に手が接触することが多い箇所には、金属酸化物含有率を低減した材料もしくは金属酸化物を含まない材料を使用して、長時間の操作時の低温やけど等の発症の可能性を低減できる筐体を製造することも出来る。このような筐体は、例えば、筐体を成形するための金型に複数の樹脂注入ゲートを設置し、ゲートごとに異なる組成の樹脂を注入する方法等により製造することが可能である。
【0098】
その他の用途としては、優れた熱伝導性、成形時の形状の自由度、衝撃強度の高さ等を活かして、金属製の筐体の代替材料としても有用である。例えば、時計、腕時計の筐体やベルト、家具の部品（例えば金属取手部）、洗濯機や冷蔵庫等の家電製品の外装材への展開も期待できる。
【実施例】
【0099】
以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、本発明はその主旨を越えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。実施例で使用した各材料は以下の通りである。各物性の評価方法は後述する。
【0100】
実施例および比較例で用いた熱可塑性樹脂（Ａ）を以下に示す。
（１）熱可塑性樹脂（Ａ）
（１－１）プロピレン系重合体（Ａ２－１）：プロピレン・エチレンブロック共重合体（プライムポリマー社製、商品名 Ｘ８６０、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝６０ｇ／１０分、密度＝９００ｋｇ／ｍ3、２５℃キシレン可溶部量＝２４質量％、２５℃キシレン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇ、２５℃キシレン可溶部のエチレン含有量＝３０質量％）。
（１－２）プロピレン系重合体（Ａ２－２）：プロピレン・エチレンブロック共重合体（プライムポリマー社製、商品名 Ｊ－６０８３ＨＰ、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝６０ｇ／１０分、密度＝９００ｋｇ／ｍ3）。
（１－３）プロピレン系重合体（Ａ２－３）：短繊維ガラス強化ポリプロピレン（プライムポリマー社製、プライムポリプロ（登録商標）Ｖ７１００、ガラス繊維量＝２０ｗｔ％、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１８ｇ／１０分、密度＝１０３０ｋｇ／ｍ3）。
（１－４）エチレン系重合体（Ａ１－１）：高密度ポリエチレン（プライムポリマー社製、ハイゼックス（登録商標）商品名 １３００Ｊ、ＭＦＲ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、密度＝９６７ｋｇ／ｍ3）。
（１－５）エチレン系重合体（Ａ１－２）：高密度ポリエチレン（プライムポリマー社製、ハイゼックス（登録商標）商品名 １７００Ｊ、ＭＦＲ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１６ｇ／１０分、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝２８ｇ／１０分、密度＝９６７ｋｇ／ｍ3）。
（１－６）エチレン系重合体（Ａ１－３）：エチレン・１－ブテン共重合体（三井化学株式会社製、タフマー（登録商標）商品名 Ａ－３５０７０Ｓ、ＭＦＲ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝３５ｇ／１０分、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝６５ｇ／１０分、密度＝８７０ｋｇ／ｍ3）。
（１－７）プロピレン系重合体（Ａ２－４）：プロピレン単独重合体（プライムポリマー社製、商品名 Ｊ１３Ｂ、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝２００ｇ／１０分、密度＝８９０ｋｇ／ｍ3）。
（１－８）４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）：４－メチル－１－ペンテン・プロピレン共重合体は、以下に記載の方法により製造したものを使用した。
（１－９）ＡＢＳ樹脂（Ａ５－１）：ＡＢＳ樹脂（日本エイアンドエル株式会社製、商品名 ＧＡ－７０４、ＭＶＲ（２２０℃、荷重１０ｋｇ）＝６２ｃｍ3／１０分、ＭＦＲ（２３０℃、荷重５ｋｇ）＝３９．８ｇ／１０分、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、密度１０４０ｋｇ／ｍ3）
（１）熱可塑性樹脂（Ａ）
（１－１）プロピレン系重合体（Ａ２－１）：プロピレン・エチレンブロック共重合体（プライムポリマー社製、商品名 Ｘ８６０、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝６０ｇ／１０分、密度＝９００ｋｇ／ｍ3、２５℃キシレン可溶部量＝２４質量％、２５℃キシレン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇ、２５℃キシレン可溶部のエチレン含有量＝３０質量％）。
（１－２）プロピレン系重合体（Ａ２－２）：プロピレン・エチレンブロック共重合体（プライムポリマー社製、商品名 Ｊ－６０８３ＨＰ、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝６０ｇ／１０分、密度＝９００ｋｇ／ｍ3）。
（１－３）プロピレン系重合体（Ａ２－３）：短繊維ガラス強化ポリプロピレン（プライムポリマー社製、プライムポリプロ（登録商標）Ｖ７１００、ガラス繊維量＝２０ｗｔ％、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１８ｇ／１０分、密度＝１０３０ｋｇ／ｍ3）。
（１－４）エチレン系重合体（Ａ１－１）：高密度ポリエチレン（プライムポリマー社製、ハイゼックス（登録商標）商品名 １３００Ｊ、ＭＦＲ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、密度＝９６７ｋｇ／ｍ3）。
（１－５）エチレン系重合体（Ａ１－２）：高密度ポリエチレン（プライムポリマー社製、ハイゼックス（登録商標）商品名 １７００Ｊ、ＭＦＲ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１６ｇ／１０分、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝２８ｇ／１０分、密度＝９６７ｋｇ／ｍ3）。
（１－６）エチレン系重合体（Ａ１－３）：エチレン・１－ブテン共重合体（三井化学株式会社製、タフマー（登録商標）商品名 Ａ－３５０７０Ｓ、ＭＦＲ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝３５ｇ／１０分、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝６５ｇ／１０分、密度＝８７０ｋｇ／ｍ3）。
（１－７）プロピレン系重合体（Ａ２－４）：プロピレン単独重合体（プライムポリマー社製、商品名 Ｊ１３Ｂ、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝２００ｇ／１０分、密度＝８９０ｋｇ／ｍ3）。
（１－８）４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）：４－メチル－１－ペンテン・プロピレン共重合体は、以下に記載の方法により製造したものを使用した。
（１－９）ＡＢＳ樹脂（Ａ５－１）：ＡＢＳ樹脂（日本エイアンドエル株式会社製、商品名 ＧＡ－７０４、ＭＶＲ（２２０℃、荷重１０ｋｇ）＝６２ｃｍ3／１０分、ＭＦＲ（２３０℃、荷重５ｋｇ）＝３９．８ｇ／１０分、ＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、密度１０４０ｋｇ／ｍ3）
【0101】
〔４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）の製造方法〕
充分に窒素置換した容量１．５Ｌの攪拌翼付のＳＵＳ製オートクレーブに、３００ｍｌのｎ－ヘキサン（乾燥窒素雰囲気下、活性アルミナ上で乾燥したもの）、及び４５０ｍｌの４－メチル－１－ペンテンを２３℃で装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入し、攪拌機を回した。
充分に窒素置換した容量１．５Ｌの攪拌翼付のＳＵＳ製オートクレーブに、３００ｍｌのｎ－ヘキサン（乾燥窒素雰囲気下、活性アルミナ上で乾燥したもの）、及び４５０ｍｌの４－メチル－１－ペンテンを２３℃で装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入し、攪拌機を回した。
【0102】
次に、オートクレーブを内温が６０℃になるまで加熱し、全圧（ゲージ圧）が０．４０ＭＰａとなるようにプロピレンで加圧した。
続いて、予め調製しておいた、Ａｌ換算で１ｍｍｏｌのメチルアルミノキサン、及び０．０１ｍｍｏｌのジフェニルメチレン（１－エチル－３－ｔ－ブチル－シクロペンタジエニル）（２，７－ジ－ｔ－ブチル－フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを含むトルエン溶液０．３４ｍｌを、オートクレーブに窒素で圧入し、重合反応を開始させた。重合反応中は、オートクレーブの内温が６０℃になるように温度調整した。
続いて、予め調製しておいた、Ａｌ換算で１ｍｍｏｌのメチルアルミノキサン、及び０．０１ｍｍｏｌのジフェニルメチレン（１－エチル－３－ｔ－ブチル－シクロペンタジエニル）（２，７－ジ－ｔ－ブチル－フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを含むトルエン溶液０．３４ｍｌを、オートクレーブに窒素で圧入し、重合反応を開始させた。重合反応中は、オートクレーブの内温が６０℃になるように温度調整した。
【0103】
重合開始から６０分後、オートクレーブにメタノール５ｍｌを窒素で圧入し、重合反応を停止させた後、オートクレーブ内を大気圧まで脱圧した。脱圧後、反応溶液に、該反応溶液を攪拌しながらアセトンを添加し、溶媒を含む重合反応生成物を得た。
【0104】
次いで、得られた溶媒を含む重合反応生成物を減圧下、１００℃で１２時間乾燥させて、３６．９ｇの粉末状の４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）を得た。
【0105】
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）の４－メチル－１－ペンテンの含有率は７２．５モル％であり、プロピレンの含有率は２７．５モル％であった。また、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）の物性は以下の通りである。
密度は８３９ｋｇ／ｍ3、極限粘度［η］は１．５ｄｌ／ｇであり、重量平均分子量（Ｍｗ）は３３７，０００であり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．１であり、メルトフローレート（ＭＦＲ；２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）は１１ｇ／１０分であり、融点（Ｔｍ）は観測されなかった。また、ｔａｎδのピーク温度は３０℃、ピーク値は２．７８であった。
密度は８３９ｋｇ／ｍ3、極限粘度［η］は１．５ｄｌ／ｇであり、重量平均分子量（Ｍｗ）は３３７，０００であり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．１であり、メルトフローレート（ＭＦＲ；２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）は１１ｇ／１０分であり、融点（Ｔｍ）は観測されなかった。また、ｔａｎδのピーク温度は３０℃、ピーク値は２．７８であった。
【0106】
上記の各熱可塑性樹脂（Ａ）のＭＦＲ、密度は、以下の方法で測定した。
〔メルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）〕
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件または、温度２３０℃、荷重５ｋｇの条件で測定した。
〔密度〕
ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準じて測定した。
〔メルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）〕
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件または、温度２３０℃、荷重５ｋｇの条件で測定した。
〔密度〕
ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準じて測定した。
【0107】
〔４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）の組成〕
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）中の各構成単位（４－メチル－１－ペンテン及びα－オレフィン）の含有率（モル％）は、13Ｃ－ＮＭＲにより測定した。
・測定装置：核磁気共鳴装置（ＥＣＰ５００型、日本電子（株）製）
・観測核：13Ｃ（１２５ＭＨｚ）
・シーケンス：シングルパルスプロトンデカップリング
・パルス幅：４．７μ秒（４５°パルス）
・繰り返し時間：５．５秒
・積算回数：１万回以上
・溶媒：オルトジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン（容量比：８０／２０）混合溶媒
・試料濃度：５５ｍｇ／０．６ｍＬ
・測定温度：１２０℃
・ケミカルシフトの基準値：２７．５０ｐｐｍ
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）中の各構成単位（４－メチル－１－ペンテン及びα－オレフィン）の含有率（モル％）は、13Ｃ－ＮＭＲにより測定した。
・測定装置：核磁気共鳴装置（ＥＣＰ５００型、日本電子（株）製）
・観測核：13Ｃ（１２５ＭＨｚ）
・シーケンス：シングルパルスプロトンデカップリング
・パルス幅：４．７μ秒（４５°パルス）
・繰り返し時間：５．５秒
・積算回数：１万回以上
・溶媒：オルトジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン（容量比：８０／２０）混合溶媒
・試料濃度：５５ｍｇ／０．６ｍＬ
・測定温度：１２０℃
・ケミカルシフトの基準値：２７．５０ｐｐｍ
【0108】
〔４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）の極限粘度［η］〕
極限粘度［η］は、測定装置としてウベローデ粘度計を用い、デカリン溶媒中、１３５℃で測定した。
約２０ｍｇの特定４－メチル－１－ペンテン系共重合体をデカリン２５ｍｌに溶解させた後、ウベローデ粘度計を用い、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定する。このデカリン溶液にデカリンを５ｍｌ加えて希釈した後、上記と同様にして比粘度ηｓｐを測定する。この希釈操作を更に２回繰り返し、濃度（Ｃ）を０に外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度［η］（単位：ｄｌ／ｇ）として求める（下記の式１参照）。
［η］＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）・・・式１
極限粘度［η］は、測定装置としてウベローデ粘度計を用い、デカリン溶媒中、１３５℃で測定した。
約２０ｍｇの特定４－メチル－１－ペンテン系共重合体をデカリン２５ｍｌに溶解させた後、ウベローデ粘度計を用い、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定する。このデカリン溶液にデカリンを５ｍｌ加えて希釈した後、上記と同様にして比粘度ηｓｐを測定する。この希釈操作を更に２回繰り返し、濃度（Ｃ）を０に外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度［η］（単位：ｄｌ／ｇ）として求める（下記の式１参照）。
［η］＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）・・・式１
【0109】
〔４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）の重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）〕
重量平均分子量（Ｍｗ）、及び重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ：Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）を用いた標準ポリスチレン換算法により算出した。
－条件－
測定装置：ＧＰＣ（ＡＬＣ／ＧＰＣ １５０－Ｃ ｐｌｕｓ型、示差屈折計検出器一体型、Ｗａｔｅｒｓ製）
カラム：ＧＭＨ６－ＨＴ（東ソー（株）製）２本、及びＧＭＨ６－ＨＴＬ（東ソー（株）製）２本を直列に接続
溶離液：ｏ－ジクロロベンゼン
カラム温度：１４０℃
流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
重量平均分子量（Ｍｗ）、及び重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ：Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）を用いた標準ポリスチレン換算法により算出した。
－条件－
測定装置：ＧＰＣ（ＡＬＣ／ＧＰＣ １５０－Ｃ ｐｌｕｓ型、示差屈折計検出器一体型、Ｗａｔｅｒｓ製）
カラム：ＧＭＨ６－ＨＴ（東ソー（株）製）２本、及びＧＭＨ６－ＨＴＬ（東ソー（株）製）２本を直列に接続
溶離液：ｏ－ジクロロベンゼン
カラム温度：１４０℃
流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
【0110】
〔４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）の融点（Ｔｍ）〕
融点（Ｔｍ）は、測定装置として示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ型、セイコーインスツル（株）製）を用いて測定した。約５ｍｇの重合体を、測定用アルミニウムパン中に密封し、室温から１０℃／ｍｉｎで２００℃まで加熱した。重合体を完全融解させるために、２００℃で５分間保持し、次いで、１０℃／ｍｉｎで－５０℃まで冷却した。－５０℃で５分間置いた後、１０℃／ｍｉｎで２００℃まで２度目の加熱を行ない、この２度目の加熱でのピーク温度（℃）を重合体の融点（Ｔｍ）としたなお、複数のピークが検出される場合には、最も高温側で検出されるピークを採用した。
融点（Ｔｍ）は、測定装置として示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ型、セイコーインスツル（株）製）を用いて測定した。約５ｍｇの重合体を、測定用アルミニウムパン中に密封し、室温から１０℃／ｍｉｎで２００℃まで加熱した。重合体を完全融解させるために、２００℃で５分間保持し、次いで、１０℃／ｍｉｎで－５０℃まで冷却した。－５０℃で５分間置いた後、１０℃／ｍｉｎで２００℃まで２度目の加熱を行ない、この２度目の加熱でのピーク温度（℃）を重合体の融点（Ｔｍ）としたなお、複数のピークが検出される場合には、最も高温側で検出されるピークを採用した。
【0111】
〔４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）の動的粘弾性〕
動的粘弾性の測定では、測定対象とする樹脂からなる厚さ３ｍｍのプレスシートを測定試料として用い、さらに動的粘弾性測定に必要な４５ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの短冊片を切り出した。ＡＮＴＯＮＰａａｒ社製ＭＣＲ３０１を用いて、１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）の周波数で－４０～１５０℃までの動的粘弾性の温度依存性を測定し、０～４０℃の範囲でガラス転移温度に起因する損失正接（ｔａｎδ）がピーク値（最大値）となる際の温度（以下「ピーク値温度」ともいう。）、およびその際の損失正接（ｔａｎδ）の値を測定した。
動的粘弾性の測定では、測定対象とする樹脂からなる厚さ３ｍｍのプレスシートを測定試料として用い、さらに動的粘弾性測定に必要な４５ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの短冊片を切り出した。ＡＮＴＯＮＰａａｒ社製ＭＣＲ３０１を用いて、１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）の周波数で－４０～１５０℃までの動的粘弾性の温度依存性を測定し、０～４０℃の範囲でガラス転移温度に起因する損失正接（ｔａｎδ）がピーク値（最大値）となる際の温度（以下「ピーク値温度」ともいう。）、およびその際の損失正接（ｔａｎδ）の値を測定した。
【0112】
実施例および比較例で用いた金属酸化物（Ｂ）を以下に示す。
（２）金属酸化物（Ｂ）
（２－１）酸化マグネシウム（Ｂ－１）：ＭｇＯ（協和化学工業社製、パイロキスマ５３０１、平均粒子径＝２μｍ）。
（２－２）酸化マグネシウム（Ｂ－２）：ＭｇＯ（協和化学工業社製、パイロキスマ３３２０、平均粒子径＝２０μｍ）。
（２－３）酸化マグネシウム（Ｂ－３）：下記に示す処理を行った酸化マグネシウムを用いた。
ＭｇＯ（タテホ化学工業社製ＤＥＮＭＡＧ ＫＭＡＯ－Ｈ（平均粒子径＝４５～３５５μｍ））を、１８０－２５０ｍｅｓｈの篩でふることで平均粒子径＝約６０～８０μｍの酸化マグネシウム（Ｂ－３）を得た。
（２）金属酸化物（Ｂ）
（２－１）酸化マグネシウム（Ｂ－１）：ＭｇＯ（協和化学工業社製、パイロキスマ５３０１、平均粒子径＝２μｍ）。
（２－２）酸化マグネシウム（Ｂ－２）：ＭｇＯ（協和化学工業社製、パイロキスマ３３２０、平均粒子径＝２０μｍ）。
（２－３）酸化マグネシウム（Ｂ－３）：下記に示す処理を行った酸化マグネシウムを用いた。
ＭｇＯ（タテホ化学工業社製ＤＥＮＭＡＧ ＫＭＡＯ－Ｈ（平均粒子径＝４５～３５５μｍ））を、１８０－２５０ｍｅｓｈの篩でふることで平均粒子径＝約６０～８０μｍの酸化マグネシウム（Ｂ－３）を得た。
【0113】
実施例および比較例で用いた未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を以下に示す。
（３）未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）
（３－１）未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）：エチレン・１－ブテン共重合体（三井化学株式会社製、商品名エクセレックス３００５０Ｂ、密度＝９０７ｋｇ／ｍ3、酸価＝０ｍｇＫＯＨ／ｇ、融点＝９１℃、重量平均分子量＝５１００、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ＝２．６）。
（３）未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）
（３－１）未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）：エチレン・１－ブテン共重合体（三井化学株式会社製、商品名エクセレックス３００５０Ｂ、密度＝９０７ｋｇ／ｍ3、酸価＝０ｍｇＫＯＨ／ｇ、融点＝９１℃、重量平均分子量＝５１００、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ＝２．６）。
【0114】
（４）変性ポリオレフィン系ワックス
（４－１）変性ポリオレフィン系ワックス：変性ポリオレフィン重合体（三井化学株式会社製、商品名 エクセレックス１５３４１ＰＡ、密度＝９３０ｋｇ／ｍ3、酸価＝１４ｍｇＫＯＨ／ｇ、融点＝８９℃）。
（４－１）変性ポリオレフィン系ワックス：変性ポリオレフィン重合体（三井化学株式会社製、商品名 エクセレックス１５３４１ＰＡ、密度＝９３０ｋｇ／ｍ3、酸価＝１４ｍｇＫＯＨ／ｇ、融点＝８９℃）。
【0115】
実施例および比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物の物性は、以下の方法で測定した。
〔比重〕
水中置換法にて４℃の水の密度との相対比較で比重を測定した。
〔メルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）〕
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件または、温度２３０℃、荷重５ｋｇの条件で測定した。
〔比重〕
水中置換法にて４℃の水の密度との相対比較で比重を測定した。
〔メルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）〕
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準じて、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件または、温度２３０℃、荷重５ｋｇの条件で測定した。
【0116】
〔鉛筆硬度〕
７５０ｇの試験荷重で鉛筆硬度を測定した。
〔熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）
熱伝導率は、定情報熱流量計法で測定した。具体的にはアルバック理工社製測定器ＧＨ－１を用い、ＡＳＴＭ Ｅ１５３０に準じて、温度３０℃で測定した。
７５０ｇの試験荷重で鉛筆硬度を測定した。
〔熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）
熱伝導率は、定情報熱流量計法で測定した。具体的にはアルバック理工社製測定器ＧＨ－１を用い、ＡＳＴＭ Ｅ１５３０に準じて、温度３０℃で測定した。
【0117】
〔荷重たわみ温度測定（℃）〕
ＩＳＯ７５－２のＡ法に準じて、試験片（２ｍｍ×１０ｍｍ×８０ｍｍ）を用いて昇温速度１２０℃／時、試験開始温度：３５℃、曲げ応力１．８ＭＰａＧの条件下で測定した。ＨＤＴ測定は、全自動ＨＤＴ試験機６Ａー２型（東洋精機株式会社製）を使用した。
ＩＳＯ７５－２のＡ法に準じて、試験片（２ｍｍ×１０ｍｍ×８０ｍｍ）を用いて昇温速度１２０℃／時、試験開始温度：３５℃、曲げ応力１．８ＭＰａＧの条件下で測定した。ＨＤＴ測定は、全自動ＨＤＴ試験機６Ａー２型（東洋精機株式会社製）を使用した。
【0118】
〔吸水率（重量％）〕
２３℃で２４時間での吸水率測定を実施した。
２３℃で２４時間での吸水率測定を実施した。
【0119】
〔抗菌活性値（－）〕
ＪＩＳ Ｚ ２８０１：２０１２「フィルム密着法」における試験方法に準じて、実施し、以下の式より抗菌活性値を算出した。
「抗菌活性値」＝「大腸菌または黄色ぶどう球菌を接種してから２４時間後のブランクサンプルの生菌数の常用対数値」－「大腸菌または黄色ぶどう球菌を接種してから２４時間後の試験片の生菌数の常用対数値」
当該試験で使用した試験菌株を以下に示す。
抗菌活性値（大腸菌）：Ｅｓｃｈｅｒｉｃｈｉａ ｃｏｌｉ ＮＢＲＣ ３９７２
抗菌活性値（黄色ぶどう球菌）：Ｓｔａｐｈｙｌｏｃｏｃｃｕｓ ａｕｒｅｕｓ ＮＢＲＣ １２７３２
ＪＩＳ Ｚ ２８０１：２０１２「フィルム密着法」における試験方法に準じて、実施し、以下の式より抗菌活性値を算出した。
「抗菌活性値」＝「大腸菌または黄色ぶどう球菌を接種してから２４時間後のブランクサンプルの生菌数の常用対数値」－「大腸菌または黄色ぶどう球菌を接種してから２４時間後の試験片の生菌数の常用対数値」
当該試験で使用した試験菌株を以下に示す。
抗菌活性値（大腸菌）：Ｅｓｃｈｅｒｉｃｈｉａ ｃｏｌｉ ＮＢＲＣ ３９７２
抗菌活性値（黄色ぶどう球菌）：Ｓｔａｐｈｙｌｏｃｏｃｃｕｓ ａｕｒｅｕｓ ＮＢＲＣ １２７３２
【0120】
〔抗ウイルス活性値（－）〕
ＩＳＯ ２１７０２：２０１９における試験方法に準拠し、熱可塑性樹脂組成物の抗ウイルス活性値を求めた。
具体的には、５０ｍｍ四方の試料を滅菌シャーレ内に置き、０．４ｍＬのウイルス液を試料上に接種した。その後、試料上に被覆フィルムを被せた。シャーレに蓋をした後、温度２５℃・湿度９０％以上の条件で、２４時間、試料とウイルスを接種させた。試料上からウイルスを回収し、プラーク法にてウイルス感染価を測定し、以下の式により抗ウイルス活性値を算出した。
「抗ウイルス活性値」＝「ウイルスを接種してから２４時間後のブランクサンプルのウイルス感染価の常用対数値［Ｕｔ］」－「ウイルスを接種してから２４時間後の試験片の常用対数値［Ａｔ］」
当該試験で使用したウイルスを以下に示す。
ネコカリシウイルス（Ｆｅｌｉｎｅ ｃａｌｉｃｉｖｉｒｕｓ）：ＡＴＣＣ ＶＲ－７８２
ＩＳＯ ２１７０２：２０１９における試験方法に準拠し、熱可塑性樹脂組成物の抗ウイルス活性値を求めた。
具体的には、５０ｍｍ四方の試料を滅菌シャーレ内に置き、０．４ｍＬのウイルス液を試料上に接種した。その後、試料上に被覆フィルムを被せた。シャーレに蓋をした後、温度２５℃・湿度９０％以上の条件で、２４時間、試料とウイルスを接種させた。試料上からウイルスを回収し、プラーク法にてウイルス感染価を測定し、以下の式により抗ウイルス活性値を算出した。
「抗ウイルス活性値」＝「ウイルスを接種してから２４時間後のブランクサンプルのウイルス感染価の常用対数値［Ｕｔ］」－「ウイルスを接種してから２４時間後の試験片の常用対数値［Ａｔ］」
当該試験で使用したウイルスを以下に示す。
ネコカリシウイルス（Ｆｅｌｉｎｅ ｃａｌｉｃｉｖｉｒｕｓ）：ＡＴＣＣ ＶＲ－７８２
【0121】
（１）抗菌性（耐水性区分０及び耐光性区分０：耐光性および耐水性前処理を行わない条件）
耐水性区分０及び耐光性区分０は、「抗菌製品技術協議会 試験法 持続性試験法（２０２０年度版）（１）耐水性試験」及び「抗菌製品技術協議会 試験法 持続性試験法（２０２０年度版）（２）耐光性試験」に記載の耐水性および耐光性前処理を未実施のサンプルにて、前記「フィルム密着法」による試験を実施し、抗菌活性値を算出した。
なお、前処理では抗菌または抗ウイルス性を有する製品が水等との接触や光への曝露によりその性能が低下することを想定し、各区分で定めた試験条件（水温、浸漬時間、又は光源の照射時間）でサンプルを処理する。
耐水性区分０及び耐光性区分０は、「抗菌製品技術協議会 試験法 持続性試験法（２０２０年度版）（１）耐水性試験」及び「抗菌製品技術協議会 試験法 持続性試験法（２０２０年度版）（２）耐光性試験」に記載の耐水性および耐光性前処理を未実施のサンプルにて、前記「フィルム密着法」による試験を実施し、抗菌活性値を算出した。
なお、前処理では抗菌または抗ウイルス性を有する製品が水等との接触や光への曝露によりその性能が低下することを想定し、各区分で定めた試験条件（水温、浸漬時間、又は光源の照射時間）でサンプルを処理する。
【0122】
（２）抗菌性持続性（耐水性区分１及び耐水性区分２）
耐水性区分１及び耐水性区分２は「抗菌製品技術協議会 試験法 持続性試験法（２０２０年度版）（１）耐水性試験」に準じ、前処理を行ったサンプルを用いて前記「フィルム密着法」による試験を実施し、抗菌活性値を算出した。
耐水性区分１及び耐水性区分２は「抗菌製品技術協議会 試験法 持続性試験法（２０２０年度版）（１）耐水性試験」に準じ、前処理を行ったサンプルを用いて前記「フィルム密着法」による試験を実施し、抗菌活性値を算出した。
【0123】
（３）抗菌性持続性（耐光性区分１及び耐光性区分２）
耐光性区分１及び耐光性区分２は「抗菌製品技術協議会 試験法 持続性試験法（２０２０年度版）（２）耐光性試験」に準じ、前処理を行ったサンプルを用いて前記「フィルム密着法」による試験を実施し、抗菌活性値を算出した。
耐光性区分１及び耐光性区分２は「抗菌製品技術協議会 試験法 持続性試験法（２０２０年度版）（２）耐光性試験」に準じ、前処理を行ったサンプルを用いて前記「フィルム密着法」による試験を実施し、抗菌活性値を算出した。
【0124】
〔実施例１〕
プロピレン系重合体（Ａ２－１）３０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－１）７０質量部および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を混錬装置（卓上型ニーダー（入江商会製））を用いて２００℃、１５～３５ｒｐｍの条件で混錬し、熱可塑性樹脂組成物を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物のペレットを、手動油圧加熱プレス装置（井元製作所製）を用いて、２００℃でプレスシートを作製し物性試験用サンプルを得た。得られたシート等を用いて上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
プロピレン系重合体（Ａ２－１）３０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－１）７０質量部および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を混錬装置（卓上型ニーダー（入江商会製））を用いて２００℃、１５～３５ｒｐｍの条件で混錬し、熱可塑性樹脂組成物を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物のペレットを、手動油圧加熱プレス装置（井元製作所製）を用いて、２００℃でプレスシートを作製し物性試験用サンプルを得た。得られたシート等を用いて上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0125】
〔実施例２〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部及び未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部及び未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
結果を表１に示す。
【0126】
さらに、耐水性区分１、耐水性区分２、耐光性区分１及び耐光性区分２における抗菌・抗ウイルス性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
耐水性区分１および２並びに耐光性区分１および２における抗菌性持続性試験の結果を表２に、耐水性区分１および２並びに耐光性区分１および２における抗ウイルス性持続性試験の表３に示す。
耐水性区分１および２並びに耐光性区分１および２における抗菌性持続性試験の結果を表２に、耐水性区分１および２並びに耐光性区分１および２における抗ウイルス性持続性試験の表３に示す。
【0127】
〔実施例３〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－１）１５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－１）１５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0128】
〔実施例４〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－１）２２．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）５２．５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－１）２２．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）５２．５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0129】
〔実施例５〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２４．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）０．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２４．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）０．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0130】
〔実施例６〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２９．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）０．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２９．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）０．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0131】
〔実施例７〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）３４．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）０．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）３４．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）０．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
結果を表１に示す。
【0132】
〔実施例８〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－３）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－３）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0133】
なお、プロピレン系重合体（Ａ２－３）は前述の通りガラス繊維２０質量％配合している。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のうちガラス繊維を除いた部分（ＰＰ部分）および酸化マグネシウム（Ｂ－２）の合計量を１００質量部として計算した時の配合比は以下の通りである。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のＰＰ部分１９．３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．１質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７８．６質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のガラス繊維部分４．８質量部。
【0134】
〔実施例９〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）１１．５質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）１１．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）１１．５質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）１１．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0135】
なお、プロピレン系重合体（Ａ２－３）は前述の通りガラス繊維２０質量％配合している。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のうちガラス繊維を除いた部分（ＰＰ部分）、プロピレン系重合体（Ａ２－２）および酸化マグネシウム（Ｂ－２）の合計量を１００質量部として計算した時の配合比は以下の通りである。プロピレン系重合体（Ａ２－２）１１．８質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のＰＰ部分９．４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７６．８質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のガラス繊維部分２．４質量部。
【0136】
〔実施例１０〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）１５．３質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）７．７質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）１５．３質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）７．７質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0137】
なお、プロピレン系重合体（Ａ２－３）は前述の通りガラス繊維２０質量％配合している。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のうちガラス繊維を除いた部分（ＰＰ部分）、プロピレン系重合体（Ａ２－２）および酸化マグネシウム（Ｂ－２）の合計量を１００質量部として計算した時の配合比は以下の通りである。プロピレン系重合体（Ａ２－２）１５．５質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のＰＰ部分６．３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７６．２質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のガラス繊維部分１．６質量部。
【0138】
〔実施例１１〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－１）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－１）２２．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）５２．５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－１）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－１）２２．５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）５２．５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0139】
〔実施例１２〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－１）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－１）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0140】
〔実施例１３〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－１）３３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－１）３３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0141】
〔実施例１４〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－１）１８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）８０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－１）１８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）８０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0142】
〔実施例１５〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－２）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－２）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0143】
〔実施例１６〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
結果を表１に示す。
【0144】
〔実施例１７〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部、およびカーボンブラック１．０質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部、およびカーボンブラック１．０質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0145】
〔実施例１８〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－３）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－３）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0146】
〔実施例１９〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－３）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）１質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－３）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）１質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0147】
〔実施例２０〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－３）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）２質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－３）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）２質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0148】
〔実施例２１〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－３）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－３）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0149】
〔実施例２２〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）１４質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）１４質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0150】
〔実施例２３〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）１８．７質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）９．３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）１８．７質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）９．３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0151】
なお、プロピレン系重合体（Ａ２－３）は前述の通りガラス繊維２０質量％配合している。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のうちガラス繊維を除いた部分（ＰＰ部分）、プロピレン系重合体（Ａ２－２）および酸化マグネシウム（Ｂ－２）の合計量を１００質量部として計算した時の配合比は以下の通りである。プロピレン系重合体（Ａ２－２）１９．１質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のＰＰ部分７．６質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７１．３質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のガラス繊維部分１．９質量部。
【0152】
〔実施例２４〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－３）１１．５質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１１．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－３）１１．５質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１１．５質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0153】
なお、プロピレン系重合体（Ａ２－３）は前述の通りガラス繊維２０質量％配合している。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のうちガラス繊維を除いた部分（ＰＰ部分）、プロピレン系重合体（Ａ２－４）および酸化マグネシウム（Ｂ－２）の合計量を１００質量部として計算した時の配合比は以下の通りである。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のＰＰ部分９．４質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１１．８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７６．８質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のガラス繊維部分２．４質量部。
【0154】
〔実施例２５〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－３）１４質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－３）１４質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0155】
なお、プロピレン系重合体（Ａ２－３）は前述の通りガラス繊維２０質量％配合している。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のうちガラス繊維を除いた部分（ＰＰ部分）、プロピレン系重合体（Ａ２－４）および酸化マグネシウム（Ｂ－２）の合計量を１００質量部として計算した時の配合比は以下の通りである。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のＰＰ部分１１．５質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１４．４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．１質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７２質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のガラス繊維部分２．９質量部。
【0156】
〔実施例２６〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－３）１４質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）１．０質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－３）１４質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）１．０質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0157】
なお、プロピレン系重合体（Ａ２－３）は前述の通りガラス繊維２０質量％配合している。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のうちガラス繊維を除いた部分（ＰＰ部分）、プロピレン系重合体（Ａ２－４）および酸化マグネシウム（Ｂ－２）の合計量を１００質量部として計算した時の配合比は以下の通りである。プロピレン系重合体（Ａ２－３）のＰＰ部分１１．５質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－４）１４．４質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．１質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７２質量部、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）１．０質量部、プロピレン系重合体（Ａ２－３）のガラス繊維部分２．９質量部。
【0158】
〔実施例２７〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－２）３３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、エチレン系重合体（Ａ１－２）３３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0159】
〔実施例２８〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）３５．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）３５．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0160】
〔実施例２９〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）３０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製した。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）３０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製した。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
結果を表１に示す。
【0161】
〔実施例３０〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ４－１）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0162】
〔実施例３１〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、ＡＢＳ樹脂（Ａ５－１）３５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、ＡＢＳ樹脂（Ａ５－１）３５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）６５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。
【0163】
〔実施例３２〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、ＡＢＳ樹脂（Ａ５－１）３０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、ＡＢＳ樹脂（Ａ５－１）３０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。また、耐水性区分０及び耐光性区分０における抗菌性持続性試験を上記に記載の方法で実施した。
【0164】
〔実施例３３〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、ＡＢＳ樹脂（Ａ５－１）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製した。
結果を表１に示す。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、ＡＢＳ樹脂（Ａ５－１）２５質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製した。
結果を表１に示す。
【0165】
〔比較例１〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）６８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）３０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。比較例１により得られた組成物は、熱伝導率が低いことに起因する熱が伝わりにくいため、陶器のような高級感が得られない。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）６８質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）３０質量部、および未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ－１）０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。比較例１により得られた組成物は、熱伝導率が低いことに起因する熱が伝わりにくいため、陶器のような高級感が得られない。
【0166】
〔比較例２〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および変性ポリオレフィン系ワックス０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。比較例２により得られた組成物は、荷重たわみ温度が低下し物性低下した。これは、変性ポリオレフィン系ワックスの酸価が低いため、金属酸化物（以下、フィラーともいう。）との水素結合が弱く、フィラーが樹脂中に均一に分散しないためだと考えられる。一方、実施例で用いた未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）は酸価が０であるためフィラーとの水素結合は弱くなるが、バインダーとして働いている少量の樹脂中での相互作用が強くなるため、得られる組成物の荷重たわみ温度や物性は良好である、と考えられる。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部、および変性ポリオレフィン系ワックス０．６質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。比較例２により得られた組成物は、荷重たわみ温度が低下し物性低下した。これは、変性ポリオレフィン系ワックスの酸価が低いため、金属酸化物（以下、フィラーともいう。）との水素結合が弱く、フィラーが樹脂中に均一に分散しないためだと考えられる。一方、実施例で用いた未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）は酸価が０であるためフィラーとの水素結合は弱くなるが、バインダーとして働いている少量の樹脂中での相互作用が強くなるため、得られる組成物の荷重たわみ温度や物性は良好である、と考えられる。
【0167】
〔比較例３〕
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、および酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。比較例３により得られた組成物は、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を未配合のため、フィラーが凝集しやすくなり、均一に分散させにくくなるため、製造しにくくムラができやすくなり混錬性および樹脂流動性（ＭＦＲ）で劣るものとなった。
熱可塑性樹脂組成物の原料を実施例１で用いた原料に替えて、プロピレン系重合体（Ａ２－２）２３質量部、エチレン系重合体（Ａ１－３）２．０質量部、および酸化マグネシウム（Ｂ－２）７５質量部を用いる以外は、実施例１と同様に行い物性試験用サンプルを作製し、上記、記載の方法で物性を測定した。
結果を表１に示す。比較例３により得られた組成物は、未変性ポリオレフィン系ワックス（Ｃ）を未配合のため、フィラーが凝集しやすくなり、均一に分散させにくくなるため、製造しにくくムラができやすくなり混錬性および樹脂流動性（ＭＦＲ）で劣るものとなった。
【0168】
【表1-1】
【0169】
【表1-2】
【0170】
【表1-3】
【0171】
なお、表１（実施例２１）における「※１」は、熱可塑性樹脂組成物が流れすぎて測定できなかったことを表す。
【0172】
【表2】
【0173】
【表3】