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特許7606779加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理装置及び方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-12-18
(45)【発行日】2024-12-26
(54)【発明の名称】加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理装置及び方法
(51)【国際特許分類】
C02F 3/34 20230101AFI20241219BHJP
【ＦＩ】
C02F3/34 101B
C02F3/34 101C
C02F3/34 101A
【請求項の数】
2
(21)【出願番号】P 2023190968
(22)【出願日】2023-11-08
(65)【公開番号】P2024096666
(43)【公開日】2024-07-17
【審査請求日】2023-11-08
(31)【優先権主張番号】202310008169.0
(32)【優先日】2023-01-04
(33)【優先権主張国・地域又は機関】CN
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】512122034
【氏名又は名称】北京工業大学
(74)【代理人】
【識別番号】110002789
【氏名又は名称】弁理士法人ＩＰＸ
(72)【発明者】
【氏名】杜 睿
(72)【発明者】
【氏名】許 端元
(72)【発明者】
【氏名】操 沈彬
(72)【発明者】
【氏名】彭 永臻
【審査官】池田 周士郎
(56)【参考文献】
【文献】中国特許出願公開第１０９５７４２１８（ＣＮ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１１３００３７２５（ＣＮ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１０９７２１１５７（ＣＮ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１０８８６２５８７（ＣＮ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１０３２８８２１１（ＣＮ，Ａ）
【文献】特開平０８－１４１５９１（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０２Ｆ ３／００－ ３／３４
Ｃ０２Ｆ １１／００－１１／２０
ＪＳＴＰｌｕｓ／ＪＳＴ７５８０／ＪＳＴＣｈｉｎａ（ＪＤｒｅａｍＩＩＩ）
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理装置であって、流入水タンク（１）、嫌気性加水分解反応器（２）、第１中間水タンク（３）、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）、リン回収池（５）、カルシウム塩投与装置（６）、第２中間水タンク（７）、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）、放流水タンク（９）を含み、嫌気性加水分解反応器（２）は、第１蠕動ポンプ（２．１）、第１流入水口（２．２）、第１サンプリング口（２．５）、第１放流水口（２．８）、第１ｐＨ検出口（２．９）、第１溶存酸素検出口（２．１０）、第１ｐＨ検出器（２．１１）、第１溶存酸素検出器（２．１２）を含み、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）は、第２蠕動ポンプ（４．１）、排泥口（４．２）、リンリッチ沈殿領域（４．３）、第２放流水口（４．４）、第２サンプリング口（４．５）、第２流入水口（４．７）、炭素源注入口（４．８）、第１撹拌装置（４．９）、生体膜リッチ領域（４．１０）、薬剤投与口（４．１１）、第２溶存酸素検出口（４．１２）、第２溶存酸素計（４．１３）、第３蠕動ポンプ（４．１４）、第１排水弁（４．１５）を含み、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）は、第４蠕動ポンプ（８．１）、第２排水弁（８．２）、第３サンプリング口（８．４）、第３放流水口（８．５）、第３流入水口（８．６）、第２撹拌装置（８．７）、第２ｐＨ検出口（８．８）、第３溶存酸素検出口（８．９）、第２ｐＨ検出器（８．１０）、第３溶存酸素検出器（８．１１）、エアポンプ（８．１２）、流量計（８．１３）、曝気装置（８．１４）を含み、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を含み、
流入水タンク（１）は、第１蠕動ポンプ（２．１）を介して嫌気性加水分解反応器（２）の第１流入水口（２．２）に接続され、第１放流水口（２．８）は、第１中間水タンク（３）に接続され、第１ｐＨ検出口（２．９）及び第１溶存酸素検出口（２．１０）はそれぞれ、第１ｐＨ検出器（２．１１）及び第１溶存酸素検出器（２．１２）に接続され、第１中間水タンク（３）は、第２蠕動ポンプ（４．１）を介して脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）の第２流入水口（４．７）に接続され、第２放流水口（４．４）は、第１排水弁（４．１５）を介して第２中間水タンク（７）に接続され、排泥口（４．２）は、リン回収池（５）に接続され、カルシウム塩投与装置（６）は、第３蠕動ポンプ（４．１４）を介して薬剤投与口（４．１１）に接続され、第２溶存酸素検出口（４．１２）は、第２溶存酸素計（４．１３）に接続され、第２中間水タンク（７）は、第４蠕動ポンプ（８．１）を介してショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）の第３流入水口（８．６）に接続され、第３放流水口（８．５）は、第２排水弁（８．２）を介して放流水タンク（９）に接続され、エアポンプ（８．１２）は、流量計（８．１３）を介して曝気装置（８．１４）に接続され、第２ｐＨ検出口（８．８）及び第３溶存酸素検出口（８．９）はそれぞれ第２ｐＨ検出器（８．１０）及び第３溶存酸素検出器（８．１１）に接続され、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を介して第１中間水タンク（３）に接続されることを特徴とする装置。
【請求項2】
請求項１に記載の装置を利用して加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理を行う方法であって、嫌気性処理システムの活性汚泥を嫌気性加水分解システムに接種し、接種した後に、混合液の汚泥濃度ＭＬＶＳＳは、５．０～８．０ｇ／Ｌであり、高アンモニア窒素養殖廃水に含まれるアンモニア窒素の質量濃度は６００～１０００ｍｇ／Ｌであり、廃水の化学的酸素要求量ＣＯＤは６０００～１５０００ｍｇ／Ｌであり、全リン濃度は１００～１５０ｍｇ／Ｌであり、流入水タンクにおける廃水は、嫌気性加水分解システムに連続的にポンプ注入し、下から上まで加水分解酸性化反応により、水理学的滞留時間ＨＲＴを１～２ｄに制御し、放流水は、第１中間水タンクに入り、放流水中のＣＯＤ濃度が、６００ｍｇ／Ｌ以上であって１０００ｍｇ／Ｌより低く、７日間以上維持する場合、嫌気性加水分解システムの起動が成功し、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、嫌気性加水分解システムのＨＲＴを減少させ、ＨＲＴが１ｄに低下して、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、放流水ＣＯＤを６００ｍｇ／Ｌ以上にするために、ＨＲＴを低下し続け、動作段階に、起動段階の動作パラメータを続けて、嫌気性加水分解反応器を動作し続け、即ちＨＲＴを１～２ｄに制御する、嫌気性加水分解システムの起動及び動作プロセス（１）と、
汚水処理場の活性汚泥を脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムに接種し、キャリアフィラーの充填体積比は２０～４０％であり、接種後にＭＬＶＳＳは２０００～４０００ｍｇ／Ｌであり、生体膜上のＭＬＶＳＳは２０００～５０００ｍｇ／Ｌであり、嫌気性加水分解システムにおける放流水は、第１中間水タンクに入り、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムの放流水も第１中間水タンクに還流し、還流の流量比を制御することにより第１中間水タンクにおけるアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比を調整して１．３～３．０に保持させ、同時に生化学的酸素要求量ＢＯＤ５と硝酸態窒素の質量濃度比を２．０～３．５に５日間保持させ、混合液を脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにポンプ注入し、２．０～４．０ｈ低酸素撹拌し、ＨＲＴを４．５～７．５ｈに保持させ、システムにカルシウム塩を投与し、システムにおけるＣａ／Ｐモル比を２．５～５．０にして、ハイドロキシアパタイト沈殿を生成して、リンリッチ沈殿区に集中して、リン回収池に注入し、毎日１～２回にして、リン回収が完了し、脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにおける流入水ｐＨ<７．５の場合、炭酸水素ナトリウムを投与することによりｐＨを８．０～８．５に調整し、システム総窒素除去≧５０％の場合、システムが起動し、総窒素除去率が５０％より低く、放流水アンモニア窒素質量濃度が２００ｍｇ／Ｌより高い場合、放流水タンクの還流比を向上させる必要があり、第１中間水タンクにおけるアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比はやはり、１．３～３．０の間に保持する必要があり、動作段階に起動成功段階の動作パラメータを続けて使用し、硝化アンモニア酸化同期リン回収システムを動作し続け、即ち流入水のアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比を１．３～３．０、ＢＯＤ５と硝酸態窒素の質量濃度比を２．０～３．５に調整して保持させ、２．０～４．０ｈ低酸素撹拌し、ＨＲＴを４．５～７．５ｈに保持し、Ｃａ／Ｐモル比は２．５～５．０であり、ｐＨは８．０～８．５である、脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムの起動及び動作プロセス（２）と、
汚水処理場の残りの汚泥及び嫌気性アンモニア酸化顆粒汚泥をショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムに接種し、両者ＭＬＶＳＳの比は１：５～１：３であり、接種した後に、ＭＬＶＳＳは２０００～４０００ｍｇ／ｌであり、システムにおける流入水アンモニア窒素の質量濃度は１００～２００ｍｇ／Ｌであり、ＨＲＴは８．０～１６．０ｈであり、溶存酸素濃度は０．３～０．８ｍｇ／Ｌであり、システムのアンモニア窒素除去率≧８０％且つ７日間以上維持する場合、システムの起動が成功し、動作段階に、起動成功段階の動作パラメータを続けて、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムを動作し続け、即ち流入水アンモニア窒素の質量濃度を１００～２００ｍｇ／Ｌ、ＨＲＴを８．０～１６．０ｈ、溶存酸素濃度０．３～０．８ｍｇ／Ｌに制御する、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムの起動及び動作プロセス（３）と、を含むことを特徴とする方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理技術に関し、汚水生物処理の分野に属する。
【背景技術】
【0002】
過去３０年間で、中国の水産養殖、家畜、家禽養殖産業は急速に発展し、２０３０年の養殖廃水は１５０万トンに達すると予想され、大量の養殖廃水が直接排出され、豊富な窒素、リン、および有機物が含まれているため、河川や湖などの自然水域に大面積の水域富栄養化という問題を引き起こし、そのうちリンは、生命体の必要な元素として、替えがきかない重要な位置があり、しかし、リンに対する需要の増加に伴い、グローバルな既存のリン岩の埋蔵量は、今後５０～１００年で使い果たされる可能性がある。したがって、どのように廃水における高窒素含有量の除去を実現し、同時にリン資源の回収を達成することは、汚水処理プロセスの最適化に対して少なからぬ挑戦を提出した。
【0003】
従来の汚水処理場では、窒素の除去を達成するために、硝化と脱窒のプロセスに大量の外部炭素源を投与する必要があり、これにより汚水処理場の動作コストが大幅に増加し、また、廃水中の高分子有機物は効果的に使用できず、放流水ＣＯＤの含有量が増加した。嫌気性消化技術は、加水分解酸性化プロセスを介して廃水の高分子有機物を、微生物に使用できる連鎖切断型脂肪酸に変換することができ、その後の硝化および脱窒プロセスのために十分な有機炭素源を提供し、経済的および環境的利益を生み出すことができる。
【0004】
ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化技術は、炭素源に必要がなく、約６０％の曝気量を節約し、泥産量が少なく、温室効果ガスＮ２Ｏをほぼ生じない等の利点を有し、アンモニア窒素から窒素ガスまでの変換を実現できる。２つの段階式のショートカット硝化、嫌気性アンモニア酸化は、機能微生物アンモニア酸化菌（ＡＯＢ）及び嫌気性アンモニア酸化菌の活性をより容易に調節し、単一の反応器は、ＡＯＢと嫌気性アンモニア酸化菌の相乗効果を達成でき、低コストと低エネルギー消費により、より多くの実際の応用価値がある。しかしながら、高アンモニア窒素廃水を処理した後、嫌気性アンモニア酸化プロセスには、高濃度硝酸態窒素を残し、除去できず、この技術的課題では、嫌気性アンモニア酸化をエンドとする処理プロセスは、養殖廃水のような高アンモニア窒素廃水の脱窒素処理を満たすことができないため、より高く要求される脱窒素効果を実現するために、完全のプロセス構造を最適化する必要がある。
【0005】
ショートカット脱窒嫌気性アンモニア酸化プロセスは、脱窒アンモニア酸化（ＤＥＡＭＯＸ）とも呼ばれ、該技術的ルートは、７９％の外部炭素源需要及び４５％の曝気エネルギー消費量を節約することができ、Ｃ型ＤＥＡＭＯＸにおける脱窒菌は、小分子有機物を利用して、硝酸態窒素（ＮＯ３
－－Ｎ）を脱窒中間生成物である亜硝酸性窒素（ＮＯ２
－－Ｎ）に変換することができ、廃水中のアンモニア窒素及び生成したＮＯ２
－－Ｎは、嫌気性アンモニア酸化プロセスにより除去されるが、水中の有機質の存在により、嫌気性アンモニア酸化菌の活性に直接影響を与え、脱窒菌と嫌気性アンモニア酸化菌との間のバランスを破壊しやすいため、完全脱窒が支配的な優位性を占める。生体膜システムの添加により、外部環境要因の影響を高め、脱窒菌は、生体膜の外層において、嫌気性アンモニア酸化菌のために天然の障壁を形成して、安定的、効率的なＤＥＡＭＯＸ脱窒素プロセスを達成しやすい。カルシウム塩を投与すると、アルカリ性調節システム環境下で、ハイドロキシアパタイト（ＨＡＰ）沈殿を形成することができ、同期窒素除去とリン除去により、リン資源の回収を実現するだけでなく、嫌気性アンモニア酸化菌に新しいキャリアを提供することができ、バイオマス保有能力を高める。
【0006】
これに基づき、本発明は、養殖廃水における高濃度のアンモニア窒素、有機物、およびリンを処理するために、嫌気性加水分解、脱窒アンモニア酸化同期リン回収、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化という三次処理ユニット連用技術を革新的に提供する。養殖廃水の高度な脱窒素、有機質の合理的利用及びリン資源回収を実現するために、新しい方法を提供する。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
本発明は、嫌気性消化加水分解酸産生技術、脱窒アンモニア酸化同期リン回収技術、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化独立栄養脱窒技術に基づき、加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理技術を提供し、汚水の高度な脱窒素及びリン資源の回収と再利用を実現する。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明の目的は以下の技術的解決手段により実現される。
加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理装置であって、流入水タンク（１）、嫌気性加水分解反応器（２）、第１中間水タンク（３）、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）、リン回収池（５）、カルシウム塩投与システム（６）、第２中間水タンク（７）、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）、放流水タンク（９）を含み、
嫌気性加水分解反応器（２）は、第１蠕動ポンプ（２．１）、第１流入水口（２．２）、第１サンプリング口（２．５）、第１放流水口（２．８）、第１ｐＨ検出口（２．９）、第１溶存酸素検出口（２．１０）、第１ｐＨ検出器（２．１１）、第１溶存酸素検出器（２．１２）を含み、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）は、第２蠕動ポンプ（４．１）、排泥口（４．２）、リンリッチ沈殿領域（４．３）、第２放流水口（４．４）、第２サンプリング口（４．５）、第２流入水口（４．７）、炭素源注入口（４．８）、第１撹拌装置（４．９）、生体膜リッチ領域（４．１０）、薬剤投与口（４．１１）、第２溶存酸素検出口（４．１２）、第２溶存酸素計（４．１３）、第３蠕動ポンプ（４．１４）、第１排水弁（４．１５）を含み、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）は、第４蠕動ポンプ（８．１）、第２排水弁（８．２）、第３サンプリング口（８．４）、第３放流水口（８．５）、第３流入水口（８．６）、第２撹拌装置（８．７）、第２ｐＨ検出口（８．８）、第３溶存酸素検出口（８．９）、第２ｐＨ検出器（８．１０）、第３溶存酸素検出器（８．１１）、エアポンプ（８．１２）、流量計（８．１３）、曝気装置（８．１４）を含み、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を含み、
流入水タンク（１）は、第１蠕動ポンプ（２．１）を介して嫌気性加水分解反応器（２）の第１流入水口（２．２）に接続され、第１放流水口（２．８）は、第１中間水タンク（３）に接続され、第１ｐＨ検出口（２．９）及び第１溶存酸素検出口（２．１０）はそれぞれ、第１ｐＨ検出器（２．１１）及び第１溶存酸素検出器（２．１２）に接続され、第１中間水タンク（３）は、第２蠕動ポンプ（４．１）を介して脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）の第２流入水口（４．７）に接続され、第２放流水口（４．４）は、第１排水弁（４．１５）を介して第２中間水タンク（７）に接続され、排泥口（４．２）は、リン回収池（５）に接続され、第２溶存酸素検出口（４．１２）は、第２溶存酸素計（４．１３）に対応し、第２中間水タンク（７）は、第４蠕動ポンプ（８．１）を介してショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）の第３流入水口（８．６）に接続され、第３放流水口（８．５）は、第２排水弁（８．２）を介して放流水タンク（９）に接続され、エアポンプ（８．１２）は、流量計（８．１３）を介して曝気装置ヘッド（８．１４）に接続され、第２ｐＨ検出口（８．８）及び第３溶存酸素検出口（８．９）はそれぞれ第２ｐＨ計（８．１０）及び第３溶存酸素計（８．１１）に接続され、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を介して第１中間水タンク（３）に接続されることを特徴とする装置。
加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理装置であって、流入水タンク（１）、嫌気性加水分解反応器（２）、第１中間水タンク（３）、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）、リン回収池（５）、カルシウム塩投与システム（６）、第２中間水タンク（７）、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）、放流水タンク（９）を含み、
嫌気性加水分解反応器（２）は、第１蠕動ポンプ（２．１）、第１流入水口（２．２）、第１サンプリング口（２．５）、第１放流水口（２．８）、第１ｐＨ検出口（２．９）、第１溶存酸素検出口（２．１０）、第１ｐＨ検出器（２．１１）、第１溶存酸素検出器（２．１２）を含み、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）は、第２蠕動ポンプ（４．１）、排泥口（４．２）、リンリッチ沈殿領域（４．３）、第２放流水口（４．４）、第２サンプリング口（４．５）、第２流入水口（４．７）、炭素源注入口（４．８）、第１撹拌装置（４．９）、生体膜リッチ領域（４．１０）、薬剤投与口（４．１１）、第２溶存酸素検出口（４．１２）、第２溶存酸素計（４．１３）、第３蠕動ポンプ（４．１４）、第１排水弁（４．１５）を含み、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）は、第４蠕動ポンプ（８．１）、第２排水弁（８．２）、第３サンプリング口（８．４）、第３放流水口（８．５）、第３流入水口（８．６）、第２撹拌装置（８．７）、第２ｐＨ検出口（８．８）、第３溶存酸素検出口（８．９）、第２ｐＨ検出器（８．１０）、第３溶存酸素検出器（８．１１）、エアポンプ（８．１２）、流量計（８．１３）、曝気装置（８．１４）を含み、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を含み、
流入水タンク（１）は、第１蠕動ポンプ（２．１）を介して嫌気性加水分解反応器（２）の第１流入水口（２．２）に接続され、第１放流水口（２．８）は、第１中間水タンク（３）に接続され、第１ｐＨ検出口（２．９）及び第１溶存酸素検出口（２．１０）はそれぞれ、第１ｐＨ検出器（２．１１）及び第１溶存酸素検出器（２．１２）に接続され、第１中間水タンク（３）は、第２蠕動ポンプ（４．１）を介して脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）の第２流入水口（４．７）に接続され、第２放流水口（４．４）は、第１排水弁（４．１５）を介して第２中間水タンク（７）に接続され、排泥口（４．２）は、リン回収池（５）に接続され、第２溶存酸素検出口（４．１２）は、第２溶存酸素計（４．１３）に対応し、第２中間水タンク（７）は、第４蠕動ポンプ（８．１）を介してショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）の第３流入水口（８．６）に接続され、第３放流水口（８．５）は、第２排水弁（８．２）を介して放流水タンク（９）に接続され、エアポンプ（８．１２）は、流量計（８．１３）を介して曝気装置ヘッド（８．１４）に接続され、第２ｐＨ検出口（８．８）及び第３溶存酸素検出口（８．９）はそれぞれ第２ｐＨ計（８．１０）及び第３溶存酸素計（８．１１）に接続され、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を介して第１中間水タンク（３）に接続されることを特徴とする装置。
【0009】
前記装置を利用して加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リンリ回収の共同による養殖廃水処理を行う方法であって、
嫌気性処理システムの活性汚泥を嫌気性加水分解反応器に接種し、接種した後に、混合液の汚泥濃度（ＭＬＶＳＳ）は、５．０～８．０ｇ／Ｌであり、前記高アンモニア窒素養殖廃水に含まれるアンモニア窒素の質量濃度は６００～１０００ｍｇ／Ｌであり、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）は６０００～１５０００ｍｇ／Ｌであり、全リン濃度は１００～１５０ｍｇ／Ｌであり、流入水タンクにおける廃水は、嫌気性加水分解反応器に連続的にポンプ注入し、下から上まで加水分解酸性化反応により、水理学的滞留時間（ＨＲＴ）を１～２ｄに制御し、放流水は、第１中間水タンクに入り、放流水中のＣＯＤ濃度が、１０００ｍｇ／Ｌより低く、７日間以上維持する場合、嫌気性加水分解反応器の起動が成功し、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、嫌気性加水分解反応器のＨＲＴを減少させ、ＨＲＴが１ｄに低下して、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、放流水ＣＯＤを６００ｍｇ／Ｌ以上にするために、ＨＲＴを低下し続けることができ、動作段階に、起動段階の動作パラメータを続けて、嫌気性加水分解システムを動作し続け、即ちＨＲＴを１～２ｄに制御する、嫌気性加水分解反応器の起動及び動作プロセス（１）と、
汚水場の活性汚泥を脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器に接種し、キャリアフィラーの充填体積比は２０～４０％であり、接種後にＭＬＶＳＳは２０００～４０００ｍｇ／Ｌであり、生体膜上のＭＬＶＳＳは２０００～５０００ｍｇ／Ｌであり、嫌気性加水分解反応器における放流水は、第１中間水タンクに入り、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムの放流水も第１中間水タンクに還流し、還流の流量比を制御することにより第１中間水タンクにおけるアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比を調整して１．３～３．０に保持させ、同時に生化学的酸素要求量（ＢＯＤ５）と硝酸態窒素の質量濃度比を２．０～３．５に５日間保持させ、混合液を脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにポンプ注入し、２．０～４．０ｈ低酸素撹拌し、ＨＲＴを４．５～７．５ｈに保持させ、システムにカルシウム塩を投与し、システムにおけるＣａ／Ｐモル比を２．５～５．０にして、ハイドロキシアパタイト沈殿を生成して、リンリッチ沈殿区に集中して、リン回収池に注入し、毎日１～２回にして、リン回収が完了し、脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにおける流入水ｐＨ<７．５の場合、炭酸水素ナトリウムを投与することによりｐＨを８．０～８．５に調整し、システム総窒素除去≧５０％の場合、システムが起動し、総窒素除去率が５０％より低く、放流水アンモニア窒素質量濃度が２００ｍｇ／Ｌより高い場合、放流水タンクの還流比を向上させる必要があり、第１中間水タンクにおけるアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比はやはり、１．３～３．０の間に保持する必要があり、動作段階に起動成功段階の動作パラメータを続けて使用し、硝化アンモニア酸化同期リン回収システムを動作し続け、即ち流入水のアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比を１．３～３．０、ＢＯＤ５と硝酸態窒素の質量濃度比を２．０～３．５に調整して保持させ、２．０～４．０ｈ低酸素撹拌し、ＨＲＴを４．５～７．５ｈに保持し、Ｃａ／Ｐモル比は２．５～５．０であり、ｐＨは８．０～８．５である、脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムの起動及び動作プロセス（２）と、
汚水処理場の残りの汚泥及び嫌気性アンモニア酸化顆粒汚泥をショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムに接種し、両者ＭＬＶＳＳの比は１：５～１：３であり、接種した後に、ＭＬＶＳＳは２０００～４０００ｍｇ／ｌであり、システムにおける流入水アンモニア窒素の質量濃度は１００～２００ｍｇ／Ｌであり、ＨＲＴは８．０～１６．０ｈであり、溶存酸素濃度は０．３～０．８ｍｇ／Ｌであり、システムのアンモニア窒素除去率≧８０％且つ７日間以上維持する場合、システムの起動が成功し、長期動作の後、システムにおいて、ショートカット硝化と嫌気性アンモニア酸化機能を備えた粒状汚泥が培養により生み出され、動作段階に、起動成功段階の動作パラメータを続けて、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムを動作し続け、即ち流入水アンモニア窒素の質量濃度を１００～２００ｍｇ／Ｌ、ＨＲＴを８．０～１６．０ｈ、溶存酸素濃度を０．３～０．８ｍｇ／Ｌに制御するプロセス（３）と、を含む。
嫌気性処理システムの活性汚泥を嫌気性加水分解反応器に接種し、接種した後に、混合液の汚泥濃度（ＭＬＶＳＳ）は、５．０～８．０ｇ／Ｌであり、前記高アンモニア窒素養殖廃水に含まれるアンモニア窒素の質量濃度は６００～１０００ｍｇ／Ｌであり、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）は６０００～１５０００ｍｇ／Ｌであり、全リン濃度は１００～１５０ｍｇ／Ｌであり、流入水タンクにおける廃水は、嫌気性加水分解反応器に連続的にポンプ注入し、下から上まで加水分解酸性化反応により、水理学的滞留時間（ＨＲＴ）を１～２ｄに制御し、放流水は、第１中間水タンクに入り、放流水中のＣＯＤ濃度が、１０００ｍｇ／Ｌより低く、７日間以上維持する場合、嫌気性加水分解反応器の起動が成功し、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、嫌気性加水分解反応器のＨＲＴを減少させ、ＨＲＴが１ｄに低下して、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、放流水ＣＯＤを６００ｍｇ／Ｌ以上にするために、ＨＲＴを低下し続けることができ、動作段階に、起動段階の動作パラメータを続けて、嫌気性加水分解システムを動作し続け、即ちＨＲＴを１～２ｄに制御する、嫌気性加水分解反応器の起動及び動作プロセス（１）と、
汚水場の活性汚泥を脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器に接種し、キャリアフィラーの充填体積比は２０～４０％であり、接種後にＭＬＶＳＳは２０００～４０００ｍｇ／Ｌであり、生体膜上のＭＬＶＳＳは２０００～５０００ｍｇ／Ｌであり、嫌気性加水分解反応器における放流水は、第１中間水タンクに入り、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムの放流水も第１中間水タンクに還流し、還流の流量比を制御することにより第１中間水タンクにおけるアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比を調整して１．３～３．０に保持させ、同時に生化学的酸素要求量（ＢＯＤ５）と硝酸態窒素の質量濃度比を２．０～３．５に５日間保持させ、混合液を脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにポンプ注入し、２．０～４．０ｈ低酸素撹拌し、ＨＲＴを４．５～７．５ｈに保持させ、システムにカルシウム塩を投与し、システムにおけるＣａ／Ｐモル比を２．５～５．０にして、ハイドロキシアパタイト沈殿を生成して、リンリッチ沈殿区に集中して、リン回収池に注入し、毎日１～２回にして、リン回収が完了し、脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにおける流入水ｐＨ<７．５の場合、炭酸水素ナトリウムを投与することによりｐＨを８．０～８．５に調整し、システム総窒素除去≧５０％の場合、システムが起動し、総窒素除去率が５０％より低く、放流水アンモニア窒素質量濃度が２００ｍｇ／Ｌより高い場合、放流水タンクの還流比を向上させる必要があり、第１中間水タンクにおけるアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比はやはり、１．３～３．０の間に保持する必要があり、動作段階に起動成功段階の動作パラメータを続けて使用し、硝化アンモニア酸化同期リン回収システムを動作し続け、即ち流入水のアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比を１．３～３．０、ＢＯＤ５と硝酸態窒素の質量濃度比を２．０～３．５に調整して保持させ、２．０～４．０ｈ低酸素撹拌し、ＨＲＴを４．５～７．５ｈに保持し、Ｃａ／Ｐモル比は２．５～５．０であり、ｐＨは８．０～８．５である、脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムの起動及び動作プロセス（２）と、
汚水処理場の残りの汚泥及び嫌気性アンモニア酸化顆粒汚泥をショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムに接種し、両者ＭＬＶＳＳの比は１：５～１：３であり、接種した後に、ＭＬＶＳＳは２０００～４０００ｍｇ／ｌであり、システムにおける流入水アンモニア窒素の質量濃度は１００～２００ｍｇ／Ｌであり、ＨＲＴは８．０～１６．０ｈであり、溶存酸素濃度は０．３～０．８ｍｇ／Ｌであり、システムのアンモニア窒素除去率≧８０％且つ７日間以上維持する場合、システムの起動が成功し、長期動作の後、システムにおいて、ショートカット硝化と嫌気性アンモニア酸化機能を備えた粒状汚泥が培養により生み出され、動作段階に、起動成功段階の動作パラメータを続けて、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムを動作し続け、即ち流入水アンモニア窒素の質量濃度を１００～２００ｍｇ／Ｌ、ＨＲＴを８．０～１６．０ｈ、溶存酸素濃度を０．３～０．８ｍｇ／Ｌに制御するプロセス（３）と、を含む。
【発明の効果】
【0010】
本発明により提供される加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理装置及び方法は、以下の利点を有する。
（１）嫌気性消化技術中の加水分解酸性化プロセスは、廃水中に存在する高分子有機物を十分に利用し、短鎖脂肪酸の形式で、電子供与体として、後続の硝酸態窒素還元プロセスに大量の外部炭素源を必要とし、且つ嫌気性アンモニア酸化菌に抑制効果を生成するという問題を解決し、外部炭素源を節約し且つ放流水ＣＯＤ濃度を減らす。
（２）ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化技術は、曝気エネルギー消費量を節約でき、プロセスに、炭素源なしでショートカット硝化生成物である亜硝酸性窒素及び廃水中のアンモニア窒素から窒素ガス、硝酸態窒素までの変換を実現でき、同時に泥産量が少なく、温室効果ガスの排出を減少させ、生体膜の形成は、嫌気性アンモニア酸化菌の保持を助長し、嫌気性アンモニア酸化脱窒素の安定性を向上させる。
（３）脱窒アンモニア酸化プロセスは、嫌気性加水分解により生成した分解しやすい炭素源を利用して硝酸態窒素を亜硝酸性窒素に還元させ、嫌気性アンモニア酸化プロセスと共同に、効率的に脱窒素し、嫌気性アンモニア酸化により過剰な硝酸窒素を生成するという問題を解決する。脱窒及び嫌気性アンモニア酸化システムにより、ハイドロキシアパタイトを形成し、リンの資源化回収を実現し、このような高濃度廃水の高度な処理及び資源化利用のために新しい手段を提供する。
（１）嫌気性消化技術中の加水分解酸性化プロセスは、廃水中に存在する高分子有機物を十分に利用し、短鎖脂肪酸の形式で、電子供与体として、後続の硝酸態窒素還元プロセスに大量の外部炭素源を必要とし、且つ嫌気性アンモニア酸化菌に抑制効果を生成するという問題を解決し、外部炭素源を節約し且つ放流水ＣＯＤ濃度を減らす。
（２）ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化技術は、曝気エネルギー消費量を節約でき、プロセスに、炭素源なしでショートカット硝化生成物である亜硝酸性窒素及び廃水中のアンモニア窒素から窒素ガス、硝酸態窒素までの変換を実現でき、同時に泥産量が少なく、温室効果ガスの排出を減少させ、生体膜の形成は、嫌気性アンモニア酸化菌の保持を助長し、嫌気性アンモニア酸化脱窒素の安定性を向上させる。
（３）脱窒アンモニア酸化プロセスは、嫌気性加水分解により生成した分解しやすい炭素源を利用して硝酸態窒素を亜硝酸性窒素に還元させ、嫌気性アンモニア酸化プロセスと共同に、効率的に脱窒素し、嫌気性アンモニア酸化により過剰な硝酸窒素を生成するという問題を解決する。脱窒及び嫌気性アンモニア酸化システムにより、ハイドロキシアパタイトを形成し、リンの資源化回収を実現し、このような高濃度廃水の高度な処理及び資源化利用のために新しい手段を提供する。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【発明を実施するための形態】
【0012】
図面及び実施例を参照しながら本発明をさらに説明し、図１に示すように、加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理装置であって、流入水タンク（１）、嫌気性加水分解反応器（２）、第１中間水タンク（３）、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）、リン回収池（５）、カルシウム塩投与システム（６）、第２中間水タンク（７）、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）、放流水タンク（９）を含み、
嫌気性加水分解反応器（２）は、第１蠕動ポンプ（２．１）、第１流入水口（２．２）、第１サンプリング口（２．５）、第１放流水口（２．８）、第１ｐＨ検出口（２．９）、第１溶存酸素検出口（２．１０）、第１ｐＨ検出器（２．１１）、第１溶存酸素検出器（２．１２）を含み、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）は、第２蠕動ポンプ（４．１）、排泥口（４．２）、リンリッチ沈殿領域（４．３）、第２放流水口（４．４）、第２サンプリング口（４．５）、第２流入水口（４．７）、炭素源注入口（４．８）、第１撹拌装置（４．９）、生体膜リッチ領域（４．１０）、薬剤投与口（４．１１）、第２溶存酸素検出口（４．１２）、第２溶存酸素計（４．１３）、第３蠕動ポンプ（４．１４）、第１排水弁（４．１５）を含み、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）は、第４蠕動ポンプ（８．１）、第２排水弁（８．２）、第３サンプリング口（８．４）、第３放流水口（８．５）、第３流入水口（８．６）、第２撹拌装置（８．７）、第２ｐＨ検出口（８．８）、第３溶存酸素検出口（８．９）、第２ｐＨ検出器（８．１０）、第３溶存酸素検出器（８．１１）、エアポンプ（８．１２）、流量計（８．１３）、曝気装置（８．１４）を含み、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を含み、
流入水タンク（１）は、第１蠕動ポンプ（２．１）を介して嫌気性加水分解反応器（２）の第１流入水口（２．２）に接続され、第１放流水口（２．８）は、第１中間水タンク（３）に接続され、第１ｐＨ検出口（２．９）及び第１溶存酸素検出口（２．１０）はそれぞれ、第１ｐＨ検出器（２．１１）及び第１溶存酸素検出器（２．１２）に接続され、第１中間水タンク（３）は、第２蠕動ポンプ（４．１）を介して脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）の第２流入水口（４．７）に接続され、第２放流水口（４．４）は、第１排水弁（４．１５）を介して第２中間水タンク（７）に接続され、排泥口（４．２）は、リン回収池（５）に接続され、カルシウム塩投与装置（６）は、第３蠕動ポンプ（４．１４）を介して薬剤投与口（４．１１）に接続され、第２溶存酸素検出口（４．１２）は、第２溶存酸素計（４．１３）に対応し、第２中間水タンク（７）は、第４蠕動ポンプ（８．１）を介してショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）の第３流入水口（８．６）に接続され、第３放流水口（８．５）は、第２排水弁（８．２）を介して放流水タンク（９）に接続され、エアポンプ（８．１２）は、流量計（８．１３）を介して曝気装置ヘッド（８．１４）に接続され、第２ｐＨ検出口（８．８）及び第３溶存酸素検出口（８．９）はそれぞれ第２ｐＨ計（８．１０）及び第３溶存酸素計（８．１１）に接続され、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を介して第１中間水タンク（３）に接続されることを特徴とする装置。
嫌気性加水分解反応器（２）は、第１蠕動ポンプ（２．１）、第１流入水口（２．２）、第１サンプリング口（２．５）、第１放流水口（２．８）、第１ｐＨ検出口（２．９）、第１溶存酸素検出口（２．１０）、第１ｐＨ検出器（２．１１）、第１溶存酸素検出器（２．１２）を含み、脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）は、第２蠕動ポンプ（４．１）、排泥口（４．２）、リンリッチ沈殿領域（４．３）、第２放流水口（４．４）、第２サンプリング口（４．５）、第２流入水口（４．７）、炭素源注入口（４．８）、第１撹拌装置（４．９）、生体膜リッチ領域（４．１０）、薬剤投与口（４．１１）、第２溶存酸素検出口（４．１２）、第２溶存酸素計（４．１３）、第３蠕動ポンプ（４．１４）、第１排水弁（４．１５）を含み、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）は、第４蠕動ポンプ（８．１）、第２排水弁（８．２）、第３サンプリング口（８．４）、第３放流水口（８．５）、第３流入水口（８．６）、第２撹拌装置（８．７）、第２ｐＨ検出口（８．８）、第３溶存酸素検出口（８．９）、第２ｐＨ検出器（８．１０）、第３溶存酸素検出器（８．１１）、エアポンプ（８．１２）、流量計（８．１３）、曝気装置（８．１４）を含み、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を含み、
流入水タンク（１）は、第１蠕動ポンプ（２．１）を介して嫌気性加水分解反応器（２）の第１流入水口（２．２）に接続され、第１放流水口（２．８）は、第１中間水タンク（３）に接続され、第１ｐＨ検出口（２．９）及び第１溶存酸素検出口（２．１０）はそれぞれ、第１ｐＨ検出器（２．１１）及び第１溶存酸素検出器（２．１２）に接続され、第１中間水タンク（３）は、第２蠕動ポンプ（４．１）を介して脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器（４）の第２流入水口（４．７）に接続され、第２放流水口（４．４）は、第１排水弁（４．１５）を介して第２中間水タンク（７）に接続され、排泥口（４．２）は、リン回収池（５）に接続され、カルシウム塩投与装置（６）は、第３蠕動ポンプ（４．１４）を介して薬剤投与口（４．１１）に接続され、第２溶存酸素検出口（４．１２）は、第２溶存酸素計（４．１３）に対応し、第２中間水タンク（７）は、第４蠕動ポンプ（８．１）を介してショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化反応器（８）の第３流入水口（８．６）に接続され、第３放流水口（８．５）は、第２排水弁（８．２）を介して放流水タンク（９）に接続され、エアポンプ（８．１２）は、流量計（８．１３）を介して曝気装置ヘッド（８．１４）に接続され、第２ｐＨ検出口（８．８）及び第３溶存酸素検出口（８．９）はそれぞれ第２ｐＨ計（８．１０）及び第３溶存酸素計（８．１１）に接続され、放流水タンク（９）は、第５蠕動ポンプ（９．１）を介して第１中間水タンク（３）に接続されることを特徴とする装置。
【0013】
加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理方法であって、上記加水分解酸性化と脱窒アンモニア酸化同期リン回収の共同による養殖廃水処理装置を応用し、以下のステップを含む。
（１）嫌気性処理システムの活性汚泥を嫌気性加水分解反応器に接種し、接種した後に、混合液の汚泥濃度（ＭＬＶＳＳ）は、６．０～７．５ｇ／Ｌであり、前記高アンモニア窒素養殖廃水に含まれるアンモニア窒素の質量濃度は６００～７００ ｍｇ／Ｌであり、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）は７０００～８０００ ｍｇ／Ｌであり、全リン濃度は１００～１５０ｍｇ／Ｌであり、流入水タンクにおける廃水は、嫌気性加水分解反応器に連続的にポンプ注入し、下から上まで加水分解酸性化反応により、水理学的滞留時間（ＨＲＴ）を１ｄに制御し、放流水は、第１中間水タンクに入り、放流水中のＣＯＤ濃度は７００～１０００ｍｇ／Ｌであり、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、嫌気性加水分解反応器のＨＲＴを減少させ、ＨＲＴが１ｄに低下して、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、放流水ＣＯＤを６００ｍｇ／Ｌ以上にするために、ＨＲＴを低下し続けることができる。
（２）汚水場の活性汚泥を脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器に接種し、キャリアフィラーの充填体積比は３０％であり、接種後にＭＬＶＳＳは３０００～３５００ｍｇ／Ｌであり、生体膜上のＭＬＶＳＳは４０００～４８００ｍｇ／Ｌであり、嫌気性加水分解反応器における放流水は、第１中間水タンクに入り、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムの放流水も第１中間水タンクに還流し、還流の流量比を制御することにより第１中間水タンクにおけるアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比を調整して２．０～２．３に保持させ、同時に生化学的酸素要求量（ＢＯＤ５）と硝酸態窒素の質量濃度比を３．０～３．２に５日間保持させ、混合液を脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにポンプ注入し、２．５ｈ低酸素撹拌し、ＨＲＴを５ｈに保持させ、システムにカルシウム塩を投与し、システムにおけるＣａ／Ｐモル比を３．５～４．０にして、ハイドロキシアパタイト沈殿を生成して、リンリッチ沈殿区に集中して、リン回収池に注入し、毎日１～２回にして、リン回収が完了し、脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにおける流入水ｐＨ<７．５の場合、炭酸水素ナトリウムを投与することによりｐＨを８．０～８．５に調整し、システム総窒素除去率は６０％、リン酸塩除去率は９４％である。
（３）汚水処理場の残りの汚泥及び嫌気性アンモニア酸化顆粒汚泥をショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムに接種し、両者ＭＬＶＳＳの比は１：５であり、接種した後に、ＭＬＶＳＳは３０００～３５００ｍｇ／ｌであり、システムにおける流入水アンモニア窒素の質量濃度は１２０～１５０ｍｇ／Ｌであり、ＨＲＴは１０．０ｈであり、溶存酸素濃度は０．４～０．５ｍｇ／Ｌであり、システムアンモニア窒素除去率は９６％である。
（１）嫌気性処理システムの活性汚泥を嫌気性加水分解反応器に接種し、接種した後に、混合液の汚泥濃度（ＭＬＶＳＳ）は、６．０～７．５ｇ／Ｌであり、前記高アンモニア窒素養殖廃水に含まれるアンモニア窒素の質量濃度は６００～７００ ｍｇ／Ｌであり、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤ）は７０００～８０００ ｍｇ／Ｌであり、全リン濃度は１００～１５０ｍｇ／Ｌであり、流入水タンクにおける廃水は、嫌気性加水分解反応器に連続的にポンプ注入し、下から上まで加水分解酸性化反応により、水理学的滞留時間（ＨＲＴ）を１ｄに制御し、放流水は、第１中間水タンクに入り、放流水中のＣＯＤ濃度は７００～１０００ｍｇ／Ｌであり、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、嫌気性加水分解反応器のＨＲＴを減少させ、ＨＲＴが１ｄに低下して、放流水ＣＯＤが６００ｍｇ／Ｌより低い場合、放流水ＣＯＤを６００ｍｇ／Ｌ以上にするために、ＨＲＴを低下し続けることができる。
（２）汚水場の活性汚泥を脱窒アンモニア酸化同期リン回収反応器に接種し、キャリアフィラーの充填体積比は３０％であり、接種後にＭＬＶＳＳは３０００～３５００ｍｇ／Ｌであり、生体膜上のＭＬＶＳＳは４０００～４８００ｍｇ／Ｌであり、嫌気性加水分解反応器における放流水は、第１中間水タンクに入り、ショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムの放流水も第１中間水タンクに還流し、還流の流量比を制御することにより第１中間水タンクにおけるアンモニア窒素と硝酸態窒素の質量濃度比を調整して２．０～２．３に保持させ、同時に生化学的酸素要求量（ＢＯＤ５）と硝酸態窒素の質量濃度比を３．０～３．２に５日間保持させ、混合液を脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにポンプ注入し、２．５ｈ低酸素撹拌し、ＨＲＴを５ｈに保持させ、システムにカルシウム塩を投与し、システムにおけるＣａ／Ｐモル比を３．５～４．０にして、ハイドロキシアパタイト沈殿を生成して、リンリッチ沈殿区に集中して、リン回収池に注入し、毎日１～２回にして、リン回収が完了し、脱窒アンモニア酸化同期リン回収システムにおける流入水ｐＨ<７．５の場合、炭酸水素ナトリウムを投与することによりｐＨを８．０～８．５に調整し、システム総窒素除去率は６０％、リン酸塩除去率は９４％である。
（３）汚水処理場の残りの汚泥及び嫌気性アンモニア酸化顆粒汚泥をショートカット硝化カップリング嫌気性アンモニア酸化システムに接種し、両者ＭＬＶＳＳの比は１：５であり、接種した後に、ＭＬＶＳＳは３０００～３５００ｍｇ／ｌであり、システムにおける流入水アンモニア窒素の質量濃度は１２０～１５０ｍｇ／Ｌであり、ＨＲＴは１０．０ｈであり、溶存酸素濃度は０．４～０．５ｍｇ／Ｌであり、システムアンモニア窒素除去率は９６％である。
【図1】
