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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2025-01-08
(45)【発行日】2025-01-17
(54)【発明の名称】ポリオレフィン系樹脂発泡体シート及びそれを用いた粘着テープ
(51)【国際特許分類】
C08J 9/06 20060101AFI20250109BHJP
C09J 7/26 20180101ALI20250109BHJP
C09J 201/00 20060101ALI20250109BHJP
【ＦＩ】
C08J9/06 CES
C09J7/26
C09J201/00
【請求項の数】
9
(21)【出願番号】P 2020141258
(22)【出願日】2020-08-24
(65)【公開番号】P2022036847
(43)【公開日】2022-03-08
【審査請求日】2023-05-16
(73)【特許権者】
【識別番号】000002174
【氏名又は名称】積水化学工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100207756
【弁理士】
【氏名又は名称】田口 昌浩
(74)【代理人】
【識別番号】100129746
【弁理士】
【氏名又は名称】虎山 滋郎
(74)【代理人】
【識別番号】100165021
【弁理士】
【氏名又は名称】千々松 宏
(74)【代理人】
【識別番号】100154391
【弁理士】
【氏名又は名称】鈴木 康義
(72)【発明者】
【氏名】矢野 秀明
(72)【発明者】
【氏名】石田 昌也
【審査官】加賀 直人
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１９－０５９８１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－０５９９３２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｊ ９／０６
Ｃ０９Ｊ ７／２６
Ｃ０９Ｊ ２０１／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５以上であり、
曲げ弾性率が１６０ｋＰａ以下であり、
プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）を含む樹脂組成物を発泡させてなり、
前記樹脂（Ａ）が、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーを含むポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項2】
厚さが１．５ｍｍ以下であり、２５％圧縮強度が６００ｋＰａ以下である請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項3】
９０℃の温度での剪断強度が０．１５ＭＰａ以上である請求項１又は２に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項4】
ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径が２５０μｍ以下である請求項１～３のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項5】
架橋度が３０～８０質量％である請求項１～４のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項6】
見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である請求項１～５のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項7】
前記樹脂組成物における前記ポリプロピレン系樹脂及び前記エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５０～９０質量部である請求項１～６のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項8】
前記樹脂組成物における前記オレフィン系熱可塑性エラストマーの含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、２～５０質量部である請求項１～７のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項9】
請求項１～８のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シートと、前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える粘着テープ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ポリオレフィン系樹脂発泡体シート及びそれを用いた粘着テープに関する。
【背景技術】
【0002】
ポリオレフィン系樹脂発泡体は、一般的に柔軟性、軽量性及び断熱性に優れており、表皮材との積層体、断熱材、クッション材等として汎用されている。また、ポリオレフィン系樹脂発泡体は、優れた柔軟性及び優れた衝撃吸収性を有することから、電子機器の固定用フォームテープとして使用されている（例えば、特許文献１～３参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２０１９－５９８１９号公報
【文献】特開２０１８－５３２２４号公報
【文献】特開２０１９－６５１５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
車載用電子機器の部材の固定用フォームテープにポリオレフィン系樹脂発泡体を使用した場合、日光等の影響でポリオレフィン系樹脂発泡体が高温になることが懸念される。特に、ダッシュボードの上等の位置に後付けされる車載用電子機器の場合、ポリオレフィン系樹脂発泡体はかなり高温になる可能性がある。そして、ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低いと、高温下で、部材の重さにより、固定用フォームテープに固定されていた部材が動いてしまい、部材の位置がずれるおそれがあった。
そこで、本発明は、高温下での固定性能が優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シート、及びそれを用いた粘着テープを提供することを目的とする。
そこで、本発明は、高温下での固定性能が優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シート、及びそれを用いた粘着テープを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本発明者らは、鋭意検討の結果、高温下で、部材の重さにより、固定用フォームテープに固定されていた部材が動いてしまうのは、高温による発泡体シートの剪断強度の低下が原因であることを見出した。そして、加熱収縮率が所定範囲内であり、さらに２３℃の温度での剪断強度に対する９０℃の温度での剪断強度の比が所定範囲内である発泡体シートを用いることによって、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［１２］を提供する。
［１］９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５以上であるポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［２］厚さが１．５ｍｍ以下であり、２５％圧縮強度が６００ｋＰａ以下である上記［１］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［３］９０℃の温度での剪断強度が０．１５ＭＰａ以上である上記［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［４］ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径が２５０μｍ以下である上記［１］～［３］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［５］架橋度が３０～８０質量％である上記［１］～［４］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［６］見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である上記［１］～［５］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［７］曲げ弾性率が１６０ｋＰａ以下である上記［１］～［６］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［８］プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）を含む樹脂組成物を発泡させてなる上記［１］～［７］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［９］前記樹脂（Ａ）が、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーを含む上記［８］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体樹脂シート。
［１０］前記樹脂組成物における前記ポリプロピレン系樹脂及び前記エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５０～９０質量部である上記［９］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［１１］前記樹脂組成物における前記オレフィン系熱可塑性エラストマーの含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、２～５０質量部である上記［９］又は［１０］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［１２］上記［１］～［１１］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シートと、前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える粘着テープ。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［１２］を提供する。
［１］９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５以上であるポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［２］厚さが１．５ｍｍ以下であり、２５％圧縮強度が６００ｋＰａ以下である上記［１］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［３］９０℃の温度での剪断強度が０．１５ＭＰａ以上である上記［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［４］ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径が２５０μｍ以下である上記［１］～［３］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［５］架橋度が３０～８０質量％である上記［１］～［４］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［６］見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である上記［１］～［５］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［７］曲げ弾性率が１６０ｋＰａ以下である上記［１］～［６］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［８］プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）を含む樹脂組成物を発泡させてなる上記［１］～［７］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［９］前記樹脂（Ａ）が、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーを含む上記［８］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体樹脂シート。
［１０］前記樹脂組成物における前記ポリプロピレン系樹脂及び前記エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５０～９０質量部である上記［９］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［１１］前記樹脂組成物における前記オレフィン系熱可塑性エラストマーの含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、２～５０質量部である上記［９］又は［１０］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［１２］上記［１］～［１１］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シートと、前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える粘着テープ。
【発明の効果】
【0006】
本発明によれば、高温下での固定性能が優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シート、及びそれを用いた粘着テープを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0007】
［ポリオレフィン系樹脂発泡体シート］
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シート（以下、単に「発泡体シート」と呼ぶ場合がある）は、９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５以上である。これにより、高温下でも固定性能が優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シートを提供することができる。以下、本発明の発泡体シートを詳細に説明する。
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シート（以下、単に「発泡体シート」と呼ぶ場合がある）は、９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５以上である。これにより、高温下でも固定性能が優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シートを提供することができる。以下、本発明の発泡体シートを詳細に説明する。
【0008】
（９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤ及びＴＤの収縮率）
本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率は５％以下である。発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が５％よりも大きいと、車両内の高温環境下での使用に対して十分な耐熱性を有する発泡体シートが得られない場合がある。発泡体シートの耐熱性の観点から、本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率は、好ましくは４．０％以下であり、より好ましくは３．５％以下であり、さらに好ましくは３．０％以下である。本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率の範囲の下限値は特に限定されないが、例えば０．１％以上である。
なお、本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が、上記範囲内であることがより好ましい。
本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率は５％以下である。発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が５％よりも大きいと、車両内の高温環境下での使用に対して十分な耐熱性を有する発泡体シートが得られない場合がある。発泡体シートの耐熱性の観点から、本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率は、好ましくは４．０％以下であり、より好ましくは３．５％以下であり、さらに好ましくは３．０％以下である。本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率の範囲の下限値は特に限定されないが、例えば０．１％以上である。
なお、本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が、上記範囲内であることがより好ましい。
【0009】
ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して、発泡体シートの９０℃でのＭＤ及びＴＤの寸法変化を測定し、ＭＤ及びＴＤの加熱収縮率（％）を算出して、その値を本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率とする。また、本発明において「ＭＤ」は、Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎを意味し、シートの押出方向等と一致する方向である。「ＴＤ」は、Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎを意味し、ＭＤに直交しかつシートの表面に平行な方向である。
発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
【0010】
（２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３））
本発明の発泡体シートの２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）は０．２５以上である。発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値が０．２５未満であると、車載用電子機器の部材の固定用フォームテープに発泡体シートを使用した場合、高温下で、部材の重さにより、固定用フォームテープによって固定された部材の位置がずれるおそれがある。このような観点から、本発明の発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値は、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３５以上である。本発明の発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値の範囲の上限値は、とくに限定されないが、例えば１．０以下である。
発泡体シートの２３℃の温度での剪断強度及び９０℃の温度での剪断強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
なお、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
本発明の発泡体シートの２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）は０．２５以上である。発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値が０．２５未満であると、車載用電子機器の部材の固定用フォームテープに発泡体シートを使用した場合、高温下で、部材の重さにより、固定用フォームテープによって固定された部材の位置がずれるおそれがある。このような観点から、本発明の発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値は、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３５以上である。本発明の発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値の範囲の上限値は、とくに限定されないが、例えば１．０以下である。
発泡体シートの２３℃の温度での剪断強度及び９０℃の温度での剪断強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
なお、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
【0011】
（９０℃の温度での剪断強度）
本発明の発泡体シートの９０℃の温度での剪断強度は、好ましくは０．１５ＭＰａ以上である。発泡体シートの９０℃の温度での剪断強度が０．１５ＭＰａ以上であると、車載用電子機器の部材の固定用フォームテープに発泡体シートを使用した場合、固定用フォームテープに固定された部材の高温下での、部材の重さによる位置のずれをさらに抑制することができる。このような観点から、本発明の発泡体シートの９０℃の温度での剪断強度は、より好ましくは０．１８ＭＰａ以上である。本発明の発泡体シートの９０℃の温度での層間強度の範囲の上限値は、とくに限定されないが、例えば２．５ＭＰａ以下である。
発泡体シートの９０℃の温度での剪断強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。なお、９０℃の温度での発泡体シートの剪断強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
本発明の発泡体シートの９０℃の温度での剪断強度は、好ましくは０．１５ＭＰａ以上である。発泡体シートの９０℃の温度での剪断強度が０．１５ＭＰａ以上であると、車載用電子機器の部材の固定用フォームテープに発泡体シートを使用した場合、固定用フォームテープに固定された部材の高温下での、部材の重さによる位置のずれをさらに抑制することができる。このような観点から、本発明の発泡体シートの９０℃の温度での剪断強度は、より好ましくは０．１８ＭＰａ以上である。本発明の発泡体シートの９０℃の温度での層間強度の範囲の上限値は、とくに限定されないが、例えば２．５ＭＰａ以下である。
発泡体シートの９０℃の温度での剪断強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。なお、９０℃の温度での発泡体シートの剪断強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
【0012】
（厚さ）
本発明の発泡体シートの厚さは、好ましくは１．５ｍｍ以下である。発泡体シートの厚さが１．５ｍｍ以下であると、曲面を有する車載用電子機器への使用に対して、部材の曲面に発泡体シートを十分に追従させることができる。なお、近年、センターインフォメーションディスプレイ（ＣＩＤ）やヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）といった車載ディスプレイは、大型化及び曲面化が進み、モジュールのパネル固定用フォームテープに対してさらに高い曲面追従性が求められている。このような観点から、発泡体シートの厚さは、より好ましくは１．２ｍｍ以下であり、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下であり、よりさらに好ましくは０．６ｍｍ以下であり、特に好ましくは０．４ｍｍ以下である。なお、本発明の発泡体シートの厚さの範囲の下限値は特に限定されないが、例えば、０．０３ｍｍ以上である。
本発明の発泡体シートの厚さは、好ましくは１．５ｍｍ以下である。発泡体シートの厚さが１．５ｍｍ以下であると、曲面を有する車載用電子機器への使用に対して、部材の曲面に発泡体シートを十分に追従させることができる。なお、近年、センターインフォメーションディスプレイ（ＣＩＤ）やヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）といった車載ディスプレイは、大型化及び曲面化が進み、モジュールのパネル固定用フォームテープに対してさらに高い曲面追従性が求められている。このような観点から、発泡体シートの厚さは、より好ましくは１．２ｍｍ以下であり、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下であり、よりさらに好ましくは０．６ｍｍ以下であり、特に好ましくは０．４ｍｍ以下である。なお、本発明の発泡体シートの厚さの範囲の下限値は特に限定されないが、例えば、０．０３ｍｍ以上である。
【0013】
（２５％圧縮強度）
本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は、例えば１０００ｋＰａ以下であるが、好ましくは６００ｋＰａ以下である。発泡体シートの２５％圧縮強度が６００ｋＰａ以下であると、発泡体シートの柔軟性が十分良好となり、曲面追従性が改善される。このような観点から、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は、より好ましくは４００ｋＰａ以下であり、さらに好ましくは３００ｋＰａ以下であり、よりさらに好ましくは２００ｋＰａ以下であり、特に好ましくは１５０ｋＰａ以下である。また、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は３０ｋＰａ以上であることが好ましい。発泡体シートの２５％圧縮強度が３０ｋＰａ以上であると、電子機器への使用もしくは車載用電子機器への使用に対して、十分な機械的強度を有する発泡体シートを得ることができる。このような観点から、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は、より好ましくは４０ｋＰａ以上であり、さらに好ましくは５０ｋＰａ以上である。なお、発泡体シートの２５％圧縮強度はＪＩＳ Ｋ ７１８１に準拠して測定することができる。また、発泡体シートの２５％圧縮強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量、発泡体シートの架橋度等を調節することにより調整することができる。
本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は、例えば１０００ｋＰａ以下であるが、好ましくは６００ｋＰａ以下である。発泡体シートの２５％圧縮強度が６００ｋＰａ以下であると、発泡体シートの柔軟性が十分良好となり、曲面追従性が改善される。このような観点から、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は、より好ましくは４００ｋＰａ以下であり、さらに好ましくは３００ｋＰａ以下であり、よりさらに好ましくは２００ｋＰａ以下であり、特に好ましくは１５０ｋＰａ以下である。また、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は３０ｋＰａ以上であることが好ましい。発泡体シートの２５％圧縮強度が３０ｋＰａ以上であると、電子機器への使用もしくは車載用電子機器への使用に対して、十分な機械的強度を有する発泡体シートを得ることができる。このような観点から、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は、より好ましくは４０ｋＰａ以上であり、さらに好ましくは５０ｋＰａ以上である。なお、発泡体シートの２５％圧縮強度はＪＩＳ Ｋ ７１８１に準拠して測定することができる。また、発泡体シートの２５％圧縮強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量、発泡体シートの架橋度等を調節することにより調整することができる。
【0014】
（ＭＤ及びＴＤの平均気泡径）
本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径は、好ましくは２５０μｍ以下である。ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径が２５０μｍ以下であると、発泡体シートの機械的強度が改善され、剪断強度が高くなる。発泡体シートの機械的強度の観点から、ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径は、より好ましくは２３０μｍ以下であり、さらに好ましくは２００μｍ以下であり、よりさらに好ましくは１８０μｍ以下である。なお、本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径の範囲の下限値は特に限定されないが、例えば、４０μｍ以上である。発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径は、後述する実施例に記載の方法にしたがって測定することができる。
なお、本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の両方の平均気泡径が、上記範囲内であることがより好ましい。また、発泡体シートの架橋度を調節することにより、ＭＤ及びＴＤの平均気泡径を調整できる。
本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径は、好ましくは２５０μｍ以下である。ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径が２５０μｍ以下であると、発泡体シートの機械的強度が改善され、剪断強度が高くなる。発泡体シートの機械的強度の観点から、ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径は、より好ましくは２３０μｍ以下であり、さらに好ましくは２００μｍ以下であり、よりさらに好ましくは１８０μｍ以下である。なお、本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径の範囲の下限値は特に限定されないが、例えば、４０μｍ以上である。発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径は、後述する実施例に記載の方法にしたがって測定することができる。
なお、本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の両方の平均気泡径が、上記範囲内であることがより好ましい。また、発泡体シートの架橋度を調節することにより、ＭＤ及びＴＤの平均気泡径を調整できる。
【0015】
（架橋度）
本発明の発泡体シートの架橋度は、好ましくは３０～８０質量％である。発泡体シートの架橋度が３０～８０質量％であると、発泡体シートのＭＤ及びＴＤの平均気泡径を所望の範囲に調整しやすくなる。また、発泡体シートの剪断強度を高くしやすくなる。このような観点から、発泡体シートの架橋度は、より好ましくは３５～７５質量％であり、さらに好ましくは３７～７２質量％であり、特に好ましくは４０～７０質量％である。なお、架橋度は後述する実施例に記載の方法にしたがって測定することができる。また、発泡体シートの架橋度は、架橋助剤の種類及び含有量、電離性放射線の照射線量等を調節することにより調整することができる。
本発明の発泡体シートの架橋度は、好ましくは３０～８０質量％である。発泡体シートの架橋度が３０～８０質量％であると、発泡体シートのＭＤ及びＴＤの平均気泡径を所望の範囲に調整しやすくなる。また、発泡体シートの剪断強度を高くしやすくなる。このような観点から、発泡体シートの架橋度は、より好ましくは３５～７５質量％であり、さらに好ましくは３７～７２質量％であり、特に好ましくは４０～７０質量％である。なお、架橋度は後述する実施例に記載の方法にしたがって測定することができる。また、発泡体シートの架橋度は、架橋助剤の種類及び含有量、電離性放射線の照射線量等を調節することにより調整することができる。
【0016】
（見掛け密度）
本発明の発泡体シートの見掛け密度は、好ましくは０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である。発泡体シートの見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３であると、発泡体シートの耐熱性及び柔軟性をバランスよく向上させることができる。このような観点から、発泡体シートの見掛け密度は、より好ましくは０．０７～０．６ｇ／ｃｍ３であり、さらに好ましくは０．０７～０．５ｇ／ｃｍ３であり、特に好ましくは０．１～０．３ｇ／ｃｍ３である。
本発明の発泡体シートの見掛け密度は、好ましくは０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である。発泡体シートの見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３であると、発泡体シートの耐熱性及び柔軟性をバランスよく向上させることができる。このような観点から、発泡体シートの見掛け密度は、より好ましくは０．０７～０．６ｇ／ｃｍ３であり、さらに好ましくは０．０７～０．５ｇ／ｃｍ３であり、特に好ましくは０．１～０．３ｇ／ｃｍ３である。
【0017】
（曲げ弾性率）
本発明の発泡体シートの曲げ弾性率は、好ましくは１６０ｋＰａ以下である。本発明の発泡体シートの曲げ弾性率が１６０ｋＰａ以下であると、発泡体シートの曲面追従性がさらに良好になる。曲面追従性の観点から、発泡体シートの曲げ弾性率は、より好ましくは１００ｋＰａ以下であり、さらに好ましくは７０ｋＰａ以下であり、特に好ましくは５０ｋＰａ以下である。なお、発泡体シートの曲げ弾性率の下限値はとくに限定されないが、例えば、５ｋＰａ以上である。曲げ弾性率は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
本発明の発泡体シートの曲げ弾性率は、好ましくは１６０ｋＰａ以下である。本発明の発泡体シートの曲げ弾性率が１６０ｋＰａ以下であると、発泡体シートの曲面追従性がさらに良好になる。曲面追従性の観点から、発泡体シートの曲げ弾性率は、より好ましくは１００ｋＰａ以下であり、さらに好ましくは７０ｋＰａ以下であり、特に好ましくは５０ｋＰａ以下である。なお、発泡体シートの曲げ弾性率の下限値はとくに限定されないが、例えば、５ｋＰａ以上である。曲げ弾性率は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
【0018】
（樹脂組成物）
本発明の発泡体シートは、プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）（以下、単に「樹脂（Ａ）」という場合がある）を含む樹脂組成物（以下、「樹脂組成物（Ｃ）」という場合がある）を発泡させてなるものであることが好ましい。さらに、本発明の発泡体シートは、樹脂組成物（Ｃ）を架橋させ、かつ発泡させてなるものであることがより好ましい。また、樹脂組成物（Ｃ）は、樹脂（Ａ）に加えて、ポリエチレン系樹脂（Ｂ）（以下、単に「樹脂（Ｂ）」という場合がある）をさらに含むことがより好ましい。
本発明の発泡体シートは、プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）（以下、単に「樹脂（Ａ）」という場合がある）を含む樹脂組成物（以下、「樹脂組成物（Ｃ）」という場合がある）を発泡させてなるものであることが好ましい。さらに、本発明の発泡体シートは、樹脂組成物（Ｃ）を架橋させ、かつ発泡させてなるものであることがより好ましい。また、樹脂組成物（Ｃ）は、樹脂（Ａ）に加えて、ポリエチレン系樹脂（Ｂ）（以下、単に「樹脂（Ｂ）」という場合がある）をさらに含むことがより好ましい。
【0019】
樹脂組成物（Ｃ）における樹脂（Ａ）の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは６０～９９質量部である。このような樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなり、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値を所定範囲に調整しやすくなる。このような観点から、樹脂組成物（Ｃ）における樹脂（Ａ）の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、より好ましくは７０～９８質量部であり、さらに好ましくは８０～９７質量部である。
【0020】
樹脂（Ａ）は、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーを含むことが好ましい。このような樹脂（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなり、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値を所定範囲に調整しやすくなり、さらに発泡体シートの曲面追従性も良好にしやすくなる。このような観点から、樹脂（Ａ）における、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーの含有量の合計は、好ましくは８０～１００質量％であり、より好ましくは９０～１００質量％であり、さらに好ましくは９５～１００質量％である。
【0021】
＜ポリプロピレン系樹脂＞
樹脂（Ａ）がポリプロピレン系樹脂を含むことにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなり、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値を小さくしやすくなる。ポリプロピレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、プロピレンと他のオレフィンとの共重合体が挙げられる。プロピレンと他のオレフィンとの共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、ランダムブロック共重合体の何れであってもよいが、プロピレンのランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）であることが好ましい。ランダムポリプロピレンを使用することで、発泡体シートの耐熱性がさらに改善される。
プロピレンと他のオレフィンとの共重合体において、プロピレンと共重合される他のオレフィンとしては、例えば、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン等のα－オレフィンが挙げられ、これらの中ではエチレンが特に好ましい。すなわち、プロピレンのランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）としてはエチレン－プロピレンランダム共重合体がより好ましい。
樹脂（Ａ）がポリプロピレン系樹脂を含むことにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなり、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値を小さくしやすくなる。ポリプロピレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、プロピレンと他のオレフィンとの共重合体が挙げられる。プロピレンと他のオレフィンとの共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、ランダムブロック共重合体の何れであってもよいが、プロピレンのランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）であることが好ましい。ランダムポリプロピレンを使用することで、発泡体シートの耐熱性がさらに改善される。
プロピレンと他のオレフィンとの共重合体において、プロピレンと共重合される他のオレフィンとしては、例えば、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン等のα－オレフィンが挙げられ、これらの中ではエチレンが特に好ましい。すなわち、プロピレンのランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）としてはエチレン－プロピレンランダム共重合体がより好ましい。
【0022】
樹脂組成物（Ｃ）におけるポリプロピレン系樹脂の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは３０～９０質量部である。このような樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなり、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値を大きくしやすくなる。このような観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるポリプロピレン系樹脂の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、より好ましくは３５～７０質量部であり、さらに好ましくは３７～６５質量部であり、特に好ましくは４０～６０質量部である。
【0023】
＜エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム＞
樹脂（Ａ）がエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムを含むことにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなり、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値を大きくしやすくなるとともに、発泡体シートの曲面追従性も良好にしやすくなる。エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン及びプロピレンが実質的にランダムに共重合した非晶質又は低結晶性のゴム状物質である。
エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン単位及びプロピレン単位に加え、他のモノマー単位を有していてもよい。他のモノマー単位を形成するモノマーとしては、１，３－ブタジエン、２－メチル－１，３－ブタジエン（イソプレン）、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン等の炭素数４～８の共役ジエン、ジシクロペンタジエン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、１，５－ジシクロオクタジエン、７－メチル－１，６－オクタジエン、５－ビニル－２－ノルボルネン等の炭素数５～１５の非共役ジエン、酢酸ビニル等のビニルエステル化合物、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸エステル、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸等が挙げられる。これらのモノマーは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中では炭素数５～１５の非共役ジエンが好ましく、入手容易性の観点から、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）がより好ましく、５－エチリデン－２－ノルボルネンがさらに好ましい。
樹脂（Ａ）がエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムを含むことにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなり、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値を大きくしやすくなるとともに、発泡体シートの曲面追従性も良好にしやすくなる。エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン及びプロピレンが実質的にランダムに共重合した非晶質又は低結晶性のゴム状物質である。
エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン単位及びプロピレン単位に加え、他のモノマー単位を有していてもよい。他のモノマー単位を形成するモノマーとしては、１，３－ブタジエン、２－メチル－１，３－ブタジエン（イソプレン）、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン等の炭素数４～８の共役ジエン、ジシクロペンタジエン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、１，５－ジシクロオクタジエン、７－メチル－１，６－オクタジエン、５－ビニル－２－ノルボルネン等の炭素数５～１５の非共役ジエン、酢酸ビニル等のビニルエステル化合物、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸エステル、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸等が挙げられる。これらのモノマーは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中では炭素数５～１５の非共役ジエンが好ましく、入手容易性の観点から、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）がより好ましく、５－エチリデン－２－ノルボルネンがさらに好ましい。
【0024】
エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムのエチレン単位の含有量は、通常３０～８５質量％、好ましくは４０～８０質量％、より好ましくは４５～７５質量％であり、プロピレン単位の含有量は、通常１０～６０質量％、好ましくは１５～５０質量％であり、非共役ジエン等のその他の単量体単位の含有量は、通常０～２０質量％、好ましくは０～１０質量％である。
【0025】
エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン－プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ）及びエチレン－プロピレン－ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）がより好ましく、ＥＰＤＭがさらに好ましい。なお、ＥＰＤＭとしては、エチレン－プロピレン－５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合ゴム、エチレン－プロピレン－１，４－ヘキサジエン共重合ゴム、及びエチレン－プロピレン－ジシクロペンタジエン共重合ゴムが挙げられ、これらの中では、エチレン－プロピレン－５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合ゴムが好ましい。
これらのエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
これらのエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
【0026】
樹脂組成物（Ｃ）におけるエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは２～４０質量部である。このような樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートの耐熱性を良好にすることができるとともに、発泡体シートの曲面追従性を良好にすることができる。このような観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、より好ましくは１０～３５質量部であり、さらに好ましくは１５～３０質量部であり、特に好ましくは２０～２５質量部である。
【0027】
樹脂組成物（Ｃ）におけるポリプロピレン系樹脂及びエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは５０～９０質量部である。このような樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートの耐熱性をさらに良好にすることができるとともに、発泡体シートの曲面追従性をさらに良好にすることができる。このような観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるポリプロピレン系樹脂及びエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、より好ましくは５５～８５質量部であり、さらに好ましくは６０～８０質量部であり、特に好ましくは６５～８０質量部である。
【0028】
＜オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）＞
オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）は、一般的には、ポリエチレン系樹脂やポリプロピレン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂をハードセグメントとし、ＥＰＲ、ＥＰＤＭ等のポリオレフィン系ゴムをソフトセグメントとしたものである。ＴＰＯは、ブレンド型、動的架橋型、重合型のいずれも使用可能である。ＴＰＯは、ポリオレフィン系樹脂のマトリックス中にポリオレフィン系ゴムの微粒子が分散しているものが好ましい。
本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯは、上述のポリオレフィン系樹脂及びポリオレフィン系ゴムのうちの少なくとも一方のポリオレフィン系化合物がプロピレン由来の構成単位を有する。樹脂（Ａ）がこのようなＴＰＯを含むことにより、発泡体シートの耐熱性を良好にし、発泡体シートにおける柔軟性を良好にできる。本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯでは、ポリオレフィン系樹脂及びポリオレフィン系ゴムの両方がプロピレン由来の構成単位を有することがより好ましい。また、ポリオレフィン系樹脂はポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。
本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯの市販品には、例えば、株式会社プライムポリマー製のオレフィン系熱可塑性エラストマー（製品名：プライムＴＰＯ、型番：Ｅ－２７１０、ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分）が挙げられる。
オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）は、一般的には、ポリエチレン系樹脂やポリプロピレン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂をハードセグメントとし、ＥＰＲ、ＥＰＤＭ等のポリオレフィン系ゴムをソフトセグメントとしたものである。ＴＰＯは、ブレンド型、動的架橋型、重合型のいずれも使用可能である。ＴＰＯは、ポリオレフィン系樹脂のマトリックス中にポリオレフィン系ゴムの微粒子が分散しているものが好ましい。
本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯは、上述のポリオレフィン系樹脂及びポリオレフィン系ゴムのうちの少なくとも一方のポリオレフィン系化合物がプロピレン由来の構成単位を有する。樹脂（Ａ）がこのようなＴＰＯを含むことにより、発泡体シートの耐熱性を良好にし、発泡体シートにおける柔軟性を良好にできる。本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯでは、ポリオレフィン系樹脂及びポリオレフィン系ゴムの両方がプロピレン由来の構成単位を有することがより好ましい。また、ポリオレフィン系樹脂はポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。
本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯの市販品には、例えば、株式会社プライムポリマー製のオレフィン系熱可塑性エラストマー（製品名：プライムＴＰＯ、型番：Ｅ－２７１０、ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分）が挙げられる。
【0029】
発泡体シートの耐熱性を良好にし、発泡体シートの曲面追従性を良好にするという観点から、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分におけるＴＰＯの含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは２～５０質量部であり、より好ましくは５～４５質量部であり、さらに好ましくは１０～４０質量部であり、特に好ましくは１５～３５質量部である。
【0030】
樹脂（Ａ）がポリプロピレン系樹脂を含むと、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなり、発泡体シートのＳ９０／Ｓ２３の値を大きくしやすくなる。また、樹脂（Ａ）がエチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）をさらに含むと、ポリプロピレン系樹脂及びエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの間の相溶性が改善されるとともに、発泡体シートの曲面追従性を改善することができる。このような観点から、樹脂（Ａ）は、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）を含むことが好ましい。
【0031】
＜ポリエチレン系樹脂（Ｂ）＞
樹脂組成物（Ｃ）はポリエチレン系樹脂（Ｂ）をさらに含むことが好ましい。これにより、発泡体シートの柔軟性がさらに良好になるとともに、樹脂（Ａ）及び後述の添加剤の間の相溶性が改善される。ポリエチレン系樹脂としては、例えば、低密度ポリエチレン系樹脂、中密度ポリエチレン系樹脂、高密度ポリエチレン系樹脂、直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂が挙げられるが、これらの中では直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂（ＬＬＤＰＥ）が好ましい。
樹脂組成物（Ｃ）はポリエチレン系樹脂（Ｂ）をさらに含むことが好ましい。これにより、発泡体シートの柔軟性がさらに良好になるとともに、樹脂（Ａ）及び後述の添加剤の間の相溶性が改善される。ポリエチレン系樹脂としては、例えば、低密度ポリエチレン系樹脂、中密度ポリエチレン系樹脂、高密度ポリエチレン系樹脂、直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂が挙げられるが、これらの中では直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂（ＬＬＤＰＥ）が好ましい。
【0032】
直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂は、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ３以上０．９５０ｇ／ｃｍ３未満のポリエチレンであり、好ましくは密度が０．９１０～０．９４０ｇ／ｃｍ３のポリエチレンである。発泡体は、密度が低い直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂を含有することで、樹脂組成物を発泡体に加工する際の加工性や、発泡体を成形体に成形する際の成形性等が良好になりやすい。なお、上記樹脂の密度はＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して測定したものである。
【0033】
直鎖状低密度ポリエチレンは、通常、エチレンを主成分（全モノマーの８０質量％以上、好ましくは９０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上）とした、エチレンと少量のα－オレフィンの共重合体である。ここで、α－オレフィンとしては、炭素数３～１２、好ましくは炭素数４～１０のものが挙げられ、具体的には、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン等が挙げられる。なお、共重合体において、これらα－オレフィンは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、これらのポリエチレン系樹脂は、１種単独で使用してもよいし、２種以上のものを併用してもよい。
また、これらのポリエチレン系樹脂は、１種単独で使用してもよいし、２種以上のものを併用してもよい。
【0034】
発泡体シートの柔軟性及び樹脂（Ａ）と添加剤との間の相溶性の改善の観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるポリエチレン系樹脂（Ｂ）の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは１～４０質量部であり、より好ましくは２～３０質量部であり、さらに好ましくは３～２０質量部である。
【0035】
＜その他の樹脂成分＞
本発明の目的を阻害しない範囲であれば、樹脂組成物（Ｃ）は、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム、オレフィン系熱可塑性エラストマー及びポリエチレン系樹脂以外の樹脂成分を含んでもよい。かかる樹脂成分としては、例えば、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－（メタ）アルキルアクリレ－ト共重合体、又はこれらに無水マレイン酸を共重合した変性共重合体等が挙げられる。
本発明の目的を阻害しない範囲であれば、樹脂組成物（Ｃ）は、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム、オレフィン系熱可塑性エラストマー及びポリエチレン系樹脂以外の樹脂成分を含んでもよい。かかる樹脂成分としては、例えば、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－（メタ）アルキルアクリレ－ト共重合体、又はこれらに無水マレイン酸を共重合した変性共重合体等が挙げられる。
【0036】
発泡体シートの耐熱性及び柔軟性を向上させるという観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるプロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）の含有量の合計は、好ましくは７０～９９質量％であり、より好ましくは８０～９８質量％である。
【0037】
＜添加剤＞
樹脂組成物（Ｃ）は、上記オレフィン系樹脂以外に添加剤として、通常、架橋助剤及び発泡剤を含有する。また、樹脂組成物（Ｃ）は、分解温度調整剤をさらに含んでもよい。さらに、樹脂組成物（Ｃ）は酸化防止剤を含有することが好ましい。
樹脂組成物（Ｃ）は、上記オレフィン系樹脂以外に添加剤として、通常、架橋助剤及び発泡剤を含有する。また、樹脂組成物（Ｃ）は、分解温度調整剤をさらに含んでもよい。さらに、樹脂組成物（Ｃ）は酸化防止剤を含有することが好ましい。
【0038】
架橋助剤
架橋助剤としては、多官能モノマーを使用することができる。例えば、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート等の３官能（メタ）アクリレート系化合物、トリメリット酸トリアリルエステル、１，２，４－ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等の１分子中に３個の官能基を持つ化合物、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレート、１，９－ノナンジオールジメタクリレート、１，１０－デカンジオールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート等の２官能（メタ）アクリレート系化合物、ジビニルベンゼン等の１分子中に２個の官能基を持つ化合物、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル、エチルビニルベンゼン、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート等が挙げられる。これらの中では、３官能（メタ）アクリレート系化合物がより好ましく、トリメチロールプロパントリメタクリレートがさらに好ましい。
架橋助剤は、単独で又は２以上を組み合わせて用いることができる。
架橋助剤を樹脂組成物（Ｃ）に添加することによって、少ない電離性放射線量で樹脂組成物（Ｃ）を架橋することが可能になる。そのため、電離性放射線の照射に伴う各樹脂分子の切断、劣化を抑制することができる。
架橋助剤の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）を発泡する際に、架橋度の調整、制御の容易さの観点から、樹脂成分１００質量部に対して０．２～２０質量部が好ましく、０．５～１０質量部がより好ましい。
架橋助剤としては、多官能モノマーを使用することができる。例えば、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート等の３官能（メタ）アクリレート系化合物、トリメリット酸トリアリルエステル、１，２，４－ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等の１分子中に３個の官能基を持つ化合物、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレート、１，９－ノナンジオールジメタクリレート、１，１０－デカンジオールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート等の２官能（メタ）アクリレート系化合物、ジビニルベンゼン等の１分子中に２個の官能基を持つ化合物、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル、エチルビニルベンゼン、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート等が挙げられる。これらの中では、３官能（メタ）アクリレート系化合物がより好ましく、トリメチロールプロパントリメタクリレートがさらに好ましい。
架橋助剤は、単独で又は２以上を組み合わせて用いることができる。
架橋助剤を樹脂組成物（Ｃ）に添加することによって、少ない電離性放射線量で樹脂組成物（Ｃ）を架橋することが可能になる。そのため、電離性放射線の照射に伴う各樹脂分子の切断、劣化を抑制することができる。
架橋助剤の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）を発泡する際に、架橋度の調整、制御の容易さの観点から、樹脂成分１００質量部に対して０．２～２０質量部が好ましく、０．５～１０質量部がより好ましい。
【0039】
発泡剤
樹脂組成物（Ｃ）を発泡させる方法としては、化学的発泡法、物理的発泡法がある。化学的発泡法は、樹脂組成物（Ｃ）に添加した化合物の熱分解により生じたガスにより気泡を形成させる方法であり、物理的発泡法は、低沸点液体（発泡剤）を樹脂組成物（Ｃ）に含浸させた後、発泡剤を揮発させてセルを形成させる方法である。発泡法は特に限定されないが、均一な独立気泡発泡体シートを得る観点から、化学的発泡法が好ましい。
発泡剤としては、好ましくは熱分解型発泡剤が使用され、例えば分解温度が１６０～２７０℃程度の有機系又は無機系の化学発泡剤を用いることができる。
有機系発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩（アゾジカルボン酸バリウム等）、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、ヒドラゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン誘導体、トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物等が挙げられる。
樹脂組成物（Ｃ）を発泡させる方法としては、化学的発泡法、物理的発泡法がある。化学的発泡法は、樹脂組成物（Ｃ）に添加した化合物の熱分解により生じたガスにより気泡を形成させる方法であり、物理的発泡法は、低沸点液体（発泡剤）を樹脂組成物（Ｃ）に含浸させた後、発泡剤を揮発させてセルを形成させる方法である。発泡法は特に限定されないが、均一な独立気泡発泡体シートを得る観点から、化学的発泡法が好ましい。
発泡剤としては、好ましくは熱分解型発泡剤が使用され、例えば分解温度が１６０～２７０℃程度の有機系又は無機系の化学発泡剤を用いることができる。
有機系発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩（アゾジカルボン酸バリウム等）、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、ヒドラゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン誘導体、トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物等が挙げられる。
【0040】
無機系発泡剤としては、酸アンモニウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、亜硝酸アンモニウム、水素化ホウ素ナトリウム、無水クエン酸モノソーダ等が挙げられる。
これらの中では、微細な気泡を得る観点、及び経済性、安全面の観点から、アゾ化合物、ニトロソ化合物が好ましく、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミンがより好ましく、アゾジカルボンアミドが特に好ましい。
発泡剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
熱分解型発泡剤の添加量は、発泡体シートの気泡が破裂せずに適切に発泡させる観点から、樹脂成分１００質量部に対して１～２５質量部が好ましく、１．３～１５質量部がより好ましく１．５～１０質量部がさらに好ましい。
これらの中では、微細な気泡を得る観点、及び経済性、安全面の観点から、アゾ化合物、ニトロソ化合物が好ましく、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミンがより好ましく、アゾジカルボンアミドが特に好ましい。
発泡剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
熱分解型発泡剤の添加量は、発泡体シートの気泡が破裂せずに適切に発泡させる観点から、樹脂成分１００質量部に対して１～２５質量部が好ましく、１．３～１５質量部がより好ましく１．５～１０質量部がさらに好ましい。
【0041】
分解温度調整剤
分解温度調整剤には、例えば、塩基性マグネシウム塩、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素等が挙げられる。これらの分解温度調整剤は、１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて使用することができる。これらの分解温度調整剤の中で、塩基性マグネシウム塩が好ましい。さらに、分解温度調整剤として好ましい塩基性マグネシウムは、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムからなる群から選択される少なくとも１種のマグネシウム化合物である。樹脂組成物（Ｃ）は、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムのいずれか一方のみを含有してもよいし、両方を含有してもよい。しかし、樹脂組成物（Ｃ）は、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムの両方を含有することが好ましい。樹脂組成物（Ｃ）に、分解温度発泡剤を配合することにより、熱分解型発泡剤の分解温度を調節することができ、これにより、発泡体シートの気泡径をさらに高い精度で調整することができる。
発泡剤、特にアゾジカルボンアミドが加熱により分解されると、その一部が昇華物になり、フォギングが発生する。しかし、樹脂組成物（Ｃ）が塩基性マグネシウムを含有することでそのような昇華物によるフォギングの発生が防止される。したがって、本発明においては、発泡剤としてアゾジカルボンアミドを使用する場合には、樹脂組成物（Ｃ）は塩基性マグネシウムを含有することが好ましい。
分解温度調整剤には、例えば、塩基性マグネシウム塩、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素等が挙げられる。これらの分解温度調整剤は、１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて使用することができる。これらの分解温度調整剤の中で、塩基性マグネシウム塩が好ましい。さらに、分解温度調整剤として好ましい塩基性マグネシウムは、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムからなる群から選択される少なくとも１種のマグネシウム化合物である。樹脂組成物（Ｃ）は、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムのいずれか一方のみを含有してもよいし、両方を含有してもよい。しかし、樹脂組成物（Ｃ）は、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムの両方を含有することが好ましい。樹脂組成物（Ｃ）に、分解温度発泡剤を配合することにより、熱分解型発泡剤の分解温度を調節することができ、これにより、発泡体シートの気泡径をさらに高い精度で調整することができる。
発泡剤、特にアゾジカルボンアミドが加熱により分解されると、その一部が昇華物になり、フォギングが発生する。しかし、樹脂組成物（Ｃ）が塩基性マグネシウムを含有することでそのような昇華物によるフォギングの発生が防止される。したがって、本発明においては、発泡剤としてアゾジカルボンアミドを使用する場合には、樹脂組成物（Ｃ）は塩基性マグネシウムを含有することが好ましい。
【0042】
樹脂組成物（Ｃ）において分解温度調整剤の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは０．０３～３．０質量部であり、より好ましくは０．０４～２．５質量部であり、さらに好ましくは０．０５～２．０質量部である。
【0043】
酸化防止剤
酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等が挙げられる。これらの中では、フェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤が好ましく、フェノール系酸化防止剤と硫黄系酸化防止剤とを併用することがより好ましい。
フェノール系酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２－ｔｅｒｔ－ブチル－６－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ヒドロキシ－５－メチルベンジル）－４－メチルフェニルアクリレート、テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等が挙げられる。
硫黄系酸化防止剤としては、ジラウリルチオジプロピオネート、ジミリスチルチオジプロピオネート、ジステアリルチオジプロピオネート、ペンタエリスリチルテトラキス（３－ラウリルチオプロピオネート）等が挙げられる。
これらのフェノール系酸化防止剤の中で２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールが好ましく、これらの硫黄系酸化防止剤の中でジラウリルチオジプロピオネートが好ましい。
これらの酸化防止剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
酸化防止剤の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して０．１～１０質量部が好ましく、０．２～５質量部がより好ましい。
また、樹脂組成物（Ｃ）は、必要に応じて、難燃剤、金属害防止剤、帯電防止剤、安定剤、充填剤、顔料等の上記以外の添加剤を含有してもよい。
酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等が挙げられる。これらの中では、フェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤が好ましく、フェノール系酸化防止剤と硫黄系酸化防止剤とを併用することがより好ましい。
フェノール系酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２－ｔｅｒｔ－ブチル－６－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ヒドロキシ－５－メチルベンジル）－４－メチルフェニルアクリレート、テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等が挙げられる。
硫黄系酸化防止剤としては、ジラウリルチオジプロピオネート、ジミリスチルチオジプロピオネート、ジステアリルチオジプロピオネート、ペンタエリスリチルテトラキス（３－ラウリルチオプロピオネート）等が挙げられる。
これらのフェノール系酸化防止剤の中で２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールが好ましく、これらの硫黄系酸化防止剤の中でジラウリルチオジプロピオネートが好ましい。
これらの酸化防止剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
酸化防止剤の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して０．１～１０質量部が好ましく、０．２～５質量部がより好ましい。
また、樹脂組成物（Ｃ）は、必要に応じて、難燃剤、金属害防止剤、帯電防止剤、安定剤、充填剤、顔料等の上記以外の添加剤を含有してもよい。
【0044】
本発明の発泡体シートは耐熱性が優れているので、電子機器への用途、特に車載電子機器への用途に適している。さらに、本発明の発泡体シートは、好ましくは曲面追従性が優れているので、センターインフォメーションディスプレイ（ＣＩＤ）やヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）といった車載画像表示装置への用途にも適している。
【0045】
＜発泡体シートの製造方法＞
本発明の発泡体シートは、例えば、樹脂組成物（Ｃ）を溶融混練して所望形状に成形した後、電離性放射線を照射して樹脂組成物（Ｃ）を加熱発泡することにより製造することができる。
具体的には、以下の工程１～３を有する製造方法がより好ましい。
工程１：樹脂組成物（Ｃ）を構成する各成分を溶融混練した後、シート状の樹脂組成物（Ｃ）を得る工程
工程２：工程１で得られた樹脂組成物（Ｃ）に電離性放射線を照射して、架橋する工程
工程３：工程２で架橋した樹脂組成物（Ｃ）を、熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させて、発泡体シートを得る工程
本発明の発泡体シートは、例えば、樹脂組成物（Ｃ）を溶融混練して所望形状に成形した後、電離性放射線を照射して樹脂組成物（Ｃ）を加熱発泡することにより製造することができる。
具体的には、以下の工程１～３を有する製造方法がより好ましい。
工程１：樹脂組成物（Ｃ）を構成する各成分を溶融混練した後、シート状の樹脂組成物（Ｃ）を得る工程
工程２：工程１で得られた樹脂組成物（Ｃ）に電離性放射線を照射して、架橋する工程
工程３：工程２で架橋した樹脂組成物（Ｃ）を、熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させて、発泡体シートを得る工程
【0046】
工程１では、樹脂組成物（Ｃ）を構成する各成分を混練装置に供給して、熱分解型発泡剤の分解温度未満の温度で溶融混練し、その後、溶融混練された樹脂組成物（Ｃ）を、好ましくは溶融混練で使用した混練装置でシート状に成形する。
ここで使用される混練装置としては、例えば、射出成形機、押出機（単軸押出機、二軸押出機等）、バンバリーミキサー、ロール等の汎用混練装置等が挙げられるが、射出成形機や押出機が好ましく、射出成形機を用いれば、生産性よく製造することができる。
射出成形機又は押出機の内部の樹脂温度は、好ましくは１２０～２２０℃、より好ましくは１４０～２００℃、さらに好ましくは１５０～１９５℃である。
ここで使用される混練装置としては、例えば、射出成形機、押出機（単軸押出機、二軸押出機等）、バンバリーミキサー、ロール等の汎用混練装置等が挙げられるが、射出成形機や押出機が好ましく、射出成形機を用いれば、生産性よく製造することができる。
射出成形機又は押出機の内部の樹脂温度は、好ましくは１２０～２２０℃、より好ましくは１４０～２００℃、さらに好ましくは１５０～１９５℃である。
【0047】
工程２では、シート状に成形された樹脂組成物（Ｃ）には電離性放射線が照射される。
電離性放射線としては、例えば、電子線、α線、β線、γ線、Ｘ線等が挙げられる。これらの中では、生産性及び照射を均一に行う観点から、電子線が好ましい。
電離性放射線の照射は、シート状に成形した樹脂組成物（Ｃ）の片面のみに照射してもよいし、両面に照射してもよい。
電離性放射線の加速電圧は、照射する発泡性樹脂組成物の厚さにもよるが、例えば、厚さが０．０５～３ｍｍの場合、４００～１２００ｋＶであることが好ましく、５００～１１００ｋＶであることがより好ましく、６００～１０００ｋＶであることがより好ましい。
電離性放射線の照射線量は、照射する発泡性樹脂組成物の厚さ等を考慮し、表面荒れやひび割れ等生じることなく、所望の架橋度を得ることができる量であれがよいが、通常、０．１～１０Ｍｒａｄが好ましく、０．２～５Ｍｒａｄがより好ましく、０．３～３Ｍｒａｄがより好ましい。
電離性放射線としては、例えば、電子線、α線、β線、γ線、Ｘ線等が挙げられる。これらの中では、生産性及び照射を均一に行う観点から、電子線が好ましい。
電離性放射線の照射は、シート状に成形した樹脂組成物（Ｃ）の片面のみに照射してもよいし、両面に照射してもよい。
電離性放射線の加速電圧は、照射する発泡性樹脂組成物の厚さにもよるが、例えば、厚さが０．０５～３ｍｍの場合、４００～１２００ｋＶであることが好ましく、５００～１１００ｋＶであることがより好ましく、６００～１０００ｋＶであることがより好ましい。
電離性放射線の照射線量は、照射する発泡性樹脂組成物の厚さ等を考慮し、表面荒れやひび割れ等生じることなく、所望の架橋度を得ることができる量であれがよいが、通常、０．１～１０Ｍｒａｄが好ましく、０．２～５Ｍｒａｄがより好ましく、０．３～３Ｍｒａｄがより好ましい。
【0048】
工程３では、以上のように電離性放射線の照射により樹脂組成物（Ｃ）を架橋した後、樹脂組成物（Ｃ）を、発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させ、発泡体シートを得ることができる。なお、樹脂組成物（Ｃ）の発泡後、又は樹脂組成物（Ｃ）を発泡させつつ、ＭＤ方向又はＣＤ方向の何れか一方又は双方に樹脂組成物（Ｃ）を延伸してもよい。
ここで、樹脂組成物（Ｃ）を加熱発泡させる温度は、発泡剤として使用される熱分解型発泡剤の分解温度によるが、通常１４０～３００℃、好ましくは１５０～２８０℃、より好ましくは１６０～２６０℃である。
本発明の発泡体シートは、独立気泡構造であることが好ましいが、連続気泡を含む独立気泡構造であってもよい。
ここで、樹脂組成物（Ｃ）を加熱発泡させる温度は、発泡剤として使用される熱分解型発泡剤の分解温度によるが、通常１４０～３００℃、好ましくは１５０～２８０℃、より好ましくは１６０～２６０℃である。
本発明の発泡体シートは、独立気泡構造であることが好ましいが、連続気泡を含む独立気泡構造であってもよい。
【0049】
［粘着テープ］
本発明の粘着テープは、上記した本発明の発泡体シートを基材として用いた粘着テープであり、具体的には、本発明の発泡体シートと、本発明の発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える。
本発明の粘着テープは、好ましくは発泡体シートの両面に粘着層が設けられている。すなわち、本発明の粘着テープは、好ましくは両面テープである。
また、本発明の粘着テープは、曲面を有する隙間であっても隙間を密閉することができるので、曲面を有する電子機器の外部から内部への埃や水分等の侵入を、より確実に防止するために使用される。したがって、本発明の粘着テープは、電子機器のシール材として好適に用いることができ、特に車載用電子機器のシール材として好適に用いることができ、曲面を有する車載用電子機器のシール材としてより好適に用いることができる。
本発明の粘着テープは、上記した本発明の発泡体シートを基材として用いた粘着テープであり、具体的には、本発明の発泡体シートと、本発明の発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える。
本発明の粘着テープは、好ましくは発泡体シートの両面に粘着層が設けられている。すなわち、本発明の粘着テープは、好ましくは両面テープである。
また、本発明の粘着テープは、曲面を有する隙間であっても隙間を密閉することができるので、曲面を有する電子機器の外部から内部への埃や水分等の侵入を、より確実に防止するために使用される。したがって、本発明の粘着テープは、電子機器のシール材として好適に用いることができ、特に車載用電子機器のシール材として好適に用いることができ、曲面を有する車載用電子機器のシール材としてより好適に用いることができる。
【0050】
粘着層とは、少なくとも発泡体シート側の反対側の面に粘着性を有する層である。粘着層には、例えば、粘着剤単体からなる粘着剤層、基材の両面に粘着剤層を備える両面テープ等が挙げられる。粘着テープを薄くできるという観点から好ましい粘着層は粘着剤層である。
粘着テープを構成する粘着層の厚さは、５～２００μｍが好ましく、７～１５０μｍがより好ましく、１０～１００μｍがさらに好ましい。
粘着テープを構成する粘着層の厚さは、５～２００μｍが好ましく、７～１５０μｍがより好ましく、１０～１００μｍがさらに好ましい。
【0051】
上記粘着層の粘着部分を構成する粘着剤としては、特に制限はなく、例えば、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤、ゴム系粘着剤、シリコーン系粘着剤等が挙げられる。
粘着剤層を発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、離形紙に塗布してある粘着剤を発泡体シートに対して転写する方法、発泡体シートの少なくとも一方の面にコーター等の塗工機を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。また、粘着剤層を発泡体シート上に積層する他の方法としては、例えば、発泡体シートの少なくとも一方の面にスプレーを用いて粘着剤を噴霧、塗布する方法、発泡体シートの一方の面に刷毛を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。一方、両面テープを発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、両面テープを発泡体シートに貼る方法等が挙げられる。
粘着剤層を発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、離形紙に塗布してある粘着剤を発泡体シートに対して転写する方法、発泡体シートの少なくとも一方の面にコーター等の塗工機を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。また、粘着剤層を発泡体シート上に積層する他の方法としては、例えば、発泡体シートの少なくとも一方の面にスプレーを用いて粘着剤を噴霧、塗布する方法、発泡体シートの一方の面に刷毛を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。一方、両面テープを発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、両面テープを発泡体シートに貼る方法等が挙げられる。
【0052】
本発明の粘着テープは、耐熱性に優れている発泡体シートを基材として用いるので、電子機器への用途、特に車載電子機器への用途に適している。さらに、本発明の粘着テープは、発泡体シートが好ましくは曲面追従性に優れるので、その発泡体シートを基材として用いることで、センターインフォメーションディスプレイ（ＣＩＤ）やヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）といった車載画像表示装置への用途にも適している。
【実施例】
【0053】
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
なお、各物性の測定方法、及び発泡体シートの評価方法は以下のとおりである。
なお、各物性の測定方法、及び発泡体シートの評価方法は以下のとおりである。
【0054】
（１）架橋度
発泡体シートから約１００ｍｇの試験片を採取し、試験片の質量Ａ（ｍｇ）を精秤した。次に、この試験片を１２０℃のキシレン３０ｃｍ３中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の質量Ｂ（ｍｇ）を精秤した。得られた値から、下記式により架橋度（質量％）を算出した。
架橋度（質量％）＝１００×（Ｂ／Ａ）
（２）発泡体シートの密度
発泡体シートの密度（見かけ密度）はＪＩＳ Ｋ７２２２に準拠して測定した。
（３）発泡体シートの厚さ
発泡体シートの厚さはダイヤルゲージを用いて計測した。
（４）曲げ弾性率
発泡体シートを幅２５ｍｍ、長さ３０ｍｍにカットし、厚みが３０ｍｍとなる様にシートを重ね、その他の試験方法は（ＪＩＳ ７１７１、７２２１－２）を参考にし、テンシロン（ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製、製品名：ＲＴＣ－１３１０Ａ）を用いて曲げ弾性率を測定した。
算出法としては、上記方法で測定した伸び量ｍｍを横軸、荷重Ｎを縦軸としてプロットし、伸び量０．５ｍｍ～５ｍｍ範囲内のプロットの傾きが最大となる時の傾き値を曲げ弾性率とした。
（５）平均気泡径
発泡体シートを５０ｍｍ四方にカットし、液体窒素に１分間浸した後にＭＤ及びＴＤそれぞれに沿って切断して、デジタルマイクロスコープ（株式会社キーエンス製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて２００倍の拡大写真を撮影した。その撮影画像の発泡体シートにおいて、ＭＤ、ＴＤそれぞれにおける長さ２ｍｍ分の切断面に存在する全ての気泡についてＭＤ及びＴＤの気泡径を測定し、その操作を５回繰り返した。そして、ＭＤ及びＴＤの気泡径の平均値（平均気泡径）を算出した。
（６）加熱収縮
ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して、発泡体シートの９０℃でのＭＤ及びＴＤの寸法変化を測定し、ＭＤにおける９０℃の加熱収縮率（％）及びＴＤにおける９０℃の加熱収縮率（％）を算出した。
（７）２５％圧縮強度
２５％圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した。
（８）２３℃及び９０℃の剪断強度
発泡体シートの３０ｍｍ角の範囲に接着剤を塗布した。その後直ちに、短辺３０ｍｍ、長辺１００ｍｍの木製の治具Ａを前述の接着剤塗布部分に重なるように置き、発泡体シートと治具Ａとを圧着し、その後、治具Ａの大きさに沿って発泡体シートをカットした。
次いで、カットした発泡体シートの治具Ａを接着していない面に接着剤を塗布し、その後直ちに木製の治具Ｂを重ね、発泡体シートと治具Ｂとを圧着した。
これを室温で２４時間放置することで接着剤を養生し、剪断強度測定用サンプルとした。
続いて、恒温槽内で試験が行えるように恒温槽を設けた試験機（株式会社エー・アンド・デイ製「テンシロン万能材料試験機」）に２．５ｋＮのロードセルを設置した。そして、発泡体シートのシート面が引張方向に対して平行になるように剪断強度測定用サンプルを取り付けた。恒温槽の温度を２３℃に設定した後、層間強度測定用サンプルの温度が２３℃になるまで放置した。そして、２３℃の温度の条件下で、治具の一方を速度１００ｍｍ／分で垂直上向きに引っ張り、発泡体シートを層間剥離させた。このときの荷重を測定し、その最大値を剪断強度とした。同様の操作を３回繰り返し、その平均値を２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）とした。
また、恒温槽の設定温度を２３℃から９０℃に変更した以外は、２３℃の温度での剪断強度と同様な方法で９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）を測定した。
（９）耐熱性剪断評価
本発明者らは、発泡体シートの比（Ｓ９０／Ｓ２３）の値が０．２５以上であれば、その発泡体シートを固定用フォームテープに用いることにより、高温下で、部材の重さにより、固定用フォームテープに固定されていた部材が動くことをかなり抑制できることを見出している。したがって、上述の２３℃及び９０℃の剪断強度の測定結果を用いて、以下の基準で発泡体シートの耐熱性剪断評価を行った。
○：２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５以上であった。
×：２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５未満であった。
（１０）９０℃曲面追従性
発泡体シートに粘着剤層を持たせ、Ｒ（曲率半径）＝０．０９５（ｍ）を持つアクリル板に対して貼り付け、９０℃で２４ｈ静置させる。その後、貼り合わせ部分を確認し、テープ浮きやシワの発生の有無によって曲面追従性を評価した。テープ浮き及びシワの発生がない場合は、「○」と評価し、テープ浮きのシワの発生の少なくとも一方が発生した場合は、「×」と評価したなお、粘着剤層には、アクリル系粘着剤（積水化学工業株式会社製、型番：＃５７８２）を用いた。
発泡体シートから約１００ｍｇの試験片を採取し、試験片の質量Ａ（ｍｇ）を精秤した。次に、この試験片を１２０℃のキシレン３０ｃｍ３中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の質量Ｂ（ｍｇ）を精秤した。得られた値から、下記式により架橋度（質量％）を算出した。
架橋度（質量％）＝１００×（Ｂ／Ａ）
（２）発泡体シートの密度
発泡体シートの密度（見かけ密度）はＪＩＳ Ｋ７２２２に準拠して測定した。
（３）発泡体シートの厚さ
発泡体シートの厚さはダイヤルゲージを用いて計測した。
（４）曲げ弾性率
発泡体シートを幅２５ｍｍ、長さ３０ｍｍにカットし、厚みが３０ｍｍとなる様にシートを重ね、その他の試験方法は（ＪＩＳ ７１７１、７２２１－２）を参考にし、テンシロン（ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製、製品名：ＲＴＣ－１３１０Ａ）を用いて曲げ弾性率を測定した。
算出法としては、上記方法で測定した伸び量ｍｍを横軸、荷重Ｎを縦軸としてプロットし、伸び量０．５ｍｍ～５ｍｍ範囲内のプロットの傾きが最大となる時の傾き値を曲げ弾性率とした。
（５）平均気泡径
発泡体シートを５０ｍｍ四方にカットし、液体窒素に１分間浸した後にＭＤ及びＴＤそれぞれに沿って切断して、デジタルマイクロスコープ（株式会社キーエンス製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて２００倍の拡大写真を撮影した。その撮影画像の発泡体シートにおいて、ＭＤ、ＴＤそれぞれにおける長さ２ｍｍ分の切断面に存在する全ての気泡についてＭＤ及びＴＤの気泡径を測定し、その操作を５回繰り返した。そして、ＭＤ及びＴＤの気泡径の平均値（平均気泡径）を算出した。
（６）加熱収縮
ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して、発泡体シートの９０℃でのＭＤ及びＴＤの寸法変化を測定し、ＭＤにおける９０℃の加熱収縮率（％）及びＴＤにおける９０℃の加熱収縮率（％）を算出した。
（７）２５％圧縮強度
２５％圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した。
（８）２３℃及び９０℃の剪断強度
発泡体シートの３０ｍｍ角の範囲に接着剤を塗布した。その後直ちに、短辺３０ｍｍ、長辺１００ｍｍの木製の治具Ａを前述の接着剤塗布部分に重なるように置き、発泡体シートと治具Ａとを圧着し、その後、治具Ａの大きさに沿って発泡体シートをカットした。
次いで、カットした発泡体シートの治具Ａを接着していない面に接着剤を塗布し、その後直ちに木製の治具Ｂを重ね、発泡体シートと治具Ｂとを圧着した。
これを室温で２４時間放置することで接着剤を養生し、剪断強度測定用サンプルとした。
続いて、恒温槽内で試験が行えるように恒温槽を設けた試験機（株式会社エー・アンド・デイ製「テンシロン万能材料試験機」）に２．５ｋＮのロードセルを設置した。そして、発泡体シートのシート面が引張方向に対して平行になるように剪断強度測定用サンプルを取り付けた。恒温槽の温度を２３℃に設定した後、層間強度測定用サンプルの温度が２３℃になるまで放置した。そして、２３℃の温度の条件下で、治具の一方を速度１００ｍｍ／分で垂直上向きに引っ張り、発泡体シートを層間剥離させた。このときの荷重を測定し、その最大値を剪断強度とした。同様の操作を３回繰り返し、その平均値を２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）とした。
また、恒温槽の設定温度を２３℃から９０℃に変更した以外は、２３℃の温度での剪断強度と同様な方法で９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）を測定した。
（９）耐熱性剪断評価
本発明者らは、発泡体シートの比（Ｓ９０／Ｓ２３）の値が０．２５以上であれば、その発泡体シートを固定用フォームテープに用いることにより、高温下で、部材の重さにより、固定用フォームテープに固定されていた部材が動くことをかなり抑制できることを見出している。したがって、上述の２３℃及び９０℃の剪断強度の測定結果を用いて、以下の基準で発泡体シートの耐熱性剪断評価を行った。
○：２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５以上であった。
×：２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５未満であった。
（１０）９０℃曲面追従性
発泡体シートに粘着剤層を持たせ、Ｒ（曲率半径）＝０．０９５（ｍ）を持つアクリル板に対して貼り付け、９０℃で２４ｈ静置させる。その後、貼り合わせ部分を確認し、テープ浮きやシワの発生の有無によって曲面追従性を評価した。テープ浮き及びシワの発生がない場合は、「○」と評価し、テープ浮きのシワの発生の少なくとも一方が発生した場合は、「×」と評価したなお、粘着剤層には、アクリル系粘着剤（積水化学工業株式会社製、型番：＃５７８２）を用いた。
【0055】
（実施例１～１１、比較例１及び２の発泡体シート、並びに比較例３のシートの作製）
＜実施例１＞
４０質量部のランダムＰＰ、２５質量部のＥＰＤＭ、３０質量部のＴＰＯ、５質量部のＬＬＤＰＥ、１．５質量部の熱分解型発泡剤、１質量部の分解温度調整剤、０．５質量部の酸化防止剤及び３質量部の架橋助剤を単軸押出機に投入した。そして、樹脂温度１８０℃にて上述の原料を溶融混練して押し出し、シート状樹脂組成物を得た。このシート状樹脂組成物の両面に、１．８Ｍｒａｄの照射線量の電子線をそれぞれ照射してシート状樹脂組成物を架橋した。その後、架橋したシート状樹脂組成物をＭＤ及びＴＤに引き延ばしながら熱風オーブンにより２５０℃で５分間加熱し、その加熱によりシート状樹脂組成物を発泡させて実施例１の発泡体シートを得た。
＜実施例１＞
４０質量部のランダムＰＰ、２５質量部のＥＰＤＭ、３０質量部のＴＰＯ、５質量部のＬＬＤＰＥ、１．５質量部の熱分解型発泡剤、１質量部の分解温度調整剤、０．５質量部の酸化防止剤及び３質量部の架橋助剤を単軸押出機に投入した。そして、樹脂温度１８０℃にて上述の原料を溶融混練して押し出し、シート状樹脂組成物を得た。このシート状樹脂組成物の両面に、１．８Ｍｒａｄの照射線量の電子線をそれぞれ照射してシート状樹脂組成物を架橋した。その後、架橋したシート状樹脂組成物をＭＤ及びＴＤに引き延ばしながら熱風オーブンにより２５０℃で５分間加熱し、その加熱によりシート状樹脂組成物を発泡させて実施例１の発泡体シートを得た。
【0056】
＜実施例２＞
熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から２．６質量部に変更し、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例２の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から２．６質量部に変更し、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例２の発泡体シートを得た。
【0057】
＜実施例３＞
熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から４．５質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から４質量部に変更し、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから１．３Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例３の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から４．５質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から４質量部に変更し、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから１．３Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例３の発泡体シートを得た。
【0058】
＜実施例４＞
熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から４．５質量部に変更し、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例４の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から４．５質量部に変更し、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例４の発泡体シートを得た。
【0059】
＜実施例５＞
熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から８質量部に変更し、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例５の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から８質量部に変更し、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例５の発泡体シートを得た。
【0060】
＜実施例６＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から５０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から３．８質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から２質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．５Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例６の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から５０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から３．８質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から２質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．５Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例６の発泡体シートを得た。
【0061】
＜実施例７＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から６０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から１５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から８質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から３．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．５Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例７の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から６０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から１５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から８質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から３．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．５Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例７の発泡体シートを得た。
【0062】
＜実施例８＞
ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から５質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から１．５質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から４質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．８Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例８の発泡体シートを得た。
ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から５質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から１．５質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から４質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．８Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例８の発泡体シートを得た。
【0063】
＜実施例９＞
ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から６質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から１．５質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．８Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例９の発泡体シートを得た。
ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から６質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から１．５質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．８Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例９の発泡体シートを得た。
【0064】
＜実施例１０＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から６０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から１５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から８質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から３．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例１０の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から６０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から１５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から８質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から３．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例１０の発泡体シートを得た。
【0065】
＜実施例１１＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から８０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から０質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から２０質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から３質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から３．７質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例１１の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から８０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から０質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から２０質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から３質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から３．７質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、実施例１１の発泡体シートを得た。
【0066】
＜比較例１＞
ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から３質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から３．５質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから１．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、比較例１の発泡体シートを得た。
ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から３質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から３．５質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから１．２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、比較例１の発泡体シートを得た。
【0067】
＜比較例２＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から０質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から１００質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から２．６質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から１．５質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、比較例２の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から０質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から１００質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から２．６質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から１．５質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから２Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、比較例２の発泡体シートを得た。
【0068】
＜比較例３＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から４５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から０質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から３．７質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから１．３Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、比較例３のシートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２５質量部から２０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３０質量部から３５質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から４５質量部に変更した。また、熱分解型発泡剤の配合量を１．５質量部から０質量部に変更し、分解温度調整剤の配合量を１質量部から３．７質量部に変更し、酸化防止剤の配合量を０．５質量部から１質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０．５質量部に変更した。さらに、電子線の照射線量を１．８Ｍｒａｄから１．３Ｍｒａｄに変更し、シート状樹脂組成物の厚さを変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、比較例３のシートを得た。
【0069】
実施例１～１１、比較例１及び２の発泡体シート並びに比較例３のシートの物性及び評価結果を表１～３に示す。
【0070】
【表1】
【0071】
【表2】
【0072】
【表3】
【0073】
表１～３に示す樹脂成分及び添加剤の詳細は以下のとおりである。
ランダムＰＰ：エチレン－プロピレンランダム共重合体、日本ポリプロ株式会社製、製品名：ノバテックＦＹ６Ｃ、ＭＦＲ：２．４ｇ／１０分、エチレン含有量：３質量％
ＥＰＤＭ：エチレン－プロピレン－ジエン共重合体、ＪＳＲ株式会社製、製品名：ＪＳＲ ＥＰ５１、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４，１００℃）＝２３、エチレン含有量：６７質量％、ＥＮＢ（エチリデンノルボルネン）含有量：５．８質量％
ＴＰＯ：オレフィン系熱可塑性エラストマー、株式会社プライムポリマー製、製品名：プライムＴＰＯ、型番：Ｅ－２７１０、ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分、
ＬＬＤＰＥ：直鎖状低密度ポリエチレン、ダウケミカル社製、製品名：２０３６Ｐ、ＭＦＲ：２．５ｇ／１０分
熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
分解温度調整剤：酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム
酸化防止剤：２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ジラウリルチオジプロピオネート
架橋助剤：トリメチロールプロパントリメタクリレート、東京化成工業株式会社製
ランダムＰＰ：エチレン－プロピレンランダム共重合体、日本ポリプロ株式会社製、製品名：ノバテックＦＹ６Ｃ、ＭＦＲ：２．４ｇ／１０分、エチレン含有量：３質量％
ＥＰＤＭ：エチレン－プロピレン－ジエン共重合体、ＪＳＲ株式会社製、製品名：ＪＳＲ ＥＰ５１、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４，１００℃）＝２３、エチレン含有量：６７質量％、ＥＮＢ（エチリデンノルボルネン）含有量：５．８質量％
ＴＰＯ：オレフィン系熱可塑性エラストマー、株式会社プライムポリマー製、製品名：プライムＴＰＯ、型番：Ｅ－２７１０、ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分、
ＬＬＤＰＥ：直鎖状低密度ポリエチレン、ダウケミカル社製、製品名：２０３６Ｐ、ＭＦＲ：２．５ｇ／１０分
熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
分解温度調整剤：酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム
酸化防止剤：２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ジラウリルチオジプロピオネート
架橋助剤：トリメチロールプロパントリメタクリレート、東京化成工業株式会社製
【0074】
実施例１～１１の発泡体シートでは、発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５以上であった。これより、実施例１～１１の発泡体シートは、高温下での固定性能が優れていることがわかった。しかし、実施例１１の発泡体シートの２５％圧縮強度が６００ｋＰａよりも大きかったため、実施例１１の発泡体シートの９０℃曲面追従性の評価結果は悪かった。一方、比較例１及び比較例２の発泡体シートでは、２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５未満であった。また、比較例３のシートでは、シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が５％よりも大きく、２３℃の温度での剪断強度（Ｓ２３）に対する９０℃の温度での剪断強度（Ｓ９０）の比（Ｓ９０／Ｓ２３）が０．２５未満であった。これより、比較例１及び比較例２の発泡体シート並びに比較例３のシートは、高温下での固定性能が劣っていることがわかった。