特許 7617392 鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2025-01-09

(45)【発行日】2025-01-20

(54)【発明の名称】鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法

(51)【国際特許分類】

   C04B 28/08 20060101AFI20250110BHJP

   C04B 18/14 20060101ALI20250110BHJP

   C04B 28/02 20060101ALI20250110BHJP

   C04B 5/00 20060101ALI20250110BHJP

【ＦＩ】

C04B28/08

C04B18/14 F

C04B28/02

C04B5/00 C

【請求項の数】 7

(21)【出願番号】P 2021020951

(22)【出願日】2021-02-12

(65)【公開番号】P2022123565

(43)【公開日】2022-08-24

【審査請求日】2023-10-19

(73)【特許権者】

【識別番号】000006655

【氏名又は名称】日本製鉄株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100101557

【弁理士】

【氏名又は名称】萩原 康司

(74)【代理人】

【識別番号】100096389

【弁理士】

【氏名又は名称】金本 哲男

(74)【代理人】

【識別番号】100167634

【弁理士】

【氏名又は名称】扇田 尚紀

(74)【代理人】

【識別番号】100187849

【弁理士】

【氏名又は名称】齊藤 隆史

(74)【代理人】

【識別番号】100212059

【弁理士】

【氏名又は名称】三根 卓也

(72)【発明者】

【氏名】田村 啓

(72)【発明者】

【氏名】榎田 忠宏

(72)【発明者】

【氏名】大出 哲也

【審査官】浅野 昭

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１４－０４３０９３（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１３－００６７４３（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１６－１３２５７８（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００１－０４９３１０（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００５－１５４２１３（ＪＰ，Ａ）

【文献】田中亮一ほか，鉄鋼スラグ水和固化体のポンプ圧送性に関する実験的検討，コンクリート工学年次論文集，2008年，Vol.30, No.2，PP.523-528

【文献】御領園悠司ほか，変形性評価試験による鉄鋼スラグ水和固化体の圧送性に関する基礎的研究，コンクリート工学年次論文集，2008年，Vol.30, No.2，PP.241-246

【文献】森田浩史ほか，高密度スラグ骨材を用いた水中不分離性コンクリートのポンプ圧送による水中施工実験，土木学会第７０回年次学術講演概要集，2015年，V-250，PP.499-500

【文献】金子樹, 大倉真人，普通ポルトランドセメントと高炉セメントＢ種を混合した高炉セメントＡ種相当のコンクリートの諸性状，コンクリート工学，2018年，Vol.56, No.7，PP.562-569，ISSN:0387-1061, DOI:10.3151/coj.56.7_562

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｃ０４Ｂ ２／００－３２／０２

Ｃ０４Ｂ ４０／００－４０／０６

ＪＳＴＰｌｕｓ／ＪＳＴＣｈｉｎａ／ＪＳＴ７５８０（ＪＤｒｅａｍＩＩＩ）

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法であって、
前記水和固化体１ｍ^３あたり、水の体積を０．１３～０．３０ｍ^３の範囲内とした上で、水粉体体積比が１．１６以上１．４４未満の範囲内となる粉体と、残部の製鋼スラグと、を混合し、
得られた混合物を、圧送速度５．０～５０．０ｍ ^３ ／ｈの範囲内で圧送し、
前記粉体として、少なくとも、高炉スラグ微粉末及び普通ポルトランドセメントが用いられる、鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。

【請求項2】

前記水の体積を、０．１６～０．２２ｍ^３の範囲内とする、請求項１に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。

【請求項3】

前記粉体として、更に、高炉水砕スラグ、早強ポルトランドセメント、フライアッシュセメント、フライアッシュ、消石灰、又は、細骨材及び粗骨材の少なくとも何れかが用いられる、請求項１又は２に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。

【請求項4】

前記混合物は、更に、前記水の体積の一部に換えて、ＪＩＳ Ａ ６２０４に適合した混和剤を含有する、請求項１～３の何れか１項に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。

【請求項5】

前記製鋼スラグは、転炉スラグ、予備処理スラグ、脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、電気炉還元スラグ、電気炉酸化スラグ、二次精錬スラグ、及び、造塊スラグからなる群より選択される少なくとも何れかである、請求項１～４の何れか１項に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。

【請求項6】

前記混合物は、スランプフロー値が３１．５ｃｍ以上８８．５ｃｍ未満の範囲内であり、かつ、Ｖロート試験値が４～２０秒の範囲内である、請求項１～５の何れか１項に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。

【請求項7】

前記混合物は、スランプフロー値が５０．０ｃｍ以上７０．０ｃｍ以下の範囲内である、請求項６に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、高炉スラグ微粉末等の粉体と、製鋼スラグとを主原料とし、コンクリートの代替え可能な水和硬化体（「鉄鋼スラグ水和固化体」ともいう。）に関する技術が、各種提案されている（例えば、以下の特許文献１を参照。）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】特開２００７－２１０８４８号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

本発明者が、上記特許文献１に開示されているような水和硬化体を、屋内の奥まった部分に打設しようとしたところ、混合物の圧送性が悪く、圧送配管の詰まりや破裂が懸念されることが明らかとなった。

【0005】

鉄鋼スラグ水和固化体の圧送性が低い理由としては、以下の３つが考えられる。第１に、混合物の骨材として用いられる製鋼スラグは、通常のコンクリートで用いられる骨材と比較してポーラス状であるために、水分を吸着しやすく、流動性が低下しやすい点が挙げられる。第２に、主たる粉体として用いられることが多い高炉スラグ微粉末の強度発現性は、セメントの約半分程度であるために、所望の強度を発現させるための粉体量が多くなる結果、粘性が大きくなって圧送負荷が高くなる点が挙げられる。第３に、鉄鋼スラグ水和固化体は、一般的にコンクリートと比較して硬化速度が速く、流動性が急激に低下する結果、圧送元と圧送先とで流動性が変化してしまう点が挙げられる。

【0006】

鉄鋼スラグ水和固化体は、水、粉体及び製鋼スラグの複合材料であるために、施工条件に応じて、鉄鋼スラグ水和固化体の混合物に適切な流動性及び粘性を持たせなければならない。例えば、混合物の流動性が低すぎると混合物を圧送することができず、流動性が高すぎると材料の分離が生じてしまう。また、混合物の粘性が低すぎると材料の分離が生じてしまい、粘性が高すぎると圧送のためのポンプ能力が不足し、圧送が困難となってしまう。

【0007】

そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、より優れた流動性及び粘性を示し、より長距離の圧送を実現することが可能な、鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0008】

上記課題を解決するために、本発明者が鋭意検討した結果、トレードオフの関係にある流動性及び粘性の双方を両立することが可能な素材の配合量を規定することを志向し、８５ｍ以上の長距離を圧送することが可能な配合量を規定することができた。
かかる知見に基づき完成された本発明の要旨は、以下の通りである。

【0009】

（１）鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法であって、前記水和固化体１ｍ^３あたり、水の体積を０．１３～０．３０ｍ^３の範囲内とした上で、水粉体体積比が１．１６以上１．４４未満の範囲内となる粉体と、残部の製鋼スラグと、を混合し、得られた混合物を、圧送速度５．０～５０．０ｍ ^３ ／ｈの範囲内で圧送し、前記粉体として、少なくとも、高炉スラグ微粉末及び普通ポルトランドセメントが用いられる、鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。
（２）前記水の体積を、０．１６～０．２２ｍ^３の範囲内とする、（１）に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。
（３）前記粉体として、更に、高炉水砕スラグ、早強ポルトランドセメント、フライアッシュセメント、フライアッシュ、消石灰、又は、細骨材及び粗骨材の少なくとも何れかが用いられる、（１）又は（２）に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。
（４）前記混合物は、更に、前記水の体積の一部に換えて、ＪＩＳ Ａ ６２０４に適合した混和剤を含有する、（１）～（３）の何れか１つに記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。
（５）前記製鋼スラグは、転炉スラグ、予備処理スラグ、脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、電気炉還元スラグ、電気炉酸化スラグ、二次精錬スラグ、及び、造塊スラグからなる群より選択される少なくとも何れかである、（１）～（４）の何れか１つに記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。
（６）前記混合物は、スランプフロー値が３１．５ｃｍ以上８８．５ｃｍ未満の範囲内であり、かつ、Ｖロート試験値が４～２０秒の範囲内である、（１）～（５）の何れか１つに記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。
（７）前記混合物は、スランプフロー値が５０．０ｃｍ以上７０．０ｃｍ以下の範囲内である、（６）に記載の鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法。

【発明の効果】

【0010】

以上説明したように本発明によれば、より優れた流動性及び粘性を示し、より長距離の圧送を実現することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】スランプフロー値の測定方法について説明するための説明図である。

【図2】Ｖロート試験値の測定方法について説明するための説明図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。

【0013】

（鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法について）
以下では、図１及び図２を参照しながら、本発明の実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法について、詳細に説明する。図１は、スランプフロー値の測定方法について説明するための説明図であり、図２は、Ｖロート試験値の測定方法について説明するための説明図である。

【0014】

本実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法では、かかる水和固化体１ｍ^３あたり、水の体積を０．１３～０．３０ｍ^３の範囲内とした上で、水粉体体積比が０．５７以上１．４４未満の範囲内となる粉体と、残部の製鋼スラグと、を混合し、得られた混合物を圧送する。

【0015】

［水：０．１３～０．３０ｍ^３］
本実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法では、水和固化体１ｍ^３あたりの水の配合量を０．１３～０．３０ｍ^３の範囲内とする。これにより、より優れた流動性及び粘性を両立させながら、得られる混合物を８５ｍ以上の長距離圧送することが可能となる。水和固化体１ｍ^３あたりの水の配合量が０．１３ｍ^３未満である場合には、得られる混合物における水の割合が低くなりすぎて、混合物の圧送性が低下する。水和固化体１ｍ^３あたりの水の配合量は、好ましくは０．１５ｍ^３以上であり、より好ましくは０．１６ｍ^３以上である。一方、水和固化体１ｍ^３あたりの水の配合量が０．３０ｍ^３を超える場合には、得られる混合物における水の割合が高くなりすぎて、混合物を固化・養生することで得られる鉄鋼スラグ水和固化体の強度を所望の範囲に保持することができない。水和固化体１ｍ^３あたりの水の配合量は、好ましくは０．２３ｍ^３以下であり、より好ましくは０．２２ｍ^３以下である。

【0016】

ここで、用いる水については、特に限定されるものではないが、例えば、上水道水、海水、ＪＳＣＥ－Ｂ １０１又はＪＩＳ Ａ ５３０８附属書９に適合したものを用いることが好ましい。

【0017】

［粉体：水粉体体積比が０．５７以上１．４４未満の範囲内となる体積］
本実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法では、粉体の配合量を、上記のように設定した水の体積に対して、水粉体体積比が０．５７以上１．４４未満の範囲内となる体積とする。これにより、より優れた流動性及び粘性を両立させながら、得られる混合物を８５ｍ以上の長距離圧送することが可能となる。ここで、水粉体体積比とは、（混合物における水の体積／混合物における粉体の体積）で表される体積比である。水粉体体積比が０．５７未満である場合には、水の配合量が少なくなりすぎるために粘性が増加し、混合物の圧送性が低下する。水粉体体積比は、好ましくは０．６０以上であり、より好ましくは０．７０以上である。一方、水粉体体積比が１．４４以上となる場合には、水の配合量が多くなりすぎるために粘性が低下して、混合物に用いられる材料の分離が生じてしまう。水粉体体積比は、好ましくは１．３０以下であり、より好ましくは１．１６以下である。

【0018】

本実施形態において、用いる粉体は、高炉スラグ微粉末、高炉水砕スラグ、セメント、フライアッシュ、消石灰、細骨材、又は、粗骨材の少なくとも何れかであることが好ましい。

【0019】

高炉スラグ微粉末は、銑鉄を製造する高炉で溶融された鉄鉱石のうち、鉄以外の成分を副原料の石灰石やコークス中の灰分と一緒に分離回収した高炉スラグを、微粉砕したものであり、ＪＩＳ Ａ ６２０６に適合したものを使用することが可能である。より詳細には、溶融状態のスラグに加圧水を噴射するなどして急激に冷却した水砕スラグを微粉砕したものを使用することができる。水砕スラグの微粉砕の程度は、一般に、３０００～８０００ｃｍ^２／ｇ程度である。

【0020】

高炉水砕スラグは、銑鉄を製造する製銑工程で生成する溶融状態の高炉スラグを水によって急冷し、細粒化したものであり、弱い水硬性を示し、ワーカビリティーを改善する効果がある。かかる高炉水砕スラグとしては、ＪＩＳ Ａ ６２０６の原材料に用いるもの、又は、ＪＩＳ Ａ ５０１１－１に適合したものを使用することが好ましい。

【0021】

セメントは、ポルトランドセメントと混合セメントとに分類される。このうち、ポルトランドセメントは、普通ポルトランドセメントと、早強ポルトランドセメントとに分類され、混合セメントは、主に高炉セメントと、フライアッシュセメントとに分類される。これらの中でも、高炉セメントは、一般に、高炉水砕スラグを粉砕して普通ポルトランドセメントを混ぜたものであり、高炉スラグの分量によりＡ～Ｃ種の３種類に分類（ＪＩＳ Ｒ ５２１１）される。本実施形態では、これらのセメントのいずれを使用してもよい。

【0022】

フライアッシュは、石炭を燃焼させた際に生じる灰の一種であり、ＪＩＳ Ａ ６２０１に適合したものを使用することが好ましい。

【0023】

消石灰は、鉄鋼スラグ水和固化体においてアルカリ刺激剤として機能する物質であり、混合物の硬化をより促進するために添加してもよい。用いる消石灰としては、特に制限されるものではなく、公知の各種の消石灰を使用することが可能である。

【0024】

細骨材及び粗骨材（より詳細には、高炉水砕スラグを除く細骨材及び粗骨材）としては、各種の天然骨材等を用いることが可能であり、土木学会「コンクリート標準示方書［施工編］」によるものを用いることが好ましい。このような細骨材及び粗骨材として、例えば、砕砂、砕石、高炉スラグ粗骨材等を挙げることができる。

【0025】

［残部：製鋼スラグ］
本実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法において、水和固化体１ｍ^３あたりにおける水及び粉体の残部は、製鋼スラグとする。これにより、より優れた流動性及び粘性を両立させながら、得られる混合物を８５ｍ以上の長距離圧送することが可能となる。

【0026】

なお、製鋼スラグは、高炉で製造された銑鉄又はスクラップから製造された溶鋼から不要な成分を除去して靭性・加工性のある鋼にする製鋼工程で生じる、石灰分を主体としたものである。本実施形態では、このような製鋼スラグとして、転炉スラグ、予備処理スラグ、脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、電気炉還元スラグ、電気炉酸化スラグ、二次精錬スラグ、造塊スラグ等の何れか１種又は２種以上を混合したものを用いることが可能である。

【0027】

上記のような製鋼スラグの化学成分については、特に限定するものではない。ただし、ＣａＯ含有量／ＳｉＯ_２含有量で規定される塩基度が高すぎる場合には、製鋼スラグの内部に遊離ＣａＯが残存して体積安定性のバラツキが大きくなる可能性がある。そのため、製鋼スラグの塩基度は、２．０～５．０程度であることが好ましい。

【0028】

なお、製鋼スラグは、含有する遊離石灰（フリーライム：ｆ－ＣａＯ）の水和反応により膨張する可能性があり、得られる固化体の用途によっては、その表面にひび割れ等が発生するのを嫌う場合がある。そのため、目的とする固化体にひび割れが生じるのを防止することが求められる場合には、いわゆる自然エージングや蒸気エージング等のエージング処理を施した製鋼スラグを用いることが好ましい。より詳細には、以下の方法で求められる粉化率が２．５％以下となるようなエージング処理後の製鋼スラグを用いることが好ましい。

【0029】

ここで、上記の粉化率は、質量ベースの値である。
すなわち、エージング処理した一定量の製鋼スラグ（質量Ｓ_０）を、第１の篩い目（例えばＪＩＳ Ｚ８８０１－１に規定された４．７５ｍｍの篩い目）で分級し、更にこの篩い下を、第１の篩い目よりもう１段小さな第２の篩い目（上記の例であれば、ＪＩＳ Ｚ８８０１－１に規定されたもう１段小さな篩い目である２ｍｍの篩い目）を使って分級し、未崩壊の比較的大きなスラグ粒を除去して、篩い下としてエージング処理後の製鋼スラグの細粒分を得る（質量Ｓ_１）。そして、｛（第２の篩い目の篩い下のスラグ質量＝Ｓ_１｝／（分級前のエージング処理後スラグ質量＝Ｓ_０））×１００（％）｝を粉化率とし、この粉化率が２．５％以下の製鋼スラグを用いれば、得られる固化体に発生するひび割れを抑制することが可能となる。

【0030】

また、製鋼スラグは、破砕後に篩い分けして、５ｍｍ以下の粒径を有したものを用いることが好ましい。このような粒径を有する製鋼スラグであれば、エージング処理を行っていないものを含めて、膨張抑制効果を得ることができる。

【0031】

［混和剤］
また、本実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法において、上記の水、粉体及び製鋼スラグを含有する混合物は、水の体積の一部に換えて、更に、ＪＩＳ Ａ ６２０４に適合した混和剤を含有してもよい。混合物が混和剤を更に含有することで、水粉体体積比の調整をより簡便に実施することが可能となる。

【0032】

上記のような素材を混合することで、圧送対象となる混合物を得ることができる。ここで、上記のような素材の混合方法については、特に限定するものではなく、公知の各種の方法を適宜利用することが可能である。

【0033】

［混合物のスランプフロー値：３１．５ｃｍ以上８８．５ｃｍ未満］
上記のようにして得られる混合物について、スランプフロー値は、３１．５ｃｍ以上であることが好ましい。スランプフロー値が３１．５ｃｍ以上となることで、混合物の流動性はより好ましい状態となり、混合物の圧送性をより一層向上させることが可能となる。スランプフロー値は、より好ましくは５０．０ｃｍ以上である。一方、スランプフロー値は、８８．５ｃｍ未満であることが好ましい。スランプフロー値が８８．５ｃｍ未満となることで、混合物の粘性はより好ましい状態となり、混合物の圧送性をより一層向上させることが可能となる。スランプフロー値は、より好ましくは７０．０ｃｍ以下である。

【0034】

ここで、混合物のスランプフロー値は、図１に示したような器具を用いることで測定可能である。図１の左側の図に示したような寸法を有する、例えば鉄製の円筒容器を準備し、鉄板等の表面に円筒容器を載置する。その上で、円筒容器の内部の空隙に測定対象とする混合物を装入していき、円筒容器の側面を軽く叩くなどして空気を追い出しながら、空隙を混合物で満たし、表面を擦切る。その後、円筒容器を上方に引き上げて、鉄板等の表面に拡がった混合物の直径（図１における長さｄ）を測定する。この際、鉄板等の表面に拡がった混合物の最大径と最小径とを測定し、得られた測定値の平均値を、着目する混合物のスランプフロー値とする。

【0035】

［混合物のＶロート試験値：４～２０秒］
上記のようにして得られる混合物について、Ｖロート試験値は、４秒以上であることが好ましい。Ｖロート試験値が４秒以上となることで、混合物の粘性はより好ましい状態となり、混合物の圧送性をより一層向上させることが可能となる。一方、Ｖロート試験値は、２０秒以下であることが好ましい。Ｖロート試験値が２０秒以下となることで、混合物の流動性はより好ましい状態となり、混合物の圧送性をより一層向上させることが可能となる。Ｖロート試験値は、より好ましくは１１秒以下である。

【0036】

ここで、混合物のＶロート試験値は、図２に示したような器具を用いることで測定可能である。図２の左側の図に示したような寸法を有する、例えば鉄製のＶロートを準備し、Ｖロートの下端部から混合物が流出しないようにした上で、Ｖロートの内部の空隙に測定対象とする混合物を装入していき、Ｖロートの側面を軽く叩くなどして空気を追い出しながら、空隙を混合物で満たし、表面を擦切る。その後、Ｖロートの下端部を開放し、内部の混合物が完全に流下するまでの経過時間を測定する。なお、全量流下の判定は、Ｖロートの上方から混合物の流下を観察し、Ｖロートを通して下方の空間が見えた瞬間とする。このような測定を複数回実施し、得られた経過時間の平均を、Ｖロート試験値とする。

【0037】

［混合物の圧送速度：５．０～５０．０ｍ^３／ｈ］
本実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の混合物は、上記のような条件を満足することで、優れた圧送性を示すために、混合物の品質を良好な状態に保持したまま、混合物の圧送速度に所定の幅を持たせることが可能となる。ただし、圧送速度が５．０ｍ^３／ｈ未満となる場合には、本実施形態に係る混合物を用いたとしても、圧送元と圧送先とでの品質の差が顕著となる可能性がある。そのため、混合物の圧送速度は、５．０ｍ^３／ｈ以上であることが好ましく、７．８ｍ^３／ｈ以上であることがより好ましい。一方、圧送速度が５０．０ｍ^３／ｈを超える場合、骨材である製鋼スラグがポーラス状であることから、圧力が加わることで見かけの水量が減少する結果、流動性が悪化する可能性が高まり、配管の詰まりが生じやすくなる可能性がある。そのため、混合物の圧送速度は、５０．０ｍ^３／ｈ以下であることが好ましく、３２．０ｍ^３／ｈ以下であることがより好ましい。このように、本実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法では、混合物の圧送速度を、５．０～５０．０ｍ^３／ｈの範囲内の所望の速度に設定することが可能となる。

【0038】

以上、本実施形態に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法について、詳細に説明した。

【実施例】

【0039】

以下に、実施例及び比較例を示しながら、本発明に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法について、具体的に説明する。なお、以下に示す実施例は、本発明に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法の一例にすぎず、本発明に係る鉄鋼スラグ水和固化体の圧送方法が下記の例に限定されるものではない。

【0040】

（試験例）
以下に示す実施例及び比較例では、以下の表１に示した成分を有する製鋼スラグＡ（転炉スラグ）を使用し、粉体としては、ＪＩＳ Ｒ ５２１１で規定された高炉セメントＢ種を使用した。また、混和剤としては、ＪＩＳ Ａ ６２０４に適合した混和剤である、フローリック社 ＴＳ－１０００を使用した。

【0041】

【表1】

【0042】

以下の表２に示した水（上水道水）の体積（水和固化体１ｍ^３あたりの体積）に対して、以下の表２に示した体積で粉体及び製鋼スラグ、並びに、必要に応じて混和剤を混合して、混合物を得た。なお、これら成分の混合には、二軸強制練りミキサを使用した。得られた各混合物について、先だって説明した方法に即して、スランプフロー値及びＶロート試験値を測定した。

【0043】

得られた混合物の圧送には、ＫＹＯＫＵＴＯ社製のコンクリートポンプ車（型番ＰＹ９０－１７）を使用し、８．０ｍ^３／ｈ、１７．０ｍ^３／ｈ、３１．６ｍ^３／ｈという３種類の圧送速度で、各混合物を８５ｍ圧送可能か否か、検証した。

【0044】

【表2】

【0045】

その結果、Ｎｏ．１及びＮｏ．２の例については、上記３種類の圧送速度下において、混合物が分離することなく、８５ｍという長距離を圧送することが可能であった。一方、Ｎｏ．３の例では、水粉体体積比が本発明の範囲外となっているために、混合物の粘性が低くなったことで混合物の材料分離に伴う配管内の詰まりが発生し、８５ｍという長距離を圧送することができなかった。

【0046】

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

【図1】

【図2】