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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2025-01-15
(45)【発行日】2025-01-23
(54)【発明の名称】射出ノズル
(51)【国際特許分類】
B29C 45/20 20060101AFI20250116BHJP
【ＦＩ】
B29C45/20
【請求項の数】
4
(21)【出願番号】P 2023009958
(22)【出願日】2023-01-26
(65)【公開番号】P2024105950
(43)【公開日】2024-08-07
【審査請求日】2023-12-28
(73)【特許権者】
【識別番号】000227054
【氏名又は名称】日精樹脂工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100067356
【弁理士】
【氏名又は名称】下田 容一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100160004
【弁理士】
【氏名又は名称】下田 憲雅
(74)【代理人】
【識別番号】100120558
【弁理士】
【氏名又は名称】住吉 勝彦
(74)【代理人】
【識別番号】100148909
【弁理士】
【氏名又は名称】瀧澤 匡則
(72)【発明者】
【氏名】村田 博文
(72)【発明者】
【氏名】加藤 利美
【審査官】鷲巣 直哉
(56)【参考文献】
【文献】国際公開第２０１７／１２９１９０（ＷＯ，Ａ１）
【文献】米国特許出願公開第２０１７／００５７１３８（ＵＳ，Ａ１）
【文献】実開平０６－０７４３１５（ＪＰ，Ｕ）
【文献】特開２０１１－０２５２６２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２９Ｃ ４５／２０
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
加熱筒にねじ込まれる雄ねじ部及び金型に当てられる先端球面部を有し熱硬化性樹脂を射出する射出ノズルであって、この射出ノズルには、前記雄ねじ部から前記先端球面部の近傍まで延びる長穴が少なくとも１本設けられ、前記射出ノズルの外面から前記長穴へ至り冷媒を供給する冷媒供給路が設けられ、前記長穴から前記射出ノズルの外面へ至り暖まった冷媒を排出する冷媒排出路が設けられ、
前記長穴には、前記先端球面部側にパイプ構造体が挿入され、前記雄ねじ部側にプラグ構造体が挿入され、
このプラグ構造体と前記パイプ構造体とは所定距離だけ離されて冷媒室とされ、この冷媒室に前記冷媒供給路が繋がるようにされ、
前記パイプ構造体は、前記長穴の穴径より小径のパイプと、このパイプの基部を支えると共に前記長穴の穴径に対応する外径を有し且つ中心穴を有するパイプ支持体とからなり、
前記冷媒は、前記冷媒供給路、前記冷媒室、前記中心穴、前記パイプ内をこの順に流れて前記先端球面部の背面に衝突し、反転して前記パイプ外、前記冷媒排出路をこの順で流れて排出されることを特徴とする射出ノズル。
【請求項2】
請求項１記載の射出ノズルであって、前記射出ノズルは、多角形断面のスパナー掛部を備え、このスパナー掛部に前記冷媒排出路の出口を設けたことを特徴とする射出ノズル。
【請求項3】
請求項２記載の射出ノズルであって、前記射出ノズルは、前記スパナー掛部に前記冷媒供給路の入口を設けたことを特徴とする射出ノズル。
【請求項4】
請求項２又は請求項３記載の射出ノズルであって、前記長穴は、前記多角形の角の数と同数設けられていることを特徴とする射出ノズル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、熱硬化性樹脂の射出成形に用いる射出ノズルに関する。
【背景技術】
【0002】
樹脂製品を製造する技術として射出成形法が広く知られている。射出成形法では、射出機から金型へ樹脂材料を射出する。
この樹脂材料には、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂とがある。
この樹脂材料には、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂とがある。
【0003】
熱可塑性樹脂の場合、樹脂材料は射出機で可塑化され、溶融状態で金型へ射出され、金型で冷却されることで凝固する。
対して、熱硬化性樹脂の場合、樹脂材料は射出機で予熱され、溶融状態で金型へ射出され、金型で加熱されることで凝固する。
対して、熱硬化性樹脂の場合、樹脂材料は射出機で予熱され、溶融状態で金型へ射出され、金型で加熱されることで凝固する。
【0004】
熱硬化性樹脂の場合、射出機の先端に設けられる射出ノズルの温度は６０～８５℃であり、金型の温度は１６０～１８０℃である。
射出の際には、金型のスプルに射出ノズルを押し当てる。この動作はノズルタッチと呼ばれる。ノズルタッチの際に、金型で射出ノズルが加熱され、射出ノズルの温度が上昇する。
射出の際には、金型のスプルに射出ノズルを押し当てる。この動作はノズルタッチと呼ばれる。ノズルタッチの際に、金型で射出ノズルが加熱され、射出ノズルの温度が上昇する。
【0005】
射出ノズルの温度が一定値以上になると、射出ノズル内において熱硬化性の樹脂材料は流動性が悪くなる。金型のキャビティへ樹脂材料を充填する際に、流動性が悪くなると充填不良が起こる。充填不良が起こると樹脂製品が欠けるなどの不良品が発生する。
不良品の発生は、避けなければならない。そこで、不具合を解決する技術が、各種提案されてきた（例えば、特許文献１（図１）参照）。
不良品の発生は、避けなければならない。そこで、不具合を解決する技術が、各種提案されてきた（例えば、特許文献１（図１）参照）。
【0006】
特許文献１を次図に基づいて説明する。
図１１は従来の射出ノズルの基本構成を説明する図であり、射出ノズル１００は、ノズル本体１０１と、ノズルカバー１１１とからなる。
ノズル本体１０１は、基部に加熱筒１０２にねじ込まれる雄ねじ部１０３を備え、先端に第１ノズルランド１０４及び第２ノズルランド１０５を備える。第１ノズルランド１０４は金型に当てられる先端球面部に相当する。
図１１は従来の射出ノズルの基本構成を説明する図であり、射出ノズル１００は、ノズル本体１０１と、ノズルカバー１１１とからなる。
ノズル本体１０１は、基部に加熱筒１０２にねじ込まれる雄ねじ部１０３を備え、先端に第１ノズルランド１０４及び第２ノズルランド１０５を備える。第１ノズルランド１０４は金型に当てられる先端球面部に相当する。
【0007】
ノズルカバー１１１は、ノズル本体１０１に取付けられて冷媒通路１１２を形成する。冷媒通路１１２にエア、水、油等の冷媒を流すことで、第２ノズルランド１０５が直接的に冷却される。第１ノズルランド１０４は、第２ノズルランド１０５へ熱が移動することで冷却される。すなわち、第１ノズルランド１０４は冷媒により間接的に冷却される。
【0008】
特許文献１に開示される射出ノズル１００には、次に述べる欠点がある。
冷媒で直接冷却される第２ノズルランド１０５に比較して、間接的に冷却される第１ノズルランド１０４は、冷却の度合いが小さい。
金型で、第２ノズルランド１０５よりも第１ノズルランド１０４が強く加熱される。
結果、第１ノズルランド１０４の温度が上がり、樹脂材料の流動性が悪くなる。この流動性悪化が射出成形の妨げとなる。
冷媒で直接冷却される第２ノズルランド１０５に比較して、間接的に冷却される第１ノズルランド１０４は、冷却の度合いが小さい。
金型で、第２ノズルランド１０５よりも第１ノズルランド１０４が強く加熱される。
結果、第１ノズルランド１０４の温度が上がり、樹脂材料の流動性が悪くなる。この流動性悪化が射出成形の妨げとなる。
【0009】
流動性を良好に維持するためには、第２ノズルランド１０５よりも第１ノズルランド１０４が強く冷却されことが望まれる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0010】
【文献】特開平９－２４５２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0011】
本発明は、第１ノズルランドに相当する先端球面部が強く冷却される構造の射出ノズルを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0012】
請求項１に係る発明は、加熱筒にねじ込まれる雄ねじ部及び金型に当てられる先端球面部を有し熱硬化性樹脂を射出する射出ノズルであって、
この射出ノズルには、前記雄ねじ部から前記先端球面部の近傍まで延びる長穴が少なくとも１本設けられ、前記射出ノズルの外面から前記長穴へ至り冷媒を供給する冷媒供給路が設けられ、前記長穴から前記射出ノズルの外面へ至り暖まった冷媒を排出する冷媒排出路が設けられ、
前記長穴には、前記先端球面部側にパイプ構造体が挿入され、前記雄ねじ部側にプラグ構造体が挿入され、
このプラグ構造体と前記パイプ構造体とは所定距離だけ離されて冷媒室とされ、この冷媒室に前記冷媒供給路が繋がるようにされ、
前記パイプ構造体は、前記長穴の穴径より小径のパイプと、このパイプの基部を支えると共に前記長穴の穴径に対応する外径を有し且つ中心穴を有するパイプ支持体とからなり、
前記冷媒は、前記冷媒供給路、前記冷媒室、前記中心穴、前記パイプ内をこの順に流れて前記先端球面部の背面に衝突し、反転して前記パイプ外、前記冷媒排出路をこの順で流れて排出されることを特徴とする。
この射出ノズルには、前記雄ねじ部から前記先端球面部の近傍まで延びる長穴が少なくとも１本設けられ、前記射出ノズルの外面から前記長穴へ至り冷媒を供給する冷媒供給路が設けられ、前記長穴から前記射出ノズルの外面へ至り暖まった冷媒を排出する冷媒排出路が設けられ、
前記長穴には、前記先端球面部側にパイプ構造体が挿入され、前記雄ねじ部側にプラグ構造体が挿入され、
このプラグ構造体と前記パイプ構造体とは所定距離だけ離されて冷媒室とされ、この冷媒室に前記冷媒供給路が繋がるようにされ、
前記パイプ構造体は、前記長穴の穴径より小径のパイプと、このパイプの基部を支えると共に前記長穴の穴径に対応する外径を有し且つ中心穴を有するパイプ支持体とからなり、
前記冷媒は、前記冷媒供給路、前記冷媒室、前記中心穴、前記パイプ内をこの順に流れて前記先端球面部の背面に衝突し、反転して前記パイプ外、前記冷媒排出路をこの順で流れて排出されることを特徴とする。
【0013】
請求項２に係る発明は、請求項１記載の射出ノズルであって、
前記射出ノズルは、多角形断面のスパナー掛部を備え、このスパナー掛部に前記冷媒排出路の出口を設けたことを特徴とする射出ノズル。
前記射出ノズルは、多角形断面のスパナー掛部を備え、このスパナー掛部に前記冷媒排出路の出口を設けたことを特徴とする射出ノズル。
【0014】
請求項３に係る発明は、請求項２記載の射出ノズルであって、
前記射出ノズルは、前記スパナー掛部に前記冷媒供給路の入口を設けたことを特徴とする。
前記射出ノズルは、前記スパナー掛部に前記冷媒供給路の入口を設けたことを特徴とする。
【0015】
請求項４に係る発明は、請求項２又は請求項３記載の射出ノズルであって、
前記長穴は、前記多角形の角の数と同数設けられていることを特徴とする。
前記長穴は、前記多角形の角の数と同数設けられていることを特徴とする。
【発明の効果】
【0016】
請求項１に係る発明では、パイプ構造体のパイプから冷媒を先端球面部の背面に衝突させることで、先端球面部を強制冷却する。
仮に、冷却対象面に冷媒を穏やかに接触させると、熱伝達率は小さくなる。対して、本発明のように、冷却対象面に冷媒を衝突させると、熱伝達率が大きくなる。結果、先端球面部は効果的に冷却される。
よって、本発明により、第１ノズルランドに相当する先端球面部が強く冷却される構造の射出ノズルが提供される。
仮に、冷却対象面に冷媒を穏やかに接触させると、熱伝達率は小さくなる。対して、本発明のように、冷却対象面に冷媒を衝突させると、熱伝達率が大きくなる。結果、先端球面部は効果的に冷却される。
よって、本発明により、第１ノズルランドに相当する先端球面部が強く冷却される構造の射出ノズルが提供される。
【0017】
請求項２に係る発明では、冷媒排出路の出口は、多角形断面のスパナー掛部を設けられる。
冷媒排出路をドリルで開けるとすると、多角形の平坦な一面に直角にドリルを当てて穿孔を開始することができ、ドリルが折損しにくくなり、加工コストの低減が図れる。
冷媒排出路をドリルで開けるとすると、多角形の平坦な一面に直角にドリルを当てて穿孔を開始することができ、ドリルが折損しにくくなり、加工コストの低減が図れる。
【0018】
請求項３に係る発明では、冷媒供給路の入口も、多角形断面のスパナー掛部を設けられる。
請求項２と同様に、ドリルが折損しにくくなり、加工コストの低減が図れる。
請求項２と同様に、ドリルが折損しにくくなり、加工コストの低減が図れる。
【0019】
請求項４に係る発明では、長穴は、多角形の角の数と同数設けられる。すなわち、複数本のパイプ構造体で、射出ノズルを均等に冷却することができる。
【図面の簡単な説明】
【0020】
【図1】本発明に係る射出ノズルの断面図である。
【図2】射出ノズルの斜視図である。
【図3】射出ノズルの分解図である。
【図5】パイプ構造体の断面図である。
【図6】（ａ）は射出ノズルの要部断面図、（ｂ）は（ａ）のｂ部拡大図、（ｃ）は比較例を示す図、（ｄ）は変更例を示す図である。
【図7】（ａ）～（ｄ）は長穴の本数を説明する図である。
【図8】変更例に係る射出ノズルの斜視図である。
【図9】変更例に係る射出ノズルの分解図である。
【図10】変更例に係る射出ノズルの断面図である。
【図11】従来の射出ノズルの基本構成を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【0021】
本発明の実施の形態を添付図に基づいて以下に説明する。
【実施例】
【0022】
［金型、加熱筒、射出ノズル］
図１に示すように、射出ノズル１０は、加熱筒１１にねじ込まれる雄ねじ部１２を基部外周に備え、この雄ねじ部１２の前方にスパナー掛部１３を備え、このスパナー掛部１３の前方に金型１４に当てられる先端球面部１５を備え、熱硬化性樹脂を金型１４へ射出するノズルである。
図１に示すように、射出ノズル１０は、加熱筒１１にねじ込まれる雄ねじ部１２を基部外周に備え、この雄ねじ部１２の前方にスパナー掛部１３を備え、このスパナー掛部１３の前方に金型１４に当てられる先端球面部１５を備え、熱硬化性樹脂を金型１４へ射出するノズルである。
【0023】
加熱筒１１に回転自在に且つ軸方向移動可能に収納されるスクリュー１６は、先端に円錐形状のコーン部１７を有する。このコーン部１７が射出ノズル１０に出入りするため、射出ノズル１０は、雄ねじ部１２を含む基部よりもスパナー掛部１３が小径で、このスパナー掛部１３より先端球面部１５が小径となる多段構造になっている。
【0024】
熱硬化性樹脂の特性を考慮して、射出ノズル１０の温度は６０～８５℃とされ、金型１４の温度は１６０～１８０℃とされる。
金型１４の熱で射出ノズル１０、特に先端球面部１５が所定温度（６０～８５℃）より上がらないように、冷却処置を講じる。そのための冷却構造を、以下に説明する。
金型１４の熱で射出ノズル１０、特に先端球面部１５が所定温度（６０～８５℃）より上がらないように、冷却処置を講じる。そのための冷却構造を、以下に説明する。
【0025】
［射出ノズル］
図２に示すように、スパナー掛部１３は、六角形を呈する。以下に述べる六角形の面は、六角形を六面体と読み替えたときの六面体の六面のうちの一つの面である。
六角形のある面１３ａに冷媒供給ロの入口４５ａが設けられ、六角形の別の面１３ａに冷媒排出路の出口５０ｂが設けられている。
図２に示すように、スパナー掛部１３は、六角形を呈する。以下に述べる六角形の面は、六角形を六面体と読み替えたときの六面体の六面のうちの一つの面である。
六角形のある面１３ａに冷媒供給ロの入口４５ａが設けられ、六角形の別の面１３ａに冷媒排出路の出口５０ｂが設けられている。
【0026】
図１において、冷媒供給ロの入口４５ａ及び冷媒供給ロの出口５０ｂは、射出ノズル１０の外面に相当するスパナー掛け部１３の外面（六角形の面）に設けられる。すなわち、冷媒供給ロの入口４５ａ及び冷媒供給ロの出口５０ｂは、加熱筒１１及び金型１４に干渉しない位置にて、射出ノズル１０の外面に開口する。
射出ノズル１０の外面は、六角形の面が好適ではあるが、加熱筒１１と金型１４との間にある面であればよく、六角形の面に限定されない。
射出ノズル１０の外面は、六角形の面が好適ではあるが、加熱筒１１と金型１４との間にある面であればよく、六角形の面に限定されない。
【0027】
図３に示すように、射出ノズル１０は、スクリュー（図１、符号１６）の外径に対応する穴径の大径穴部１８と、コーン部（図１、符号１７）に対応する円錐穴部１９と、先端球面部１５を貫通するノズル穴２１とを有し、図中斜線（ハッチング）を施した部分（いわゆる肉の部分）に、長穴２３と、冷媒供給路４５と、冷媒排出路５０とが設けられている。
【0028】
詳しくは、射出ノズル１０には、雄ねじ部１２から先端球面部１５の近傍まで延びる長穴２３が少なくとも１本設けられている。長穴２３は、円錐穴部１９に沿って設けられている。
【0029】
［長穴の加工］
長穴２３の加工法の一例を、次に説明する。
先ず、エンドミルで、雄ねじ部１２の一部を切欠くようにして座ぐる。この座ぐりにより、長穴２３の長手軸に直交する座面２４を造り出す。
長穴２３の加工法の一例を、次に説明する。
先ず、エンドミルで、雄ねじ部１２の一部を切欠くようにして座ぐる。この座ぐりにより、長穴２３の長手軸に直交する座面２４を造り出す。
【0030】
次に、座面２４に直交するようにドリルを立てて大径穴２５を穿孔する。ドリルを換えて、大径穴２５より小径の中径穴２６、中径穴２６より小径の小径穴２７、小径穴２７より小径の細径穴２８を順次穿孔する。なお、ドリルを立てるとは、ドリルを回転させながら前進させることを意味する（以下同じ）。
次に、大径穴２５の入口にタップで雌ねじ２９を切る。
次に、大径穴２５の入口にタップで雌ねじ２９を切る。
【0031】
細径穴２８は必須ではないが、細径穴２８を設けることで、先端球面部１５の近傍まで、長穴２３を延ばすことができる。
このような長穴２３に、パイプ構造体３０とプラグ構造体４０とをこの順に挿入する。
このような長穴２３に、パイプ構造体３０とプラグ構造体４０とをこの順に挿入する。
【0032】
［プラグ構造体］
プラグ構造体４０は、径違い円柱４１の大径側に雄ねじ４２が切られ、小径側に第１のОリング４３が嵌められている。回転させながら大径穴２５に挿入されると、雌ねじ２９に雄ねじ４２がねじ結合する。同時に、第１のОリング４３がシール作用を発揮して、中径穴２６から大径穴２５への冷媒漏れが防止される。
パイプ構造体３０の構造は、後述の図５で詳述する。
プラグ構造体４０は、径違い円柱４１の大径側に雄ねじ４２が切られ、小径側に第１のОリング４３が嵌められている。回転させながら大径穴２５に挿入されると、雌ねじ２９に雄ねじ４２がねじ結合する。同時に、第１のОリング４３がシール作用を発揮して、中径穴２６から大径穴２５への冷媒漏れが防止される。
パイプ構造体３０の構造は、後述の図５で詳述する。
【0033】
［冷媒供給路］
冷媒供給路４５は、例えば、射出ノズル１０の長手軸１０ａに平行に且つ先端が中径穴２６に達するようにして穿孔された横穴４６と、この横穴４６に達するように六角形の面１３ａから穿孔された縦穴４７とからなる。
横穴４６の開口は鋼栓４８で塞ぐ。鋼栓４８は、ねじ込みプラグや鋼球が適当である。
結果、冷媒供給路４５の入口４５ａが六角形の面１３ａに設けられ、冷媒供給路４５の出口４５ｂが中径穴２６に開口する。
冷媒供給路４５は、例えば、射出ノズル１０の長手軸１０ａに平行に且つ先端が中径穴２６に達するようにして穿孔された横穴４６と、この横穴４６に達するように六角形の面１３ａから穿孔された縦穴４７とからなる。
横穴４６の開口は鋼栓４８で塞ぐ。鋼栓４８は、ねじ込みプラグや鋼球が適当である。
結果、冷媒供給路４５の入口４５ａが六角形の面１３ａに設けられ、冷媒供給路４５の出口４５ｂが中径穴２６に開口する。
【0034】
【0035】
ドリルの折損について、図４（ｂ）、（ｃ）を用いて補足説明を行う。
図４（ｂ）に示すように、斜面５２にドリル５３を立てると、ドリル５３に水平分力が加わり、この水平分力によりドリル５３は折れる。
対して、図４（ｃ）に示すように、エンドミル５４で座５５形成し、次にこの座５５に直交するようにしてドリル５３を立てると、ドリル５３は折れない。
図４（ｂ）に示すように、斜面５２にドリル５３を立てると、ドリル５３に水平分力が加わり、この水平分力によりドリル５３は折れる。
対して、図４（ｃ）に示すように、エンドミル５４で座５５形成し、次にこの座５５に直交するようにしてドリル５３を立てると、ドリル５３は折れない。
【0036】
すなわち、図４（ａ）に示すように、冷媒供給路の縦穴４７は六角形の面１３ａに直交しており、ドリルが折れることなく穿孔される。冷媒排出路５０も六角形の面１３ａに直交しており、ドリルが折れることなく穿孔される。また、図３に示す長穴２３も座面２４に直交しており、ドリルが折れることなく穿孔される。
【0037】
［パイプ構造体］
図５に示すように、パイプ構造体３０は、外径が小径穴（図３、符号２７）の穴径より小径のパイプ３１と、このパイプ３１の基部を支えるパイプ支持体３２とからなる。パイプ支持体３２は中心穴３３を有する円柱であり、一端にパイプ３１が挿入され、他端にねじ部３４を有し、外周に第２のＯリング３５を有する。
図５に示すように、パイプ構造体３０は、外径が小径穴（図３、符号２７）の穴径より小径のパイプ３１と、このパイプ３１の基部を支えるパイプ支持体３２とからなる。パイプ支持体３２は中心穴３３を有する円柱であり、一端にパイプ３１が挿入され、他端にねじ部３４を有し、外周に第２のＯリング３５を有する。
【0038】
パイプ３１は、銅管が好ましく、パイプ支持体３２にロウ付けにより、固定される。
ねじ部３４は、長穴（図３、符号２３）からパイプ構造体３０から引き抜くときに使用する。すなわち、細長いロッドの先端に雄ねじを切り、この雄ねじをねじ部３４にねじ込み、細長いロッドを引くことで、パイプ構造体３０を長穴から引き抜く。
ねじ部３４は、長穴（図３、符号２３）からパイプ構造体３０から引き抜くときに使用する。すなわち、細長いロッドの先端に雄ねじを切り、この雄ねじをねじ部３４にねじ込み、細長いロッドを引くことで、パイプ構造体３０を長穴から引き抜く。
【0039】
【0040】
［冷媒室］
図６（ａ）に示すように、パイプ構造体３０とプラグ構造体４０とは所定距離Ｄだけ離れており、この離れた領域が冷媒室５６となる。この冷媒室５６に冷媒供給路４５の出口４５ｂが繋がるようにする。所定距離Ｄは、冷媒供給路４５の出口４５ｂの穴径の３～５倍の範囲が適当である。この範囲であれば、加工誤差があっても、出口４５ｂがパイプ支持体３２又はプラグ構造体４０で塞がれることはない。
図６（ａ）に示すように、パイプ構造体３０とプラグ構造体４０とは所定距離Ｄだけ離れており、この離れた領域が冷媒室５６となる。この冷媒室５６に冷媒供給路４５の出口４５ｂが繋がるようにする。所定距離Ｄは、冷媒供給路４５の出口４５ｂの穴径の３～５倍の範囲が適当である。この範囲であれば、加工誤差があっても、出口４５ｂがパイプ支持体３２又はプラグ構造体４０で塞がれることはない。
【0041】
［冷媒の流れ］
冷媒の流れは、行きが矢印付き実線で示され、戻りが矢印付き破線で示される。
空気又は水などの冷媒を、矢印（１）の通りに冷媒供給路４５へ供給する。冷媒は縦穴４７、横穴４６の順で流れ、矢印（２）のように冷媒室５６へ流入し、反転する。
冷媒の流れは、行きが矢印付き実線で示され、戻りが矢印付き破線で示される。
空気又は水などの冷媒を、矢印（１）の通りに冷媒供給路４５へ供給する。冷媒は縦穴４７、横穴４６の順で流れ、矢印（２）のように冷媒室５６へ流入し、反転する。
【0042】
図６（ｂ）に示すように、冷媒はパイプ３１の内を通って、パイプ３１の先端から噴き出し、細径穴２８に衝突する（矢印（３））。衝突後反転してパイプ３１の外を流れ（矢印（４））、図６（ａ）に示す冷媒排出路５０へ流入する。すると、冷媒は、図４（ａ）に示すように冷媒排出路５０を通って外へ排出される（矢印（５））。
【0043】
図６（ｃ）は比較例を示す図であり、多くの冷却ジャケット５７は、一端から矢印（１１）のように冷媒を流入させ、他端から排出路５８を用いて冷媒を排出させる（矢印（１２））。図６（ａ）からも明らかなように排出路５８を設けることは容易でなく、設けることができたとしても冷却ジャケット５７の先端からＷだけ後退した部位に設けざるを得ない。
【0044】
結果、図６（ｃ）に示すＷの領域は「液だまり」となり、冷媒の入れ換えがなく、あったとしても僅かである。冷媒の入れ換えが乏しいと冷却性能が低下し、図６（ａ）に示す先端球面部１５が十分に冷やされない。対策として冷媒の供給量を増す必要がある。
【0045】
対して、本発明による図６（ｂ）では、矢印（３）で示す衝突により、常に新しい冷媒が細径穴２８に供給される。加えて、衝突により熱伝達係数が高まる。結果、少ない量の冷媒で図６（ａ）に示す先端球面部１５が十分に冷やされる。
よって、本発明により、先端球面部１５が強く冷却される構造の射出ノズル１０が提供される。
よって、本発明により、先端球面部１５が強く冷却される構造の射出ノズル１０が提供される。
【0046】
なお、図６（ａ）において、パイプ支持体３２には、冷媒室５６側から図面左向きの圧力が加わり、小径穴２７側から図面右向きの圧力が加わる。矢印（３）の流れによりパイプ３１の内で圧力損失が発生する。結果、図面左向きの圧力は図面右向きの圧力より高くなるため、パイプ支持体３２が冷媒室５６側へ抜けることはない。よって、第２のＯリング３５による嵌合構造を採用した。
【0047】
しかし、この嵌合構造をねじ結合構造に変更することは差し支えない。ねじ結合構造は、機械的にパイプ支持体３２の移動を防止することができるという利点がある、奥まった中径穴２６に雌ねじを形成する必要があり、加工コストが嵩むという欠点がある。
対して、嵌合構造は、中径穴２６に雌ねじを形成する必要がなく、加工コストが嵩まないという利点がある。
よって、パイプ支持体３２を嵌合で固定するか、ねじ結合で固定するかは、任意である。
対して、嵌合構造は、中径穴２６に雌ねじを形成する必要がなく、加工コストが嵩まないという利点がある。
よって、パイプ支持体３２を嵌合で固定するか、ねじ結合で固定するかは、任意である。
【0048】
また、図６（ｄ）に示すように、細径穴２８の穴径を若干大きくする、及び／又はパイプ３１の外径を若干小さくすることで、パイプ３１の先端を細径穴２８へ挿入するようにしてもよい。
【0049】
図６（ｂ）に示す実施例では、細径穴２８の穴径は、パイプ３１の外径より小さくすることができる。図６（ａ）から明らかなように、細径穴２８の穴径が小さいほど、薄い肉に穿孔が可能となり、細径穴２８の先端を先端球面部１５に近づけることができる。
よって、図６（ｂ）に示す実施例では、細径穴２８の穴径は、パイプ３１の外径より大径にすることが可能ではあるが、好ましくはパイプ３１の外径より小さくする。
よって、図６（ｂ）に示す実施例では、細径穴２８の穴径は、パイプ３１の外径より大径にすることが可能ではあるが、好ましくはパイプ３１の外径より小さくする。
【0050】
対して、図６（ｄ）に示す実施例では、細径穴２８の穴径は、パイプ３１の外径より大きいが、パイプ３１の先端を細径穴２８へ挿入することができるため、図６（ｂ）よりも、細径穴２８へ冷媒をより確実に送ることができる。
よって、図６（ｂ）を採用するか、図６（ｄ）を採用するかは、任意である。
よって、図６（ｂ）を採用するか、図６（ｄ）を採用するかは、任意である。
【0051】
［長穴の数］
図７に基づいて、射出ノズルに設ける長穴２３の好ましい本数を説明する。
図７（ａ）に示すように、長穴２３は上下に各１本、合計２本設ける。
または、図７（ｂ）に示すように、長穴２３は１２０°ピッチで合計３本設ける。
図７に基づいて、射出ノズルに設ける長穴２３の好ましい本数を説明する。
図７（ａ）に示すように、長穴２３は上下に各１本、合計２本設ける。
または、図７（ｂ）に示すように、長穴２３は１２０°ピッチで合計３本設ける。
【0052】
または、図７（ｃ）に示すように、長穴２３は６０°ピッチで合計６本設ける。
または、図７（ｄ）に示すように、長穴２３は、１本のみでも差し支えない。
よって、長穴２３は、少なくとも１本設ければよい。ただし、加工コストが嵩み複雑にはなるが、図７（ｃ）が理想である。
または、図７（ｄ）に示すように、長穴２３は、１本のみでも差し支えない。
よって、長穴２３は、少なくとも１本設ければよい。ただし、加工コストが嵩み複雑にはなるが、図７（ｃ）が理想である。
【0053】
本実施例では、スパナー掛部１３は六角形断面としたが、四角形断面や八角形断面であなどの多角形断面であればよく、角の数は規定されない。
四角形断面のときは、長穴２３は９０°ピッチで合計４本設け、八角形断面のときは、長穴２３は４５°ピッチで合計８本設けることが推奨される。
すなわち、長穴２３は多角形の角の数と同数設けることが望ましい。
四角形断面のときは、長穴２３は９０°ピッチで合計４本設け、八角形断面のときは、長穴２３は４５°ピッチで合計８本設けることが推奨される。
すなわち、長穴２３は多角形の角の数と同数設けることが望ましい。
【0054】
［変更例］
次に、図８～図１０に基づいて、本発明に係る変更例を説明する。ただし、この変更例において、図１～図６と共通する要素には、符号を流用して詳細な説明は省略する。
図８に示すように、変更例に係る射出ノズル１０は、雄ねじ部１２とスパナー掛部１３との間に延長部５９を介在させ、この延長部５９に冷媒供給路の入口４５ａを設けた。
次に、図８～図１０に基づいて、本発明に係る変更例を説明する。ただし、この変更例において、図１～図６と共通する要素には、符号を流用して詳細な説明は省略する。
図８に示すように、変更例に係る射出ノズル１０は、雄ねじ部１２とスパナー掛部１３との間に延長部５９を介在させ、この延長部５９に冷媒供給路の入口４５ａを設けた。
【0055】
図９に示すように、射出ノズル１０は、雄ねじ部１２から先端球面部１５の近傍まで延びる長穴２３を少なくとも１本有し、この長穴２３にパイプ構造体３０とプラグ構造体４０をこの順に挿入する構造であることに変更がない。
【0056】
延長部５９に設けた冷媒供給路４５は、ごく短い縦穴４７のみからなる。
また、スパナー掛部１３に設ける冷媒排出路５０も、ごく短い縦穴のみからなる。
すなわち、図３に示す横穴４６が不要であり、図４（ａ）に示す長い冷媒排出路５０がごく短くなる。
また、スパナー掛部１３に設ける冷媒排出路５０も、ごく短い縦穴のみからなる。
すなわち、図３に示す横穴４６が不要であり、図４（ａ）に示す長い冷媒排出路５０がごく短くなる。
【0057】
よって、変更例は延長部５９を設けることで射出ノズル１０が若干大型になるものの、冷媒供給路４５と冷媒排出路５０の加工コストが低減できる。加えて、冷媒供給路４５と冷媒排出路５０がごく短いため、異物による詰まりが起こりにくく、起こったとしても異物の除去が容易になるという利点がある。
【0058】
図１０に示すように、長穴２３へパイプ構造体３０を挿入し、次にプラグ構造体４０をねじ込むことで、射出ノズル１０を得ることができる。
冷媒は、冷媒供給路４５を通り、冷媒室５６で向きを変えてパイプ３１の内を通り、細径穴２８に衝突する。この衝突により先端球面部１５が強く冷却される。暖まった冷媒はパイプ３１の外を流れ、冷媒排出路５０を通って、外部へ排出される。
冷媒は、冷媒供給路４５を通り、冷媒室５６で向きを変えてパイプ３１の内を通り、細径穴２８に衝突する。この衝突により先端球面部１５が強く冷却される。暖まった冷媒はパイプ３１の外を流れ、冷媒排出路５０を通って、外部へ排出される。
【0059】
尚、本発明では、長穴２３を、大径穴２５と中径穴２６と小径穴２７と細径穴２８とからなる多段穴としたが、パイプ構造体３０が挿入でき、プラグ構造体４０がねじ込めることを条件に、多段穴の段数を変更することは差し支えない。
【産業上の利用可能性】
【0060】
本発明の射出ノズルは、熱硬化性樹脂の射出に好適である。
【符号の説明】
【0061】
１０…射出ノズル、１０ａ…射出ノズルの長手軸、１１…加熱筒、１２…雄ねじ部、１３…スパナー掛部、１３ａ…射出ノズルの外面（六角形の面）、１４…金型、１５…先端球面部、２３…長穴、３０…パイプ構造体、３１…パイプ、３２…パイプ支持体、４０…プラグ構造体、４５…冷媒供給路、４５ａ…冷媒供給路の入口、５０…冷媒排出路、５０ｂ…冷媒排出路の出口、５６…冷媒室、Ｄ…所定距離（プラグ構造体とパイプ構造体との距離）。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】