特許 7628611 コヒーレント検波による光トランスポンダからの位相回復を用いた振動検出

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2025-01-31

(45)【発行日】2025-02-10

(54)【発明の名称】コヒーレント検波による光トランスポンダからの位相回復を用いた振動検出

(51)【国際特許分類】

   H04B 10/61 20130101AFI20250203BHJP

   G01H 9/00 20060101ALI20250203BHJP

   H04B 10/075 20130101ALI20250203BHJP

【ＦＩ】

H04B10/61

G01H9/00 E

H04B10/075

【請求項の数】 8

(21)【出願番号】P 2023532324

(86)(22)【出願日】2021-12-08

(65)【公表番号】

(43)【公表日】2023-12-14

(86)【国際出願番号】 US2021062478

(87)【国際公開番号】W WO2022125705

(87)【国際公開日】2022-06-16

【審査請求日】2023-05-26

(31)【優先権主張番号】63/122,611

(32)【優先日】2020-12-08

(33)【優先権主張国・地域又は機関】US

(31)【優先権主張番号】63/192,188

(32)【優先日】2021-05-24

(33)【優先権主張国・地域又は機関】US

(73)【特許権者】

【識別番号】504080663

【氏名又は名称】エヌイーシー ラボラトリーズ アメリカ インク

【氏名又は名称原語表記】ＮＥＣ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ Ａｍｅｒｉｃａ， Ｉｎｃ．

(74)【代理人】

【識別番号】100123788

【弁理士】

【氏名又は名称】宮崎 昭夫

(74)【代理人】

【識別番号】100127454

【弁理士】

【氏名又は名称】緒方 雅昭

(72)【発明者】

【氏名】イプ、 エズラ

(72)【発明者】

【氏名】ホワン、 ユエ－カイ

【審査官】鴨川 学

(56)【参考文献】

【文献】欧州特許出願公開第０３４６０４４１（ＥＰ，Ａ１）

【文献】国際公開第２０１９／１８９１９２（ＷＯ，Ａ１）

【文献】国際公開第２０１７／１７９４３１（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開２０２０－１６９９０４（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｈ０４Ｂ １０／６１

Ｇ０１Ｈ ９／００

Ｈ０４Ｂ １０／０７５

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

コヒーレント光ファイバ伝送と振動センシングを同時に行うシステムであって、
光ファイバ伝送媒体と、
前記光ファイバ伝送媒体と光通信するトランシーバと、を有し、前記トランシーバは、
受信光信号と受信光信号搬送波を検出するための局部発振信号とに応答するコヒーレント光受信器と、
前記受信光信号で搬送されたデジタルデータを回復し、前記受信光信号の光位相を追跡し、前記光ファイバ伝送媒体の振動誘起の歪みを決定するように構成されたデジタル信号プロセッサと、を含み、
前記デジタルデータの回復と、前記光ファイバ伝送媒体の振動誘起の歪みの決定とが、同時に実行され、
前記デジタル信号プロセッサは、周波数オフセット補償、適応時間領域等化、および搬送波位相回復を含む適応デジタル信号処理要素によって埋め込まれた位相を組み合わせることによって、前記受信光信号の光位相を追跡するように構成される、システム。

【請求項2】

前記トランシーバは、位相ロックループと、該位相ロックループに続くバンドパスフィルタと、を備えており、周波数ドリフトとレーザ位相ノイズとを含む任意の他の位相変化源から前記振動誘起の位相変化を分離する、請求項１に記載のシステム。

【請求項3】

前記トランシーバは、前記受信光信号のボーレートよりも低いレートで前記振動誘起の位相変化を決定する、請求項２に記載のシステム

【請求項4】

前記光ファイバ伝送媒体の前記トランシーバとは反対側の端部に位置する第２のトランシーバをさらに備え、当該２つのトランシーバは、データ変調光信号を互いに送信するように構成され、前記２つのトランシーバは他の送信機によって送信された光信号から振動誘起の位相変化を独立して決定する、請求項３に記載のシステム。

【請求項5】

前記２つのトランシーバは、各トランシーバの前記振動誘起の位相変化の決定を相関させることによって、前記光ファイバ伝送媒体に沿った位置で発生する振動の位置を独立して決定する、請求項４に記載のシステム。

【請求項6】

振動誘起の位相の推定が各トランシーバによって行われ、相関の前にアンプイコライザに適用される、請求項５に記載のシステム。

【請求項7】

前記光ファイバ伝送媒体は、少なくとも２つの別個の光ファイバを含み、該２つの別個の光ファイバを介して双方向リンクが前記２つの別個の光ファイバ上に確立される、請求項６に記載のシステム。

【請求項8】

前記２つの光ファイバの少なくとも一部が、共通の光ファイバケーブルの一部として共存する、請求項７に記載のシステム。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本開示は、一般に、コヒーレント受信機を使用する光通信システム、方法、および構造に関する。より詳細には、本開示は、コヒーレント検波によるデジタル光トランスポンダからの位相回復を用いた振動検出を記述し、デジタルコヒーレントトランスポンダがデータ伝送の補助機能として振動検出／監視を実行することを可能にする。

【背景技術】

【0002】

光通信技術分野で知られているように、コヒーレント検波を利用するトランスポンダが広く導入されており、周波数オフセット補償（ＦＯＣ）、適応時間領域等化（ＴＤＥ）、および搬送波位相回復（ＣＰＲ）の組み合わせによって、デジタル信号プロセッサ（ＤＳＰ）で光位相が連続的に追跡される。また、分散型振動センシング（ＤＶＳ）を含む分散型光ファイバセンシング（ＤＦＯＳ）は、既存の配備された通信光ファイバをセンサシステムとして同時に利用することによって、既存の光ファイバ通信設備の機能性を向上させることが実証されている。したがって、既存の通信設備を感覚システムとして利用することを容易にするシステム、方法、および構造は、当技術分野への歓迎すべきものである。

【発明の概要】

【0003】

付加的な機能として振動検出を提供するためにコヒーレント検波を使用する光通信トランスポンダを有利に提供する本開示の態様によって技術の進歩がなされる。

【0004】

従来技術とは著しく対照的に、本開示によるシステム、方法、および構造は、デジタルコヒーレント受信機において、送信データを回復するために実行される様々な適応ＤＳＰ動作が光位相を追跡するという事実を活用する。この位相は、低オーバーヘッドコストで抽出することができ、デジタルコヒーレントトランスポンダが、データ送信の補助機能として振動監視を実行することを可能にする。

【0005】

さらなる利点として、本開示の態様によるシステム、方法、および構造は、従来の外部共振器レーザ（ＥＣＬ）をより低い周波数ノイズを示すより安定したレーザと置き換えることによって、また、光伝送および振動センシングの２つの目的を果たすチャネルのための波長ディザリングなしで、従来のシステムと比較して、レーザ位相ノイズの影響をさらに低減することができる。

【0006】

有利には、本開示のさらなる態様によれば、本発明のシステムおよび方法は、振動センシングの補助機能のためにコヒーレント光トランスポンダを再使用することによって、振動センシングのためだけに専用のトランスポンダを構築する場合と比較して、比較的低コストでそのような機能を提供する。

【図面の簡単な説明】

【0007】

本開示のより完全な理解は、添付図面を参照することによって実現され得る。

【0008】

【図1(A)】本開示の態様による、超低線幅レーザの干渉検波を使用した振動検出を示す概略図であって、異なる局部発振器（ＬＯ）レーザを使用して遠隔端で検出された光位相を示す。

【図1(B)】本開示の態様による、超低線幅レーザの干渉検波を使用した振動検出を示す概略図であって、ＬＯと同じレーザを使用して同じ端で光位相を検出できるようにするために遠隔端で反射された信号を示す。

【0009】

【図2】西東（Ｗ－Ｅ）方向および東西（Ｅ－Ｗ）方向における光位相を相関させることによって、本開示の態様による光ケーブルに衝突する点源振動の位置を決定することを示し、

【数1】

と

【数2】

との間の相対遅延は、振動源と各受信機との間の距離の差に起因する。

【0010】

【図3(A)】高速光伝送のためのデジタルコヒーレント受信機の標準モデルを示す。

【図3(B)】本開示の態様による、強調表示されたＤＳＰブロックが入力信号の瞬時位相を共同で追跡する送信ビットを回復するのに必要な典型的なデジタル信号処理（ＤＳＰ）動作を示す。

【0011】

【図4】本発明の態様による、エイリアス周波数オフセットが１／Ｔ_θを超えて変動しないように、サンプリングレート１／Ｔ_θが十分に高速であるだけでよい、位相推定のためのサンプリングレート要求を示すプロットである。

【0012】

【図5(B)】本開示の態様による、ハンマーで打たれた電柱に吊り下げられた光ケーブルを用いた振動実験を示す模式図である。

【0013】

【図6(A)】式（５）に従って

【数3】

が得られる振動検知試験で回復した位相を示すプロットである。

【図6(B)】本開示の態様による、

【数4】

を

【数5】

およびω_n＝５０Ｈｚの2次ＰＬＬに通した後の出力を示すプロットである。

【0014】

【図7】本開示の態様による、コヒーレント受信機によって追跡された光位相から振動誘起の位相変化を抽出するためのループフィルタＦ「ｚ」を有するデジタル位相ロックループ（ＤＰＬＬ）を示す概略図である。

【0015】

【図8】西東（Ｗ－Ｅ）方向および東西（Ｅ－Ｗ）方向の光位相を相関させることによって、光ケーブルに衝突する点源振動の位置を決定するための例示的な構成を示す概略図である。図２と比較すると、本開示の態様によれば、各トランスポンダは変調データを送信し、位相測定値

【数6】

および

【数7】

は、各受信機によるデータ復調の一部として回復する。

【0016】

【図9】本開示の態様による、２つの双方向デジタルコヒーレントトランスポンダによって追跡された光位相から点源振動の位置を決定するための例示的なＤＳＰ動作を示す概略図である。

【0017】

【図10】本開示の態様による、双方向デジタルコヒーレントデータリンクを用いた振動源位置特定を実証する実験セットアップを示す概略図である。

【0018】

【図11(A)】振動定位実験の結果を示すプロットであり、（ａ）各方向について測定したＰＬＬ後の位相、挿入図は、Ｗ－Ｅ位相がＥ－Ｗ位相よりも進んでいることを示し、（ｂ）Ｗ－Ｅ位相のスペクトル、（ｃ）Ｗ－Ｅ位相とＥ－Ｗ位相との間の相関、～４８０ｋｍにおいて最大相関を有することを示す。

【図11(B)】振動定位実験の結果を示すプロットであり、（ａ）各方向について測定したＰＬＬ後の位相、挿入図は、Ｗ－Ｅ位相がＥ－Ｗ位相よりも進んでいることを示し、（ｂ）Ｗ－Ｅ位相のスペクトル、（ｃ）Ｗ－Ｅ位相とＥ－Ｗ位相との間の相関、～４８０ｋｍにおいて最大相関を有することを示す。

【0019】

【図12】本開示の態様による、コヒーレント受信機から抽出された位相からの振動による位相の例示的な抽出を示す模式図である。

【0020】

【図13(A)】本開示の態様による双方向リンクを示す概略図である。

【図13(B)】本開示の態様による双方向トランスポンダの実験セットアップを示す概略図である。

【0021】

例示的な実施形態は、図面および詳細な説明によってより完全に説明される。しかしながら、本開示による実施形態は様々な形態で実施することができ、図面および詳細な説明に記載された特定のまたは例示的な実施形態に限定されない。

【発明を実施するための形態】

【0022】

以下は、単に本開示の原理を例示するものである。したがって、当業者は本明細書に明示的に記載または図示されていないが、本開示の原理を具現化し、その精神および範囲内に含まれる様々な構成を考案することができることが理解されよう。

【0023】

さらに、本明細書に記載されているすべての実施例および条件付き用語は、本開示の原理および技術を促進するために発明者によって寄与された概念を読者が理解するのを助けるための教育目的のためだけのものであることを意図しており、そのような具体的に列挙された実施例および条件に限定されないと解釈されるべきである。

【0024】

さらに、本開示の原理、態様、および実施形態を記載する本明細書のすべての記述、ならびにその具体例は、その構造的および機能的等価物の両方を包含することを意図している。さらに、そのような等価物は、現在知られている等価物と、将来開発される等価物、すなわち、構造に関係なく同じ機能を実行する開発された要素との両方を含むことが意図されている。

【0025】

したがって、たとえば、本明細書の任意のブロック図が、本開示の原理を実施する例示的な回路の概念図を表すことは、当業者には理解されるであろう。

【0026】

本明細書で特に明記しない限り、図面を構成する図は、縮尺通りに描かれていない。

【0027】

光ファイバケーブルに与えられた機械的振動は、光ケーブル内の個々のファイバに長手方向の歪みを誘発し、位相シフトθ_vib＝（２π／λ）Δｚとして検出することができる光路長Δｚの変化に現れる可能性があることを、当業者であれば理解し、認識することを再度留意する。ここで、λは光信号の波長である。

【0028】

θ_vibを測定する１つの方法は、光ファイバにプローブパルスを発射し、分散型音響センシング（ＤＡＳ）を使用してレイリー後方反射（後方散乱）を検出することである。この方法は、高い空間分解能を達成するが、その到達範囲は、一般にレイリー散乱係数の弱い性質によって制限され、その結果、光信号対雑音比（ＯＳＮＲ）が低くなる。

【0029】

最近、海底ケーブルの地震波を検出するために、超低線幅レーザを用いたフォワーディングアプローチが提案された。この方式では、無変調の連続波（ＣＷ）レーザが対象の光ファイバに発射される。ファイバの遠隔端では、受信信号は、局部発振器（ＬＯ）として別の超低線幅レーザを使用してコヒーレント検波される。干渉検波から抽出された光位相は、次の形式を有する。

【数8】

【0030】

ここで、Δfは送信機（Ｔｘ）とＬＯレーザとの間の周波数オフセット、Φ_Tx（ｔ）およびΦ_L0（ｔ）はそれぞれＴxレーザおよびＬＯレーザの位相ノイズ、θ_vib（ｔ）はファイバの累積縦歪みによって引き起こされる光位相シフト、θ_n（ｔ）はすべての増幅器の増幅自然雑音（ＡＳＥ）によって引き起こされる等価位相ノイズである。

【0031】

遠隔端では、ＣＷ信号を別のファイバで反射させて近端に戻すことが可能であり、同じトランスポンダが、発信信号とＬＯの両方に同じレーザを使用してコヒーレント検波を実行することができることに留意されたい。振動検出の目的は、θ（ｔ）からθ_vib（ｔ）を抽出することである。式（１）において、θ_vib（ｔ）のスペクトルが他の全ての項よりも大きい周波数域範囲が存在する場合、振動検出が可能である。

【0032】

さらに、振動が点源として適切にモデル化されている場合、両端からＣＷ信号を発射し、西東方向と東西方向で測定された光位相を相関させることにより、その位置を推測することが可能である。

【0033】

図１（Ａ）および図１（Ｂ）は、本開示の態様による、超低線幅レーザの干渉検波を使用した振動検出を示す概略図であって、図１（Ａ）は異なる局部発振器（ＬＯ）レーザを使用して遠隔端で検出された光位相を示し、図１（Ｂ）はＬＯと同じレーザを使用して同じ端で光位相を検出できるようにするために遠隔端で反射された信号を示す。

【0034】

図２は、西東（Ｗ－Ｅ）方向および東西（Ｅ－Ｗ）方向における光位相を相関させることによって、本開示の態様による光ケーブルに衝突する点源振動の位置を決定することを示し、

【数9】

と

【数10】

との間の相対遅延は、振動源と各受信機との間の距離の差に起因する。

【0035】

専用チャネルを介してＣＷトーンを送信する必要がある前述のアプローチには欠点がある。第１に、専用チャネルがデータを伝送しなくなる。第２に、ＣＷトーンは、（同じファイバ上に存在する場合）データ伝送チャネルに非線形効果を誘発しないように、また、ブリルアン閾値を超えないように、低電力で送信する必要がある。この後者の要因は、通常、より厳しい要件となる。電力制限により受信機のＯＳＮＲが低下し、その結果、θ_vib（ｔ）のノイズ推定値が生じる可能性がある。

【0036】

図３（Ａ）および図３（Ｂ）は、図３（Ａ）において、高速光伝送のためのデジタルコヒーレント受信機の標準モデルを示し、図３（Ｂ）は、本開示の態様による、強調表示されたＤＳＰブロックが入力信号の瞬時位相を共同で追跡する送信ビットを回復するのに必要な典型的なデジタル信号処理（ＤＳＰ）動作を示す。

【0037】

図を参照すると、コヒーレント受信機の光フロントエンドには、受信信号を局部発振器（ＬＯ）レーザ信号と組み合わせた二重偏波９０°ハイブリッドが含まれていることが分かる。これにバランス型光検出器が続き、その出力は２つの受信信号の偏波の同相成分および直交成分に対応するベースバンド電気信号を含む。ベースバンド電気信号は、ローパスフィルタにかけられ、次いで、アナログデジタル変換器（ＡＤＣ）によって１／Ｔのレートでサンプリングされる。サンプリングレートがベースバンド電気信号の最高周波数成分の２倍を超える場合、デジタル化された波形は、入力光信号のすべての情報を保持する。

【0038】

図に示すＤＳＰ動作では、デジタル化された波形は、最初に、変調されたデータのボーレートと同期したレート（通常はボーレートの２倍）にリサンプリングされる。そして、通常は一定である受信機の不完全性を補正する。光位相θ（ｔ）を一緒に追跡する３つの適応成分が強調表示される。

【0039】

動作上、周波数オフセット補償（ＦＯＣ）ユニットは、送信機レーザとＬＯレーザとの間の推定周波数オフセットΔfだけ信号を回転させる。

【数11】

をジョーンズ表現の全ての複素数値信号ベクトルとする。ここで、ｍはサンプル数である。ＦＯＣは、以下を実行する。

【数12】

ここで、ΔΩ＝ΔｆＴはデジタル周波数オフセットである。したがって、ＦＯＣが追跡する位相は、－２πΔΩｍとなる。

【0040】

波長分散（ＣＤ）の周波数領域等化の後、信号は、偏波回転と偏波モード分散を補償する「バタフライ構造」適応時間領域等化器（ＴＤＥ）を通過する。

【数13】

【0041】

式（３）において、

【数14】

は、等化器のｎ番目の出力シンボルである。等化器入力

【数15】

（ｍ＝ｒｎ)、ここでｒはオーバーサンプリングレート（通常は２に等しい)であり、各偏波ｉ＝｛１，２｝について、

【数16】

はシンボルｎに最も近いＮ個のサンプルのベクトルであり、Ｎは等化器の長さであり、

【0042】

【数17】

【0043】

は、シンボルｎを回復するために使用される適応等化器の値であり、各パーティション、および

【数18】

は長さＮのベクトルである。

【0044】

最後に、等化器出力は、キャリア位相回復（ＣＰＲ）によって次のように回転される。

【数19】

【0045】

ＣＰＲの出力は、送信されたビットを回復するために、軟判定前方誤り訂正（ＳＤ－ＦＥＣ）デコーダおよび硬判定ＦＥＣ（ＨＤ－ＦＥＣ）デコーダを通過する。

【0046】

図３では、瞬時の光位相をまとめて追跡する３つのＤＳＰ構成要素が強調表示されており、それらの動作は式（２－４）に示されている。ＦＯＣ、ＴＤＥ、およびＣＰＲの組合せによって追跡される位相

【数20】

は、式（１）における真の位相θ（ｔ）のコヒーレント受信機の推定値であり、次式で与えられることが分かる。

【数21】

ここで、

【数22】

は、等化器のタップの平均値（または等化器の直流成分)である。

【0047】

式（５）を計算するためのオーバーヘッドコストは、加算、位相の乗算、および角度計算を含む中程度のものにすぎない。さらに、機械的振動およびレーザ位相ノイズは、データ変調信号のボーレートと比較して遅い処理である。したがって、式（５）は、１／Ｔ_θ＜＜１／Ｔの割合で、まれにしか計算されない。

【0048】

図４は、本発明の態様による、エイリアス周波数オフセットが１／Ｔ_θを超えて変動しないように、サンプリングレート１／Ｔ_θが十分に高速であるだけでよい、位相推定のためのサンプリングレート要求を示すプロットである。

【0049】

この図を参照して、式（１）において、レーザ周波数オフセットと位相ノイズの影響のみによる位相変化を考慮する。θ（ｔ）のスペクトルはほぼローレンツ型であり、瞬時周波数シフト（instantaneous frequency shift）Δｆを中心とする。最大周波数オフセットの２倍でθ（ｔ）をサンプリングすれば、ナイキストの基準を満たし、

【数23】

からの真の位相のデジタル再構成が可能になる。実際には、図に示すように、アンダーサンプリングによって、θ（ｔ）の周波数エイリアスの１つがナイキスト周波数－１／２Ｔ_θおよび１／２Ｔ_θ内に収まるため、この要件さえもさらに緩和することができる。レーザが安定している場合、すなわちθ（ｔ）が１／ｔ_θを超えて変動しない場合、θ（ｔ）を再構成することができる。したがって、式（５）の位相は、レーザの周波数ドリフトによって支配される、θ(t)が変化し得る速度と同程度の頻度で利用可能にするだけでよい。

【0050】

図５は、本開示の態様による、ハンマーで打たれた電柱に吊り下げられた光ケーブルを用いた振動実験を示す模式図である。

【0051】

図６（Ａ）および図６（Ａ）はプロットであり、図６（Ａ）は、式（５）に従って

【数24】

が得られる振動検知試験で回復した位相を示し、図６（Ｂ）は、本開示の態様による、

【数25】

を

【数26】

およびω_n＝５０Ｈｚの２次ＰＬＬに通した後の出力を示す。

【0052】

図７は、本開示の態様による、コヒーレント受信機によって追跡された光位相から振動誘起の位相変化を抽出するためのループフィルタＦ「ｚ」を有するデジタル位相ロックループ（ＤＰＬＬ）を示す概略図である。

【0053】

図を参照すると、図６（Ａ）は、２つの狭い線幅のレーザの間の干渉積の光位相の例を示しており、信号レーザは、図５に示されるようにハンマーで打たれた電柱に吊り下げられた光ケーブルを通過することに留意されたい。式（１）によれば、サンプリングされた光位相θ［ｎ］は、キャリア周波数オフセット、レーザ位相ノイズ、および振動による光路長の変化による位相の合計である。

【0054】

図6（Ａ）から、最初の２つの項が位相測定を支配していることが分かる。振動による位相成分θ_vib［ｎ］を回復するために、図７に例示的に示されるように、

【数27】

をデジタル位相ロックループ（ＤＰＬＬ）に通すことができ、ここで、Ｆ［ｚ］はループフィルタである。

【0055】

２次ＤＰＬＬの場合、

【数28】

であり、ここで、

【数29】

は減衰率であり、Ω_n＝ω_nＴは固有振動数である。

【0056】

図６（Ｂ）は、図６（Ａ）の

【数30】

を

【数31】

およびω_n＝５０Ｈｚで臨界減衰型２次ＤＰＬＬを通過させた場合の出力

【数32】

を示している。変化の遅い搬送波周波数オフセットは除去され、一方、高速変動する位相ノイズははるかに低い振幅になり、ＤＰＬＬ出力は、振動誘起の位相変化（vibration-induced phase change）

【数33】

の推定値となる。

【0057】

ＤＰＬＬ出力は、バンドパスフィルタ（ＢＰＦ）を通過することができ、その通過帯域周波数は、振動の特性と振動が光ファイバ内でどのように位相変化を引き起こすかに依存する。前述のハンマリング実験では、２００Ｈｚと１２ｋＨｚとの間のフィルタリングにより、振動シグネチャの高い信号対雑音比と、次のセクションで説明する双方向セットアップを用いた振動位置を正確に位置特定するために必要な広い帯域幅との間の良好な妥協点を見出した。埋設された光ケーブルでは、地面がローパスフィルタとして機能する傾向があり、これにより高い振動周波数が消されるため、振動シグネチャの高いＳＮＲを維持するためにＢＰＦの周波数範囲を狭める必要がある場合がある。

【0058】

図８は、西東（Ｗ－Ｅ）方向および東西（Ｅ－Ｗ）方向の光位相を相関させることによって、光ケーブルに衝突する点源振動の位置を決定するための例示的な構成を示す概略図である。図２と比較すると、本開示の態様によれば、各トランスポンダは変調データを送信し、位相測定値

【数34】

および

【数35】

は、各受信機によるデータ復調の一部として回復する。

【0059】

振動誘起光位相を測定するための上述の技術により、２つのトランスポンダが無変調トーンではなく変調データを送信するという事実を除いて、図２の構成に類似する図８に示すような双方向リンクを構築することが可能である。当業者に理解及び認識されるように、各トランスポンダの受信機は、データ復調および検出の補助機能として振動誘起の位相変化を推定する。振動が点源として適切にモデル化されている場合、各方向においてトランスポンダによって測定された位相を相関させることによって、その位置を推定することができる。振動源と「西」トランスポンダとの間の距離をｚ_E-Wとし、振動源と「東」トランスポンダとの間の距離をｚ_W-Eとする。トランスポンダによって測定される位相は、

【数36】

の相対遅延を有し、ここで

【数37】

は、ファイバ内の位相速度である。Δτは、

【数38】

と

【数39】

を相関させることで推定することができる。振動源の位置の不確かさは、

【数40】

であり、ここでＢＷ_vibは、

【数41】

と

【数42】

の帯域幅である。図９（本開示の態様による、２つの双方向デジタルコヒーレントトランスポンダによって追跡された光位相から点源振動の位置を決定するための例示的なＤＳＰ動作を示す概略図である）のＢＰＦが広いほど、振動の位置をより正確にノイズによる制約を受ける対象と決定することができる。

【0060】

図１０は、本開示の態様による、双方向デジタルコヒーレントデータリンクを用いた振動源位置特定を実証する実験セットアップを示す概略図である。「点源」の振動は、先に図５で示した電柱に吊り下げられた光ケーブルと同じである。東西方向では、全ラマン増幅を用いた６×８０ｋｍスパンの標準シングルモードファイバ（ＳＳＭＦ）を吊り下げられたケーブルの前に配置し、西東方向では、６×８０ｋｍスパンのＳＳＭＦを吊り下げられたケーブルの後に配置する。トランスポンダは、ＤＰ－１６ＱＡＭを３２Ｇbaud（生データレート１２８Ｇｂ／ｓ)で送信し、Ｅ－Ｗ信号とＷ－Ｅ信号を専用の受信機で検出し、式（２－５）で既に説明した動作に従って光位相を追跡することもできる。

【0061】

図１１（Ａ）および図１１（Ｂ）は、振動定位実験の結果を示すプロットであり、（ａ）各方向について測定したＰＬＬ後の位相、挿入図は、Ｗ－Ｅ位相がＥ－Ｗ位相よりも進んでいることを示し、（ｂ）Ｗ－Ｅ位相のスペクトル、（ｃ）Ｗ－Ｅ位相とＥ－Ｗ位相との間の相関、～４８０ｋｍにおいて最大相関を有することを示す。

【0062】

図１１（Ａ）は、Ｅ－ＷトランスポンダとＷ－Ｅトランスポンダで測定された位相を示し、２つの測定値間の相対的な遅延がはっきりと分かる。なお、

【数43】

と

【数44】

のフーリエ変換は、図１１（Ｂ）の１０年当たり約－２０ｄＢの傾きで示されるように、～１／ｆの周波数で減衰することに留意されたい。位置の不確かさ

【数45】

を有する狭いｓｉｎｃのような相関関数を実現するには、まず位相

【数46】

と位相

【数47】

を伝達関数

【数48】

のフィルタで振幅等化する必要がある。振動の位置は、正弦関数を曲線フィッティングしてピーク位置

【数49】

を決定することで推定することができる。図１１（Ｂ）の追加のプロットは、

【数50】

が正しく推定された、振幅等化後の２つの位相の相関を示す。振動位置特定のためのＤＳＰ動作を図９に要約する。

【0063】

コヒーレント受信機のＤＳＰ素子から光位相を抽出することに基づく振動検出と位置特定を、設置された３８０ｋｍのフィールドファイバを使った２００Ｇｂ／ｓ ＤＰ―１６ＱＡＭ ＷＤＭチャネルの双方向伝送で実証した。

【0064】

近年、環境モニタリングのために光ファイバインフラを使用する傾向がある。分散型音響センシング（ＤＡＳ）は、高い振動感度および位置特定精度を提供する分散型光ファイバセンシング（ＤＦＯＳ）技術の1つである。しかしながら、ＤＡＳは、レイリー後方散乱に依存しており、インライン増幅器の一方向動作のために、既存の通信インフラストラクチャと互換性がない。ＴｉｎｓはＤＡＳの動作範囲を制限するため、広域展開への拡張が困難になる。最近、デジタルコヒーレントトランスポンダから抽出された偏波状態（ＳＯＰ）を用いた順方向伝送に基づく振動検出が実証された。しかし、ＳＯＰを用いて振動の位置を特定することは困難である。

【0065】

超低位相ノイズのレーザ干渉計を用いた別の順方向伝送技術が実証された。光位相の使用は、ＳＯＰよりも高感度で帯域幅が広く、双方向リンクの両端にある干渉計によって測定された位相を相関させることによって位置特定が可能である[4]が、位置特定機能はこれまでのところラボ実験でしか実証されておらず、加えて、レーザ干渉計を実装するには、専用のセンシング装置を使用して連続波（ＣＷ）トーンを送受信する必要があり、センシングチャネルはデータ送信に利用できない。

【0066】

本明細書では、コヒーレント通信トランスポンダによって回復された光位相に基づいて、運用中のケーブル振動監視方式を実装した。ここで、位相は、受信機の適応デジタル信号処理（ＤＳＰ）要素によってすでに追跡されている。この方法により、通信トランスポンダは補助機能として振動監視を行うことが可能となり、ＤＳＰオーバーヘッドが小さく、センシングトランスポンダに低位相ノイズレーザを使用するだけで済む。

【0067】

この方式を３８０ｋｍのフィールドファイバリンク上で実証し、コヒーレントトランスポンダから抽出した光位相がｃｗ信号を用いた場合と同様の性能を有することを実証し、様々なイベントの検出と位置特定を実証した。

【0068】

コヒーレント受信機では、光位相は周波数オフセット補償器（ＦＯＣ）、適応時間領域等化器、および搬送波位相回復（ＣＰＲ）によって追跡される。

【数51】

によって、追跡された位相を再構成することができる。

【0069】

ここで、ΩΔはＦＯＣのデジタル周波数であり、

【数52】

は受信偏波ｊと出力偏波ｉとの間のＴＤＥ係数の平均値（ＤＣ成分）であり、

【数53】

はＣＰＲの位相である。

【数54】

には、振動誘起の位相変動だけではなく、レーザ位相ノイズによる影響もある。

【0070】

図１２に従って振動成分を抽出することができる。ここで、

【数55】

は、デジタル位相ロックループ（ＤＰＬＬ）を通過して、ゆっくり変化するレーザ周波数ドリフトを除去し、続いて、検出したい振動シグネチャに最適なバンドパスフィルタ（ＢＰＦ）と振幅等化器（ＡＥＱ）を通過する。

【0071】

ニュージャージー州のロングビーチ島（ＬＢＩ）から、北部のシーサイドハイト（ＳＨ）、南部のサマーズポイント（ＳＰ）、および１１ｋｍの支線（spur）へのファイバ対接続を用いて、現用ケーブル上で実地試験を行った。振動の位置特定には、位相相関と時間同期のための双方向リンクが必要であるため、図１３（Ａ）に示すように、両方のトランスポンダをＬＢＩに併設し、双方向信号が時計回り（ＣＷ）および反時計回り（ＣＣＷ）方向に伝搬するファイバリンクを構成した。同一ファイバ双方向伝送は、レイリー後方散乱及びコネクタ／スプライスによる反射の影響を受け易いため、ＣＷ方向は偶数チャネル（１９２．２０ １９５．３０ＴＨｚ＠１００ＧＨｚ間隔）、ＣＣＷ方向は奇数チャネル（１９２．１５ １９５．２５ＴＨｚ＠１００ＧＨｚ間隔）でのみ伝送する。ループの距離は３７８．８ｋｍであり、そのうち約２５％が電柱に吊り下げられた架空ケーブルであり、７５％が埋設ケーブルである。

【0072】

このリンクには、損失が１４～２２ｄＢの範囲の標準シングルモードファイバ（ＳＳＭＦ）の９スパンが含まれており、各スパンの後には、２つのエルビウム添加ファイバ増幅器（ＥＤＦＡ）とサーキュレータからなる双方向ＤＰＬＬ ＢＰＦ ＡＥＱリピータが挿入されている。

【0073】

累積二重反射を軽減するために、ＬＢＩとＳＰの増幅器中間段に光インタリーバを挿入した。トランスポンダ対のセットアップを図１３（Ｂ）に示す。１９３．４（ＣＷ）と１９３．３８３５ＴＨｚ（ＣＣＷ）の２つの低位相ノイズＮＫＴ－Ｘ１５レーザをシードレーザとして用いた。ＣＣＷレーザは、データ変調の前に３３．５ＧＨｚ（１９３．３５ＴＨｚ）だけダウンシフトされるため、５０Ｇグリッドに合わせられる。４チャネル６４ＧＳａ／ｓデジタル／アナログ変換器（ＤＡＣ）は、Ｉ／Ｑ変調器を介して３２Ｇｂａｕｄの１６ＱＡＭ信号をレーザに変調した。遅延回路と偏波結合回路を用いた偏波多重化の後、各ＤＰ－１６ＱＡＭ信号は、波長選択スイッチ（ＷＳＳ）でＡＳＥソースを切り分けて平坦化することによってエミュレートされた、他の３１個の１００ＧＨｚ間隔のチャネルと多重化される。ＣＷ信号とＣＣＷ信号は、サーキュレータを介してリンクに送信される。各スパンでの発射パワーは、ＧＮモデルを用いて大まかに最適化した。

【0074】

受信機では、ＣＷ信号が二重偏波光ハイブリッドにおいて局部発振器（ＬＯ）として機能するＣＣＷレーザと混合され、続いて、バランス型光検波が行われ、一方、ＣＣＷ信号については、ＬＯがＣＷレーザを３３．５ＧＨｚだけダウンシフトすることによって得られる。シードレーザ間の１６．５ＧＨｚの中間周波数（ＩＦ）を中心とする３２ＧｂａｕｄのＤＰ－１６ＱＡＭが、３３ＧＨｚ帯域幅の８０ＧＳａ／ｓのKeysightディジタルサンプリングオシロスコープ（ＤＳＯ）の片側に適合するため、ヘテロダイン検波を用いて電界を回復した。これにより、ＣＷ方向とＣＣＷ方向の両方の信号を同じ４チャネルＤＳＯによって回復することができ、時刻同期を保証することができた。光バンドパスフィルタ（ＯＢＰＦ）を用いて画像帯域のノイズを除去した。不完全な画像バンド除去と高周波数での有効ビット数（ＥＮＯＢ）の減少により、ヘテロダイン検波の性能は、ホモダイン検波よりも－０．５ｄＢ悪い。

【0075】

ＤＳＯは、２００ｋＨｚのフレームレートで「シーケンシャルキャプチャモード」で動作させた。各フレームにおいて、１０ｎｓ（３２０シンボル）を取得した。適応ＤＳＰは、

【数56】

の回復を可能にするために、１０ｎｓ以内に十分に収束する。

【0076】

ＤＳＯは、最大１３１，０７２フレームを捕捉したため、２００ｋＨｚで

【数57】

を０．６５秒間測定でき、これはＮＫＴレーザの周波数ドリフトや関心のある振動イベントを追跡するのに十な速度である。また、振動検出／位置特定のためのｃ．ｗ．信号を用いたデータ変調信号の比較も可能である。ｃ．ｗ．の場合、ＤＡＣとＩＱＭは８ＧＨｚの周波数シフタとして再構成され、コヒーレント受信機ＤＳＰを実行する代わりに、受信信号は残りの８．５ＧＨｚだけデジタル的にシフトされ、そのフレーム内のサンプルの平均の位相は

【数58】

（ＦＦＴのＤＣ成分の位相を求めることと同等）である。

【0077】

その結果は、

【数59】

を回復するためにデータ変調されたｃ．ｗ．信号を使用することに違いがないことを示した。ＢＰＦとＡＥＱを最適化すると、ＣＷ位相とＣＣＷ位相の間の相関は９７％であった。より良好な位置特定と複数の同時振動イベントの検出を可能にするために、ＢＰＦの帯域幅を増加させることによって相関を犠牲にした。さらに、このデータは、ＣＣＷ位相とＣＷ位相との間の相関関係を示しており、ＣＣＷ方向とＣＷ方向のＬＢＩとＡとの間の伝搬遅延差に対応する、－１．６７ｍｓのピークが観察されることにさらに留意されたい。ｓｉｎｃ状マムローブ（sinclike mam lobe）の半値全幅（ＦＷＨＭ）は１．０７ｍｓ（２２１ｋｍ）、またはおよそ

【数60】

であり、ここで、ＢはＢＰＦの帯域幅である。２０回の測定で、遅延差の標準偏差は３４ｐｓ（－７ｋｍ）であった。振動位置の不確かさの尺度としてのｓ.ｄ.は、位相ＳＮＲが高いため、相関関数のＦＷＨＭよりも小さい。

【0078】

同様に、(図３（Ａ）)中のＢで電柱を叩くことでケーブルを振動させたところ、相関は＋０．９６ｍｓにピークを有する。約０．５秒ごとに両方の電柱を同時に打撃し、その打撃が偶然に重なった場合、その相関が決定される。今回の結果は、複数の振動イベントを検出することが可能であることを示している。

【0079】

当業者であれば理解できるように、振動イベントを検出／位置特定する能力は、位相ＳＮＲおよび帯域幅に依存する。検出可能にするためには、レーザ位相ノイズおよび周囲振動のために、イベントが周囲レベルを超える周波数が存在する必要がある。架空ケーブルが吊り下げられている電柱をハンマーで叩くと、力加減やケーブルの長さにもよるが、周囲周波数を超える最大１～３ｋＨｚの振動が生じる。また、支線セクションと南セクションを接続するＬＢＩの建物外のケーブルループが打撃を受ける侵入シナリオと、北側ケーブルと南側ケーブルを接続するＥＤＦＡの出力のパッチコードが打撃される改ざんシナリオもテストした。剛性ケーブルがパッチコードよりも高い周波数を消音するので、侵入は改ざんよりも帯域幅が低くなる。

【0080】

この実地試験では、ＣＣＷ信号とＣＷ信号は同じファイバ上を伝搬した。これは、試験に使用できるファイバ対が１つしかないためである。現実世界のシナリオでは、双方向信号は同じケーブル内の異なるファイバ上を移動するため、それらの位相は同じファイバ伝搬よりも相関が低くなる。実地試験前に社内テストを実施した。ハンマーで叩かれた電柱に吊り下げられたケーブルを介した「バックツーバック」伝送では、異なるファイバ上の伝搬で測定された相関は９５％であり、同一ファイバの伝搬である９９％よりもわずかに低い。

【0081】

最後に、セットアップがデータ伝送と互換性があることを確認するために、６４チャネル（各方向に３２）全ての標準ビット誤り率（ＢＥＲ）掃引を実行した。送信機は、図１３（Ｂ）の２つのＩＱＭによって変調され、１００ＧＨｚの間隔でａ－ｂ－ａ－ｂ－ａ－ｂ方式でインターリーブされ、その後、ＡＳＥロードチャネルと多重化される、３つの外部共振器レーザ（ＥＣＬ）からなる２つのグループで再構成されている。ＣＷ方向とＣＣＷ方向は別々に測定した。全てのチャネルが、ＳＤ－ＦＥＣ制限を下回るＢＥＲを達成した。

【0082】

そこで今回、双方向ＷＤＭ伝送システムにおけるコヒーレント受信機を用いたペイロード搬送通信信号からの光位相の抽出に基づく振動検出および位置特定を初めて開示し、実証した。３８０ｋｍの配備されたフィールドファイバにわたって電柱の打撃、侵入、ファイバの改ざんのような現実世界の振動イベントを検出した。位置特定の精度は、周囲レベルを超える振動イベントの帯域幅に依存するが、本開示のシステムおよび方法では、コヒーレント電気通信トランスポンダは、ＤＳＰオーバーヘッドが小さく、センシングトランスポンダに低位相ノイズレーザを使用して、補助機能として振動監視を実行することができる。

【0083】

この時点で、いくつかの具体例を使用して本開示を提示したが、当業者は本教示がそのように限定されないことを認識するのであろう。したがって、本開示は、本明細書に添付される特許請求の範囲によってのみ限定されるべきである。

【図1(A)】

【図1(B)】

【図2】

【図3(A)】

【図3(B)】

【図4】

【図5(B)】

【図6(A)】

【図6(B)】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11(A)】

【図11(B)】

【図12】

【図13(A)】

【図13(B)】