特許 7665035 電動機、送風機および換気扇

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2025-04-10

(45)【発行日】2025-04-18

(54)【発明の名称】電動機、送風機および換気扇

(51)【国際特許分類】

   H02K 5/16 20060101AFI20250411BHJP

【ＦＩ】

H02K5/16

【請求項の数】 11

(21)【出願番号】P 2023550785

(86)(22)【出願日】2021-09-28

(86)【国際出願番号】 JP2021035628

(87)【国際公開番号】W WO2023053199

(87)【国際公開日】2023-04-06

【審査請求日】2023-09-21

(73)【特許権者】

【識別番号】000006013

【氏名又は名称】三菱電機株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100116964

【弁理士】

【氏名又は名称】山形 洋一

(74)【代理人】

【識別番号】100120477

【弁理士】

【氏名又は名称】佐藤 賢改

(74)【代理人】

【識別番号】100135921

【弁理士】

【氏名又は名称】篠原 昌彦

(74)【代理人】

【識別番号】100203677

【弁理士】

【氏名又は名称】山口 力

(72)【発明者】

【氏名】松岡 篤

(72)【発明者】

【氏名】岡田 順二

(72)【発明者】

【氏名】中村 拓也

【審査官】保田 亨介

(56)【参考文献】

【文献】中国特許出願公開第１０３９７３０４３（ＣＮ，Ａ）

【文献】特開平１０－０１４１５９（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２０１８／１７９８３２（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開２０１５－１０６９４４（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２０２０／２６１４２０（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｈ０２Ｋ１／１７

１／２７－１／２７９８

５／００－５／２６

１５／００－１５／１６

２１／００－２１／４８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

回転シャフトと、
前記回転シャフトに固定されたロータと、
前記ロータをその径方向の外側から囲むステータコアと、前記ステータコアに巻かれたコイルとを有するステータと、
内輪と外輪とを有し、前記内輪が前記回転シャフトに接触する軸受と、
前記ステータコアと前記外輪とを導通し、且つ接地されている導通部材と
を有し、
前記ロータは、
第１の磁石部と、前記第１の磁石部の外周に配置された第２の磁石部とを有し、前記径方向において前記ステータコアに対向する対向部と、
前記対向部と前記回転シャフトとを連結する絶縁性の連結部と
を有し、
前記第１の磁石部および前記連結部はフェライトボンド磁石で形成され、
前記第２の磁石部は希土類ボンド磁石で形成され、
前記対向部の前記回転シャフトの軸方向の長さＬ１は、前記ステータコアの前記軸方向の長さＬ２以下である
電動機。

【請求項2】

前記第２の磁石部は、前記第１の磁石部の外周を覆うように設けられている
請求項１に記載の電動機。

【請求項3】

前記第２の磁石部は、前記第１の磁石部の外周に周方向に間隔を開けて設けられた複数の第２の磁石部のうちの１つである
請求項１に記載の電動機。

【請求項4】

前記対向部および前記連結部は、前記回転シャフトと一体に成形されている
請求項１から３までの何れか１項に記載の電動機。

【請求項5】

回転シャフトと、
前記回転シャフトに固定されたロータと、
前記ロータをその径方向の外側から囲むステータコアと、前記ステータコアに巻かれたコイルとを有するステータと、
内輪と外輪とを有し、前記内輪が前記回転シャフトに接触する軸受と、
前記ステータコアと前記外輪とを導通し、且つ接地されている導通部材と
を有し、
前記ロータは、
前記径方向において前記ステータコアに対向するフェライトボンド磁石と、
前記フェライトボンド磁石と前記回転シャフトとを連結し、前記フェライトボンド磁石よりも誘電率の低い材料で形成された連結部と
を有し、
前記フェライトボンド磁石の前記回転シャフトの軸方向の長さＬ１は、前記ステータコアの前記軸方向の長さＬ２以下である
電動機。

【請求項6】

前記連結部は、樹脂で形成されている
請求項５に記載の電動機。

【請求項7】

前記導通部材は、前記ステータおよび前記軸受を保持する金属製のハウジングである
請求項１から６までのいずれか１項に記載の電動機。

【請求項8】

前記ステータおよび前記軸受を保持する樹脂部を有し、
前記導通部材は、前記ステータと前記軸受とを接続する導電性部材を含む
請求項１から７までのいずれか１項に記載の電動機。

【請求項9】

前記ステータコアと前記外輪と前記導通部材とは、接地電位にあり、
前記回転シャフトと前記内輪とは互いに同電位で、且つ前記接地電位よりも高い電位にある
請求項１から８までのいずれか１項に記載の電動機。

【請求項10】

請求項１から９までのいずれか１項に記載の電動機と、
前記電動機の前記回転シャフトに取り付けられた羽根部と
を備えた送風機。

【請求項11】

請求項１０に記載の送風機と、
前記送風機が取り付けられた筐体と
を備えた換気扇。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本開示は、電動機、送風機および換気扇に関する。

【背景技術】

【0002】

ステータを金属製のハウジングで保持した電動機では、ハウジングを接地するのが一般的である。一方、電動機の回転シャフトは、軸受によって支持される。軸受の内輪は回転シャフトに固定され、外輪はハウジングに固定される（例えば、特許文献１参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】特開２０１２－５３０７号公報（段落００１８参照）

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

軸受の内輪および外輪のうち、外輪のみがハウジングを介して接地されるため、内輪と外輪との間に電位差が生じる可能性がある。この電位差が大きくなると内輪と外輪との間に放電が発生し、転動体に接触する軌道面に凹凸が生じる。このような現象を、電食と称する。電食が発生すると、転動体が軌道面を走行する際に振動および騒音が発生する。

【0005】

本開示は、上記の課題を解決するためになされたものであり、電食の発生を抑制することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

本開示の電動機は、回転シャフトと、回転シャフトに固定されたロータと、ロータをその径方向の外側から囲むステータコアと、ステータコアに巻かれたコイルとを有するステータと、内輪と外輪とを有し、内輪が回転シャフトに接触する軸受と、ステータコアと外輪とを導通し、且つ接地されている導通部材とを有する。ロータは、第１の磁石部と、第１の磁石部の外周に配置された第２の磁石部とを有し、且つ径方向においてステータコアに対向する対向部と、対向部と回転シャフトとを連結する絶縁性の連結部とを有する。第１の磁石部および連結部はフェライトボンド磁石で形成され、第２の磁石部は希土類ボンド磁石で形成される。対向部の回転シャフトの軸方向の長さＬ１は、ステータコアの軸方向の長さＬ２以下である。
本開示の電動機は、回転シャフトと、回転シャフトに固定されたロータと、ロータをその径方向の外側から囲むステータコアと、ステータコアに巻かれたコイルとを有するステータと、内輪と外輪とを有し、内輪が回転シャフトに接触する軸受と、ステータコアと外輪とを導通し、且つ接地されている導通部材とを有する。ロータは、径方向においてステータコアに対向するフェライトボンド磁石と、フェライトボンド磁石と回転シャフトとを連結し、フェライトボンド磁石よりも誘電率の低い材料で形成された連結部とを有する。フェライトボンド磁石の回転シャフトの軸方向の長さＬ１は、ステータコアの軸方向の長さＬ２以下である。

【発明の効果】

【0007】

本開示によれば、ボンド磁石で形成された対向部の軸方向の長さＬ１がステータコアの軸方向の長さＬ２以下であるため、コイルのコイルエンドと回転シャフトとの間に位置する高誘電率の部分を少なくすることができる。その結果、軸受の内輪と外輪との電位差を低減し、電食の発生を抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】実施の形態１の電動機を示す縦断面図である。

【図2】図１に示した線分ＩＩ－ＩＩにおける電動機の横断面図である。

【図3】実施の形態１のロータを示す横断面図である。

【図4】実施の形態１のロータを示す一部切欠き斜視図である。

【図5】実施の形態１の軸受を示す一部切欠き斜視図である。

【図6】実施の形態１の軸受の外輪および内輪を示す一部切欠き斜視図である。

【図7】比較例１の電動機を示す縦断面図である。

【図8】比較例２の電動機を示す縦断面図（Ａ）および比較例２のロータを示す一部切欠き斜視図（Ｂ）である。

【図9】実施の形態１と比較例２とで軸受電圧比率を比較して示すグラフである。

【図10】変形例１の電動機を示す縦断面図である。

【図11】変形例１のロータを示す一部切欠き斜視図である。

【図12】実施の形態１および変形例１のロータの対向部の長さと、軸受電圧比率との関係を示すグラフである。

【図13】変形例２のロータを示す図である。

【図14】実施の形態２の電動機を示す縦断面図である。

【図15】実施の形態２のロータを示す一部切欠き斜視図である。

【図16】実施の形態２のロータの対向部の長さと、軸受電圧比率との関係を示すグラフである。

【図17】実施の形態３の電動機を示す縦断面図である。

【図18】比較例３の電動機を示す縦断面図である。

【図19】比較例３のロータの対向部の長さと、軸受電圧比率との関係を示すグラフである。

【図20】実施の形態４の換気扇を示す縦断面図である。

【図21】図２０に示した換気扇を示す斜視図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

実施の形態１．
＜電動機の全体構成＞
実施の形態１の電動機について説明する。図１は、実施の形態１の電動機１を示す縦断面図である。電動機１は同期電動機であり、例えば、換気扇（図２０）の送風機９に用いられる。

【0010】

電動機１は、回転シャフト１０と、回転シャフト１０に固定されたロータ２と、ロータ２を囲むステータ５と、ステータ５が収容されたハウジング６と、回転シャフト１０を支持する軸受１１，１２とを備える。回転シャフト１０の中心軸Ａｘは、ロータ２の回転中心を規定する。

【0011】

以下では、中心軸Ａｘの方向を「軸方向」とする。中心軸Ａｘを中心とする径方向を「径方向」とする。中心軸Ａｘを中心とする周方向を「周方向」とする。中心軸Ａｘに平行な面における断面図を縦断面図とし、中心軸Ａｘに直交する面における断面図を横断面図とする。

【0012】

ハウジング６は、軸方向に第１フレーム６１と第２フレーム６２とを有する。第１フレーム６１および第２フレーム６２はいずれも、金属、より具体的には鋼板で形成されている。

【0013】

第１フレーム６１は、中心軸Ａｘを中心とする円筒状の周壁部６１ａと、周壁部６１ａの軸方向一端に形成された底部６１ｂとを有する。周壁部６１ａの軸方向他端には、環状のフランジ部６１ｅが形成されている。

【0014】

第２フレーム６２は、中心軸Ａｘを中心とする円筒状の周壁部６２ａと、周壁部６２ａの軸方向一端に形成された底部６２ｂとを有する。周壁部６２ａの軸方向他端には、環状のフランジ部６２ｅが形成されている。

【0015】

第１フレーム６１と第２フレーム６２とは、フランジ部６１ｅ，６２ｅを互いに突き合わせるように組み合わされている。第１フレーム６１と第２フレーム６２のフランジ部６１ｅ，６２ｅは、接着、締結または溶接によって互いに固定されている。第１フレーム６１および第２フレーム６２からなるハウジング６は、接地されている。

【0016】

第１フレーム６１の底部６１ｂには、軸受１１を保持する軸受保持部６１ｃが形成されている。軸受保持部６１ｃは、例えば、底部６１ｂの中央部を筒状に変形させることで形成される。軸受１１は軸受保持部６１ｃに嵌合している。

【0017】

第２フレーム６２の底部６２ｂには、軸受１２を保持する軸受保持部６２ｃが形成されている。軸受保持部６２ｃは、例えば、底部６２ｂの中央部を筒状に変形させることで形成される。軸受１２は軸受保持部６２ｃに嵌合している。

【0018】

軸受１１，１２は、回転シャフト１０を回転可能に支持する。軸受１１は、ロータ２の後述するフェライトボンド磁石２０の内筒部２２との当接によって、軸方向に位置決めされる。軸受１２は、回転シャフト１０に取り付けられたｅリング等によって、軸方向に位置決めされる。

【0019】

回転シャフト１０は、第１フレーム６１の底部６１ｂに形成された開口から外部に突出している。回転シャフト１０の先端部には、例えば羽根部９０（図２０）が取り付けられている。そのため、回転シャフト１０の突出側は負荷側と称し、その反対側は反負荷側と称する。

【0020】

＜ステータの構成＞
図２は、図１に示した線分ＩＩ－ＩＩにおける電動機１の断面図である。図２に示すように、ステータ５は、ステータコア５０と、ステータコア５０に巻き付けられたコイル５５とを有する。ステータコア５０は、中心軸Ａｘを中心とする環状のヨーク５１と、ヨーク５１から径方向内側に延在する複数のティース５２とを有する。ヨーク５１の外周面は、ハウジング６の内周面に嵌合している。

【0021】

ティース５２は、周方向に等間隔で配置されている。ティース５２の先端部は、エアギャップを介してロータ２の外周面に対向している。ティース５２の数は、ここでは１２個であるが、１２個には限定されない。隣り合うティース５２の間には、スロット５３が形成されている。

【0022】

コイル５５は、例えばマグネットワイヤで構成される。コイル５５は、絶縁部５４（図１）を介してティース５２に巻かれ、スロット５３に収容されている。コイル５５のうち、スロット５３に収まらず、ステータコア５０の軸方向の端面上で延在する部分を、コイルエンド５５ａ（図１）と称する。

【0023】

図１に示す絶縁部５４は、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）またはＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）等の樹脂で形成されている。なお、絶縁部５４は、図２では省略されている。

【0024】

ステータ５の反負荷側には、回路基板４５が配置されている。回路基板４５は、絶縁部５４に固定された図示しないピンによって支持されている。回路基板４５には、電動機１を回転駆動するためのインバータ等の駆動回路が搭載されている。なお、回路基板４５をハウジング６の外部に配置してもよい。

【0025】

＜ロータの構成＞
図３は、ロータ２を示す断面図である。ロータ２は、回転シャフト１０（図２）に固定された第１の永久磁石としてのフェライトボンド磁石２０と、フェライトボンド磁石２０の外周側に設けられた第２の永久磁石としての希土類ボンド磁石３０とを有する。フェライトボンド磁石２０と希土類ボンド磁石３０とは、回転シャフト１０と一体に成形されている。

【0026】

フェライトボンド磁石２０は、フェライト磁石の磁性粉と樹脂とを含む。フェライトボンド磁石２０に含まれる樹脂は、例えばポリアミド（ナイロン）であるが、ＰＰＳ（Ｐｏｌｙ Ｐｈｅｎｙｌｅｎｅ Ｓｕｌｆｉｄｅ）等であってもよい。フェライト磁石の磁性粉は絶縁性を有し、磁性粉を囲む樹脂も絶縁性を有するため、フェライトボンド磁石２０は全体として絶縁性を有する。

【0027】

フェライトボンド磁石２０は、４つのＳ極と４つのＮ極とを周方向に交互に有するように配向される。フェライトボンド磁石２０の極数は８極である。但し、フェライトボンド磁石２０の極数は８極に限らず、２極以上であればよい。

【0028】

希土類ボンド磁石３０は、希土類磁石の磁性粉と樹脂とを含む。希土類磁石は、例えば、ネオジム（Ｎｄ）、鉄（Ｆｅ）およびホウ素（Ｂ）を含むネオジム磁石、またはサマリウム（Ｓｍ）、鉄（Ｆｅ）、および窒素（Ｎ）を含むサマリウム鉄窒素磁石等である。

【0029】

希土類ボンド磁石に含まれる樹脂は、例えばポリアミド（ナイロン）であるが、ＰＰＳ等であってもよい。希土類磁石の磁性粉は導電性を有するが、磁性粉を囲む樹脂は絶縁性を有するため、希土類ボンド磁石３０は全体として絶縁性を有する。

【0030】

希土類ボンド磁石３０は、フェライトボンド磁石２０と同様、４つのＳ極と４つのＮ極とを周方向に交互に有するように配向される。すなわち、希土類ボンド磁石３０の極数は８極である。但し、希土類ボンド磁石３０の極数は８極に限らず、フェライトボンド磁石２０の極数と同数であればよい。

【0031】

フェライトボンド磁石２０と希土類ボンド磁石３０とは、磁力が異なる。具体的には、希土類ボンド磁石３０の磁力は、フェライトボンド磁石２０の磁力よりも高い。

【0032】

図４は、ロータ２を示す一部切欠き斜視図である。フェライトボンド磁石２０は、中心軸Ａｘを中心とする環状の環状部２１と、回転シャフト１０（図１）に固定される内筒部２２と、環状部２１と内筒部２２とをつなぐ接続部２３とを有する。

【0033】

環状部２１は軸方向に長さＬ１を有し、内筒部２２は軸方向に長さＬ３を有し、連結部２３は軸方向に長さＬ４を有する。図４に示した例では長さＬ１，Ｌ３がＬ１＜Ｌ３の関係にあり、内筒部２２が環状部２１から軸方向の一方の側（ここでは軸受１１側）に突出し、軸受１１を軸方向に位置決めしている。

【0034】

但し、軸受１１をｅリング等で位置決めする場合には、Ｌ１≧Ｌ３とし、内筒部２２が環状部２１から突出しない構成も可能である。一方、長さＬ１，Ｌ４はＬ１＞Ｌ４の関係にあり、接続部２３は軸方向において環状部２１の内側に収まっている。

【0035】

フェライトボンド磁石２０の外周面２０ｂ、すなわち環状部２１の外周面には、希土類ボンド磁石３０が固定されている。フェライトボンド磁石２０の内周面２０ａ、すなわち内筒部２２の内周面には、回転シャフト１０が固定されている。

【0036】

希土類ボンド磁石３０は、全体が環状に形成されている。希土類ボンド磁石３０の内周面３０ａは、フェライトボンド磁石２０の外周面２０ｂに固定されている。希土類ボンド磁石３０の外周面３０ｂは、エアギャップを介してステータ５のティース５２（図２）に対向する。

【0037】

希土類ボンド磁石３０の軸方向の長さＬ１は、フェライトボンド磁石２０の対向部２５の軸方向の長さＬ１と同じである。

【0038】

フェライトボンド磁石２０の環状部２１と希土類ボンド磁石３０とを合わせて、対向部２５と称する。対向部２５は、径方向において、ステータコア５０にエアギャップを介して対向する。対向部２５の軸方向の長さは、上記の長さＬ１である。

【0039】

対向部２５を構成する環状部２１および希土類ボンド磁石３０のうち、環状部２１は第１の磁石部とも称し、希土類ボンド磁石３０は第２の磁石部とも称する。フェライトボンド磁石２０の内筒部２２および接続部２３は、対向部２５と回転シャフト１０との間に位置する連結部を構成する。

【0040】

フェライトボンド磁石２０および希土類ボンド磁石３０は、射出成形機を用いたインサート成形により、回転シャフト１０と一体に成形されている。

【0041】

具体的には、回転シャフト１０を第１の金型内に挿入し、そこに溶融したフェライトボンド磁石材料を充填することで、回転シャフト１０と一体にフェライトボンド磁石２０を成形する。成形時に極異方性の磁場を印加することで、フェライトボンド磁石２０が図３に示した磁極を有するように配向される。

【0042】

次に、回転シャフト１０およびフェライトボンド磁石２０を第２の金型に設置し、そこに溶融した希土類ボンド磁石材料を充填することにより、フェライトボンド磁石２０の外周面２０ｂに希土類ボンド磁石３０を成形する。成形時に極異方性の磁場を印加することで、希土類ボンド磁石３０が図３に示した磁極を有するように配向される。

【0043】

回転シャフト１０とフェライトボンド磁石２０と希土類ボンド磁石３０とが一体に成形されるため、これらが強固に一体化し、また製造コストが低減される。

【0044】

図５は、軸受１１を示す一部切欠き斜視図である。軸受１１は、回転シャフト１０に固定される内輪１１ａと、ハウジング６に固定される外輪１１ｂと、内輪１１ａと外輪１１ｂとの間に設けられる複数の転動体１１ｃとを有する。

【0045】

転動体１１ｃは、例えばボールである。内輪１１ａ、外輪１１ｂおよび転動体１１ｃはいずれも、金属製である。また、内輪１１ａおよび外輪１１ｂに対して軸方向両側には、シールド板１１ｄが設けられている。

【0046】

図６は、軸受１１の内輪１１ａおよび外輪１１ｂを示す一部切欠き斜視図である。内輪１１ａの外周に沿って、転動体１１ｃを案内する軌道面１１ｅが形成されている。外輪１１ｂの内周に沿って、転動体１１ｃを案内する軌道面１１ｆが形成されている。

【0047】

軌道面１１ｅ，１１ｆと転動体１１ｃとの間には、潤滑のためグリスが付与されている。内輪１１ａと外輪１１ｂとの間には図示しないリテーナが配置され、転動体１１ｃの周方向の間隔を一定に保っている。

【0048】

図５，６には負荷側の軸受１１の構成を示したが、反負荷側の軸受１２（図１）も同様の構成を有する。

【0049】

軸受１１，１２の外輪１１ｂ，１２ｂはハウジング６に接触しているため、ハウジング６に嵌合しているステータコア５０と同じ電位にある。ハウジング６は、軸受１１，１２の外輪１１ｂ，１２ｂとステータコア５０とを導通する導通部材に相当する。

【0050】

＜作用＞
次に、実施の形態１の作用について、比較例１と対比して説明する。図７は、比較例１の電動機１Ｅを示す縦断面図である。比較例１のロータ２Ｅは、全体がフェライトボンド磁石２０で構成され、希土類ボンド磁石を有さない。

【0051】

フェライトボンド磁石２０は、実施の形態１と同様、環状部２１と内筒部２２と接続部２３とを有する。フェライトボンド磁石２０の環状部２１は、ステータコア５０に対向する対向部２５を構成する。対向部２５の軸方向の長さＬ１は、ステータコア５０の軸方向の長さＬ２よりも長い（Ｌ１＞Ｌ２）。

【0052】

比較例１では、ロータ２Ｅの対向部２５がステータコア５０から軸方向両側に突出している。そのため、ステータ５のコイル５５のコイルエンド５５ａは、径方向において、ロータ２Ｅの対向部２５に対向する。

【0053】

上記の通り、フェライトボンド磁石２０は、フェライト磁石の磁性粉とポリアミド等の樹脂とを含む。ポリアミドの比誘電率は概ね３～４であるが、磁性粉を含むためフェライトボンド磁石２０の比誘電率は４０～２００となる。

【0054】

比較例の電動機１Ｅでは、コイル５５のコイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間に、誘電率の高いフェライトボンド磁石２０の環状部２１および内筒部２２が存在する。

【0055】

ここで、図５，６を参照して説明したように、回転シャフト１０が回転すると、回転シャフト１０と共に内輪１１ａが回転し、転動体１１ｃも回転する。内輪１１ａと転動体１１ｃとの間、および外輪１１ｂと転動体１１ｃとの間には、グリスの薄膜が形成される。グリスの薄膜が形成されることにより、内輪１１ａ、外輪１１ｂおよび転動体１１ｃが電気的に絶縁される。

【0056】

軸受１１の外輪１１ｂが固定されたハウジング６は接地されているが、内輪１１ａが固定された回転シャフト１０は接地されていない。回転シャフト１０の電位によって、内輪１１ａと外輪１１ｂとの間に電位差が生じる。この電位差がグリスの薄膜の絶縁破壊電圧を超えると、内輪１１ａと外輪１１ｂとの間に放電が発生する。

【0057】

放電のエネルギーによって内輪１１ａおよび外輪１１ｂの軌道面１１ｅ，１１ｆに凹凸が生じる現象を、電食と称する。軌道面１１ｅ，１１ｆに凹凸が生じると、転動体１１ｃが軌道面１１ｅ，１１ｆを走行する際に振動および騒音が発生する。ここでは負荷側の軸受１１について説明したが、反負荷側の軸受１２（図１）についても同じことが言える。

【0058】

ハウジング６は接地されているため、ハウジング６に接触しているステータコア５０および外輪１１ｂ，１２ｂの電位は、接地電位（ＧＮＤ）にある。一方、ステータコア５０に絶縁部５４を介して巻かれたコイル５５には電力が供給されるため、コイル５５とステータコア５０等の間には電位差が生じる。これにより電動機１Ｅの内部空間に電位分布が生じ、回転シャフト１０の電位が生じる。

【0059】

回転シャフト１０の電位は、ステータコア５０と回転シャフト１０と間の静電容量、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量、および軸受１１，１２の内輪１１ａ，１２ａと外輪１１ｂ，１２ｂとの間の静電容量に依存する。

【0060】

静電容量Ｃは、相対する２つの導体の距離ｄおよび対向面積Ｓ、並びに導体間に存在する物質の誘電率εによって、Ｃ＝ε×Ｓ／ｄで表される。

【0061】

上記の通り、比較例１の電動機１Ｅ（図７）では、コイル５５のコイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間に、フェライトボンド磁石２０の環状部２１および内筒部２２が存在する。すなわちコイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間に、誘電率の高い部分が多く存在する。そのため、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量が大きくなり、回転シャフト１０の電位が高くなる。その結果、内輪１１ａ，１２ａと外輪１１ｂ，１２ｂとの電位差、すなわち軸受電圧が発生する。

【0062】

また、特許文献１には、コイルエンドの径方向内側に、軸方向に長い複数の導電層を周方向に配置することが開示されている（特許文献１の段落００２０参照）。この場合、導電層をステータコアに導通させれば、シールドのような効果によりシャフトの電位を低下させることは可能と考えられる。しかしながら、部品数が多くなって製造コストが増加する上、運転中の部品（すなわち導電層）の脱落、あるいは部品表面に発生する渦電流による効率低下が生じる可能性がある。

【0063】

これに対し、実施の形態１では、図１に示したように、ロータ２の対向部２５（すなわちフェライトボンド磁石２０の環状部２１および希土類ボンド磁石３０）の軸方向の長さＬ１が、ステータコア５０の軸方向の長さＬ２以下である（Ｌ１≦Ｌ２）。言い換えると、ロータ２の対向部２５は、ステータコア５０から軸方向に突出しない。

【0064】

このように構成されているため、ステータ５のコイルエンド５５ａは、径方向において、ロータの対向部２５に対向しない。その結果、径方向においてコイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間に位置する高誘電率の部分は、フェライトボンド磁石２０の内筒部２２のみとなる。内筒部２２の体積は対向部２５と比較して十分に小さい。また、ロータ２を、内筒部２２が環状部２１から軸方向に突出しないように構成した場合には、内筒部２２および対向部２５のいずれもコイルエンド５５ａに対向しない。

【0065】

このように、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間に存在する高誘電率の部分が少ないため、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量を小さくし、回転シャフト１０の電位を低下させることができる。

【0066】

外輪１１ｂ，１２ｂの電位は接地電位にあるため、内輪１１ａ，１２ａに接触している回転シャフト１０の電位を低下させることで、内輪１１ａ，１２ａと外輪１１ｂ，１２ｂとの電位差を小さくし、電食の発生を抑制することができる。

【0067】

すなわち、ロータ２の対向部２５の長さＬ１をステータコア５０の長さＬ２以下とすることにより、軸受１１，１２の電食の発生を抑制する効果を得ることができる。

【0068】

図８（Ａ）は、比較例２の電動機１Ｆを示す縦断面図である。比較例２の電動機１Ｆのロータ２Ｆは、環状のフェライトボンド磁石２４と、回転シャフト１０とフェライトボンド磁石２４とを連結する導電性支持体４６とを有する。

【0069】

すなわち、比較例２のフェライトボンド磁石２４は、実施の形態１のフェライトボンド磁石２０のような内筒部２２および接続部２３を有さない。フェライトボンド磁石２４は、その全体で対向部２５を構成する。ロータ２Ｆの対向部２５の軸方向の長さＬ１は、ステータコア５０の軸方向の長さＬ２以下である。

【0070】

図８（Ｂ）は、比較例２のロータ２Ｆを示す斜視図である。導電性支持体４６は、円形の電磁鋼板を軸方向に積層したものである。導電性支持体４６の内周面４６ａには回転シャフト１０が固定され、導電性支持体４６の外周面４６ｂにはフェライトボンド磁石２４が固定される。

【0071】

比較例２では、ステータコア５０と回転シャフト１０との間に導電性支持体４６が介在するため、ステータコア５０と回転シャフト１０との間の静電容量が、ステータコア５０と回転シャフト１０との距離が狭くなった場合と同様に、大きくなる。そのため、比較例２の電動機１Ｆでは、軸受電圧の低減効果を得ることは難しい。

【0072】

図９は、実施の形態１の電動機１と比較例２の電動機１Ｆとで、軸受電圧比率を比較して示すグラフである。縦軸の軸受電圧比率は、コイル５５に印加された電圧に対する軸受電圧の比率である。

【0073】

フェライトボンド磁石２４の軸方向の長さＬ１は、ステータコア５０の軸方向の長さＬ２と同じ４０ｍｍに設定している。なお、軸受１１，１２の内輪１１ａ，１２ａはシャフト１０を介して導通され、外輪１１ｂ，１２ｂはハウジング６を介して導通されているため、軸受１１，１２とも軸受電圧比率の値は同じである。

【0074】

図９に示すように、比較例２の電動機１Ｆでは、実施の形態１の電動機１と比較して軸受電圧の低減効果が小さい。これは、上記の通り、ステータ５と回転シャフト１０との間に導電性支持体４６が介在することによるものである。

【0075】

実施の形態１では、図１に示したように、ロータ２の対向部２５と回転シャフト１０との間にフェライトボンド磁石２０の内筒部２２および接続部２３が介在し、これらは絶縁性を有するため、軸受電圧の低減効果を発揮することができる。

【0076】

＜実施の形態の効果＞
以上説明したように、実施の形態１の電動機１は、軸受１１，１２によって支持される回転シャフト１０と、回転シャフト１０に固定されたロータ２と、ロータ２を囲むステータコア５０およびコイル５５を有するステータ５とを備える。ロータ２は、ボンド磁石で形成され且つ径方向においてステータコア５０に対向する対向部２５と、対向部２５と回転シャフト１０とを連結する絶縁性の連結部（すなわち内筒部２２および接続部２３）とを有する。対向部２５の軸方向の長さＬ１は、ステータコア５０の軸方向の長さＬ２以下である。

【0077】

このように構成されているため、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間に位置する高誘電率の部分を少なくし、これによりコイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量を小さくし、回転シャフト１０の電位を低下させることができる。その結果、軸受電圧を低減して電食の発生を抑制することができ、電動機１の振動および騒音を低減することができる。

【0078】

また、ロータ２の対向部２５が、フェライトボンド磁石２０の環状部２１と希土類ボンド磁石３０とを有するため、対向部２５の長さＬ１を短くしても高い磁力を発生することができる。また、希土類ボンド磁石３０がフェライトボンド磁石２０の環状部２１を径方向外側から覆うように設けられているため、特に高い磁力を発生することができる。

【0079】

また、ロータ２の対向部２５と回転シャフト１０との間に、フェライトボンド磁石２０の内筒部２２および接続部２３が介在しているため、導体が介在している場合（図８（Ａ），（Ｂ））と比較して、ステータコア５０と回転シャフト１０との間の静電容量を小さくすることができる。これにより、軸受電圧をさらに低減し、電食の発生を効果的に抑制することができる。

【0080】

また、フェライトボンド磁石２０および希土類ボンド磁石３０が、回転シャフト１０と一体に成形されているため、フェライトボンド磁石２０、希土類ボンド磁石３０および回転シャフト１０を強固に一体化することができ、また製造コストを低減することができる。

【0081】

なお、実施の形態１のロータ２はフェライトボンド磁石と希土類ボンド磁石で構成されていたが、これらの組み合わせに限らず、２種類のボンド磁石で構成されていればよい。

【0082】

変形例１．
図１０は、変形例１の電動機１Ａを示す縦断面図である。図１１は、変形例１の電動機１Ａのロータ２Ａを示す斜視図である。図１０，１１に示すように、変形例１の電動機１Ａでは、ロータ２Ａがフェライトボンド磁石２０で構成され、希土類ボンド磁石３０を有さない。

【0083】

フェライトボンド磁石２０は、実施の形態１と同様、環状部２１と内筒部２２と接続部２３とを有する。フェライトボンド磁石２０の環状部２１は、対向部２５を構成する。対向部２５の軸方向の長さＬ１は、ステータコア５０の軸方向の長さＬ２以下である（Ｌ１≦Ｌ２）。対向部２５は、ステータコア５０から軸方向に突出しない。

【0084】

フェライトボンド磁石２０は、射出成形機を用いたインサート成形により、回転シャフト１０と一体に成形される。成形時に極異方性の磁場を印加することで、フェライトボンド磁石２０が図３に示した磁極を有するように配向される。

【0085】

一般に、フェライトボンド磁石の磁力は、希土類ボンド磁石の磁力よりも低い。そのため、希土類ボンド磁石を有さない変形例１のロータ２Ａの磁力は、希土類ボンド磁石を有する実施の形態１のロータ２の磁力よりも低い。

【0086】

一方、希土類ボンド磁石では、導電性の磁性粉が樹脂に囲まれているが、フェライトボンド磁石では、絶縁性の磁性粉が樹脂に囲まれている。すなわち、フェライトボンド磁石の全体としての導電性は、希土類ボンド磁石の全体としての導電性よりも低い。そのため、実施の形態１よりも変形例１の方が、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量が小さい。

【0087】

図１２は、電界解析によって求めた、実施の形態１および変形例１のロータ２，２Ａの対向部２５の長さＬ１と軸受電圧比率との関係を示すグラフである。横軸は、対向部２５の長さＬ１を示す。縦軸の軸受電圧比率は、コイル５５に印加された電圧に対する軸受電圧の比率である。なお、上記の通り、軸受１１，１２の軸受電圧比率は同じである。

【0088】

ここでは、ステータコア５０の軸方向の長さＬ２を４０ｍｍと一定にし、ロータ２，２Ａの対向部２５の軸方向の長さＬ１を３６ｍｍから５８ｍｍまで変化させている。

【0089】

図１２に示すように、実施の形態１および変形例１のいずれにおいても、ロータ２，２Ａの対向部２５の長さＬ１が長くなるほど軸受電圧が増加している。また、対向部２５の長さＬ１がステータコア５０の長さＬ２よりも長い領域、すなわちＬ１＞Ｌ２となる領域では、実施の形態１の軸受電圧は変形例１の軸受電圧よりも高い。

【0090】

一方、対向部２５の長さＬ１がステータコア５０の長さＬ２以下となる領域、すなわちＬ１≦Ｌ２の領域では、実施の形態１と変形例１との軸受電圧の差がなくなり、いずれも軸受電圧が低く抑えられている。

【0091】

このことから、実施の形態１の電動機１および変形例１の電動機１Ａのいずれにおいても、対向部２５の長さＬ１をステータコア５０の長さＬ２以下とすることにより軸受電圧を低減し、電食の発生を抑制できることが分かる。

【0092】

なお、実施の形態１のロータ２はフェライトボンド磁石２０と希土類ボンド磁石３０とで構成され、変形例１のロータ２Ａはフェライトボンド磁石２０で構成されているが、ロータを希土類ボンド磁石のみ、あるいは他種類のボンド磁石のみで構成してもよい。但し、ロータを希土類ボンド磁石のみで構成すると軸受電圧が高くなり過ぎる傾向があるため、フェライトボンド磁石を含むことが望ましい。

【0093】

変形例２．
図１３は、変形例２のロータ２Ｂを示す横断面図である。実施の形態１のロータ２では、環状の希土類ボンド磁石３０がフェライトボンド磁石２０の外周面２０ｂを覆っていた。これに対し、変形例２のロータ２Ｂでは、フェライトボンド磁石２０の外周面２０ｂに沿って複数の希土類ボンド磁石３１が配置されている。

【0094】

希土類ボンド磁石３１は周方向に等間隔に配置されている。希土類ボンド磁石３１の数はロータ２Ｂの極数と同数である。周方向に隣り合う希土類ボンド磁石３１は、互いに逆極性に着磁されている。

【0095】

フェライトボンド磁石２０の外周面２０ｂ、すなわち環状部２１（図４）の外周面には、希土類ボンド磁石３１が配置される複数の凹部２０ｃが形成されている。フェライトボンド磁石２０の環状部２１と希土類ボンド磁石３１により、対向部２５が形成される。

【0096】

変形例２のロータ２Ｂは、フェライトボンド磁石２０と希土類ボンド磁石３１とを有するため、実施の形態１と同様に、ロータ２Ｂの対向部２５の軸方向の長さＬ１を短くしても高い磁力を発生することができる。

【0097】

実施の形態２．
次に、実施の形態２について説明する。図１４は、実施の形態２の電動機１Ｃを示す縦断面図である。実施の形態２のロータ２Ｃは、環状のフェライトボンド磁石２４と、回転シャフト１０とフェライトボンド磁石２４とを連結する連結部としての樹脂部４０とを有する。

【0098】

すなわち、実施の形態２のフェライトボンド磁石２４は、実施の形態１のフェライトボンド磁石２０のような内筒部２２および接続部２３を有さない。フェライトボンド磁石２４は、その全体で対向部２５を構成する。ロータ２Ｃの対向部２５の軸方向の長さＬ１は、ステータコア５０の軸方向の長さＬ２以下である。

【0099】

図１５は、ロータ２Ｃを示す斜視図である。樹脂部４０は、回転シャフト１０（図１４）に固定される内筒部４２と、内筒部４２を径方向外側から囲む環状の環状部４１と、環状部４１と内筒部４２とをつなぐ接続部４３とを有する。フェライトボンド磁石２４は、環状部４１に固定されている。

【0100】

樹脂部４０は、ＰＢＴ、ポリアミド（ナイロン）、または液晶ポリマー（ＬＣＰ）等の樹脂で形成されており、絶縁体である。樹脂部４０を形成する樹脂の比誘電率は概ね４であり、フェライトボンド磁石２４の比誘電率よりも十分に低い。

【0101】

フェライトボンド磁石２４を、より誘電率の低い樹脂部４０を介して回転シャフト１０に固定することにより、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量を小さくすることができる。その結果、軸受１１，１２の軸受電圧を低減し、電食の発生を抑制することができる。

【0102】

図１６は、電界解析によって求めた、実施の形態２のロータ２Ｃのフェライトボンド磁石２４の軸方向の長さＬ１と軸受電圧比率との関係を示すグラフである。横軸は、対向部２５の長さＬ１を示す。縦軸の軸受電圧比率は、コイル５５に印加された電圧に対する軸受電圧の比率である。なお、上記の通り、軸受１１，１２の軸受電圧比率は同じである。

【0103】

図１６から、フェライトボンド磁石２４の長さＬ１がステータコア５０の長さＬ２以下のとき（Ｌ１≦Ｌ２）に、特に軸受電圧が低くなっていることが分かる。また、図１２と図１６とを比較すると、実施の形態２では実施の形態１よりも軸受電圧が低いことが分かる。これは、フェライトボンド磁石２４とシャフト１０との間に低誘電率の樹脂部４０を介在させたことによる。

【0104】

なお、フェライトボンド磁石２４の外周側に希土類ボンド磁石３０を設けてもよい。希土類ボンド磁石３０を設けることで、ロータ２Ｃの高磁力化を図ることができる。

【0105】

上述した点を除き、実施の形態２の電動機１Ｃは、実施の形態１の電動機１と同様に構成されている。

【0106】

以上説明したように、実施の形態２の電動機１Ｃは、フェライトボンド磁石２４を、これよりも誘電率の低い樹脂部４０を介して回転シャフト１０に連結しているため、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量を小さくすることができる。これにより、軸受１１，１２の軸受電圧を低減し、電食の発生を抑制することができる。

【0107】

実施の形態３．
次に、実施の形態３について説明する。図１７は、実施の形態３の電動機１Ｄを示す縦断面図である。実施の形態１の電動機１では、ステータ５が金属製のハウジング６で保持されていたが、実施の形態３の電動機１Ｄでは、ステータ５がモールド樹脂部８０で保持されている。

【0108】

樹脂部としてのモールド樹脂部８０は、不飽和ポリエステルを含有するＢＭＣ（バルクモールディングコンパウンド）で形成される。モールド樹脂部８０は、ステータ５を径方向外側および反負荷側から覆うように形成されている。

【0109】

モールド樹脂部８０は、負荷側に開口部８１を有し、反負荷側に軸受保持部８２を有する。ロータ２Ａは、開口部８１からステータ５の内部に挿入される。ステータ５とモールド樹脂部８０とで、モールドステータ８が構成される。

【0110】

負荷側の軸受１１は、モールド樹脂部８０の開口部８１に取り付けられた金属製のブラケット７１によって保持される。ブラケット７１は、軸受１１を支持する筒状部７１ａと、筒状部７１ａから径方向外側に延在する板状部７１ｂと、開口部８１の周囲の段差部に嵌合する嵌合部７１ｃとを有する。ブラケット７１の筒状部７１ａは、軸受１１の外輪１１ｂに接触する。ブラケット７１は、導電性部材あるいは第１の導電性部材とも称する。

【0111】

反負荷側の軸受１２は、導電性のキャップ７２によって保持される。キャップ７２は、例えば有底の円筒状であり、モールド樹脂部８０の軸受保持部８２によって径方向外側から覆われている。キャップ７２は、軸受１２の外輪１２ｂに接触する。キャップ７２は、導電性部材あるいは第２の導電性部材とも称する。

【0112】

実施の形態１ではハウジング６が接地されていたが、実施の形態３ではモールド樹脂部８０が絶縁性であり、接地することができない。そこで、実施の形態３では、ブラケット７１およびキャップ７２が接地されている。

【0113】

より具体的には、ブラケット７１に設けた導電性のピン８５と、ステータコア５０の負荷側に設けた導電性のピン５６とを、リード線５８で電気的に接続する。また、キャップ７２に設けた導電性のピン８６と、ステータコア５０の反負荷側に設けた導電性のピン５７とを、リード線５９で電気的に接続する。

【0114】

回路基板４５にはインバータ等の駆動回路が搭載されており、図示しないリード線を介して、電動機１Ｄの外部のグラウンドに接地されている。そのため、軸受１１の外輪１１ｂは、ブラケット７１、リード線５８および回路基板４５を介して接地される。また、軸受１２の外輪１２ｂは、キャップ７２、リード線５９および回路基板４５を介して接地される。

【0115】

電動機１Ｄは、変形例１で説明したロータ２Ａを有している。ロータ２Ａの環状部２１の長さＬ１は、ステータコア５０の長さＬ２以下である。なお、ロータ２Ａの代わりに、実施の形態１のロータ２、変形例２のロータ２Ｂ、あるいは実施の形態２のロータ２Ｃを用いてもよい。

【0116】

上述した点を除き、実施の形態３の電動機１Ｄは、実施の形態１の電動機１と同様に構成されている。

【0117】

図１８は、比較例３の電動機１Ｇを示す縦断面図である。比較例３の電動機１Ｇでは、負荷側の軸受１１は金属製のブラケット７１によって保持されているが、ブラケット７１は接地されていない。また、反負荷側の軸受１２を保持する金属製のキャップ７２は設けられていない。すなわち、軸受１１，１２の外輪１１ｂ，１２ｂはいずれも、接地されていない。

【0118】

反負荷側の軸受１２では、外輪１２ｂが回路基板４５に近接しており、回路基板４５はリード線によって接地されているため、外輪１２ｂの電位は接地電位に近い。一方、内輪１２ａは回転シャフト１０に接触しており、回転シャフト１０とコイルエンド５５ａとの間には静電容量が存在するため、内輪１２ａの電位は接地電位よりも高くなりやすい。そのため、内輪１２ａと外輪１２ｂとの電位差が発生しやすい。

【0119】

一方、負荷側の軸受１１では、内輪１１ａは回転シャフト１０に接触しており、回転シャフト１０とコイルエンド５５ａとの間には静電容量が存在するため、内輪１１ａの電位は高くなりやすい。但し、軸受１１が回路基板４５から離間しており、外輪１１ｂの電位が接地電位にないため、内輪１１ａと外輪１１ｂとの電位差は発生しにくい。

【0120】

図１９は、比較例３の電動機１Ｇにおけるロータ２Ａの環状部２１の長さＬ１と、軸受１１，１２のそれぞれにおける軸受電圧との関係を示すグラフである。図１９に示されているように、負荷側の軸受１１の軸受電圧に対し、反負荷側の軸受１２の軸受電圧が大きい。

【0121】

また、図１９では、軸受１１，１２のいずれの軸受電圧も、長さＬ１によらず一定である。これは、比較例３の電動機１Ｇでは、軸受１１，１２の外輪１１ｂ，１２ｂが導通されていないため、上述したＬ１≦Ｌ２の関係による軸受電圧の低減効果が得られないことによる。

【0122】

これに対し、実施の形態３では、図１７に示したように、軸受１１の外輪１１ｂがブラケット７１およびリード線５８を介して接地され、軸受１２の外輪１２ｂがキャップ７２およびリード線５９を介して接地されている。すなわち、軸受１１，１２の外輪１１ｂ，１２ｂの電位が、接地電位となる。

【0123】

そのため、軸受１１，１２が導電性のハウジング６で保持されていた実施の形態１と同様に、ロータ２Ａの対向部２５の軸方向の長さＬ１をステータコア５０の軸方向の長さＬ２以下とすることで、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量を小さくし、軸受１１，１２の軸受電圧を低減することができる。

【0124】

以上説明したように、実施の形態３の電動機１Ｄは、ステータコア５０がモールド樹脂部８０で保持され、軸受１１の外輪１１ｂがブラケット７１およびリード線５８を介して接地され、軸受１２の外輪１２ｂがキャップ７２およびリード線５９を介して接地されており、且つ、ロータ２Ａの環状部２１の長さＬ１がステータコア５０の長さＬ２以下である。そのため、コイルエンド５５ａと回転シャフト１０との間の静電容量を小さくし、軸受１１，１２の軸受電圧を低減し、電食の発生を抑制することができる。

【0125】

実施の形態４．
次に、実施の形態４について説明する。実施の形態４は、上述した各実施の形態および各変形例の電動機が適用される送風機９と、送風機９を備えた換気扇１００に関する。図２０は、換気扇１００を示す断面図である。図２１は、換気扇１００を示す斜視図である。換気扇１００は、屋内の天井に配置され、排気ダクトを介して室内空気を屋外に排気するものである。換気扇１００は、ダクト換気扇とも呼ばれる。

【0126】

換気扇１００は、送風機９と、送風機９が取り付けられた筐体１０１とを備える。送風機９は、実施の形態１で説明した電動機１と、電動機１の回転シャフト１０に取り付けられた羽根部９０とを有する。なお、実施の形態１で説明した電動機１の代わりに、実施の形態２、３または各変形例で説明した電動機を用いてもよい。

【0127】

羽根部９０はシロッコファンとも呼ばれ、軸方向に対向する主板９２と側板９３との間に、複数の翼９４を周方向に配列したものである。主板９２は、回転シャフト１０に固定されている。羽根部９０が回転することにより、中心軸Ａｘから径方向外側に向かう空気の流れが発生する。

【0128】

筐体１０１は、鋼板または樹脂で形成された直方体状の容器である。筐体１０１は、軸方向に対向する天板１０３および底板１０４と、これらの間に形成された側壁１０２とを有する。天板１０３は、電動機１を装着する開口部１０８を有する。電動機１は、第１フレーム６１側が筐体１０１の内部に収まるように開口部１０８に装着され、フランジ部６１ｅ，６２ｅが開口部１０８の周囲に固定される。

【0129】

底板１０４の外周縁は、天井板２００の下面に固定される。底板１０４には、矢印Ａで示すように室内から空気を吸い込むためのグリル１０５が形成される。

【0130】

筐体１０１の側壁１０２には、空気を筐体１０１の外部に排出するための通風ダクト１０６が取り付けられている。通風ダクト１０６には、屋外につながる図示しない排気ダクトが接続される。

【0131】

電動機１が駆動されると、回転シャフト１０に固定された羽根部９０が回転する。これにより、矢印Ａで示すように室内の空気がグリル１０５から筐体１０１に吸い込まれる。筐体１０１に吸い込まれた空気は、羽根部９０によって径方向外側に向かい、通風ダクト１０６を介して筐体１０１から排出され、排気ダクトを介して屋外に排気される。

【0132】

換気扇１００は屋内の天井に設置されるため、振動および騒音が屋内に伝わりやすい。換気扇１００の駆動源として実施の形態１で説明した電動機１を用いることにより、軸受１１，１２の電食に起因する振動および騒音を低減することができる。そのため、屋内に伝わる振動および騒音を低減し、静音性を高めることができる。

【0133】

また、軸受１１，１２の電食の発生が抑制されるため、換気扇１００の寿命を長くし、信頼性を向上することができる。実施の形態１で説明した電動機１の代わりに、実施の形態２、３または各変形例で説明した電動機を用いた場合も同様である。

【0134】

ここでは、シロッコファンを用いた換気扇について説明したが、羽根部の形態はシロッコファンには限らず、プロペラファン、クロスフローファン等であってもよい。

【0135】

また、各実施の形態および各変形例で説明した電動機を有する送風機は、換気扇に限らず、レンジフード、浴室乾燥機、扇風機、除湿器、空気調和装置等に用いてもよい。

【0136】

以上、望ましい実施の形態について具体的に説明したが、本開示は上記の実施の形態に限定されるものではなく、各種の改良または変形を行なうことができる。

【符号の説明】

【0137】

１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄ 電動機、 ２，２Ａ，２Ｂ，２Ｃ ロータ、 ５ ステータ、 ６ ハウジング（導通部材）、 ８ モールドステータ、 ９ 送風機、 １０ 回転シャフト、 １１，１２ 軸受、 １１ａ，１２ａ 内輪、 １１ｂ，１２ｂ 外輪、 １１ｃ，１２ｃ 転動体、 １１ｅ，１１ｆ 軌道面、 ２０ フェライトボンド磁石、 ２１ 環状部、 ２２ 内筒部（連結部）、 ２３ 接続部（連結部）、 ２４ フェライトボンド磁石、 ２５ 対向部、 ３０ 希土類ボンド磁石、 ３１ 希土類ボンド磁石、 ４０ 樹脂部、 ４５ 回路基板、 ５０ ステータコア、 ５１ ヨーク、 ５２ ティース、 ５３ スロット、 ５４ 絶縁部、 ５５ コイル、 ５５ａ コイルエンド、 ５６，５７ ピン、 ５８，５９ リード線（導通部材、導電性部材）、 ６１ 第１フレーム、 ６１ｃ，６２ｃ 軸受保持部、 ６１ｅ，６２ｅ フランジ部、 ６２ 第２フレーム、 ７１ ブラケット、 ７２ キャップ、 ８０ モールド樹脂部、 ８５，８６ ピン、 ９０ 羽根部、 １００ 換気扇、 １０１ 筐体、 １０６ 通風ダクト。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】

【図18】

【図19】

【図20】

【図21】