特許 7687585 制振パネル

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2025-05-26

(45)【発行日】2025-06-03

(54)【発明の名称】制振パネル

(51)【国際特許分類】

   E04H 9/02 20060101AFI20250527BHJP

   F16F 15/02 20060101ALI20250527BHJP

   F16F 15/023 20060101ALI20250527BHJP

【ＦＩ】

E04H9/02 321B

F16F15/02 E

F16F15/02 Z

F16F15/023 Z

【請求項の数】 3

(21)【出願番号】P 2020216903

(22)【出願日】2020-12-25

(65)【公開番号】P2022102266

(43)【公開日】2022-07-07

【審査請求日】2023-11-30

(73)【特許権者】

【識別番号】390037154

【氏名又は名称】大和ハウス工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100107766

【弁理士】

【氏名又は名称】伊東 忠重

(74)【代理人】

【識別番号】100070150

【弁理士】

【氏名又は名称】伊東 忠彦

(72)【発明者】

【氏名】西井 康真

(72)【発明者】

【氏名】西塔 純人

(72)【発明者】

【氏名】辻 千佳

【審査官】須永 聡

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１９－１５７５１８（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０２０－１０５８９２（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１０－１５０８４６（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１０－１７４５３４（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｅ０４Ｈ ９／０２

Ｆ１６Ｆ １５／０２－１５／０８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

鉄骨梁と鉄骨柱とにより形成される建物の構面の該鉄骨梁に対して取り付けられる、制振パネルであって、
前記鉄骨梁に取り付けられ、所定のパネル幅を備えて配設されている、二本の制振柱と、
二本の前記制振柱を繋ぐ二つのダンパーとを有し、
二つの前記ダンパーは、前記制振柱の長手方向に所定の割合間隔を置いて配設されており、
前記所定の割合間隔は、前記制振パネルに水平荷重が作用した際に、前記制振柱の変位量が最も小さくなるように設定され、前記制振柱の上端から下端までの長さに対して、１６：２７：１６の割合であることを特徴とする、制振パネル。

【請求項2】

二本の前記制振柱の内側面にそれぞれ補強プレートが取り付けられ、双方の該補強プレートに対して前記ダンパーが固定されていることを特徴とする、請求項１に記載の制振パネル。

【請求項3】

前記ダンパーは、前記パネル幅の方向に直交する断面形状がΣ形を成す、鋼材からなるΣ形デバイスであることを特徴とする、請求項１又は２に記載の制振パネル。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、制振パネルに関する。

【背景技術】

【0002】

建物の構面内には、地震時の水平力が当該構面に作用した際に当該水平力（地震力）を減衰する減衰補助部材となる、制振パネルが取り付けられることがあり、この制振パネルが例えば特許文献１に提案されている。

【0003】

特許文献１には、制振パネル（ここでは、付加制振体）を含む柱梁接合構造が記載されており、具体的には、鉄骨梁と鉄骨柱とにより形成される建物の構面に対して、付加制振体を構成する付加制振柱が接合されてなる柱梁接合構造において、鉄骨梁に第一接合金物が取り付けられ、付加制振柱に第二接合金物が取り付けられ、第一接合金物では傾斜する二枚の鋼製プレートがベースプレートに接合され、第二接合金物では傾斜する二枚の鋼製プレートがベースプレートに接合され、鋼製プレートは相互に面接触し、双方の鋼製プレートの対応する位置には第一孔と第二孔が開設され、少なくとも一方は付加制振柱の長手方向に延びる長孔であり、ボルトが挿通されてボルト接合されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【文献】特開２０２０－１０５８９２号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

特許文献１に記載の柱梁接合構造を構成する付加制振体によれば、構面の梁から荷重を受けることなく、面内剛性と面外剛性を有する柱梁接合構造を提供することができる。尚、特許文献１では、二本の制振柱の間において、制振柱の長手方向に間隔を置いて二基のダンパーが取り付けられている形態の付加制振体が示されている。

【0006】

ところで、二本の制振柱の間には、制振パネルによって所望する地震力減衰性能を発揮させるのに必要となる数のダンパーが設置されるが、地震時の水平力（水平荷重）を受けた際の制振柱の変形量を勘案して、最適な位置にダンパーを設置する旨の記載は特許文献１にはない。

【0007】

本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、建物が水平荷重を受けた際の制振柱の変形量が勘案された、最適な位置にダンパーが設置されている制振パネルを提供することを目的としている。

【課題を解決するための手段】

【0008】

前記目的を達成すべく、本発明による制振パネルの一態様は、
鉄骨梁と鉄骨柱とにより形成される建物の構面の該鉄骨梁に対して取り付けられる、制振パネルであって、
前記鉄骨梁に取り付けられ、所定のパネル幅を備えて配設されている、二本の制振柱と、
二本の前記制振柱を繋ぐ複数のダンパーとを有し、
複数の前記ダンパーは、前記制振柱の長手方向に所定の割合間隔を置いて配設されており、
前記所定の割合間隔は、前記制振パネルに水平荷重が作用した際に、前記制振柱の変位量が最も小さくなるように設定されていることを特徴とする。

【0009】

本態様によれば、所定のパネル幅を備えて配設されている二本の制振柱と、二本の制振柱を繋ぐ複数のダンパーとを有する制振パネルにおいて、複数のダンパーが制振柱の長手方向に所定の割合間隔を置いて配設され、この所定の割合間隔が、制振パネルに水平荷重（特に、地震時の水平力）が作用した際に、制振柱の変位量が最も小さくなるように設定されていることにより、各ダンパーの変形を大きくして、制振パネルによる制振効果（制振パネルの有する剛性と減衰性能）の最大化を図ることが可能になる。例えば、二本の制振柱の間の所定のパネル幅を一定にした上で、制振柱の変位量が最も小さくなる割合間隔で、二つもしくは三つ以上のダンパーを配設することができる。もしくは、制振パネルの剛性と疲労性能を向上させるべく、制振柱の変位量が最も小さくなる割合間隔で、二つもしくは三つのダンパーを配設しながら、二本の制振柱の間の所定のパネル幅を調整することもできる。

【0010】

例えば、ダンパーが二つの場合には、制振柱の変位量が最も小さくなるように、制振柱の上端から下端までの長さに対する、当該上端から上方のダンパーまでの割合、上方のダンパーから下方のダンパーまでの割合、下方のダンパーから当該下端までの割合を設定し、ダンパーが三つの場合には、制振柱の変位量が最も小さくなるように、制振柱の上端から下端までの長さに対する、当該上端から上方のダンパーまでの割合、上方のダンパーから中間のダンパーまでの割合、中間のダンパーから下方のダンパーまでの割合、下方のダンパーから当該下端までの割合を設定する。また、この設定割合の算出は、架構に制振パネルを組み込んだ、二次元もしくは三次元モデルをコンピュータ内に作成し、架構に対して所定の水平荷重を載荷させる構造解析や構造計算により行うことができる。

【0011】

ここで、建物の構面は、例えば角形鋼管やＨ形鋼等の形鋼材により形成される複数の鉄骨柱と、各鉄骨柱を繋ぐ鉄骨梁により形成される。建物の構面を形成する架構は、ブレース架構（鉄骨梁と鉄骨柱の接合部がピン接合構造）とラーメン架構（鉄骨梁と鉄骨柱の接合部が剛接合構造）のいずれであってもよい。本態様の制振パネルは、制振柱と各種のダンパーとを有しており、建物の鉛直荷重を負担せず、強風時や地震時における水平荷重に対してダンパーが機能する。また、本態様の制振パネルは、建物の鉛直荷重を負担せず、建物の構面を形成する梁（ここでは鉄骨梁）の撓みを吸収できる、付加制振体である。尚、ダンパーとしては、（極）低降伏点鋼板からなるＨ形鋼や溝形鋼等の形鋼材からなるダンパー、オイルダンパーや粘弾性ダンパー、摩擦ダンパー等が適用できる。

【0012】

また、本発明による制振パネルの他の態様において、前記ダンパーが二つ配設され、前記所定の割合間隔は、前記制振柱の上端から下端までの長さに対して、１６：２７：１６の割合であることを特徴とする。

【0013】

本態様によれば、二本の制振柱の間にダンパーが二つ配設され、所定の割合間隔が、制振柱の上端から下端までの長さに対して、１６：２７：１６の割合であることにより、制振柱の変位量を最も小さくしながら、制振パネルによる制振効果の最大化を図ることが可能になる。ここで、本明細書において、割合間隔の「１６：２７：１６」には、±５ｍｍの誤差長さに起因する端数も含まれるものとし、この範囲の誤差長さを有する場合でも、割合間隔をまるめて、「１６：２７：１６」とする。上記する「１６：２７：１６」の割合間隔は、本発明者等による構造解析にて算出された解析結果に基づくものであり、適用可能性の高い、高さの異なる３種類の制振パネルのいずれにおいても、制振柱の変位量を最も小さくする割合間隔が上記割合となっていることが特定されている。

【0014】

また、本発明による制振パネルの他の態様は、二本の前記制振柱の内側面にそれぞれ補強プレートが取り付けられ、双方の該補強プレートに対して前記ダンパーが固定されていることを特徴とする。

【0015】

本態様によれば、制振柱に対して補強プレートを介してダンパーの端部が取り付けられていることにより、ダンパーから制振柱へ入る曲げモーメントに起因する軸力に対して、補強プレートが抵抗して制振柱を補剛するとともに、制振柱とダンパーの接続部の強度を高めることができる。さらに、平坦な補強プレートが制振柱に取り付けられることから、制振柱に対するダンパーの取り付け性が良好になる。例えば、ダンパーの端部に補強プレートを溶接接合やボルト接合により予め取り付けておき、制振柱の内側面に対して補強プレートを溶接接合やボルト接合することができる。

【0016】

また、本発明による制振パネルの他の態様において、前記ダンパーは、前記パネル幅の方向に直交する断面形状がΣ形を成す、鋼材からなるΣ形デバイスであることを特徴とする。

【0017】

本態様によれば、ダンパーに鋼材からなるΣ形デバイスを適用することにより、他の形態のダンパーに比べて、制振性能と製作コストの総合評価の最も高いダンパーを適用することができる。ここで、、鋼材からなるΣ形デバイス（Σ形ダンパー）は、上下に平鋼にて形成されるフランジを有し、上下のフランジ間には、平鋼がＶの字状に曲げ加工等されたウエブを有する。ウエブは、上下の平鋼板がＶの字状に開いた形状を有しており、この構成により、ウエブは、鉛直方向のせん断剛性と鉛直方向の変形性能の双方を有する。従って、大地震時の過大な水平力に対して強さとしなやかさで地震エネルギーを効果的に吸収することができる。

【発明の効果】

【0018】

以上の説明から理解できるように、本発明の制振パネルによれば、建物が水平荷重を受けた際の制振柱の変形量が勘案された、最適な位置にダンパーが設置されている制振パネルを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0019】

【図1】実施形態に係る制振パネルの一例を備えた建物の構面の正面図である。

【図2】実施形態に係る制振パネルの一例を拡大した正面図である。

【図3】図２のIII－III矢視図である。

【図4】図２のIV－IV矢視図である。

【図5】第一接合金物と第二接合金物の一例の斜視図である。

【図6】実施形態に係る制振パネルと、構面の梁との柱梁接合構造の一例を、ある方向から見た斜視図である。

【図7】実施形態に係る制振パネルと、構面の梁との柱梁接合構造の一例を、別の方向から見た斜視図である。

【図8】（ａ）、（ｂ）はともに、第二接合金物の変形例を示す斜視図である。

【発明を実施するための形態】

【0020】

以下、実施形態に係る制振パネルについて、制振パネルと構面の梁の柱梁接合構造とともに、添付の図面を参照しながら説明する。尚、本明細書及び図面において、実質的に同一の構成要素については、同一の符号を付することにより重複した説明を省く場合がある。

【0021】

［実施形態］
＜建物の構面＞
はじめに、図１を参照して、実施形態に係る制振パネルの一例を備えた建物の構面について説明する。ここで、図１は、実施形態に係る制振パネルの一例を備えた建物の構面の正面図である。

【0022】

図示する建物の構面１０は、鉄骨柱２と鉄骨梁１とにより形成される架構を有する。鉄骨柱２と鉄骨梁１の接合部が剛接合である場合、架構１０はラーメン架構を形成する。また、鉄骨柱２と鉄骨梁１の接合部がピン接合である場合、架構１０はブレース架構を形成する。ブレース架構の場合は、例えば、０．５Ｐ幅や１Ｐ幅（１Ｐは９１０ｍｍ程度）の耐力壁（図示せず）が構面内に組み込まれていてもよい。

【0023】

鉄骨柱２と鉄骨梁１との剛接合は、例えば、複数のハイテンションボルトにより双方を接合する形態、鉄骨柱２に鉄骨梁１を溶接接合する形態、複数の中ボルトを相互に所定間隔を置いて双方を接合する形態、などにより形成される。一方、鉄骨柱２と鉄骨梁１とのピン接合は、例えば、複数の中ボルトを相互に比較的狭い間隔を置いて双方を接合することにより形成される。尚、本明細書において、「溶接」とは、開先溶接（完全溶け込み溶接、部分溶け込み溶接）や隅肉溶接など、接続部に要求される強度や接合態様（剛接続、ピン接続）に応じて選択される適宜の溶接を示す。

【0024】

基礎Ｋに対してベースプレート２ａがアンカーボルト（図示せず）等により固定され、ベースプレート２ａに溶接等により接合されている鉄骨柱２が立設される。尚、図示例の鉄骨柱２はＨ形鋼により形成されているが、角形鋼管により形成される鉄骨柱であってもよい。また、図示例の構面１０は１階の構面の一部を示しているが、制振パネル２０が組み込まれる建物の構面は、２階以上の上階であってもよく、この場合は基礎Ｋの代わりに下階の床梁が配設されることになる。

【0025】

構面１０の内部に組み込まれている制振パネル２０は、二本の制振柱３と、二本の制振柱３の間に配設されている二基のダンパー４とを有する。尚、ダンパー４の数は図示例に限定されるものでなく、三基以上が適用されてもよい。

【0026】

制振柱３はＨ形鋼により形成され、柱脚には脚部５がＨ形鋼に溶接にて接合されている。脚部５は、複数のプレートが相互に溶接にて接合されている脚台５ａと、ベースプレート５ｂと、アンカーボルト５ｃとを有し、基礎Ｋに対してベースプレート５ｂがアンカーボルト５ｃを介して固定されている。

【0027】

二本の制振柱３のうち、対向するフランジの内側面には補強プレート２１が溶接にて接合されており、一対の補強プレート２１に対して、断面形状がΣ形の鋼材からなるΣ形ダンパー４（もしくは、Σ形デバイス）が溶接にて接合されている。Σ形ダンパー４は、上下に平鋼にて形成されるフランジを有し、上下のフランジ間には、平鋼がＶの字状に曲げ加工等されたウエブを有する。ウエブは、上下の平鋼板がＶの字状に開いた形状を有しており、この構成により、ウエブは、鉛直方向のせん断剛性と鉛直方向の変形性能の双方を有する。従って、大地震時の過大な水平力に対して強さとしなやかさで地震エネルギーを効果的に吸収することができる。尚、ダンパー４には、Σ形ダンパー以外にも、（極）低降伏点鋼板からなるＨ形鋼や溝形鋼等の形鋼材からなるダンパー、オイルダンパーや粘弾性ダンパー、摩擦ダンパー等が適用されてもよいが、制振性能と製作コストの総合評価の最も高いダンパーである、Σ形ダンパーが好適である。

【0028】

建物の構面１０の鉄骨梁１と、付加制振体２０を形成する制振柱３と、これらを繋ぐ第一接合金物４０及び第二接合金物５０とにより、構面１０内において柱梁接合構造３０が形成される。この柱梁接合構造３０の具体的な構成については、以下で詳説する。

【0029】

＜制振パネル＞
次に、図２乃至図４を参照して、実施形態に係る制振パネルの一例について説明する。ここで、図２は、実施形態に係る制振パネルの一例を拡大した正面図であり、図３と図４はそれぞれ、図２のIII－III矢視図とIV－IV矢視図である。

【0030】

二本の制振柱３のそれぞれのアンカーボルト５ｃ間の幅をパネル幅とした際に、図示例のパネル幅は、０．５Ｐに相当する４５５ｍｍとなっている。尚、パネル幅は、図示例以外にも、５００ｍｍ、０．２５Ｐ，１Ｐ等、様々な幅が設定できる。

【0031】

例えば、３階以上の重量鉄骨ラーメン構造の建物の構面に対して、図示例の制振パネル２０を組み込むことができる。図示例の制振柱３は、Ｈ－２００×７５×６×９等のＨ形鋼により形成されているが、制振柱は、角形鋼管や、□－１２５×７５×６．０と□－７５×７５×６．０の二種の角形鋼管による綴り柱等により形成されてもよい。

【0032】

二本の制振柱３の内側面にはそれぞれ、補強プレート２１が溶接接合により取り付けられており、双方の補強プレート２１に対してダンパー４の端部が溶接接合により固定されている。

【0033】

このように、制振柱３に対して補強プレート２１を介してダンパー４の端部が取り付けられていることにより、ダンパー４から制振柱３へ入る曲げモーメントに起因する軸力に対して、補強プレート２１が抵抗して制振柱３を補剛するとともに、制振柱３とダンパー４の接続部の強度が高められる。

【0034】

二本の制振柱３の上端にはそれぞれ、第二接合金物５０が固定されており、建物の構面１０の鉄骨梁１に固定されている第一接合金物４０と第二接合金物５０が相互にスライド自在に接合されることにより、柱梁接合構造３０が形成されている。

【0035】

図２において、制振柱３の上端から下端までの長さ（ここでは、基礎Ｋの上面と鉄骨梁１の下面の間の長さとする）に関し、３種類の長さが記載されている。

【0036】

これら３種類の長さは、制振パネル２０の３種類の実施例の高さ（長さ）を示しており、より詳細には、パネル幅を４５５ｍｍに設定した際の３種類の高さを示している。３種類の制振パネル２０の長さは、２６３０ｍｍ、２９５０ｍｍ、及び２４７０ｍｍである。

【0037】

制振パネル２０の長さが２６３０ｍｍの実施例では、制振パネル２０の上端（鉄骨梁１の下面）から上方のダンパー４までの長さ、上方のダンパー４から下方のダンパー４までの長さ、及び下方のダンパー４から制振パネル２０の下端（基礎Ｋの上面）までの長さがそれぞれ、７１５ｍｍ、１２００ｍｍ、７１５ｍｍであり、それらの割合間隔は、１６：２７：１６に設定されている。

【0038】

一方、制振パネル２０の長さが２９５０ｍｍの他の実施例では、上記各長さが上から順に、８００ｍｍ、１３５０ｍｍ、８００ｍｍであり、それらの割合間隔も、１６：２７：１６に設定されている。

【0039】

また、制振パネル２０の長さが２４７０ｍｍのさらに他の実施例では、上記各長さが上から順に、６７０ｍｍ、１１３０ｍｍ、６７０ｍｍであり、それらの割合間隔も、１６：２７：１６に設定されている。

【0040】

このように、制振パネル２０では、その高さ寸法が相違する複数の実施例があるが、いずれも、上からの割合間隔が１６：２７：１６となるように二つのダンパー４が二本の制振柱３の内側に配設されている。

【0041】

この「１６：２７：１６」の割合間隔は、本発明者等による構造解析にて算出された解析結果に基づくものである。具体的には、本発明者等は、架構に制振パネルを組み込んだ、二次元もしくは三次元モデルをコンピュータ内に作成し、架構に対して所定の水平荷重を載荷させる構造解析を実施した。

【0042】

この際、パネル幅を４５５ｍｍとした上で、適用可能性の高い、２６３０ｍｍ、２９５０ｍｍ、２４７０ｍｍの３種類の制振パネルをモデル化し、各モデルにおいて、二基のダンパーの位置をパラメータとして種々変化させ、各制振パネルモデルを組み込んだ架構モデルにおいて、制振柱モデルの変位量を最も小さくする各ダンパーの位置を特定したものである。解析の結果、３種類の制振パネルモデルのいずれにおいても、上から「１６：２７：１６」の割合間隔となる位置に二基のダンパーを設置することにより、制振柱モデルの変位量を最も小さくできるとの結果が得られている。

【0043】

尚、制振パネルが例えば三つのダンパーを含む場合においても、同様の解析を実行し、制振柱モデルの変位量を最も小さくできる各ダンパーの位置を特定するのが望ましい。

【0044】

ここで、割合間隔の「１６：２７：１６」には、±５ｍｍの誤差長さに起因する端数も含まれるものとし、この範囲の誤差長さを有する実施例においても、割合間隔をまるめて、「１６：２７：１６」の割合間隔となる位置に二基のダンパーを備えた制振パネルに含まれるものとする。

【0045】

上記する３種の実施例に係る制振パネル２０を適用することにより、制振パネル２０に水平荷重（特に、地震時の水平力）が作用した際に、制振柱３の変位量が最も小さくなることから、各ダンパー４は最大限の変形を生じることになり、制振パネル２０による制振効果の最大化を図ることができる。

【0046】

ここで、図３に示すように、基礎の二本のアンカーボルト５ｃは、ベースプレート５ｂの中心から左右へ等距離にある中央配置なっており、同様に、図４に示すように、柱頭の第二接合金物５０を形成するベースプレート５１を鉄骨梁１の中心に配置し、ベースプレート５１の中心（上下の中央ライン上）に鋼製プレート５２が配置されている。すなわち、図示例の制振パネル２０は、架構１０の中心線に沿って配置される、中央配置形態の制振パネルであり、制振パネル２０の両側が室内空間の場合の配置形態である。これに対し、制振パネル２０の一方側が室内空間であり、他方側が室外空間である場合には、制振パネル２０を偏心配置することとし、基礎においては一本のアンカーボルトを偏心位置に配置し、同様に、柱頭においてもベースプレート５１を鉄骨梁１の中心から屋外側へずれた位置に偏心配置し、ベースプレート５１の中心ラインからずれた位置に鋼製プレート５２を偏心配置する。尚、偏心配置形態に関する図示は省略する。

【0047】

＜柱梁接合構造＞
次に、図５乃至図８を参照して、実施形態に係る制振パネルと、構面の梁との柱梁接合構造の一例について説明する。ここで、図５は、第一接合金物と第二接合金物の一例の斜視図である。また、図６と図７はそれぞれ、実施形態に係る制振パネルと、構面の梁との柱梁接合構造の一例を、二つの方向から見た斜視図である。

【0048】

図５に示すように、鉄骨梁１の下フランジ１１に接合される第一接合金物４０は、鋼製のベースプレート４１と、相互に傾斜する（中心角θ）二枚の鋼製プレート４２とを有し、二枚の鋼製プレート４２がベースプレート４１に溶接接合されることにより形成されている。ベースプレート４１には、下フランジ１１とボルト接合される際にボルトが挿通される丸孔４１ａが開設されている。

【0049】

二枚の鋼製プレート４２にはいずれも、ボルト６１が挿通される丸孔４２ａが開設されている。そして、二枚の鋼製プレート４２の端部同士が溶接部Ｙを介して接合されることにより、平面視Ｌ字状を呈している。ここで、中心角θは例えば９０度である。

【0050】

一方、制振柱３の柱頭に接合される第二接合金物５０は、鋼製のベースプレート５１と、相互に傾斜する（中心角θ）二枚の鋼製プレート５２とを有し、二枚の鋼製プレート５２がベースプレート５１に溶接接合されることにより形成されている。また、二枚の鋼製プレート５２は、第一接合金物４０の有する二枚の鋼製プレート４２とそれぞれ相互に面接触するようになっている。

【0051】

二枚の鋼製プレート５２にはいずれも、ボルト６１が挿通される長孔５２ａが開設されている。そして、二枚の鋼製プレート５２の端部同士が溶接部Ｙを介して接合されることにより、平面視Ｌ字状を呈している。ここで、中心角θは例えば９０度である。

【0052】

Ｌ字状の鋼製プレート５２の内側にＬ字状の鋼製プレート４２が配設されてそれぞれ面接触し、対応する丸孔４２ａと長孔５２ａに対して座金６３を介して中ボルトである六角ボルト６１が挿通され、ナット６２にてナット締めされることにより、第一接合金物４０と第二接合金物５０が接合される。

【0053】

図５において、Ｌ１は構面１０の幅方向を示し、Ｌ２は、これに直交する方向を示している。そして、Ｌ字状の鋼製プレート４２，５２は、その中心角の半分であるθ／２（θが９０度の場合は、４５度）の方向がＬ２方向に配向するように、鉄骨梁１や制振柱３に接合される。

【0054】

図６及び図７に示すように、第一接合金物４０は、ベースプレート４１が鉄骨梁１の下フランジ１１に対して六角ボルト６５とナット６６によりボルト接合され、第二接合金物５０は、ベースプレート５１が制振柱３の柱頭に対して溶接にて接合される。

【0055】

図６に示すように、第二接合金物５０の鋼製プレート５２において、制振柱３の長手方向であるＸ方向に延びる長孔５２ａが開設され、ボルト６１がＸ方向に摺動自在に（フリーな態様で）挿通されている。特に、長孔５２ａに挿通されるボルト６１が中ボルトであることにより、長孔５２ａに沿う摺動が可能になる。このような構成により、鉄骨梁１を介して建物荷重（建物における積載荷重や建物の自重の一部）が第一接合金物４０に入力された際に、第二接合金物５０に対して第一接合金物４０は制振柱３の長手方向であるＸ方向にスライドする。このように鉄骨梁１に接合されている第一接合金物４０が第二接合金物５０の有する長孔５２ａに沿って制振柱３の長手方向にスライドすることにより、制振パネル２０を形成する制振柱３には鉛直荷重が入力されず、従って制振柱３が第一接合金物４０に入力される鉛直荷重を負担することはない。

【0056】

また、図１に示すように、水平方向に延設する鉄骨梁１は、その中央位置において最大の撓み量を有する態様で下方に撓む。例えば、低層階の鉄骨造建物において、中央位置に２ｃｍ程度の撓みが認められる場合がある。構面１０を有する建物が新設の建物の場合、最終的に屋根が施工された段階では、既に制振パネル２０が構面１０内に組み込まれているが、屋根が施工された段階において鉄骨梁１は一般に下方に撓んでいる。また、構面１０を有する建物が既設の建物の場合であって、制振パネル２０を後付けで構面１０内に組み込む場合においても、この制振パネル２０を組み込む際に鉄骨梁１は下方に撓んでいる。

【0057】

このように鉄骨梁１が下方に撓んでいる場合においても、鉄骨梁１に接合される第一接合金物４０が、第二接合金物５０の有する長孔５２ａに沿って制振柱３の長手方向にスライドすることにより、制振パネル２０を形成する制振柱３にはこの鉄骨梁１の撓みに起因する鉛直荷重は入力されない。従って、制振柱３が鉄骨梁１の撓みを吸収する態様で、制振パネル２０を構面１０内に組み込むことができる。特に、既設の建物の構面１０に対して制振パネル２０を組み込む後施工においては、既設の鉄骨梁１の撓みを吸収しながら（撓みに関係なく）制振パネル２０を組み込むことができるため、良好な施工性を享受できる。

【0058】

以上のことから、制振パネル２０は、建物の鉛直荷重を負担することなく、その構成要素であるダンパー４により、強風時や地震時における水平力を負担して水平荷重を減衰させることができる。

【0059】

また、第一接合金物４０と第二接合金物５０の有する相互に傾斜する二枚の鋼製プレート４２，５２同士が面接触していることにより、第一接合金物４０及び第二接合金物５０に対して水平力がいずれの方向から作用した場合であっても、相互に面接触している二組の鋼製プレート４２，５２のうち、少なくともいずれか一方の組の鋼製プレート４２，５２同士が水平力に対して対抗することができる。そのため、構面１０の面内方向の水平力に対する面内剛性、面外方向の水平力に対する面外剛性の双方を有する柱梁接合構造３０となる。従って、３６０度のいずれの方向の水平力に対しても、相互に面接触している二組の鋼製プレート４２，５２の少なくとも一組の鋼製プレート４２，５２が対抗することができる。

【0060】

図示例の柱梁接合構造３０では、ともに中心角θが９０度の二枚の鋼製プレート４２，５３を有する第一接合金物４０と第二接合金物５０が、中心角の半分のθ／２の方向を構面１０の幅方向に直交する方向に配向するようにして第一接合金物４０と第二接合金物５０が取り付けられている。そのため、構面１０の幅方向である面内方向の水平力に対して第一接合金物４０と第二接合金物５０の二組の面接触する鋼製プレート４２，５３が対抗するとともに、構面１０の幅方向に直交する面外方向の水平力に対しても、第一接合金物４０と第二接合金物５０の二組の面接触する鋼製プレート４２，５３が対抗する。

【0061】

柱梁接合構造３０を構成する制振柱３を有する制振パネル２０は、建物の鉛直荷重を制振柱３が負担せず、鉄骨梁１の撓みを吸収しながら構面１０内に組み込むことができることにより、構造躯体に影響を及ぼさない非構造部材である、「付加制振」となり得る。尚、図示例の柱梁接合構造３０では、第二接合金物５０の鋼製プレート５２に長孔５２ａが開設され、第一接合金物４０の鋼製プレート４２に丸孔４２ａが開設されている形態であるが、第二接合金物５０の鋼製プレート５２が丸孔を有し、第一接合金物４０の鋼製プレート４２が長孔を有する形態であってもよいし、鋼製プレート４２、５２の双方が長孔を有する形態であってもよい。

【0062】

次に、図８を参照して、第二接合金物の変形例を説明する。ここで、図８（ａ）、（ｂ）はともに、第二接合金物の変形例を示す斜視図である。尚、図８には、第二接合金物の変形例を代表として示しているが、第一接合金物の変形例も同様の形態が適用できる。

【0063】

図８（ａ）に示す変形例に係る第二接合金物５０Ａは、ベースプレート５１に対して、一枚の鋼製プレート５３が曲げ部５３ａを介してＬ字状に曲げ加工され、溶接にて接合されている金物である。そして、鋼製プレート５３の各片には、制振柱３の長手方向に沿う長孔５３ｂが開設されている。

【0064】

一方、図８（ｂ）に示す変形例に係る第二接合金物５０Ｂは、ベースプレート５１に対して、二枚の鋼製プレート５２が溶接接合されることにより形成されているが、第二接合金物５０と異なり、二枚の鋼製プレート５２の端部同士が溶接部Ｙにて接合されていない。第二接合金物５０に比べて第二接合金物全体の剛性は低下するものの、溶接加工の手間を低減することができる。

【0065】

上記実施形態に挙げた構成等に対し、その他の構成要素が組み合わされるなどした他の実施形態であってもよく、また、本発明はここで示した構成に何等限定されるものではない。この点に関しては、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更することが可能であり、その応用形態に応じて適切に定めることができる。

【符号の説明】

【0066】

１：鉄骨梁
２：鉄骨柱
２ａ：ベースプレート
３：制振柱
４：ダンパー（Σ形ダンパー、Σ形デバイス）
５：脚部
５ａ：脚台
５ｂ：ベースプレート
５ｃ：アンカーボルト
１０：架構（構面）
１１：下フランジ
２０：制振パネル（付加制振体）
２１：補強プレート
３０：柱梁接合構造
４０：第一接合金物
４１：ベースプレート
４１ａ：丸孔
４２：鋼製プレート
４２ａ：丸孔
５０，５０Ａ，５０Ｂ：第二接合金物
５１：ベースプレート
５２，５３：鋼製プレート
５２ａ、５３ｂ：長孔
５３ａ：曲げ部
６１：ボルト（六角ボルト）
６２：ナット
６３：座金
６５：ボルト（六角ボルト）
６６：ナット
Ｋ：基礎
Ｙ：溶接部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】