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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2025-07-10
(45)【発行日】2025-07-18
(54)【発明の名称】高圧タンクライナの製造方法及び高圧タンクライナの製造装置
(51)【国際特許分類】
B29C 65/20 20060101AFI20250711BHJP
F16J 12/00 20060101ALI20250711BHJP
【ＦＩ】
B29C65/20
F16J12/00 F
【請求項の数】
7
(21)【出願番号】P 2022033713
(22)【出願日】2022-03-04
(65)【公開番号】P2023128989
(43)【公開日】2023-09-14
【審査請求日】2024-11-27
(73)【特許権者】
【識別番号】000005326
【氏名又は名称】本田技研工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001807
【氏名又は名称】弁理士法人磯野国際特許商標事務所
(72)【発明者】
【氏名】佐藤 隆治
【審査官】藤原 弘
(56)【参考文献】
【文献】特開平１－１４５１２１（ＪＰ，Ａ）
【文献】欧州特許出願公開第３５１７２７９（ＥＰ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１９／１３１７３７（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開昭５７－１７０７１１（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許第５４０７５１４（ＵＳ，Ａ）
【文献】特開２００２－８６５６８（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２９Ｃ ６５／００－６５／８２
Ｆ１６Ｊ １２／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
一対のライナ半体を向かい合わせに配置する配置工程と、前記ライナ半体の端面同士の平行度の調整を行う平行度調整工程と、
前記ライナ半体の端面同士を溶着して前記ライナ半体を一体化する溶着工程と、
を有する高圧タンクライナの製造方法であって、
前記平行度調整工程は、前記ライナ半体の端面に形成されるバリを避けるように平行度調整ジグを前記ライナ半体の端面同士の間に挟み込むことによって行われることを特徴とする高圧タンクライナの製造方法。
【請求項2】
前記ライナ半体は、円筒体で形成され、前記バリは、前記ライナ半体の内周面と前記ライナ半体の端面とがなす角部を基端として前記ライナ半体の端面同士の間に延出するように形成され、
前記平行度調整ジグは、前記角部よりも前記ライナ半体の径方向外側に配置されることを特徴とする請求項１に記載の高圧タンクライナの製造方法。
【請求項3】
前記溶着工程は、前記ライナ半体の端面を加熱して溶融させる溶融工程と、溶融した前記ライナ半体の端面同士が溶着するように前記ライナ半体のそれぞれを支持する支持工程と、を有し、
前記バリは、溶融工程にて前記ライナ半体の端面とともに溶融して消滅することと特徴とする請求項１に記載の高圧タンクライナの製造方法。
【請求項4】
向かい合わせに配置された一対のライナ半体の端面同士の間に、前記ライナ半体の端面に形成されるバリを避けるように所定荷重にて挟み込ませて前記ライナ半体の端面同士の平行度を調整する平行度調整ジグと、前記ライナ半体の端面を溶融させるように加熱する加熱手段と、
溶融した前記ライナ半体の端面同士が溶着するように前記ライナ半体のそれぞれを支持する一対の支持ジグと、
を備えることを特徴とする高圧タンクライナの製造装置。
【請求項5】
前記平行度調整ジグは、一対の前記支持ジグにて支持された前記ライナ半体の端面同士の間で所定荷重にて挟み込まれる際に、一対の前記支持ジグと一方向に並ぶように配置されることを特徴とする請求項４に記載の高圧タンクライナの製造装置。
【請求項6】
平行度調整ジグは、前記ライナ半体の端面同士の平行度を調整する際に、前記ライナ半体に対する位置決め係合部を有していることを特徴とする請求項４に記載の高圧タンクライナの製造装置。
【請求項7】
前記平行度調整ジグは、合成樹脂、エラストマ、又は金属で形成されていることを特徴とする請求項４に記載の高圧タンクライナの製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、高圧タンクライナの製造方法及び高圧タンクライナの製造装置に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、高圧ガスを充填するためのいわゆる高圧タンクとしては、合成樹脂からなる円筒状のライナ（高圧タンクライナ）の外側に繊維強化樹脂層を形成したものが知られている（例えば、特許文献１参照）。このライナは、射出成形法にて得られた熱可塑性樹脂からなる円筒形状のライナ半体同士を溶着して形成されている。
また、従来のライナの製造方法（例えば、特許文献１参照）においては、ライナ半体同士の溶着工程に先立って、向き合わせたライナ半体の端面同士の平行度を予め設定した範囲内に設定する。具体的には、向き合わせたライナ半体のそれぞれの背面に押圧部材としての支持ジグを仮設置し、その後、支持ジグにてライナ半体のそれぞれを所定荷重で押圧する。接触し合うライナ半体のそれぞれから受ける反力で、ライナ半体の端面同士が所定の平行度を確保するように、支持ジグは、ライナ半体に対して位置決めされる。つまり支持ジグは、ライナ半体に対して密着する。
また、従来のライナの製造方法（例えば、特許文献１参照）においては、ライナ半体同士の溶着工程に先立って、向き合わせたライナ半体の端面同士の平行度を予め設定した範囲内に設定する。具体的には、向き合わせたライナ半体のそれぞれの背面に押圧部材としての支持ジグを仮設置し、その後、支持ジグにてライナ半体のそれぞれを所定荷重で押圧する。接触し合うライナ半体のそれぞれから受ける反力で、ライナ半体の端面同士が所定の平行度を確保するように、支持ジグは、ライナ半体に対して位置決めされる。つまり支持ジグは、ライナ半体に対して密着する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
国際公開第２０１９／１３１７３７号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
ところが、従来のライナの製造に使用されるライナ半体（例えば、特許文献１参照）は、射出成形時に生じたバリがライナ半体同士の溶着面に噛み込んで、溶着品質を低下させる。
また、ライナ半体のバリは、ライナ半体同士の平行度を確保する際に、ライナ半体同士の間に挟み込まれて、ライナ半体の端面同士の平行度が阻害される。そのため、支持ジグは、ライナ半体の端面同士の予め設定すべき平行度を確保できるようにライナ半体に対して位置決めされないことがある。
そこで、ライナ半体同士の溶着工程前に、作業員の手作業や加工ロボットによって予めバリを除去することも考えられる。しかしながら、溶着工程前のバリ除去工程は、ライナの製造工程を煩雑にするだけでなく、溶着面を損傷し、かえって溶着品質を低下させるおそれもある。
また、ライナ半体のバリは、ライナ半体同士の平行度を確保する際に、ライナ半体同士の間に挟み込まれて、ライナ半体の端面同士の平行度が阻害される。そのため、支持ジグは、ライナ半体の端面同士の予め設定すべき平行度を確保できるようにライナ半体に対して位置決めされないことがある。
そこで、ライナ半体同士の溶着工程前に、作業員の手作業や加工ロボットによって予めバリを除去することも考えられる。しかしながら、溶着工程前のバリ除去工程は、ライナの製造工程を煩雑にするだけでなく、溶着面を損傷し、かえって溶着品質を低下させるおそれもある。
【0005】
本発明の課題は、ライナ半体同士の溶着工程前に予めバリの除去工程を設けることなく、ライナ半体同士の良好な溶着品質を実現することができる高圧タンクライナの製造方法及び高圧タンクライナの製造装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0006】
前記課題を解決した本発明の高圧タンクライナの製造方法は、一対のライナ半体を向かい合わせに配置する配置工程と、前記ライナ半体の端面同士の平行度の調整を行う平行度調整工程と、前記ライナ半体の端面同士を溶着して前記ライナ半体を一体化する溶着工程と、を有する高圧タンクライナの製造方法であって、前記平行度調整工程は、前記ライナ半体の端面に形成されるバリを避けるように平行度調整ジグを前記ライナ半体の端面同士の間に挟み込むことによって行われることを特徴とする。
【0007】
また、前記課題を解決した本発明の高圧タンクライナの製造装置は、向かい合わせに配置された一対のライナ半体の端面同士の間に、前記ライナ半体の端面に形成されるバリを避けるように所定荷重にて挟み込ませて前記ライナ半体の端面同士の平行度を調整する平行度調整ジグと、前記ライナ半体の端面を溶融させるように加熱する加熱手段と、溶融した前記ライナ半体の端面同士が溶着するように前記ライナ半体のそれぞれを支持する一対の支持ジグと、を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、ライナ半体同士の溶着工程前に予めバリの除去工程を設けることなく、ライナ半体同士の良好な溶着品質を実現することができる高圧タンクライナの製造方法及び高圧タンクライナの製造装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【図1】本発明の実施形態に係る製造方法によって得られる高圧タンクライナを使用した高圧タンクの縦断面図である。
【図2】本発明の実施形態に係る高圧タンクライナの製造装置の構成説明図である。
【図5A】本発明の実施形態に係る高圧タンクライナの製造方法におけるライナ半体の端面同士の平行度調整工程の説明図である。
【図5C】本発明の実施形態に係る高圧タンクライナの製造方法におけるライナ半体の端面の加熱工程の説明図である。
【図5E】本発明の実施形態に係る高圧タンクライナの製造方法におけるライナ半体同士の溶着工程の説明図である。
【図5G】本発明の実施形態に係る高圧タンクライナの製造方法における切削工程の説明図である。
【図6】比較例に係る製造方法における平行度調整工程の説明図である。
【図7A】本発明の第１変形例に係る製造装置の構成説明図である。
【図7B】本発明の第２変形例に係る製造装置の構成説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0010】
次に、本発明を実施するための形態（実施形態）について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
まず、本実施形態に係る製造方法にて得られる高圧タンクライナを使用した高圧タンクについて説明する。
まず、本実施形態に係る製造方法にて得られる高圧タンクライナを使用した高圧タンクについて説明する。
【0011】
≪高圧タンク≫
図１は、本発明の実施形態に係る高圧タンク１の縦断面図である。
本実施形態の高圧タンク１は、例えば、燃料電池車に搭載され、燃料電池システムに供給するための水素ガスを貯留するものを想定している。ただし、高圧タンク１は、これに限定されるものではなく、他の高圧ガスについて使用されるものであってもよい。
図１は、本発明の実施形態に係る高圧タンク１の縦断面図である。
本実施形態の高圧タンク１は、例えば、燃料電池車に搭載され、燃料電池システムに供給するための水素ガスを貯留するものを想定している。ただし、高圧タンク１は、これに限定されるものではなく、他の高圧ガスについて使用されるものであってもよい。
【0012】
図１に示すように、高圧タンク１は、後に詳しく説明する高圧タンクライナ２（以下、単に「ライナ２」と称することがある）と、このライナ２に連結される口金３と、ライナ２から口金３に亘ってこれらの外側を覆う繊維強化樹脂層４と、を備えている。
【0013】
口金３は、例えば、アルミニウム合金などの金属製材料にて形成されるものを想定している。口金３は、内側に給排孔２１を有する円筒状の口金本体１８と、この口金本体１８の軸方向の一端側に形成されるフランジ部１９とを有している。給排孔２１は、フランジ部１９が形成される一端側で高圧タンク１内に連通する。そして、給排孔２１の他端側には、前記の燃料電池システムなどに連通する配管（図示を省略）が接続されることとなる。
【0014】
口金本体１８の一端側における給排孔２１の内周面には、後記するライナ２の筒状部１７に形成されるねじ部１７ａと噛み合うねじ部２１ａが形成されている。そして、ライナ２の筒状部１７の先端部と給排孔２１の内周面との間には、Оリング（図示を省略）が装着されることとなる。
【0015】
また、給排孔２１の内部には、金属材料からなる円筒状のカラー２２が配置されている。このカラー２２は、給排孔２１の内周面に支持される一端側からライナ２側に延びて、ライナ２の筒状部１７内に嵌入されている。
【0016】
本実施形態での繊維強化樹脂層４は、強化繊維に予めマトリクス樹脂を含侵させたプリプレグをライナ２及び口金３の外周面に巻回した後、このマトリクス樹脂を硬化させて得られるものを想定している。
【0017】
本実施形態での強化繊維としては、複数の炭素繊維フィラメントからなるストランドをさらに複数纏めて形成される帯状のロービング（図示を省略）を想定している。ただし、強化繊維は、これに限定されるものではなく、例えば、アラミド繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維などを使用することもできる。
【0018】
本実施形態でのマトリックス樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂などの熱硬化性樹脂の硬化物からなるものを想定している。
なお、繊維強化樹脂層４の形成方法は、前記のプリプレグを使用したものに限定されるものではない。したがって、繊維強化樹脂層４は、例えば、ライナ２に巻回した樹脂未含侵の強化繊維にマトリックス樹脂を含侵しこれを硬化させたものであってもよい。
なお、繊維強化樹脂層４の形成方法は、前記のプリプレグを使用したものに限定されるものではない。したがって、繊維強化樹脂層４は、例えば、ライナ２に巻回した樹脂未含侵の強化繊維にマトリックス樹脂を含侵しこれを硬化させたものであってもよい。
【0019】
≪高圧タンクライナ≫
次に、本実施形態に係る製造方法によって得られるライナ２（図１参照）について説明する。
ライナ２は、熱可塑性樹脂からなる中空体である。熱可塑性樹脂としては、例えばポリアミド樹脂、ポリエチレン樹脂などが挙げられるがこれに限定されるものではない。
本実施形態のライナ２は、円筒体からなる胴部５と、この胴部５の両端に一体に成形される鏡部６と、を備えている。
次に、本実施形態に係る製造方法によって得られるライナ２（図１参照）について説明する。
ライナ２は、熱可塑性樹脂からなる中空体である。熱可塑性樹脂としては、例えばポリアミド樹脂、ポリエチレン樹脂などが挙げられるがこれに限定されるものではない。
本実施形態のライナ２は、円筒体からなる胴部５と、この胴部５の両端に一体に成形される鏡部６と、を備えている。
【0020】
胴部５は、所定の外径にて形成されて胴部５の軸（Ａｘ）方向の殆どを占める一般部８と、胴部５の軸（Ａｘ）方向の中央部に形成され、一般部８よりも拡径した拡径部９と、を備えて構成されている。
拡径部９は、後に詳しく説明するように、一対のライナ半体３１（図２参照）の端部同士を溶着にて接合した接合部３６（図５Ｆ参照）に切削加工を施して形成したものである。
拡径部９は、後に詳しく説明するように、一対のライナ半体３１（図２参照）の端部同士を溶着にて接合した接合部３６（図５Ｆ参照）に切削加工を施して形成したものである。
【0021】
鏡部６は、図１に示すように、胴部５側から軸（Ａｘ）方向外側に離れるほど徐々に縮径するように収斂する扁平の椀状体である。
鏡部６の径方向の中央部は、口金３のフランジ部１９の形状に対応するように陥没する陥没部１６を有している。
また、陥没部１６の中央部には、口金３の給排孔２１内に向けて突出するように、前記の筒状部１７が形成されている。そして、前記した給排孔２１のねじ部２１ａと噛み合うねじ部１７ａは、筒状部１７の外周面に形成されている。
鏡部６の径方向の中央部は、口金３のフランジ部１９の形状に対応するように陥没する陥没部１６を有している。
また、陥没部１６の中央部には、口金３の給排孔２１内に向けて突出するように、前記の筒状部１７が形成されている。そして、前記した給排孔２１のねじ部２１ａと噛み合うねじ部１７ａは、筒状部１７の外周面に形成されている。
【0022】
≪高圧タンクライナの製造装置≫
次に、ライナ２（図１参照）の製造装置について説明する。
図２は、本実施形態の製造装置Ａの構成説明図である。図２は、製造装置Ａの縦断面図である。以下の説明における上下の方向は、製造装置Ａの上下方向に一致させた図２の上下方向を基準とする。
次に、ライナ２（図１参照）の製造装置について説明する。
図２は、本実施形態の製造装置Ａの構成説明図である。図２は、製造装置Ａの縦断面図である。以下の説明における上下の方向は、製造装置Ａの上下方向に一致させた図２の上下方向を基準とする。
【0023】
本実施形態の製造装置Ａは、図２に示すように、一対のライナ半体３１同士を溶着して一体化するように構成されている。
まず、ライナ半体３１について説明すると、ライナ半体３１は、後記するフランジ部３２（図３Ａ及び図３Ｂ参照）を有することを除いて、図１に示すライナ２を軸Ａｘ方向の中央部で２分割した形状と略同じ形状を有している。
ライナ半体３１同士は、開口部３３（図２参照）側で溶着されることで一体となる。
まず、ライナ半体３１について説明すると、ライナ半体３１は、後記するフランジ部３２（図３Ａ及び図３Ｂ参照）を有することを除いて、図１に示すライナ２を軸Ａｘ方向の中央部で２分割した形状と略同じ形状を有している。
ライナ半体３１同士は、開口部３３（図２参照）側で溶着されることで一体となる。
【0024】
製造装置Ａは、図２に示すように、地面等の接地面に配置されるフレーム４１と、一対のライナ半体３１のうち、上側のライナ半体３１を、支持ジグ４６を介してフレーム４１の上部で支持する上側支持部４２ａと、下側のライナ半体３１を、支持ジグ４６を介して昇降機構４３に連結して支持する下側支持部４２ｂと、この下側支持部４２ｂを昇降させる昇降機構４３と、一対のライナ半体３１の端面同士の平行度を所定の範囲内に設定する平行度調整ジグ４７と、ライナ半体３１を部分的に加熱して溶融する加熱手段４０と、加熱手段４０の搬送機構４５と、を主に備えて構成されている。
【0025】
上側支持部４２ａの下端には、開口部３３を下側に向けたライナ半体３１を支持する支持ジグ４６が取り付けられている。
下側支持部４２ｂの上端には、開口部３３を上側に向けたライナ半体３１を支持する支持ジグ４６が取り付けられている。
そして、上下一対の支持ジグ４６のそれぞれは、次に説明するように、ライナ半体３１のフランジ部３２（図３Ａ及び図３Ｂ参照）を係止するとともに、ライナ半体３１の胴部５（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の外周面に接するように配置される。これにより支持ジグ４６は、ライナ半体３１を上側支持部４２ａ及び下側支持部４２ｂのそれぞれに支持させることとなる。
下側支持部４２ｂの上端には、開口部３３を上側に向けたライナ半体３１を支持する支持ジグ４６が取り付けられている。
そして、上下一対の支持ジグ４６のそれぞれは、次に説明するように、ライナ半体３１のフランジ部３２（図３Ａ及び図３Ｂ参照）を係止するとともに、ライナ半体３１の胴部５（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の外周面に接するように配置される。これにより支持ジグ４６は、ライナ半体３１を上側支持部４２ａ及び下側支持部４２ｂのそれぞれに支持させることとなる。
【0026】
図３Ａは、支持ジグ４６をIIIａ方向から見た部分拡大斜視図である。図３Ｂは、製造装置Ａを構成する支持ジグ４６をIIIｂ方向から見た部分拡大斜視図である。
図３Ａに示すように、上下一対のライナ半体３１（図２参照）のうち、上側に配置されるライナ半体３１の開口部３３側には、フランジ部３２と、後に詳しく説明する溶融代３５を有する突出端部３４とが形成されている。
図３Ａに示すように、上下一対のライナ半体３１（図２参照）のうち、上側に配置されるライナ半体３１の開口部３３側には、フランジ部３２と、後に詳しく説明する溶融代３５を有する突出端部３４とが形成されている。
【0027】
フランジ部３２は、ライナ半体３１における胴部５よりも径方向外側に張り出すように胴部５に一体に成形された胴部５と同軸の環状体である。
フランジ部３２には、周溝３２ａが形成されている。
この周溝３２ａは、上方に向けて開口するようにフランジ部３２の周方向に沿って延在している。
そして、周溝３２ａの底面３２ａ１は、平坦面で形成され、同じく平坦面で形成される突出端部３４の端面３４ａと平行になっている。
フランジ部３２には、周溝３２ａが形成されている。
この周溝３２ａは、上方に向けて開口するようにフランジ部３２の周方向に沿って延在している。
そして、周溝３２ａの底面３２ａ１は、平坦面で形成され、同じく平坦面で形成される突出端部３４の端面３４ａと平行になっている。
【0028】
その一方で、上下一対の支持ジグ４６のうち、上側の支持ジグ４６は、図３Ａに示すように、フランジ部３２を係止する内爪部４６ａと、外爪部４６ｂとを有している。
内爪部４６ａは、ライナ半体３１における胴部５の外周面に接するとともに、フランジ部３２の周溝３２ａに嵌入する。
そして、内爪部４６ａの先端面４６ａ１は、平坦面で形成され、周溝３２ａの底面３２ａ１と平行になっている。
内爪部４６ａは、ライナ半体３１における胴部５の外周面に接するとともに、フランジ部３２の周溝３２ａに嵌入する。
そして、内爪部４６ａの先端面４６ａ１は、平坦面で形成され、周溝３２ａの底面３２ａ１と平行になっている。
【0029】
外爪部４６ｂは、内爪部４６ａの外周側に配置され、フランジ部３２の外周面に接するように配置されている。具体的には、外爪部４６ｂは、周溝３２ａに嵌入した内爪部４６ａとの間で、フランジ部３２における周溝３２ａの径方向外側の肉部を挟み付けている。
【0030】
図３Ｂに示すように、下側に配置されるライナ半体３１と支持ジグ４６とは、図３Ａに示した上側に配置されるライナ半体３１と支持ジグ４６に対して、上下対称構造となるように、配置されている。
つまり、図３Ｂに示すように、ライナ半体３１の開口部３３側には、上側のライナ半体３１（図３Ａ）と同様に、周溝３２ａを有するフランジ部３２と、溶融代３５を有する突出端部３４とが形成されている。
つまり、図３Ｂに示すように、ライナ半体３１の開口部３３側には、上側のライナ半体３１（図３Ａ）と同様に、周溝３２ａを有するフランジ部３２と、溶融代３５を有する突出端部３４とが形成されている。
【0031】
また、下側の支持ジグ４６についても、図３Ａに示した上側の支持ジグ４６と同様に、フランジ部３２の周溝３２ａに嵌入する内爪部４６ａと、周溝３２ａの径方向外側のフランジ部３２の肉部をこの内爪部４６ａとの間で挟み付ける外爪部４６ｂと、を有している。そして、内爪部４６ａの先端面４６ａ１と、周溝３２ａの底面３２ａ１と、突出端部３４の端面３４ａとは、平坦面で形成されているとともに、相互に平行になっている。
【0032】
突出端部３４は、図３Ａ及び図３Ｂに示すように、ライナ半体３１の開口部３３側の端面に一体に成形された胴部５と同軸の環状体である。
突出端部３４の外径は、ライナ半体３１における胴部５の外径よりも大きく、そしてフランジ部３２の外径よりも小さくなるように設定されている。
また、突出端部３４の内径は、ライナ半体３１の内径と同じになるように設定されている。
そして、ライナ半体３１の軸方向Ａｘにおける突出端部３４の厚さは、後記するライナ半体３１同士の溶着時における溶融代３５よりも厚くなっている。
突出端部３４の外径は、ライナ半体３１における胴部５の外径よりも大きく、そしてフランジ部３２の外径よりも小さくなるように設定されている。
また、突出端部３４の内径は、ライナ半体３１の内径と同じになるように設定されている。
そして、ライナ半体３１の軸方向Ａｘにおける突出端部３４の厚さは、後記するライナ半体３１同士の溶着時における溶融代３５よりも厚くなっている。
【0033】
次に、製造装置Ａ（図２参照）を構成する平行度調整ジグ４７（図２参照）について説明する。
平行度調整ジグ４７は、後記の「高圧タンクライナの製造方法」を構成するライナ半体３１の加熱工程（図５Ｄ参照）に先立って行われる、図３Ａ及び図３Ｂに示したライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度調整工程（図５Ｂ参照）において使用されるジグである。
本実施形態での平行度調整ジグ４７は、合成樹脂、エラストマ、又は金属で形成されるものを想定している。
平行度調整ジグ４７は、後記の「高圧タンクライナの製造方法」を構成するライナ半体３１の加熱工程（図５Ｄ参照）に先立って行われる、図３Ａ及び図３Ｂに示したライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度調整工程（図５Ｂ参照）において使用されるジグである。
本実施形態での平行度調整ジグ４７は、合成樹脂、エラストマ、又は金属で形成されるものを想定している。
【0034】
この平行度調整ジグ４７（図２参照）は、この平行度調整工程（図５Ｂ参照）において、ライナ半体３１（図２参照）同士の間に挟み込まれる。
図４Ａは、平行度調整ジグ４７の全体斜視図である。
図４Ａに示すように、平行度調整ジグ４７は、上下方向のそれぞれに周方向に延びる端面４７ａを有する環状体で形成されている。
そして、上下の端面４７ａのそれぞれは、平坦面で形成されているとともに、相互に平行になっている。そして、平行度調整ジグ４７の断面は、図示は省略するが、矩形を呈している。
図４Ａは、平行度調整ジグ４７の全体斜視図である。
図４Ａに示すように、平行度調整ジグ４７は、上下方向のそれぞれに周方向に延びる端面４７ａを有する環状体で形成されている。
そして、上下の端面４７ａのそれぞれは、平坦面で形成されているとともに、相互に平行になっている。そして、平行度調整ジグ４７の断面は、図示は省略するが、矩形を呈している。
【0035】
これらの上下の端面４７ａのうち、上側の端面４７ａは、後記する平行度調整工程（図５Ｂ参照）において、図３Ａに示す突出端部３４の端面３４ａに接するように配置される。また、下側の端面４７ａは、後記する平行度調整工程（図５Ｂ参照）において、図３Ｂに示す突出端部３４の端面３４ａに接するように配置される。つまり、図４Ａに示す平行度調整ジグ４７の内径及び外径は、図３Ａ及び図３Ｂに示す突出端部３４の端面３４ａの内径及び外径に対応付けて設定されることとなる。具体的には、平行度調整ジグ４７の内径は、突出端部３４（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の内径よりも大きく、平行度調整ジグ４７の外径は、突出端部３４の外径よりも大きくなっている。
ただし、平行度調整ジグ４７の内径及び外径は、後記するように、対向し合う突出端部３４の端面３４ａ同士の間に延出するバリ４８（図５Ｂ参照）を避けるように設定される。
なお、本実施形態での平行度調整ジグ４７は、平行度調整工程の実施時に、所定の搬送装置によって搬送されるものを想定しているが、作業員が所定位置に搬送するものであってもよい。
ただし、平行度調整ジグ４７の内径及び外径は、後記するように、対向し合う突出端部３４の端面３４ａ同士の間に延出するバリ４８（図５Ｂ参照）を避けるように設定される。
なお、本実施形態での平行度調整ジグ４７は、平行度調整工程の実施時に、所定の搬送装置によって搬送されるものを想定しているが、作業員が所定位置に搬送するものであってもよい。
【0036】
次に、製造装置Ａ（図２参照）を構成する加熱手段４０（図２参照）について説明する。
図２に示すように、製造装置Ａは、上側に配置されたライナ半体３１を加熱する加熱手段４０ａと、下側に配置されたライナ半体３１を加熱する加熱手段４０ｂと、を備えている。なお、加熱手段４０ａと加熱手段４０ｂとを区別する必要がない場合には単に「加熱手段４０」と称する。
加熱手段４０は、加熱源４４ａと、この加熱源４４ａを支持するベース部材４４ｂと、を備えている。
本実施形態での加熱手段４０は、後記の「高圧タンクライナの製造方法」を構成するライナ半体３１の加熱工程（図５Ｄ参照）において、突出端部３４の端面３４ａを加熱し、突出端部３４の溶融代３５（図３Ａ及び図３Ｂ参照）を溶融する。
図２に示すように、製造装置Ａは、上側に配置されたライナ半体３１を加熱する加熱手段４０ａと、下側に配置されたライナ半体３１を加熱する加熱手段４０ｂと、を備えている。なお、加熱手段４０ａと加熱手段４０ｂとを区別する必要がない場合には単に「加熱手段４０」と称する。
加熱手段４０は、加熱源４４ａと、この加熱源４４ａを支持するベース部材４４ｂと、を備えている。
本実施形態での加熱手段４０は、後記の「高圧タンクライナの製造方法」を構成するライナ半体３１の加熱工程（図５Ｄ参照）において、突出端部３４の端面３４ａを加熱し、突出端部３４の溶融代３５（図３Ａ及び図３Ｂ参照）を溶融する。
【0037】
図４Ｂは、加熱手段４０の全体斜視図である。
図４Ｂに示すように、本実施形態での加熱手段４０は、平面形状が矩形の板体からなるベース部材４４ｂと、このベース部材４４ｂにリング状に埋め込まれた加熱源４４ａと、を備えている。
ちなみに、本実施形態での加熱源４４ａは、電熱線などによるジュール熱を使用するものや遠赤外線による放射熱によるものなどを想定しているがこれに限定されるものではない。
図４Ｂに示すように、本実施形態での加熱手段４０は、平面形状が矩形の板体からなるベース部材４４ｂと、このベース部材４４ｂにリング状に埋め込まれた加熱源４４ａと、を備えている。
ちなみに、本実施形態での加熱源４４ａは、電熱線などによるジュール熱を使用するものや遠赤外線による放射熱によるものなどを想定しているがこれに限定されるものではない。
【0038】
そして、図２に示す加熱手段４０ａの加熱源４４ａは、ライナ半体３１の加熱工程（図５Ｄ参照）において、図３Ａに示す突出端部３４の端面３４ａに対向するように配置される。
また、図２に示す加熱手段４０ｂの加熱源４４ａは、ライナ半体３１の加熱工程（図５Ｄ参照）において、図３Ｂに示す突出端部３４の端面３４ａに対向するように配置される。
つまり、図２に示す加熱手段４０ａ及び加熱手段４０ｂのそれぞれにおける加熱源４４ａの内径及び外径は、図３Ａ及び図３Ｂに示す突出端部３４の端面３４ａの内径及び外径に対応付けて設定されることとなる。
そして、加熱手段４０は、搬送機構４５によって、ライナ半体３１の加熱工程においてはライナ半体３１同士の間に配置されるように搬送され、加熱工程以外の後記する工程では、ライナ半体３１同士の間から退避するように搬送される。
また、図２に示す加熱手段４０ｂの加熱源４４ａは、ライナ半体３１の加熱工程（図５Ｄ参照）において、図３Ｂに示す突出端部３４の端面３４ａに対向するように配置される。
つまり、図２に示す加熱手段４０ａ及び加熱手段４０ｂのそれぞれにおける加熱源４４ａの内径及び外径は、図３Ａ及び図３Ｂに示す突出端部３４の端面３４ａの内径及び外径に対応付けて設定されることとなる。
そして、加熱手段４０は、搬送機構４５によって、ライナ半体３１の加熱工程においてはライナ半体３１同士の間に配置されるように搬送され、加熱工程以外の後記する工程では、ライナ半体３１同士の間から退避するように搬送される。
【0039】
≪高圧タンクライナの製造方法≫
次に、本実施形態の製造装置Ａ（図２参照）の動作について説明しながら、本実施形態の製造方法について説明する。
この製造方法においては、一対のライナ半体３１（図２参照）の配置工程と、ライナ半体３１における突出端部３４の端面３４ａ（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の平行度調整工程と、ライナ半体３１における突出端部３４の端面３４ａ（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の加熱工程と、ライナ半体３１（図２参照）同士の溶着工程と、溶着工程で一体化したライナ半体３１（図２参照）同士の接合部に切削加工を施す切削工程と、を有している。
次に、本実施形態の製造装置Ａ（図２参照）の動作について説明しながら、本実施形態の製造方法について説明する。
この製造方法においては、一対のライナ半体３１（図２参照）の配置工程と、ライナ半体３１における突出端部３４の端面３４ａ（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の平行度調整工程と、ライナ半体３１における突出端部３４の端面３４ａ（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の加熱工程と、ライナ半体３１（図２参照）同士の溶着工程と、溶着工程で一体化したライナ半体３１（図２参照）同士の接合部に切削加工を施す切削工程と、を有している。
【0040】
図５Ａは、ライナ半体３１同士の平行度調整工程の説明図である。図５Ｂは、図５ＡのＶｂ部の部分拡大図である。図５Ｃは、ライナ半体３１における突出端部３４の加熱工程の説明図である。図５Ｄは、図５ＣのＶｄ部の部分拡大図である。図５Ｅは、ライナ半体３１同士の溶着工程の説明図である。図５Ｆは、図５ＥのＶｆ部の部分拡大図である。ただし、図５Ｆ中、図５Ｅの支持ジグ４６は作図の便宜上、省略している。図５Ｇは、溶着工程で一体化したライナ半体３１同士の接合部３６に切削加工を施す切削工程の説明図である。
【0041】
＜ライナ半体の配置工程＞
ライナ半体３１（図２参照）の配置工程においては、前記のように、一対のライナ半体３１が準備される。
本実施形態でのライナ半体３１は、射出成形法にて得られたものを想定している。このライナ半体３１を成形する金型は、図示は省略するが、例えば、ライナ半体３１の鏡部６（図１参照）と胴部５（図１参照）の半分の外側形状を模った固定型と、これらの内側形状を模った可動型と、フランジ部３２（図３Ａ及び図３Ｂ参照）を模ったストリッパプレート型とで囲まれるキャビティを有している。
ライナ半体３１（図２参照）の配置工程においては、前記のように、一対のライナ半体３１が準備される。
本実施形態でのライナ半体３１は、射出成形法にて得られたものを想定している。このライナ半体３１を成形する金型は、図示は省略するが、例えば、ライナ半体３１の鏡部６（図１参照）と胴部５（図１参照）の半分の外側形状を模った固定型と、これらの内側形状を模った可動型と、フランジ部３２（図３Ａ及び図３Ｂ参照）を模ったストリッパプレート型とで囲まれるキャビティを有している。
【0042】
ライナ半体３１は、このような金型内に、加熱溶融した前記の熱可塑性樹脂が射出された後、冷却されて得られる。そして、型開きにより金型から取り出されたライナ半体３１には、可動型とストリッパプレート型との境目に対応する部分に、後記するバリ４８（図５Ｂ参照）が不可避的に形成される。また、このバリ４８は、後に詳しく説明するように、金型内に得られるライナ半体３１と、可動型とストリッパプレート型の境目との位置関係からライナ半体３１における突出端部３４（図５Ｂ参照）の端面３４ａ（図５Ｂ参照）同士の間に延出するように形成される。
そして、この配置工程においては、図３Ａ及び図３Ｂ参照に示すように、ライナ半体３１は、支持ジグ４６に対して仮組みされる。この際、フランジ部３２における周溝３２ａの底面３２ａ１と、支持ジグ４６における内爪部４６ａの先端面４６ａ１との間には、クリアランスＣＬが形成されている。
そして、この配置工程においては、図３Ａ及び図３Ｂ参照に示すように、ライナ半体３１は、支持ジグ４６に対して仮組みされる。この際、フランジ部３２における周溝３２ａの底面３２ａ１と、支持ジグ４６における内爪部４６ａの先端面４６ａ１との間には、クリアランスＣＬが形成されている。
【0043】
＜ライナ半体同士の平行度調整工程＞
次に、平行度調整工程においては、図２に示す平行度調整ジグ４７が、下側のライナ半体３１上に載置される。その後、下側支持部４２ｂの支持ジグ４６に仮組みされた下側のライナ半体３１は、平行度調整ジグ４７が載置された状態で、昇降機構４３によってリフトアップされる。
これにより平行度調整ジグ４７は、図５Ａに示すように、上側のライナ半体３１と、下側のライナ半体３１との間に挟み込まれる。
次に、平行度調整工程においては、図２に示す平行度調整ジグ４７が、下側のライナ半体３１上に載置される。その後、下側支持部４２ｂの支持ジグ４６に仮組みされた下側のライナ半体３１は、平行度調整ジグ４７が載置された状態で、昇降機構４３によってリフトアップされる。
これにより平行度調整ジグ４７は、図５Ａに示すように、上側のライナ半体３１と、下側のライナ半体３１との間に挟み込まれる。
【0044】
そして、図５Ｂに示すように、昇降機構４３（図２参照）の駆動力によって、上側のライナ半体３１と下側のライナ半体３１とが平行度調整ジグ４７に加えた荷重の反力によって、フランジ部３２における周溝３２ａの底面３２ａ１と、支持ジグ４６における内爪部４６ａの先端面４６ａ１との間のクリアランスＣＬ（図３Ａ及び図３Ｂ参照）が解消される。つまり、内爪部４６ａの先端面４６ａ１と周溝３２ａの底面３２ａ１とは密着する。
【0045】
その一方で、ライナ半体３１同士の間には、バリ４８が存在する。具体的には、このバリ４８は、前記したライナ半体３１の内周面３１ａを形作る可動型と、フランジ部３２を形作るストリッパプレート型との境目に形成される。これによりバリ４８は、この境目に沿って延びるため、図５Ｂに示すように、ライナ半体３１の内周面３１ａと、突出端部３４の端面３４ａとがなす角部４９からライナ半体３１同士の間に向かって延びるように形成される。そして、このバリ４８は、ライナ半体３１における開口部３３の周方向に沿って不定形のリボン状に延びることとなる。
【0046】
これに対して本実施形態での平行度調整ジグ４７は、ライナ半体３１の開口部３３から離れた方向にバリ４８を避けるように、ライナ半体３１同士の間に配置される。具体的には、平行度調整ジグ４７は、上側の支持ジグ４６における内爪部４６ａと、下側の支持ジグ４６における内爪部４６ａとの間で、これらと上下方向に並ぶように配置される。
以上のような平行度調整工程により、平行度調整ジグ４７は、バリ４８を避けた状態でライナ半体３１同士の間に配置され、ライナ半体３１と支持ジグ４６との間の平行度を予め設定した範囲内に設定する。
以上のような平行度調整工程により、平行度調整ジグ４７は、バリ４８を避けた状態でライナ半体３１同士の間に配置され、ライナ半体３１と支持ジグ４６との間の平行度を予め設定した範囲内に設定する。
【0047】
＜ライナ半体の加熱工程＞
次に、ライナ半体３１における突出端部３４（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の加熱工程について説明する。
図５Ｃに示すように、ライナ半体３１同士の間に、加熱手段４０が配置される。
具体的には、図２に示すように、加熱手段４０が搬送機構４５によってスライド移動されて、下側のライナ半体３１の上方に配置される。この際、図示は省略するが、下側の加熱手段４０ｂの加熱源４４ａと、下側のライナ半体３１との間には、後記の所定間隔Ｄ（図５Ｄ参照）が開けられる。
次いで、加熱手段４０と下側のライナ半体３１とは、その所定間隔Ｄ（図５Ｄ参照）を維持した状態で、一対の加熱手段４０ａ，４０ｂは、昇降機構４３によって、上方に向けてリフトアップされる。
次に、ライナ半体３１における突出端部３４（図３Ａ及び図３Ｂ参照）の加熱工程について説明する。
図５Ｃに示すように、ライナ半体３１同士の間に、加熱手段４０が配置される。
具体的には、図２に示すように、加熱手段４０が搬送機構４５によってスライド移動されて、下側のライナ半体３１の上方に配置される。この際、図示は省略するが、下側の加熱手段４０ｂの加熱源４４ａと、下側のライナ半体３１との間には、後記の所定間隔Ｄ（図５Ｄ参照）が開けられる。
次いで、加熱手段４０と下側のライナ半体３１とは、その所定間隔Ｄ（図５Ｄ参照）を維持した状態で、一対の加熱手段４０ａ，４０ｂは、昇降機構４３によって、上方に向けてリフトアップされる。
【0048】
図５Ｄに示すように、このリフトアップによって、上側のライナ半体３１における突出端部３４の端面３４ａは、上側の加熱手段４０ａの加熱源４４ａとの間に所定間隔Ｄを開けて対向する。
下側の加熱手段４０ｂの加熱手段は、前記のように、下側のライナ半体３１における突出端部３４の端面３４ａとの間に所定間隔Ｄを開けて対向する。
下側の加熱手段４０ｂの加熱手段は、前記のように、下側のライナ半体３１における突出端部３４の端面３４ａとの間に所定間隔Ｄを開けて対向する。
【0049】
また、この加熱工程においては、加熱手段４０によって、突出端部３４の溶融代３５が加熱溶融される。
そして、この加熱工程においては、加熱手段４０によって、バリ４８が溶融されるとともに、バリ４８の溶融物は、表面張力によって溶融した溶融代３５と一体化されて吸収される。ライナ半体３１同士の間のバリ４８は消失する。
そして、この加熱工程においては、加熱手段４０によって、バリ４８が溶融されるとともに、バリ４８の溶融物は、表面張力によって溶融した溶融代３５と一体化されて吸収される。ライナ半体３１同士の間のバリ４８は消失する。
【0050】
＜ライナ半体同士の溶着工程＞
次に、ライナ半体３１同士の溶着工程について説明する。
この溶着工程においては、図示は省略するが、加熱手段４０（図５Ｃ）が搬送機構４５（図２参照）によって、ライナ半体３１同士の間から退避するように移動する。具体的には、図２の初期位置に移動する。
そして、昇降機構４３（図２参照）によって、下側のライナ半体３１が、図５Ｃに示す高さからさらに上方に向けてリフトアップされる。
図５Ｅに示すように、上側のライナ半体３１の端部と下側のライナ半体３１の端部とが溶着する。
次に、ライナ半体３１同士の溶着工程について説明する。
この溶着工程においては、図示は省略するが、加熱手段４０（図５Ｃ）が搬送機構４５（図２参照）によって、ライナ半体３１同士の間から退避するように移動する。具体的には、図２の初期位置に移動する。
そして、昇降機構４３（図２参照）によって、下側のライナ半体３１が、図５Ｃに示す高さからさらに上方に向けてリフトアップされる。
図５Ｅに示すように、上側のライナ半体３１の端部と下側のライナ半体３１の端部とが溶着する。
【0051】
具体的には、この溶着工程では、図５Ｆに示すように、支持ジグ（図面省略）でライナ半体３１同士を所定の荷重にて押し付けて、ライナ半体３１同士の押圧方向（軸Ａｘ方向）に対して交差する方向に溶融代３５（図５Ｄ参照）の溶融物３５ａを流動させる。これによりライナ半体３１同士の溶融物３５ａは、仮想線（二点鎖線）にて示す溶着面３６ａで互いに溶け合う。そして、溶融物３５ａが冷却されることで、ライナ半体３１同士は、溶着面３６ａにて一体化して接続される。
なお、このような溶着工程においては、ライナ半体３１同士を溶着面３６ａにて一体化する際に、所定の振動装置によってライナ半体３１同士を振動させて、ライナ半体３１同士の溶着を促進させることもできる。
なお、このような溶着工程においては、ライナ半体３１同士を溶着面３６ａにて一体化する際に、所定の振動装置によってライナ半体３１同士を振動させて、ライナ半体３１同士の溶着を促進させることもできる。
【0052】
＜切削工程＞
次に、一体化したライナ半体３１同士の切削工程においては、図５Ｇに示すように、接合部３６におけるフランジ部３２（仮想線（二点鎖線）にて示す）がその根元部分３２ｃを残して切削加工により取り除かれる。
そして、残された根元部分３２ｃにて、前記のライナ２における拡径部９が形成される。これにより本実施形態のライナ２（図１参照）の一連の製造工程が終了する。
次に、一体化したライナ半体３１同士の切削工程においては、図５Ｇに示すように、接合部３６におけるフランジ部３２（仮想線（二点鎖線）にて示す）がその根元部分３２ｃを残して切削加工により取り除かれる。
そして、残された根元部分３２ｃにて、前記のライナ２における拡径部９が形成される。これにより本実施形態のライナ２（図１参照）の一連の製造工程が終了する。
【0053】
≪作用効果≫
次に、本実施形態のライナ２の製造方法及びこの製造方法を実施するライナ２の製造装置Ａの奏する作用効果について説明する。
本実施形態のライナ２の製造方法及び製造装置Ａにおいては、ライナ半体３１（突出端部３４）同士を溶着する前に、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度を調整する。また、この平行度の調整には、図５Ｂに示したように、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａに形成されたバリ４８を避けるようにライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間に、予め平行度調整ジグ４７を挟み込むことによって行われる。
次に、本実施形態のライナ２の製造方法及びこの製造方法を実施するライナ２の製造装置Ａの奏する作用効果について説明する。
本実施形態のライナ２の製造方法及び製造装置Ａにおいては、ライナ半体３１（突出端部３４）同士を溶着する前に、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度を調整する。また、この平行度の調整には、図５Ｂに示したように、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａに形成されたバリ４８を避けるようにライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間に、予め平行度調整ジグ４７を挟み込むことによって行われる。
【0054】
ここで参照する図６は、比較例に係る製造方法における平行度調整工程の説明図である。
図６に示すように、この比較例に係る製造方法は、本実施形態の製造方法と異なって、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間には、平行度調整ジグ４７（図５Ｂ参照）が配置されていない。
つまり、この比較例に係る製造方法の平行度調整工程においては、昇降機構４３（図２参照）によって、下側のライナ半体３１が白抜き矢印の方向にリフトアップされた場合に、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間には、バリ４８が挟み込まれる。したがって、比較例に係る製造方法では、バリ４８によって、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度が阻害される。つまり、フランジ部３２における周溝３２ａの底面３２ａ１と、支持ジグ４６における内爪部４６ａの先端面４６ａ１との間のクリアランスＣＬが、周溝３２ａの周方向及び径方向にわたって均一に解消されないことがある。
図６に示すように、この比較例に係る製造方法は、本実施形態の製造方法と異なって、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間には、平行度調整ジグ４７（図５Ｂ参照）が配置されていない。
つまり、この比較例に係る製造方法の平行度調整工程においては、昇降機構４３（図２参照）によって、下側のライナ半体３１が白抜き矢印の方向にリフトアップされた場合に、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間には、バリ４８が挟み込まれる。したがって、比較例に係る製造方法では、バリ４８によって、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度が阻害される。つまり、フランジ部３２における周溝３２ａの底面３２ａ１と、支持ジグ４６における内爪部４６ａの先端面４６ａ１との間のクリアランスＣＬが、周溝３２ａの周方向及び径方向にわたって均一に解消されないことがある。
【0055】
これに対して、本実施形態に係る製造方法及び製造装置Ａによれば、図５Ｂに示すように、バリ４８を避けた状態で平行度調整ジグ４７が上下のライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間に挟み込まれて、バリ４８に干渉されることなく平行度を確保することができる。
また、本実施形態に係る製造方法及び製造装置Ａによれば、従来と異なって、バリ４８がライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間に挟み込まれることがないので、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａがバリ４８によって傷付け合うことを防止する。また、この際、平行度調整ジグ４７は、バリ４８を避けて配置されるので、当然にバリ４８を端面３４ａとの間に挟み込むこともない。
また、本実施形態に係る製造方法及び製造装置Ａによれば、従来と異なって、バリ４８がライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の間に挟み込まれることがないので、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａがバリ４８によって傷付け合うことを防止する。また、この際、平行度調整ジグ４７は、バリ４８を避けて配置されるので、当然にバリ４８を端面３４ａとの間に挟み込むこともない。
【0056】
また、本実施形態での製造方法及び製造装置Ａにおいては、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａの内周側にバリ４８が形成されているところ、平行度調整ジグ４７は、角部４９よりもライナ半体３１の径方向外側に配置されている。
このような製造方法及び製造装置Ａによれば、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度調整工程において、より確実にバリ４８の干渉を防止することができる。したがって、平行度調整工程おけるライナ半体３１に対する平行度調整ジグ４７の位置ずれをより確実に防止することができる。
このような製造方法及び製造装置Ａによれば、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度調整工程において、より確実にバリ４８の干渉を防止することができる。したがって、平行度調整工程おけるライナ半体３１に対する平行度調整ジグ４７の位置ずれをより確実に防止することができる。
【0057】
また、本実施形態での製造方法においては、バリ４８は、溶融工程にてライナ半体３１の端面とともに溶融して消滅する。
本願発明によれば、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の溶着工程において、バリ４８の干渉は完全に解消される。
本願発明によれば、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の溶着工程において、バリ４８の干渉は完全に解消される。
【0058】
また、本実施形態での製造方法及び製造装置Ａにおいては、一対の支持ジグ４６と平行度調整ジグ４７とは、一方向（本実施形態では上下方向）に並ぶように配置される。
このような製造方法及び製造装置Ａによれば、平行度調整工程において、平行度調整ジグ４７からライナ半体３１（突出端部３４）を介しての支持ジグ４６への反力は、より効率よく伝達される。フランジ部３２における周溝３２ａの底面３２ａ１と、支持ジグ４６における内爪部４６ａの先端面４６ａ１との間のクリアランスＣＬは、より効率よく解消される。ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度は、より確実に予め設定した所定の範囲内となる。
このような製造方法及び製造装置Ａによれば、平行度調整工程において、平行度調整ジグ４７からライナ半体３１（突出端部３４）を介しての支持ジグ４６への反力は、より効率よく伝達される。フランジ部３２における周溝３２ａの底面３２ａ１と、支持ジグ４６における内爪部４６ａの先端面４６ａ１との間のクリアランスＣＬは、より効率よく解消される。ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａ同士の平行度は、より確実に予め設定した所定の範囲内となる。
【0059】
また、本実施形態での製造方法及び製造装置Ａにおいては、前記平行度調整ジグ４７は、合成樹脂、エラストマ、又は金属で形成されているものを想定している。
合成樹脂やエラストマからなる平行度調整ジグ４７は、平行度調整工程において、ライナ半体３１に過度の応力が発生することを防止することができる。
また、金属からなる平行度調整ジグ４７は、耐久性が向上するとともに、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａに対する位置決め精度が向上する。
合成樹脂やエラストマからなる平行度調整ジグ４７は、平行度調整工程において、ライナ半体３１に過度の応力が発生することを防止することができる。
また、金属からなる平行度調整ジグ４７は、耐久性が向上するとともに、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａに対する位置決め精度が向上する。
【0060】
以上、本実施形態について説明したが、本発明は前記実施形態に限定されず、種々の形態で実施することができる。
図７Ａは、本発明の第１変形例に係る製造装置Ａの構成説明図である。図７Ａは、前記実施形態の製造装置Ａを示す図５Ｂに対応する図である。
図７Ａに示すように、第１変形例に係る製造装置Ａの平行度調整ジグ４７は、フランジ部３２と突出端部３４との段差部に嵌り込むことで、ライナ半体３１に対する相対的な位置決めを行う位置決め係合部４７ｂを有している。
このような第１変形例に係る製造装置Ａによれば、平行度調整工程におけるライナ半体３１に対する平行度調整ジグ４７のずれを、より効果的に防止することができる。
図７Ａは、本発明の第１変形例に係る製造装置Ａの構成説明図である。図７Ａは、前記実施形態の製造装置Ａを示す図５Ｂに対応する図である。
図７Ａに示すように、第１変形例に係る製造装置Ａの平行度調整ジグ４７は、フランジ部３２と突出端部３４との段差部に嵌り込むことで、ライナ半体３１に対する相対的な位置決めを行う位置決め係合部４７ｂを有している。
このような第１変形例に係る製造装置Ａによれば、平行度調整工程におけるライナ半体３１に対する平行度調整ジグ４７のずれを、より効果的に防止することができる。
【0061】
図７Ｂは、本発明の第２変形例に係る製造装置Ａの構成説明図である。図７Ｂは、前記実施形態の製造装置Ａを示す図５Ｂに対応する図である。
前記実施形態の製造装置Ａは、図５Ｂに示すように、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａに形成されるバリ４８の位置を考慮して、平行度調整ジグ４７は、突出端部３４の外周側に寄せて配置されている。
一方、可動型に対するストリッパプレート型の型割り位置を変更した場合を考慮すると、図７Ｂに示すように、バリ４８が突出端部３４の外周側に形成されることも考えられる。
前記実施形態の製造装置Ａは、図５Ｂに示すように、ライナ半体３１（突出端部３４）の端面３４ａに形成されるバリ４８の位置を考慮して、平行度調整ジグ４７は、突出端部３４の外周側に寄せて配置されている。
一方、可動型に対するストリッパプレート型の型割り位置を変更した場合を考慮すると、図７Ｂに示すように、バリ４８が突出端部３４の外周側に形成されることも考えられる。
【0062】
すなわち、第２変形例に係る製造装置Ａにおいては、図７Ｂに示すように、平行度調整ジグ４７は、バリ４８を避けるように、突出端部３４の内周側に寄せて配置されている。なお、図７Ｂ中、符号４７ｂは、突出端部３４の内周側の角部に嵌り込んでライナ半体３１に対する相対的な位置決めを行う位置決め係合部である。
【符号の説明】
【0063】
１ 高圧タンク
２ 高圧タンクライナ
４ 繊維強化樹脂層
５ 胴部
８ 胴部の一般部
９ 胴部の拡径部
３１ ライナ半体
３１ａ ライナ半体の内周面
３２ ライナ半体のフランジ部
３３ ライナ半体の開口部
３４ ライナ半体の突出端部
３４ａ ライナ半体（突出端部）の端面
３６ フランジ部同士の接合部
４０ 加熱手段
４０ａ 加熱手段
４０ｂ 加熱手段
４３ 昇降機構
４５ 加熱手段の搬送機構
４６ 支持ジグ
４７ 平行度調整ジグ
４７ｂ 位置決め係合部
４８ バリ
４９ ライナ半体の内周面とライナ半体（突出端部）の端面とがなす角部
Ａ 高圧タンクライナの製造装置
Ａｘ 高圧タンクライナの軸
２ 高圧タンクライナ
４ 繊維強化樹脂層
５ 胴部
８ 胴部の一般部
９ 胴部の拡径部
３１ ライナ半体
３１ａ ライナ半体の内周面
３２ ライナ半体のフランジ部
３３ ライナ半体の開口部
３４ ライナ半体の突出端部
３４ａ ライナ半体（突出端部）の端面
３６ フランジ部同士の接合部
４０ 加熱手段
４０ａ 加熱手段
４０ｂ 加熱手段
４３ 昇降機構
４５ 加熱手段の搬送機構
４６ 支持ジグ
４７ 平行度調整ジグ
４７ｂ 位置決め係合部
４８ バリ
４９ ライナ半体の内周面とライナ半体（突出端部）の端面とがなす角部
Ａ 高圧タンクライナの製造装置
Ａｘ 高圧タンクライナの軸
【図1】
【図2】
【図3A】
【図3B】
【図4A】
【図4B】
【図5A】
【図5B】
【図5C】
【図5D】
【図5E】
【図5F】
【図5G】
【図6】
【図7A】
【図7B】