特表2022-514938方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物、方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公表特許公報(A)
(11)【公表番号】
(43)【公表日】2022-02-16
(54)【発明の名称】方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物、方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法
(51)【国際特許分類】
C23C 22/00 20060101AFI20220208BHJP
C21D 8/12 20060101ALI20220208BHJP
C22C 38/00 20060101ALI20220208BHJP
C22C 38/60 20060101ALI20220208BHJP
C23C 10/50 20060101ALI20220208BHJP
H01F 1/147 20060101ALI20220208BHJP
【ＦＩ】
C23C22/00 A
C21D8/12 B
C22C38/00 303U
C22C38/60
C23C10/50
H01F1/147 183
【審査請求】有
【予備審査請求】未請求
(21)【出願番号】P 2021536315
(86)(22)【出願日】2019-12-18
(85)【翻訳文提出日】2021-06-21
(86)【国際出願番号】 KR2019018030
(87)【国際公開番号】W WO2020130643
(87)【国際公開日】2020-06-25
(31)【優先権主張番号】10-2018-0165662
(32)【優先日】2018-12-19
(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR
(81)【指定国・地域】
(71)【出願人】
【識別番号】592000691
【氏名又は名称】ポスコ
【氏名又は名称原語表記】ＰＯＳＣＯ
(74)【代理人】
【識別番号】110000051
【氏名又は名称】特許業務法人共生国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】ハン，ミン ス
(72)【発明者】
【氏名】キム，ユン ス
(72)【発明者】
【氏名】パク，ジョン－テ
【テーマコード（参考）】
4K026
4K033
5E041
【Ｆターム（参考）】
4K026AA03
4K026AA22
4K026BA08
4K026BB05
4K026CA16
4K026CA18
4K026CA36
4K026DA02
4K033AA02
4K033BA01
4K033BA02
4K033CA02
4K033CA03
4K033CA08
4K033CA09
4K033FA01
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4K033FA13
4K033FA14
4K033HA01
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4K033JA04
4K033JA07
4K033LA00
4K033LA01
4K033LA04
4K033MA01
4K033MA02
4K033MA03
4K033MA04
5E041AA02
5E041BC01
5E041BD10
5E041NN01
5E041NN05
(57)【要約】
【課題】γ－酸化アルミニウムを添加して密着性および磁性を改善した方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物、方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】本発明の一実施例による方向性電磁鋼板は、基地組織、基地組織上に位置するＡｌ浸透層およびＡｌ浸透層上に位置する被膜を含む。Ａｌ浸透層はＡｌを０．５～５重量％含み、被膜はＡｌ－Ｍｇ複合物を含む。
【選択図】図１
【解決手段】本発明の一実施例による方向性電磁鋼板は、基地組織、基地組織上に位置するＡｌ浸透層およびＡｌ浸透層上に位置する被膜を含む。Ａｌ浸透層はＡｌを０．５～５重量％含み、被膜はＡｌ－Ｍｇ複合物を含む。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
基地組織、前記基地組織上に位置するＡｌ浸透層、および
前記Ａｌ浸透層上に位置する被膜を含み、
前記Ａｌ浸透層はＡｌを０．５～５重量％含み、
前記被膜はＡｌ－Ｍｇ複合物を含む、ことを特徴とする方向性電磁鋼板。
【請求項2】
前記被膜はＡｌを０．１～１０重量％、Ｍｇを５～３０重量％、Ｓｉを０．１～２０重量％、Ｏを１０～５５重量％およびＦｅを残部として含む、ことを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項3】
前記被膜は厚さが０．１～１０μｍである、ことを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項4】
前記Ａｌ浸透層はα－酸化アルミニウムを含む、ことを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項5】
鋼板の厚さ方向への断面に対して、前記Ａｌ浸透層の面積に対する前記α－酸化アルミニウムの占有面積は０．１～５０％である、ことを特徴とする請求項４に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項6】
前記Ａｌ浸透層は厚さが０．１～１０μｍである、ことを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項7】
前記基地組織は、シリコン（Ｓｉ）：２．０～７．０重量％、アルミニウム（Ａｌ）：０．０２０～０．０４０重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．０１～０．２０重量％、リン（Ｐ）０．０１～０．１５重量％、炭素（Ｃ）０．０１重量％以下（０％を除く）、Ｎ：０．００５～０．０５重量％およびアンチモン（Ｓｂ）、スズ（Ｓｎ）、またはこれらの組み合わせを０．０１～０．１５重量％含み、残部はＦｅおよびその他不可避不純物からなる、ことを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項8】
酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部、およびγ－酸化アルミニウムを５～２００重量部を含む、ことを特徴とする方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項9】
前記γ－酸化アルミニウムは平均粒度が３～１０００ｎｍである、ことを特徴とする請求項８に記載の方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項10】
セラミック粉末を１～１０重量部さらに含む、ことを特徴とする請求項８に記載の方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項11】
前記セラミック粉末は、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２およびＺｒＯ２の中から選ばれる１種以上である、ことを特徴とする請求項１０に記載の方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項12】
溶媒を５０～５００重量部さらに含む、ことを特徴とする請求項８に記載の方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項13】
鋼スラブを準備する段階、前記鋼スラブを加熱する段階、
前記加熱した鋼スラブを熱間圧延して熱延板を製造する段階、
前記熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する段階、
前記冷延板を１次再結晶焼鈍する段階、
前記１次再結晶焼鈍した鋼板の表面上に、焼鈍分離剤を塗布する段階、および
前記焼鈍分離剤が塗布された鋼板を２次再結晶焼鈍する段階を含み、
前記焼鈍分離剤は酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部およびγ－酸化アルミニウムを５～２００重量部含む、ことを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物、方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法に係り、より具体的には、γ－酸化アルミニウムを添加して密着性および磁性を改善した方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物、方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
方向性電磁鋼板とは鋼板にＳｉ成分を含有したものであって、結晶粒の方位が｛１１０｝＜００１＞方向に整列した集合組織を有しており、圧延方向にきわめて優れた磁気的特性を有する電磁鋼板をいう。
最近、高磁束密度級の方向性電磁鋼板の商用化につれて鉄損が少ない材料が求められている。電磁鋼板における鉄損改善は４つの技術的方法から進めることができる。第一に、方向性電磁鋼板の磁化容易軸を含んでいる｛１１０｝＜００１＞結晶粒方位を圧延方向に正確に配向する方法、第二に、材料の薄物化、第三に、化学的、物理的方法によりマグネチックドメインを微細化する磁区微細化方法、そして第四に、表面処理およびコーティング等のような化学的方法による表面物性改善または表面張力付与等がある。
最近、高磁束密度級の方向性電磁鋼板の商用化につれて鉄損が少ない材料が求められている。電磁鋼板における鉄損改善は４つの技術的方法から進めることができる。第一に、方向性電磁鋼板の磁化容易軸を含んでいる｛１１０｝＜００１＞結晶粒方位を圧延方向に正確に配向する方法、第二に、材料の薄物化、第三に、化学的、物理的方法によりマグネチックドメインを微細化する磁区微細化方法、そして第四に、表面処理およびコーティング等のような化学的方法による表面物性改善または表面張力付与等がある。
【0003】
特に、表面物性改善または表面張力付与について、１次被膜および絶縁被膜を形成する方式が提案されている。１次被膜として、電磁鋼板素材の１次再結晶焼鈍過程で素材表面に生成される酸化ケイ素（ＳｉＯ２）と焼鈍分離剤として使用される酸化マグネシウム（ＭｇＯ）の反応からなるフォルステライト（２ＭｇＯ・ＳｉＯ２）層が知られている。このように２次再結晶焼鈍中に形成された１次被膜は外観に欠陥がない均一な色相を有するべきであり、機能的としてはコイル状態で板と板の間の融着を防止し、素材と１次被膜間の熱膨張係数差によって素材に引張応力を付与することによって素材の鉄損を改善する効果をもたらす。
【0004】
最近、低鉄損方向性電磁鋼板に対する要求が高まることにつれて、１次被膜の高張力化を追求することになり、実際に高張力絶縁被膜が最終製品の磁気的特性を大きく改善させるように、張力被膜の特性向上のために様々な工程因子の制御技法が試みられている。仮に１次被膜による被膜張力を改善する場合、素材の鉄損改善はもちろん変圧器の効率も改善することができる。
【0005】
これについて、焼鈍分離剤にハロゲン化合物を導入して高張力の被膜を得る方法が提案された。また、カオリナイトが主成分である焼鈍分離剤を適用して熱膨張係数が低いムライト被膜を形成する技術が提案されている。また、希土類元素であるＣｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｃ、Ｙ等を導入して界面接着力を強化する方法が提案されている。しかし、このような方法が提示している焼鈍分離剤添加剤は非常に高価であり、また、実際の生産工程に適用するには作業性が顕著に落ちる問題を有している。特にカオリナイトのような物質は焼鈍分離剤として使用するためにスラリーに製造した際その塗布性が劣位して焼鈍分離剤の役割としては非常に不十分である。
【0006】
また、焼鈍分離剤に酸化アルミニウム（α－酸化アルミニウム）または水酸化アルミニウムを添加した方法が提案された。しかし、酸化アルミニウム（α－酸化アルミニウム）の場合、焼鈍分離剤内への導入後に焼鈍時結晶相変化が生じないため熱膨張係数の減少による鉄損改善を期待できず、水酸化アルミニウムの場合、Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ複合物形成による比較的高張力の１次被膜を期待できるが、複合反応物を生成するためには水酸化アルミニウムの拡散を制御するパウダー粒度を均一に製造するのがかなり難しい短所があり、実際の量産工程に適用するには適しない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物、方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法を提供する。より具体的にはγ－酸化アルミニウムを添加して密着性および磁性を改善した方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物、方向性電磁鋼板および方向性電磁鋼板の製造方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明の一実施例による方向性電磁鋼板は、基地組織、前記基地組織上に位置するＡｌ浸透層、および前記Ａｌ浸透層上に位置する被膜を含む。
前記Ａｌ浸透層はＡｌを０．５～５重量％含み、前記被膜はＡｌ－Ｍｇ複合物を含む。
前記Ａｌ浸透層はＡｌを０．５～５重量％含み、前記被膜はＡｌ－Ｍｇ複合物を含む。
【0009】
前記被膜はＡｌを０．１～１０重量％、Ｍｇを５～３０重量％、Ｓｉを０．１～２０重量％、Ｏを１０～５５重量％およびＦｅを残部として含み得る。
【0010】
前記被膜は厚さが０．１～１０μｍであり得る。
【0011】
前記Ａｌ浸透層はα－酸化アルミニウムを含み得る。
【0012】
鋼板の厚さ方向への断面に対して、前記Ａｌ浸透層の面積に対する前記α－酸化アルミニウムの占有面積は０．１～５０％であり得る。
【0013】
前記Ａｌ浸透層は厚さが０．１～１０μｍであり得る。
【0014】
前記基地組織は、シリコン（Ｓｉ）：２．０～７．０重量％、アルミニウム（Ａｌ）：０．０２０～０．０４０重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．０１～０．２０重量％、リン（Ｐ）０．０１～０．１５重量％、炭素（Ｃ）０．０１重量％以下（０％を除く）、Ｎ：０．００５～０．０５重量％およびアンチモン（Ｓｂ）、スズ（Ｓｎ）、またはこれらの組み合わせを０．０１～０．１５重量％含み、残部はＦｅおよびその他不可避不純物からなる。
【0015】
本発明の一実施例による方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物は、酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部、およびγ－酸化アルミニウムを５～２００重量部を含む。
【0016】
前記γ－酸化アルミニウムは平均粒度が３～１０００ｎｍであり得る。
【0017】
セラミック粉末を１～１０重量部さらに含み得る。
【0018】
前記セラミック粉末はＳｉＯ２、ＴｉＯ２およびＺｒＯ２の中から選ばれる１種以上であり得る。
【0019】
溶媒を５０～５００重量部さらに含み得る。
【0020】
本発明の一実施例による方向性電磁鋼板の製造方法は、鋼スラブを準備する段階、前記鋼スラブを加熱する段階、前記加熱した鋼スラブを熱間圧延して熱延板を製造する段階、前記熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する段階、前記冷延板を１次再結晶焼鈍する段階、前記１次再結晶焼鈍した鋼板の表面上に、焼鈍分離剤を塗布する段階、および前記焼鈍分離剤が塗布された鋼板を２次再結晶焼鈍する段階を含む。
前記焼鈍分離剤は酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部およびγ－酸化アルミニウムを５～２００重量部含む。
前記焼鈍分離剤は酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部およびγ－酸化アルミニウムを５～２００重量部含む。
【発明の効果】
【0021】
本発明の一実施例によれば、Ａｌが基地組織内に多量浸透してＡｌ浸透層を形成することによって、被膜と基地組織の密着性および磁性を改善することができる。
【図面の簡単な説明】
【0022】
【図1】本発明の一実施例による方向性電磁鋼板の概略的な側断面図である。
【図2】実施例４で製造した方向性電磁鋼板に対するＧＤＳ分析結果である。
【図3】比較例２で製造した方向性電磁鋼板に対するＧＤＳ分析結果である。
【図4】実施例４で製造した方向性電磁鋼板に対する集束イオンビーム－走査型電子顕微鏡（ＦＩＢ－ＳＥＭ）の分析結果である。
【発明を実施するための形態】
【0023】
第１、第２および第３等の用語を多様な部分、成分、領域、層および／またはセクションを説明するために使用するが、これらに限定されない。これらの用語はある部分、成分、領域、層またはセクションを他の部分、成分、領域、層またはセクションと区別するために使用する。したがって、以下で叙述する第１部分、成分、領域、層またはセクションは本発明の範囲を逸脱しない範囲内で第２部分、成分、領域、層またはセクションと言及され得る。
【0024】
ここで使用する専門用語は単に特定の実施例を言及するためのものであり、本発明を限定することを意図しない。ここで使用する単数形は文脈上明らかに逆の意味を示さない限り複数形も含む。明細書で使用する「含む」の意味は、特定の特性、領域、整数、段階、動作、要素および／または成分を具体化し、他の特性、領域、整数、段階、動作、要素および／または成分の存在や付加を除外させるものではない。
ある部分が他の部分「上に」または「の上に」あると言及する場合、これは他の部分のすぐ上にまたは上にあり得、その間に他の部分が介在し得る。対照的にある部分が他の部分の「すぐ上に」あると言及する場合、その間に他の部分が介在しない。
また、特記しない限り、％は重量％を意味し、１ｐｐｍは０．０００１重量％である。
ある部分が他の部分「上に」または「の上に」あると言及する場合、これは他の部分のすぐ上にまたは上にあり得、その間に他の部分が介在し得る。対照的にある部分が他の部分の「すぐ上に」あると言及する場合、その間に他の部分が介在しない。
また、特記しない限り、％は重量％を意味し、１ｐｐｍは０．０００１重量％である。
【0025】
本発明の一実施例で追加元素をさらに含むことの意味は、追加元素の追加量だけに残部である鉄（Ｆｅ）の代わりに含むことを意味する。
特に定義していないが、使用する技術用語および科学用語を含むすべての用語は本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者が一般的に理解する意味と同じ意味を有する。一般に用いられている辞書に定義された用語は関連技術文献と開示する内容に合う意味を有するものと追加解釈され、定義されない限り理想的または公式的過ぎる意味に解釈されない。
特に定義していないが、使用する技術用語および科学用語を含むすべての用語は本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者が一般的に理解する意味と同じ意味を有する。一般に用いられている辞書に定義された用語は関連技術文献と開示する内容に合う意味を有するものと追加解釈され、定義されない限り理想的または公式的過ぎる意味に解釈されない。
【0026】
以下、本発明の実施例について本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者が容易に実施できるように詳細に説明する。しかし、本発明は様々な異なる形態で実現することができ、ここで説明する実施例に限定されない。
【0027】
本発明の一実施例による方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物は、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）および水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）２）のうち１種以上を１００重量部およびγ（ガンマ）－酸化アルミニウム５～２００重量部を含む。ここで重量部とは各成分に対する相対的に含有される重量を意味する。
【0028】
本発明の一実施例による方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物は、従来の焼鈍分離剤組成物の成分の一つである酸化マグネシウム（ＭｇＯ）の他にγ相結晶形態で存在する酸化アルミニウム（γ－Ａｌ２Ｏ３）を添加することによって、焼鈍分離剤と一部は反応してＡｌ－Ｍｇの複合物を形成し、一部は基地組織の内部に浸透してγ結晶相からα結晶相に相変化を起こして電磁鋼板の表面に生成される被膜の弾性係数を向上させて窮極的に素材の鉄損を減少させる役割をして電力損失が少ない高効率変圧器を製造することができる。
【0029】
方向性電磁鋼板の製造工程で冷延板が１次再結晶のために湿潤雰囲気に制御されている加熱炉を通過するとき鋼中の酸素親和度が最も高いＳｉが炉内水蒸気から供給される酸素と反応して表面にＳｉＯ２が形成される。その後に酸素が鋼中に浸透することによってＦｅ系酸化物が生成される。このように形成されたＳｉＯ２は焼鈍分離剤内の酸化マグネシウムまたは水酸化マグネシウムと下記反応式１のような化学反応によりフォルステライト（Ｍｇ２ＳｉＯ４）層を形成する。
［反応式１］
２Ｍｇ（ＯＨ）２＋ＳｉＯ２→Ｍｇ２ＳｉＯ４＋２Ｈ２Ｏ
［反応式１］
２Ｍｇ（ＯＨ）２＋ＳｉＯ２→Ｍｇ２ＳｉＯ４＋２Ｈ２Ｏ
【0030】
すなわち、１次再結晶焼鈍を経た電磁鋼板は、焼鈍分離剤として酸化マグネシウムスラリーを塗布した後２次再結晶焼鈍、すなわち、高温焼鈍を経るが、このとき熱によって膨張した素材は冷却時に再び収縮しようとすることに対して既に表面に生成されたフォルステライト層は素材の収縮を妨げる。フォルステライト被膜の熱膨張係数が素材に比べて非常に少ないとき圧延方向での残留応力（Ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓ）・σＲＤは、次のような［数１］で表される。
ここで、
△Ｔ＝２次再結晶焼鈍温度と常温温度の差（℃）、
αＳｉ－Ｆｅ＝素材の熱膨張係数、
αＣ＝１次被膜の熱膨張係数、
Ｅｃ＝１次被膜弾性（Ｙｏｕｎｇ’ｓ Ｍｏｄｕｌｕｓ）の平均値
δ＝素材とコート層の厚さ比、
νＲＤ＝圧延方向でのポアソン比（Ｐｏｉｓｓｏｎ’ｓ ｒａｔｉｏ）
を示す。
【数1】
△Ｔ＝２次再結晶焼鈍温度と常温温度の差（℃）、
αＳｉ－Ｆｅ＝素材の熱膨張係数、
αＣ＝１次被膜の熱膨張係数、
Ｅｃ＝１次被膜弾性（Ｙｏｕｎｇ’ｓ Ｍｏｄｕｌｕｓ）の平均値
δ＝素材とコート層の厚さ比、
νＲＤ＝圧延方向でのポアソン比（Ｐｏｉｓｓｏｎ’ｓ ｒａｔｉｏ）
を示す。
【0031】
［数１］から１次被膜による引張応力向上係数としては１次被膜の厚さ、または基材と被膜の間の熱膨張係数の差が挙げられ、被膜の厚さを向上させると占積率が悪くなるので、基材とコーティング剤の間の熱膨張係数差を大きくすることによって引張応力を高めることができる。しかし、焼鈍分離剤が酸化マグネシウムに制限されていたので、熱膨張係数差を大きくするか、被膜弾性（Ｙｏｕｎｇ’ｓ Ｍｏｄｕｌｕｓ）値を上げて被膜張力を向上させることに限界がある。
【0032】
本発明の一実施例では純粋なフォルステライトが有する物性的な限界点を克服するために酸化マグネシウム焼鈍分離剤の導入時γ相結晶形態で存在する酸化アルミニウム（γ－Ａｌ２Ｏ３）を添加することによって、純粋なフォルステライト被膜の他にＡｌ－Ｍｇ複合相を形成し、また、一部は基地組織の内部に浸透してγ結晶相からα結晶相に相変化を誘導して純粋なフォルステライト被膜に対する熱膨張係数を低下して弾性係数を向上させる効果をもたらす。
【0033】
前述したように、既存の被膜はＭｇ－Ｓｉの反応により形成されるフォルステライトを含み、熱膨張係数は概ね１１×１０－６／Ｋ程度で母材との熱膨張係数差が概ね２．０を超えない。反面、熱膨張係数が低いＡｌ－Ｍｇ系複合相としてはスピネル（Ｓｐｉｎｅｌ）があり、素材との熱膨張係数の差は概ね５．０程度である。さらには酸化アルミニウムが被膜内でＭｇとの複合相を形成せず純粋にγ結晶相からα結晶相に相変化が起きる場合、被膜弾性（Ｙｏｕｎｇ’ｓ Ｍｏｄｕｌｕｓ）は２００ＧＰａである通常のフォルステライトに対して４５０ＧＰａ以上の値を示す。
【0034】
本発明の一実施例では前述した通り、焼鈍分離剤とともに導入されるアルミニウム系添加剤が一部は焼鈍分離剤と反応してＡｌ－Ｍｇの複合物を形成して被膜の熱膨張係数を低下させる役割をし、一部は基地組織の内部に浸透してγ結晶相からα結晶相に相変化を起こして被膜の弾性係数を向上させることによって窮極的に被膜張力を向上させる。
【0035】
以下では本発明の一実施例による焼鈍分離剤組成物について各成分別に具体的に説明する。
本発明の一実施例で焼鈍分離剤組成物は、酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部含む。本発明の一実施例で焼鈍分離剤組成物は方向性電磁鋼板基材の表面に容易に塗布するためにスラリー形態で存在し得る。スラリーの溶媒として水を含む場合、酸化マグネシウムは水に容易に溶解し、水酸化マグネシウム形態で存在することもできる。したがって、本発明の一実施例では酸化マグネシウムと水酸化マグネシウムを一つの成分として取り扱う。酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部を含むことの意味は、酸化マグネシウムを単独で含む場合、酸化マグネシウムを１００重量部含み、水酸化マグネシウムを単独で含む場合、水酸化マグネシウムを１００重量部含み、酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムを同時に含む場合、その合量で１００重量部含むことを意味する。
本発明の一実施例で焼鈍分離剤組成物は、酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部含む。本発明の一実施例で焼鈍分離剤組成物は方向性電磁鋼板基材の表面に容易に塗布するためにスラリー形態で存在し得る。スラリーの溶媒として水を含む場合、酸化マグネシウムは水に容易に溶解し、水酸化マグネシウム形態で存在することもできる。したがって、本発明の一実施例では酸化マグネシウムと水酸化マグネシウムを一つの成分として取り扱う。酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部を含むことの意味は、酸化マグネシウムを単独で含む場合、酸化マグネシウムを１００重量部含み、水酸化マグネシウムを単独で含む場合、水酸化マグネシウムを１００重量部含み、酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムを同時に含む場合、その合量で１００重量部含むことを意味する。
【0036】
酸化マグネシウムの活性化度は４００～３０００秒であり得る。酸化マグネシウムの活性化度が過度に大きい場合は２次再結晶焼鈍後の表面にスピネル系酸化物（ＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３）を残す問題が発生し得る。酸化マグネシウムの活性化度が過度に小さい場合は酸化層と反応せず被膜を形成できないこともある。したがって、前述した範囲に酸化マグネシウムの活性化度を調節することができる。この時、活性化度とはＭｇＯ粉末が他成分と化学反応を起こし得る能力を意味する。活性化度はＭｇＯが一定量のクエン酸溶液を完全に中和させるのにかかる時間で測定される。活性化度が高いと中和にかかる時間が短く、活性化度が低いと逆に長いといえる。具体的には３０℃温度で１％のフェノールフタレイン試薬を２ｍｌ添加した０．４Ｎのクエン酸溶液１００ｍｌに、ＭｇＯ ２ｇを投入して攪拌するとき、溶液が白色からピンク色に変わるのにかかった時間で測定される。
【0037】
本発明の一実施例で焼鈍分離剤組成物は、γ－酸化アルミニウム（γ－Ａｌ２Ｏ３）を５～２００重量部含む。γ－酸化アルミニウムは一般的なα－酸化アルミニウムと結晶構造面で差がある。すなわち、γ－酸化アルミニウム（Ｂｏｅｍｉｔｅ）の結晶構造面においてｒｕｂｙまたはスピネル（ｓｐｉｎｅｌ）構造であることに対し、α－酸化アルミニウムは高温安定構造でｃｏｒｕｎｄｕｍ構造であるためＡｌ／Ｏ原子の配列および位置に差がある。このような結晶構造差によってα－酸化アルミニウムはγ－酸化アルミニウム（Ｂｏｅｍｉｔｅ）に対する密度および熱伝導が高い。またγ－酸化アルミニウム（Ｂｏｅｍｉｔｅ）の場合、十分なエネルギが加えられると結晶構造がもう少し安定したα－酸化アルミニウムに相変換する傾向がある。
【0038】
γ－酸化アルミニウムは１次再結晶焼鈍工程後、素材表面に形成されているシリカ酸化層内でＳｉと反応してＳｉ－Ａｌ複合物を形成し、また、焼鈍分離剤内のマグネシウム酸化物およびマグネシウム水酸化物と反応してＭｇ－Ａｌ複合物を形成する。また、一部のγ－酸化アルミニウムは基地組織の内部に浸透して２次再結晶焼鈍工程での高温環境でα－酸化アルミニウムに結晶相変化を経る。γ－酸化アルミニウムは約１１００℃でγ相から殆どα相に相転移が起きるからである。
【0039】
一方、γ－酸化アルミニウムでないα－酸化アルミニウムを焼鈍分離剤として投入する場合、α－酸化アルミニウムは原子構造が複雑で安定した複合酸化物構造であるため、周辺酸化層または酸化マグネシウムと化学的反応性が殆どなく酸化層の厚さ方向に濃度勾配が発生しない。これによりα－酸化アルミニウム間基地組織の内部に浸透しにくく、被膜内にのみ残存して密着性および張力改善に寄与することが難しい。
【0040】
一方、γ－酸化アルミニウムでない水酸化アルミニウムを焼鈍分離剤として投入する場合、水酸化アルミニウムの拡散を制御するパウダー粒度を均一に製造することがかなり難しい短所があり、これにより密着性および張力の改善が非常に難しい。
【0041】
γ－酸化アルミニウムは酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上１００重量部に対して、５～２００重量部含まれる。γ－酸化アルミニウムが過度に少なく含まれると、前述したγ－酸化アルミニウムの添加による効果を十分に得ることが難しい。γ－酸化アルミニウムが過度に多く含まれると、焼鈍分離剤組成物の塗布性が悪くなる。したがって、前述した範囲にγ－酸化アルミニウムを含み得る。より具体的にはγ－酸化アルミニウム１０～１００重量部含み得る。さらに具体的には水酸化アルミニウムを２０～５０重量部含み得る。
【0042】
γ－酸化アルミニウムの平均粒度は３～１０００ｎｍであり得る。平均粒度が過度に小さい場合は製造が難しく、添加剤として導入時素材表面に形成されているシリカ酸化層に主な拡散反応が起きてフォルステライト被膜内の存在による被膜張力の向上よりは素材内のＡｌ－Ｓｉ系化合物を作って本発明で意図する目的を達成できない。反面、平均粒度が過度に大きい場合は酸化アルミニウムがフォルステライト被膜内に存在できず殆どの表面にのみ存在するので被膜張力の向上効果が顕著に落ちる。より具体的には３～５０ｎｍであり得る。
【0043】
方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物は、セラミック粉末を酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上１００重量部に対して１～１０重量部さらに含み得る。セラミック粉末はＳｉＯ２、ＴｉＯ２およびＺｒＯ２の中から選ばれる１種以上であり得る。セラミック粉末を適正量さらに含む場合、被膜の絶縁特性がより向上することができる。具体的にはセラミック粉末として、ＴｉＯ２をさらに含み得る。
【0044】
焼鈍分離剤組成物は固形物の均等な分散および容易な塗布のために溶媒をさらに含み得る。溶媒としては水、アルコール等を使用でき、酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上１００重量部に対して５０～５００重量部含み得る。このように焼鈍分離剤組成物はスラリー形態であり得る。
【0045】
本発明の一実施例による方向性電磁鋼板１００は、基地組織１０、基地組織１０上に位置するＡｌ浸透層１１およびＡｌ浸透層１１上に位置する被膜２０を含む。図１は本発明の一実施例による方向性電磁鋼板の概略的な側断面図を示す。
【0046】
前述したように、本発明の一実施例による被膜２０は、焼鈍分離剤組成物内に適正量の酸化／水酸化マグネシウムおよびγ－酸化アルミニウムが添加されて２次再結晶焼鈍過程を経てγ－酸化アルミニウムの一部は基地組織１０の内部に浸透してα－酸化アルミニウムに結晶相変化を起こし、一部は焼鈍分離剤の主要成分であるＭｇと反応して被膜２０内でスピネルのようなＡｌ－Ｍｇ複合物を形成する。γ→α酸化アルミニウムの相変化はＡｌ浸透層１１の弾性係数を高め、付加的に生成されるスピネルのようなＡｌ－Ｍｇ複合物は被膜２０の熱膨張係数を低くして窮極的に被膜張力を向上させる。これについては前述したので、重複する説明は省略する。
【0047】
被膜はＡｌ－Ｍｇ複合水の他にもＳｉ－Ｍｇ複合物、およびＳｉ－Ａｌ複合物をさらに含み得る。
被膜２０はＡｌを０．１～１０重量％、Ｍｇを５～３０重量％、Ｓｉを０．１～２０重量％、Ｏを１０～５５重量％およびＦｅを残部として含み得る。Ｏは、２次再結晶焼鈍過程で浸透することができる。その他の炭素（Ｃ）等の不純物成分からなることもできる。被膜２０内で合金成分は厚さに応じて濃度勾配を有することができ、前述した含有量は被膜２０内の全体厚さに対する平均含有量を意味する。
被膜２０はＡｌを０．１～１０重量％、Ｍｇを５～３０重量％、Ｓｉを０．１～２０重量％、Ｏを１０～５５重量％およびＦｅを残部として含み得る。Ｏは、２次再結晶焼鈍過程で浸透することができる。その他の炭素（Ｃ）等の不純物成分からなることもできる。被膜２０内で合金成分は厚さに応じて濃度勾配を有することができ、前述した含有量は被膜２０内の全体厚さに対する平均含有量を意味する。
【0048】
被膜２０は厚さが０．１～１０μｍであり得る。被膜２０の厚さが過度に薄いと、被膜張力付与能が低下して鉄損が劣位する問題が生じ得る。被膜２０の厚さが過度に厚いと、被膜２０の密着性が劣位になり剥離が起き得る。したがって、被膜２０の厚さを前述した範囲に調節することができる。より具体的には被膜２０の厚さは０．８～６μｍであり得る。被膜２０はＦｅが９０重量％未満で含まれる部分として、Ｆｅを９０重量％以上で含むＡｌ浸透層１１および基地組織１０と区分される。
【0049】
図１に示すように、被膜２０および基地組織１０の界面から基地組織１０の内部にＡｌ浸透層１１が形成される。Ａｌ浸透層１１はＡｌを０．５～５重量％含む層として、Ａｌをこれより少なく含む基地組織１０と区分される。
【0050】
前述したように、本発明の一実施例では焼鈍分離剤組成物にγ－酸化アルミニウムを添加することによって、一部は基地組織１０の内部に浸透して２次再結晶焼鈍過程を経てＡｌ浸透層１１内でα－酸化アルミニウムに結晶相変化を起こす。このようなγ→α酸化アルミニウムの相変化により従来のフォルステライト被膜に対して弾性係数が高く、これにより従来より優れた被膜張力を示す。より具体的には鋼板の厚さ方向への断面に対して、Ａｌ浸透層１１の面積に対するα－酸化アルミニウムの占有面積は０．１～５０％であり得る。厚さ方向への断面とは厚さ方向（ＮＤ方向）を含む断面（ＮＤ－ＲＤ面、ＮＤ－ＴＤ面）を意味する。
【0051】
また、焼鈍分離剤組成物に導入されたγ－酸化アルミニウムの一部は被膜２０内にスピネルのようなＡｌ－Ｍｇ複合物を形成させる。スピネルのようなＡｌ－Ｍｇ複合物は熱膨張係数が素材または従来のフォルステライト被膜に対して熱膨張係数が低くまた、基地組織１０と被膜２０の接着力を向上させて被膜２０による張力を向上させる。Ａｌ－Ｍｇ複合物については前述したので、重複する説明は省略する。
【0052】
本発明の一実施例で方向性電磁鋼板基地組織１０の成分とは関係なく焼鈍分離剤組成物および被膜２０の効果が現れる。さらに方向性電磁鋼板基地組織１０の成分について説明すると、次のとおりである。
方向性電磁鋼板基地組織１０は、シリコン（Ｓｉ）：２．０～７．０重量％、アルミニウム（Ａｌ）：０．０２０～０．０４０重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．０１～０．２０重量％、リン（Ｐ）０．０１～０．１５重量％、炭素（Ｃ）０．０１重量％以下（０％を除く）、Ｎ：０．００５～０．０５重量％およびアンチモン（Ｓｂ）、スズ（Ｓｎ）、またはこれらの組み合わせを０．０１～０．１５重量％含み、残部はＦｅおよびその他不可避不純物からなる。方向性電磁鋼板基地組織１０の各成分に係る説明は一般的に知られている内容と同様であるので、詳しい説明は省略する。
方向性電磁鋼板基地組織１０は、シリコン（Ｓｉ）：２．０～７．０重量％、アルミニウム（Ａｌ）：０．０２０～０．０４０重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．０１～０．２０重量％、リン（Ｐ）０．０１～０．１５重量％、炭素（Ｃ）０．０１重量％以下（０％を除く）、Ｎ：０．００５～０．０５重量％およびアンチモン（Ｓｂ）、スズ（Ｓｎ）、またはこれらの組み合わせを０．０１～０．１５重量％含み、残部はＦｅおよびその他不可避不純物からなる。方向性電磁鋼板基地組織１０の各成分に係る説明は一般的に知られている内容と同様であるので、詳しい説明は省略する。
【0053】
本発明の一実施例による方向性電磁鋼板の製造方法は、鋼スラブを準備する段階、鋼スラブを加熱する段階、加熱した鋼スラブを熱間圧延して熱延板を製造する段階、熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する段階、冷延板を１次再結晶焼鈍する段階、１次再結晶焼鈍した鋼板の表面上に、焼鈍分離剤を塗布する段階、および焼鈍分離剤が塗布された鋼板を２次再結晶焼鈍する段階を含む。その他に、方向性電磁鋼板の製造方法は他の段階をさらに含み得る。
【0054】
先に鋼スラブを準備する。
次に鋼スラブを加熱する。この時、スラブ加熱は１，２００℃以下で低温スラブ法で加熱し得る。
次に、加熱した鋼スラブを熱間圧延して熱延板を製造する。その後、製造された熱延板を熱延焼鈍し得る。
次に、熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する。冷延板を製造する段階は冷間圧延を１回実施するか、中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を実施し得る。
次に、冷延板を１次再結晶焼鈍する。１次再結晶焼鈍過程で冷延板を同時に脱炭焼鈍および窒化焼鈍する段階を含むか、脱炭焼鈍した後、窒化焼鈍する段階を含み得る。
次に、１次再結晶焼鈍した鋼板の表面上に、焼鈍分離剤を塗布する。焼鈍分離剤については具体的に前述したので、重複する説明は省略する。
次に鋼スラブを加熱する。この時、スラブ加熱は１，２００℃以下で低温スラブ法で加熱し得る。
次に、加熱した鋼スラブを熱間圧延して熱延板を製造する。その後、製造された熱延板を熱延焼鈍し得る。
次に、熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する。冷延板を製造する段階は冷間圧延を１回実施するか、中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を実施し得る。
次に、冷延板を１次再結晶焼鈍する。１次再結晶焼鈍過程で冷延板を同時に脱炭焼鈍および窒化焼鈍する段階を含むか、脱炭焼鈍した後、窒化焼鈍する段階を含み得る。
次に、１次再結晶焼鈍した鋼板の表面上に、焼鈍分離剤を塗布する。焼鈍分離剤については具体的に前述したので、重複する説明は省略する。
【0055】
焼鈍分離剤の塗布量は６～２０ｇ／ｍ２であり得る。焼鈍分離剤の塗布量が少なすぎると、被膜形成が円滑に行われない。焼鈍分離剤塗布量が多すぎると、２次再結晶に影響を与える。したがって、焼鈍分離剤の塗布量を前述した範囲に調節することができる。
焼鈍分離剤を塗布した後、乾燥する段階をさらに含み得る。乾燥する温度は３００～７００℃であり得る。温度が過度に低いと焼鈍分離剤の乾燥が容易でない。温度が過度に高いと、２次再結晶に影響を与える。したがって、焼鈍分離剤の乾燥温度を前述した範囲に調節することができる。
焼鈍分離剤を塗布した後、乾燥する段階をさらに含み得る。乾燥する温度は３００～７００℃であり得る。温度が過度に低いと焼鈍分離剤の乾燥が容易でない。温度が過度に高いと、２次再結晶に影響を与える。したがって、焼鈍分離剤の乾燥温度を前述した範囲に調節することができる。
【0056】
次に、焼鈍分離剤が塗布された鋼板を２次再結晶焼鈍する。２次再結晶焼鈍中に焼鈍分離剤成分およびシリカ反応によって最表面にはＭｇ－Ｓｉのフォルステライト、α－酸化アルミニウム、そしてスピネルのようなＡｌ－Ｍｇ複合物を含む被膜２０が形成される。また、基材の内部に酸素およびアルミニウムが浸透してＡｌ浸透層１１を形成する。
２次再結晶焼鈍は７００～９５０℃の温度範囲では昇温速度を１８～７５℃／ｈｒで実施し、９５０～１２００℃の温度範囲では昇温速度を１０～１５℃／ｈｒで実施し得る。前述した範囲に昇温速度を調節することによって被膜２０が円滑に形成される。また、７００～１２００℃の昇温過程は２０～３０体積％の窒素および７０～８０体積％の水素を含む雰囲気で行い、１２００℃に到達した後には１００体積％の水素を含む雰囲気で行い得る。前述した範囲に雰囲気を調節することによって被膜２０が円滑に形成される。
２次再結晶焼鈍は７００～９５０℃の温度範囲では昇温速度を１８～７５℃／ｈｒで実施し、９５０～１２００℃の温度範囲では昇温速度を１０～１５℃／ｈｒで実施し得る。前述した範囲に昇温速度を調節することによって被膜２０が円滑に形成される。また、７００～１２００℃の昇温過程は２０～３０体積％の窒素および７０～８０体積％の水素を含む雰囲気で行い、１２００℃に到達した後には１００体積％の水素を含む雰囲気で行い得る。前述した範囲に雰囲気を調節することによって被膜２０が円滑に形成される。
【0057】
以下では実施例により本発明についてより詳細に説明する。しかし、このような実施例は単に本発明を例示するためであり、本発明はこれに限定されるものではない。
【0058】
実施例
重量％でＳｉ：０．０４％、Ｓｂ：０．０３％、Ｐ：０．０３％および残部としてＦｅおよび不可避不純物からなる鋼スラブを製造した。
スラブを１１５０℃で２２０分間加熱した後２．８ｍｍ厚さに熱間圧延して熱延板を製造した。
熱延板を１１２０℃まで加熱した後９２０℃で９５秒間維持した後、水に急冷して酸洗した後、０．２３ｍｍ厚さに冷間圧延して冷延板を製造した。
冷延板を８７５℃で維持された炉（Ｆｕｒｎａｃｅ）の中に投入した後、７４体積％の水素と２５体積％の窒素および１体積％の乾燥したアンモニアガス混合の雰囲気に１８０秒間維持して同時脱炭、窒化処理した。
焼鈍分離剤組成物として活性化度５００秒の酸化マグネシウム１００ｇ、下記表１に整理した量のγ－酸化アルミニウム、チタニウムオキシド２．５ｇからなるおよび固体相混合物に水２５０ｇを混合して製造された焼鈍分離剤準備した。焼鈍分離材１０ｇ／ｍ２を塗布し、コイル状に２次再結晶焼鈍した。２次再結晶焼鈍時１次均熱温度は７００℃、２次均熱温度は１２００℃にし、昇温区間の昇温条件は７００～９５０℃の温度区間では４５℃／ｈｒ、９５０～１２００℃の温度区間では１５℃／ｈｒにした。一方、１２００℃での均熱時間は１５時間として処理した。２次再結晶焼鈍時の雰囲気は１２００℃までは２５体積％の窒素および７５体積％の水素混合の雰囲気にし、１２００℃に到達した後には１００体積％水素の雰囲気で維持した後炉冷した。
重量％でＳｉ：０．０４％、Ｓｂ：０．０３％、Ｐ：０．０３％および残部としてＦｅおよび不可避不純物からなる鋼スラブを製造した。
スラブを１１５０℃で２２０分間加熱した後２．８ｍｍ厚さに熱間圧延して熱延板を製造した。
熱延板を１１２０℃まで加熱した後９２０℃で９５秒間維持した後、水に急冷して酸洗した後、０．２３ｍｍ厚さに冷間圧延して冷延板を製造した。
冷延板を８７５℃で維持された炉（Ｆｕｒｎａｃｅ）の中に投入した後、７４体積％の水素と２５体積％の窒素および１体積％の乾燥したアンモニアガス混合の雰囲気に１８０秒間維持して同時脱炭、窒化処理した。
焼鈍分離剤組成物として活性化度５００秒の酸化マグネシウム１００ｇ、下記表１に整理した量のγ－酸化アルミニウム、チタニウムオキシド２．５ｇからなるおよび固体相混合物に水２５０ｇを混合して製造された焼鈍分離剤準備した。焼鈍分離材１０ｇ／ｍ２を塗布し、コイル状に２次再結晶焼鈍した。２次再結晶焼鈍時１次均熱温度は７００℃、２次均熱温度は１２００℃にし、昇温区間の昇温条件は７００～９５０℃の温度区間では４５℃／ｈｒ、９５０～１２００℃の温度区間では１５℃／ｈｒにした。一方、１２００℃での均熱時間は１５時間として処理した。２次再結晶焼鈍時の雰囲気は１２００℃までは２５体積％の窒素および７５体積％の水素混合の雰囲気にし、１２００℃に到達した後には１００体積％水素の雰囲気で維持した後炉冷した。
【0059】
表１は本発明に適用した焼鈍分離剤の成分を整理した。下記表２は表１のように製造された焼鈍分離剤を試験片に塗布した後２次再結晶焼鈍後張力、密着性、鉄損、磁束密度、鉄損改善率を整理した。
また、被膜張力は両面コートした試験片の片面コーティングを除去した後発生する試験片の曲率半径（Ｈ）を測定した後、その値を次のような［数２］に代入して求める。
Ｅｃ＝１次被膜弾性（Ｙｏｕｎｇ’ｓ Ｍｏｄｕｌｕｓ）の平均値
νＲＤ＝圧延方向でのポアソン比（Ｐｏｉｓｓｏｎ’ｓ ｒａｔｉｏ）
Ｔ：コーティング前の厚さ
ｔ：コーティング後の厚さ
Ｉ：試験片の長さ
Ｈ：曲率半径
また、被膜張力は両面コートした試験片の片面コーティングを除去した後発生する試験片の曲率半径（Ｈ）を測定した後、その値を次のような［数２］に代入して求める。
【数2】
νＲＤ＝圧延方向でのポアソン比（Ｐｏｉｓｓｏｎ’ｓ ｒａｔｉｏ）
Ｔ：コーティング前の厚さ
ｔ：コーティング後の厚さ
Ｉ：試験片の長さ
Ｈ：曲率半径
【0060】
また、密着性は試験片を１０～１００ｍｍ円弧に接して１８０°曲げるときに被膜剥離がない最小円弧直径で示したものである。
鉄損および磁束密度はｓｉｎｇｌｅ ｓｈｅｅｔ測定法を用いて測定し、鉄損（Ｗ１７／５０）は周波数５０Ｈｚの磁場を１．７Ｔｅｓｌａまで交流により磁化させたとき現れる電力損失を意味する。磁束密度（Ｂ８）は電磁鋼板の周囲を巻いた巻線に８００Ａ／ｍ大きさの電流量を流したとき、電磁鋼板に流れる磁束密度値を示す。
鉄損改善率はＭｇＯ焼鈍分離剤を用いた比較例を基準として（（比較例鉄損－実施例鉄損）／比較例鉄損）×１００により計算した。
鉄損および磁束密度はｓｉｎｇｌｅ ｓｈｅｅｔ測定法を用いて測定し、鉄損（Ｗ１７／５０）は周波数５０Ｈｚの磁場を１．７Ｔｅｓｌａまで交流により磁化させたとき現れる電力損失を意味する。磁束密度（Ｂ８）は電磁鋼板の周囲を巻いた巻線に８００Ａ／ｍ大きさの電流量を流したとき、電磁鋼板に流れる磁束密度値を示す。
鉄損改善率はＭｇＯ焼鈍分離剤を用いた比較例を基準として（（比較例鉄損－実施例鉄損）／比較例鉄損）×１００により計算した。
【0061】
【表1】
【0062】
【表2】
【0063】
表１および表２に示すように、γ－酸化アルミニウムを焼鈍分離剤として使用する場合、α－酸化アルミニウムを使用する場合に比べて被膜張力、密着性および磁性が向上することを確認することができる。これはＡｌ浸透層内のＡｌ含有量およびＡｌ２Ｏ３の占有面積による影響であることを確認することができる。
【0064】
図２および図３では実施例４および比較例２で製造した方向性電磁鋼板に対するＧＤＳ分析結果である。実施例４ではＡｌ浸透層（１～３μｍ厚さ範囲）でＡｌが多数検出されたが、比較例２では被膜下部（３μｍ以上の範囲）でＡｌが比較的に少なく検出されることを確認することができる。
図４は実施例４で製造した方向性電磁鋼板に対する集束イオンビーム－走査型電子顕微鏡（ＦＩＢ－ＳＥＭ）の分析結果である。図５に示すように、図４の１（被膜）ではＡｌ－Ｍｇ複合物であるスピネルが検出された。図６に示すように、図４の２（Ａｌ浸透層）ではα－酸化アルミニウムが検出された。
図４は実施例４で製造した方向性電磁鋼板に対する集束イオンビーム－走査型電子顕微鏡（ＦＩＢ－ＳＥＭ）の分析結果である。図５に示すように、図４の１（被膜）ではＡｌ－Ｍｇ複合物であるスピネルが検出された。図６に示すように、図４の２（Ａｌ浸透層）ではα－酸化アルミニウムが検出された。
【0065】
本発明は実施例に限定されるものではなく、互いに異なる多様な形態で製造することができ、本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者は、本発明の技術的思想や必須の特徴を変更せず、他の具体的な形態で実施できることを理解することができる。したがって、上記一実施例はすべての面で例示的なものであり、限定的なものではないと理解しなければならない。
【符号の説明】
【0066】
１０ 基地組織
１１ Ａｌ浸透層
２０ 被膜
１００ 方向性電磁鋼板
１１ Ａｌ浸透層
２０ 被膜
１００ 方向性電磁鋼板
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【手続補正書】
【提出日】2021-06-21
【手続補正1】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項1】
基地組織、前記基地組織上に位置するＡｌ浸透層、および
前記Ａｌ浸透層上に位置する被膜を含み、
前記Ａｌ浸透層はＡｌを０．５～５重量％含み、
前記被膜はＡｌ－Ｍｇ複合物を含む、ことを特徴とする方向性電磁鋼板。
【請求項2】
前記被膜はＡｌを０．１～１０重量％、Ｍｇを５～３０重量％、Ｓｉを０．１～２０重量％、Ｏを１０～５５重量％およびＦｅを残部として含む、ことを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項3】
前記被膜は厚さが０．１～１０μｍである、ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項4】
前記Ａｌ浸透層はα－酸化アルミニウムを含む、ことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一項に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項5】
鋼板の厚さ方向への断面に対して、前記Ａｌ浸透層の面積に対する前記α－酸化アルミニウムの占有面積は０．１～５０％である、ことを特徴とする請求項４に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項6】
前記Ａｌ浸透層は厚さが０．１～１０μｍである、ことを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか一項に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項7】
前記基地組織は、シリコン（Ｓｉ）：２．０～７．０重量％、アルミニウム（Ａｌ）：０．０２０～０．０４０重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．０１～０．２０重量％、リン（Ｐ）０．０１～０．１５重量％、炭素（Ｃ）０．０１重量％以下（０％を除く）、Ｎ：０．００５～０．０５重量％およびアンチモン（Ｓｂ）、スズ（Ｓｎ）、またはこれらの組み合わせを０．０１～０．１５重量％含み、残部はＦｅおよびその他不可避不純物からなる、ことを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれか一項に記載の方向性電磁鋼板。
【請求項8】
酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部、およびγ－酸化アルミニウムを５～２００重量部を含む、ことを特徴とする方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項9】
前記γ－酸化アルミニウムは平均粒度が３～１０００ｎｍである、ことを特徴とする請求項８に記載の方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項10】
セラミック粉末を１～１０重量部さらに含む、ことを特徴とする請求項８または請求項９に記載の方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項11】
前記セラミック粉末は、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２およびＺｒＯ２の中から選ばれる１種以上である、ことを特徴とする請求項１０に記載の方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項12】
溶媒を５０～５００重量部さらに含む、ことを特徴とする請求項８乃至請求項１１のいずれか一項に記載の方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤組成物。
【請求項13】
鋼スラブを準備する段階、前記鋼スラブを加熱する段階、
前記加熱した鋼スラブを熱間圧延して熱延板を製造する段階、
前記熱延板を冷間圧延して冷延板を製造する段階、
前記冷延板を１次再結晶焼鈍する段階、
前記１次再結晶焼鈍した鋼板の表面上に、焼鈍分離剤を塗布する段階、および
前記焼鈍分離剤が塗布された鋼板を２次再結晶焼鈍する段階を含み、
前記焼鈍分離剤は酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムのうち１種以上を１００重量部およびγ－酸化アルミニウムを５～２００重量部含む、ことを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。
【国際調査報告】