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特表2022-519863１×Ｎ構造を有する耐破断高エネルギマルチストランドケーブル
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公表特許公報(A)
(11)【公表番号】
(43)【公表日】2022-03-25
(54)【発明の名称】１×Ｎ構造を有する耐破断高エネルギマルチストランドケーブル
(51)【国際特許分類】
D07B 1/06 20060101AFI20220317BHJP
B60C 9/00 20060101ALI20220317BHJP
【ＦＩ】
D07B1/06 A
B60C9/00 M
【審査請求】未請求
【予備審査請求】未請求
(21)【出願番号】P 2021545829
(86)(22)【出願日】2020-01-14
(85)【翻訳文提出日】2021-08-05
(86)【国際出願番号】 FR2020050042
(87)【国際公開番号】W WO2020161404
(87)【国際公開日】2020-08-13
(31)【優先権主張番号】1901137
(32)【優先日】2019-02-05
(33)【優先権主張国・地域又は機関】FR
(81)【指定国・地域】
(71)【出願人】
【識別番号】514326694
【氏名又は名称】コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン
(74)【代理人】
【識別番号】100094569
【弁理士】
【氏名又は名称】田中 伸一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100103610
【弁理士】
【氏名又は名称】▲吉▼田 和彦
(74)【代理人】
【識別番号】100109070
【弁理士】
【氏名又は名称】須田 洋之
(74)【代理人】
【識別番号】100098475
【弁理士】
【氏名又は名称】倉澤 伊知郎
(74)【代理人】
【識別番号】100130937
【弁理士】
【氏名又は名称】山本 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100144451
【弁理士】
【氏名又は名称】鈴木 博子
(72)【発明者】
【氏名】シュヴァレー マリアンナ
(72)【発明者】
【氏名】バルバ ロマン
(72)【発明者】
【氏名】ローラン ステファーヌ
(72)【発明者】
【氏名】ピノー レミ
【テーマコード（参考）】
3B153
3D131
【Ｆターム（参考）】
3B153AA08
3B153AA19
3B153CC51
3B153FF16
3B153GG07
3B153GG40
3D131AA15
3D131AA39
3D131AA40
3D131AA47
3D131AA48
3D131BA02
3D131BA07
3D131BA08
3D131BA18
3D131BA20
3D131BB04
3D131BC22
3D131BC31
3D131DA45
(57)【要約】
抽出されたコード（６０’）は、螺旋に巻かれたＮストランド（６２）の単層（６１）を含む１×Ｎ構造を有する。各ストランド（６２）は、直径Ｄ１及びＤ２を有する金属ワイヤ（Ｆ１、Ｆ２）の２つの層を有する。抽出コード６０’は、構造伸長Ａｓ’≧１．００％及び弾性率ＭＣ’≦８０ＧＰａを有する。規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２を有する金属ワイヤ（Ｆ１、Ｆ２）のうちの少なくとも５０％の機械抵抗は、直径Ｄ１を有する金属ワイヤに関して３，５００－２，０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２を有する金属ワイヤに関して３，５００－２，０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい。
【選択図】図３
【選択図】図３
【特許請求の範囲】
【請求項1】
各ストランド（６２）が、金属スレッド（Ｆ１、Ｆ２）の２つの層を有し、かつ直径Ｄ１のＭ≧１内部金属スレッド（Ｆ１）からなる内部層（Ｃ１）と、該内部層（Ｃ１）の周りに巻かれた直径Ｄ２のＰ＞１外部金属スレッド（Ｆ２）からなる外部層（Ｃ２）とを含む螺旋に巻かれたＮストランド（６２）の単層（６１）を含む１×Ｎ構造を呈するコード（６０）であって、コード（６０）が、２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４を適用することによって決定されたＡｓ≧３．００％であるような構造伸長Ａｓを呈し、
コード（６０）が、ＭＣ≦１２７を満足し、ここで、ＭＣ＝２００×ｃｏｓ4（α）×［Ｍ×（Ｄ１／２）2×ｃｏｓ4（β）＋Ｐ×（Ｄ２／２）2×ｃｏｓ4（γ）］／［Ｍ×（Ｄ１／２）2＋Ｐ×（Ｄ２／２）2］であり、ここで、
Ｄ１及びＤ２は、ｍｍで表され、
αは、コード（６０）内の各ストランド（６２）の螺旋角度であり、
βは、前記内部層（Ｃ１）内の各内部金属スレッド（Ｆ１）の螺旋角度であり、かつ
γは、前記外部層（Ｃ２）内の各外部金属スレッド（Ｆ２）の螺旋角度であり、
規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の前記金属スレッド（Ｆ１、Ｆ２）のうちの少なくとも５０％の機械強度が、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい、
ことを特徴とするコード（６０）。
【請求項2】
Ｆｒ≧８５００Ｎ、好ましくはＦｒ≧９０００Ｎ、より好ましくはＦｒ≧９３５０Ｎ、更に好ましくはＦｒ≧９６００Ｎであるような破断時の力Ｆｒを呈する、請求項１に記載のコード（６０）。
【請求項3】
Ａｒ≧６．５０％、好ましくはＡｒ≧６．７５％、より好ましくはＡｒ≧６．９０％であるような破断時の伸長Ａｒを呈する、請求項１または２に記載のコード（６０）。
【請求項4】
Ｅｒ≧６０ ０００Ｎ．％、好ましくはＥｒ≧６３ ０００Ｎ．％、より好ましくはＥｒ≧６４ ０００Ｎ．％であるようなＮで表されるコードの破断時の力と％で表されるコードの破断時の伸長との積に等しい破断時エネルギインジケータＥｒを呈する、請求項１ないし３のいずれか１項に記載のコード（６０）。
【請求項5】
Ｅｒ／Ｄ≧１５ ０００、好ましくはＥｒ／Ｄ≧１５ ８００、より好ましくはＥｒ／Ｄ≧１６ ０００、非常に好ましくはＥｒ／Ｄ≧１６ ５００であるようなＮで表されるコードの破断時の力と％で表されるコードの破断時の伸長との積に等しい破断時エネルギインジケータＥｒと、ｍｍで表される直径Ｄとを呈する、請求項１ないし４のいずれか１項に記載のコード（６０）。
【請求項6】
各ストランド（６２）が、金属スレッド（Ｆ１、Ｆ２）の２つの層を有し、かつ直径Ｄ１のＭ≧１内部金属スレッド（Ｆ１）からなる内部層（Ｃ１）と、該内部層（Ｃ１）の周りに巻かれた直径Ｄ２のＰ＞１外部金属スレッド（Ｆ２）からなる外部層（Ｃ２）とを含む螺旋に巻かれたＮストランド（６２）の単層（６１）を含む１×Ｎ構造を呈するポリマー母材から抽出されたコード（６０’）であって、抽出されたコード（６０’）が、２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４を適用することによって決定されたＡｓ’≧１．００％であるような構造伸長Ａｓ’を呈し、
抽出されたコード（６０’）が、弾性率ＭＣ’≦８０ＧＰａを呈し、
規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の金属スレッド（Ｆ１、Ｆ２）のうちの少なくとも５０％の機械強度が、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい、
ことを特徴とするコード（６０’）。
【請求項7】
Ｆｒ’≧８５００Ｎ、好ましくはＦｒ’≧９０００Ｎであるような破断時の力Ｆｒ’を呈する、請求項６に記載の抽出されたコード（６０’）。
【請求項8】
Ａｒ’≧３．７０％、好ましくはＡｒ’≧３．８０％、より好ましくはＡｒ’≧３．９０％であるような破断時の伸長Ａｒ’を呈する、請求項６又は７に記載の抽出されたコード（６０’）。
【請求項9】
Ｅｒ’≧３３ ０００Ｎ．％、好ましくはＥｒ’≧３５ ０００Ｎ．％、より好ましくはＥｒ’≧３６ ０００Ｎ．％であるようなＮで表される抽出されたコードの破断時の力と％で表される抽出されたコードの破断時の伸長との積に等しい破断時エネルギインジケータＥｒ’を呈する、請求項６ないし８のいずれか１項に記載の抽出されたコード（６０’）。
【請求項10】
Ｅｒ’／Ｄ≧８５００、好ましくはＥｒ’／Ｄ≧８８００、より好ましくはＥｒ’／Ｄ≧９０００、非常に好ましくはＥｒ’／Ｄ≧９１００であるようなＮで表される抽出されたコードの破断時の力と％で表される抽出されたコードの破断時の伸長との積に等しい破断時エネルギインジケータＥｒ’と、ｍｍで表される直径Ｄとを呈する、請求項６ないし９のいずれか１項に記載の抽出されたコード（６０’）。
【請求項11】
規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の前記金属スレッド（Ｆ１、Ｆ２）のうちの少なくとも５０％の機械強度が、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３６００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３６００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい、請求項１ないし１０のいずれか１項に記載のコード（６０、６０’）。
【請求項12】
段階中にかつ時系列で、Ｍ＞１である時に、前記Ｍ内部金属スレッド（Ｆ１）が螺旋に巻かれて前記内部層（Ｃ１）を形成し、
前記Ｐ外部金属スレッド（Ｆ２）が前記内部層（Ｃ２）の周りに螺旋に巻かれて前記外部層（Ｃ２）を形成する、
前記Ｎストランド（６２）の各々を個々に組み立てる段階と、
段階中に前記Ｎストランド（６２）がピッチｐ３で螺旋に巻かれる捻転によって該Ｎストランド（６２）を集合的に組み立てる段階と、を含む方法によって得られる、
請求項１ないし１１のいずれか１項に記載のコード（６０、６０’）。
【請求項13】
前記Ｎストランド（６２）が、前記ピッチｐ３からｐ３’＜ｐ３であるような一時的過剰捻転ピッチｐ３’まで通されるように過剰捻転され、前記Ｎストランド（６２）が、前記一時的過剰捻転ピッチｐ３’からｐ３’’＞ｐ３’であるような中間ピッチｐ３’’まで通されるように逆捻転される、
コードを曝気する段階を前記集合的組み立て段階の後に含む方法によって得られる、
請求項１２に記載のコード（６０、６０’）。
【請求項14】
前記Ｎストランド（６２）が、前記中間ピッチｐ３’’からｐ３’’’＞ｐ３かつｐ３’’’＞ｐ３’であるような一時的均衡ピッチｐ３’’’まで通されるように逆捻転され、かつ前記Ｎストランド（６２）が、前記一時的均衡ピッチｐ３’’’から前記ピッチｐ３まで通されるように捻転される、
均衡化段階をコードを前記曝気する段階の後に含む方法によって得られる、
請求項１３に記載のコード（６０、６０’）。
【請求項15】
建設プラント車両のためのタイヤ（１０）であって、タイヤ（１０）からの抽出後に、請求項６ないし１４のいずれか１項に記載の抽出されたコード（６０’）によって形成される、及び／又は
請求項１ないし５のいずれか１項に記載の又は請求項１１ないし１４のいずれか１項に記載のコード（６０）をポリマー母材に埋め込むことによって得られる、
少なくとも１つのフィラメント状補強要素（４３，４５，５３，５５）、
を含むことを特徴とするタイヤ（１０）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、コードに及びこれらのコードを含むタイヤに関する。
【背景技術】
【0002】
トレッドと、２つの非伸張性ビードと、ビードをトレッドに接続する２つの側壁と、カーカス補強体とトレッド間で周方向に配置されたクラウン補強体とを含む半径方向カーカス補強体を有する建設プラント車両のためのタイヤは、従来技術から、特に文献ＷＯ２０１６／１３１８６２から公知である。このクラウン補強体は、金属コードのような補強要素によって補強された複数のプライを含み、１つのプライのコードは、プライのエラストマー母材に埋め込まれる。
【0003】
クラウン補強体は、作動補強体、保護補強体、及び潜在的に更に別の補強体、例えばフープ補強体を含む。
【0004】
保護補強体は、複数の保護フィラメント状補強要素を含む１又は２以上の保護プライを含む。各保護フィラメント状補強要素は、１×Ｎ構造を呈するコードである。コードは、ピッチｐ３＝２０ｍｍで螺旋に巻かれたＮ＝４ストランドの単層を含む。各ストランドは、一部では、ピッチＰ１＝６．７ｍｍで螺旋に巻かれたＭ＝３内部スレッドの内部層と、ピッチｐ２＝１０ｍｍで内部層の周りに螺旋に巻かれたＰ＝８外部スレッドの外部層とを含む。内部及び外部スレッドの各々は、０．３５ｍｍに等しい直径と２７６５ＭＰａに等しい機械強度とを有する。
【0005】
一方で、タイヤが例えば岩石の形態にある障害物を乗り超える時に、これらの障害物は、クラウン補強体に至るまで深くタイヤを穿孔するリスクを呈する。これらの穿孔は、腐食性化学物質がタイヤのクラウン補強体に侵入することを許し、タイヤの寿命を縮める。
【0006】
他方で、保護プライのコードは、特にタイヤが障害物を乗り越える時にコードに印加される比較的有意な変形及び荷重からもたらされる破断を呈する場合があることが見出されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】ＷＯ２０１６／１３１８６２
【特許文献2】ＥＰ０６０２７３３
【特許文献3】ＥＰ０３８３７１６
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
本発明の目的は、破断の数及び穿孔の数を低減する又は更に排除することを可能にするコードである。
【課題を解決するための手段】
【0009】
この目的に対して、本発明の主題は、金属スレッドの２つの層を各ストランドが有する螺旋に巻かれたＮストランドの単層を含み、かつ
－直径Ｄ１のＭ≧１内部金属スレッドからなる内部層と、
－内部層の周りに巻かれた直径Ｄ２のＰ＞１外部金属スレッドからなる外部層と、
を含む１×Ｎ構造を呈するコードである。本発明によるコードは、２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４を適用することによって決定されたＡｓ≧３．００％であるような構造伸長Ａｓを呈する。本発明によるコードは、ＭＣ≦１２７を満足し、ここで、ＭＣ＝２００×ｃｏｓ4（α）×［Ｍ×（Ｄ１／２）2×ｃｏｓ4（β）＋Ｐ×（Ｄ２／２）2×ｃｏｓ4（γ）］／［Ｍ×（Ｄ１／２）2＋Ｐ×（Ｄ２／２）2］であり、ここで、
－Ｄ１及びＤ２は、ｍｍで表され、
－αは、コード内の各ストランドの螺旋角度であり、
－βは、内部層内の各内部金属スレッドの螺旋角度であり、
－γは、外部層内の各外部金属スレッドの螺旋角度である。
－直径Ｄ１のＭ≧１内部金属スレッドからなる内部層と、
－内部層の周りに巻かれた直径Ｄ２のＰ＞１外部金属スレッドからなる外部層と、
を含む１×Ｎ構造を呈するコードである。本発明によるコードは、２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４を適用することによって決定されたＡｓ≧３．００％であるような構造伸長Ａｓを呈する。本発明によるコードは、ＭＣ≦１２７を満足し、ここで、ＭＣ＝２００×ｃｏｓ4（α）×［Ｍ×（Ｄ１／２）2×ｃｏｓ4（β）＋Ｐ×（Ｄ２／２）2×ｃｏｓ4（γ）］／［Ｍ×（Ｄ１／２）2＋Ｐ×（Ｄ２／２）2］であり、ここで、
－Ｄ１及びＤ２は、ｍｍで表され、
－αは、コード内の各ストランドの螺旋角度であり、
－βは、内部層内の各内部金属スレッドの螺旋角度であり、
－γは、外部層内の各外部金属スレッドの螺旋角度である。
【0010】
インジケータＭＣは、コードの弾性率を表している。この式では、係数２００は、約２００ＧＰａである鋼鉄の弾性率を表している。本発明によるコードでは、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の金属スレッドのうちの少なくとも５０％の機械強度は、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい。
【0011】
比較的高い構造伸長とコードの比較的低い弾性率を表すインジケータＭＣとにより、本発明によるコードは、穿孔を低減し、従って、タイヤの寿命を延ばすことを可能にする。具体的に、本発明に関わる本発明者は、従来技術のものよりも剛性の低いコードが障害物に対してより良好に機能することを発見した。本発明者は、従来技術で一般的に教示されるような障害物によって課せられる変形に対抗するためにコードを可能な限り硬化して補強する試みよりもより低い剛性を有するコードを使用することによって障害物を抱え込むことがより有効であることを見出した。障害物を抱え込むことにより、障害物に対して設定される荷重が低減され、従って、タイヤが穿孔されるリスクも低減される。
【0012】
比較的高い構造伸長と、コードの比較的低い弾性率を表すインジケータＭＣと、コードの金属スレッドのうちの大部分の比較的高い機械強度とにより、本発明によるコードはまた、破断の数を低減することを可能にする。具体的に、本発明に関わる本発明者は、コード破断を低減するための決定基準が、従来技術で広く教示されているような破断時の力だけではなく、この出願で破断時の力と破断時の伸長との積に等しいインジケータによって表される破断時のエネルギであることを発見した。具体的に、従来技術のコードは、比較的高い破断時の力を有するが比較的低い破断時の伸長を有するか、又は比較的高い破断時の伸長を有するが比較的低い破断時の力を有するかのいずれかである。両方の場合に、従来技術のコードは、比較的低いエネルギによって破断する。その比較的高い構造伸長に起因して、本発明によるコードは、必然的に比較的高い破断時の伸長を呈する。相乗的に、比較的低い弾性率は、弾性ドメインでの力－伸長曲線の比較的低い勾配に起因して破断時の伸長を後退させることを可能にする。最後にかつ取りわけ、本発明者は、金属スレッドのうちの大部分の機械強度の増大が、下記で比較試験によって明らかにするように、構造伸長を増大させて下記で説明するように破断時の伸長及び従って破断時エネルギインジケータを後退させることを可能にし、同じく破断時の力を増大させて破断時エネルギインジケータを増大させることを可能にするその両方を可能にすることを発見した。
【0013】
当業者に公知のパラメータである構造伸長Ａｓは、例えば、力－伸長曲線を取得するために試験されたコードに２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４を適用することによって決定される。Ａｓは、力－伸長曲線の構造部分に対する接線と力－伸長曲線の弾性部分に対する接線との間の交点の伸長軸線の上への投影に対応する％を単位とする伸長として得られた曲線から導出される。力－伸長曲線は、増大する伸長の方向に構造部分、弾性部分、及び塑性部分を含むことを思い出されるであろう。構造部分は、コードを構成する異なるストランド及び金属スレッドが一緒に移動することでもたらされるコードの構造伸長に対応する。弾性部分は、コードの構成、特に、様々な層の角度及びスレッドの直径の構成からもたらされる弾性伸長に対応する。塑性部分は、金属スレッドの可塑性（弾性限界を超える不可逆変形）からもたらされる塑性伸長に対応する。螺旋角度は、次式によって定められる。
α＝ａｒｃｔａｎ（２×π×Ｒ３／ｐ３）、式中のＲ３は、ストランドの巻回の半径であり、ｐ３は、ストランドが巻かれるピッチである。
β＝ａｒｃｔａｎ（２×π×Ｒ１／ｐ１）、式中のＲ１は、Ｍ内部金属スレッドの巻回の半径であり、ｐ１は、Ｍ内部金属スレッドがコードに組み立てられるピッチである。ピッチｐ１は、１／ｐ１＝１／ｐ１０＋１／ｐ３であるようなものであり、ここで、ｐ１０は、ストランドを組み立ててコードを形成する前のストランド内のＭ内部金属スレッドのピッチである。Ｍ＝１である時に、Ｒ１＝０及び従ってβ＝０である。
γ＝ａｒｃｔａｎ（２×π×Ｒ２／ｐ２）、式中のＲ２は、Ｎ外部金属スレッドの巻回の半径であり、ｐ２は、Ｎ外部金属スレッドがコードに組み立てられるピッチである。ピッチｐ２は、１／ｐ２＝１／ｐ２０＋１／ｐ３であるようなものであり、ここで、ｐ２０は、ストランドが組み立てられてコードを形成する前のストランド内のＭ外部金属スレッドのピッチである。
α＝ａｒｃｔａｎ（２×π×Ｒ３／ｐ３）、式中のＲ３は、ストランドの巻回の半径であり、ｐ３は、ストランドが巻かれるピッチである。
β＝ａｒｃｔａｎ（２×π×Ｒ１／ｐ１）、式中のＲ１は、Ｍ内部金属スレッドの巻回の半径であり、ｐ１は、Ｍ内部金属スレッドがコードに組み立てられるピッチである。ピッチｐ１は、１／ｐ１＝１／ｐ１０＋１／ｐ３であるようなものであり、ここで、ｐ１０は、ストランドを組み立ててコードを形成する前のストランド内のＭ内部金属スレッドのピッチである。Ｍ＝１である時に、Ｒ１＝０及び従ってβ＝０である。
γ＝ａｒｃｔａｎ（２×π×Ｒ２／ｐ２）、式中のＲ２は、Ｎ外部金属スレッドの巻回の半径であり、ｐ２は、Ｎ外部金属スレッドがコードに組み立てられるピッチである。ピッチｐ２は、１／ｐ２＝１／ｐ２０＋１／ｐ３であるようなものであり、ここで、ｐ２０は、ストランドが組み立てられてコードを形成する前のストランド内のＭ外部金属スレッドのピッチである。
【0014】
巻回の半径Ｒ３は、コードの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、各ストランドによって表される螺旋の中心とコードの中心の間の距離に対応する。同様に、巻回の半径Ｒ１及びＲ２は、個々に考慮する各ストランドの主軸線に対して垂直な横断面上で測定され、それぞれ各内部及び外部スレッドによって表される螺旋の中心とストランドの中心の間の距離に対応する。
【0015】
本発明では、コードは、Ｎストランドの単層を含み、それがストランドの１よりも多くも少なくもない１つの層からなるアセンブリを含むことを意味し、アセンブリがストランドのゼロでも２つでもない１つのただ１つの層を有することを意味する。
【0016】
各ストランドは２つの層を有し、それが金属スレッドの２よりも多くも少なくもない２つの層から構成されるアセンブリを含むことを意味し、アセンブリが金属スレッドの１つでも３つでもない２つのただ２つの層を有することを意味する。各ストランドの外部層は、このストランドの内部層と接触してこのストランドの内部層の周りに巻かれる。
【0017】
上記に定めて本発明によるコードは裸であり、それがいずれのポリマー組成物も持たないことを意味し、特に、コードは、いずれのエラストマー組成物も持たない。
【0018】
金属スレッドは、主として（すなわち、その重量の５０％よりも多くが）又は完全に（その重量の１００％が）金属材料、例えば、炭素鋼からなるコアを含む金属モノフィラメントであると理解される。金属スレッドは、コアを覆う金属コーティングの層を有利に含むことができ、金属コーティングは、亜鉛、銅、錫、及びこれらの金属の合金、例えば、黄銅から選択される。各スレッドは、パーライト又はフェライト－パーライト炭素鋼で好ましくは製造される。
【0019】
この出願で裸コードに関して説明する特徴部の値は、それらが製造された直後、すなわち、ポリマー母材、特にエラストマー母材に埋め込むいずれかの段階の前にコード上で測定される又はコードから決定される。
【0020】
この出願では、「ａとｂの間」という表現によって表すいずれの値範囲も、ａよりも多くからｂよりも少ないまでの値範囲を表し（すなわち、端点ａ及びｂを除外し）、それに対して「ａからｂまで」という表現によって表すいずれの値範囲も、端点「ａ」から端点「ｂ」に至るまで、すなわち、厳密に端点「ａ」及び「ｂ」を含む値範囲を意味する。
【0021】
１つの好ましい実施形態では、Ａｓ≧３．１０％である。すなわち、コードの破断時エネルギインジケータは更に増大し、従って、破断のリスクが低減する。
【0022】
任意的に、Ａｓ≦４．００％、好ましくは、Ａｓ≦３．７５％、より好ましくは、Ａｓ≦３．５０％である。構造伸長を制限することにより、コードが比較的小さい変形に対して十分な荷重をそれにも関わらず吸収することができることが保証される。
【0023】
上述の特質を達成することを可能にする有利な実施形態では、αは、１３°から３９°、好ましくは、１６°から２７°、より好ましくは、２１°から２７°の範囲である。
【0024】
上述の特質を達成することを可能にする有利な実施形態では、βは、６°から２２°、好ましくは、８°から１５°の範囲である。
【0025】
上述の特質を達成することを可能にする有利な実施形態では、γは、１３°から３０°、好ましくは、１６°から２３°の範囲である。
【0026】
１つの好ましい実施形態では、ＭＣ≦１２５である。弾性率インジケータＭＣを更に制限することにより、弾性部分は更に延長され、従って、破断時エネルギインジケータは増大する。
【0027】
有利なことに、ＭＣ≧１００、好ましくは、ＭＣ≧１１０、より好ましくは、ＭＣ≧１１５である。比較的高い弾性率インジケータＭＣを使用することにより、コードが比較的小さい変形に対して十分な荷重をそれにも関わらず吸収することができることが保証される。
【0028】
有利なことに、コードは、Ｆｒ≧８５００Ｎ、好ましくは、Ｆｒ≧９０００Ｎ、より好ましくは、Ｆｒ≧９３５０Ｎ、更に好ましくは、Ｆｒ≧９６００Ｎであるような破断時の力Ｆｒを呈する。破断時の力は、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定される。
【0029】
有利なことに、コードは、Ａｒ≧６．５０％、好ましくは、Ａｒ≧６．７５％、より好ましくは、Ａｒ≧６．９０％であるような破断時の伸長Ａｒを呈する。破断時の伸長は、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定される。
【0030】
非常に好ましくは、コードは、Ｎで表される破断時の力Ｆｒと％で表される破断時の伸長Ａｒとの積に等しいＥｒ≧６０ ０００Ｎ．％、好ましくは、Ｅｒ≧６３ ０００Ｎ．％、より好ましくは、Ｅｒ≧６４ ０００Ｎ．％であるような破断時エネルギインジケータＥｒを呈する。
【0031】
非常に有利なことに、コードは、Ｎで表される破断時の力Ｆｒと％で表される破断時の伸長Ａｒとの積に等しい破断時エネルギインジケータＥｒと、Ｅｒ／Ｄ≧１５ ０００、好ましくは、Ｅｒ／Ｄ≧１５ ８００、より好ましくは、Ｅｒ／Ｄ≧１６ ０００、非常に好ましくは、Ｅｒ／Ｄ≧１６ ５００であるようなｍｍで表される直径Ｄとを呈する。すなわち、コードは、特に、コードが位置付けられることになるプライの厚み及び従ってタイヤの重量を低減するために、破断時のエネルギとバルクの間の有利な妥協を呈する。
【0032】
本発明の更に別の主題は、ポリマー母材から抽出されたコードであり、コードは、螺旋に巻かれたＮストランドの単層を含む１×Ｎ構造を呈し、各ストランドは、金属スレッドの２つの層を有し、かつ
－直径Ｄ１のＭ≧１内部金属スレッドからなる内部層と、
－内部層の周りに巻かれた直径Ｄ２のＰ＞１外部金属スレッドからなる外部層と、
を含む。本発明による抽出されたコードは、Ａｓ’≧１．００％であるような２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４を適用することによって決定された構造伸長Ａｓ’を呈する。本発明による抽出されたコードは、弾性率ＭＣ’≦８０ＧＰａを呈する。本発明による抽出されたコードでは、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の金属スレッドのうちの少なくとも５０％の機械強度は、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい。
－直径Ｄ１のＭ≧１内部金属スレッドからなる内部層と、
－内部層の周りに巻かれた直径Ｄ２のＰ＞１外部金属スレッドからなる外部層と、
を含む。本発明による抽出されたコードは、Ａｓ’≧１．００％であるような２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４を適用することによって決定された構造伸長Ａｓ’を呈する。本発明による抽出されたコードは、弾性率ＭＣ’≦８０ＧＰａを呈する。本発明による抽出されたコードでは、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の金属スレッドのうちの少なくとも５０％の機械強度は、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい。
【0033】
本発明による抽出されたコードは、いずれのポリマー母材も呈示しない上述した裸コードとは対照的に、ポリマー母材に裸コードを埋め込むことから得られる。
【0034】
抽出されたコードの構造伸長Ａｓ’は、上記で定めた裸コードの構造伸長Ａｓと類似の方法で測定される。
【0035】
抽出されたコードの弾性率ＭＣ’は、試験された抽出コードに２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４を適用することによって得られた力－伸長曲線の弾性部分の勾配を測定することにより、次いで、この勾配をコードの金属断面、すなわち、抽出されたコードを構成するスレッドの断面の合計に分配することによって計算される。これに代えて、金属断面は、抽出されたコードの金属線密度を２０１４年の規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定することにより、かつこの金属線密度を使用鋼鉄の密度で割り算することによって決定することができる。
【0036】
好ましくは、ポリマー母材は、エラストマー母材である。
【0037】
本発明による抽出されたコードは、上記で定めたポリマー母材なしで裸コードをポリマー母材に埋め込むことによって得られる。ポリマー母材、好ましくは、エラストマー母材は、ポリマー、好ましくは、エラストマー組成物に基づいている。
【0038】
本発明による抽出されたコードでは、ストランドによって境界が定められ、かつ半径方向に各ストランドの内側にあって各ストランドの接線である理論円によって境界が定められた体積に対応するコードのエンクロージャは、ポリマー母材、好ましくは、エラストマー母材で充填される。
【0039】
ポリマー母材は、少なくとも１つのポリマーを含む母材であると理解される。ポリマー母材は、すなわち、ポリマー組成物に基づいている。
【0040】
エラストマー母材は、エラストマー組成物の架橋からもたらされるエラストマー挙動を有する母材であると理解される。好ましいエラストマー母材は、すなわち、エラストマー組成物に基づいている。
【0041】
「に基づく」という表現は、組成物が、使用される様々な成分の化合物及び／又はこれらの成分の原位置反応の生成物を含み、これらの成分の一部が、組成物の製造の様々なフェーズ中に少なくとも部分的に互いに反応する及び／又は互いに反応するように意図されており、すなわち、組成物が完全な又は部分的な架橋状態又は非架橋状態にあることができることを意味するように理解しなければならない。
【0042】
ポリマー組成物は、組成物が少なくとも１つのポリマーを含むことを意味するように理解される。好ましくは、そのようなポリマーは、熱可塑性であり、例えば、ポリエステル又はポリアミド、熱硬化性ポリマー、エラストマー、例えば、天然ゴム、熱可塑性エラストマー、又はこれらのポリマーの組合せである場合がある。
【0043】
エラストマー組成物は、組成物が少なくとも１つのエラストマーと少なくとも１つの他の成分とを含むことを意味するように理解される。好ましくは、少なくとも１つのエラストマーと少なくとも１つの他の成分とを含む組成物は、エラストマーと、架橋システムと、充填材とを含む。上述のプライに使用される組成物は、フィラメント状補強要素のスキムコーティングのための従来の組成物であり、ジエンエラストマー、例えば、天然ゴム、補強充填材、例えば、カーボンブラック及び／又はシリカ、架橋システム、例えば、好ましくは、硫黄とステアリン酸と酸化亜鉛とを含む加硫システム、並びに任意的に加硫促進剤、遅延剤、及び／又は様々な添加物を含む。金属スレッドとそれらが埋め込まれる母材との間の接着は、例えば、金属コーティング、例えば、黄銅層によって与えられる。
【0044】
抽出されたコードに関してこの出願で説明する特徴部の値は、例えば、タイヤのポリマー母材、特にエラストマー母材から抽出されたコード上で測定又はこれらのコードから決定される。従って、ポリマー母材と半径方向に面一な抽出コードを確認することができるように、例えば、タイヤ上で抽出コードの半径方向外側にある材料ストリップが除去される。この除去は、カッター又はグリッパーを用いた剥離により又は平削りによって行うことができる。次いで、抽出コードの端部がナイフを用いて露出される。次に、抽出コードを可塑化しないように比較的浅い角度を用いながら、コードは、それを母材から取り出すように母材から引っ張られる。次いで、抽出されたコードは、それに局所的に接着しているポリマー母材のあらゆる残留物を剥離させるために、金属スレッドの面を損傷しないように注意しながら例えばナイフを用いて注意深く清浄化される。
【0045】
１つの好ましい実施形態では、Ａｓ’≧１．０５％、より好ましくは、Ａｓ’≧１．１０％である。これは、ポリマー母材内のコードの破断時エネルギインジケータを更に増大し、従って、破断のリスクが低減する。
【0046】
任意的に、Ａｓ’≦１．５０％、好ましくは、Ａｓ’≦１．４０％である。構造伸長を制限することにより、ポリマー母材内のコードが比較的小さい変形に対して十分な荷重をそれにも関わらず吸収することができることが保証される。
【0047】
１つの好ましい実施形態では、ＭＣ’≦７７ＧＰａである。弾性率インジケータＭＣ’を更に低減することにより、弾性部分は更に延長され、従って、破断時エネルギインジケータが増大する。
【0048】
有利なことに、ＭＣ’≧６０ＧＰａ、好ましくは、ＭＣ’≧６５ＧＰａ、より好ましくは、ＭＣ’≧６８ＧＰａである。比較的高い弾性率インジケータＭＣ’を使用することにより、ポリマー母材内のコードが比較的小さい変形に対して十分な荷重をそれにも関わらず吸収することができることが保証される。
【0049】
有利なことに、抽出されたコードは、Ｆｒ’≧８５００Ｎ、好ましくは、Ｆｒ’≧９０００Ｎであるような破断時の力Ｆｒ’を呈する。この破断時の力は、抽出されたコード上で規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定される。
【0050】
有利なことに、抽出されたコードは、Ａｒ’≧３．７０％、好ましくは、Ａｒ’≧３．８０％、より好ましくは、Ａｒ’≧３．９０％であるような破断時の伸長Ａｒ’を呈する。この破断時の伸長は、抽出されたコード上で規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定される。
【0051】
非常に好ましくは、抽出されたコードは、Ｎで表される抽出コードの破断時の力Ｆｒ’と％で表される抽出コードの破断時の伸長Ａｒ’との積に等しいＥｒ’≧３３ ０００Ｎ．％、好ましくは、Ｅｒ’≧３５ ０００Ｎ．％、より好ましくは、Ｅｒ’≧３６ ０００Ｎ．％であるような破断時エネルギインジケータＥｒ’を呈する。
【0052】
非常に有利なことに、抽出されたコードは、Ｎで表される抽出されたコードの破断時の力Ｆｒ’と％で表される抽出されたコードの破断時の伸長Ａｒ’との積に等しい破断時エネルギインジケータＥｒ’と、Ｅｒ’／Ｄ≧８５００、好ましくは、Ｅｒ’／Ｄ≧８８００、より好ましくは、Ｅｒ’／Ｄ≧９０００、非常に好ましくは、Ｅｒ’／Ｄ≧９１００であるようなｍｍ単位として表される直径Ｄとを呈する。従って、抽出されたコードは、それが位置付けられることになるプライの厚み及び従ってタイヤの重量を低減するために破断時の伸長とバルクの間の有利な妥協を呈する。
【0053】
下記で説明する有利な特徴は、上述した裸コードと抽出コードの両方に適用される。
【0054】
好ましくは、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の金属スレッドのうちの少なくとも６０％、好ましくは、７０％、より好ましくは、各金属スレッドの機械強度は、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい。
【0055】
有利なことに、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の金属スレッドのうちの少なくとも５０％、好ましくは、少なくとも６０％、より好ましくは、少なくとも７０％、非常に好ましくは、各金属スレッドの機械強度は、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３６００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３６００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい。
【0056】
好ましい構成では、Ｎ＝３又はＮ＝４、好ましくは、Ｎ＝４である。
【0057】
好ましい構成では、Ｍ＝３、４、又は５、好ましくは、Ｍ＝３である。
【0058】
好ましい構成では、Ｐ＝７、８、９、１０、又は１１、好ましくは、Ｐ＝８である。
【0059】
好ましい構成では、Ｍ＞１内部スレッドがピッチｐ１で螺旋に巻かれる場合に、ｐ１は、３ｍｍから１１ｍｍ、好ましくは、５ｍｍから９ｍｍの範囲である。
【0060】
好ましい構成では、Ｐ外部スレッドがピッチｐ２で螺旋に巻かれる場合に、ｐ２は、６ｍｍから１４ｍｍ、好ましくは、８ｍｍから１２ｍｍの範囲である。
【0061】
好ましい構成では、ストランドがピッチｐ３で螺旋に巻かれる場合に、ｐ３は、１０ｍｍから３０ｍｍ、好ましくは、１５ｍｍから２５ｍｍ、より好ましくは、１５ｍｍから１９ｍｍの範囲である。
【0062】
非常に好ましい実施形態では、各ストランドの外部層は不飽和化され、好ましくは、完全不飽和状態にある。
【0063】
定義により、不飽和化されたスレッド層は、スレッド間にポリマー組成物、例えば、エラストマー組成物が通過することを可能にするほど十分な間隔が存在するようなものである。従って、不飽和化された層は、この層内のスレッド間が接触せず、層内で隣接する２つのスレッドの間にポリマー組成物、例えば、エラストマー組成物が層を通過することを可能にするほど十分な間隔が存在することを意味する。それとは対照的に、飽和されたスレッド層は、例えば、層内のスレッド間が対になって互いに接触することに起因して、層内のスレッド間にポリマー組成物、例えば、エラストマー組成物が通過することを可能にするほど十分な間隔が存在しないようなものである。
【0064】
有利なことに、各ストランドの外部層のスレッド間距離は５μｍよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、各ストランドの外部層のスレッド間距離は、１５μｍよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、３５μｍよりも大きいか又はそれに等しく、更に好ましくは、５０μｍよりも大きいか又はそれに等しい。
【0065】
各ストランドの外部層が不飽和化されることにより、ポリマー組成物、例えば、エラストマー組成物がストランドの中心に至るまで深く通過することが有利に容易になり、従って、ストランドが腐食による影響を受け難くなる。
【0066】
定義により、完全不飽和スレッド層は、この層のＰスレッドと同じ直径を有する少なくとも１本の（Ｐ＋１）番目のスレッドを組み込むほど十分な余地がこの層に存在し、従って、複数のスレッドが互いに接触していること又はしないことが可能であるようなものである。各ストランドの外部層が完全な不飽和状態にあることにより、各ストランド内へのポリマー組成物、例えば、エラストマー組成物の浸透を最大に高めることを可能にし、従って、各ストランドが腐食による影響をより一層受け難くすることを可能にする。従って、有利なことに、各ストランドの外部層のスレッド間距離の合計ＳＩ２は、ＳＩ２≧Ｄ２であるようなものである。合計ＳＩ２は、層内で隣接する各１対のスレッドの間のスレッド間距離の合計である。層のスレッド間距離は、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面内でこの層の２つの隣接するスレッドの間の平均最短距離として定められる。従って、スレッド間距離は、中間層内のスレッド間隔の個数で合計ＳＩ２を割り算することによって計算される。
【0067】
有利なことに、建設プラント車両を装備することが意図されるタイヤでは、各金属スレッドの直径Ｄ１、Ｄ２は、０．２５ｍｍから０．５０ｍｍ、好ましくは、０．３０ｍｍから０．４５ｍｍ、より好ましくは、０．３２ｍｍから０．４０ｍｍの範囲である。
【0068】
好ましい実施形態では、各内部スレッドは、各外部スレッドの直径Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい直径Ｄ１を有する。Ｄ１＞Ｄ２であるような直径の使用は、外部層を貫通するポリマー組成物、例えば、エラストマー組成物の浸透性を促進することを可能にする。Ｄ１＝Ｄ２であるような直径の使用は、コードの製造において管理される異なるスレッドの数を制限することを可能にする。
【0069】
有利なことに、Ｎストランドの層は不飽和化され、好ましくは、不完全不飽和状態にある。
【0070】
定義により、不飽和化されたストランド層は、ストランド間にポリマー組成物、好ましくは、エラストマー組成物が通過することを可能にするほど十分な間隔が存在するようなものである。不飽和化されたストランド層は、ストランド間が接触せず、２つの隣接するストランドの間にポリマー組成物、好ましくは、エラストマー組成物がエンクロージャに至るまで深く通過することを可能にするほど十分な間隔が存在することを意味する。それとは対照的に、飽和されたストランド層は、例えば、層のストランド間が対になって互いに接触することに起因して、層のストランド間にポリマー組成物、好ましくは、エラストマー組成物が通過することを可能にするほど十分な間隔が存在しないようなものである。
【0071】
有利なことに、コードの主軸線に対して垂直なコードの断面上で２つの隣接するストランドが内接する円形包絡線間の平均最短距離として定められるストランド層のストランド間距離は、不飽和化ストランド層では３０μｍよりも大きいか又はそれに等しい。好ましくは、２つの隣接するストランド間の平均ストランド間距離Ｅは、７０μｍよりも大きいか又はそれに等しく、より好ましくは、１００μｍよりも大きく／に等しく、更に好ましくは、１５０μｍよりも大きく／に等しく、非常に好ましくは、２００μｍよりも大きい／に等しい。
【0072】
不完全不飽和状態にあるストランド層は、この層のＮストランドと同じ直径を有する少なくとも１本の（Ｎ＋１）番目のストランドを追加するほど十分な間隔がこの層に存在しないようなものである。
【0073】
本発明により、各ストランドは、原位置でゴム引きされないタイプのものである。原位置でゴム引きされないは、ストランドが互いに組み立てられる前に各ストランドが様々な層のスレッドからなり、いずれのポリマー組成物、特にエラストマー組成物も呈示しないことを意味する。
【0074】
有利なことに、コードの金属スレッドのうちの少なくとも５０％、好ましくは、少なくとも６０％、より好ましくは、少なくとも７０％の各金属スレッド、非常に好ましくは、コードの各金属スレッドは、２０００年９月のＮＦ ＥＮ １００２０規格による組成物と炭素含有量Ｃ＞０．８０％、好ましくは、Ｃ≧０．８２％とを有する鋼鉄コアを含む。そのような鋼鉄組成物は、非合金鋼（２０００年９月のＮＦ ＥＮ １００２０規格の３．２．１項及び４．１項）と、ステンレス鋼（２０００年９月のＮＦ ＥＮ １００２０規格の３．２．２項及び４．２項）と、他の合金鋼（２０００年９月のＮＦ ＥＮ １００２０規格の３．２．３項及び４．３項）とを組み合わせたものである。比較的高い炭素含有量は、本発明によるコードの金属スレッドの機械強度をもたらすことを可能にする。金属スレッドの機械強度を増大させるために、金属スレッドを製造する方法は、特に各金属スレッドを更に加工硬化することによって修正することができたと考えられる。金属スレッドを製造する方法を修正するには、比較的有意な産業投資を必要とするのに対して、比較的高い炭素含有量の使用は、いずれの投資も必要としない。更に、金属スレッドを更に加工硬化することによって金属スレッドの曲げ－圧縮耐久性が目に見えるほど低下することになると考えられる方法とは異なり、比較的高い炭素含有量の使用は、この曲げ－圧縮耐久性を維持することを可能にする。
【0075】
有利なことに、Ｃ≦１．１０％、好ましくは、Ｃ≦１．００％、より好ましくは、Ｃ≦０．９０％である。過度に高い炭素含有量の使用は、比較的高価であるのみならず、金属スレッドの疲労－腐食耐久性の降下ももたらす。
【0076】
好ましくは、裸コード又は抽出コードは、Ｄ≦４ｍｍであるような好ましくは３．５ｍｍ≦Ｄ≦４ｍｍであるような直径Ｄを有する。直径Ｄは、裸コード又は抽出コード上で規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定される。
【0077】
有利なことに、裸コード又は抽出コードは、
－段階中に時系列で、
－Ｍ＞１である時にＭ内部金属スレッドが螺旋に巻かれて内部層を形成し、
－Ｐ外部金属スレッドが内部層の周りに螺旋に巻かれて外部層を形成する、
－Ｎストランドの各々を個々に組み立てる段階と、
－段階中にＮストランドがピッチｐ３で螺旋に巻かれるＮストランドを捻転によって集合的に組み立てる段階と、
を含む方法によって得られる。
－段階中に時系列で、
－Ｍ＞１である時にＭ内部金属スレッドが螺旋に巻かれて内部層を形成し、
－Ｐ外部金属スレッドが内部層の周りに螺旋に巻かれて外部層を形成する、
－Ｎストランドの各々を個々に組み立てる段階と、
－段階中にＮストランドがピッチｐ３で螺旋に巻かれるＮストランドを捻転によって集合的に組み立てる段階と、
を含む方法によって得られる。
【0078】
有利なことに、Ｎストランドの各々を個々に組み立てる段階は、捻転によって実施される。
【0079】
この有利な実施形態では、個々の組み立て段階中に、Ｍ内部金属スレッドは、５ｍｍから１５ｍｍ、好ましくは、８ｍｍから１２ｍｍの範囲であるピッチｐ１０で螺旋に巻かれる。
【0080】
更にこの有利な実施形態では、個々の組み立て段階中に、Ｐ外部金属スレッドは、１２ｍｍから２７ｍｍ、好ましくは、１７ｍｍから２３ｍｍの範囲であるピッチｐ２０で螺旋に巻かれる。
【0081】
１つの特に好ましい実施形態では、裸コード又は抽出コードは、集合的組み立て段階の後に、
－ｐ３’＜ｐ３であるような一時的過剰捻転ピッチｐ３’にピッチｐ３から変化するようにＮストランドを過剰捻転し、
－ｐ３’’＞ｐ３’であるような中間ピッチｐ３’’に一時的過剰捻転ピッチｐ３’から変化するようにＮストランドを逆捻転する、
コードを曝気する段階を含む方法によって得られる。
－ｐ３’＜ｐ３であるような一時的過剰捻転ピッチｐ３’にピッチｐ３から変化するようにＮストランドを過剰捻転し、
－ｐ３’’＞ｐ３’であるような中間ピッチｐ３’’に一時的過剰捻転ピッチｐ３’から変化するようにＮストランドを逆捻転する、
コードを曝気する段階を含む方法によって得られる。
【0082】
ある一定の好ましい実施形態では、ｐ３’’≧ｐ３である。
【0083】
曝気段階は、追加の捻転によってピッチｐ３を一時的過剰捻転ピッチｐ３’まで短縮すること、並びに各ピッチｐ１及びｐ２をそれぞれ一時的過剰捻転ピッチｐ１’及びｐ２’まで暗黙裏に短縮することを可能にする。逆捻転段階は、追加の捻転を軽減し、中間ピッチｐ３’’を取得すること、並びに中間ピッチｐ１’’及びｐ２’’を暗黙裏に取得することを可能にする。過剰捻転段階及びその後の逆捻転段階の連続及び順序は、金属スレッドを可塑的に変形し、コード上での比較的有効な曝気を与え、例えば、ポリマー組成物、特にエラストマー組成物によるコードの浸透性を促進することを可能にする。
【0084】
非常に好ましくは、裸コード又は抽出コードは、コードを曝気する段階の後に、
－中間ピッチｐ３’’からｐ３’’’＞ｐ３かつｐ３’’’＞ｐ３’であるような一時的均衡ピッチｐ３’’’に変化するようにＮストランドを逆捻転し、
－均衡ピッチｐ３’’’からピッチｐ３に変化するようにＮストランドを捻転する、
均衡化段階を含む方法によって得られる。
－中間ピッチｐ３’’からｐ３’’’＞ｐ３かつｐ３’’’＞ｐ３’であるような一時的均衡ピッチｐ３’’’に変化するようにＮストランドを逆捻転し、
－均衡ピッチｐ３’’’からピッチｐ３に変化するようにＮストランドを捻転する、
均衡化段階を含む方法によって得られる。
【0085】
曝気段階は、コードの中に残留捻転トルクを発生させる。逆捻転段階は、逆捻転によって中間ピッチｐ３’’を一時的均衡ピッチｐ３’’’まで延長すること、並びに各中間ピッチｐ１’’及びｐ２’’をそれぞれ一時的均衡ピッチｐ１’’’及びｐ２’’’まで暗黙裏に延長することを可能にする。捻転段階は、逆捻転を排除して初期ピッチｐ３に戻り、同じく初期ピッチｐ１及びｐ２に暗黙裏に戻ることを可能にする。逆捻転段階及びその後の捻転段階の連続及び順序は、残留捻転トルクを排除することを可能にする。従って、均衡化段階の終点で得られるコードは、実質的にゼロの残留捻転トルクを呈する。実質的にゼロの残留捻転トルクは、コードが、それを使用するその後の段階で使用することができるように捩れ均衡にあることに対応する。残留捻転トルクは、回転毎メートルで表され、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定され、予め決められた長さのコードが自由に移動することが可能である時にコードの主軸線の周りに回転することができる回数に対応する。
【0086】
有利なことに、ｐ３／ｐ３’＞ｐ３’’’／ｐ３である。従って、均衡を可能にし、同時にコードの曝気に対する悪影響を可能な限り殆ど持たないようにするために追加の捻転の大きさは逆捻転の大きさよりも大きい。
【0087】
本発明の別の主題は、タイヤからの抽出の後に上記で定めた抽出コードによって形成された少なくとも１つのフィラメント状補強要素を含む建設プラント車両のためのタイヤである。
【0088】
本発明の更に別の主題は、上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素を含む建設プラント車両のためのタイヤである。上述のように、ポリマー母材に埋め込まれた裸コードは、タイヤから抽出された後に本発明による抽出コードを形成するコードを形成する。
【0089】
本発明の別の主題は、タイヤからの抽出後に上記に定めた抽出コードによって形成されたかつ上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素を含む建設プラント車両のためのタイヤである。
【0090】
１つの好ましい実施形態では、タイヤは、
－トレッドとクラウン補強体とを含むクラウンと、
－２つの側壁と、
－２つのビードと、
を含み、各側壁は、各ビードをクラウンに接続され、タイヤは、ビードの各々内に留められて側壁及びクラウン内を延長するカーカス補強体を含み、クラウン補強体は、半径方向にカーカス補強体とトレッドの間に挟まれ、クラウン補強体は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素を含む。
－トレッドとクラウン補強体とを含むクラウンと、
－２つの側壁と、
－２つのビードと、
を含み、各側壁は、各ビードをクラウンに接続され、タイヤは、ビードの各々内に留められて側壁及びクラウン内を延長するカーカス補強体を含み、クラウン補強体は、半径方向にカーカス補強体とトレッドの間に挟まれ、クラウン補強体は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素を含む。
【0091】
一実施形態では、カーカス補強体は、少なくとも１つのカーカスプライを含み、カーカスプライは、カーカスフィラメント状補強要素を含み、タイヤの周方向と８０°から９０°の範囲である角度を形成するように一方のビードから他方のビードに延長する。
【0092】
この実施形態では、クラウン補強体は、好ましくは、タイヤの周方向にタイヤの円周全体の周りに延びる。
【0093】
有利なことに、クラウン補強体は、半径方向にクラウン補強体の外側に配置された保護補強体を含む。すなわち、クラウン補強体は、半径方向に保護補強体の外側に配置されたフィラメント状補強要素によって補強されるいずれの他の補強体も備えない。
【0094】
好ましくは、保護補強体は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素を含む。
【0095】
より好ましくは、保護補強体は、タイヤの周方向と１０°よりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、１０°から４５°、より好ましくは、１５°から４０°の範囲である角度を形成する１又は２以上の保護フィラメント状補強要素を含む少なくとも１つの保護プライを含み、この又は各保護フィラメント状補強要素は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素によって形成される。
【0096】
１つの好ましい実施形態では、保護補強体は、タイヤの周方向と１０°よりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、１０°から４５°、より好ましくは、１５°から４０°の範囲である角度を形成する１又は２以上の保護フィラメント状補強要素を各々が含む２つの保護プライを含み、この又は各保護フィラメント状補強要素は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素によって形成される。
【0097】
好ましくは、一方の保護プライ内で保護フィラメント状補強要素とタイヤの周方向とが成す角度の向きは、他方の保護プライ内で保護フィラメント状補強要素とタイヤの周方向とが成す角度の向きと反対である。言い換えれば、一方の保護プライ内の保護フィラメント状補強要素は、他方の保護プライ内の保護フィラメント状補強要素と交差する。角度の向きは、この角度を定める基準直線からこの角度を定める他方の直線に到達するために回転する必要がある時計周り又は反時計周りの方向、この場合はタイヤの周方向を意味する。
【0098】
ある一定の好ましい実施形態では、クラウン補強体は、半径方向に保護補強体の内側に配置されたフープ補強体を含む。
【0099】
有利なことに、フープ補強体は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素を含む。
【0100】
１つの好ましい実施形態では、保護補強体及びフープ補強体の各々は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つの金属フィラメント状補強要素を含む。
【0101】
有利なことに、フープ補強体は、タイヤの周方向と１０°よりも小さいか又はそれに等しく、好ましくは、５°よりも小さいか又はそれに等しく、より好ましくは、実質的にゼロ°の角度を形成する１又は２以上のフーピングフィラメント状補強要素を含む少なくとも１つのフーピングプライを含み、この又は各フィラメント状フーピングフィラメント状補強要素は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素によって形成される。フープ補強体での本発明によるコードの使用は、膨張圧に関連付けられた荷重の吸収を保証し、タイヤの半径方向の拡張を制限することを可能にする。この吸収及び制限は、少なくとも１つの金属フィラメント状補強要素の比較的高い可撓性を考えると、フーピングフィラメント状補強要素とタイヤの周方向とが成す角度が小さい時により一層効果的である。
【0102】
１つの好ましい実施形態では、フープ補強体は、タイヤの周方向と１０°よりも小さいか又はそれに等しく、好ましくは、５°よりも小さいか又はそれに等しく、より好ましくは、実質的にゼロ°の角度を形成する１又は２以上のフーピングフィラメント状補強要素を各々が含む２つのフーピングプライを含み、この又は各フィラメント状フーピングフィラメント状補強要素は、タイヤからの抽出後に上記で定めた抽出コードによって形成された及び／又は上記で定めた裸コードをポリマー母材内に埋め込むことによって得られた少なくとも１つのフィラメント状補強要素によって形成される。
【0103】
一実施形態では、これら２つの層は、プライが少なくとも２回の完全周方向巻回にわたって巻かれ、各完全周方向巻回が層を形成する連続周方向プライによって形成される。
【0104】
好ましくは、フーピングフィラメント状補強要素が成す角度が実質的に非ゼロである時に、一方のフーピングプライ内でフーピングフィラメント状補強要素とタイヤの周方向とが成す角度の向きは、他方のフーピングプライ内でフーピングフィラメント状補強要素とタイヤの周方向とが成す角度の向きと反対である。言い換えれば、一方のフーピングプライ内のフーピングフィラメント状補強要素は、他方のフーピングプライ内のフーピングフィラメント状補強要素と交差する。
【0105】
好ましい実施形態では、クラウン補強体は、半径方向に保護補強体の内側に配置された作動補強体を含む。
【0106】
有利なことに、作動補強体は、タイヤの周方向と７０°よりも小さいか又はそれに等しく、好ましくは、６０°よりも小さいか又はそれに等しく、より好ましくは、１５°から４０°の範囲である角度を形成する１又は２以上の作動フィラメント状補強要素を含む少なくとも１つの作動プライを含む。
【0107】
１つの好ましい実施形態では、作動補強体は、タイヤの周方向と７０°よりも小さいか又はそれに等しく、好ましくは、６０°よりも小さいか又はそれに等しく、より好ましくは、１５°から４０°の範囲である角度を形成する１又は２以上の作動フィラメント状補強要素を各々が含む２つの作動プライを含む。
【0108】
好ましくは、一方の作動プライ内で作動フィラメント状補強要素とタイヤの周方向とが成す角度の向きは、他方の作動プライ内で作動フィラメント状補強要素とタイヤの周方向とが成す角度の向きと反対である。言い換えれば、一方の作動プライ内の作動フィラメント状補強要素は、他方の作動プライ内の作動フィラメント状補強要素と交差する。角度の向きは、この角度を定める基準直線からこの角度を定める他方の直線に到達するために回転する必要がある時計周り又は反時計周りの方向、この場合はタイヤの周方向を意味する。
【0109】
一実施形態では、作動補強体が２つの作動プライを含む場合に、フープ補強体は、半径方向にこれら２つの作動プライの間に配置される。
【0110】
一実施形態では、タイヤは、Ｕ≧３５、好ましくは、Ｕ≧３５、より好ましくは、Ｕ≧５７であるＷ Ｒ Ｕタイプのサイズを有する。このタイヤサイズ表記は、ＥＴＲＴＯ（「欧州タイヤ及びリム技術機関」）の命名によるものである。
【0111】
単に非限定例として与える以下の説明を図面を参照して読解することにより、本発明はより良く理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【0112】
【図1】本発明によるタイヤの概略断面図である。
【図3】本発明による抽出コードのコード軸線（直線で静止状態にあると仮定した）に対して垂直な略断面図である。
【図7】本発明による裸コード及び抽出コードを製造するための設備及び方法の概略図である。
【図8】本発明による裸コード及び抽出コードを製造するための設備及び方法の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【0113】
これらの図には、タイヤの通常の軸線方向、半径方向、及び周方向の向きに対応する座標系Ｘ，Ｙ，Ｚを示している。
【0114】
タイヤの周方向正中面Ｍは、タイヤの回転軸線に対して直角であり、各ビードの環状補強構造体から等距離に位置し、クラウン補強体の中心を通過する平面である。
【0115】
図１及び図２は、全体的な参照番号１０で表す例えば「ダンパー」タイプの建設プラントタイプ車両のためのタイヤを示している。従って、タイヤ１０は、例えば、４０．００ Ｒ ５７又は５９／８０ Ｒ ６３のＷ Ｒ Ｕタイプのサイズを有する。
【0116】
当業者に公知の方式で、Ｗは、
－Ｈ／Ｂ形態にある時に、ＥＴＲＴＯで定められる公称アスペクト比Ｈ／Ｂ（Ｈは、タイヤの断面の高さであり、Ｂは、タイヤの断面の幅である）を表し、
－Ｈ．００又はＢ．００の形態にあり、Ｈ＝Ｂである時に、Ｈ及びＢは上記で定めた通りである。
Ｕは、タイヤを装着することが意図されるリム座部の直径をインチで表し、Ｒは、タイヤのカーカス補強体のタイプ、この場合はラジアルを表している。Ｕ≧３５、好ましくは、Ｕ≧４９、より好ましくは、Ｕ≧５７である。
－Ｈ／Ｂ形態にある時に、ＥＴＲＴＯで定められる公称アスペクト比Ｈ／Ｂ（Ｈは、タイヤの断面の高さであり、Ｂは、タイヤの断面の幅である）を表し、
－Ｈ．００又はＢ．００の形態にあり、Ｈ＝Ｂである時に、Ｈ及びＢは上記で定めた通りである。
Ｕは、タイヤを装着することが意図されるリム座部の直径をインチで表し、Ｒは、タイヤのカーカス補強体のタイプ、この場合はラジアルを表している。Ｕ≧３５、好ましくは、Ｕ≧４９、より好ましくは、Ｕ≧５７である。
【0117】
タイヤ１０は、トレッド２２とクラウン補強体１４とを含むクラウン１２を含む。トレッド２２は、半径方向にクラウン補強体１４の外側に配置される。クラウン補強体１４は、タイヤ１０の周方向にタイヤ１０の円周全体の周りに延びる。
【0118】
タイヤ１０は、２つの側壁１６と２つのビード１８とを更に含み、これらのビード１８の各々は、環状構造体、この場合はビードワイヤ２０を用いて補強される。各側壁１６は、各ビード１８をクラウン１２に接続する。
【0119】
タイヤ１０は、カーカス補強体２４を更に含み、カーカス補強体２４は、２つのビード１８の各々に留められ、この場合は２つのビードワイヤ２０の周りに巻かれ、この図にはホイールリム２８上に装着された状態に示すタイヤ２０の外側に向うように配置された折り返し部２６を含む。カーカス補強体２４は、側壁１６及びクラウン１２内を延びる。クラウン補強体１４は、半径方向にカーカス補強体２４とトレッド２２の間に挟まれる。
【0120】
カーカス補強体２４は、少なくとも１つのカーカスプライ３０を含み、カーカスプライ３０は、カーカスフィラメント状補強要素３１を含み、タイヤ１０の周方向Ｚと８０°から９０°の範囲である角度を形成するように一方のビード１８から他方のビード１８に延びる。
【0121】
タイヤ１０は、エラストマーで製造された密封プライ３２（一般的に、「内側ライナ」として公知である）を更に含み、密封プライ３２は、タイヤの半径方向内面３４を定め、タイヤ１０の内側の空間から発する空気の拡散からカーカスプライ３０を保護することを目的とする。
【0122】
クラウン補強体１４は、半径方向にトレッド２２の内側に配置された保護補強体３６と、半径方向に保護補強体３６の内側に配置された作動補強体３８と、半径方向に保護補強体３６の内側に配置されたフープ補強体５０とを含む。従って、保護補強体３６は、半径方向にトレッド２２と作動補強体３８の間に挟まれる。従って、保護補強体３６は、同じく半径方向にクラウン補強体１４の外側に配置される。
【0123】
保護補強体３６は、第１及び第２の保護プライ４２、４４を含み、第１のプライ４２は、半径方向に第２のプライ４４の内側に配置される。各第１及び第２の保護プライ４２、４４は、それぞれ、その各々の中に互いに対して実質的に平行に配置された第１及び第２の保護フィラメント状補強要素４３、４５を含む。各第１及び第２の保護フィラメント状補強要素４３、４５は、タイヤ１０の周方向Ｚと１０°よりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、１０°から４５°、望ましくは１５°から４０°の範囲である角度を形成する。任意的に、第１及び第２の保護フィラメント状補強要素４３、４５は、一方の保護プライから他方の保護プライまで交差される。この事例では、各第１の保護フィラメント状補強要素４３は、タイヤ１０の周方向Ｚと＋３３°に等しい角度を形成し、各第２の保護フィラメント状補強要素４５は、タイヤ１０の周方向Ｚと－３３°に等しい角度を形成する。
【0124】
作動補強体３８は、第１及び第２の作動プライ４６、４８を含み、第１のプライ４６は、第２のプライ４８の半径方向内側に配置される。各第１及び第２の作動プライ４６、４８は、それぞれ、その各々の内部で互いに対して実質的に平行に配置された第１及び第２の作動フィラメント状補強要素４７、４９を含む。各第１及び第２の作動金属フィラメント状補強要素４７、４９は、タイヤ１０の周方向Ｚと７０°よりも小さいか又はそれに等しく、好ましくは、６０°よりも小さいか又はそれに等しく、より好ましくは、１５°から４０°の範囲である角度を形成する。任意的に、第１及び第２の作動フィラメント状補強要素４７、４９は、一方の作動プライから他方の作動プライまで交差される。この事例では、各第１の作動金属フィラメント状補強要素４７は、タイヤ１０の周方向Ｚと＋１９°に等しい角度を形成し、各第２の作動フィラメント状補強要素４９は、タイヤ１０の周方向Ｚと－３３°に等しい角度を形成する。作動補強要素の例は、文献ＥＰ０６０２７３３、並びにＥＰ０３８３７１６に説明されている。
【0125】
制限ブロックとも呼ぶフープ補強体５０は、第１及び第２のフーピングプライ５２、５４を含み、各第１及び第２のフーピングプライ５２、５４は、それぞれ、その各々の内部で互いに実質的に平行に配置された第１及び第２のフーピングフィラメント状補強要素５３、５５を含む。各第１及び第２のフーピングフィラメント状補強要素５３、５５は、タイヤ１０の周方向Ｚと１０°よりも小さいか又はそれに等しく、好ましくは、５°よりも小さいか又はそれに等しく、より好ましくは、実質的にゼロの角度を形成する。この事例では、各第１及び第２のフーピングフィラメント状補強要素５３、５５は、タイヤ１０の周方向Ｚと実質的にゼロの角度を形成する。
【0126】
図示の実施形態では、フープ補強体５０は、半径方向に２つの作動プライ４６、４８の間で有利に配置される。
【0127】
図３を参照すると、各保護補強要素４３、４５及び各フーピング補強要素５３、５５は、下記で説明するようにタイヤ１０からの抽出の後に抽出コード６０’によって形成される。コード６０’に関して、このコードは、保護補強要素４３、４５及びフーピング補強要素５３、５５がそれぞれ埋め込まれる各保護プライ４２、４４及び各フーピング層５２、５４の各エラストマー母材をそれぞれを形成するポリマー母材、この事例ではエラストマー母材の中に図５に示す裸コード６０を埋め込むことによって得られる。
【0128】
裸コード６０及び抽出コード６０’は、螺旋に巻かれてコードの内部エンクロージャ６４を定めるＮストランド６２の単層６１を含む１×Ｎ構造を呈する。コード６０’内では、内部エンクロージャ６４は、それを充填するための充填材６６で充填される。充填材６６は、各保護補強要素４３、４５及びフーピング補強要素５３、５５、この場合は各コード６０がそれぞれ埋め込まれる各保護プライ４２、４４及び各フーピングプライ５２、５４のエラストマー母材の組成物に等しいポリマー組成物、この場合はエラストマー組成物に基づいている。
【0129】
各ストランド６２は、金属スレッドの２つの層を有し、直径Ｄ１のＭ≫１内部金属スレッドＦ１からなる内部層Ｃ１と、内部層Ｃ１の周りに巻かれた直径Ｄ２のＰ＞１外部金属スレッドＦ２からなる外部層Ｃ２とを含む。
【0130】
この場合に、裸コード６０及び抽出コード６０’は、Ｄ≦４ｍｍであるような好ましくは３．５ｍｍ≦Ｄ≦４ｍｍであるような直径Ｄを有する。この事例では、Ｄ＝３．８９ｍｍである。
【0131】
同じく、Ｎ＝３又はＮ＝４であり、この場合は好ましくは、Ｎ＝４である。更に、Ｍ＝３、４、又は５であり、この場合は好ましくは、Ｍ＝３である。更に、Ｐ＝７、８、９、１０、又は１１であり、この場合は好ましくは、Ｐ＝８である。
【0132】
各金属スレッドＦ１、Ｆ２の各直径Ｄ１、Ｄ２は、０．２５ｍｍから０．５０ｍｍ、好ましくは、０．３０ｍｍから０．４５ｍｍ、より好ましくは、０．３２ｍｍから０．４０ｍｍの範囲である。この事例では、Ｄ１＝Ｄ２＝０．３５ｍｍである。各金属スレッドＦ１、Ｆ２は、２０００年９月のＮＦ ＥＮ １００２０規格による非合金鋼組成物と、Ｃ＞０．８０％、好ましくは、Ｃ≧０．８２％であり、Ｃ≦１．１０％、好ましくは、Ｃ≦１．００％、より好ましくは、Ｃ≦０．９０％であるような炭素含有量とを呈する鋼鉄コアを含む。この事例では、Ｃ＝０．８６％である。本発明により、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の金属スレッドＦ１、Ｆ２のうちの少なくとも５０％の機械強度Ｒｍは、直径Ｄ１、Ｄ２の各金属スレッドに関してそれぞれ３５００－２０００×Ｄ１、好ましくは、３６００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、３５００－２０００×Ｄ２、好ましくは、３６００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい。この事例では、各金属スレッドＦ１、Ｆ２は、直径Ｄ１、Ｄ２の各金属スレッドに関してそれぞれ３６００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、３６００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しい規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された機械強度Ｒｍを呈する。この場合に、各スレッドＦ１、Ｆ２の機械強度Ｒｍは、２９６０ＭＰａに等しい。
【0133】
Ｎストランドの層６１は、好ましくは、不完全不飽和状態にある。２つの隣接するストランド６２の間の距離は２００μｍに等しい。
【0134】
各ストランド６２の外部層Ｃ２は不飽和化され、好ましくは、完全不飽和状態にある。この事例では、２つの隣接する外部スレッドＦ２の間の距離は６０μｍに等しい。
【0135】
裸コード６０及び抽出コード６０’内には、Ｍ＞１内部金属スレッドＦ１がピッチｐ１で螺旋に巻かれる。ピッチｐ１は、３から１１ｍｍ、好ましくは、５ｍｍから９ｍｍの範囲であり、この場合は、ｐ１＝６．４ｍｍである。内部層Ｃ１内の各内部金属スレッドＦ１の対応する螺旋角度βは、６°から２２°、好ましくは、８°から１５°の範囲であり、この場合は、β＝１１．２°である。
【0136】
裸コード６０及び抽出コード６０’内には、Ｐ外部金属スレッドＦ２がピッチｐ２で螺旋に巻かれる。ピッチｐ２は、６ｍｍから１４ｍｍ、好ましくは、８ｍｍから１２ｍｍの範囲であり、この場合は、ｐ２＝９．５ｍｍである。外部層Ｃ２内の各外部金属スレッドＦ２の対応する螺旋角度γは、１３°から３０°、好ましくは、１６°から２３°の範囲であり、この場合は、γ＝２０．０°である。
【0137】
ストランド６２は、ピッチｐ３で螺旋に巻かれる。ピッチｐ３は、１０ｍｍから３０ｍｍ、好ましくは、１５ｍｍから２５ｍｍ、より好ましくは、１５ｍｍから１９ｍｍの範囲であり、この場合は、ｐ３＝１８ｍｍである。裸コード６０及び抽出コード６０’内の各ストランド６２の螺旋角度αは、１３°から３９°、好ましくは、１６°から２７°、より好ましくは、２１°から２７°の範囲であり、この場合は、α＝２３．２°である。
【0138】
コード６０’は、Ｆｒ’≧８５００Ｎ、好ましくは、Ｆｒ’≧９０００Ｎ、この場合はＦｒ’＝９１３３Ｎであるような破断時の力Ｆｒ’を呈する。コード６０’は、Ａｒ’≧３．７０％、好ましくは、Ａｒ’≧３．８０％、より好ましくは、Ａｒ’≧３．９０％、この場合はＡｒ’＝３．９６％であるような破断時の伸長Ａｒ’を呈する。コード６０’は、Ｎで表される破断時の力Ｆｒ’と％で表される破断時の伸長Ａｒ’との積に等しいＥｒ’≧３３ ０００Ｎ．％、好ましくは、Ｅｒ’≧３５ ０００Ｎ．％、より好ましくは、Ｅｒ’≧３６ ０００Ｎ．％、この場合はＥｒ’＝３６ １３７Ｎ．％であるような破断時エネルギインジケータＥｒ’を呈する。ｍｍで表される直径Ｄに対する破断時エネルギインジケータＥｒ’の比は、Ｅｒ’／Ｄ≧８５００、好ましくは、Ｅｒ’／Ｄ≧８８００、より好ましくは、Ｅｒ’／Ｄ≧９０００、非常に好ましくは、Ｅｒ’／Ｄ≧９１００であるようなものである。この事例では、Ｅｒ’／Ｄ＝９２９７である。
【0139】
本発明により、図４に示すように、コード６０’は、１．００％よりも大きいか又はそれに等しい構造伸長Ａｓ’を有し、好ましくは、Ａｓ’≧１．０５％、より好ましくは、Ａｓ’≧１．１０％である。更に、Ａｓ’≦１．５０％、好ましくは、Ａｓ’≦１．４０％である。この事例では、Ａｓ’＝１．２０％である。
【0140】
本発明により、図４に示すように、コード６０’は、弾性率ＭＣ’≦８０ＧＰａ、好ましくは、ＭＣ’≦７７ＧＰａを有する。更に、ＭＣ’≧６０ＧＰａ、好ましくは、ＭＣ’≧６５ＧＰａ、より好ましくは、ＭＣ’≧６８ＧＰａである。この事例では、ＭＣ’＝７４ＧＰａである。
【0141】
図６を参照すると、コード６０は、Ｆｒ≧８５００Ｎ、好ましくは、Ｆｒ≧９０００Ｎ、より好ましくは、Ｆｒ≧９３５０Ｎ、更に好ましくは、Ｆｒ≧９６００Ｎ、この場合はＦｒ＝９８３５Ｎであるような破断時の力Ｆｒを呈する。コード６０は、Ａｒ≧６．５０％、好ましくは、Ａｒ≧６．７５％、より好ましくは、Ａｒ≧６．９０％、この事例ではＡｒ＝６．９９％であるような破断時の伸長Ａｒを呈する。コード６０は、Ｎで表される破断時の力と％で表される破断時の伸長との積に等しいＥｒ≧６０ ０００Ｎ．％、好ましくは、Ｅｒ≧６３ ０００Ｎ．％、より好ましくは、Ｅｒ≧６４ ０００Ｎ．％、この事例ではＥｒ＝６８ ７４７Ｎ．％であるような破断時エネルギインジケータＥｒを呈する。
【0142】
コード６０は、Ｅｒ／Ｄ≧１５ ０００、好ましくは、Ｅｒ／Ｄ≧１５ ８００、より好ましくは、Ｅｒ／Ｄ≧１６ ０００、非常に好ましくは、Ｅｒ／Ｄ≧１６ ５００、この事例ではＥｒ／Ｄ＝１７ ６７３であるようなｍｍで表される直径Ｄに対する破断時エネルギインジケータＥｒの比を呈する。
【0143】
本発明により、ＭＣ≦１２７、好ましくは、ＭＣ≦１２５である。更に、ＭＣ≧１００、好ましくは、ＭＣ≧１１０、より好ましくは、ＭＣ≧１１５である。この事例では、ＭＣ＝１１７である。弾性率インジケータＭＣは、ＭＣ＝２００×ｃｏｓ4（α）×［Ｍ×（Ｄ１／２）2×ｃｏｓ4（β）＋Ｐ×（Ｄ２／２）2×ｃｏｓ4（γ）］／［Ｍ×（Ｄ１／２）2＋Ｐ×（Ｄ２／２）2］によって定められ、ここで、Ｄ１及びＤ２は、ｍｍで表され、αは、コード６０内の各ストランド６２の螺旋角度であり、βは、内部層Ｃ１内の各内部金属スレッドＤ１の螺旋角度であり、γは、外部層Ｃ２内の各外部金属スレッドＤ２の螺旋角度である。
【0144】
本発明により、図６に示すように、コード６０は、構造伸長Ａｓ≧３．００％、好ましくは、Ａｓ≧３．１０％を有する。更に、Ａｓ≦４．００％、好ましくは、Ａｓ≦３．７５％、より好ましくは、Ａｓ≦３．５０％である。この事例では、Ａｓ＝３．２０％である。
【0145】
各裸コード６０及び抽出コード６０’は、最初に、段階中に時系列で、５ｍｍから１５ｍｍ、好ましくは、８ｍｍから１２ｍｍの範囲であり、この場合はｐ１０＝１０ｍｍであるピッチｐ１０でＭ内部金属スレッドＦ１が螺旋に巻かれ、Ｎストランド６２の各々を捻転によって個々に組み立てて内部層Ｃ１を形成する段階を含む方法によって得られる。次いで、１２ｍｍから２７ｍｍ、好ましくは、１７ｍｍから２３ｍｍの範囲であり、この場合はｐ２０＝２０ｍｍであるピッチｐ２０でＰ外部金属スレッドＦ２が内部層Ｃ２の周りに螺旋に巻かれて外部層Ｃ２を形成する。本方法は、段階中にＮストランド６２が上述したピッチｐ３で螺旋に巻かれ、予め形成したＮストランド６２を捻転によって集合的に組み立てる段階を更に含む。この集合的組み立て段階中に、内部金属スレッドＦ１及び外部金属スレッドＦ２のピッチは、ｐ１０及びｐ２０から上述したピッチｐ１及びｐ２にそれぞれ変化する。
【0146】
集合的組み立て段階の後に、本方法は、最初に、ピッチｐ３からｐ３’＜ｐ３、この場合はｐ３’＝１０ｍｍであるような一時的過剰捻転ピッチｐ３’に変化するようにＮストランド６２を過剰捻転する裸コード６０を曝気する段階を含む。次いで、曝気段階では、一時的過剰捻転ピッチｐ３’からｐ３’’＞ｐ３’であり、かつｐ３’’≧ｐ３、この場合はｐ３’’＝ｐ３＝１８ｍｍであるような中間ピッチｐ３’’に変化するようにＮストランド６２を逆捻転する。
【0147】
曝気段階の後に、本方法は、最初に、中間ピッチｐ３’’からｐ３’’’＞ｐ３かつｐ３’’’＞ｐ３’、この場合はｐ３’’’＝２３ｍｍであるような一時的均衡ピッチｐ３’’’に変化するようにＮストランドを逆捻転する均衡化段階を含む。次いで、均衡化段階では、一時的均衡ピッチｐ３’’’からピッチｐ３に変化するようにＮストランドを捻転する。この事例では、有利にｐ３／ｐ３’＞ｐ３’’’／ｐ３である。
【0148】
タイヤ１０は、その部分に関して、コードを製造する方法の上述した段階に加えて、母材に埋め込まれたコードを含む少なくとも１つのプライ又は層を形成するために、ポリマー母材、この場合はエラストマー母材に例えばスキムコーティングによってコード６０を埋め込む段階を含む製造方法によって得られる。次いで、タイヤ１０を製造する方法は、未架橋で生形態のタイヤを形成するために、このプライ又は層を少なくとも他の生成物と共に組み立てる段階を含む。次いで、タイヤ１０を製造する方法は、未架橋生形態をこの場合は加硫によって架橋させる架橋段階を含む。
【0149】
【0150】
【0151】
－組み立て点付近の同期回転に起因して金属スレッド又はストランドがそれ自体の軸線の周りの捻転を受けない場合のケーブリングにより、
－又は金属スレッド又はストランドがそれ自体の軸線の周りの集合的捻転と個々の捻転の両方を受け、それによって金属スレッド及びストランドの各々又はコード自体に対する逆捻転トルクを発生させる捻転により、
そのいずれかによって金属スレッドを組み立てるための２つの可能な技術があることを思い出されるであろう。
－又は金属スレッド又はストランドがそれ自体の軸線の周りの集合的捻転と個々の捻転の両方を受け、それによって金属スレッド及びストランドの各々又はコード自体に対する逆捻転トルクを発生させる捻転により、
そのいずれかによって金属スレッドを組み立てるための２つの可能な技術があることを思い出されるであろう。
【0152】
裸コード６０を製造する方法は、ケーブリングではなく捻転を使用する。
【0153】
各ストランド６２を個々に組み立てるための設備７０は、Ｍ内部金属スレッドＦ１を給送するための手段７４と、Ｍ内部金属スレッドＦ１を捻転によって組み立てるための手段７６と、組み立てられたＭ内部金属スレッドを回転状態に設定するための手段７７と、Ｐ外部金属スレッドＦ２を給送するための手段７８と、Ｐ外部金属スレッドＦ２を内部層Ｃ１の周りに捻転によって組み立てるための手段８０と、ストランド６２を回転状態に設定するための手段８１と、ストランド６２を引張するための手段８３と、ストランド６２を格納するための手段８４とをストランド６２が通過する方向に上流から下流に含む。
【0154】
これらのストランド６２を集合的に組み立てるためのアセンブリ７２は、Ｎストランド６２を給送するための手段８６と、Ｎストランド６２を捻転によって互いに組み立てるための手段８８と、裸コード６０を回転状態に設定するための手段９０と、裸コード６０を曝気するための手段９２と、裸コード６０を均衡化するための手段９４と、裸コード６０を引張するための手段９６と、裸コード６０を格納するための手段９８とを裸コード６０が通過する方向に上流から下流に含む。
【0155】
図７を参照すると、Ｍ内部金属スレッドＦ１を給送するための手段７４は、各内部金属スレッドＦ１を巻き出すためのリール１０２を含む。Ｍ内部金属スレッドＦ１を捻転によって組み立てるための手段７６は、分配器１０４と組み立て点Ｐ１を定めるアセンブリガイド１０６とを含む。回転状態に設定するための手段７７は、組み立て点Ｐ１の下流に配置された２つのフライホイール１０７を含む。
【0156】
Ｐ外部金属スレッドＦ２を給送するための手段７８は、各外部金属スレッドＦ２を巻き出すためのリール１０８を含む。Ｐ外部金属スレッドＦ２を組み立てるための手段８０は、分配器１１０と組み立て点Ｐ２を定めるアセンブリガイド１１２とを含む。回転状態に設定するための手段８１は、組み立て点Ｐ２の下流に配置された２つのフライホイール１１３を含む。
【0157】
ストランド６２を引張するための手段８３は、１又は２以上のウインチ１１８を含み、ストランド６２を格納するための手段８４は、各ストランド６２を巻き取るためのリール１２０を含む。
【0158】
各ストランド６２は、この場合は捻転によって組み立てられる。
【0159】
図８を参照すると、Ｎストランド６２を給送するための手段８６は、各ストランド６２を巻き出すためのリール１２２を含む。Ｎストランド６２を捻転によって互いに組み立てるための手段８８は、分配器１２４と組み立て点Ｐ３を定めるアセンブリガイド１２６とを含む。裸コード６０を回転状態に設定するための手段９０は、組み立て点Ｐ３の下流に配置された２つのフライホイール１２８を含む。曝気手段９２は、捻転器１３０を含む。均衡化手段９４は、捻転器１３２を含む。裸コード６０を引張するための手段９６は、１又は２以上のウインチ１３４を含み、裸コード６０を格納するための手段９８は、裸コード６０を巻き取るためのリール１３６を含む。
【0160】
比較試験
【0161】
ＷＯ２０１６／１３１８６２に開示されている従来技術コードＴ０、６つの対照コードＴ１からＴ６、及び本発明による２つのコードＩ１及びＩ２を下記で比較した。これらのコードの各々に関して、そのある一定の特徴を裸状態とタイヤから抽出した状態とで測定した。コードＩ２は、その裸状態では上述したコード６０に対応し、タイヤから抽出された状態で上述したコード６０’に対応することに注意されたい。
【0162】
各コードＴ０、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ５、及びＩ１は、上述した曝気段階を実施しない方法によって製造したものである。それとは対照的に、各コードＴ２、Ｔ４、Ｔ６、及びＩ２は、上述した曝気段階を実施する方法によって製造したものである。
【0163】
空気透過性試験においてコードの各々を試験した。そのような透過性試験は当業者に公知であり、一定圧力下で所与の期間にわたって試験サンプルに沿って通過する空気の体積を測定することによって試験されるコードの長手方向空気透過性を決定することを可能にする。当業者に公知のそのような試験の原理は、コードを空気に対して不透過性のものにする処理の有効性を明らかにすることであり、例えば、ＡＳＴＭ Ｄ２６９２－９８規格に説明されている。そのような試験は、製造されたばかりの未劣化コードに対して実施される。生コードは、コーティング組成物と呼ぶエラストマー組成物で予め外側で被覆される。この目的で、未処理状態にあるジエンエラストマー組成物から構成され、各々が５ｍｍの厚みを有する２つの層又は「スキム」（８０ｍｍ×２００ｍｍの大きさの２つの矩形）の間に平行に置かれた一連の１０本のコード（コード間距離：２０ｍｍ）が配置され、次いで、その全ては、モールド内に固定され、コードの各々は、モールドに配置される時に真っ直ぐに横たわることが保証されるように圧着モジュールを用いて十分な張力（例えば、３ｄａＮ）下に保たれ、その後に、１２０℃前後の温度及び１５ｂａｒの圧力下（８０ｍｍ×２００ｍｍの大きさの矩形ピストン）で１０時間から１２時間程度にわたって加硫（硬化）される。その後に、全体は、モールドから抽出され、こうして被覆された１０本のコード試験サンプルが、特徴付けに向けて７ｍｍ×７ｍｍ×６０ｍｍの大きさの直方体の形状に切り出される。使用するコーティングエラストマー組成物は、天然（解膠）ゴム及びカーボンブラックＮ３３０（６５ｐｈｒ）に基づいており、更に、硫黄（７ｐｈｒ）、スルフェンアミド促進剤（１ｐｈｒ）、ＺｎＯ（８ｐｈｒ）、ステアリン酸（０．７ｐｈｒ）、抗酸化剤（１．５ｐｈｒ）、ナフテン酸コバルト（１．５ｐｈｒ）（ｐｈｒは、エラストマー１００重量部毎の重量部を意味する）である通常の添加物を含有するタイヤで従来使用されるジエンエラストマー組成物であり、このコーティングエラストマー組成物のＥ１０弾性率は、１０ＭＰａ前後である。従って、試験は、硬化状態にある周囲のエラストマー組成物（又はコーティングエラストマー組成物）で被覆された６ｃｍ長のコードに対して空気をコードの吸気端部の中に１ｂａｒの圧力で注入し、排気端部で空気の体積を流量計（例えば、０ｃｍ3／分から５００ｃｍ3／分までに較正された）を用いて測定するという方法を用いて実施された。測定中に、コードの長手軸線に沿って一端から他端までコードに沿って通過する空気の量のみが測定に考慮されるように、コードのサンプルは、圧縮気密シール（例えば、濃密発泡体又はゴムで製造されたシール）内に固定され、気密シール自体の気密性は、エラストマー組成物の固体試験サンプル、すなわち、コードを持たないものを用いて予め検査された。コードの長手方向不透過性が高いほど、平均測定空気流量（１０個の試験サンプルにわたって平均された）は低い。コードＴ０を相対測定値「＝」を用いて示している。コードＴ０よりも透過性が高く、従って、浸透性が低いコードを相対測定値「－」を用いて示し、コードＴ０よりも透過性がより一層高く、従って、浸透性が非常に低いコードを相対測定値「－－」を用いて示している。それとは対照的に、コードＴ０よりも透過性が低く、従って、浸透性が高いコードを相対測定値「＋」を用いて示し、コードＴ０よりも透過性がより一層低く、従って、浸透性が非常に高いコードを相対測定値「＋＋」を用いて示している。この試験の結果は、「ＡＰＡ」という名称のラインに与えている。これらの比較試験の結果の全ては、下記の表１に対照表示している。
【0164】
（表１）
【0165】
コードＩ１及びＩ２での比較的短いピッチｐ３の使用が、対照コードと比較してこれらのコードのＡｓを増大させることを可能にすることに注意されたい。そのような増大は、上述のように破断時の伸長Ａｒを増大させ、従って、コードの破断時エネルギインジケータを増大させ、同時に障害物によって引き起こされる変形の吸収を可能にする。更に、比較的短いピッチｐ３は、比較的控えめな弾性率を取得し、従って、力－伸長曲線の弾性部分を延ばし、更に上述のようにコードの破断時の伸長Ａｒを増大させ、従って、破断時エネルギインジケータＥｒを増大させることを可能にし、同時に障害物によって引き起こされる変形の吸収を可能にする。
【0166】
コードＴ０とＴ３だけでなくコードＴ２とＩ１を比較すると、より低い機械強度（２７６５ＭＰａ）を有する金属スレッドの代わりに比較的高い機械強度（２９６０ＭＰａ）を有する金属スレッドの使用は、裸コードでは機械強度の増大に対応する破断時エネルギインジケータの増大を引き起こさないことに注意されたい。コードＴ２とＩ１の場合に、この破断時エネルギインジケータの変化さえも見受けられない。本発明者は、これを裸ケーブル内の金属スレッド及びストランドが互いに接触しており、金属スレッドを製造するための所与の方法に関して機械強度が高いほど金属スレッドが接触荷重の影響を受けやすくなり、それによって各金属スレッドの機械強度の増大にも関わらずコードの破断時の伸長Ａｒ及び／又は破断時の力Ｆｒを低減するという事実によって説明する。それにも関わらず、コードがポリマー組成物で充填された状態で、充填材、この場合はポリマー母材は、金属スレッド間及びストランド間の接触を防止し、比較的高い機械強度（２９６０ＭＰａ）を有する金属スレッドの使用に起因して破断時の伸長Ａｒ’及び／又は破断時の力Ｆｒ’の増大によってコードの破断時エネルギインジケータＥｒ’を増大させることを可能にする。
【0167】
最後に、全ての条件が同じであれば、曝気段階を含む方法の実施は、ポリマー組成物、この場合はエラストマー組成物によるコードの浸透性を有意に改善することに注意されたい。
【0168】
本発明は、上述した実施形態に限定されない。
【0169】
具体的に、少なくとも５０％、好ましくは、少なくとも６０％、より好ましくは、少なくとも７０％が、Ｃ＞０．８０％、好ましくは、Ｃ≧０．８２％であるようなかつＣ≦１．１０％、好ましくは、Ｃ≦１．００％、より好ましくは、Ｃ≦０．９０％であるような炭素含有量Ｃを有するコードは、本発明の範囲から逸脱することなく使用することができると考えられる。
【0170】
同様に、規格ＡＳＴＭ Ｄ２９６９－０４に従って測定された直径Ｄ１及びＤ２の金属スレッドのうちの少なくとも５０％、好ましくは、少なくとも６０％、より好ましくは、少なくとも７０％の機械強度が、直径Ｄ１の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、３６００－２０００×Ｄ１よりも大きいか又はそれに等しく、直径Ｄ２の金属スレッドに関して３５００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しく、好ましくは、３６００－２０００×Ｄ２よりも大きいか又はそれに等しいコードは、本発明の範囲から逸脱することなく使用することができると考えられる。
【0171】
これは、望ましい特質、特に破断時エネルギ特質を達成することを可能にするのにアセンブリの十分な数の金属スレッドが十分に高い機械強度を有することで十分であるからである。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【国際調査報告】