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特表2022-542735多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公表特許公報(A)
(11)【公表番号】
(43)【公表日】2022-10-07
(54)【発明の名称】多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法
(51)【国際特許分類】
G06F 30/20 20200101AFI20220930BHJP
G06F 30/28 20200101ALI20220930BHJP
E02B 1/00 20060101ALI20220930BHJP
G06F 113/08 20200101ALN20220930BHJP
【ＦＩ】
G06F30/20
G06F30/28
E02B1/00 Z
G06F113:08
【審査請求】有
【予備審査請求】未請求
(21)【出願番号】P 2021556781
(86)(22)【出願日】2021-03-19
(85)【翻訳文提出日】2021-09-21
(86)【国際出願番号】 CN2021081858
(87)【国際公開番号】W WO2021253902
(87)【国際公開日】2021-12-23
(31)【優先権主張番号】202010558405.2
(32)【優先日】2020-06-18
(33)【優先権主張国・地域又は機関】CN
(81)【指定国・地域】
(71)【出願人】
【識別番号】520414480
【氏名又は名称】中国長江三峡集団有限公司
(71)【出願人】
【識別番号】518142258
【氏名又は名称】中国水利水電科学研究院
【氏名又は名称原語表記】Ｃｈｉｎａ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｗａｔｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｒｅｓｅａｒｃｈ
(74)【代理人】
【識別番号】100095407
【弁理士】
【氏名又は名称】木村 満
(74)【代理人】
【識別番号】100132883
【弁理士】
【氏名又は名称】森川 泰司
(74)【代理人】
【識別番号】100148633
【弁理士】
【氏名又は名称】桜田 圭
(74)【代理人】
【識別番号】100147924
【弁理士】
【氏名又は名称】美恵 英樹
(72)【発明者】
【氏名】戴 会超
(72)【発明者】
【氏名】王 浩
(72)【発明者】
【氏名】段 亜飛
(72)【発明者】
【氏名】紀 平
(72)【発明者】
【氏名】趙 懿▲ジュン▼
(72)【発明者】
【氏名】蒋 定国
(72)【発明者】
【氏名】趙 汗青
【テーマコード（参考）】
5B146
【Ｆターム（参考）】
5B146AA03
5B146DC05
5B146DJ03
5B146DJ11
(57)【要約】
本発明は、多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法に関し、多点取水口の構造と寸法情報を入力して確定するステップと、水頭損失係数を確定するステップと、合流口における水頭損失係数の形式を確定するステップと、試算流量を予測または調整するステップと、各分岐管における水頭損失係数を試算するステップと、２本の経路で計算される水頭損失を比較するステップと、全体計算を行うステップとを含む。本発明は２方向流の水頭損失係数の反復計算を利用して各分岐管の流量に対する調整および水頭損失係数の反復計算を行って最終的に水頭損失と流量配分比率を比較的正確に算出することができ、モデルを専門に構築してシミュレーションを行うことを必要とせず、比較的精確な水頭損失と流量配分比率が得られ、設計経費と時間を大幅に節約し、非常に優れた技術的解決手段である。
【選択図】図２
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法であって、前記方法で計算された多点取水口施設は、水底や海底基礎に埋設された母管を含み、前記母管に複数の合流口が設置され、各前記合流口に分岐管がそれぞれ垂直に接続され、各分岐管の先端に水中に浸る吸水ヘッドが設置され、前記方法は、ステップ１：多点取水口の母管の横断面積Ａ、各分岐管の形状、分岐管の長さｌｉと分岐管の横断面積Ａｉ（ｉは上流から下流に並ぶ分岐管の番号であり、ｉ＝１、２……、ｎである）、および分岐管と母管との合流口の平滑半径ｒ、各分岐管の間隔Ｌ、流動レイノルズ数Ｒｅ、管材のラフネス高さを含む、多点取水口の構造と寸法情報とを入力して確定するステップ１と、
ステップ２：管路抵抗係数を確定し、つまり、水力学計算マニュアル、管材のラフネス高さとレイノルズ数に基づいて、吸水ヘッドの局部抵抗係数Ｋｉｎと、母管及び分岐管の沿路摩擦抵抗係数Ｋｆとを明確にするステップ２と、
ステップ３：合流口における水頭損失係数の形式を確定し、つまり、分岐管と母管の形状、過流面積比及び合流角と平滑半径に基づいて、以下のＧａｒｄｅｌ式により合流管水頭損失係数Ｋ→ｃの計算形式を確定し、ここで、ｉ番目の合流口の損失係数はｉ番目の分岐管の分岐管合流損失係数Ｋｉ、ｂ→ｃと、上流母管からｉ番目の合流口を流れた貫通流損失係数Ｋｉ、ｔ→ｃを含み、Ｇａｒｄｅｌ式が以下のとおりであり、
【数1】
ステップ４：試算流量を予測または調整し、つまり、ｉ＝２から、経験または従来資料に基づいて分岐管ｉの試算無次元流量Ｑ１’と当該分岐管ｉの上流累積流量
【数2】
【数3】
ステップ５：分岐管ｉの下流の合流口における水頭損失
【数4】
【数5】
【数6】
第１流路が上流貫通流路ＰΣｉ－１であり、
【数7】
【数8】
第２流路が分岐管の流入流路ｐｉであり、
【数9】
【数10】
ステップ６：２本の流路で計算された水頭損失を比較し、つまり、分岐管流量Ｑｉ’の調整及び番号ｉの分岐管の水頭損失
【数11】
【数12】
ステップ７：全体計算を行い、つまり、最下流母管位置ｎまで計算する時、すなわちｉ＝ｎである時、ここでの複合管損失係数Ｋｎを得て、すると、取水システムの全体水頭損失係数Ｋと全体水頭損失係数ΔＨはそれぞれ以下のとおりであり、
【数13】
を含むことを特徴とする多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法。
【請求項2】
前記母管の沿路直径が異なる場合に、上記ステップにおける水頭損失Ｋを修正し、Ｋｃｏｒｒｅｃｔ＝Ｋｏｒｉｇｉｎ（Ａｄ／Ａｕ）２
式中、Ａｄは下流母管面積であり、Ａｕは上流母管面積であり、Ｋｏｒｉｇｉｎは未修正の水頭損失であり、Ｋｃｏｒｒｅｃｔは修正後の水頭損失である、
ことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法に関し、管路ライン水力学計算方法であり、沿岸工業がオフショア多点取水方式を採用する時、取水口の水頭損失と各分岐管の流入流量を迅速に計算する方法である。
【背景技術】
【0002】
直列多点式取水口とは、環境における水が直列に配置された複数の吸水分岐管を介して順次に母管に合流して用水側の取水施設に入ることを指し、主に取水量が大きく、沿岸の浜質の条件が悪く、岸が緩やかで、低水位の時に水の境界が海から遠く離れ、あるいは水質に対する要求が高い状況に用いられ、火、原子力発電所などの沿岸工業に最も常用される床式オフショア取水型の一つである。取水口の水頭損失を明確にすることは取水工程設計の基礎であり、多点取水口は、管路構造と内部の流動状態が複雑であるので、取水口全体の水頭損失係数を確定することは困難で、実際の応用では直接的な参考値がない。また、連続合流管路の水頭損失が累積するため、多点取水口の各分岐管の流入は不均一である。各分岐管の流入流量を明確にすることは、取水口の構造強度と流入流速設計、および管路の目詰まり防止、キャビテーション防止、生物ローリングによる損失防止などの方面に重要である。現在、多点取水口の水頭損失係数と流量配分の確定はまだ明確なマニュアル或いは規範的参考がなく、工程実践中に一般的にスケールモデル試験を展開して予測し、必要な時間とコストが比較的高く、初期設計段階で実現することが非常に困難である。そのため、多点取水口の水頭損失及び流量配分を迅速に計算する有効な方法が必要である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0003】
従来技術における問題を克服するために、本発明は多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量配分を計算する方法を提供する。前記方法は連続複合管流中の水流保存原理、任意の両断面間の水頭損失が各流路で等しくかつ総機械エネルギー損失が最小である原理を利用し、合流管流の水頭損失と流量配分の関係と合わせて、直列多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量配分の反復計算方法を提供し、沿岸工業取水の多点取水口設計を指導するために根拠を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0004】
本発明の目的は以下のように達成される。多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法であって、前記方法で計算された多点取水口施設は、水底や海底基礎に埋設された母管を含み、前記母管に複数の合流口が設置され、各前記合流口に分岐管がそれぞれ垂直に接続され、各分岐管の先端に水中に浸る吸水ヘッドが設置され、前記方法は、
ステップ１：多点取水口の母管の横断面積Ａ、各分岐管の形状、分岐管の長さｌｉと分岐管の横断面積Ａｉ（ｉは上流から下流に並ぶ分岐管の番号であり、ｉ＝１、２……、ｎである）、および分岐管と母管との合流口の平滑半径ｒ、各分岐管の間隔Ｌ、流動レイノルズ数Ｒｅ、管材のラフネス高さを含む、多点取水口の構造と寸法情報とを入力して確定するステップ１と、
ステップ２：管路抵抗係数を確定し、つまり、水力学計算マニュアル、管材のラフネス高さとレイノルズ数に基づいて、吸水ヘッドの局部抵抗係数Ｋｉｎと、母管及び分岐管の沿路摩擦抵抗係数Ｋｆとを明確にするステップ２と、
ステップ３：合流口における水頭損失係数の形式を確定し、つまり、分岐管と母管の形状、過流面積比及び合流角と平滑半径に基づいて、以下のＧａｒｄｅｌ式により合流管水頭損失係数Ｋ→ｃの計算形式を確定し、ここで、ｉ番目の合流口の損失係数はｉ番目の分岐管の分岐管合流損失係数Ｋｉ，ｂ→ｃと、上流母管からｉ番目の合流口を流れた貫通流損失係数Ｋｉ，ｔ→ｃを含み、Ｇａｒｄｅｌ式が以下のとおりであり、
Ｋｔ→ｃは母管貫通流の損失係数であり、Ｋｂ→ｃは分岐管合流損失係数であり、下付き文字ｂは分岐管合流を代表し、下付き文字ｔは上流母管合流を代表し、下付き文字ｃは母管下流を代表し、θは分岐管と母管上流の夾角であり、Ｔ字合流時にθ＝π／２であり、無次元数ＲＱは支流と下流主流の流量比であり、ＲＡは分岐管と母管の面積比であり、平滑角度の合流状況を考慮し、ｒは分岐管と母管との合流口の平滑半径である、ステップ３と、
ステップ４：試算流量を予測または調整し、つまり、ｉ＝２から、経験または従来資料に基づいて分岐管ｉの試算無次元流量Ｑ１’と当該分岐管ｉの上流累積流量
を予測し、または試算結果に基づいて分岐管ｉの試算流量Ｑｉ’と当該分岐管ｉの上流累積流量
を調整し、ここで、ｉは２～ｎの間の値である、ステップ４と、
ステップ５：分岐管ｉの下流の合流口における水頭損失
を計算し、つまり、試算された分岐管流量Ｑｉ’と上流累積流量
に基づいて、それぞれ二本の流路から合流口の水頭損失
を計算し、
第１流路が上流貫通流路ＰΣｉ－１であり、
式中、
は母管の中のｉ番目のＴ字合流口の下流のｉ（丸付きｉ）点で１番目の分岐管ｐ１からｉ－１番目の分岐管ｐｉ－１までの総合流の、母管の上流から下流ｉ（丸付きｉ）点まで貫通する試算水頭損失であり、Ｋｉ－１’は位置ｉ－１の試算水頭損失であり、Ｋｉ－１～ｉ、ｆは母管の位置ｉ－１から位置ｉまでの沿路摩擦抵抗損失であり、
第２流路が分岐管の流入流路ｐｉであり、
式中、
は母管の中のｉ番目のＴ字合流口の下流 のｉ（丸付きｉ）点でｉ番目の分岐管から水流経路ｐｉに合流する試算水頭損失であり、Ｋｉ,ｉｎはｉ番目の吸水ヘッドの局所抵抗係数であり、Ｋｉ,ｆはｉ番目の分岐管の沿路摩擦抵抗係数である、ステップ５と、
ステップ６：２本の流路で計算された水頭損失を比較し、つまり、分岐管流量Ｑｉ’の調整及び番号ｉの分岐管の水頭損失
の試算を行うごとに、すなわち、２本の流路ＰΣｉ－１とｐｉで計算された水頭損失を比較するごとに、等しいかどうかを判断し、予想された流量精度要件に基づいて等しいと判断されたしきい値ｅｒｒｏｒを設定してもよく、
が「はい」であれば次の分岐管に入り、「いいえ」であればステップ４に戻り、試算流量を調整し、ｉ＝２からｉ＝ｎまで、すなわち最下流合流口の計算が完了するまでこのように反復計算を繰り返す、ステップ６と、
ステップ７：全体計算を行い、つまり、最下流母管位置ｎ（丸付きｎ）まで計算する時、すなわちｉ＝ｎである時、ここでの複合管損失係数Ｋｎを得て、すると、取水システムの全体水頭損失係数Ｋと全体水頭損失係数ΔＨはそれぞれ以下のとおりであり、
式中、Ｕ＝Ｑ／Ａは最下流母管の平均流速であり、ｇは重力加速度である、ステップ７と、を含む。
ステップ１：多点取水口の母管の横断面積Ａ、各分岐管の形状、分岐管の長さｌｉと分岐管の横断面積Ａｉ（ｉは上流から下流に並ぶ分岐管の番号であり、ｉ＝１、２……、ｎである）、および分岐管と母管との合流口の平滑半径ｒ、各分岐管の間隔Ｌ、流動レイノルズ数Ｒｅ、管材のラフネス高さを含む、多点取水口の構造と寸法情報とを入力して確定するステップ１と、
ステップ２：管路抵抗係数を確定し、つまり、水力学計算マニュアル、管材のラフネス高さとレイノルズ数に基づいて、吸水ヘッドの局部抵抗係数Ｋｉｎと、母管及び分岐管の沿路摩擦抵抗係数Ｋｆとを明確にするステップ２と、
ステップ３：合流口における水頭損失係数の形式を確定し、つまり、分岐管と母管の形状、過流面積比及び合流角と平滑半径に基づいて、以下のＧａｒｄｅｌ式により合流管水頭損失係数Ｋ→ｃの計算形式を確定し、ここで、ｉ番目の合流口の損失係数はｉ番目の分岐管の分岐管合流損失係数Ｋｉ，ｂ→ｃと、上流母管からｉ番目の合流口を流れた貫通流損失係数Ｋｉ，ｔ→ｃを含み、Ｇａｒｄｅｌ式が以下のとおりであり、
【数1】
ステップ４：試算流量を予測または調整し、つまり、ｉ＝２から、経験または従来資料に基づいて分岐管ｉの試算無次元流量Ｑ１’と当該分岐管ｉの上流累積流量
【数2】
【数3】
ステップ５：分岐管ｉの下流の合流口における水頭損失
【数4】
【数5】
【数6】
第１流路が上流貫通流路ＰΣｉ－１であり、
【数7】
【数8】
第２流路が分岐管の流入流路ｐｉであり、
【数9】
【数10】
ステップ６：２本の流路で計算された水頭損失を比較し、つまり、分岐管流量Ｑｉ’の調整及び番号ｉの分岐管の水頭損失
【数11】
【数12】
ステップ７：全体計算を行い、つまり、最下流母管位置ｎ（丸付きｎ）まで計算する時、すなわちｉ＝ｎである時、ここでの複合管損失係数Ｋｎを得て、すると、取水システムの全体水頭損失係数Ｋと全体水頭損失係数ΔＨはそれぞれ以下のとおりであり、
【数13】
【0005】
さらに、前記母管の沿路直径が異なる場合に、上記ステップにおける水頭損失Ｋを修正し、Ｋ＝Ｋｏｒｉｇｉｎ（Ａｄ／Ａｕ）２
式中、Ａｄは下流母管面積であり、Ａｕは上流母管面積であり、Ｋｏｒｉｇｉｎは未修正の水頭損失である。
式中、Ａｄは下流母管面積であり、Ａｕは上流母管面積であり、Ｋｏｒｉｇｉｎは未修正の水頭損失である。
【発明の効果】
【0006】
本発明の有益な効果は以下のとおりである。本発明は２方向流の水頭損失係数の反復計算を利用して各分岐管の流量に対する調整および水頭損失係数の反復計算を行って最終的に水頭損失と流量配分比率を比較的正確に算出することができ、モデルを専門に構築してシミュレーションを行うことを必要とせず、比較的精確な水頭損失と流量配分比率が得られ、設計経費と時間を大幅に節約し、非常に優れた技術的解決手段である。
【図面の簡単な説明】
【0007】
以下、図面と実施例に合わせて本発明をさらに説明する。
【0008】
【図1】本発明の実施例１による本発明の前記方法を応用した直列多点取水口の構造及び番号、流路、水頭損失分布の模式図。
【図2】本発明の実施例１による方法の演算フロー図。
【図3】本発明の実施例１の応用例である、ある発電所の３点取水口の模式図。
【図4】本発明の実施例１の応用例である、３本の流路ｐと３箇所の水頭損失係数の計算過程の模式図。
【図5】本発明の実施例１における６ツの点位置モデル試験のモデル寸法構造の模式図。
【発明を実施するための形態】
【0009】
実施例１：
本実施例は、多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法であり、前記方法で計算された多点取水口施設は、水底や海底基礎に埋設された母管００１を含み、前記母管に複数の合流口００２が設置され（一般的にＴ字合流口である）、各前記合流口に分岐管００３がそれぞれ垂直に接続され、各分岐管の先端に水中に浸る吸水ヘッド００４が設置され、図１に示すとおりである。図１では、多点取水口を４つ簡単化しており、母管の横断面積Ａが沿路に等しいことを例とする。実際には取水口はより多く、例えば６個、７個などとすることができ、もちろん２個、３個のように少ない数も含まれる。複数の取水口を設ける目的は分散して取水することである。
本実施例は、多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法であり、前記方法で計算された多点取水口施設は、水底や海底基礎に埋設された母管００１を含み、前記母管に複数の合流口００２が設置され（一般的にＴ字合流口である）、各前記合流口に分岐管００３がそれぞれ垂直に接続され、各分岐管の先端に水中に浸る吸水ヘッド００４が設置され、図１に示すとおりである。図１では、多点取水口を４つ簡単化しており、母管の横断面積Ａが沿路に等しいことを例とする。実際には取水口はより多く、例えば６個、７個などとすることができ、もちろん２個、３個のように少ない数も含まれる。複数の取水口を設ける目的は分散して取水することである。
【0010】
本実施例で述べた方法の具体的な演算過程と原理は以下の通りであり、演算の流れは図２の通りである。
【0011】
まず、多点取水口の構造情報を確定し、つまり、多点取水口の母管の横断面積Ａ（沿路に変化し、または沿路に等しくしてもよい）、各分岐管の形状、長さｌｉと横断面積Ａｉ、各分岐管の間隔Ｌ、流動レイノルズ数Ｒｅ、管材のラフネス高さを含む、多点取水口の構造情報を入力する。母管の沿路面積が等しくなければ、各セグメントの下流母管面積Ａｄと上流母管面積Ａｕを確定し、両者の比二乗を計算し、後期に水頭損失係数を標準化し、すなわち
である。
【数14】
【0012】
単独構造の局部抵抗と沿路抵抗係数を確定し、つまり、水力学計算マニュアル、管材のラフネス高さとレイノルズ数に基づいて、吸水ヘッドの局部抵抗係数Ｋｉｎと、母管及び分岐管の沿路摩擦抵抗係数Ｋｆとを明確にする。
【0013】
分岐管と母管の横断面積比及び形状タイプに基づいて、Ｔ字合流口の水頭損失係数Ｋｉ，ｂ→ｃとＫｉ，ｔ→ｃを確定する。一般的には、分岐管／母管の面積比、分岐管／母管の流量比および臨界間隔によって決定される。応用の実践では、確定された多点取水口システムの場合、管路の分岐管／母管の面積比、間隔等のパラメータは、確定された定数であり、したがって、Ｋｉ，ｂ→ｃとＫｉ，ｔ→ｃの値は、流量比の関数に過ぎない。Ｔ字合流口の損失係数はＫｉ，ｂ→ｃとＫｉ，ｔ→ｃである。反復計算を繰り返し、分岐管の無次元数の流入流量Ｑ１’とＱ２’を仮定し、この仮定に基づいて、流路ｐ１および流路ｐ２から位置２（丸付き２）に到達する水頭損失係数
をそれぞれ算出する。一般的に、ｐ１の計算は以下の部分を含む。
ｐ２の計算は以下の部分を含む。
【数15】
【数16】
【数17】
【0014】
その後、２本の経路から計算された損失係数が等しいかどうかつまり
であるかどうか、または両者の差が設定された収束閾値
を満たすかどうかを判断し、ここで、ｅｒｒｏｒは収束閾値であり、とりうる値は０．０１Ｑである。等しくないかまたは差が設定閾値より大きい場合、流量配分を調整し、等価基準が満たされるまで
と
を再計算し、位置２における損失係数を算出する。勾配降下法を用いて流量分配を調整することができる。
【数18】
【数19】
【数20】
【数21】
【0015】
上記の計算手順にしたがって、前のステップによって管路番号に沿った増分計算を継続し、ｉ－１位置までの損失係数Ｋｉ－１’と、想定される分岐管ｉの流量によって位置水頭損失係数を算出し、つまり、流路ＰΣｉ－１（分岐管１、２、……、ｉ－１合流後）の到達位置における水頭損失係数
を計算し、同時に流路ｐｉ（分岐管ｉから進入）の到達位置における損失係数
を算出する。
ここで、
と
との比較が、設定された収束基準を満たさない場合、管ｉの流れＱｉ’を、収束基準が満たされるまで再仮定し、この時、位置ｉ（丸付きｉ）における損失係数Ｋｉ’を得る。
１）最下流母管位置ｎ（丸付きｎ）、すなわちｉ＝ｎまで計算する場合、ここでの複合管損失係数Ｋｎが得られる。
２）取水システム全体の水頭損失係数と全体の水頭損失をそれぞれ、
式中、Ｕ＝（Ｑ／Ａ）＝最下流母管の平均流速である。
【数22】
【数23】
ここで、
【数24】
【数25】
【数26】
１）最下流母管位置ｎ（丸付きｎ）、すなわちｉ＝ｎまで計算する場合、ここでの複合管損失係数Ｋｎが得られる。
２）取水システム全体の水頭損失係数と全体の水頭損失をそれぞれ、
【数27】
【0016】
直列に配置された多点取水口は連続合流管と見なすことができ、一つの母管断面が沿路不変の連続合流管の場合、水流の段階的な流入に伴い、母管の総流速は徐々に上昇するが、静圧は徐々に低下し、短複合管の場合、下流側に向かって沿路減少する静圧は下流側の分岐管の流量を増加させる。最終的に近端分岐管の合流流量が大きく、末端分岐管の合流流量が小さい現象が現れる。
【0017】
直列多点取水口の流量配分と総損失係数を求め、核心は明確な制約関数Ｋ（ ）の形式即ち局所水頭損失と沿路損失の表現形式である。制約式における水頭損失係数の確定方法は以下のとおりである。
【0018】
Ｋｉｎは吸水ヘッドから分岐管への水流の局部水頭損失係数であり、その一般式は以下のとおりである：
Ｋｉ，ｉｎ＝ξｉ
ここで、ξは吸水ヘッド入口の局部抵抗係数である。一般的に、多点取水口の吸水ヘッドの形状や寸法は一致し、その局部水頭損失係数ξは同じであり、吸水ヘッドの構造寸法形式に基づいて局部抵抗係数表 （トップキャップ付き入水口＋テーパセグメント）によって一定値に選択することができる。
Ｋｉ，ｉｎ＝ξｉ
ここで、ξは吸水ヘッド入口の局部抵抗係数である。一般的に、多点取水口の吸水ヘッドの形状や寸法は一致し、その局部水頭損失係数ξは同じであり、吸水ヘッドの構造寸法形式に基づいて局部抵抗係数表 （トップキャップ付き入水口＋テーパセグメント）によって一定値に選択することができる。
【0019】
Ｋｆは、一般的に以下の式で表される、沿路水頭損失係数を特徴づける。
分岐管：Ｋｉ，ｆ＝λｉ（ｌｉ／ｄｉ）
母管：Ｋｉ－１～ｉ，ｆ＝λ（Ｌｉ－１～ｉ／Ｄ）
λｉは管路の沿路摩擦抵抗係数であり、レイノルズ数Ｒｅとライザ管の相対粗さΔと関係があり、それがある流れ状態に基づいて経験式を採用して計算することができ、
Ｋｐ＝（ＱｔＫｔ→ｃ＋ＱｂＫｂ→ｃ）／Ｑｃ
である。
分岐管：Ｋｉ，ｆ＝λｉ（ｌｉ／ｄｉ）
母管：Ｋｉ－１～ｉ，ｆ＝λ（Ｌｉ－１～ｉ／Ｄ）
λｉは管路の沿路摩擦抵抗係数であり、レイノルズ数Ｒｅとライザ管の相対粗さΔと関係があり、それがある流れ状態に基づいて経験式を採用して計算することができ、
Ｋｐ＝（ＱｔＫｔ→ｃ＋ＱｂＫｂ→ｃ）／Ｑｃ
である。
【0020】
実際の工程では各分岐管の間隔Ｌｉ－１～ｉは一般に３～５Ｄ程度であり、この時、合流の局部水頭損失は母管の沿路損失より絶対的な支配を占めている。隣接するライザー管間の母管セグメントの沿路水頭損失は完全にΔｈｉ,→ｃによりカバーすることができ、したがって母管沿路水頭損失は無視することができ、
である。
【数28】
【0021】
Ｋ→ｃは、合流部における支流の流入損失および母管貫通流の損失係数を特徴とする。合流口の局所水頭損失係数は、流量比、面積比および平滑半径ｒなどと密に関連し、すなわちＫｉ→ｃ＝ｆｕｎｃｔｉｏｎ（ＲＡｉ、ＲＱｉ、ｒ）であるため、制約式ｆｕｎｃｔｉｏｎは非線形形式である。実際の応用では、ＲＡｉとｒの両方が確定されているので、ｆは単にＲＱｉの関数である。
【0022】
上流封口（Ｑ０＝０）の多点取水口の１番目の分岐管に対して、合流口の局部損失係数はＫ１，ｂ→ｃ＝ｆｕｎｃｔｉｏｎ（ＲＡ１，ＲＱ１＝１,ｒ）と表現することができる。しかし、多くの場合、このような折曲げ合流管路の水頭損失係数は必要な補正を行う必要がある。
【0023】
応用例：
ある発電所は海底の陰の形の３点取水口を採用して冷却する。取水口システムの構成を図３に示す。図４には、この取水システム構造の各演算が満たす意味を示す。ここで、合流口１（丸付き１）は特殊なＴ字合流口に簡略化することができる。この取水口は設計の初めにその３つの分岐管の流入流量配分及び全体水頭損失係数を推定する必要がある。取水ライザー管の吸水ヘッド（入水口）の局部抵抗係数は０．２５と仮定し、管路の摩擦抵抗係数は０．０１５と推定される。この多点取水管は短複合管に属し、多くの場合、摩擦抵抗係数損失を無視することができ、本計算例に一般性を持たせるため、この例を考慮する。図３から分かるように、各分岐管間の間隔は等しく、間隔は母管径Ｄの約３倍であり、各分岐管の長さは管径の７倍であり、従来の管路合流と研究結果から判別したように、このような構造は分岐管間の隣接領域の干渉を無視することができ、先人による試験の適合曲線またはＧａｒｄｅｌ式を用いて単一合流口の水頭損失係数を計算することができる。図３における寸法表記単位はセンチメートルである。
ある発電所は海底の陰の形の３点取水口を採用して冷却する。取水口システムの構成を図３に示す。図４には、この取水システム構造の各演算が満たす意味を示す。ここで、合流口１（丸付き１）は特殊なＴ字合流口に簡略化することができる。この取水口は設計の初めにその３つの分岐管の流入流量配分及び全体水頭損失係数を推定する必要がある。取水ライザー管の吸水ヘッド（入水口）の局部抵抗係数は０．２５と仮定し、管路の摩擦抵抗係数は０．０１５と推定される。この多点取水管は短複合管に属し、多くの場合、摩擦抵抗係数損失を無視することができ、本計算例に一般性を持たせるため、この例を考慮する。図３から分かるように、各分岐管間の間隔は等しく、間隔は母管径Ｄの約３倍であり、各分岐管の長さは管径の７倍であり、従来の管路合流と研究結果から判別したように、このような構造は分岐管間の隣接領域の干渉を無視することができ、先人による試験の適合曲線またはＧａｒｄｅｌ式を用いて単一合流口の水頭損失係数を計算することができる。図３における寸法表記単位はセンチメートルである。
【0024】
本例では母管面積Ａが一定であり、各分岐管面積、長さｌｉ、ピッチＬｉはいずれも等しい（ｉ＝１，２，３）ので、
ＲＡｉ＝（ｄ／Ｄ）２＝０．２５
Ｋｉ，ｉｎ＝０．２５
Ｋｉ，ｆ＝ｆ（ｌｉ／ｄｉ）＝０．０１５×７／１＝０．１０５
Ｋｉ－１～ｉ，ｆ＝ｆ（Ｌｉ－１～ｉ／Ｄ）＝０．０１５×６／２＝０．０４５
である。
ＲＡｉ＝（ｄ／Ｄ）２＝０．２５
Ｋｉ，ｉｎ＝０．２５
Ｋｉ，ｆ＝ｆ（ｌｉ／ｄｉ）＝０．０１５×７／１＝０．１０５
Ｋｉ－１～ｉ，ｆ＝ｆ（Ｌｉ－１～ｉ／Ｄ）＝０．０１５×６／２＝０．０４５
である。
【0025】
具体的な計算過程は以下のとおりである。
ステップ１：図４の流量配分を参照して、流量配分比率をＱ１’＝０．２８、Ｑ２’＝０．３２、Ｑ３’＝０．４と最初に推定する。Ｔ字合流水頭損失係数Ｇａｒｄｅｌ式によると、合流口水頭損失係数は分岐管／母管面積比と分岐管／母管の流量比の関数である。
Ｔ字合流水頭損失係数のＧａｒｄｅｌ式によると、合流水頭損失係数も分岐管／母管の面積比と分岐管／母管の流量比の関数である。
ステップ２：流路ｐ１から位置２（丸付き２）までの総損失係数
（位置２（丸付き２）における流速に対応）を計算する。
ステップ３：流路ｐ２から位置２（丸付き２）までの総水頭損失係数を計算する。
ステップ４：２種の計算方法で取得された
値の差を比較し、
であり、一定の誤差が存在する。
流量配分比率をＱ１’＝０．２８５、Ｑ２’＝０．３１５、Ｑ３’＝０．４と再調整する。流路
となり、
を求め、また、流路径
となり、
を求める。
この場合、２本の流路計算の損失係数はほぼ等しいと考えられるので、Ｑ１’＝０．２８５、Ｑ２’＝０．３１５、
と確定する。
ステップ５：位置３（丸付き３）の水頭損失係数を引き続き計算する。まず、経路ｐ１＋２から位置３（丸付き３）までの水頭損失係数を算出する。前記計算に基づいて、
となり、且つ推定されたＱ３’＝０．４とＴ字合流水頭損失係数Ｇａｒｄｅｌ式により、推定する。
従って、経路ｐ１＋２から位置３（丸付き３）に到達する総水頭損失係数は以下のとおりである：
ステップ６：経路ｐ３から位置３（丸付き３）までの総水頭損失係数を計算する。Ｇａｒｄｅｌ式により、
従って、流路ｐ３から位置３（丸付き３）までの総水頭損失係数は以下のとおりである。
ステップ７：二つの計算方法で獲得した
値を比較する。
となり、すなわち、流路ｐ３で計算される水頭損失係数が大きすぎるため、小さな流量Ｑ３’＝０．３８に再調整し（Ｑ１’とＱ２’を調整することを必要としない）、ステップ５、ステップ６を繰り返す。２つの経路の
を、それぞれ１．６５および１．６６と算出する。両者は等しいと考えられ、正確な
が得られる。
ステップ８：次の位置を引き続き計算し、方法は前と同様である。本例では、３つのライザーしかなく、すなわち位置３（丸付き３）が最下流母管位置である。取水システムの総水頭損失係数は以下のとおりである。
ステップ９：前記計算は既に取水システムの総水頭損失係数と各分岐管流量配分割合を取得し、設計により資料を入力すると、総水頭損失と分岐管の絶対流量を計算することができる。
ここまでに最下流母管の流速Ｕと、総水頭損失ΔＨと３つの分岐管Ｑ１、Ｑ２、Ｑ３の流量を算出し、計算過程は終了する。
ステップ１：図４の流量配分を参照して、流量配分比率をＱ１’＝０．２８、Ｑ２’＝０．３２、Ｑ３’＝０．４と最初に推定する。Ｔ字合流水頭損失係数Ｇａｒｄｅｌ式によると、合流口水頭損失係数は分岐管／母管面積比と分岐管／母管の流量比の関数である。
【数29】
【数30】
【数31】
【数32】
【数33】
【数34】
【数35】
流量配分比率をＱ１’＝０．２８５、Ｑ２’＝０．３１５、Ｑ３’＝０．４と再調整する。流路
【数36】
【数37】
【数38】
【数39】
この場合、２本の流路計算の損失係数はほぼ等しいと考えられるので、Ｑ１’＝０．２８５、Ｑ２’＝０．３１５、
【数40】
ステップ５：位置３（丸付き３）の水頭損失係数を引き続き計算する。まず、経路ｐ１＋２から位置３（丸付き３）までの水頭損失係数を算出する。前記計算に基づいて、
【数41】
【数42】
【数43】
【数44】
【数45】
【数46】
【数47】
【数48】
【数49】
ステップ８：次の位置を引き続き計算し、方法は前と同様である。本例では、３つのライザーしかなく、すなわち位置３（丸付き３）が最下流母管位置である。取水システムの総水頭損失係数は以下のとおりである。
【数50】
【数51】
【0026】
シミュレーション実験：
本実施例は図５に示す円形分岐管６点取水口の実験モデルを用いて前記方法の流量配分と水頭損失係数を計算し、本実施例の方法の正確性を検証する。図５に示されている寸法単位はミリメートルである。
（１）母管頂部に連続して等間隔に６個の円形吸水ライザー管を配置し、吸水ライザー管の上端は水没式キノコ頭式吸水ヘッドであり、環境水は側方から吸水ヘッドに流入し、ライザー管に入った後順に母管に流入し、モデルの具体的な寸法は図５に示す。
（２）吸水ヘッドの入口水頭損失係数：６つの吸水ヘッドの形状寸法が一致するため、その局部水頭損失係数は同じである。試験測定値に基づいて、利用されている吸水ヘッドの局部抵抗係数は
（横方向進水０．５＋円形テーパ管０．０７４）である。
（３）ライザー管の沿路摩擦抵抗損失係数：Ｃｏｌｏｂｒｏｏｋ－Ｗｈｉｔｅ式を用いて、Δｉ、Ｒｅｉによって沿路摩擦抵抗損失係数λを計算し、モデル管の絶対粗さεの値は２．０μｍを取り、分岐管ラフネス高さΔｉ＝ε／ｄ＝２×１０－５を取る。沿路損失を計算する際に、吸引ヘッドのテーパセクションの下流ｌｄの長さの遷移セグメントを無視し、すなわち、有効摩擦抵抗距離はｌｉ＝ｌ－ｄ＝０．３ｍである。
分岐管間隔Ｌ＝３Ｄであるので、母管沿路損失を無視でき、
である。
（４）合流口損失係数：本試験の６つの連続合流口は、その間隔が均等に６倍の分岐管径であり、先人の研究によると、合流による大部分の局部水損がこの間隔内に発生し、すなわち各合流口間の相互影響が小さい。
合流エネルギー損失係数Ｋ→ｃ～ＲＱは最適化された二次関数パターンの式を採用する。
（５）本試験では、合流口１の上流側が閉鎖し（すなわちＱ０＝０）、かつ突出している水詰まり領域が存在する（工事現場での管路シールド構造の終わりには、通常、施工空間の一部が残っている）。この合流口の局部損失係数はＲＱ＝１の合流と類似しているが、水溜まり領域の逆流の影響により、ここの局部水頭損失係数は専門的に計算する必要がある。
（６）
を等式に代入し、Ｋ１，ｂ→ｃ＝５．５４２を求める。
（７）分岐管数と流量配分及び総損失係数との関係推定：
本実施例が提案する反復計算法によれば、異なる分岐管数量の多点取水口流量配分及び全体水頭損失係数を求めることができる。反復ステップは、コンピュータプログラミング最適化反復を使用して達成される。
Ｑ＝２５．１１Ｌ／ｓの場合、測定したＫ１＝１６．４３から、ｎ＝１～６個の分岐管の流量と水頭損失係数を算出する。表１に示すように、表２から明らかなように、本実施例に係る方法は、異なる管路数の水頭損失配分及び流量配分を正確に計算することができる。
表１ 各分岐管の流量配分およびその合流口の下流の水頭損失係数、試験結果の比較
本実施例は図５に示す円形分岐管６点取水口の実験モデルを用いて前記方法の流量配分と水頭損失係数を計算し、本実施例の方法の正確性を検証する。図５に示されている寸法単位はミリメートルである。
（１）母管頂部に連続して等間隔に６個の円形吸水ライザー管を配置し、吸水ライザー管の上端は水没式キノコ頭式吸水ヘッドであり、環境水は側方から吸水ヘッドに流入し、ライザー管に入った後順に母管に流入し、モデルの具体的な寸法は図５に示す。
（２）吸水ヘッドの入口水頭損失係数：６つの吸水ヘッドの形状寸法が一致するため、その局部水頭損失係数は同じである。試験測定値に基づいて、利用されている吸水ヘッドの局部抵抗係数は
【数52】
【数53】
【数54】
【数55】
（４）合流口損失係数：本試験の６つの連続合流口は、その間隔が均等に６倍の分岐管径であり、先人の研究によると、合流による大部分の局部水損がこの間隔内に発生し、すなわち各合流口間の相互影響が小さい。
合流エネルギー損失係数Ｋ→ｃ～ＲＱは最適化された二次関数パターンの式を採用する。
【数56】
（６）
【数57】
（７）分岐管数と流量配分及び総損失係数との関係推定：
本実施例が提案する反復計算法によれば、異なる分岐管数量の多点取水口流量配分及び全体水頭損失係数を求めることができる。反復ステップは、コンピュータプログラミング最適化反復を使用して達成される。
Ｑ＝２５．１１Ｌ／ｓの場合、測定したＫ１＝１６．４３から、ｎ＝１～６個の分岐管の流量と水頭損失係数を算出する。表１に示すように、表２から明らかなように、本実施例に係る方法は、異なる管路数の水頭損失配分及び流量配分を正確に計算することができる。
表１ 各分岐管の流量配分およびその合流口の下流の水頭損失係数、試験結果の比較
【表1】
【0027】
実施例２：
本実施例は実施例１の改良であり、実施例１の母管に関する改良である。本実施例で述べた母管直径は沿路に等しいが、母管直径が沿路に変化するとき、損失係数Ｋを修正することができる。
Ｋｃｏｒｒｅｃｔ＝Ｋｏｒｉｇｉｎ（Ａｄ／Ａｕ）２
ここで、Ａｄは下流母管の面積であり、Ａｕは上流母管の面積であり、Ｋｏｒｉｇｉｎは未修正の水頭損失であり、Ｋｃｏｒｒｅｃｔは修正後の水頭損失である。
本実施例は実施例１の改良であり、実施例１の母管に関する改良である。本実施例で述べた母管直径は沿路に等しいが、母管直径が沿路に変化するとき、損失係数Ｋを修正することができる。
Ｋｃｏｒｒｅｃｔ＝Ｋｏｒｉｇｉｎ（Ａｄ／Ａｕ）２
ここで、Ａｄは下流母管の面積であり、Ａｕは上流母管の面積であり、Ｋｏｒｉｇｉｎは未修正の水頭損失であり、Ｋｃｏｒｒｅｃｔは修正後の水頭損失である。
【0028】
最後に説明すべきこととして、以上は本発明の技術的解決手段を説明するためのものにすぎず、限定するものではなく、３点取水口形式、キノコ頭吸水ヘッド、合流水流水頭損失係数のＧａｒｄｅｌ式を参照して本発明を詳しく説明したが、当業者には理解されるように、本発明の技術的解決手段の精神および範囲から逸脱することなく、本発明の技術的解決手段（例えば、異なる水吸収ヘッドタイプ、異なる数の水吸収ライザー管、異なる合流水流水頭損失係数の式など）に対して修正または均等な置換を行うことができる。
【0029】
（付記）
（付記１）
多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法であって、前記方法で計算された多点取水口施設は、水底や海底基礎に埋設された母管を含み、前記母管に複数の合流口が設置され、各前記合流口に分岐管がそれぞれ垂直に接続され、各分岐管の先端に水中に浸る吸水ヘッドが設置され、前記方法は、
ステップ１：多点取水口の母管の横断面積Ａ、各分岐管の形状、分岐管の長さｌｉと分岐管の横断面積Ａｉ（ｉは上流から下流に並ぶ分岐管の番号であり、ｉ＝１、２……、ｎである）、および分岐管と母管との合流口の平滑半径ｒ、各分岐管の間隔Ｌ、流動レイノルズ数Ｒｅ、管材のラフネス高さを含む、多点取水口の構造と寸法情報とを入力して確定するステップ１と、
ステップ２：管路抵抗係数を確定し、つまり、水力学計算マニュアル、管材のラフネス高さとレイノルズ数に基づいて、吸水ヘッドの局部抵抗係数Ｋｉｎと、母管及び分岐管の沿路摩擦抵抗係数Ｋｆとを明確にするステップ２と、
ステップ３：合流口における水頭損失係数の形式を確定し、つまり、分岐管と母管の形状、過流面積比及び合流角と平滑半径に基づいて、以下のＧａｒｄｅｌ式により合流管水頭損失係数Ｋ→ｃの計算形式を確定し、ここで、ｉ番目の合流口の損失係数はｉ番目の分岐管の分岐管合流損失係数Ｋｉ、ｂ→ｃと、上流母管からｉ番目の合流口を流れた貫通流損失係数Ｋｉ、ｔ→ｃを含み、Ｇａｒｄｅｌ式が以下のとおりであり、
式中、Ｋｔ→ｃは母管貫通流の損失係数であり、Ｋｂ→ｃは分岐管合流損失係数であり、下付き文字ｂは分岐管合流を代表し、下付き文字ｔは上流母管合流を代表し、下付き文字ｃは母管下流を代表し、θは分岐管と母管上流の夾角であり、Ｔ字合流時にθ＝π／２であり、無次元数ＲＱは支流と下流主流の流量比であり、ＲＡは分岐管と母管の面積比であり、平滑角度の合流状況を考慮し、ｒは分岐管と母管との合流口の平滑半径である、ステップ３と、
ステップ４：試算流量を予測または調整し、つまり、ｉ＝２から、経験または従来資料に基づいて分岐管ｉの試算無次元流量Ｑ１’と当該分岐管ｉの上流累積流量
を予測し、または試算結果に基づいて分岐管ｉの試算流量Ｑｉ’と当該分岐管ｉの上流累積流量
を調整し、ここで、ｉは２～ｎの間の値である、ステップ４と、
ステップ５：分岐管ｉの下流の合流口における水頭損失
を計算し、つまり、試算された分岐管流量Ｑｉ’と上流累積流量
に基づいて、それぞれ二本の流路から合流口の水頭損失
を計算し、
第１流路が上流貫通流路ＰΣｉ－１であり、
式中、
は母管の中のｉ番目のＴ字合流口の下流のｉ（丸付きｉ）点で１番目の分岐管ｐ１からｉ－１番目の分岐管ｐｉ－１までの総合流の、母管の上流から下流ｉ（丸付きｉ）点まで貫通する試算水頭損失であり、Ｋｉ－１’は位置ｉ－１の試算水頭損失であり、Ｋｉ－１～ｉ、ｆは母管の位置ｉ－１から位置ｉまでの沿路摩擦抵抗損失であり、
第２流路が分岐管の流入流路ｐｉであり、
式中、
は母管の中のｉ番目のＴ字合流口の下流のｉ（丸付きｉ）点でｉ番目の分岐管から水流経路ｐｉに合流する試算水頭損失であり、Ｋｉ,ｉｎはｉ番目の吸水ヘッドの局所抵抗係数であり、Ｋｉ,ｆはｉ番目の分岐管の沿路摩擦抵抗係数である、ステップ５と、
ステップ６：２本の流路で計算された水頭損失を比較し、つまり、分岐管流量Ｑｉ’の調整及び番号ｉの分岐管の水頭損失
の試算を行うごとに、すなわち、２本の流路ＰΣｉ－１とｐｉで計算された水頭損失を比較するごとに、等しいかどうかを判断し、予想された流量精度要件に基づいて等しいと判断されたしきい値ｅｒｒｏｒを設定してもよく、
が「はい」であれば次の分岐管に入り、「いいえ」であればステップ４に戻り、試算流量を調整し、ｉ＝２からｉ＝ｎまで、すなわち最下流合流口の計算が完了するまでこのように反復計算を繰り返す、ステップ６と、
ステップ７：全体計算を行い、つまり、最下流母管位置ｎまで計算する時、すなわちｉ＝ｎである時、ここでの複合管損失係数Ｋｎを得て、すると、取水システムの全体水頭損失係数Ｋと全体水頭損失係数ΔＨはそれぞれ以下のとおりであり、
式中、Ｕ＝Ｑ／Ａは最下流母管の平均流速であり、ｇは重力加速度である、ステップ７と、
を含むことを特徴とする多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法。
（付記１）
多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法であって、前記方法で計算された多点取水口施設は、水底や海底基礎に埋設された母管を含み、前記母管に複数の合流口が設置され、各前記合流口に分岐管がそれぞれ垂直に接続され、各分岐管の先端に水中に浸る吸水ヘッドが設置され、前記方法は、
ステップ１：多点取水口の母管の横断面積Ａ、各分岐管の形状、分岐管の長さｌｉと分岐管の横断面積Ａｉ（ｉは上流から下流に並ぶ分岐管の番号であり、ｉ＝１、２……、ｎである）、および分岐管と母管との合流口の平滑半径ｒ、各分岐管の間隔Ｌ、流動レイノルズ数Ｒｅ、管材のラフネス高さを含む、多点取水口の構造と寸法情報とを入力して確定するステップ１と、
ステップ２：管路抵抗係数を確定し、つまり、水力学計算マニュアル、管材のラフネス高さとレイノルズ数に基づいて、吸水ヘッドの局部抵抗係数Ｋｉｎと、母管及び分岐管の沿路摩擦抵抗係数Ｋｆとを明確にするステップ２と、
ステップ３：合流口における水頭損失係数の形式を確定し、つまり、分岐管と母管の形状、過流面積比及び合流角と平滑半径に基づいて、以下のＧａｒｄｅｌ式により合流管水頭損失係数Ｋ→ｃの計算形式を確定し、ここで、ｉ番目の合流口の損失係数はｉ番目の分岐管の分岐管合流損失係数Ｋｉ、ｂ→ｃと、上流母管からｉ番目の合流口を流れた貫通流損失係数Ｋｉ、ｔ→ｃを含み、Ｇａｒｄｅｌ式が以下のとおりであり、
【数58】
ステップ４：試算流量を予測または調整し、つまり、ｉ＝２から、経験または従来資料に基づいて分岐管ｉの試算無次元流量Ｑ１’と当該分岐管ｉの上流累積流量
【数59】
【数60】
ステップ５：分岐管ｉの下流の合流口における水頭損失
【数61】
【数62】
【数63】
第１流路が上流貫通流路ＰΣｉ－１であり、
【数64】
【数65】
第２流路が分岐管の流入流路ｐｉであり、
【数66】
【数67】
ステップ６：２本の流路で計算された水頭損失を比較し、つまり、分岐管流量Ｑｉ’の調整及び番号ｉの分岐管の水頭損失
【数68】
【数69】
ステップ７：全体計算を行い、つまり、最下流母管位置ｎまで計算する時、すなわちｉ＝ｎである時、ここでの複合管損失係数Ｋｎを得て、すると、取水システムの全体水頭損失係数Ｋと全体水頭損失係数ΔＨはそれぞれ以下のとおりであり、
【数70】
を含むことを特徴とする多点取水口の水頭損失係数及び分岐管流量の配分を計算する方法。
【0030】
（付記２）
前記母管の沿路直径が異なる場合に、上記ステップにおける水頭損失Ｋを修正し、
Ｋｃｏｒｒｅｃｔ＝Ｋｏｒｉｇｉｎ（Ａｄ／Ａｕ）２
式中、Ａｄは下流母管面積であり、Ａｕは上流母管面積であり、Ｋｏｒｉｇｉｎは未修正の水頭損失であり、Ｋｃｏｒｒｅｃｔは修正後の水頭損失である、
ことを特徴とする付記１に記載の方法。
前記母管の沿路直径が異なる場合に、上記ステップにおける水頭損失Ｋを修正し、
Ｋｃｏｒｒｅｃｔ＝Ｋｏｒｉｇｉｎ（Ａｄ／Ａｕ）２
式中、Ａｄは下流母管面積であり、Ａｕは上流母管面積であり、Ｋｏｒｉｇｉｎは未修正の水頭損失であり、Ｋｃｏｒｒｅｃｔは修正後の水頭損失である、
ことを特徴とする付記１に記載の方法。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【国際調査報告】