特表 2023-504055 フィルムの特性量プロファイルの決定を伴うインフレーションフィルムの製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公表特許公報(A)

(11)【公表番号】

(43)【公表日】2023-02-01

(54)【発明の名称】フィルムの特性量プロファイルの決定を伴うインフレーションフィルムの製造方法

(51)【国際特許分類】

   B29C 48/92 20190101AFI20230125BHJP

   B29C 48/10 20190101ALI20230125BHJP

   B29C 48/325 20190101ALI20230125BHJP

   B29C 48/33 20190101ALI20230125BHJP

   B29C 48/25 20190101ALI20230125BHJP

【ＦＩ】

B29C48/92

B29C48/10

B29C48/325

B29C48/33

B29C48/25

【審査請求】有

【予備審査請求】未請求

(21)【出願番号】P 2022530971

(86)(22)【出願日】2020-11-09

(85)【翻訳文提出日】2022-06-09

(86)【国際出願番号】 EP2020081488

(87)【国際公開番号】W WO2021104841

(87)【国際公開日】2021-06-03

(31)【優先権主張番号】1913386

(32)【優先日】2019-11-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】FR

(81)【指定国・地域】

(71)【出願人】

【識別番号】522130863

【氏名又は名称】アレフ・ソシエテ・パール・アクシオン・サンプリフィエ

【氏名又は名称原語表記】ＡＬＥＰＨ ＳＡＳ

(74)【代理人】

【識別番号】100145403

【弁理士】

【氏名又は名称】山尾 憲人

(74)【代理人】

【識別番号】100189555

【弁理士】

【氏名又は名称】徳山 英浩

(72)【発明者】

【氏名】アヴィラ，ジャン－ノエル

【テーマコード（参考）】

4F207

【Ｆターム（参考）】

4F207AJ08

4F207AM23

4F207AP11

4F207AR07

4F207AR12

4F207KA01

4F207KA17

4F207KL88

4F207KM06

4F207KM15

4F207KM16

(57)【要約】

インフレーションフィルム（Ｆ）を製造する方法は、ダイ（Ｄ）を介して押出すこと、変化する折り角度で前記インフレーションフィルムを扁平化すること、インフレーションフィルムの特性量であって、扁平化されたインフレーションフィルムの壁の２つの並置部分にわたって合計される特性量の横方向プロファイルを測定すること、および、横方向プロファイルに基づいて、極プロファイルを推定すること、を含む。上記方法は、さらに、フィルムの横方向の位置に対応する偏平化されたインフレーションフィルムの外周の極位置を決定すること、極位置のそれぞれを挟む離散化角度値を決定すること、離散化角度値に基づいて、フィルムの極プロファイルとフィルムの離散化された極プロファイルとを関連付ける補間係数を算出すること、および、補間係数に基づいて、カルマンフィルタを適用してフィルムの離散化された極プロファイルの推定を更新すること、をさらに含む。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

フィルム成形装置を用いてインフレーションフィルム（Ｆ）を製造する方法であって、
ダイ（Ｄ）を介した押出しによりインフレーションフィルムを成形する工程（Ｓ１０）と、
回転を生成する部材の駆動により変化する折り角度（folding angle）で前記インフレーションフィルムを扁平化する工程（Ｓ３０）と、
前記インフレーションフィルムの特性量の横方向プロファイルを測定する工程であって、前記特性量は、扁平化されたインフレーションフィルムの壁の２つの並置部分にわたって合計される、測定工程（Ｓ５０）と、
前記横方向プロファイルに基づいて、前記インフレーションフィルムの前記特性量の離散化された極プロファイル（discretized polar profile）を推定する工程と、
前記インフレーションフィルムの前記離散化された極プロファイルの推定に応答して、前記フィルム成形装置を制御する工程と、を含み、
前記方法は、測定システムにおいて、前記横方向プロファイルが測定される測定点ごとに、
前記回転を生成する部材の角度位置（α_ｉ）を取得すること（Ｓ５０）、
前記角度位置に基づいて、前記測定点の横方向位置（ｘ_ｉ）について、前記横方向位置に位置付けられた、前記扁平化されたインフレーションフィルムの外周の２つの極位置

【数41】

を決定すること（Ｓ７０）、
前記２つの極位置のそれぞれについて、その極位置を挟む２つの離散化角度値（discretized angle values）を決定すること（Ｓ８０）、
前記離散化角度値に基づいて、前記インフレーションフィルムの極プロファイルと前記離散化された極プロファイルとを関連付ける補間係数

【数42】

を計算すること（Ｓ９０）、
前記補間係数に基づいて、メインカルマンフィルタの観測行列を決定すること（Ｓ１００）、および
前記測定工程（Ｓ５０）で取得された前記横方向プロファイルが前記メインカルマンフィルタに入力され、前記メインカルマンフィルタによって、前記インフレーションフィルムの前記離散化された極プロファイルの前記推定を更新すること（Ｓ１１０）、
をさらに含むことを特徴とする、インフレーションフィルムの製造方法。

【請求項2】

前記メインカルマンフィルタの１回目の反復のために、前記方法は、第１の測定された横方向プロファイルにわたって合計され平均化された前記特性量の１／２に等しい定数値を有する平坦なプロファイルで、前記離散化された極プロファイルを初期化すること（Ｓ５５）をさらに含むことを特徴とする、請求項１に記載のインフレーションフィルムの製造方法。

【請求項3】

前記メインカルマンフィルタの１回目の反復のために、前記方法は、複数の成分（components）のプロファイルによって前記離散化された極プロファイルを初期化すること（Ｓ５５）をさらに含み、前記複数の成分のそれぞれは、その成分の離散極位置に最も近い横方向位置で測定された、第１の測定された横方向プロファイルの値の１／２として規定されることを特徴とする、請求項１に記載のインフレーションフィルムの製造方法。

【請求項4】

前記インフレーションフィルムの前記離散化された極プロファイルの前記推定の前記更新に応答して、前記方法は、前記インフレーションフィルムの形成を規制するためのアクチュエータを制御すること（Ｓ１２０、Ｓ１２０’）をさらに含むことを特徴とする、請求項１または請求項２に記載のインフレーションフィルムの製造方法。

【請求項5】

前記回転は、回転が交互に反対方向に行われる交互回転であり、
前記方法は、
前記インフレーションフィルムに対する測定によって取得された前記特性量の複数の横方向プロファイルに基づいて、前記インフレーションフィルムの前記特性量の、各回転方向に対して１つの離散化された極プロファイルである、離散化された２つの極プロファイルを並行して推定することであって、それぞれが前記２つの極プロファイルのうちの１つに専用である２つの補助カルマンフィルタを使用することによって、請求項１に記載の方法を用いて推定すること、
前記２つの極プロファイルの相互相関を表す相互相関曲線を計算すること（Ｓ２１０）、
前記相互相関曲線の最大値の位置を決定し（Ｓ２２０）、前記位置を１／２にして角度修正シフトを得ること、および
前記メインカルマンフィルタに、修正された横方向プロファイルを供給することによって、前記インフレーションフィルムの前記離散化された極プロファイルの前記推定の前記更新を決定すること（Ｓ２４０）、をさらに含むことを特徴とする、請求項１から４のいずれか１つに記載のインフレーションフィルムの製造方法。

【請求項6】

前記特性量は厚さであり、前記極プロファイルは、前記インフレーションフィルムの厚さの極プロファイルであり、前記離散化された極プロファイルは、前記インフレーションフィルムの厚さの離散化された極プロファイルであることを特徴とする、請求項１から５のいずれか１つに記載のインフレーションフィルムの製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、インフレーションフィルムの製造方法であって、製造中にフィルムの特性量プロファイルを測定することを含む方法に関する。

【背景技術】

【0002】

インフレーションフィルムは、プラスチック材料を環状ダイまたは「押出機リング」を通して押出すことによって製造されるチューブ状（筒状）のフィルムである。

【0003】

ダイの出口では、ダイの中心から空気を吹き込み、チューブに圧力をかけて伸ばす。チューブはバブルを形成し、その後、バブルの壁の厚さの２倍の平均厚さの２層構造を得るように、折りたたみパネルによって折られる（folded）ことにより、折りたたまれて（collapsed）「扁平化」される。その後、フィルムはロール状に巻き取られる。

【0004】

ダイの出口を起点とする厚さ欠陥が、膨張中にロールの所定の横方向位置に集積するのを防止するために、環状ダイや折りたたみパネルなどの回転生成部材が回転運動に従って、「折り角度（folding angle）」で特定されるフィルムの折り位置にその回転を付与し、厚さ欠陥をロール上に均一に分布させることができる。

【0005】

回転は、連続回転でも、交互回転（一方向に回転した後、他の方向に回転する、周期的な回転）でもよい。

【0006】

しかし、得られるフィルムを特徴付けるために、また、必要に応じてフィルムの製造方法に作用することができるように、フィルムの厚さを監視および制御する必要がある。

【0007】

実際には、バブルの段階でインフレーションフィルムの厚さを正確に測定することは困難である。システムの幾何学的形状により、センサ素子をバブル内に位置させる必要のある透過法による厚さの測定は不可能であり、後方散乱による測定ソリューションも不正確であるからである。

【0008】

そこで、バブルを扁平化した、すなわち折りたたんだ後のフィルムの厚さを推定する方法が開発されている。このような方法は、扁平化した後のバブルの厚さを測定することに基づいている。

【0009】

例えば、特許出願ＵＳ２０１１／０１１２６７７は、インフレーションフィルムの厚さプロファイルを測定する方法を開示している。この方法では、フィルムの縦方向に切り分けられた複数の断片（縦断片longitudinal sections）がバブル上で特定され、フィルムの扁平化によって相互に並置される縦断片の組の厚さの合計が測定される。その後、ダイの回転を利用して、バブルの全周にわたってフィルムの厚さプロファイルを再構築する。

【0010】

ダイが回転することによって、扁平化されたフィルムの異なる時点での厚さの測定は、縦断片の異なる組み合わせの厚さの合計に対応する。それによって、フィルムの厚さプロファイルを、その周囲にわたって決定するのに十分な連立方程式を確立することができる。

【0011】

しかし、この種の方法は、「バケット」システムまたは複数のプロファイル断片（profile sections）のリストに基づいており、複数の断片の重なりの程度に関して不確実になり、フィルムが複数の縦断片に分割されることにより厚さプロファイルがスムージングされ、断片ごとに測定した厚さを平均化することでプロファイルの分解能（resolution）が不十分になる。これに加えて、フィルムの端に位置する断片間の結合による測定誤差を避けるために、無視できない割合がプロファイル測定に使用されないようになる。

【発明の概要】

【0012】

本発明の目的は、インフレーションフィルムの特性量プロファイルの推定を、特に測定の分解能およびそのノイズレベルに関して改善し、それによって、そのフィルムの製造方法に対する監視および制御の改善を実現できるようにすることである。

【0013】

この目的のために、本発明は、フィルム成形装置によってインフレーションフィルムを製造する方法を提供する。この方法は、ダイを介した押出しによりインフレーションフィルムを成形する工程と、回転を生成する部材（回転生成部材）の駆動により変化する折り角度で前記インフレーションフィルムを扁平化する工程と、前記インフレーションフィルムの特性量の横方向プロファイルを測定する工程であって、前記特性量は、扁平化された前記インフレーションフィルムの壁の２つの並置部分にわたって合計される、測定工程と、前記横方向プロファイルに基づいて、前記インフレーションフィルムの前記特性量の離散化された極プロファイル（離散化極プロファイル、discretized polar profile）を推定する工程と、前記インフレーションフィルムの前記離散化された極プロファイルの推定に応答して、前記フィルム成形装置を制御する工程と、を含み、前記方法は、測定システムにおいて、前記横方向プロファイルが測定される測定点ごとに、
前記回転を生成する部材の角度位置を取得すること、
前記角度位置に基づいて、前記測定点の横方向位置について、前記横方向位置に位置付けられた、前記扁平化されたインフレーションフィルムの外周の２つの極位置を決定すること、
前記２つの極位置のそれぞれについて、その極位置を挟む２つの離散化角度値を決定すること、
前記離散化角度値に基づいて、前記インフレーションフィルムの極プロファイルと前記離散化された極プロファイルとを関連付ける補間係数を計算すること、
前記補間係数に基づいて、メインカルマンフィルタの観測行列を決定すること、および
前記測定工程で取得された前記横方向プロファイルが前記メインカルマンフィルタに入力され、前記メインカルマンフィルタによって、前記インフレーションフィルムの前記離散化された極プロファイルの前記推定を更新すること、をさらに含む。

【0014】

本発明のインフレーションフィルムの製造方法は、さらに、扁平化されたインフレーションフィルムに対して逐次測定された前記特性量の横方向プロファイルに基づいて、前記インフレーションフィルムの特性量の極性プロファイルを決定し更新することを含む。この方法によれば、高解像度で信頼性に優れた推定プロファイルの安定した決定に基づき、フィルムの形成を制御するためのフィードバック制御ループが高い反応性を有することが可能になる。

【0015】

また、本発明の製造方法は、以下の特徴を有していてもよい。
前記メインカルマンフィルタの１回目の反復（first iteration）のために、前記方法は、第１の測定された横方向プロファイル（第１の測定横方向プロファイル、first measured transverse profile）にわたって合計され平均化された前記特性量の１／２に等しい定数値を有する平坦なプロファイルで、前記離散化された極プロファイルを初期化することをさらに含んでもよい。
前記メインカルマンフィルタの１回目の反復のために、前記方法は、複数の成分（components）のプロファイルによって前記離散化された極プロファイルを初期化することをさらに含んでもよい。前記複数の成分のそれぞれは、その成分の離散（discrete）極位置に最も近い横方向位置で測定された、第１の測定された横方向プロファイルの値の１／２として規定されてもよい。
前記インフレーションフィルムの前記離散化された極プロファイルの前記推定の前記更新に応答して、前記方法は、前記インフレーションフィルムの形成を規制するためのアクチュエータを制御することをさらに含んでもよい。
前記回転は、回転が交互に反対方向に行われる交互回転であってもよい。前記方法は、
前記インフレーションフィルムに対する測定によって取得された前記特性量の複数の横方向プロファイルに基づいて、前記インフレーションフィルムの前記特性量の、各回転方向に対して１つの離散化された極プロファイルである、離散化された２つの極プロファイルを並行して推定することであって、それぞれが前記２つの極プロファイルのうちの１つに専用である２つの補助カルマンフィルタを使用することによって、上記方法を用いて推定すること、
前記２つの極プロファイルの相互相関を表す相互相関曲線を計算すること、
前記相互相関曲線の最大値の位置を決定し、前記位置を１／２にして角度修正シフト（correction angular shift）を得ること、および
前記メインカルマンフィルタに、修正された横方向プロファイルを供給することによって、前記インフレーションフィルムの前記離散化された極プロファイルの前記推定の前記更新を決定すること、をさらに含んでもよい。
前記特性量は厚さであり、前記極プロファイルは前記インフレーションフィルムの厚さの極プロファイルであり、前記離散化された極プロファイルは前記インフレーションフィルムの厚さの離散化された極プロファイルであってもよい。

【図面の簡単な説明】

【0016】

本発明は、非限定的な例として、添付の図面を参照して与えられる実施形態の以下の詳細な説明を読めば、よりよく理解され、他の利点も明らかになり得る。

【0017】

【図1】図１は、インフレーションフィルムを形成し、それを折る、すなわち折りたたむ方法を示す。

【図2A】図２Ａは、図１の様々なレベルにおけるフィルムの断面を同一平面上に示す。

【図2B】図２Ｂは、図１の折りたたまれたフィルムの位置の特定を示す図である。

【図2C】図２Ｃは、離散化における、図１のフィルムの極プロファイルの点の補間を示す。

【図3A】図３Ａは、図１のフィルムの厚さの極プロファイルを決定するために使用される値の表を示す。

【図3B】図３Ｂは、図１のフィルムの極プロファイルを規定する表である。

【図4】図４は、本発明の第１の実施形態における図１のフィルムの製造方法のフローチャートである。

【図5A】図５Ａは、それぞれがダイの異なる回転方向について得られた、フィルムの２つの極プロファイルを示す。

【図5B】図５Ｂは、図５Ａのプロファイルの相互相関曲線を示す。

【図6】図６は、本発明の第２の実施形態における図１のフィルムの製造方法のフローチャートである。

【発明を実施するための形態】

【0018】

本発明の方法の第１の実施形態の説明
第１の実施形態では、連続回転ダイ、すなわち同じ方向に連続的に回転するダイによってインフレーションフィルムを製造する方法について検討する。この方法の間には、インフレーションフィルムに付加される特性量、すなわちこの例では厚さが監視され、かつ、制御される。

【0019】

以下の説明の第１部は、インフレーションフィルムの極プロファイルを決定する方法の実施に使用されるデータを収集するためのシステムを説明する。

【0020】

この例では、極プロファイルは、インフレーションフィルムの厚さを、インフレーションフィルムの外周（periphery）の各点と関連付けるものであり、各点は極位置によって特定される。

【0021】

図１は、インフレーションフィルムの形成方法を示す。この方法では、筒状のインフレーションフィルムＦは、押出機Ｅｘによって、ダイＤを通して押し出されることによって形成される。ダイＤは、交互に反対方向に回転している、または同じ方向に連続して回転している。ダイＤは、圧力下でフィルムに空気を吹き込み、それによってバブルＢを形成する送風装置Ｂｌｏｗを備える。

【0022】

この例では、フィルムを形成するポリマーの押し出しは、ダイの固定リップと調整可能リップとの間の推力によって行われる。押し出されたフィルムの厚さは、ダイの外周の調整可能リップに沿って配置された複数のアクチュエータＡＣＴによって制御可能である。これらのアクチュエータの動作は個別に調整可能である。

【0023】

この他にも、例えば、流量または温度が変化するエアリングを制御するためのアクチュエータ、赤外線放射によってインフレーションフィルムを加熱するパネルを制御するためのアクチュエータなどの、インフレーションフィルムの厚さを規制するための他のアクチュエータに基づいて、フィルムの厚さを制御する方法が存在する。

【0024】

ダイの上方では、ローラＲｏｌ－１が、フィルムを扁平化、すなわちフィルムを折りたたみ、ローラＲｏｌ－２が、扁平化されたフィルムを送り、方向転換させて、放射線放出装置Ｃａｐ－Ｅと放射線検出装置Ｃａｐ－Ｄの間を通過させる。これら２つの装置によって、好ましくは透過式（in transmission）で動作し、フィルムの特性量を測定する厚みセンサＣａｐが構成される。

【0025】

この特性量は、フィルム全体としての単位面積当たりの質量もしくは「面密度」、フィルムの一成分の面密度、または、フィルムが多層フィルムである場合にはフィルムの一部である１つの層の面密度であり得る。

【0026】

本実施形態では、当該特性量は、フィルム全体としての面密度から推測される、インフレーションフィルムの壁の厚さ（肉厚、wall thickness）である。

【0027】

以下、フィルムの「単一厚さ」という用語は、フィルムの単一の壁の厚さを意味し、「合計厚さ」という用語は、扁平化されたフィルムの壁のうち、扁平化によって相互に並置される２つの部分の厚さの合計を意味するために使用される。

【0028】

厚みセンサは、フィルムの合計厚さの横方向のプロファイルを測定するように設計されている。厚みセンサは、扁平化されたフィルムへのＸ線の透過によって面密度を検出することに基づいてもよい。

【0029】

あるいは、厚みセンサは、ベータ放射の透過または後方散乱に基づくことも可能である。

【0030】

一般的に、厚さの測定は、電磁波、超音波、もしくは粒子の透過または後方散乱で行われてもよいが、測定精度の理由から、透過による検出が好ましい。

【0031】

厚みセンサは、コンピュータＣＡＬＣ、コンピュータメモリＭＥＭ、スキャナ（図示せず）を備える測定システムＭＥＳに統合されている。スキャナは、監視制御システムＣ／Ｃから指示を受けて、折りたたまれたフィルムの幅にわたって厚みセンサを走査することが可能である。

【0032】

監視制御システムＣ／Ｃは、コンピュータＣＡＬＣとも機能的に通信しており、送風装置、ダイ、およびアクチュエータを備えるフィルム製造システムを監視および制御するように構成されている。

【0033】

測定システムＭＥＳは、角度指示器ＡＮＧと通信している。角度指示器ＡＮＧは、測定システムが角度位置を取得することができるように、各時点において、ダイが回転しているときの当該ダイの角度位置を、測定システムＭＥＳに伝達するように設計されている。

【0034】

ダイの回転により、フィルムの折り位置が回転する。この実施形態では、回転するダイが回転発生部材として作用する。

【0035】

フィルムの折り位置の回転が折りたたみパネルによって引き起こされる場合、角度位置は、当該パネルが回転しているときのパネルの角度位置となる。

【0036】

測定システムの下流において、フィルムは２つに切断され、切断された２つのフィルムは、２つの巻き取りローラＲｏｌ－３にそれぞれ巻き取られる。

【0037】

図２Ａは、（１）ダイＤから出るときのフィルムの断面Ｆ_Ｄ、（２）バブルＢの扁平化されている途中の部分におけるフィルムの断面Ｆ_Ｂ、および（３）測定システムＭＥＳにおけるフィルムの断面Ｆ_ＭＥＳを示す。

【0038】

実際には、（３）において、インフレーションフィルムの２つの向かい合う部分が互いに接触し、場合によって残留空気の薄い層によって分離され、それによって、２層構造Ｂｉが形成されている。

【0039】

わかりやすくするために、これらの部分は図中では互いに分離して示されている。

【0040】

ダイの回転運動は、測定システムを通過する部分を含め、巻き取りローラまでフィルム全体に伝播する。

【0041】

本発明によると、バブルが形成されている間、監視制御装置Ｃ／Ｃの監視制御下で、測定システムは、扁平化されたフィルムの幅にわたって横方向に厚みセンサを走査し、扁平化されたフィルムによって形成された２層構造Ｂｉの厚さの横方向プロファイルをコンピュータメモリＭＥＭに連続して記録し、現在の横方向プロファイルにおける、インデックスｉによって特定される１つの点で測定された合計厚さＣＴｉを、第１列がインデックス１を示す表の第２列の行ｉに格納される。

【0042】

並行して、現在の横方向プロファイルの点ｉにおける２層構造の厚さ測定ごとに、角度検出器は、テーブルの第３列の行ｉに、当該の現在の横方向プロファイルの点ｉにおける２層構造の厚さ測定時点のダイの角度位置α_ｉを記録する。

【0043】

図２Ｂは、ダイの基準角度位置Ｒｅｆとバブルの折点との間の角度に対応する折り角度位置

【0044】

【数1】

を示す。位置０°は、回転がない場合の基準位置とバブルの折点との間が正確に対応する位置に定義される。

【0045】

折り角度位置

【0046】

【数2】

は、ダイから測定装置へのフィルムの搬送に要する時間に相当する時間遅れと、バブルの慣性による変形とを考慮しながら、ダイの角度位置α_ｉから推測され、表の４列目に格納される。

【0047】

これらのパラメータは、本方法を実施するために使用される生産ラインの動作パラメータに基づいて測定および／又は推定されてもよい。

【0048】

実際には、回転方向が一定である連続回転が使用される場合、角度位置α_ｉから、上述の時間遅れおよびダイの回転によって生じる角度シフトα_{ｓｈｉｆｔ}を減算して、折り角度位置

【0049】

【数3】

を得る。

【0050】

回転方向が周期的に変化する交互回転を用いる場合、時間遅れを補償するように、測定時の回転方向に応じて角度シフトα_{ｓｈｉｆｔ}を加算または減算する。

【0051】

図２Ｂは、測定システムＭＥＳにおけるフィルム上の位置の特定も示す。正規化されたｘ座標によって特定される折りたたまれたフィルムの横方向の位置は、０から１の範囲にあり、これらの極値は、扁平化されたフィルムの折り返された端部に対応している。

【0052】

図３Ａは、ｎ個の測定点における厚さおよび角度のデータを表ＴＡＢ１に記録したものを示す。表ＴＡＢ１では、第１列Ｃｏｌ．１に示されるインデックスｉによって行が特定されている。第２列Ｃｏｌ．２は、２層構造Ｂｉの厚さの測定値を示し、第３列Ｃｏｌ．３は、厚さ測定時のダイの角度位置を示している。第４列Ｃｏｌ．４は、厚みセンサでのそれぞれの厚さ測定時のフィルムの角度位置を示している。

【0053】

説明の第２部は、フィルムの各角度位置におけるインフレーションフィルムの単一厚さと、扁平化されたフィルムの各横方向位置におけるフィルムの合計厚さの測定値との間に、どのように関係が確立されるかを説明する。

【0054】

扁平化されたフィルムの各横方向位置ｘは、図２Ｂによって示されるように、フィルムの扁平化によって相互に並置された、折りたたまれたフィルムの上層ＳＵＰおよび下層ＩＮＦのそれぞれにおける、筒状フィルムの外周の２つの極位置α^ｓｕｐおよびα^ｉｎｆに対応する。

【0055】

これら２つの極位置α^ｓｕｐ、α^ｉｎｆは、対応する横方向位置ｘおよび折り角度位置α^Γの関数として、式（Ｅｑ．１）、（Ｅｑ．２）のそれぞれで規定されるように、０°から３６０°の範囲にある角度で表される。

【0056】

【数4】

【0057】

横方向位置ｘにおける合計厚さは、式（Ｅｑ．３）により、対応する２つの極位置α^ｓｕｐおよびα^ｉｎｆの２つの単一厚さの合計で表すことができる。

【0058】

【数5】

ここで、関数ｐｏｌｐｆは、インフレーションフィルムの単一厚さと当該フィルムの各極位置とを関連付け、関数ｆｌａｔｐｆは、フィルムの合計厚さの測定値と扁平化されたフィルムの各横方向位置とを関連付けている。

【0059】

それを解くことで、測定された合計厚さから所望の単一厚さを導き出すことの可能な連立一次方程式を確立するために、関数ｆｌａｔｐｆおよびｐｏｌｐｆが離散化される。

【0060】

０からｍ－１の範囲にある整数のインデックスｊで特定される極位置の数ｍを使用する。

【0061】

例えば、ｍを５００に設定すると、角度分解能Δαが０．７２°の、３６０°にわたる厚さ極プロファイルが得られる。各離散角（discrete angle）は、そのインデックスｊにΔαを乗じた積に等い。

【0062】

したがって、ｍ＝５００ ＰＯＬＰＦ［ｊ］＝ｐｏｌｐｆ（α_ｊ）の関係が成り立つ。離散極位置α_ｊはｊ×Δαであり、角度分解能Δαは３６０°／ｍである。ＰＯＬＰＦは、関数ｐｏｌｐｆを、ｍ点にわたって離散化したものを表わす。

【0063】

測定システムによる平坦化フィルムの合計厚さの測定中に、ｎ個の測定点における関数ｆｌａｔｐｆの均一なサンプリングＦＬＡＴＰＦが得られる。

【0064】

離散化ＰＯＬＰＦおよびＦＬＡＴＰＦのサイズは、それぞれｍおよびｎで規定される。

【0065】

ＦＬＡＴＰＦは、図３Ａの表ＴＡＢ１の列Ｃｏｌ．１およびＣｏｌ．２に示されている。列Ｃｏｌ．１およびＣｏｌ．２は、各測定点に対応するインデックスｉおよび合計厚さＣＴｉをそれぞれ示す。

【0066】

ｎが例えば２５００に設定される場合、ｎ＝２５００ ＦＬＡＴＰＦ［ｉ］＝ｆｌａｔｐｆ（ｘ_ｉ）の関係が成り立つ。離散正規化（discrete normalized）横方向位置ｘ_ｉはｉ×Δｘであり、Δｘは１／ｎである。整数インデックスｉは０から（ｎ－１）まであり、測定点を示す。

【0067】

ｆｌａｔｐｆのサンプリング値の数ｎは、ｐｏｌｐｆのサンプリングの数ｍよりもはるかに大きくてもよいことに留意されたい。これによって、極プロファイルの決定において、例えば２倍から１０倍の範囲、好ましくは４倍から８倍の範囲で、精度および信頼性が向上することが保証される。

【0068】

関数ｐｏｌｐｆと関数ｆｌａｔｐｆとの関係を、離散化ＰＯＬＰＦと離散化ＦＬＡＴＰＦとの関係に変換するためには、正規化横方向位置ｘ_ｉの測定点ｉごとに、対応する極位置

【0069】

【数6】

におけるｐｏｌｐｆの値を近似する関係が、その間に当該

【0070】

【数7】

の値が位置する隣接する離散極位置α（ｐ_ｉ）、α（ｐ_ｉ+１）に基づいて確立される。

【0071】

同様に、対応する極位置

【0072】

【数8】

において、その間に当該

【0073】

【数9】

の値が位置する隣接する極位置α（ｑ_ｉ）およびα（ｑ_ｉ+１）の関数として、ｐｏｌｐｆの値の近似が行われる。

【0074】

インデックスｐ_ｉ、ｑ_ｉは０～（ｍ－１）範囲内にある整数であり、直下の２つの離散角と角度位置

【0075】

【数10】

とを、それぞれｐ_ｉ×Δα、ｑ_ｉ×Δαの関係によって関連付ける。

【0076】

このように、横方向位置ｘ_ｉに対応する極位置

【0077】

【数11】

に対して、ＰＯＬＰＦ［ｐ_ｉ］およびＰＯＬＰＦ［ｐ_ｉ＋１］に基づいて

【0078】

【数12】

の近似値が検討される。ここで、ｐ_ｉは、図２Ｃに示すように、

【0079】

【数13】

の直下の離散角α（ｐ_ｉ）を特定する。

【0080】

例えば、１．２２°である極位置

【0081】

【数14】

は、ｐを１、ｍを５００とすると、隣接する離散角度値０．７２°から１．４４°までの範囲にある。

【0082】

この方法は、極位置

【0083】

【数15】

についても同様に進められる。

【0084】

本実施形態では、近似は、以下の式（Ｅｑ．４）および（Ｅｑ．５）に従って、一次線形近似によって行われる。

【0085】

【数16】

ここで、係数

【0086】

【数17】

は、ＰＯＬＰＨ［ｐ_ｉ］およびＰＯＬＰＨ［ｑ_ｉ］のそれぞれの相対重みを表し、以下の式（Ｅｑ．６）および（Ｅｑ．７）のそれぞれによって表される。

【0087】

【数18】

【0088】

ｐ_ｉおよび／またはｑ_ｉが値（ｍ－１）をとるとき、（ｐ_ｉ＋１）および／または（ｑ_ｉ＋１）にはそれぞれ値０が代入される。

【0089】

この例では、近似は１次線形補間であるが、極位置

【0090】

【数19】

におけるフィルムの単一厚さが離散極位置におけるフィルムの単一厚さの関数として表される限り、他のいくつかのタイプの近似を用いることもできる。

【0091】

前式から、ＰＯＬＰＦ離散化とＦＬＡＴＰＦ離散化とをｎ個の一次方程式で関連付けた式（Ｅｑ．８）が導かれる。

【0092】

【数20】

【0093】

このような、測定した合計厚さを所望の単一厚さに関連付ける方法には、さまざまな利点がある。

【0094】

まず、ダイと測定システムとの間のフィルムの１つの点の経路を正確に決定することが可能であれば、フィルムの幅にわたる厚みセンサの走査中のフィルムの折り角度の変化と同様に、ダイのいかなる動きも考慮することが可能になる。

【0095】

そのため、プロファイル断片のリストに基づく方法とは異なり、極プロファイルに対して選択された離散化点の数とは無関係に、したがってその解像度とは無関係に、断片間の重複誤差のリスクなく、測定点と同じ数の方程式を生成することが可能である。

【0096】

また、この方法により、例えば、結果を歪める可能性のある過度のノイズのために低品質である測定ゾーンを除外することによって、ＦＬＡＴＰＦの部分集合に対して方程式を規定することも可能である。

【0097】

説明の第３部では、インフレーションフィルムの極プロファイルを決定するためのカルマンフィルタの適用について詳細に説明する。

【0098】

一般的に、このようなフィルタは、動的線形システムの隠れ状態の推定を、そのシステムの測定値の形でもたらされるシステムの新規の観測値ごとに反復して改良する。したがって、上記フィルタは、システムの変化のモデル化とシステムの観測値のモデル化との組み合わせに基づくものである。

【0099】

本発明の方法に適用される、行列計算の形で表されたカルマンフィルタの形式では、システムの隠れ状態のベクトルｘ _ｋは、ＰＯＬＰＦに対応する所望の極プロファイルであり、システムの観測ベクトルｙ _ｋは、観測反復回ｋにおける、ＦＬＡＴＰＦに対応する測定された横方向プロファイルを表す。これら２つのベクトルは２つの一般状態方程式（Ｅｑ．９）および（Ｅｑ．１０）のそれぞれを用いて表される。

【0100】

したがって、ベクトルｘ _ｋおよびベクトルｙ _ｋは、それぞれ、ＰＯＬＰＦおよびＦＬＡＴＰＦのサイズ、すなわちｍおよびｎに等しいサイズを有する。

【0101】

式（Ｅｑ．９）は、システムの隠れ状態の変化をモデル化したものである。

【0102】

【数21】

ここで、Ｆ_ｋは、システムの隠れ状態における自然変化のモデル化を表す行列、ｕ _ｋは、生産ラインのフィルムの厚さ規制システムに対する既知の作用のプロファイル、Γ_ｋは、極プロファイルに対する、規制システムのゾーンの影響の行列、ｗ _ｋは、隠れ状態における予期しない変化の未知のベクトル、Ｇ_ｋは、システムの隠れ状態に対する予期しない変化のインパクトの行列である。

【0103】

式（Ｅｑ．１０）は、システムの観測値をモデル化したものである。

【0104】

【数22】

ここで、Ｈ_ｋは、隠れ状態ｘ _ｋと観測値ｙ _ｋとを関連付ける「観測」行列、Ｄ_ｋは、観測に対する作用の影響を表す行列、ｖ _ｋは、測定器について既知の特性量の測定ノイズと極プロファイルの過渡的な変動を表すベクトルである。

【0105】

本発明によると、当該システムは、インフレーションフィルム自体だけでなく、インフレーションフィルムを製造し、評価するための装置も含まれる。

【0106】

ここでは、上記で一般的に説明された特性量は、この実施形態について以下に説明するように、インフレーションフィルムの製造方法に適用される。

【0107】

隠れ状態ｘ _ｋは、サイズｍの所望のベクトルであり、その各座標は、極プロファイルの所定の極位置における筒状のフィルムの単一厚さを示し、関数ｐｏｌｐｆを表す。

【0108】

本実施形態では、隠れ状態ｘ _ｋは、ＰＯＬＰＦ離散化に戻される（reduced）。

【0109】

行列Ｆ_ｋは、単位行列（identity matrix）Ｉである。バブルの極プロファイルは、経時的に安定していると考えられる、すなわち外乱や干渉がない場合、ある反復回から別の反復回まで同一に保存されると考えられるからである。

【0110】

ベクトルｕ _ｋは、製造ラインのアクチュエータ（ヒーターボルト、エアリング、赤外線パネルなどのダイ・レギュレータ）に対する作用を表す。ベクトルｕ _ｋのサイズは、考慮されるアクチュエータの数、例えば、筒状フィルムの外周にわたるアクチュエータの数に対応する。例えば、バブルが、その周囲にわたって、それぞれがアクチュエータを受ける３０のゾーンで規制されている場合、ｕ _ｋはサイズ３０のベクトルとなる。

【0111】

このベクトルの各共座標は、例えば、エアリングの周りに分布する送風ノズルの開口の割合（開度、開口率）を表してもよい。

【0112】

行列Γ_ｋは、極プロファイルに対するアクチュエータゾーンの影響を表し、すなわち、アクチュエータの相互影響（動作の近接性）の効果と、極プロファイルの点に対してアクチュエータが有するアンダーサンプリング効果とを組み合わせた構造の行列である。

【0113】

この行列を構成する要素は、例えば、アクチュエータが送風ノズルの場合、所定のアクチュエータに適用される開口の割合に対応した、極プロファイルの所定の点におけるフィルムの単一厚さの変化を反映して、実験的に決定されてもよい。

【0114】

ベクトルｗ _ｋは、ランダムなベクトルであり、例えば、センタリングされたホワイトノイズである。

【0115】

行列Ｇ_ｋは、本方法において、単位行列Ｉで簡略化される。

【0116】

観測値ｙ _ｋは、サイズｎのベクトルで、その各座標は、扁平化されたフィルムの所定の横方向位置における２層構造の測定厚さを示し、関数ｆｌａｔｐｆを表す。

【0117】

本実施形態では、観測値ｙ _ｋは、ＦＬＡＴＰＦ離散化に戻される。

【0118】

行列Ｈ_ｋは、サイズｍ×ｎの行列であり、ＦＬＡＴＰＦをＰＯＬＰＦの関数として示す式（Ｅｑ．８）の連立一次方程式を表す。

【0119】

ベクトルｖ _ｋは、ランダムなベクトルであり、例えば、センタリングされたホワイトノイズである。

【0120】

したがって、本発明のこの実施形態では、システムの状態方程式（Ｅｑ．９）、（Ｅｑ．１０）を、それぞれ、状態方程式（Ｅｑ．１１）、（Ｅｑ．１２）に簡略化することができる。

【0121】

【数23】

【0122】

このシステムを記述する状態方程式（Ｅｑ．１１）、（Ｅｑ．１２）にカルマンフィルタを適用することで、当該システムの変化を推定することが可能となり、インフレーションフィルムの厚さ極プロファイルとその変化を決定することができる。

【0123】

そのため、各プロファイル測定の反復の後に、以下の様々な特性量を更新するための計算が行われる。
ｘ _ｋの推定誤差の共分散行列Ｐ_{ｋ｜ｋ－１}
反復回（ｋ－１）の情報が既知であるとき、ランクｋのｘ _ｋの推定量（estimator）

【0124】

【数24】

反復回ｋの情報が既知であるとき、ランクｋのｘ _ｋの推定量

【0125】

【数25】

反復回（ｋ－１）の情報が既知であるとき、反復回ｋのｙ _ｋ－Ｈ_ｋ・ ｘ _{ｋ｜ｋ－１}に等しく、その共分散行列は

【0126】

【数26】

である予測誤差

【0127】

【数27】

【0128】

上記に規定されたシステムにカルマンフィルタを適用すると、以下の式（Ｅｑ．１３）～（Ｅｑ．１９）のそれぞれに対応する計算工程が実行される。

【0129】

【数28】

【0130】

式（１４）において、Ｑは、極プロファイルの予期せぬ変化ｗ _ｋの共分散行列を表し、評価可能である。例えば、プロファイルの上記変化が一定の標準偏差σ_ｗのホワイトノイズを持っているとみなすことによって、Ｑをσ_ｗ ^２・Ｉ_ｍ（Ｉ_ｍはサイズｍの単位行列）に等しいと規定することができる。

【0131】

１０マイクロメートル（μｍ）の単一厚さを有するフィルムのσ_ｗの典型的な値は、例えば０．０２μｍであり、本質的にバブルの安定性の関数として調整される。

【0132】

式（１５）において、Ｒは測定ノイズｖ _ｋの共分散行列を表し、評価可能である。例えばノイズを一定の標準偏差σ_ｖのホワイトノイズとみなすことにより、Ｒをσ_ｖ ^２・Ｉ_ｎ（Ｉ_ｎはサイズｎの単位行列）に等しいと規定することができる。

【0133】

１０μｍの単一厚さを有するフィルムのσ_ｖの典型的な値は、例えば、０．２μｍである。

【0134】

式（１７）および

【0135】

【数29】

の逆数を用いる代わりに、式

【0136】

【数30】

の解法を用いることが好ましい場合がある。このような方法は計算量の点でより経済的である。

【0137】

式（１９）において、ｘ _ｋの共分散行列の推定誤差の共分散行列Ｐ_ｋ｜ｋが次の反復回のために更新される。

【0138】

上述した反復計算では、必要な初期化値は、第１観測値（最初の観測値）ｙ _０に基づいて、すなわち、第１の測定横方向プロファイル（最初に測定された横方向プロファイル、first measured transverse profile）に基づいて計算される。

【0139】

したがって、第１の反復回（１回目の反復、first iteration）における隠れ状態のベクトルｘ _０は、それぞれが第１の測定横方向プロファイルの平均合計厚さの１／２に等しい、全て同一のｍ個の成分のベクトルとして規定される。

【0140】

言い換えれば、単一厚さプロファイルは、第１の測定横方向プロファイルの平均合計厚さの１／２に等しい一定の厚さを有する平坦なプロファイルによって初期化される。

【0141】

あるいは、第１の反復回における隠れ状態のベクトルｘ _０は、それぞれが対応する離散極位置に最も近い横方向位置で測定された第１横方向プロファイルの値の１／２として規定される、ｍ個の成分のベクトルとして規定されることも可能である。

【0142】

このように、ベクトルｘ _０の各成分ｊを規定するためには、式８における複数の組

【0143】

【数31】

から、当該ｊの値を有する２番目のメンバーに対して１番目のメンバーが最大となるものを選択し、次に、第１の測定横方向プロファイルに対応する値ＦＬＡＴＰＦ［ｉ］を選択し、それを２分の１にして得られた値をｘ _０の成分ｊに割り当てることが可能である。

【0144】

また、ｘ _ｋの共分散の初期推定量の共分散行列Ｐ_０は、サイズｍの単位行列に第１観測値ｙ _０の分散の１／２を乗じた積として規定される。

【0145】

この値Ｐ_０は、システムの収束速度を条件づけるデータの一部であり、開始プロファイルを統計的に調べることで、より正確な推定が可能である。

【0146】

上記アルゴリズムの第１の反復回は、主に、第１の測定されたプロファイルセット全体にわたって平均化された厚さプロファイルに対応するｘ _ｋの安定化された推定に向かって収束するのに使用される。

【0147】

システムが収束したことを示す判断基準は、以下の通りである。

【0148】

統計的標準偏差を、

【0149】

【数32】

に等しい修正後の残留誤差プロファイルσ（ε _ｋ｜ｋ）の座標にわたって計算し、次に、システムが平均極プロファイルの正しい近似値に収束したかどうかを判定するために、方法の安定性を示す閾値と比較する。

【0150】

閾値は、インフレーションフィルム製造システムにカルマンフィルタを適用した過去の事例を考慮した人間のオペレータによって決定される。

【0151】

σ（ε _ｋ｜ｋ）が上記閾値より小さい場合、残留誤差は、制御不能な変動によって発生する、極プロファイルの時間的な過渡変動によるものと判断する。

【0152】

実際には、製造方法の第１の実施形態は、押出されたフィルムの一部分のトラッキングに対応する図４のフローチャート１０に示されるように、以下の工程に従う。本方法は連続した方法であり、各工程は、フィルムの他の部分についての他の工程と並行して繰り返されることが理解される。

【0153】

第１の工程Ｓ１０において、インフレーションフィルムＦは、筒形状のフィルムが得られるように、ダイＤを介して１つ以上のポリマー材料を押し出すことによって形成される。フィルムは、単層フィルムであってもよいし、多層フィルムであってもよい。

【0154】

第２の工程Ｓ２０では、送風装置Ｂｌｏｗによって筒状のフィルムに圧力下で空気が吹き込まれることによって、バブルが形成され、その後、フィルムは、２層構造を形成するように、工程Ｓ３０の間にローラＲｏｌ－１によって扁平化、すなわち、折りたたまれる。

【0155】

工程Ｓ４０において、ローラＲｏｌ－２は、扁平化されたフィルムを測定システムＭＥＳに送る。

【0156】

工程Ｓ５０において、測定システムＭＥＳは、扁平化されたフィルムによって形成された２層構造Ｂｉの厚さの横方向プロファイルを取得すると同時に、正規化された横方向位置ｘ_ｉによって特定される厚さの取得点ｉごとに、当該ダイが回転しているときのダイの角度位置α_ｉを取得する。

【0157】

工程Ｓ６０において、コンピュータＣＡＬＣは、回転するダイの角度位置α_ｉに基づいて、折り角度位置

【0158】

【数33】

を決定する。

【0159】

工程Ｓ５０、Ｓ６０で得られたデータは、メモリＭＥＭに記憶され、例えば、図３Ａの表ＴＡＢ１のような形式で表すことができる。

【0160】

厚さの横方向プロファイルは、連続的に取得される。各プロファイルは、それ自身の値の表を有する。各横方向プロファイルは、カルマンフィルタの方法を用いた、厚さの極プロファイルの推定値の更新に使用される。

【0161】

動作開始の特定の状況において、カルマンフィルタは、工程Ｓ５５の間に、上述の原理およびデータを用いて、第１の厚さ横方向プロファイルに基づき初期化される。

【0162】

その後の横方向プロファイルは、それぞれフィルタの新しい反復回に使用される。

【0163】

工程Ｓ７０において、厚さプロファイルの各取得点ｉに対応するダイの角度位置

【0164】

【数34】

およびフィルム内の横方向位置ｘ_ｉに基づいて、コンピュータＣＡＬＣは、筒状フィルムの外周の２つの極位置

【0165】

【数35】

を決定する。

【0166】

工程Ｓ８０において、コンピュータは、各測定点ｉについて極位置

【0167】

【数36】

を挟む離散化された角度の値（離散化角度値）を決定し、それらをメモリＭＥＭの、図３Ａの表ＴＡＢ１の列Ｃｏｌ．５およびＣｏｌ．６のそれぞれの行ｉに記録する。

【0168】

なお、離散化角度値を決定することは、それらを識別するインデックスｐ_ｉおよびｑ_ｉを決定することと等価であり、これらの特性量は、選択された角度分解能によって直接相互に関連付けられる。

【0169】

工程Ｓ９０において、コンピュータは、工程Ｓ８０で得られた離散化角度値に基づいて、かつ、式（Ｅｑ．６）および（Ｅｑ．７）に基づいて、補間により、極位置

【0170】

【数37】

のそれぞれについて、測定点ｉごとに、極プロファイルｐｏｐｆと離散極プロファイルｐｏｌｐｈｆとを関連付ける係数

【0171】

【数38】

を計算する。

【0172】

係数

【0173】

【数39】

は、表ＴＡＢ１の列Ｃｏｌ．７およびＣｏｌ．８の行ｉのそれぞれに記録される。

【0174】

工程Ｓ１００において、コンピュータは、式（Ｅｑ．８）で規定される連立一次方程式に基づいて、カルマンフィルタの観測行列Ｈ_ｋを決定し、所望の単一厚さの極プロファイルと、工程Ｓ５０で測定された、扁平化されたフィルムで形成された２層構造の厚さの横方向プロファイルとを関連付ける。

【0175】

工程Ｓ１１０において、また、既に初期化されているカルマンフィルタの計算を考慮することによって、ベクトルｘ _ｋの推定値を表す推定量

【0176】

【数40】

の更新、したがって単一厚さの極プロファイルＰＯＬＰＦの更新が計算され、推定誤差の共分散行列Ｐ_ｋ｜ｋの更新も計算される。これらのデータはメモリＭＥＭに記憶される。

【0177】

工程Ｓ１１０の終了時に、最後に得られた（最新の）横方向プロファイルの情報から恩恵を受けるベクトルｘ _ｋによって表される極プロファイルＰＯＬＰＦの推定値が得られる。これは、図３Ｂに示すように、現在の極プロファイルＰＯＬＰＦを規定する２列を有する表ＴＡＢ２の形で、メモリＭＥＭ内に記憶される。

【0178】

ＴＡＢ２の第１列Ｃｏｌ．１は、極プロファイルの当該極位置を特定するインデックスｊを示す。

【0179】

ＴＡＢ２の第２列Ｃｏｌ．２は、インデックスｊの極位置におけるフィルムの単一厚さを示し、この厚さは、ベクトルｘ _ｋのｊ番目の更新要素ｘ _ｋ（ｊ）の値を有する。

【0180】

工程Ｓ１２０において、コンピュータＣＡＬＣは、現在の極プロファイルＰＯＬＰＦと、オペレータによって確立されたターゲットプロファイルｘ _{ｔａｒｇｅｔ}との間の比較を行う。この実施形態では、座標のそれぞれについて、ｘ _{ｔａｒｇｅｔ}とｘ _ｋとの差を計算することによって、上記比較を行う。

【0181】

工程ＦＢＫにおいて、監視制御システムＣ／Ｃは、上記比較に応答して、フィルム成形用装置を制御する。この制御は、オペレータによって手動で行われる調整、または、監視制御システムをフィルム成形用装置（例えばダイのアクチュエータＡＣＴ）に連結するフィードバック制御ループによって自動的に行われる調整の後に行われる。

【0182】

アクチュエータの制御は、カルマンフィルタの入口で使用されるベクトルｕ _ｋに対応する。

【0183】

このようにして、フィルムの単一厚さは、扁平化されたインフレーションフィルムの合計厚さの測定値に基づいて推定された極プロファイルの関数として、ダイにおいて監視および制御される。

【0184】

この実施形態は、上記フィルムの厚さの監視および制御に基づいてフィルムを形成するための技術的解決策を提供するが、本発明は、当業者によって関連すると考えられる他の代替の特性量に基づく監視および制御にも及ぶ。

【0185】

本発明の方法の第２の実施形態の説明
この第２の実施形態では、交互回転、すなわち一方向およびその反対方向に交互に回転するダイによってインフレーションフィルムを製造する方法について検討する。

【0186】

そこで、ダイの回転方向に加えて、ダイの回転方向が変わるたびに定常状態が確立されるまで発生する周期的な位相シフト現象を考慮する必要がある。

【0187】

この位相シフトは、バブルの慣性と変形によるもので、バブルの膨張が小さいほど変形が大きくなり、回転方向が変わると、バブルの慣性の影響をモデル化することが困難である。

【0188】

したがって、ダイが交互に回転するときに、適用すべきシフトの値を正確に確立して、各時点の厚さプロファイルを正しく再構築することは困難である。

【0189】

逆に、上記のようなインフレーションフィルムの厚さプロファイルの測定に基づいて、ダイの回転の交互の態様を利用して、バブルの回転が定常領域であるときに適用するシフトα_{ｓｈｉｆｔ}を正確に決定することが可能である。

【0190】

その原理は、２つの補助カルマンフィルタによって、シフトを導入せずに、「パラレルプロファイル」と呼ばれる厚さ極プロファイルの２つの再構築を並列して行うことである。パラレルプロファイルの一方は、ダイの正の回転方向について得られたデータに基づいて再構築され、他方のパラレルプロファイルは、ダイの負の回転方向について得られたデータに基づいて再構築される。

【0191】

従って、プロファイルの大きな変動がフィルムに導入されないように十分に短い時間間隔で再構築されたパラレルプロファイルの場合、正および負の回転方向のそれぞれについて、ＰＯＬＰＦ（＋α_{ｓｈｉｆｔ}）とＰＯＬＰＦ（－α_{ｓｈｉｆｔ}）という２つの類似した極プロファイルが得られる。一方は、これらのシフトを考慮したプロファイルに対して、＋α_{ｓｈｉｆｔ}のシフト値で、他方は、－α_{ｓｈｉｆｔ}のシフト値でシフトされている。

【0192】

図５Ａは、２×α_{ｓｈｉｆｔ}の角度値だけ相対的にシフトしていること以外は同様であるパラレルプロファイルを示す。

【0193】

図５ＡのパラレルプロファイルＰＯＬＰＦ（＋α_{ｓｈｉｆｔ}）とＰＯＬＰＦ（－α_{ｓｈｉｆｔ}）との相互相関を表す相互相関曲線ＩＣの最大値を、例えば放物線回帰によって決定することによって、図５Ｂに示すように、これら２つのプロファイル間の角度シフト２×α_{ｓｈｉｆｔ}を決定することが可能である。

【0194】

このシフトを１／２にすることにより、角度修正シフトα_{ｓｈｉｆｔ}が得られる。角度修正シフトα_{ｓｈｉｆｔ}は、第１の実施形態において極プロファイルの推定を更新するためにメインカルマンフィルタの入力データに導入可能である。

【0195】

図６のフローチャート２０は、本発明のインフレーションフィルムの製造方法の第２の実施形態を示す。

【0196】

フローチャート１０と同じように番号付けされた工程については、第１の実施形態を参照することができる。

【0197】

第２の実施形態は、以下の点で第１の実施形態とは異なっている。

【0198】

扁平化されたフィルムの合計厚さプロファイルを測定する工程Ｓ５０’の時に、角度指示器ＡＮＧは、角度位置に加えて、ダイの回転方向を示す信号を工程Ｓ２５の間に測定システムＭＥＳに送信し、それによって、フィルムの回転方向を決定することが可能である。

【0199】

代わりに、インフレーションフィルムの回転が折りたたみパネルの回転に起因する場合、上記回転方向は、折りたたみパネルの回転方向であり得る。

【0200】

また、代わりに、センサの走査方向と指示角度の変化を調べることに基づいて、（ダイの回転または折りたたみパネルの回転によって発生する）フィルムの回転方向を決定することも可能である。

【0201】

フィルムの回転方向を決定することに応答して、測定システムＭＥＳは、第１の実施形態の工程Ｓ６０～Ｓ１００に相当する工程Ｓ６０Ａ～Ｓ１００ＡおよびＳ６０Ｂ～Ｓ１００Ｂをそれぞれ含む、２つの補助カルマンフィルタの使用に基づく方法を用いて、取得されたデータを並行して処理する。

【0202】

より具体的には、工程Ｓ６０Ａ～Ｓ１１０Ａでは、第１の実施形態と同様に、正方向の回転の期間に得られた横方向プロファイルを、負方向の回転の期間に得られた横方向プロファイルとは独立して処理する。

【0203】

同様に、工程Ｓ６０Ｂ～Ｓ１１０Ｂでは、第１の実施形態と同様に、負方向の回転の期間に得られた横方向プロファイルを、正方向の回転の期間に得られた横方向プロファイルとは独立して処理する。

【0204】

このように、フィルムの厚さの２つのパラレル極プロファイルが、所望のシフトに関連する修正なしに、交互に更新され、その結果、互いに対して２×α_{ｓｈｉｆｔ}だけ角度的にシフトされる。

【0205】

初期化工程Ｓ５５’は、第１の実施形態の工程Ｓ５５と同様の方法で、それぞれが２つのパラレルプロファイルのうちの１つの専用である２つの異なるカルマンフィルタを初期化することを含む。

【0206】

工程Ｓ２１０の間、コンピュータＣＡＬＣは、２つのパラレル極プロファイルの相互相関曲線を計算する。

【0207】

工程Ｓ２２０の間、コンピュータＣＡＬＣは、上記相互相関曲線の最大値の位置を決定し、当該位置の角度値を１／２にして角度修正シフトα_{ｓｈｉｆｔ}を取得する。

【0208】

工程Ｓ２３０の間、コンピュータＣＡＬＣは、現在の横方向プロファイルに、すなわち最新に取得された横方向プロファイルに、上記角度修正シフトによる修正を適用する。

【0209】

より具体的には、修正は、工程Ｓ２２０で得られた角度修正シフトに等しい振幅の正または負のシフトを、現在の横方向プロファイルについて、工程Ｓ５０の厚さ取得点の折り角度に適用することを含む。正の方向の回転中に厚さが得られたフィルムの点の折り角度は－α_{ｓｈｉｆｔ}だけシフトされ、負の方向の回転中に厚さが得られたフィルムの点の折り角度は＋α_{ｓｈｉｆｔ}だけシフトされる。

【0210】

上記の修正は、回転生成部材の角度位置に適用され、その後で、修正された位置に基づいて折り角度が決定されてもよい。または、上記の修正は、実際に直接折り角度に適用されてもよい。

【0211】

工程Ｓ２４０の間、コンピュータＣＡＬＣは、第１の実施形態の工程Ｓ５０～Ｓ１１０を用いて、フィルムの厚さのメイン極プロファイルを得るために、修正された角度位置の横方向プロファイルと、負の方向の回転中に得られた横方向プロファイルと、正の方向の回転中に得られた横方向プロファイル（回転の反転を含むプロファイルを除く）と、をメインカルマンフィルタに供給する。

【0212】

工程Ｓ１２０’において、コンピュータＣＡＬＣは、第１の実施形態の工程Ｓ１２０における比較と同様の方法で、現在のメイン極プロファイルと、オペレータによって確立されたターゲットプロファイルとの間の比較を行う。

【0213】

工程ＦＢＫにおいて、監視制御システムＣ／Ｃは、上記比較に応答して、オペレータによって手動で行われるフィルム成形用装置の調整、または、監視制御システムをフィルム成形用装置（例えばダイのアクチュエータＡＣＴ）に連結するフィードバック制御ループによって自動的に行われる調整の後に、フィルム成形用装置を制御する。

【0214】

なお、第１の実施形態と同様に、フィルムの折り位置の回転は、折りたたみパネルまたは他の回転発生部材によって発生させてもよい。この場合、考慮すべき角度位置は、回転発生部材の角度位置であってもよい。

【0215】

当然のことながら、本発明は、上述の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の範囲を超えることなく変更され得る。

【図1】

【図2A】

【図2B】

【図2C】

【図3A】

【図3B】

【図4】

【図5A】

【図5B】

【図6】

【国際調査報告】