特表 2023-531534 マルテンサイトを含まない超微細粒棒鋼のコンパクトコイルの製造プロセス

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公表特許公報(A)

(11)【公表番号】

(43)【公表日】2023-07-24

(54)【発明の名称】マルテンサイトを含まない超微細粒棒鋼のコンパクトコイルの製造プロセス

(51)【国際特許分類】

   C21D 8/08 20060101AFI20230714BHJP

   C22C 38/00 20060101ALI20230714BHJP

   C22C 38/04 20060101ALI20230714BHJP

   C22C 38/12 20060101ALI20230714BHJP

【ＦＩ】

C21D8/08 A

C22C38/00 301Y

C22C38/04

C22C38/12

【審査請求】有

【予備審査請求】未請求

(21)【出願番号】P 2022580060

(86)(22)【出願日】2021-07-02

(85)【翻訳文提出日】2023-02-22

(86)【国際出願番号】 EP2021068416

(87)【国際公開番号】W WO2022003194

(87)【国際公開日】2022-01-06

(31)【優先権主張番号】102020000016153

(32)【優先日】2020-07-03

(33)【優先権主張国・地域又は機関】IT

(81)【指定国・地域】

(71)【出願人】

【識別番号】510152666

【氏名又は名称】ダニエリ アンド シー．オフィス メカニケ エスピーエー

【氏名又は名称原語表記】ＤＡＮＩＥＬＩ＆Ｃ．ＯＦＦＩＣＩＮＥ ＭＥＣＣＡＮＩＣＨＥ ＳＰＡ

【住所又は居所原語表記】Ｖｉａ Ｎａｚｉｏｎａｌｅ，４１－３３０４２ Ｂｕｔｔｒｉｏ（ＵＤ），Ｉｔａｌｙ

(74)【代理人】

【識別番号】100166338

【弁理士】

【氏名又は名称】関口 正夫

(72)【発明者】

【氏名】ベネデッティ ジャンピエトロ

(72)【発明者】

【氏名】ファッブロ クラウディオ

(72)【発明者】

【氏名】チモリーノ マイコル

(72)【発明者】

【氏名】フェッラレセ シモーネ

【テーマコード（参考）】

4K032

【Ｆターム（参考）】

4K032AA04

4K032AA05

4K032AA16

4K032AA36

4K032BA02

4K032CA01

4K032CA02

4K032CB01

4K032CC02

4K032CC03

4K032CD06

4K032CE01

4K032CE02

(57)【要約】

マルテンサイトを含まない超微細粒棒鋼のコンパクトコイルの製造プロセスは、ａ）粗圧延機１を用いて鋼ビレットを圧延して棒鋼を製造する工程と、ｂ）棒鋼がマルテンサイト開始温度Ｍｓよりも高い表面温度を有するように、少なくとも１つの第１の冷却段階２を行い、少なくとも１つの第１の空気中での均等化段階を行う工程と、ｃ）少なくとも１つの中間圧延機３を用いて棒鋼を圧延する工程と、ｄ）マルテンサイト開始温度Ｍｓよりも高い表面温度を常に維持する少なくとも１つの第２の冷却段階４を行い、かつ少なくとも１つの第２の空気中での均等化段階を行う工程と、ｅ）超微細粒オーステナイトマトリックスを得るために、仕上げ圧延機５を用いて未再結晶温度範囲で棒鋼を圧延し、棒鋼の断面全体を未再結晶温度範囲内に維持し、仕上げ圧延機の入口で棒鋼の断面に対して総圧下率を２５～５０％とする工程と、ｆ）超微細粒オーステナイトマトリックスがフェライト－パーライト混合物に変態するように、少なくとも１つのスプール装置７を用いて、棒鋼をコンパクトコイルに巻き取る工程とを含む。巻き取り作業が完了した後、コンパクトコイルは、ウォーキングビームなどの搬送装置８によって保管領域に搬送されながら、自然冷却又は強制冷却又は遅延冷却される。
【選択図】図９

【特許請求の範囲】

【請求項1】

マルテンサイトを含まない超微細粒棒鋼のコンパクトコイルの製造プロセスであって、
ａ）粗圧延機（１）を用いて初期表面温度が８５０～１２００℃の鋼ビレットを圧延して棒鋼を製造する工程であって、鋼ビレットは、好ましくは、重量パーセントで、０．２８％以下の炭素、０．８０％以下のケイ素、１．６０％以下のマンガン、残部の鉄と不可避又は可能な不純物を含む、低炭素鋼又は中炭素鋼のビレットである工程と、
ｂ）前記棒鋼がマルテンサイト開始温度（Ｍｓ）よりも高い表面温度を有するように、少なくとも１つの第１の冷却段階（２）を行い、かつ８５０～９２０℃の範囲内にある表面温度に達するまで、前記棒鋼のコアと表面との間の温度差を最小限に抑えるために、少なくとも１つの第１の空気中での均等化段階を行う工程と、
ｃ）少なくとも１つの中間圧延機（３）を用いて前記棒鋼を圧延する工程と、
ｄ）マルテンサイト開始温度（Ｍｓ）よりも高い表面温度を常に維持する少なくとも１つの第２の冷却段階（４）を行い、かつ７００～９００℃の範囲内にある表面温度に達するまで、前記棒鋼のコアと表面との間の温度差を最小限に抑えるために、少なくとも１つの第２の空気中での均等化段階を行う工程と、
ｅ）超微細粒オーステナイトマトリックスを得るために、仕上げ圧延機（５）を用いて未再結晶温度範囲で前記棒鋼を圧延し、前記棒鋼の断面全体を前記未再結晶温度範囲内に維持し、前記仕上げ圧延機の入口で前記棒鋼の断面に対してトータルリダクションを２５～５０％とする工程と、
ｆ）超微細粒オーステナイトマトリックスがフェライトとパーライトの混合物に変態するように、少なくとも１つのスプール装置（７）を用いて、５００～８００℃の範囲内の巻き取り温度で、前記棒鋼をコンパクトコイルに巻き取る工程と、を含む、プロセス。

【請求項2】

工程ｄ）では、少なくとも２つの第２の冷却段階（４）が設けられ、少なくとも２つの第２の冷却段階（４）の間及び最後の第２の冷却段階（４）と仕上げ圧延機（５）との間の両方に、１つの第２の空気中での均等化段階が設けられる、請求項１に記載のプロセス。

【請求項3】

工程ｂ）では、少なくとも２つの第１の冷却段階（２）が設けられ、少なくとも２つの第１の冷却段階（２）の間及び最後の第１の冷却段階（２）と少なくとも１つの中間圧延機（３）との間の両方に、１つの第１の空気中での均等化段階が設けられる、請求項１又は２に記載のプロセス。

【請求項4】

工程ｅ）と工程ｆ）との間に、前記巻き取り温度に達するまで、前記棒鋼のコアと表面との温度差を最小限に抑えるように、少なくとも１つの第３の冷却段階（６）と、少なくとも１つの第３の空気中での均等化段階とが設けられる、請求項１～３のいずれか一項に記載のプロセス。

【請求項5】

少なくとも２つの第３の冷却段階（６）が設けられ、少なくとも２つの第３の冷却装置段階（６）の間及び最後の第３の冷却段階（６）と少なくとも１つのスプール装置（７）との間の両方に、１つの第３の空気中での均等化段階が設けられ、好ましくは、第３の冷却段階（６）の数が２～６である、請求項４に記載のプロセス。

【請求項6】

少なくとも１つの第１の冷却段階（２）は、それぞれの第１の冷却装置によって実行され、少なくとも１つの第２の冷却段階（４）は、それぞれの第２の冷却装置によって実行され、好ましくは、第１及び第２の冷却装置の作業圧力は、０．２～０．６ＭＰａの範囲内にあり、好ましくは、少なくとも１つの第３の冷却段階（６）は、それぞれの第３の冷却装置によって実行され、好ましくは、第３の冷却装置の作業圧力は、０．２～０．６ＭＰａの範囲内にある、請求項１～５のいずれか一項に記載のプロセス。

【請求項7】

工程ｅ）では、仕上げ圧延パスの数は、４以下であり、好ましくは、工程ｆ）では、最初と最後のコイル層が他のコイル層よりも２０～５０℃高い温度で巻き取られる、請求項１～６のいずれか一項に記載のプロセス。

【請求項8】

前記棒鋼の表面温度は、粗圧延機（１）、中間圧延機（３）及び仕上げ圧延機（５）の各々の入口と出口の両方に設けられたセンサによって監視され、前記少なくとも１つの第１の冷却段階（２）及び前記少なくとも１つの第２の冷却段階（４）の動作パラメータは、センサの読み取り値に基づいて、フィードフォワード制御及びフィードバック制御の両方で動作する閉ループ自動制御によって管理される、請求項１～７のいずれか一項に記載のプロセス。

【請求項9】

前記少なくとも１つの第３の冷却段階（６）の動作パラメータも前記閉ループ自動制御によって管理される、請求項４に従属するとき、請求項８に記載のプロセス。

【請求項10】

工程ｆ）の後、コンパクトコイルは、搬送装置（８）によって保管領域に搬送されながら、自然冷却又は強制冷却又は遅延冷却され、好ましくは、搬送装置（８）に載置されたときのコイルの表面温度は、６００～７００℃の範囲内にある、請求項１～９のいずれか一項に記載のプロセス。

【請求項11】

保管領域で室温まで冷却した後、コイルは、巻き戻されて矯正され、その後、好ましくは、前記棒鋼の自然エージングを室温で行う、請求項１０に記載のプロセス。

【請求項12】

鋼ビレットは、再加熱炉から、又は連続鋳造機から直接、粗圧延機（１）に入る、請求項１～１１のいずれか一項に記載のプロセス。

【請求項13】

低／中炭素鋼は、重量パーセントで、０．２８％以下の炭素、０．８０％以下のケイ素、１．６０％以下のマンガン、及び残部の鉄と不可避又は可能な不純物からなり、
好ましくは、低／中炭素鋼は、重量パーセントで、０．２０～０．２５％の範囲の炭素、０．２０～０．７０％の範囲のケイ素、０．８０～１．３０％の範囲のマンガン、０．０２０～０．０５０％の範囲の可能なバナジウム、及び残部の鉄と不可避又は可能な不純物を含むか、又はこれらからなる、請求項１～１２のいずれか一項に記載のプロセス。

【請求項14】

実際の粒径が規格ＡＳＴＭ Ｅ１１２に準拠した９以上の微細組織を有する、請求項１～１３のいずれか一項に記載のプロセスにより製造された棒鋼のコイルであって、前記棒鋼の表面とコアとの間で測定された硬度（ＨＶ）の差が４０ＨＶ以下であり、好ましくは１０～４０ＨＶの範囲内にある、棒鋼のコイル。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、マルテンサイトを含まない超微細粒棒鋼のコンパクトコイルの製造プロセスに関する。

【背景技術】

【0002】

リブ付き棒鋼をコンパクトコイルにスプールするプロセスは、直棒鋼の製造と比較して、保管、輸送及び取扱において大きな一歩を踏み出している。

【0003】

スプールプロセスは、直径が６～４０ｍｍ、例えば、６～３２ｍｍのリブ付き棒鋼及び滑らかな丸棒に適用することができる。

【0004】

コンパクトコイルは、室温でリブ付き棒を矯正（straighten）するだけでなく、鉄筋のスターラップ（rebar stirrup）を作成することもできる機械によって巻き戻される。

【0005】

スプールプロセスは、図１及び図２に示すように、最後の仕上げ圧延工程を経た製品を冷却することで行われる。

【0006】

この冷却は、２つの異なるソリューションにおいて適用することができる。

【0007】

最も一般的なソリューション（図１、図８）は、最後の仕上げ圧延パス後に１回の冷却工程を高い冷却速度で行い、棒の表面領域に焼き入れ（quenching）を施したものである。このプロセスは、一般的には、ＱＴＳ（スプーラでの焼き入れ焼き戻し（Quenching Tempering in Spooler））と呼ばれ、中高張力グレード（例えば、英国標準グレードＢ５００Ｂ、Ｂ５００Ｃ及びアメリカン標準グレードＧｒ６０、Ｇｒ８０、Ｇｒ１００）の典型的なソリューションを表す。

【0008】

表面焼き入れは、高い冷却速度（high cooling speed）によるオーステナイトの拡散変態の抑制（suppression of the diffusive transformation of the austenite）のために、混合したマルテンサイト－ベイナイト組織（mixed martensitic-bainitic structure）をもたらす。

【0009】

焼き入れ工程の後、棒は、空気中での均等化工程（step of equalization in air）を経て、コアの熱が表面領域に向かって広がり、マルテンサイト－ベイナイト構造（martensitic-bainitic structure）を焼き戻す（tempering）。その後、棒をスプーラに巻き取ってコンパクトコイルを形成する。

【0010】

このプロセスソリューションの最終製品の結果は、機械的強度（mechanical strength）（主に表面領域からの寄与）と靭性（toughness）（主にコアの混合したフェライトとパーライトからの寄与）との両立である。

【0011】

焼き入れと自己焼き戻し（self-tempering）により得られた複合組織（composite structure）は、鉄筋の様々な国内及び国際規格によって定められた機械的特性に準拠することを可能にし、焼き入れされていないリブ付き棒の製造に一般的に使用されるビレットの化学組成よりも劣るビレットの化学組成（billet chemical composition）を有する。

【0012】

一方、このＱＴＳプロセスの一態様では、コイルを巻き戻すときの表面領域の高硬度化により、非焼き入れ材と比較して矯正機設備の摩耗（wear of the straightening machine equipment）が大きくなるため、矯正作業（straightening operation）が荒くなる。

【0013】

別の一般的なプロセス（図２）は、軟質焼き入れ（ＳＱ）と呼ばれ、高延性（high ductility）の溶接可能なグレード（例えば、クラスＢ４５０Ｃ、Ｂ５００Ｂ及びＢ５００Ｃのヨーロッパグレード）の理想的なソリューションを表す。

【0014】

ＳＱプロセスの目標は、異なる鋼グレードの微細組織を最適化して、厚いマルテンサイト層をもたらす、望ましくない粒成長（undesirable grain growth）及び急激な冷却（drastic cooling）を回避することである。

【0015】

ＳＱプロセスでは、最後の仕上げ圧延スタンドの後、かつ巻き取り機の前に、材料の冷却が複数の工程に分けられる。冷却工程は、均等化スペースで区切られる。

【0016】

ＳＱプロセスで得られた最終的な微細組織は、ＱＴＳの従来処理とは異なる。軟質焼き入れでは、表面における焼戻しマルテンサイトとベイナイトの混合物の存在は、ＱＴＳと比較して低減されるが、回避されておらず、棒のコアではフェライトとパーライトの混合物に徐々に遷移（gradual transitioning）することが維持される。

【0017】

しかしながら、国際市場分析は、鉄筋に焼き入れ棒を使用することは全ての市場で受け入れられていないことを示しており、これは、地域の規制法の結果（例えば中国、台湾）であり、また、特定の規制がない場合でも、一部の市場では焼き入れ棒を受け入れていない（例えば、日本）ためである。これは、鋼鉄筋が建築物の土木建設においてコンクリートの補強材として広く使用されているという事実に依存している。中国と日本のような特に地震が多い地域では、焼き入れ処理に特有のマルテンサイトとベイナイトなどの脆弱な相がない微細組織によって与えられた高い延性（high ductility）を有する棒が求めている。

【0018】

特に、新たに改訂された中国国家規格ＧＢ／Ｔ １４９９．２０１８（コンクリート補強用鋼－第２の部分：熱間圧延リブ付き棒）は、中国におけるコンクリート補強用鋼補強棒（steel reinforcement bars for reinforced concrete）の製造と供給を大幅に変更し、質の悪い鉄筋材で得られた結果に直接対処している。

【0019】

厳しい規格要件を満たすために、或いは何らかの市場要件を満たすために、ニオブ（Ｎｂ）、バナジウム（Ｖ）、チタン（Ｔｉ）などの他の合金元素が必要である。しかしながら、上記の合金元素の添加は、必然的に製造コストの大幅な増加を意味する。

【発明の概要】

【0020】

本発明の目的は、微細合金元素（Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ）を添加することなく（又は最小限にして）、マルテンサイトを含まない超微細粒径かつ高延性グレードのスプールされた棒鋼をより低い製造コストで製造できる、棒鋼のコンパクトコイルの製造プロセスを開発することである。

【0021】

本発明の更なる目的は、規格ＡＳＴＭ Ｅ１１２に準拠した粒径が９以上の微細組織（microstructure）を有する棒鋼のコイルを製造し、棒鋼の表面とコアとの間で測定された硬度（ＨＶ、好ましくはＨＶ０．５、即ち４．９０３Ｎの荷重で測定されたビッカース硬度）の差が４０ＨＶ以下、例えば１０～４０ＨＶの範囲内にあることである。

【0022】

本発明は、請求項１の段階（stage）を含む、マルテンサイトを含まない超微細粒棒鋼のコイルの製造プロセスによって、本明細書を参照して明らかになるこのような目的及びその他の目的を達成する。

【0023】

本発明の更なる態様によれば、マルテンサイトを含まない超微細粒棒鋼のコンパクトコイルを製造するためのプラントが提供され、このプラントは、前記プロセスを実行するのに適しており、
鋼ビレットを圧延して棒鋼を得る粗圧延機と、
棒鋼を冷却する少なくとも１つの第１の冷却装置、及び、少なくとも１つの第１の空気中での均等化（equalization in air）を行う少なくとも１つの第１の均等化スペースと、
棒鋼を圧延する少なくとも１つの中間圧延機と、
棒鋼を冷却する少なくとも１つの第２の冷却装置、及び、少なくとも１つの第２の空気中での均等化（equalization in air）を行う少なくとも１つの第２の均等化スペースと、
棒鋼を圧延する仕上げ圧延機と、
棒鋼をコンパクトコイルに巻き取る少なくとも１つの巻き取り装置と、を含む。

【0024】

有利なことに、本発明のプロセスによって処理された棒鋼は、焼き入れ表面プロセスによって得られた特徴的な微細組織（即ち、フェライトとパーライトのコアを有するマルテンサイトの外輪）を有しておらず、棒の断面全体に均一に分布したフェライトとパーライトの混合物のみからなる微細組織を示す。機械的特性は、熱機械的圧延として合成可能な、交互の冷却－均等化－圧延段階（alternated cooling-equalizing-rolling stages）によるオーステナイト粒の微細化により得られる。小さなオーステナイト粒は、微細粒のフェライト－パーライト組織（ferritic-pearlitic texture）に迅速に変態する。従来の熱間圧延製品と比較して、同じ化学組成を維持する場合、この超微細粒製品は、より優れた機械的特性、特に高い延性（higher ductility）を示す。これらの冷却－均等化－圧延段階は、プラントの処理量に応じて、仕上げ圧延スタンド群の入口で所望の棒の表面温度に達することを可能にする、ウォーターボックスなどの冷却ボックスのような可変数の冷却装置を使用して、複数回繰り返すことができる。

【0025】

本発明に係る熱処理は、低／中炭素鋼の最も一般的な組成範囲の場合、２００～１２００ＭＰａ、例えば、４００～１０００ＭＰａ、又は４００～７００ＭＰａの範囲の降伏応力（Yield stress）を有する、コンクリート補強用のリブ付き棒鋼のコンパクトコイルを製造するのに特に適している。

【0026】

必要に応じて、機械的特性への更なる寄与は、その後の巻き戻し及び矯正操作（加工硬化）、及び可能な自然エージング（natural ageing）からももたらすことができる。したがって、この特定の実施形態では、最終製品の機械的特性は、熱機械圧延、冷却ラインでの熱処理、矯正、及び可能なエージングの組み合わせによって得られる。

【0027】

以下、技術水準に対する本発明のソリューションの更なる利点をいくつか挙げる。
－全てのグレードのコンクリート補強用リブ付き棒に適用される。
－マルテンサイト及びベイナイトがないため、耐震性（seismic resistance）が向上し、矯正機の摩耗（wear of the straightening machine）が少ない。
－微細粒の微細組織により、微細合金元素の低減又は無添加が可能となり、製造コストを低減することができる。

【0028】

本発明の更なる特徴及び利点は、例示的であるが非排他的な実施形態の詳細な説明を参照して、より明らかになる。

【0029】

従属請求項は、本発明の特定の実施形態を説明する。

【0030】

本発明の説明では、非限定的な例として与えられた添付の図表を参照する。

【図面の簡単な説明】

【0031】

【図1】従来技術に係るスプーラにおける焼き入れ焼き戻しのためのプラントの第１のレイアウト概略図を示す。

【図2】従来技術に係る軟質焼き入れのためのプラントの第２のレイアウト概略図を示す。

【図3】本発明のプロセスが行われるプラントの第１の実施形態を示す。

【図4】本発明のプロセスが行われるプラントの第２の実施形態を示す。

【図5】本発明のプロセスが行われるプラントの第３の実施形態を示す。

【図6】本発明のプロセスが行われるプラントの第４の実施形態を示す。

【図7】熱機械圧延が適用可能な炭素及び温度範囲を強調表示したＦｅ－Ｃ概略図を示す。

【図8】図１のレイアウトに沿って、既知の熱処理を施した棒鋼の冷却曲線（表面温度、平均温度及びコア温度）を示す。

【図9】図３のレイアウトに沿って、本発明に係る熱処理を施した棒鋼の冷却曲線（表面温度、平均温度及びコア温度）を示す。

【図10】図４のレイアウトに沿って、本発明に係る熱処理を施した棒鋼の冷却曲線（表面温度、平均温度及びコア温度）を示す。

【図11】図５のレイアウトに沿って、本発明に係る熱処理を施した棒鋼の冷却曲線（表面温度、平均温度及びコア温度）を示す。

【図12】図６のレイアウトに沿って、本発明に係る熱処理を施した棒鋼の冷却曲線（表面温度、平均温度及びコア温度）を示す。

【発明を実施するための形態】

【0032】

本発明は、微細合金元素を添加しないか、又は最小限にして、マルテンサイトを含まない超微細粒径かつ高延性グレードのスプールされた棒鋼をより低い製造コストで製造することを可能にする、棒鋼のコンパクトコイルの製造プロセスに関する。

【0033】

本明細書では、「コンパクトコイル（compact coil）」という用語は、６５％以上、好ましくは６５～７４％の範囲の充填係数を有するコイルを意味し、上記充填係数は、コイルの体積を考慮して、コイルの密度と鋼の理論密度との比として定義される。

【0034】

代わりに、「超微細粒（ultra-fine grained）」という用語は、微細組織が規格ＡＳＴＭ Ｅ１１２に準拠した９以上の平均粒径を有することを意味する。

【0035】

本発明のプロセスによって製造されたコイルの棒鋼は、好ましくは、８～４０ｍｍの範囲内のサイズ（即ち、直径）を有することができる。

【0036】

コイル重量は、１．０～１０．０トンの範囲内、好ましくは、２．０～８．０トンの範囲内にある。

【0037】

図３～図６は、本発明のプロセスを行うことができるプラントのレイアウトのいくつかの実施形態を示す。

【0038】

本発明の全ての実施形態において、マルテンサイトを含まない超微細粒棒鋼のコンパクトコイルの製造プロセスは、
ａ）粗圧延機１によって、初期表面温度が８５０～１２００℃、好ましくは９００～１１００℃の鋼ビレットを圧延して棒鋼を製造する工程と、
ｂ）棒鋼がマルテンサイト開始温度Ｍｓよりも高い表面温度を有するように、少なくとも１つの第１の冷却段階２を行い、かつ８５０～９２０℃の範囲内にある表面温度に達するまで、棒鋼のコアと表面との間の温度差を最小限に抑えるために、少なくとも１つの第１の空気中での均等化段階を行う工程と、
ｃ）少なくとも１つの中間圧延機３、例えば、１つの中間圧延機のみによって棒鋼を圧延する工程と、
ｄ）上記マルテンサイト開始温度Ｍｓよりも高い表面温度を常に維持する少なくとも１つの第２の冷却段階４を行い、かつ７００～９００℃、好ましくは７５０～８４０℃又は７５０～８２０℃の範囲内にある表面温度に達するまで、棒鋼のコアと表面との間の温度差を最小限に抑えるために、少なくとも１つの第２の空気中での均等化段階を行う工程と、
ｅ）超微細粒オーステナイトマトリックスを得るために、仕上げ圧延機５を用いて未再結晶温度範囲（non-recrystallization temperature range）で棒鋼を圧延し、棒鋼の断面全体を上記未再結晶温度範囲内に維持し、仕上げ圧延機の入口で棒鋼の断面に対してトータルリダクション（total reduction，総圧下率）を２５～５０％とする工程と、
ｆ）超微細粒オーステナイトマトリックスがフェライトとパーライトの混合物に変態するように、少なくとも１つのスプール装置（７）によって、５００～８００℃、好ましくは、５００～７５０℃又は６５０～７３０℃の範囲内の巻き取り温度で、棒鋼をコンパクトコイルに巻き取る工程と、を含む。

【0039】

本発明のプロセスは、低／中炭素鋼の具体的な場合では、９０～１２０ｔ／ｈの処理量を有するプラントにおいて、上述した工程に従って行うことができる。

【0040】

工程ａ）の鋼ビレットは、再加熱炉、例えば、ガス炉又は誘導加熱器から、又は連続鋳造機（図示せず）から直接、粗圧延機１に入る。第１の圧延スタンド群、即ち粗圧延機１の入口における棒鋼の表面温度は、８５０～１２００℃、好ましくは、９００～１１００℃の範囲内にある。

【0041】

好ましくは、鋼ビレットは、低炭素鋼又は中炭素鋼のビレットである。

【0042】

上記低／中炭素鋼は、重量パーセントで、０．２８％以下の炭素、０．８０％以下のケイ素、１．６０％以下のマンガン、及び残部の鉄と不可避又は可能な不純物からなる。

【0043】

好ましくは、低／中炭素鋼は、重量パーセントで、０．２０～０．２５％の範囲の炭素、０．２０～０．７０％の範囲のケイ素、０．８０～１．３０％の範囲のマンガン、０．０２０～０．０５０％の範囲の可能なバナジウム、及び残部の鉄と不可避又は可能な不純物を含むか、又はこれらからなる。

【0044】

８～４０ｍｍのサイズ（直径）を有する棒鋼については、鋼組成の２つの非限定的な例を以下の表に開示する。

【0045】

【表1】

【0046】

このプロセスの一実施形態では、粗圧延機１の後、棒鋼は、その表面が以下の式に従って計算できるマルテンサイト開始温度（Ｍｓ）に達しないように、少なくとも１つの第１の冷却段階２によって冷却される。
Ｍｓ（℃）＝５１２－４５３^＊Ｃ－１６．９^＊Ｎｉ＋１５^＊Ｃｒ－９．５^＊Ｍｏ＋２１７^＊Ｃ^２－７１．５^＊（Ｃ^＊Ｍｎ）－６７．６^＊（Ｃ^＊Ｃｒ）、
又は単純に、Ｍｓ（℃）＝５１２－４５３^＊Ｃ＋２１７^＊Ｃ^２－７１．５^＊（Ｃ^＊Ｍｎ）。

【0047】

空気中での均等化スペースが上記少なくとも１つの第１の冷却段階２と次の中間圧延機３との間に設けられる。

【0048】

一変形例では、（図３～図６に示すように）１つの第１の冷却段階２のみが設けられ、第１の冷却段階２と中間圧延機３との間に１つの第１の空気中での均等化段階のみが設けられる。或いは、少なくとも２つの第１の冷却段階２が設けられ、少なくとも２つの第１の冷却段階２の間及び最後の第１の冷却段階２と中間圧延機３との間の両方に、１つの第１の空気中での均等化段階が設けられる。例えば、２つの第１の冷却段階２が設けられ、２つの後続の第１の冷却段階２の間及び最後の第１の冷却段階２と中間圧延機３との間の両方に、それぞれの第１の空気中での均等化段階が設けられる。

【0049】

中間圧延機３の後に少なくとも２つの第２の冷却段階４が設けられ、棒の表面温度をより高く低下させるが、表面温度を常にＭｓより高く維持する。１つの第２の空気中での均等化段階は、少なくとも２つの第２の冷却段階４の間及び最後の第２の冷却段階４と仕上げ圧延機５との間の両方に設けられる。上記工程ｄ）では、微細構造の変化は起こらず、棒の表面とコアの両方が完全にオーステナイト相のままである。

【0050】

好ましくは、２つ又は３つの第２の冷却段階４が設けられ、それぞれの第２の空気中での均等化段階は、２つの後続の第２の冷却段階４の間及び最後の第２の冷却段階４と仕上げ圧延機５との間に設けられる。したがって、２つの第２の冷却段階４が設けられる場合には、第２の空気中での均等化段階が２つとなる。代わりに、３つの第２の冷却段階４が設けられる場合には、第２の空気中での均等化段階は、３つとなる。

【0051】

必要に応じて、２つの後続の第２の冷却段階４の間の均等化スペースは、プラントの処理量に応じて８～２５ｍの間で変化することができ、代わりに、最後の第２の冷却段階と次の仕上げ圧延機５との間の均等化スペースは、プラントの処理量に応じて２５～５０ｍの間で変化することができる。

【0052】

好ましくは、冷却－均等化－中間圧延段階（cooling-equalizing-intermediate rolling stages）は、複数回繰り返すことができ、プラントの処理量に応じて可変数の第２の冷却段階４を使用して、仕上げ圧延機５の入口で所望の棒の表面温度に達することができる。この場合、１つ以上の中間圧延機３が設けられる。追加の中間圧延機３は、２つのそれぞれの後続の第２の冷却段階４の間、特に、冷却段階４の後に設けられた均等化スペースと後続の冷却段階４との間に設けられる。

【0053】

第２の冷却段階４で施された冷却により、表面温度は、仕上げ圧延機５の入口で、７００～９００℃、好ましくは、７５０～８４０℃又は７５０～８２０℃の範囲に達するまで、徐々に低下する。

【0054】

全ての仕上げ圧延パスの間、棒の表面温度は、７５０～８５０℃又は７５０～８４０℃又は７５０～８２０℃などの未再結晶範囲（non-recrystallization range）内に維持される（例えば、図７を参照）。これは、オーステナイト粒径がハイリダクションの適用でリデュースされ（reduced applying a high reduction，高圧下で縮小され）（仕上げスタンド群で２５～５０％のトータルリダクション（total reduction，全縮小率））、利用可能な熱エネルギーの不足によってオーステナイトの再結晶と成長（recrystallization and growth of austenite）が抑制されることを意味する。特に、図７は、再結晶なしの熱機械圧延が適用可能な炭素及び温度範囲（ゾーンＣ）を強調表示したＦｅ－Ｃ概略図を示す。

【0055】

有利には、仕上げ圧延パスの数は、４以下であるべきである。これ以上の回数の圧延を行うと、圧延された棒の内部の温度が上昇し、微細構造のプロセスを損なう可能性がある。

【0056】

仕上げ圧延機５の出口では、オーステナイト粒径の微細化と後続の可能な制御された冷却の結果として、最終粒径は超微細であり、規格ＡＳＴＭ Ｅ１１２のように９以上の値となる。

【0057】

マルテンサイトとベイナイトなどの脆弱な相がないことは、棒鋼の表面とコアとの間で測定された硬度（ＨＶ、好ましくは、ＨＶ０．５、即ち４．９０３Ｎの荷重で測定されたビッカース硬度）の差が減少することによって証明されている。この差は、有利には、４０ＨＶ以下であり、好ましくは１０～４０ＨＶの範囲内にある。

【0058】

好ましくは、仕上げ圧延工程ｅ）と巻き取り工程ｆ）との間に、棒鋼のコアと表面との間の温度差を最小限に抑え、所定の巻き取り温度に到達するまで、マルテンサイトの形成を常に回避するために、少なくとも１つの第３の冷却段階６及び少なくとも１つの第３の空気中での均等化段階が設けられる。

【0059】

一変形例では、少なくとも２つの第３の冷却段階６が設けられ、１つの第３の空気中での均等化段階は、少なくとも２つの第３の冷却装置段階６の間及び最後の第３の冷却段階６と少なくとも１つのスプール装置７との間の両方に設けられる。

【0060】

いずれにしても、１つ以上の第３の冷却段階６は、任意である。これらの冷却段階６は、仕上げ圧延機５から出た棒の表面温度が巻き取り作業に適切である場合、回避することができる。

【0061】

設けられる場合、好ましくは、第３の冷却段階６の数は、２～６である。

【0062】

その数及び後続の２つの冷却段階６の数との距離は、プラントの処理量に依存する。上記距離は、（図３～図６に示すように）常に等しくてもよいし、異なっていてもよい。

【0063】

異なるコイル層の冷却プロファイルを均一にし、機械的特性の広がりを可能な限り制限するために、１つ以上の冷却段階６を使用して、同じ棒鋼に沿って異なる巻き取り温度を得ることができる。必要に応じて、巻き取り工程では、最初と最後のコイル層は、他のコイル層よりも２０～５０℃高い温度で巻き取られる。巻き取り作業の基準温度範囲は、最初と最後のコイル層の温度が高いことを含めて、５００～８００℃、好ましくは６５０～７３０℃である。

【0064】

図３に示す第１の実施形態では、冷却段階６が設けられていない。１つの冷却段階２及び２つの冷却段階４のみが設けられる。

【0065】

図４に示す第２の実施形態では、３つの冷却段階６が設けられる。

【0066】

図５に示す第３の実施形態では、５つの冷却段階６が設けられる。

【0067】

図６に示す第４の実施形態では、６つの冷却段階６が設けられる。

【0068】

図３～図６のこれらの実施形態では、１つの冷却段階２及び２つ（或いは３つ）の冷却段階４のみが設けられる。

【0069】

図９、図１０、図１１、図１２は、それぞれ、図３、図４、図５、図６のレイアウトに沿って、本発明に係る熱処理を施した棒鋼の冷却曲線２０、２１、２２（表面温度、平均温度及びコア温度）を示す。

【0070】

水平の点線は、約５００℃でのマルテンサイト開始温度Ｍｓを示す。

【0071】

本発明のプロセスの全ての工程では、図１のレイアウトに沿ってＱＴＳ熱処理を施した棒鋼の冷却曲線（図８を参照）とは異なり、棒鋼の表面温度は、常に上記マルテンサイト開始温度Ｍｓ以上に維持される。

【0072】

好ましくは、少なくとも１つの第１の冷却段階２は、それぞれの第１の冷却装置によって実行され、少なくとも１つの第２の冷却段階４は、それぞれの第２の冷却装置によって実行され、少なくとも１つの可能な第３の冷却段階６は、それぞれの第３の冷却装置によって実行される。

【0073】

一例として、第１、第２、第３の冷却段階は、水冷段階であり、第１、第２、第３の冷却装置は、冷却ボックス、例えば、水冷ボックスである。好ましくは、全ての冷却段階２、４、６で使用される作業圧力（work pressure）は、０．２～０．６ＭＰａの範囲内にある。

【0074】

後続の２つの冷却ボックスの間の距離は、プラントの処理量に応じて８～２５ｍの間で変化することができ、一方、最後の冷却ボックスと次の圧延機との間の距離は、プラントの処理量に応じて２５～５０ｍの間で変化することができる。

【0075】

冷却ボックスの数とそれらの間の距離、及び、最後の冷却ボックスと次の圧延スタンド群との間の距離は、ラインの処理量と処理する鋼グレードに依存する。プラントの最後の冷却ボックスの下流には、処理された材料を例えばリールに巻き取るための２つ以上のスプール装置７が設けられる。

【0076】

必要に応じて、全ての実施形態では、棒鋼の表面温度は、粗圧延機１、中間圧延機３及び仕上げ圧延機５の各々の入口と出口の両方に設けられたセンサ、例えば、高温計（pyrometer）によって監視することができる。上記少なくとも１つの第１の冷却段階２及び上記少なくとも１つの第２の冷却段階４及び可能な上記少なくとも１つの第３の冷却段階６の動作パラメータは、上記センサの読み取り値に基づいて、フィードフォワード制御及びフィードバック制御の両方で動作する閉ループ自動制御によって管理することができる。

【0077】

冷却段階の数をライン全体に設けることで、冷却の強さを、棒鋼の化学組成及び最終製品に必要な機械的特性に適合させることができる。同様に、化学組成は、より高い機械的特性を達成する必要性をバランスさせるために用いることができるが、冷却段階内での冷却又は圧延温度（rolling temperature）の低下とは無関係である。この目的には、マイクロ合金鋼ビレット（Micro alloyed steel billet）を用いることができる。

【0078】

巻き取り工程中及び巻き取り工程の直後に、超微細粒オーステナイトマトリックスは、フェライトとパーライトとの微細な混合物中で変態する。その結果、同じ最終製品の降伏強度（yield strength）が与えられた場合、表面が焼き入れされたスプール鉄筋と比較して、材料は、より高い延性を有する。

【0079】

巻き取り作業が完了した後、コンパクトコイルは、ウォーキングビームなどの搬送装置８によって保管領域に搬送されながら、自然冷却又は強制冷却又は遅延冷却される。

【0080】

好ましくは、移送装置８に載置されたときのコイルの表面温度は、６００～７００℃の範囲内にある。

【0081】

搬送装置８に沿って、コイルは、自然の空気対流によって冷却することができ、或いは、その冷却プロファイルは、適切な装置を使用して変更することができる。冷却プロファイルは、搬送装置８に沿って設けられた、例えば、ファンを使用して空気又は空気ミストを吹き付けることによって加速することができるか、又は、搬送装置を覆う、フード又はアクティブソーク炉などを使用して遅らせることができる。コイルの冷却プロファイルを変更することは、フェライト－パーライト混合物（ferritic-pearlitic mixture）の形態に更に影響を与えることに役立つことができる。

【0082】

必要に応じて、保管領域を室温まで冷却した後に、コイルを巻き戻して矯正することができる。この操作により、降伏強度と引張強度（yield and tensile strength）が（わずかに）向上し、破断伸び（fracture elongation）が低下する。このような矯正パラメータによって、加工硬化の程度を異ならせることができる。いずれにしても、棒鋼の延性は、良好なままである。

【0083】

本発明の本質をよりよく理解するために、ＧＢ １４９９－２：２０１８規格－グレードＨＲＢＦ４００Ｅに準拠して得られるいくつかの典型的な機械的特性を以下に示す。

【0084】

【表2】

ここで、
ＹＳ＝降伏応力（Yield Stress）
ＵＴＳ＝極限引張応力（Ultimate Tensile Stress）
ＥＬ＝破断伸び（fracture elongation）
極限引張応力と降伏応力との比から、材料の延性を把握することができる。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【国際調査報告】