特表 2023-552906 鋼製品の温度の推定

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公表特許公報(A)

(11)【公表番号】

(43)【公表日】2023-12-19

(54)【発明の名称】鋼製品の温度の推定

(51)【国際特許分類】

   G01J 5/00 20220101AFI20231212BHJP

   G01J 5/60 20060101ALI20231212BHJP

   B21B 38/00 20060101ALI20231212BHJP

   B21C 51/00 20060101ALI20231212BHJP

【ＦＩ】

G01J5/00 101A

G01J5/60 E

B21B38/00 C

B21C51/00 E

【審査請求】有

【予備審査請求】未請求

(21)【出願番号】P 2023536052

(86)(22)【出願日】2021-12-08

(85)【翻訳文提出日】2023-07-24

(86)【国際出願番号】 IB2021061437

(87)【国際公開番号】W WO2022130125

(87)【国際公開日】2022-06-23

(31)【優先権主張番号】PCT/IB2020/061937

(32)【優先日】2020-12-15

(33)【優先権主張国・地域又は機関】IB

(81)【指定国・地域】

(71)【出願人】

【識別番号】515214729

【氏名又は名称】アルセロールミタル

(74)【代理人】

【識別番号】110001173

【氏名又は名称】弁理士法人川口國際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】ミック，ノエル

(72)【発明者】

【氏名】ル・ノック，グワナエル

(72)【発明者】

【氏名】フェルテ，モルガン

【テーマコード（参考）】

2G066

【Ｆターム（参考）】

2G066AA15

2G066AC01

2G066AC11

2G066BC15

(57)【要約】

本発明は、鋼製品の温度を推定するための方法であって、いくつかの測定条件について、０．９～２．１μｍの範囲の５個の波長における強度が記録され、スペクトル減衰係数が計算される、較正ステップ、前記５個の波長における強度が記録され、スペクトル減衰係数がいくつかの温度について計算される、測定ステップ、確率試験が行われて鋼製品の温度を推定する、比較ステップを含む、方法に関する。

【特許請求の範囲】

【請求項1】

３００℃～１６００℃の温度を有する鋼製品の温度Ｔ_ＲＥＡＬを推定するための方法であって、方法は、
Ａ．較正ステップであって、
ｉ．１つは０．９μｍ～１．３５μｍ、１つは１．３５μｍ～１．５５μｍ、１つは１．５５μｍ～１．８５μｍ、１つは１．８５μｍ～２．０５μｍ、及び１つは２．０５μｍ～２．１μｍである、０．９～２．１μｍの範囲の５個の波長（λ）において、センサによって、
既知の温度（Ｔ_ＲＥＦ）を有する基準によって放出された放射の強度（Ｉ）を、前記基準の放射率（ε_ＲＥＦ）と、前記基準と前記センサとの間の媒体の透過率（α_ＲＥＦ）とで特徴づけられる測定条件において、測定するステップであって、前記基準が鋼製品である、ステップ、
ｉｉ．前記５個の波長における前記測定された強度（Ｉ）を使用してスペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}を計算するステップであって、

【数1】

であり、ここで、Ｐ（λ，Ｔ_ＲＥＦ）は、波長（λ）及び温度（Ｔ_ＲＥＦ）におけるプランクの法則に基づく、熱平衡状態にある黒体によって放出される電磁放射のスペクトル密度である、ステップ、
ｉｉｉ．基準放射率（ε_ＲＥＦ）と、前記基準と前記センサとの間の媒体の透過率（α_ＲＥＦ）との、Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}個の異なる組み合わせについてステップｉ．及びｉｉ．を繰り返して、Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}個のスペクトル減衰係数を得るステップであって、Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}は２より大きい整数である、ステップ
を含む、較正ステップ、
Ｂ．測定ステップであって、
ｉ．０．９～２．１μｍの範囲の前記５個の波長（λ）において、前記鋼製品によって放出される放射線の強度Ｉを測定するステップ、
ｉｉ．３００～１６００℃の範囲のＮ_Ｔ個の温度（Ｔｊ）について及び前記５個の波長について、Ｎ_Ｔ個のスペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔｊを計算するステップであって、Ｎ_Ｔは２から１３００の整数であり、

【数2】

であり、ここで、
Ｐ（λ，Ｔ_Ｊ）は、波長λ及び温度Ｔ_Ｊにおけるプランクの法則に基づく、熱平衡状態にある黒体によって放出される電磁放射のスペクトル密度である、ステップ
を含む、測定ステップ、
Ｃ．比較ステップであって、
ｉ．Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}の中で最も確からしいＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔｊを見つけるための確率テストを行うステップ、
ｉｉ．前記鋼製品の温度Ｔ_ＲＥＡＬが、前記最も確からしいＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊの温度Ｔ_Ｊと等しいと推定するステップ
を含む、比較ステップ
を含む、方法。

【請求項2】

前記冷却処理が熱間圧延中又は熱間圧延後に行われ、前記鋼製品が３００℃～１１００℃の温度を有し、ステップＢにおいて、Ｔ_Ｊが３００℃～１１００℃の範囲である、請求項１に記載の方法。

【請求項3】

前記冷却処理が連続鋳造中又は連続鋳造後に行われ、前記鋼製品が８００℃～１６００℃の温度を有し、ステップＢにおいて、Ｔ_Ｊが８００℃～１６００℃の範囲である、請求項１に記載の方法。

【請求項4】

ステップＡ）ｉ．及びＢ）ｉ．において、１つは０．９μｍ～１．１１μｍ、１つは１．１１μｍ～１．１５μｍ、１つは１．１５μｍ～１．３５μｍ、１つは１．３５μｍ～１．５５μｍ、１つは１．５５μｍ～１．８５μｍ、１つは１．８５μｍ～２．０５μｍ、１つは２．０５μｍ～２．０７μｍ、及び１つは２．０７μｍ～２．１μｍである、０．９～２．１μｍの範囲の８個の波長（λ）の放射強度が測定され、ステップＡ）ｉｉ．及びＢ）ｉｉ．において、前記８個の波長についてのスペクトル減衰係数が計算される、請求項１から３のいずれか一項に記載の方法。

【請求項5】

ステップＡ）ｉ．及びＢ）ｉにおいて、０．９～２．１μｍの範囲の５個の追加の波長における放射強度が測定され、ステップＡ）ｉｉ．及びＢ）ｉｉ．において、前記８個の波長及び前記５個の追加の波長についてのスペクトル減衰係数が計算される、請求項４に記載の方法。

【請求項6】

ステップＡ）ｉ．及びＢ）ｉにおいて、０．９～２．１μｍの範囲の４２個の追加の波長における放射強度が測定され、ステップＡ）ｉｉ．及びＢ）ｉｉ．において、前記８個の波長及び前記４２個の追加の波長についてのスペクトル減衰係数が計算される、請求項４に記載の方法。

【請求項7】

ステップＡ）ｉ．及びＢ）ｉにおいて、０．９～２．１μｍの範囲の９２個の追加の波長における放射強度が測定され、ステップＡ）ｉｉ．及びＢ）ｉｉ．において、前記８個の波長及び前記９２個の追加の波長についてのスペクトル減衰係数が計算される、請求項４に記載の方法。

【請求項8】

Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}が、２～１０００、好ましくは、２０～１０００の整数である、請求項１から７のいずれか一項に記載の方法。

【請求項9】

ステップＣ）ｉ．において、確率テストが、主要成分を定義する前記Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}に対する次元削減を備える、請求項１から８のいずれか一項に記載の方法。

【請求項10】

ステップＣ）ｉ．において、次元削減が、主成分分析を用いて行われる、請求項９に記載の方法。

【請求項11】

ステップＣ）ｉ．において、確率テストが、確率モデルにおける前記Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}の射影を備える、請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法。

【請求項12】

ステップＣ）ｉにおいて、前記確率モデルが混合ガウスモデルである、請求項１１に記載の方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、冷却処理が行われる鋼製品の温度を推定するための方法に関する。本方法は、水が前記鋼製品上に存在するときに特に有利である。たとえば、製鋼において、特許請求される方法は、連続鋳造中の二次冷却中に、又は熱間圧延機のランアウトテーブルに適用され得る。

【0002】

鋼ストリップの製造中、鋳造から巻取りまで、鋼にはいくつかの冷却動作が行われる。これらの動作は、通常、鋼に水を噴霧することを含む。これにより、ストリップ表面上に水膜が形成される可能性がある。

【0003】

冷却動作は、通常、冷却力を調整するためのモデルを含む。これらのモデルは、入力データとしてストリップ温度を有する。したがって、冷却に確実に習熟するためには、冷却動作中の温度を正確に知ることが重要である。

【0004】

放射強度を測定するパイロメータが、通常、鋼製品の温度を測定するために使用される。しかしながら、測定された放射の強度は、製品上の水の層など、製品とパイロメータとの間の媒体の存在によって影響を受ける。たとえば、鋼表面及び環境に外乱がないとき、それらの精度は約±１０℃である。鋼表面に水が存在するとき、又は鋼とパイロメータとの間に靄（ｆｏｇ）があるとき、測定誤差は１００℃まで上昇する可能性がある。鋼上に水が存在し、鋼とパイロメータとの間に靄があるとき、測定誤差は２００℃まで上昇する可能性がある。

【0005】

したがって、水が鋼上にあり、及び／又はストリップと測定デバイスとの間に靄があるとき、鋼温度の測定の精度を改善する必要がある。

【背景技術】

【0006】

欧州特許第２８８９５９４号明細書は、水による冷却プロセスにおいて鋼材の表面温度を正確に測定する方法を開示している。０．７～０．９μｍ、１．０～１．２μｍ、及び１．６～１．８μｍの波長帯域の放射が記録される。鋼温度を測定するために、パイロメータが使用される。さらに、光学ガラスが、パイロメータと鋼との間に置かれ、鋼から決定された空間に置かれる。光学ガラスはまた、冷却プロセス中に、安定した表面張力を有するために、冷却水が鋼材と光学ガラスとの間の空間に入るように位置付けされる。したがって、光学ガラスと鋼との間の媒体が知られている。次いで、測定された放射強度は、鋼材と光学ガラスとの間のギャップにリンクする係数を使用して補正される。これは、水によるラジアン（ｒａｄｉａｎ）エネルギーの吸収又は散乱によって引き起こされる温度測定誤差を低減することを可能にする。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】欧州特許出願公開第２８８９５９４号明細書

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明の目的は、冷却動作中の鋼ストリップの温度測定の精度を向上させる方法を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0009】

これは、請求項１から１２のいずれか一項に記載の方法を提供することによって達成される。

【0010】

他の特徴及び利点が、本発明の以下の詳細な説明から明らかになろう。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】特許請求されるプロセスのステップＡ．ｉ．からＢ．ｉｉ．の実施形態を示す図である。

【図2】波長に応じての水の吸収スペクトルの一実施形態を示す図である。

【図3】波長に応じての水蒸気の吸収スペクトルの一実施形態を示す図である。

【図4】較正ステップにおいて計算されたいくつかのスペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}の実施形態を示す図である。

【図5】熱電対によって測定された鋼ストリップ温度と、特許請求されるプロセスによって推定された鋼ストリップ温度との比較結果を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

本発明は、３００℃～１６００℃の温度を有する鋼製品の温度Ｔ_ＲＥＡＬを推定するための方法に関し、本方法は、
Ａ．較正ステップであって、
ｉ．１つは０．９μｍ～１．３５μｍ、１つは１．３５μｍ～１．５５μｍ、１つは１．５５μｍ～１．８５μｍ、１つは１．８５μｍ～２．０５μｍ、及び１つは２．０５μｍ～２．１μｍである、０．９～２．１μｍの範囲の５個の波長（λ）において、センサによって、
既知の温度（Ｔ_ＲＥＦ）を有する基準によって放出された放射の強度（Ｉ）を、前記基準の放射率（ε_ＲＥＦ）と、前記基準と前記センサとの間の媒体の透過率（α_ＲＥＦ）とで特徴づけられる測定条件において、測定するステップであって、前記基準が鋼製品である、ステップ、
ｉｉ．前記５個の波長における前記測定された強度（Ｉ）を使用してスペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}を計算するステップであって、

【数1】

であり、ここで、Ｐ（λ，Ｔ_ＲＥＦ）は、波長（λ）及び温度（Ｔ_ＲＥＦ）におけるプランクの法則に基づく、熱平衡状態にある黒体によって放出される電磁放射のスペクトル密度である、ステップ、
ｉｉｉ．基準放射率（ε_ＲＥＦ）と、前記基準と前記センサとの間の媒体の透過率（α_ＲＥＦ）との、Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}個の異なる組み合わせについてステップｉ．及びｉｉ．を繰り返して、Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}個のスペクトル減衰係数を得るステップであって、Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}は２より大きい整数である、ステップ
を含む、較正ステップ、
Ｂ．測定ステップであって、
ｉ．０．９～２．１μｍの範囲の前記５個の波長（λ）において、前記鋼製品によって放出される放射線の強度Ｉを測定するステップ、
ｉｉ．３００～１６００℃の範囲のＮ_Ｔ個の温度（Ｔｊ）について及び前記５個の波長について、Ｎ_Ｔ個のスペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔｊを計算するステップであって、Ｎ_Ｔは２から１３００の整数であり、

【数2】

であり、ここで、
Ｐ（λ，Ｔ_Ｊ）は、波長λ及び温度Ｔ_Ｊにおけるプランクの法則に基づく、熱平衡状態にある黒体によって放出される電磁放射のスペクトル密度である、ステップ
を含む、測定ステップ、
Ｃ．比較ステップであって、
ｉ．Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}の中で最も確からしいＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔｊを見つけるための確率テストを行うステップ、
ｉｉ．前記鋼製品の温度Ｔ_ＲＥＡＬが、前記最も確からしいＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊの温度Ｔ_Ｊと等しいと推定するステップ
を含む、比較ステップ
を含む。

【0013】

プロセスのステップを図１に示す。

【0014】

鋼製品は、ストリップ、バンド又はスラブなどの任意の種類の製品であり得る。鋼製品の温度は知られていないが、測定が行われるプロセスステップに応じて、当業者は温度があるべき範囲を知っている。たとえば、熱間圧延後の鋼ストリップの冷却処理において、鋼ストリップの温度は、一般に３００°Ｃ～１１００°Ｃの間に含まれる。

【0015】

較正ステップＡ．ｉ．では、基準鋼製品によって放出される放射の強度は、任意の適切な手段によって測定することができる。これらは、好ましくは、ハイパースペクトルカメラによって測定される。

【0016】

較正ステップＡ．ｉ．では、基準鋼製品は、好ましくは、推定される温度を有する鋼製品と同様の組成を有する。さらにより好ましくは、基準鋼製品は、分析される鋼製品と同じグレードを有する。

【0017】

較正ステップＡ．ｉ．において、基準鋼製品の温度は、任意の手段によって測定することができる。好ましくは、この温度は、熱電対を使用して測定される。

【0018】

較正ステップＡ．ｉｉ．において、各記録された強度Ｉを、測定温度におけるＰ（λ，Ｔｊ）で除算することによって、スペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}を計算することができる。

【0019】

ステップＡ．ｉ．及びＡ．ｉｉ．は、Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}回繰り返され、各回は新しい測定条件に対応する。測定条件は、基準放射率（ε_ＲＥＦ）と、基準とセンサとの間の媒体の透過率（α_ＲＥＦ）との組み合わせによって定義される。それは、異なる測定条件について様々なＣ_{ＣＡＬＩＢ}を得ることを可能にする。Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}が大きいほど、推定の精度が高い。

【0020】

言い換えれば、鋼製品放射率（ε_ＲＥＦ）と測定条件透過率（α_ＲＥＦ）との様々な組み合わせに対して、較正ステップＡ．のステップｉ．及びｉｉ．が繰り返される。ε_ＲＥＦは、基準鋼製品の温度、表面特性（油の存在など）などのいくつかのファクターに応じて変化する。α_ＲＥＦは、センサと基準鋼製品との間の媒体、たとえば、基準鋼製品上の水の層の厚さに依存する。

【0021】

しかしながら、Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}を計算するためにε_ＲＥＦ及びα_ＲＥＦの値を知る必要はない。

【0022】

測定ステップＢ．ｉ．において、前記鋼製品によって放出される強度は、好ましくは、ハイパースペクトルカメラを使用して測定される。ステップＢ．ｉ．で強度が測定される波長は、ステップＡ．ｉ．の波長と同じである。

【0023】

測定ステップＢ．ｉｉ．では、スペクトル減衰係数が計算される温度の個数（Ｎ_Ｔ）が大きいほど、推定の精度が高くなる。

【0024】

さらに、較正ステップ及び測定ステップの両方において、測定された強度は、伝達関数を使用して調節することができる。

【0025】

０．９μｍ～１．３５μｍの波長、１．３５μｍ～１．５５μｍの波長、１．５５μｍ～１．８５μｍの波長、１．８５μｍ～２．０５μｍの波長、及び２．０５μｍ～２．１μｍの波長の前記５個の波長における放射強度を測定することにより、低減した個数の強度を使用して、製品放射率と媒体透過率との組み合わせのスペクトル形状を記述することが可能になる。実際、０．９～２．１の範囲では、図１に示すように、水の吸収スペクトルは、１．３５μｍ～１．５５μｍのピーク及び１．８５μｍ～２．０５μｍのピークの２つのピークを示す。

【0026】

比較ステップＣ．では、Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}の中から最も確からしいＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥＤ}Ｔ_Ｊを見つける確率テストを行う。Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}の中で最も確からしいＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥＤ}Ｔ_Ｊを見つけることを可能にする任意の方法を行うことができる。

【0027】

この方法は、推定が鋼製品に対する水の存在などの測定条件の影響を考慮するため、鋼製品の温度推定の精度を改善させることができる。

【0028】

好ましくは、前記冷却処理は、熱間圧延中又は熱間圧延後に行われ、前記鋼製品は３００℃～１１００℃の温度を有し、ステップＢにおいて、Ｔ_Ｊは３００℃～１１００℃の範囲である。この冷却は、通常、ランアウトテーブルで行われる。

【0029】

好ましくは、前記冷却処理は、連続鋳造中又は連続鋳造後に行われ、前記鋼製品は８００℃～１６００℃の温度を有し、ステップＢにおいて、Ｔ_Ｊは８００℃～１６００℃の範囲である。

【0030】

好ましくは、ステップＡ）ｉ．及びＢ）ｉ．において、１つは０．９μｍ～１．１１μｍ、１つは１．１１μｍ～１．１５μｍ、１つは１．１５μｍ～１．３５μｍ、１つは１．３５μｍ～１．５５μｍ、１つは１．５５μｍ～１．８５μｍ、１つは１．８５μｍ～２．０５μｍ、１つは２．０５μｍ～２．０７μｍ、及び１つは２．０７μｍ～２．１μｍである、０．９～２．１μｍの範囲の８個の波長（λ）の放射強度が測定され、ステップＡ）ｉｉ．及びＢ）ｉｉ．において、前記８個の波長についてのスペクトル減衰係数が計算される。蒸気などの媒体が、鋼製品とセンサとの間に存在するとき、これらの前記８個の波長の放射強度を測定することにより、測定精度が改善する。１．１１μｍ～１．１５μｍ及び２．０５～２．０７μｍの範囲は、図２に示すように、蒸気の吸収スペクトルのピークに対応する。また、これら２つのピークは、水の吸収スペクトルのピークと一致しない。

【0031】

好ましくは、ステップＡ）ｉ．及びＢ）ｉにおいて、０．９～２．１μｍの範囲の５個の追加の波長における放射強度が測定され、ステップＡ）ｉｉ．及びＢ）ｉｉ．において、前記８個の波長及び前記５個の追加の波長についてのスペクトル減衰係数が計算される。１３個の波長は、好ましくは、前記範囲内に均一に分布しており、これは、１３個の波長が０．１μｍの間隔だけ離間している（０．９、１．０、．．．、２．０、２．１）ことを意味する。

【0032】

好ましくは、ステップＡ）ｉ．及びＢ）ｉにおいて、０．９～２．１μｍの範囲の４２個の追加の波長における放射強度が測定され、ステップＡ）ｉｉ．及びＢ）ｉｉ．において、前記８個の波長及び前記４２個の追加の波長についてのスペクトル減衰係数が計算される。

【0033】

好ましくは、ステップＡ）ｉ．及びＢ）ｉにおいて、０．９～２．１μｍの範囲の９２個の追加の波長における放射強度が測定され、ステップＡ）ｉｉ．及びＢ）ｉｉ．において、前記８個の波長及び前記９２個の追加の波長についてのスペクトル減衰係数が計算される。

【0034】

好ましくは、Ｎ_{ＣＡＬＩＢ}は、２～１０００、好ましくは、２０～１０００の整数である。

【0035】

好ましくは、ステップＣ）ｉ．において、確率テストは、主要成分を定義する前記Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}に対する次元削減を備える。さらにより好ましくは、ステップＣ）ｉ．において、次元削減は、主成分分析を用いて行われる。

【0036】

好ましくは、ステップＣ）ｉ．において、確率テストが、確率モデルにおける前記Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}の射影を備える。さらにより好ましくは、ステップＣ）ｉ．において、前記確率モデルは混合ガウスモデルである。

【0037】

特許請求された方法の精度を評価するために、ランアウトテーブルで冷却されている鋼ストリップの温度が、熱電対によって測定され、本方法によって推定された。

【0038】

Ａ．較正ステップ
較正ステップ中に、ランアウトテーブルで冷却されている鋼ストリップによって放出される放射強度は、ハイパースペクトルカメラによって記録された。より正確には、１．１～２．１μｍの範囲の２５６個の波長における強度が記録された。２５６個の波長は、前記範囲に均一に分布していた。鋼ストリップの温度は、熱電対によって測定された。

【0039】

較正ステップは、５～１５分の間続く６回の試行を備え、放射線強度は毎秒１０～１００回測定された。したがって、数千個の測定条件が記録された。それらは、冷却中（液滴、靄及び水が存在する）に、及び冷却後／冷却前（水／靄が存在しない）に、様々な酸化レベルを有する鋼ストリップに対して行われた。

【0040】

次に、熱平衡状態にある黒体によって放出された電磁放射のスペクトル密度、熱電対による測定温度、及びハイパースペクトルカメラの伝達関数を使用して、いくつかのスペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}が計算された。Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}の各々は、前記２５６個の波長の各々に対して１つずつ、２５６個の値を有した。Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}が、図４にプロットされる。

【0041】

Ｂ．測定
測定ステップ中に、ランアウトテーブルで冷却されている鋼ストリップによって放出される放射強度は、ハイパースペクトルカメラによって記録された。より正確には、較正ステップと同じ２５６個の波長における強度が記録された。

【0042】

さらに、３００～１６００℃の範囲の２６１個の温度が、測定された鋼ストリップについての可能な温度として定義されているので、Ｎ_Ｔ＝２６１である。これらの温度は、５℃の間隔：（３００、３０５、３１０、．．．、１５９５、１６００℃）で離間された。

【0043】

次に、前記２５６個の波長において測定された放射強度を、プランクの法則の値で除算し、先に定義された２６１個の温度の各々の伝達関数を乗算した。したがって、２６１個のスペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊが計算された。前記２６１個のスペクトル減衰係数の各々は、測定された各波長に対して１つずつ、２５６個の値と、関連する温度とを有した。

【0044】

Ｃ．比較
この実施形態の確率テストは、１０個のステップを備える。

【0045】

１）較正ステップ中に取得されたすべてのスペクトル減衰係数Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}に対して主成分分析（ＰＣＡ）が行われて、３つの主要ＰＣＡ成分（ＰＣ_１、ＰＣ_２、ＰＣ_３）が得られた。次に、データベースの各Ｃ_{ＣＡＬＩＢ}が、前記３つの主要成分を使用して近似される。

【0046】

２）スペクトル減衰係数は、先に定義された３つの主要成分によって定義されるＰＣＡ空間に射影される。

【0047】

３）ステップ２）のＰＣＡ空間内の点の密度は、混合ガウスモデルに射影される。

【0048】

４）前記２６１個のＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊの各々は、先に定義された３つの主要成分によって定義されるＰＣＡ空間に射影される。

【0049】

５）２６１個のＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊの各々について、近似されたスペクトル減衰係数が、４）で定義されたＰＣＡ空間におけるそれの座標から再構築され、第１の尤度ファクター（ｌｉｋｅｌｉｈｏｏｄ ｆａｃｔｏｒ）（Ｌｉｋｅ１）が、元のスペクトル減衰とＰＣＡ係数からのそれの再構築とを比較することによって定義される。

【0050】

６）前記２６１個のＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊの各々は、３）で定義された混合ガウスモデルに射影され、第２の尤度ファクター（Ｌｉｋｅ２）が決定される。Ｌｉｋｅ２は、ＰＣＡ空間に射影された学習データの局所密度を表す。

【0051】

したがって、２つの尤度（Ｌｉｋｅ１及びＬｉｋｅ２）が、前記２６１個のＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊの各々に関連する。

【0052】

７）次に、Ｌｉｋｅ１とＬｉｋｅ２との積が、前記２６１個のＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊの各々について算出される。

【0053】

最後に、７）の積を最大化するＣ_{ＣＯＭＰＵＴＥ}Ｔ_Ｊに関連する温度が、鋼ストリップの温度であると定義される。

【0054】

熱電対測定を通して取得された温度と、特許請求された推定によって取得された温度との比較結果を図５にプロットする。点を付した線は、前述の方法で推定された温度を表し、実線は、熱電対で測定された温度を表す。本方法によって与えられる温度が信頼できることが、明確に分かる。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【国際調査報告】