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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公表特許公報(A)
(11)【公表番号】
(43)【公表日】2024-01-04
(54)【発明の名称】全体厚さばらつきを低減したガラス板の製造方法
(51)【国際特許分類】
C03B 17/06 20060101AFI20231222BHJP
【ＦＩ】
C03B17/06
【審査請求】未請求
【予備審査請求】未請求
(21)【出願番号】P 2023536437
(86)(22)【出願日】2021-12-08
(85)【翻訳文提出日】2023-08-08
(86)【国際出願番号】 US2021062341
(87)【国際公開番号】W WO2022132525
(87)【国際公開日】2022-06-23
(31)【優先権主張番号】63/127,330
(32)【優先日】2020-12-18
(33)【優先権主張国・地域又は機関】US
(81)【指定国・地域】
(71)【出願人】
【識別番号】397068274
【氏名又は名称】コーニング インコーポレイテッド
(74)【代理人】
【識別番号】100073184
【弁理士】
【氏名又は名称】柳田 征史
(74)【代理人】
【識別番号】100175042
【弁理士】
【氏名又は名称】高橋 秀明
(74)【代理人】
【識別番号】100163050
【弁理士】
【氏名又は名称】小栗 眞由美
(74)【代理人】
【識別番号】100224775
【弁理士】
【氏名又は名称】南 毅
(72)【発明者】
【氏名】ブレスラー，ダグラス デール
(72)【発明者】
【氏名】デネカ，デイヴィッド アラン
(72)【発明者】
【氏名】クニタケ，ミキ ユージーン
(72)【発明者】
【氏名】メリコフ，イヴァン フェドロヴィッチ
(72)【発明者】
【氏名】ニクーリン，イリヤ アンドレイエヴィッチ
(72)【発明者】
【氏名】ジャン，ジア
(57)【要約】
ガラス板の製造方法は、（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、第１の主面と第２の主面との間に配置されたコアと、を有しているステップと、（ｂ）ガラスリボンの降下に従い、第１の昇温ゾーンのすぐ近傍にガラスリボンを通過させるステップであって、第１の昇温ゾーンは、コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、第１の主面で液化を生じさせるものである、ステップと、（ｃ）ガラスリボンが第１の昇温ゾーンより下に移動した後に、ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、を含む。第１の昇温ゾーンのすぐ近傍にガラスリボンを通過させることにより、ガラスリボンの全体厚さばらつきや表面粗さなどの表面欠陥が低減される。
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ガラス板の製造方法であって、（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、前記ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、該第１の主面と該第２の主面との間に配置されたコアと、を有している、ステップと、
（ｂ）前記ガラスリボンの降下に従い、第１の昇温ゾーンのすぐ近傍に前記ガラスリボンを通過させるステップであって、前記第１の昇温ゾーンは、前記コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、前記第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで前記第１の主面の温度を上昇させるものである、ステップと、
（ｃ）前記ガラスリボンが前記第１の昇温ゾーンより下に移動した後に、前記ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、
を含む方法。
【請求項2】
ステップ（ｂ）において、前記第１の主面の粘度が低下し、前記ガラスリボンの全体厚さばらつきが低減される、請求項１に記載の方法。
【請求項3】
ステップ（ｂ）とステップ（ｃ）との間であって、前記全体厚さばらつきが低減された後に、前記第１の主面の温度と前記コアの温度が平衡に近づき、前記ガラスリボンの実効粘度が低下し、前記ガラスリボンの厚さが減少する、請求項２に記載の方法。
【請求項4】
ステップ（ｂ）の後且つステップ（ｃ）の前に、引張ローラで前記ガラスリボンを下に引っ張るステップをさらに含む、請求項１に記載の方法。
【請求項5】
前記引張ローラで前記ガラスリボンを引っ張るステップにより、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さを減少させる、請求項１に記載の方法。
【請求項6】
前記ガラスリボンから切り分けられた前記ガラス板の全体厚さばらつきが、ステップ（ｂ）前の前記ガラスリボンの全体厚さばらつきの５０％以下である、請求項１に記載の方法。
【請求項7】
ステップ（ｂ）からステップ（ｃ）までの間に、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さが減少する、請求項１に記載の方法。
【請求項8】
前記第１の主面の温度を上昇させるステップが、前記第１の主面に火炎を向けるステップを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項9】
ステップ（ｂ）の前において、前記ガラスリボンの粘度が、１０１０ポアズ～１０１２ポアズであり、ステップ（ｂ）において、前記ガラスリボンの前記第１の主面における、前記第１の主面から前記ガラスリボンの厚さ方向に少なくとも１００μｍの深さまでの粘度が、１０５ポアズ以下まで低下し、
ステップ（ｃ）の前において、前記ガラスリボンの粘度が、１０６ポアズ～１０８ポアズまで上昇する、請求項１に記載の方法。
【請求項10】
ガラス板の製造方法であって、（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、前記ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、該第１の主面と該第２の主面との間に配置されたコアと、を有している、ステップと、
（ｂ）前記ガラスリボンの降下に従い、（ｉ）前記コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、前記第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで前記第１の主面の温度を上昇させる第１の昇温ゾーン、及び（ｉｉ）前記コアの温度を前記軟化温度未満に保ったまま、前記第２の主面の温度を液相温度まで上昇させる第２の昇温ゾーンのすぐ近傍に前記ガラスリボンを通過させるステップと、
（ｃ）前記ガラスリボンが前記第１の昇温ゾーン及び前記第２の昇温ゾーンより下に移動した後に、前記ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、
を含む方法。
【請求項11】
ステップ（ｂ）とステップ（ｃ）との間であって、前記ガラスリボンの前記全体厚さばらつきが低減された後に、前記第１の主面、前記第２の主面、及び前記コアの温度が平衡に近づき、前記ガラスリボンの実効粘度が低下し、前記ガラスリボンの厚さが減少する、請求項１０に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【関連出願の相互参照】
【0001】
本出願は、２０２０年１２月１８日を出願日とする米国仮特許出願第６３／１２７３３０号の米国特許法第１１９条に基づく優先権の利益を主張するものであり、この仮出願のすべての開示内容は、本明細書の依拠するところとし、参照することによって本明細書に組み入れられるものとする。
【技術分野】
【0002】
本開示は、許容可能な全体厚さばらつきを有するガラス板に関し、さらには、１つ以上の昇温ゾーンのすぐ近傍にガラスリボンを通過させることにより厚さのばらつきを低減したガラスリボンからガラス板を切り分けることによって、許容可能な全体厚さばらつきを有するガラス板を製造する方法に関する。
【背景技術】
【0003】
拡張現実（augmented reality）システムは、当該システムのユーザが注視している現実の視覚的な場面に、コンピュータが生成した画像（imagery）を追加するものである。通常、拡張現実システムは、直接見える実際の物体や場面に、コンピュータが生成した画像を追加すると共に、その状態でこの物体や場面を見ることができるように構成された光学系を備えることができる。光学系は、高屈折率ガラス製とすることができるライトガイドを利用して、コンピュータが生成した画像をユーザの視野に投影することができる。ライトガイドの形状にばらつきがあると、ライトガイドにより導かれてユーザに表示される画像の品質が低下する恐れがある。例えば、高品質な画像を出力可能とするためには、ライトガイドの全体厚さばらつき（total thickness variation）を最小限に抑える必要がある。
【0004】
許容可能な全体厚さばらつきのライトガイドを実現するプロセスの１つとして、高屈折率ガラスのブールを鋳造し、ブールを多数のウェハに鋸引き切断し、ウェハの粗研磨（lap）及び研磨（polish）又はウェハの再加熱によりウェハを平坦化するプロセスがある。しかし、このプロセスではコストも時間もかかってしまう。さらに、ウェハの再加熱により、ガラスの失透が引き起される恐れもある。
【0005】
また、屈折率の高いガラス組成物の液相粘度は非常に低い（例えば、１～１００ポアズ）ため、高屈折率ガラス組成物にはフュージョンプロセスを適用することもできない。
【0006】
本開示以前には、ダウンドローリボン成形プロセスにより高屈折率ガラス板を成形する試みが行われていた。ダウンドローリボン成形プロセスでは、溶融ガラスは成形体（向かい合うローラ間のニップなど）に投入される。次に、溶融ガラスを下方向に延伸して、ガラスリボンとする。そして、このガラスリボンを下方向に延伸することにより、ガラスリボンを細薄化（attenuate）する（すなわち、ガラスリボンの厚さを減少させる）。そして、ガラスリボンが冷えると、リボンから連続的にガラス板が切り分けられる。ダウンドローリボン成形プロセスは、ブールからウェハを形成して粗研磨及び研磨を行う上述のプロセスよりも低コストである。
【0007】
ところが、問題が発見された。成形体によりガラスリボンに厚さのばらつきが生じてしまい、この厚さのばらつきが、後続のガラスリボンの細薄化によっても低減されなかったのである。例えば、融液が広がる成形体上部の領域では、成形体により、ガラスの主面がガラスのコアよりも優先的に冷却され、その結果、主面に「冷えじわ（chill wrinkle）」と呼ばれる起伏が生じる。この厚さのばらつきは、ガラスリボンの細薄化によって低減されると考えられてきた。しかし、モデリングと実験により、細薄化によって厚さのばらつきが低減することはなく、厚さのばらつきを悪化する場合もあることが実証された。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
本開示は、ガラスリボンからガラス板を切り分ける前に、ガラスリボンの１つ以上の主面で液化が生じるようにガラスリボンを熱処理することにより、この問題に対処するものである。ガラスリボンの１つ以上の主面で液化を生じさせることにより、厚さのばらつきが低減する。この改良により、成形＆ドロー（form-and-draw）プロセスを利用して、より経済的に高屈折率ガラス板を成形することが可能となる。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本開示の第１の態様によれば、ガラス板の製造方法は、（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、第１の主面と第２の主面との間に配置されたコアと、を有しているステップと、（ｂ）ガラスリボンの降下に従い、第１の昇温ゾーンのすぐ近傍にガラスリボンを通過させるステップであって、第１の昇温ゾーンは、コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで第１の主面の温度を上昇させるものである、ステップと、（ｃ）ガラスリボンが第１の昇温ゾーンより下に移動した後に、ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、を含む。
【0010】
本開示の第２の態様によれば、第１の態様のステップ（ｂ）において、第１の主面の粘度が低下し、ガラスリボンの全体厚さばらつきが低減される。
【0011】
本開示の第３の態様によれば、第２の態様において、ステップ（ｂ）とステップ（ｃ）との間であって、全体厚さばらつきが低減された後に、第１の主面の温度とコアの温度が平衡に近づき、ガラスリボンの実効粘度が低下し、ガラスリボンの厚さが減少する。
【0012】
本開示の第４の態様によれば、第１～第３の態様のいずれか１つの態様に記載の方法は、ステップ（ａ）の前に、向かい合う一対の成形ローラ間のニップに溶融ガラスを送るステップをさらに含む。また、鉛直方向の向きでガラスリボンを成形するステップが、一対の成形ローラを回転させて、ニップに送られた溶融ガラスを圧延によりガラスリボンとするステップを含む。
【0013】
本開示の第５の態様によれば、第１～第４の態様のいずれか１つの態様に記載の方法は、ステップ（ｂ）の後且つステップ（ｃ）の前に、引張ローラでガラスリボンを下に引っ張るステップをさらに含む。
【0014】
本開示の第６の態様によれば、第５の態様において、引張ローラでガラスリボンを引っ張るステップにより、第１の主面と第２の主面との間のガラスリボンの厚さを減少させる。
【0015】
本開示の第７の態様によれば、第１～第６の態様のいずれか１つの態様に記載の方法は、ステップ（ｂ）の後且つステップ（ｃ）の前に、第１の主面と第２の主面との間のガラスリボンの厚さを測定するステップをさらに含む。
【0016】
本開示の第８の態様によれば、第１～第７の態様のいずれか１つの態様において、切り分けられたガラス板の第１の主面の表面粗さ（Ｒａ）が、５００ｎｍ未満である。
【0017】
本開示の第９の態様によれば、第１～第８の態様のいずれか１つの態様において、ガラスリボンから切り分けられたガラス板の全体厚さばらつきが、５μｍ未満である。
【0018】
本開示の第１０の態様によれば、第１～第９の態様のいずれか１つの態様において、ガラスリボンから切り分けられたガラス板の全体厚さばらつきが、ステップ（ｂ）前のガラスリボンの全体厚さばらつきの５０％以下である。
【0019】
本開示の第１１の態様によれば、第１～第１０の態様のいずれか１つの態様において、ステップ（ａ）の後且つステップ（ｂ）の前における、第１の主面と第２の主面との間のガラスリボンの厚さが、３ｍｍ～５ｍｍである。
【0020】
本開示の第１２の態様によれば、第１～第１１の態様のいずれか１つの態様において、ステップ（ｂ）の後における、第１の主面と第２の主面との間のガラスリボンの厚さが、少なくとも１．５ｍｍである。
【0021】
本開示の第１３の態様によれば、第１～第１２の態様のいずれか１つの態様において、ステップ（ｂ）からステップ（ｃ）までの間に、第１の主面と第２の主面との間のガラスリボンの厚さが減少する。
【0022】
本開示の第１４の態様によれば、第１～第１３の態様のいずれか１つの態様において、第１の主面の温度を上昇させるステップが、第１の主面に火炎を向けるステップを含む。
【0023】
本開示の第１５の態様によれば、第１４の態様において、第１の主面に火炎を向けるステップが、水平方向に向けたラインバーナにより行われ、水平方向に向けたラインバーナの水平方向の幅が、該水平方向に向けたラインバーナに対面するガラスリボンの水平方向の幅よりも狭い。
【0024】
本開示の第１６の態様によれば、第１～第１５の態様のいずれか１つの態様において、第１の主面の温度を上昇させるステップが、主に熱放射により第１の主面に熱を伝達する高温体に、第１の主面を対面させるステップを含む。
【0025】
本開示の第１７の態様によれば、第１～第１６の態様のいずれか１つの態様において、ステップ（ｂ）により、ガラスリボン内の失透が低減される。
【0026】
本開示の第１８の態様によれば、第１～第１７の態様のいずれか１つの態様において、（ｉ）ステップ（ｂ）の前において、ガラスリボンの粘度が、１０１０ポアズ～１０１２ポアズであり、（ｉｉ）ステップ（ｂ）において、ガラスリボンの第１の主面における、第１の主面からガラスリボンの厚さ方向に少なくとも１００μｍの深さまでの粘度が、１０５ポアズ以下まで低下し、（ｉｉｉ）ステップ（ｃ）の前において、ガラスリボンバルクの粘度が、１０６ポアズ～１０８ポアズまで上昇する。
【0027】
本開示の第１９の態様によれば、第１～第１８の態様のいずれか１つの態様において、ステップ（ｂ）が、１０秒未満の時間以内で行われる。
【0028】
本開示の第２０の態様によれば、第１～第１９の態様のいずれか１つの態様において、温度２０℃～２５℃での波長５８９ｎｍ～６３３ｎｍに対するガラス板の屈折率が、１．７５～２．５である。
【0029】
本開示の第２１の態様によれば、ガラス板の製造方法は、（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、該第１の主面と該第２の主面との間に配置されたコアと、を有しているステップと、（ｂ）ガラスリボンの降下に従い、（ｉ）コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで第１の主面の温度を上昇させる第１の昇温ゾーン、及び（ｉｉ）コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、第２の主面の温度を液相温度まで上昇させる第２の昇温ゾーンのすぐ近傍にガラスリボンを通過させるステップと、（ｃ）ガラスリボンが第１の昇温ゾーン及び第２の昇温ゾーンより下に移動した後に、ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、を含む。
【0030】
本開示の第２２の態様によれば、第２１の態様において、第１の昇温ゾーンと第２の昇温ゾーンとが鉛直方向にずらして配置される。
【0031】
本開示の第２３の態様によれば、第２１の態様において、第１の昇温ゾーンと第２の昇温ゾーンの水平平面が互いに重なる。
【0032】
本開示の第２４の態様によれば、第２１又は第２２の態様において、ステップ（ｂ）において、第１の主面の粘度が低下し、第２の主面の粘度が低下し、ガラスリボンの全体厚さばらつきが低減される。
【0033】
本開示の第２５の態様によれば、第２１～第２３の態様のいずれか１つの態様において、ステップ（ｂ）とステップ（ｃ）との間であって、ガラスリボンの全体厚さばらつきが低減された後に、第１の主面、第２の主面、及びコアの温度が平衡に近づき、ガラスリボンの実効粘度が低下し、ガラスリボンの厚さが減少する。
【図面の簡単な説明】
【0034】
【図1】本開示の実施形態に係るガラス板の製造方法を示すフローチャート
【図2】図１に示す方法に従って、溶融ガラスを一対の成形ローラの形態の金型に送り、この一対の成形ローラにより鉛直方向の向きでガラスリボンを成形する様子と、ガラスリボンから切り分けられたガラス板とを示す斜視図
【図3A】図２の状態を示す立面図であり、ガラスリボンのコアの温度を軟化温度未満とした状態で、ガラスリボンの第１の主面及び第２の主面の温度を、第１の主面及び第２の主面においてガラスリボンの液化が生じるのに十分な温度まで上昇させ、ガラスリボンの細薄化の前に、表面張力によりガラスリボンの全体厚さばらつきや表面欠陥を低減するために、鉛直方向にずらして配置された第１の昇温ゾーン及び第２の昇温ゾーンのすぐ近傍にガラスリボンを通過させる様子を示す図
【図3B】鉛直方向にずらさずに配置された（すなわち、ガラスリボンを通って延びる水平平面が、第１の昇温ゾーンと第２の昇温ゾーンとで互いに重なる）第１の昇温ゾーン及び第２の昇温ゾーンのすぐ近傍にガラスリボンを通過させる点を除いて、図３Ａと同じ図
【図7A】図３Ａ及び図３Ｂにおける第１の昇温ゾーン及び第２の昇温ゾーンの一実施形態の斜視図であり、第１の主面で液化を生じさせるためにガラスリボンの第１の主面に火炎を向ける水平方向に向けた第１のラインバーナと、第２の主面で液化を生じさせるためにガラスリボンの第２の主面に火炎を向ける水平方向に向けた第２のラインバーナとを示す図
【図7B】図３Ａ及び図３Ｂにおける第１の昇温ゾーン及び第２の昇温ゾーンの他の実施形態の斜視図であり、第１の昇温ゾーン全域において、主に熱放射により、第１の主面に熱を伝達して第１の主面で液化を生じさせる第１の高温体と、第２の昇温ゾーン全域において、主に熱放射により、第２の主面に熱を伝達して第２の主面で液化を生じさせる第２の高温体とを示す図
【図8】実施例１に係る図であり、立方体ガラスを入れた石英るつぼを火炎により加熱して、石英るつぼからの熱放射により中の立方体ガラスが加熱された結果、実験開始時（「ｔ＝０秒」）に立方体ガラスの表面にあった冷えじわが９０秒（「ｔ＝９０秒」）以内に除去されたことを示す図
【図9】実施例２に係る図であり、図１の方法の一実施形態に係る、水平方向に向けたラインバーナによる第１の昇温ゾーンのすぐ近傍を通過中のガラスリボンを写した赤外線画像であって、第１の主面の温度とガラスリボンのコアの温度が平衡して、ガラスリボンの実効粘度が低下するに従い、ガラスリボンが降下しながら細薄化する様子を示す図
【図10】同じく実施例２に係る図であり、図９のガラスリボンから切り分けられたガラス板の表面性状測定結果を示すグラフであって、ガラスリボンの一部であった間に第１の昇温ゾーンのすぐ近傍を通過したガラス板の第１の主面が、ガラスリボンの一部であった間に昇温ゾーンのすぐ近傍を通過しなかったガラス板の第２の主面よりも高低差の小さい表面性状を有していたことを示す図
【図11】実施例３のコンピュータモデルに係るグラフであり、ガラスリボンの細薄化係数が低下し始める数秒前に、ガラスリボンの第１の主面の温度が、少なくとも第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで上昇することができることを示すことによって、ガラスリボンの細薄化が起こるのに十分な程度までガラスリボンの実効粘度が低下する前に、表面張力により表面欠陥及び全体厚さばらつきを低減するのに十分な時間が、第１の主面で液化が生じている間に存在しているという原理を伝える図
【図12】同じく実施例３に係る図であり、ガラスリボン全体の実効粘度の低下によりガラスリボンの厚さ減少が認められる前に、熱流束により、第１の主面の粘度が、表面張力により表面欠陥及び全体厚さばらつきを低減するのに十分な低さである１０００ポアズ（すなわち、１０３ポアズ）未満にまで低下することを示す図
【図13A】比較例４Ａに係る図であり、切り分ける前に第１の昇温ゾーンのすぐ近傍を通過しなかったガラスリボンから切り分けたガラス板の表面粗さ（Ｒａ）と表面性状の測定値を示す図
【図13B】実施例４Ｂに係る図であり、切り分ける前にガラスリボンの第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで昇温した第１の昇温ゾーンのすぐ近傍を通過したガラスリボンから切り分けたガラス板の表面粗さ（Ｒａ）と表面性状の測定値を示す図
【発明を実施するための形態】
【0035】
次に図１～図７Ｂを参照して、ガラス板１２の製造方法１０を説明する。方法１０は、鉛直方向の向きでガラスリボン１６を成形するステップ１４を含む。ガラスリボン１６は、第１の主面１８と第２の主面２０とを有している。第１の主面１８と第２の主面２０は、概ね反対方向を向いている。ガラスリボン１６は、第１の側縁２２と第２の側縁２４とをさらに有している。第１の側縁２２と第２の側縁２４は、ガラスリボン１６の概ね反対側の側面を画定している。「鉛直方向の向き（vertically oriented）」とは、第１の主面１８と第２の主面２０がほぼ鉛直方向の平面（plane）を成すことを意味している。また、ガラスリボン１６は、第１の主面１８と第２の主面２０との間の水平方向の距離である厚さ２６を有している。さらに、ガラスリボン１６は、第１の側縁２２と第２の側縁２４との間の水平方向の距離である幅２８を有している。ガラスリボン１６の厚さ２６と幅２８は、ガラスリボン１６に沿った鉛直方向の位置の関数として変化し得る。ガラスリボン１６は組成を有している。
【0036】
また、方法１０は、溶融ガラス３２を金型３４に送るステップ３０をさらに含む。金型３４により、ガラスリボン１６が形成される。
【0037】
複数の実施形態において、金型３４は、向かい合う一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂを備えている。かかる実施形態では、溶融ガラス３２を金型３４に送るステップ３０が、溶融ガラス３２を流れ３８として、一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂ間のニップ４０に送るステップを含む。単なる一例ではあるが、溶融ガラス３２の流れ３８は、フィッシュテール部（スロット開口）４２からニップ４０の中心に送ることができる。流れ３８は、一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂの水平回転軸４４ａ、４４ｂよりも上方から送られる。スロット開口４２の幅／長さと厚さは、幅広い範囲をとることができる。溶融ガラス３２の流れ３８は、約１０００℃以上のガラス温度でニップ４０に送られ、１０１ポアズオーダーの粘度を有している。送られた溶融ガラス３２により、一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂ上には、溶融ガラス３２の溜まり４６が形成される。一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂは、成形するガラスの組成と粘度に応じて、約５００℃～約６００℃の範囲、又はそれを上回る表面温度を持つように温度制御することができる。一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂの温度制御のためのプロセス及びデバイスについては、本技術分野において十分に理解されているものであるため、本明細書では詳述しない。一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂを使用する、このような実施形態では、鉛直方向の向きでガラスリボン１６を成形するステップ１４は、一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂを回転させて、ニップ４０に送られた溶融ガラス３２を圧延によりガラスリボン１６とするステップを含む。一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂは、図２の矢印で示すように、溶融ガラスの溜まりに向かって内向きに回転し、これにより、溜まり４６内の溶融ガラス３２を平坦化、薄肉化、平滑化して、一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂの回転軸４４ａ、４４ｂの鉛直下方に延びるガラスリボン１６とする。
【0038】
なお、金型３４として一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂを用いてガラスリボン１６を成形しているが、これは金型３４の一例に過ぎず、限定を意図するものではない。本方法１０は、金型３４からガラスリボン１６を鉛直方向に成形するために利用できる任意の種類の金型３４を包含するものである。
【0039】
ガラスリボン１６は、成形後、時間の関数として降下する。換言すれば、金型３４は、ガラスリボン１６用の溶融ガラス３２の供給源が空になるまで、連続的にガラスリボン１６を成形する。例えば、或る時点では位置４８ａにあったガラスリボン１６内の或る体積部分が、ガラスリボン１６の成形が継続されるに従って降下し、その後の時点では位置４８ｂにあるということが起こり得る。
【0040】
ガラスリボン１６は、コア５０を有している（図５参照）。コア５０は、第１の主面１８と第２の主面２０との間に配置され、例えば、第１の主面１８と第２の主面２０から等距離にあり、かつ第１の側縁２２と第２の側縁２４からも等距離にある体積部分を含む。複数の実施形態において、コア５０は、第１の主面１８から厚さ２６の少なくとも４０パーセント分だけ離間しており、第２の主面２０から厚さ２６の少なくとも４０パーセント分だけ離間している。複数の実施形態において、コア５０は、第１の側縁２２から幅２８の少なくとも４０パーセント分だけ離間しており、第２の側縁２４から幅２８の少なくとも４０パーセント分だけ離間している。
【0041】
ガラスリボン１６の成形後、ガラスリボン１６は固化する。第１の主面１８及び第２の主面２０が固化する際には、冷えじわ５２などの厚さ２６のばらつきや、金型３４が第１の主面１８及び第２の主面２０に与えた表面粗さなどの表面欠陥を持った状態で固化する。冷えじわ５２は、ガラスリボン１６の成形後、コア５０よりも主面１８、２０の方が優先的に冷却されることによって生じる起伏である。成形時には、急速な熱伝導によりガラスから熱が奪われるため、冷えじわ５２の生成を回避することは難しい。圧力ビリ（pressure check）（すなわち、亀裂）や擦傷などの他の欠陥が生じる場合もある。
【0042】
また、方法１０は、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍にガラスリボン１６を通過させるステップ５４をさらに含む。第１の昇温ゾーン５６では、ガラスリボン１６の第１の主面１８に熱流束を当てることにより、第１の主面１８でガラスリボン１６の組成物の液化が生じるのに十分な温度まで第１の主面１８の温度を上昇させる。これは、ガラスリボン１６の第１の主面１８から厚さ２６の方向に少なくとも１００μｍ（例えば、１００μｍ～５００μｍなど）の深さまでの粘度が、１０５ポアズ以下、例えば１０４ポアズ又は１０３ポアズ～１０５ポアズのオーダーとなることに相当し得る。ただし、ガラスリボン１６の厚さ２６、ガラスリボン１６の降下速度、第１の昇温ゾーン５６はすべて、ガラスリボン１６のコア５０の温度が、ガラスリボン１６の組成物の軟化温度未満に留まるように構成されている。仮にコア５０が軟化したとすると、表面欠陥の低減や除去が行われる前に、ガラスリボン１６の細薄化が生じてしまうことになる。例えば、ガラスリボン１６の降下速度と第１の昇温ゾーン５６で付与する熱流束とが任意に与えられるとすると、ガラスリボン１６の厚さ２６を大きくすることにより、第１の昇温ゾーン５６で、コア５０の軟化による構造健全性の喪失を生じさせないように第１の主面１８の液化を図ることができる。あるいは、第１の昇温ゾーン５６で付与する熱流束について、熱流束を当てるガラスリボン１６の長さを短くしたり、熱流束の強度を下げたりして、第１の主面１８において液化されるガラスリボン１６の厚さ２６を浅くして、コア５０では軟化を生じさせないようにすることもできる。複数の実施形態において、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍でのガラスリボン１６の厚さ２６は、３ｍｍ～５ｍｍである。なお、この厚さ２６は、両側縁２２、２４の間の任意の位置で測定した任意の厚さ２６を指す。
【0043】
第１の昇温ゾーン５６では、コア５０の温度を軟化温度未満に保ったまま、第１の主面１８で液化が生じる（そしてこれにより、第１の主面１８から厚さ２６の方向に粘度低下が生じる）のに十分な温度まで第１の主面１８の温度を上昇させる。これにより、第１の昇温ゾーン５６では、第１の主面１８の表面張力により、表面欠陥を低減又は除去することができる。換言すれば、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍に来るまで第１の主面１８に存在していた冷えじわ５２は、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍で第１の主面１８を液化させている間に、目立たないように低減されるか、除去される。よって、ガラスリボン１６の全体厚さばらつきが低減される。また、第１の主面１８の表面粗さ（Ｒａ）も小さくなる。第１の昇温ゾーン５６に入る前のガラスリボン１６に圧力ビリや擦傷があったとしても、それを修復、除去することができる。その他の表面欠陥も除去したり、目立たなくしたりすることができる。本明細書において「全体厚さばらつき（total thickness variation）」とは、厚さ２６の最小値と最大値の差を意味している。ガラスリボン１６の場合、厚さ２６の最小値と最大値は、水平方向に延びる同一の線に沿って測定された厚さ２６についての値である。ガラス板１２の場合、全体厚さばらつきは、挟圧をかけていない自由な状態のガラス板１２全体における厚さ２６の最小値と最大値の差である。
【0044】
上述のように、ガラスリボン１６は、第１の昇温ゾーン５６に入る前に固化される。これは、ガラスリボン１６の粘度が、１０１０ポアズ～１０１２ポアズ、例えば１０１１ポアズのオーダーとなることに相当する。ガラスリボン１６が弾性状態となるガラスリボン１６の組成物の凝結（setting）ゾーンより低温までガラスリボン１６を冷却しておく必要はない。弾性状態では、ガラスリボン１６の断面形状が固定化されて、ガラスリボン１６の特性断面形状となる。ガラスリボン１６は、撓みによりこの状態から変化することがあるかもしれないが、内部応力により元の凝結断面形状に戻るように付勢されている。ただし、複数の実施形態において、ガラスリボン１６は、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍に来るまでに、組成物凝結ゾーンより低温まで冷却されている。実際には、複数の実施形態において、ガラスリボン１６は、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍に来るまでに、周囲温度まで冷却されている。それでも、ガラスリボン１６全体の応力を最小限に抑えるため、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍に来る時点でのガラスリボン１６の温度を、組成物のアニール温度を上回る温度としておくことが有益な場合がある。組成物のアニール温度とは、当該組成物の粘度が約１０１３ポアズとなる温度である。
【0045】
複数の実施形態において、このステップ５４は１秒～１０秒の時間以内で行われる。換言すれば、ガラスリボン１６の所定の部分が第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍を通過するのに、１秒～１０秒の時間しかかからない。複数の実施形態において、ステップ５４は、１秒、２秒、３秒、４秒、５秒、６秒、７秒、８秒、９秒、１０秒の時間以内、又はこれらの時間のうちの任意の２つを端点とする範囲内の任意の時間（例えば、２秒～９秒）以内で行われる。かかる時間が経過すると、ガラスリボン１６の所定の部分は、第１の昇温ゾーン５６より下方まで降下している。なお、１秒より短い時間では、第１の主面１８に当たる熱流束が不十分となるため、ガラスリボン１６の第１の主面１８の温度を、第１の主面１８で液化が生じるのに十分な温度まで上昇させることができない可能性が高く、また、たとえできたとしても、液化された部分の第１の主面１８から厚さ２６の方向への連続深さが不十分となるため、表面欠陥を目に見えるレベルまで除去することはできないと考えられる。一方、１０秒を上回る時間は、液化している第１の主面１８の表面張力により表面欠陥を除去できるようになるために必要な時間よりも長いため、１０秒を上回る時間をかける必要はない。さらに、時間が１０秒を上回ると、第１の主面１８に当たる熱流束によりコア５０まで軟化させてしまう危険性を不必要に高めてしまうことになる。
【0046】
複数の実施形態において、方法１０のステップ５４により、ガラスリボン１６内の失透が低減される。ガラスリボン１６が第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍を通過する前の時点で、ガラスリボン１６がある程度の失透（ガラスリボン１６の第１の主面１８に連続する失透を含む）を有している場合がある。第１の主面１８で十分な液化が生じるように第１の主面１８を急速に加熱し、その後冷却することにより、ガラスリボン１６の内部に失透が存在する場合には、その失透を低減することができる。
【0047】
複数の実施形態において、方法１０のステップ５４において第１の主面１８の温度を上昇させるステップは、第１の主面１８に火炎５８（図７Ａ参照）を向けるステップを含む。例えば、一実施形態では、水平方向に向けたラインバーナ６０により、燃料の燃焼による火炎５８をガラスリボン１６の第１の主面１８に向け、これにより第１の主面１８の温度を上昇させて、第１の主面１８で液化を生じさせる。なお、ラインバーナ６０を「水平方向に向け（horizontally oriented）」るとは、ラインバーナ６０が、水平方向の幅６２と鉛直方向の高さ６４とを有しており、水平方向の幅６２が鉛直方向の高さ６４より大きく、例えば、少なくとも３倍大きいことを意味している。複数の実施形態において、水平方向の幅６２は、ラインバーナ６０に対面するガラスリボン１６の幅２８よりも狭い。かかる実施形態では、ラインバーナ６０がガラスリボン１６の両側縁２２、２４を越えて横方向に延在することがないよう、ラインバーナ６０を中央に配置することができる。
【0048】
他の実施形態では、第１の主面１８で液化が生じるのに十分な温度まで第１の主面１８の温度を上昇させるステップは、第１の主面１８を高温体６６（図７Ｂ参照）に対面させるステップを含む。高温体６６は、空気の対流による熱伝達も生じさせるが、主に熱放射６８により、第１の昇温ゾーン５６全域において第１の主面１８に熱を伝達する。換言すれば、高温体６６は、加熱した気体をガラスリボン１６の第１の主面１８の方向に向けるタービンを持たない。ラインバーナ６０と同様に、高温体６６は、幅７０が高さ７２より数倍大きく、水平方向に向けることができる。また、高温体６６がガラスリボン１６の両側縁２２、２４を越えて横方向に延在することがないよう、高温体６６を中央に配置することができる。
【0049】
なお、第１の主面１８で液化が生じるのに十分な温度まで第１の主面１８の温度を上げるためにラインバーナ６０や高温体６６を使っているが、これは例示的なものであり限定を意図するものではない。本方法１０は、第１の主面１８に液化が生じさせる任意のデバイスを包含するものである。
【0050】
ガラスリボン１６が降下して、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍から外れ、第１の主面１８での全体厚さばらつきの低減を終えた後は、両主面１８、２０とコア５０におけるガラスリボン１６の温度は平衡に近づいていく。つまり、コア５０の温度が上昇し、第１の主面１８の温度が低下する。その結果、ガラスリボン１６の実効粘度は、１０６ポアズ～１０８ポアズ、又は１０７ポアズのオーダーまで低下する。「実効粘度（effective viscosity）」とは、ガラスリボン１６の水平断面全体にわたる平均粘度を指す。そして、ガラスリボン１６の実効粘度が低下するため、（自重、又は後述する引張ローラによる引っ張り、又はその両方により）ガラスリボン１６は下方向に向かって細薄化される。その結果、ガラスリボン１６の厚さ２６と幅２８は下方向の位置の関数として減少する。複数の実施形態において、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍を通過後のガラスリボン１６の厚さ２６は、少なくとも１．５ｍｍである。
【0051】
従来は、ステップ５４において前もって表面欠陥の低減や除去を行わなくても、細薄化すれば表面欠陥を低減、除去することができると考えられていた。つまり、ガラスリボン１６の表面欠陥を含むあらゆる部分が均等に縮むものと考えられていたのである。しかしながら、モデリングと実験により、第１の昇温ゾーン５６が強すぎて、コア５０の温度がガラスリボン１６の組成物の軟化温度を上回る温度まで上昇してしまった場合、ガラスリボン１６の表面欠陥の低減や除去がされないまま、ガラスリボン１６が細薄化（すなわち、下方に伸びて厚さ２６と幅２８が減少）されてしまうという驚くべき実証結果が得られた。ガラスリボン１６の細薄化は、ガラスリボン１６における肉薄の部分、例えば、冷えじわ５２の谷７４の部分で優先的に進む。そして、かかる優先的細薄化の結果、冷えじわ５２などの欠陥が悪化して、冷えじわ５２の谷７４がコア５０寄りに移動することにより、冷えじわ５２の山７６がさらに目立つようになるのである。換言すれば、方法１０のステップ５４は、表面張力による表面欠陥の低減や除去がガラスリボン１６の細薄化が起こる前に生じるように行う必要がある。そうでなければ、ガラスリボン１６の細薄化により、ただ表面欠陥を悪化させることになってしまう。
【0052】
複数の実施形態において、方法１０は、第２の昇温ゾーン８０のすぐ近傍にガラスリボン１６を通過させるステップ７８をさらに含む。第２の昇温ゾーン８０では、第２の主面２０から厚さ２６の方向に少なくとも１００μｍ（例えば、１００μｍ～５００μｍなど）の深さまで、ガラスリボン１６に液化が生じるのに十分な温度まで第２の主面２０の温度を上昇させる。なお、第１の昇温ゾーン５６の場合と同様、ガラスリボン１６の厚さ２６、ガラスリボン１６の降下速度、第２の昇温ゾーン８０はすべて、ガラスリボン１６のコア５０の温度が、ガラスリボン１６の組成物の軟化温度未満に留まるように構成されている。これにより、ガラスリボン１６を細薄化する前に表面張力により第２の主面２０の表面欠陥を修復して、ガラスリボン１６の全体厚さばらつきをさらに低減することができる。このステップ７８では、これに加えて失透を除去することもできる。なお、第２の主面２０の温度を、第２の主面２０で液化が生じるのに十分な温度まで上昇させるステップについては、上述した第１の主面１８の温度上昇と同様に行うことができるため、ここで再度説明する必要はないであろう。例えば、複数の実施形態において、第２の主面２０の温度を上昇させるステップは、水平方向に向けた第２のラインバーナ８２などにより第２の主面２０に火炎を向けるステップ又は第２の主面２０を第２の高温体８３などに対面させるステップを含む。水平方向に向けた第２のラインバーナ８２及び第２の高温体８３は、ガラスリボン１６の第１の主面１８に代えて第２の主面２０に対面させて配置される点を除いて、ラインバーナ６０及び高温体６６と同じである。いずれの場合も、ガラスリボン１６の全体厚さばらつきが低減されて、ガラスリボン１６が第２の昇温ゾーン８０より下方まで降下した後には、第１の主面１８、第２の主面２０、及びコア５０の温度が平衡に近づいてガラスリボン１６の実効粘度が低下し、ガラスリボン１６が細薄化されてガラスリボン１６の厚さ２６が減少する。
【0053】
複数の実施形態において、第１の昇温ゾーン５６と第２の昇温ゾーン８０の水平平面（horizontal plane）８５は互いに重なる。水平平面８５は、ガラスリボン１６を通過して延在する概念的な平面である。かかる場合、コア５０は軟化温度未満に留まったまま、第１の主面１８と第２の主面２０が、第１の主面１８と第２の主面とで液化が生じるのに十分な温度まで同時に上昇する。
【0054】
他の実施形態では、第１の昇温ゾーン５６と第２の昇温ゾーン８０とは鉛直方向にずらして配置される。すなわち、第１の昇温ゾーン５６が第２の昇温ゾーン８０よりも高い位置又は低い位置に配置され、水平平面８５が互いに重ならない。このようにゾーン５６、８０をずらして配置することにより、第１の主面１８と第２の主面２０の液化中に、第１の主面１８と第２の主面２０の表面欠陥を除去できるようになる前に、ガラスリボン１６のコア５０の細薄化が始まる程度までガラスリボン１６が軟化してしまうのを防ぐことができる。しかしながら、ガラスリボン１６の厚さ２６が十分に厚い場合には、このようにずらして配置する必要はなく、両主面１８、２０を同時に加熱することができる。この場合には、両主面１８、２０を同時に加熱しても、両主面１８、２０に液化を生じさせて表面欠陥を除去している間にコア５０を軟化させてしまうことはない。
【0055】
複数の実施形態において、方法１０は、ガラスリボン１６の厚さ２６を測定するステップ８４をさらに含む。厚さ２６は、光８８の透過率により厚さを測定するデバイスなどの任意の測定デバイス８６で測定することができる。例えば、測定デバイス８６は色共焦点イメージャ（confocal chromatic imager）とすることができる。ガラスリボン１６の厚さ２６を測定することにより、ほぼリアルタイムでフィードバックが得られるため、一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂの隙間９０の大きさを変化させたり、溶融ガラス３２の流れ３８の流量を変化させたり、一対の成形ローラ３６ａ、３６ｂの回転速度を変化させたりすることにより、ガラスリボン１６の厚さ２６を調整することが可能となる。なお、ガラスリボン１６の第１の主面１８の表面粗さが大きすぎると、透過光の表面散乱が生じる恐れがあるが、方法１０のステップ５４により、例えば、かかる透過光の表面散乱を最小限に抑えることができるため、ステップ８４の測定値の信頼性を向上させることができる。
【0056】
複数の実施形態において、方法１０は、引張ローラ９４でガラスリボン１６を下に引っ張るステップ９２をさらに含む。引張ローラ９４は、第１の昇温ゾーン５６よりも低い位置に配置されている。引張ローラ９４は、第１の側縁２２に隣接する一対の引張ローラ９４を備えることができる。引張ローラ９４は、引張ローラ９４ａがガラスリボン１６の第１の主面１８に接触し、引張ローラ９４ｂが第２の主面２０に接触した状態で設けられる。同様に、引張ローラ９４は、第２の側縁２４に隣接する一対の引張ローラ９４を備えることができる。この一対の引張ローラ９４も一方が第１の主面１８に接触し、一対の引張ローラ９４の他方が第２の主面２０に接触した状態で設けられる。他の実施形態では、一対の引張ローラ９４のみを、第１の側縁２２と第２の側縁２４との間の中央に配置することもできる。この一対の引張ローラ９４も一方が第１の主面１８に接触し、一対の引張ローラ９４の他方が第２の主面２０に接触した状態で設けられる。引張ローラ９４は、ガラスリボン１６を安定させ、且つガラスリボン１６を細薄化させるため、ガラスリボン１６にわずかな張力を発生させる。複数の実施形態において、引張ローラ９４がガラスリボン１６を引っ張ることにより、ガラスリボン１６の厚さ２６をさらに減少させる。引張ローラ９４の表面材質及び表面性状は、ガラスリボン１６の全体厚さばらつきに悪影響を与えないように選択する必要がある。
【0057】
また、方法１０は、ガラスリボン１６からガラス板１２を切り分けるステップ９６をさらに含む。このステップ９６は、ガラスリボン１６が第１の昇温ゾーン５６及び第２の昇温ゾーン８０（含まれる場合）より下に移動した後に行われる。上述したように、ガラスリボン１６は、溶融ガラス３２の供給源が空になるまで連続的に成形される。したがって、ガラス板１２は、ガラスリボン１６から順次切り分けられた複数枚９８のガラス板１２のうちの１枚とすることができる。ステップ９６は、ガラス板１２を切り分けるために用いられる任意の工程を包含するものである。複数の実施形態において、ガラス板１２を切り分けるステップは、まずガラスリボン１６に割線を引くステップと、その割線を横断するように引張応力を加えて亀裂を作るステップと、次にその亀裂がガラスリボン１６の厚さ２６を貫通するように亀裂を進展させるステップとを含む。なお、割線は従来の方法で形成することができる。例えば、割線引きホイール、スクライブ、又は研磨部材などの、第１の主面１８又は第２の主面２０に損傷を形成する割線引き部材１００にガラスリボン１６を接触させることにより、割線を生成することができる。その後、ガラスリボン１６における割線を付けた側に、割線を横断するような張力がかかる方向にガラスリボン１６を曲げることにより、引張応力を加える。すると、この張力により、割線に形成された亀裂が進展して、ガラスリボン１６の厚さ２６を貫通する。なお、割線の形成は、ガラスリボン１６の品質領域に亘って、つまり側縁２２、２４間のリボン幅２８に亘って行うのが好ましい。そして、ガラスリボン１６の第１の主面１８及び第２の主面２０は、ガラス板１２の第１の主面１８及び第２の主面２０となる。
【0058】
他の実施形態では、割線引き部材１００は、レーザであり、任意選択的に、レーザ及び冷却デバイスである。冷却デバイスは、冷却された気体、液体、又はそれらの組み合わせ（ミスト）などの冷却流体をガラスリボン１６に接触させる。レーザは、ガラスリボン１６の狭い領域に当たってかかる領域を加熱するレーザビームにより、意図された割線引き経路を横切ってガラスリボン１６を加熱する。その後、加熱した経路を冷却流体で冷却することにより、ガラスリボン１６に大きな張力が生じ、割線が生成される。
【0059】
複数の実施形態において、方法１０のステップ５４の前（又は、ステップ５４を行わない場合）の第１の主面１８の表面粗さ（Ｒａ）は、１０００ｎｍ超、例えば１０００ｎｍ～５０００ｎｍである。一方、方法１０のステップ５４の後のガラス板１２の第１の主面１８の表面粗さ（Ｒａ）は、５００ｎｍ未満であり、例えば、５０ｎｍ～５００ｎｍ、５０ｎｍ～２５０ｎｍ、又は１００ｎｍ～２００ｎｍである。表面粗さ（Ｒａ）とは、評価対象長さ１０６において、断面形状の平均高さ線１０４からの高さ偏差１０２を複数箇所で記録し、その記録の絶対値の算術平均をとったものとする（図５参照）。実際には、ステップ５４の前（又は、ステップ５４を行わない場合）の第１の主面１８の表面粗さ（Ｒａ）は、ガラスリボン１６の一部分を、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍に通過させない（例えば、熱流束を停止した状態で通過させる）ようにし、その後、この部分から切り分けたガラス板１２の表面粗さ（Ｒａ）を測定することにより確認することができる。また、ステップ５４の後の第１の主面１８の表面粗さ（Ｒａ）は、ガラスリボン１６の一部分を、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍に通過させ、その後、この部分から切り分けたガラス板１２の表面粗さ（Ｒａ）を測定することにより確認することができる。
【0060】
複数の実施形態において、方法１０のステップ５４の前（又は、ステップ５４及び７８を行わない場合）のガラスリボン１６及び／又はガラスリボン１６から切り分けたガラス板１２の全体厚さばらつきは、５μｍ以上、例えば、５μｍ～２０μｍである。複数の実施形態において、ステップ５４及びステップ７８を行うことにより、ガラスリボン１６及びガラスリボン１６から切り分けたガラス板１２の全体厚さばらつきは、５μｍ未満、例えば、０．５μｍ～４．９μｍとなる。上述したように、ガラスリボン１６の全体厚さばらつきは、金型３４の通過や冷えじわ５２を経ても所望より小さく抑えられた状態が維持されるため、所望より小さい全体厚さばらつきでガラスリボン１６を成形することができる。方法１０における、第１の昇温ゾーン５６のすぐ近傍にガラスリボン１６を通過させるステップ５４と、第２の昇温ゾーン８０のすぐ近傍にガラスリボン１６を通過させるステップ７８（ただしステップ７８を含む場合）により、ガラスリボン１６の全体厚さばらつきが低減される。その後、コア５０の温度が上昇して主面１８、２０の温度と平衡するに従い、ガラスリボン１６が細薄化すると、ガラスリボン１６の全体厚さばらつきはさらに低減される。従って、ステップ９６でガラスリボン１６から切り分けられたガラス板１２は、５μｍ未満の望ましい全体厚さばらつきを有している。
【0061】
複数の実施形態において、方法１０により成形したガラス板１２の全体厚さばらつきは、方法１０のステップ５４（及び、含まれる場合は、ステップ７８）の前のガラスリボン１６の全体厚さばらつきの５０％以下（例えば、１０％～５０％）となる。複数の実施形態において、方法１０により成形したガラス板１２の全体厚さばらつきは、ステップ５４、７８を含まない方法により成形したガラス板１２の全体厚さばらつきの５０％以下（例えば、１０％～５０％）となる。例えば、ステップ５４（及び、含まれる場合は、ステップ７８）の前のガラスリボン１６の全体厚さばらつきは８μｍである場合があり、その場合、ステップ５４と、任意選択的にステップ７８との後にこのガラスリボン１６から切り分けられたガラス板１２の全体厚さばらつきは、４μｍ以下となる。
【0062】
ステップ５４、７８により、ステップ５４、７８を行わない場合に比べてガラス板１２の全体厚さばらつきが低減されるだけでなく、ガラス板１２の強度も向上する。方法１０のステップ５４、５６を経なければ、成形後のガラスリボン１６に存在していた擦傷や圧力ビリなどの表面欠陥が、ガラスリボン１６から切り分けられたガラス板１２にも残っていたと考えられる。ステップ５４、７８により、かかる表面欠陥が低減、除去され、最適な強度を有するガラス板１２が得られる。
【0063】
ガラス板１２は、側縁２２、２４の間に幅１０８を有している。幅１０８は、ガラスリボン１６の幅をそのまま引き継いでいる。また、ガラス板１２は、長さ１１０を有している。この長さ１１０は、側縁２２、２４に概ね直交しており、切り分けたガラス板１２の元となるガラスリボン１６の鉛直部分に平行である。なお、ガラスリボン１６から切り分けたすべてのガラス板１２が、同一の幅１０８や同一の長さ１１０を有している必要はない。複数の実施形態において、ガラス板１２の幅１０８は５ｍｍ～５００ｍｍであり、長さ１１０は５ｍｍ～５００ｍｍである。他の実施形態では、幅１０８は５００ｍｍより広く、長さ１１０は５００ｍｍより長い。
【0064】
上述したように、ガラスリボン１６の組成物は、そのままガラス板１２に引き継がれる。方法１０は、任意のガラス組成物に利用することができる。複数の実施形態において、組成物は、ガラスリボン１６から切り分けたガラス板１２の屈折率（温度２０℃～２５℃での波長５８９ｎｍ～６３３ｎｍに対する屈折率）が、１．７５～２．５となるものとされる。他の実施形態では、ガラス板１２の屈折率は、１．４５～１．７５である。例えば、４０．１モル％のＳｉＯ２と、１１．３モル％のＬｉ２Ｏと、３．８モル％のＺｒＯ２と、４．８モル％のＮｂ２Ｏ５と、２．４モル％のＢ２Ｏ３と、２２．９モル％のＣａＯと、５．４モル％のＬａ２Ｏ３と、９．３モル％のＴｉＯ２と、を含む組成物は、（波長６３３ｎｍにおける）屈折率が１．８となる。質量％では、本組成物は、２８．５質量％のＳｉＯ２と、４．００質量％のＬｉ２Ｏと、５．５質量％のＺｒＯ２と、１５質量％のＮｂ２Ｏ５と、２．０質量％のＢ２Ｏ３と、１５．２質量％のＣａＯと、２１質量％のＬａ２Ｏ３と、８．８質量％のＴｉＯ２と、を含む。
【0065】
いくつかの実施形態では、ガラス組成物は、（総質量パーセントを１００％とした、酸化物基準の質量パーセントで）
５～５５質量％のＳｉＯ２と、
５～１０質量％のＺｒＯ２と、
３．５～１８質量％のＣａＯと、
０．２～３０質量％のＬａ２Ｏ３と、
０．５～２０質量％のＮｂ２Ｏ５と、
５～２０質量％のＴｉＯ２と、
０～０．２質量％のＡｓ２Ｏ３と、
０．０５～０．９質量％（好ましくは０．１～０．９質量％、例えば０．１～０．８質量％）のＥｒ２Ｏ３、及び／又は０．０５～１質量％のＰｒ２Ｏ３、又は０．０５～１質量％のＮｄ２Ｏ３、又は０．０５～１質量％のＨｏ２Ｏ３、又は０．０５～１質量％のＣｅ酸化物（ＣｅＯ２）と、を含む。
５～５５質量％のＳｉＯ２と、
５～１０質量％のＺｒＯ２と、
３．５～１８質量％のＣａＯと、
０．２～３０質量％のＬａ２Ｏ３と、
０．５～２０質量％のＮｂ２Ｏ５と、
５～２０質量％のＴｉＯ２と、
０～０．２質量％のＡｓ２Ｏ３と、
０．０５～０．９質量％（好ましくは０．１～０．９質量％、例えば０．１～０．８質量％）のＥｒ２Ｏ３、及び／又は０．０５～１質量％のＰｒ２Ｏ３、又は０．０５～１質量％のＮｄ２Ｏ３、又は０．０５～１質量％のＨｏ２Ｏ３、又は０．０５～１質量％のＣｅ酸化物（ＣｅＯ２）と、を含む。
【0066】
複数の実施形態において、ガラス組成物は、（総質量パーセントを１００％とした、酸化物基準の質量パーセントで）
５～６０質量％のＳｉＯ２と、
５～１０質量％のＺｒＯ２と、
３．５～１８質量％のＣａＯと、
０．２～３０質量％のＬａ２Ｏ３と、
０．５～２０質量％のＮｂ２Ｏ５と、
５～２０質量％のＴｉＯ２と、
０～０．２質量％のＡｓ２Ｏ３と、
０．０１～０．５質量％（例えば、０．０５～０．５質量％、又は０．１～０．５質量％）のＥｒ２Ｏ３と、
２～５質量％のＮａ２Ｏと、
０～９質量％のＫ２Ｏ５と、
１質量％以下のＳｒＯと、
０～２０質量％のＢａＯと、
０～１質量％のＦと、
０～２０質量％のＢ２Ｏ３と、を含む。
５～６０質量％のＳｉＯ２と、
５～１０質量％のＺｒＯ２と、
３．５～１８質量％のＣａＯと、
０．２～３０質量％のＬａ２Ｏ３と、
０．５～２０質量％のＮｂ２Ｏ５と、
５～２０質量％のＴｉＯ２と、
０～０．２質量％のＡｓ２Ｏ３と、
０．０１～０．５質量％（例えば、０．０５～０．５質量％、又は０．１～０．５質量％）のＥｒ２Ｏ３と、
２～５質量％のＮａ２Ｏと、
０～９質量％のＫ２Ｏ５と、
１質量％以下のＳｒＯと、
０～２０質量％のＢａＯと、
０～１質量％のＦと、
０～２０質量％のＢ２Ｏ３と、を含む。
【0067】
純シリカの屈折率は約１．５であるため、ＳｉＯ２の量を５５質量％以下（例えば、７～４５質量％）に保って、より屈折率の高いドーパントを添加することにより、透明度が高く、目立った着色のない高屈折率ガラスとすることができる。なお、ＳｉＯ２の量を６０％超まで上げると、より屈折率の高いドーパントや成分を添加する必要があるため、透明ガラスではなく着色ガラスとなってしまう可能性がある。いくつかの実施形態によれば、ガラス中のＥｒ２Ｏ３、Ｎｄ２Ｏ３、Ｈｏ２Ｏ３、Ｃｅ酸化物、Ｐｒ２Ｏ３の総量は１．５質量％未満とされる。これは、ガラスの透明性の維持と、所望の波長における高い透過率（透過）の維持とに貢献するものである。上述したように、比較的屈折率の高いガラスを形成するガラス組成物の液相粘度は非常に低いため、かかる組成物からガラス板１２を成形するのにフュージョンプロセスを利用することはできない。
【0068】
複数の実施形態において、方法１０は、溶融ガラス３２を金型３４に送る工程と、ガラスリボン１６を成形して、第１の昇温ゾーン５６、第２の昇温ゾーン８０（含まれる場合）のすぐ近傍を通過させる工程と、ガラスリボン１６から複数枚９８のガラス板１２を切り分ける工程とを、何日もの期間、さらには数カ月又は数年の期間にわたって、中断することなく行う連続プロセスである。他の実施形態では、方法１０は連続性のないバッチプロセスであり、所定量の溶融ガラス３２を金型３４に送り、これにより限られた長さのガラスリボン１６を成形し、このガラスリボン１６から限られた枚数のガラス板１２を切り分けることができる。
【0069】
方法１０のステップ５４及び７８（含まれる場合）は、表面欠陥を低減又は除去し、これにより、許容可能な全体厚さばらつき及び表面粗さを有するガラス板１２を切り分けることが可能なガラスリボン１６を提供するために行われるが、これらのステップを行わない場合には、酸エッチング、又は機械的な研削・研磨、又はその両方を介してガラス板１２の厚さのばらつきを低減する必要が生じると考えられる。しかしながら、後者の方法１０は、方法１０のステップ５４及び７８（含まれる場合）に比べてコストが高い。また、ガラス粉塵が発生したり、ガラス板１２の主面１８、２０より内面に損傷が生じたりする恐れがあるため、機械的な研削・研磨によりガラス板１２の表面欠陥や厚さのばらつきの低減を図るのは最適ではない場合もある。一方、本プロセスのステップ５４及び７８（含まれる場合）の場合、かかるガラス粉塵の発生が回避されるとともに、主面１８、２０より内面の、厚さ２６内部において損傷を生じさせることもない。さらに、方法１０のステップ５４及び５６（含まれる場合）は、ガラスリボン１６からガラス板１２を切り分ける前にインラインプロセスとして実行される。一方、酸エッチングや機械的な研削・研磨は、通常、インラインプロセスとはされず、別のステーションにガラス板１２を移動させる必要が生じる。また、方法１０のステップ５４及びステップ７８（含まれる場合）はいずれも１０秒に満たない時間で行われるが、酸エッチングは何時間もかかる場合がある。さらに、上述したように、ガラス板１２は、５００ｍｍ以上の長さ１１０を含む多種多様なサイズで製造することができる。機械的な研削・研磨ホイールは、かかるサイズのガラス板１２の研削・研磨には適していない。
【実施例】
【0070】
実施例１ － 実施例１では、図８に示すように、石英るつぼ１１２を上下逆さまにして、立方体ガラス１１４に被せて置いた。立方体ガラス１１４は、上面に冷えじわ５２を有していた。立方体ガラス１１４は、２８．５質量パーセントのＳｉＯ２を含む上述と同様の組成を有していた。このガラス組成物の屈折率は１．８であった。時刻ｔ＝０では、石英るつぼ１１２に火炎を向けていない。しかし、ｔ＝０より後から９０秒後（ｔ＝９０秒）までの間では、石英るつぼ１１２に酸素ガス（oxy-gas）トーチの火炎を向け、その結果、石英るつぼの温度が上昇した。そして、石英るつぼ１１２の熱がガラス１１４に放射された。この９０秒の時間のうちに、石英るつぼ１１２から放射された熱により、立方体ガラス１１４の上面から或る深さまで液化が生じるのに十分な温度まで、立方体ガラス１１４の上面の温度が上昇し、これにより上面に生じた表面張力により、それまであった冷えじわ５２が除去された。立方体ガラス１１４のｔ＝０秒時点の図とｔ＝５５秒時点の図では、冷えじわ５２が見られる。一方、立方体ガラス１１４のｔ＝９０秒時点の図では、冷えじわ５２の存在が見られないばかりか、滑らかな表面が見られる。なお、立方体ガラス１１４の全体としての立方体形状は損なわれていなかった。このことは、立方体ガラス１１４の上面を、冷えじわ５２を除去するのに十分な時間にわたり上面で液化が生じるのに十分な温度まで上昇させるのに十分ではあるが、立方体ガラス１１４のコアを、組成物の軟化点より高い温度まで加熱してしまうことはないような熱流束を、放射加熱により立方体ガラス１１４の上面に当てることができたことを示している。
【0071】
実施例２ － 実施例２では、実施例１の立方体ガラスの組成と同一の組成を有する溶融ガラスを、一対の成形ローラ間のニップに送った。一対の成形ローラにおけるガラスへの接触面は高温とした。また、一対の成形ローラは、毎分０．２５メートル回転に設定した。一対の成形ローラにより、ローラに送られた溶融ガラスからガラスリボンを成形した後、第１の昇温ゾーン全域において、水平方向に向けた火炎バーナでガラスリボンの第１の主面に火炎を向けた。水平方向に向けた火炎バーナは、ガラスリボンを横切るように中央配置され、火炎バーナに対面するガラスリボンの幅よりも狭い幅を有していた。ガラスリボンの第２の主面の加熱は行わなかった。すなわち、第２の昇温ゾーンは設けなかった。また、中央配置された一対の引張ローラにより、ガラスリボンを下に引っ張り、火炎バーナのすぐ近傍を通過後のガラスリボンをさらに細薄化した。赤外線によるガラスリボンの温度測定結果を図９に示す。
【0072】
このガラスリボンからガラス板を切り分けた。座標測定機を使用して、第１の昇温ゾーンのすぐ近傍を通過した第１の主面の表面性状と、そのような昇温ゾーンのすぐ近傍を通過しなかった第２の主面の表面性状とを測定した。測定結果を図１０のグラフに示す。「ガラス板の下方向距離（ｍｍ）」は、ガラス板の長さに沿った距離を意味する。第２の主面についての結果から、表面の高さに繰り返し起伏が生じていることが明らかとなった。おそらく、これは冷えじわであると考えられる。高さのピークは、７μｍに近いものもあったが、大半が３μｍ～５μｍの範囲内にあった。これに対し、火炎バーナのすぐ近傍を通過した第１の主面についての結果には、約１μｍ又はそれを若干下回る高さの、より一定の表面性状が示されている。ガラス板の下方向距離４ｍｍ～５ｍｍの範囲で表面性状が高くなっているのは、おそらく、前のガラス板を切り分けた際に、ガラスリボンに粉塵が付着したためと考えられる。
【0073】
実施例３ － 実施例３ではコンピュータモデリングを行った。モデリングは下記の想定で行った。（１）流量は６０ポンド（約２７．２キログラム）／時、ガラスリボンの幅は１５０ｍｍであること、（２）ガラスリボンの熱は、熱伝達率５Ｗ／（ｍ２・Ｋ）の対流と放射率０．４の照射により失われること、（３）関与媒質（participating media）の放射がない条件で灰色体近似を行うこと、（４）周囲温度は６５０℃～２０℃の所定温度とすること、（５）温度の関数としてのガラスリボンの粘度は、Vogel-Fulcher-Tammann-Hesseの粘度式
に従うこと、なお式中、μの単位はポアズ、Ａ＝－５．７５、Ｂ＝５６０１．９、Ｔ０＝３１２．３、Ｔはガラスリボンの温度（℃）とする、（６）ガラスリボンは１．０Ｗ／（ｍ・Ｋ）の熱伝導率を有すること、（６）仮想的に設けられた第１の昇温ゾーンからの熱流束はガウス分布をとり、ベースライン電力密度は３＊１０５Ｗ／ｍ２であること、（７）１／ｅレベルでの半値幅は１５ｍｍとすること。また、本モデルでは、ガラスリボンの第１の主面の温度変化とガラスリボンの細薄化係数（attenuation coefficient）を、時間の関数と見なした。細薄化係数は、開始時のガラスリボンの厚さに対するある特定の時間におけるガラスリボンの厚さの比である。モデリング結果を図１１及び図１２のグラフに示す。図１１のグラフには、ガラスリボンの細薄化が始まる前、すなわち細薄化係数が低下し始める前に、第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで、第１の主面の温度が大きく上昇し得ることが示されている。数秒ではあるが、この時間によって、ガラスリボンの細薄化が始まる前に、表面張力により第１の主面の表面欠陥を低減又は除去することができる。
【0074】
図１２のグラフには、ガラスリボンの細薄化が起こるのに十分な程度までガラスリボンの実効粘度が低下する前に（すなわち、厚さ値が５ｍｍから減少を始める前に）、加熱中のガラスリボンの第１の主面の粘度が、約１０１１ポアズから１０００ポアズ（１０３ポアズ）未満にまで低下することが示されている。この現象により、細薄化が始まる前に、第１の主面の粘度を低下させて、表面張力により表面欠陥を除去することが可能となる。熱流束を第１の主面に当てる時間は、表面の粘度を１０００ポアズ未満にまで低下させるには十分であるが、失透を引き起こしたり、熱の伝導や放射によりガラスリボンのコアが表面と同程度の低粘度となるまで加熱されたりするには至らない長さである。
【0075】
比較例４Ａ及び実施例４Ｂ － 実施例４Ｂでは、上述した、第１の昇温ゾーンを用いる方法に従ってガラス板を成形した。上述の通り、第１の昇温ゾーンでは、ガラスリボンの第１の主面の温度を、第１の主面でガラスリボンの液化が生じるのに十分な温度まで上昇させた。次に、ガラスリボンからガラス板を切り分けた。比較例４Ａは、ガラス板を切り分ける前に第１の昇温ゾーンのような構成を利用せずに行った。比較例４Ａ及び実施例４Ｂのガラスの組成は、上述の組成物と同様であり、よって、屈折率は１．８であった。次に、比較例４Ａ及び実施例４Ｂのガラス板の表面粗さ（Ｒａ）を測定した。図１３Ａのスクリーンショットに示されているように、比較例４Ａのガラス板の表面粗さ（Ｒａ）は１５９８ｎｍであった。一方、図１３Ｂのスクリーンショットに示されているように、実施例４Ｂのガラス板の表面粗さ（Ｒａ）は１５２ｎｍであり、９０パーセント（（１５９８－１５２）／１５９８＝０．９０５＊１００％＝９０．５％）を上回る減少となった。また、表面粗さ（ｒｍｓ）の値も、２０４９ｎｍから１８５ｎｍへと大きく減少した。
【0076】
以下、本発明の好ましい実施形態を項分け記載する。
【0077】
実施形態１
ガラス板の製造方法であって、
（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、前記ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、該第１の主面と該第２の主面との間に配置されたコアと、を有している、ステップと、
（ｂ）前記ガラスリボンの降下に従い、第１の昇温ゾーンのすぐ近傍に前記ガラスリボンを通過させるステップであって、前記第１の昇温ゾーンは、前記コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、前記第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで前記第１の主面の温度を上昇させるものである、ステップと、
（ｃ）前記ガラスリボンが前記第１の昇温ゾーンより下に移動した後に、前記ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、
を含む方法。
ガラス板の製造方法であって、
（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、前記ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、該第１の主面と該第２の主面との間に配置されたコアと、を有している、ステップと、
（ｂ）前記ガラスリボンの降下に従い、第１の昇温ゾーンのすぐ近傍に前記ガラスリボンを通過させるステップであって、前記第１の昇温ゾーンは、前記コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、前記第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで前記第１の主面の温度を上昇させるものである、ステップと、
（ｃ）前記ガラスリボンが前記第１の昇温ゾーンより下に移動した後に、前記ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、
を含む方法。
【0078】
実施形態２
ステップ（ｂ）において、前記第１の主面の粘度が低下し、前記ガラスリボンの全体厚さばらつきが低減される、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ｂ）において、前記第１の主面の粘度が低下し、前記ガラスリボンの全体厚さばらつきが低減される、実施形態１に記載の方法。
【0079】
実施形態３
ステップ（ｂ）とステップ（ｃ）との間であって、前記全体厚さばらつきが低減された後に、前記第１の主面の温度と前記コアの温度が平衡に近づき、前記ガラスリボンの実効粘度が低下し、前記ガラスリボンの厚さが減少する、実施形態２に記載の方法。
ステップ（ｂ）とステップ（ｃ）との間であって、前記全体厚さばらつきが低減された後に、前記第１の主面の温度と前記コアの温度が平衡に近づき、前記ガラスリボンの実効粘度が低下し、前記ガラスリボンの厚さが減少する、実施形態２に記載の方法。
【0080】
実施形態４
ステップ（ａ）の前に、向かい合う一対の成形ローラ間のニップに溶融ガラスを送るステップをさらに含み、
前記鉛直方向の向きでガラスリボンを成形するステップが、前記一対の成形ローラを回転させて、前記ニップに送られた前記溶融ガラスを圧延により前記ガラスリボンとするステップを含む、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ａ）の前に、向かい合う一対の成形ローラ間のニップに溶融ガラスを送るステップをさらに含み、
前記鉛直方向の向きでガラスリボンを成形するステップが、前記一対の成形ローラを回転させて、前記ニップに送られた前記溶融ガラスを圧延により前記ガラスリボンとするステップを含む、実施形態１に記載の方法。
【0081】
実施形態５
ステップ（ｂ）の後且つステップ（ｃ）の前に、引張ローラで前記ガラスリボンを下に引っ張るステップをさらに含む、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ｂ）の後且つステップ（ｃ）の前に、引張ローラで前記ガラスリボンを下に引っ張るステップをさらに含む、実施形態１に記載の方法。
【0082】
実施形態６
前記引張ローラで前記ガラスリボンを引っ張るステップにより、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さを減少させる、実施形態５に記載の方法。
前記引張ローラで前記ガラスリボンを引っ張るステップにより、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さを減少させる、実施形態５に記載の方法。
【0083】
実施形態７
ステップ（ｂ）の後且つステップ（ｃ）の前に、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さを測定するステップをさらに含む、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ｂ）の後且つステップ（ｃ）の前に、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さを測定するステップをさらに含む、実施形態１に記載の方法。
【0084】
実施形態８
前記切り分けられたガラス板の前記第１の主面の表面粗さ（Ｒａ）が、５００ｎｍ未満である、実施形態１に記載の方法。
前記切り分けられたガラス板の前記第１の主面の表面粗さ（Ｒａ）が、５００ｎｍ未満である、実施形態１に記載の方法。
【0085】
実施形態９
前記ガラスリボンから切り分けられた前記ガラス板の全体厚さばらつきが、５μｍ未満である、実施形態１に記載の方法。
前記ガラスリボンから切り分けられた前記ガラス板の全体厚さばらつきが、５μｍ未満である、実施形態１に記載の方法。
【0086】
実施形態１０
前記ガラスリボンから切り分けられた前記ガラス板の全体厚さばらつきが、ステップ（ｂ）前の前記ガラスリボンの全体厚さばらつきの５０％以下である、実施形態１に記載の方法。
前記ガラスリボンから切り分けられた前記ガラス板の全体厚さばらつきが、ステップ（ｂ）前の前記ガラスリボンの全体厚さばらつきの５０％以下である、実施形態１に記載の方法。
【0087】
実施形態１１
ステップ（ａ）の後且つステップ（ｂ）の前における、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さが、３ｍｍ～５ｍｍである、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ａ）の後且つステップ（ｂ）の前における、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さが、３ｍｍ～５ｍｍである、実施形態１に記載の方法。
【0088】
実施形態１２
ステップ（ｂ）の後における、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さが、少なくとも１．５ｍｍである、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ｂ）の後における、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さが、少なくとも１．５ｍｍである、実施形態１に記載の方法。
【0089】
実施形態１３
ステップ（ｂ）からステップ（ｃ）までの間に、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さが減少する、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ｂ）からステップ（ｃ）までの間に、前記第１の主面と前記第２の主面との間の前記ガラスリボンの厚さが減少する、実施形態１に記載の方法。
【0090】
実施形態１４
前記第１の主面の温度を上昇させるステップが、前記第１の主面に火炎を向けるステップを含む、実施形態１に記載の方法。
前記第１の主面の温度を上昇させるステップが、前記第１の主面に火炎を向けるステップを含む、実施形態１に記載の方法。
【0091】
実施形態１５
前記第１の主面に火炎を向けるステップが、水平方向に向けたラインバーナにより行われ、
前記水平方向に向けたラインバーナの水平方向の幅が、該水平方向に向けたラインバーナに対面する前記ガラスリボンの水平方向の幅よりも狭い、実施形態１４に記載の方法。
前記第１の主面に火炎を向けるステップが、水平方向に向けたラインバーナにより行われ、
前記水平方向に向けたラインバーナの水平方向の幅が、該水平方向に向けたラインバーナに対面する前記ガラスリボンの水平方向の幅よりも狭い、実施形態１４に記載の方法。
【0092】
実施形態１６
前記第１の主面の温度を上昇させるステップが、主に熱放射により前記第１の主面に熱を伝達する高温体に、前記第１の主面を対面させるステップを含む、実施形態１に記載の方法。
前記第１の主面の温度を上昇させるステップが、主に熱放射により前記第１の主面に熱を伝達する高温体に、前記第１の主面を対面させるステップを含む、実施形態１に記載の方法。
【0093】
実施形態１７
ステップ（ｂ）により、前記ガラスリボン内の失透が低減される、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ｂ）により、前記ガラスリボン内の失透が低減される、実施形態１に記載の方法。
【0094】
実施形態１８
ステップ（ｂ）の前において、前記ガラスリボンの粘度が、１０１０ポアズ～１０１２ポアズであり、
ステップ（ｂ）において、前記ガラスリボンの前記第１の主面における、前記第１の主面から前記ガラスリボンの厚さ方向に少なくとも１００μｍの深さまでの粘度が、１０５ポアズ以下まで低下し、
ステップ（ｃ）の前において、前記ガラスリボンの粘度が、１０６ポアズ～１０８ポアズまで上昇する、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ｂ）の前において、前記ガラスリボンの粘度が、１０１０ポアズ～１０１２ポアズであり、
ステップ（ｂ）において、前記ガラスリボンの前記第１の主面における、前記第１の主面から前記ガラスリボンの厚さ方向に少なくとも１００μｍの深さまでの粘度が、１０５ポアズ以下まで低下し、
ステップ（ｃ）の前において、前記ガラスリボンの粘度が、１０６ポアズ～１０８ポアズまで上昇する、実施形態１に記載の方法。
【0095】
実施形態１９
ステップ（ｂ）が、１秒～１０秒の時間以内で行われる、実施形態１に記載の方法。
ステップ（ｂ）が、１秒～１０秒の時間以内で行われる、実施形態１に記載の方法。
【0096】
実施形態２０
温度２０℃～２５℃での波長５８９ｎｍ～６３３ｎｍに対する前記ガラス板の屈折率が、１．７５～２．５である、実施形態１に記載の方法。
温度２０℃～２５℃での波長５８９ｎｍ～６３３ｎｍに対する前記ガラス板の屈折率が、１．７５～２．５である、実施形態１に記載の方法。
【0097】
実施形態２１
ガラス板の製造方法であって、
（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、前記ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、該第１の主面と該第２の主面との間に配置されたコアと、を有しているステップと、
（ｂ）前記ガラスリボンの降下に従い、（ｉ）前記コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、前記第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで前記第１の主面の温度を上昇させる第１の昇温ゾーン、及び（ｉｉ）前記コアの温度を前記軟化温度未満に保ったまま、前記第２の主面の温度を液相温度まで上昇させる第２の昇温ゾーンのすぐ近傍に前記ガラスリボンを通過させるステップと、
（ｃ）前記ガラスリボンが前記第１の昇温ゾーン及び前記第２の昇温ゾーンより下に移動した後に、前記ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、
を含む方法。
ガラス板の製造方法であって、
（ａ）時間の関数として降下するガラスリボンを、鉛直方向の向きで成形するステップであって、前記ガラスリボンが、概ね反対方向を向く第１の主面及び第２の主面と、該第１の主面と該第２の主面との間に配置されたコアと、を有しているステップと、
（ｂ）前記ガラスリボンの降下に従い、（ｉ）前記コアの温度を軟化温度未満に保ったまま、前記第１の主面で液化が生じるのに十分な温度まで前記第１の主面の温度を上昇させる第１の昇温ゾーン、及び（ｉｉ）前記コアの温度を前記軟化温度未満に保ったまま、前記第２の主面の温度を液相温度まで上昇させる第２の昇温ゾーンのすぐ近傍に前記ガラスリボンを通過させるステップと、
（ｃ）前記ガラスリボンが前記第１の昇温ゾーン及び前記第２の昇温ゾーンより下に移動した後に、前記ガラスリボンからガラス板を切り分けるステップと、
を含む方法。
【0098】
実施形態２２
前記第１の昇温ゾーンと前記第２の昇温ゾーンとが鉛直方向にずらして配置される、実施形態２１に記載の方法。
前記第１の昇温ゾーンと前記第２の昇温ゾーンとが鉛直方向にずらして配置される、実施形態２１に記載の方法。
【0099】
実施形態２３
前記第１の昇温ゾーンと前記第２の昇温ゾーンの水平平面が互いに重なる、実施形態２１に記載の方法。
前記第１の昇温ゾーンと前記第２の昇温ゾーンの水平平面が互いに重なる、実施形態２１に記載の方法。
【0100】
実施形態２４
ステップ（ｂ）において、前記第１の主面の粘度が低下し、前記第２の主面の粘度が低下し、前記ガラスリボンの全体厚さばらつきが低減される、実施形態２１に記載の方法。
ステップ（ｂ）において、前記第１の主面の粘度が低下し、前記第２の主面の粘度が低下し、前記ガラスリボンの全体厚さばらつきが低減される、実施形態２１に記載の方法。
【0101】
実施形態２５
ステップ（ｂ）とステップ（ｃ）との間であって、前記ガラスリボンの前記全体厚さばらつきが低減された後に、前記第１の主面、前記第２の主面、及び前記コアの温度が平衡に近づき、前記ガラスリボンの実効粘度が低下し、前記ガラスリボンの厚さが減少する、実施形態２１に記載の方法。
ステップ（ｂ）とステップ（ｃ）との間であって、前記ガラスリボンの前記全体厚さばらつきが低減された後に、前記第１の主面、前記第２の主面、及び前記コアの温度が平衡に近づき、前記ガラスリボンの実効粘度が低下し、前記ガラスリボンの厚さが減少する、実施形態２１に記載の方法。
【符号の説明】
【0102】
１２ ガラス板
１６ ガラスリボン
１８ 第１の主面
２０ 第２の主面
２２ 第１の側縁
２４ 第２の側縁
２６ ガラスリボンの厚さ
２８ ガラスリボンの幅
３２ 溶融ガラス
３４ 金型
３６ａ、３６ｂ 成形ローラ
３８ 流れ
４０ ニップ
４２ スロット開口
４４ａ、４４ｂ 成形ローラの回転軸
４６ 溜まり
５０ コア
５２ 冷えじわ
５６ 第１の昇温ゾーン
５８ 火炎
６０ ラインバーナ
６２ ラインバーナの幅
６４ ラインバーナの高さ
６６ 高温体
６８ 熱放射
７０ 高温体の幅
７２ 高温体の高さ
７４ 冷えじわの谷
７６ 冷えじわの山
８０ 第２の昇温ゾーン
８２ 第２のラインバーナ
８３ 第２の高温体
８６ 測定デバイス
８８ 光
９０ 成形ローラの隙間
９４、９４ａ、９４ｂ 引張ローラ
９８ 複数枚のガラス板
１００ 割線引き部材
１０８ ガラス板の幅
１１０ ガラス板の長さ
１１２ 石英るつぼ
１１４ 立方体ガラス
１６ ガラスリボン
１８ 第１の主面
２０ 第２の主面
２２ 第１の側縁
２４ 第２の側縁
２６ ガラスリボンの厚さ
２８ ガラスリボンの幅
３２ 溶融ガラス
３４ 金型
３６ａ、３６ｂ 成形ローラ
３８ 流れ
４０ ニップ
４２ スロット開口
４４ａ、４４ｂ 成形ローラの回転軸
４６ 溜まり
５０ コア
５２ 冷えじわ
５６ 第１の昇温ゾーン
５８ 火炎
６０ ラインバーナ
６２ ラインバーナの幅
６４ ラインバーナの高さ
６６ 高温体
６８ 熱放射
７０ 高温体の幅
７２ 高温体の高さ
７４ 冷えじわの谷
７６ 冷えじわの山
８０ 第２の昇温ゾーン
８２ 第２のラインバーナ
８３ 第２の高温体
８６ 測定デバイス
８８ 光
９０ 成形ローラの隙間
９４、９４ａ、９４ｂ 引張ローラ
９８ 複数枚のガラス板
１００ 割線引き部材
１０８ ガラス板の幅
１１０ ガラス板の長さ
１１２ 石英るつぼ
１１４ 立方体ガラス
【図1】
【図2】
【図3A】
【図3B】
【図4A】
【図4B】
【図5】
【図6】
【図7A】
【図7B】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13A】
【図13B】
【国際調査報告】