特表 2024-502560 タイヤトレッド

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公表特許公報(A)

(11)【公表番号】

(43)【公表日】2024-01-22

(54)【発明の名称】タイヤトレッド

(51)【国際特許分類】

   B60C 11/00 20060101AFI20240115BHJP

   B60C 11/03 20060101ALI20240115BHJP

【ＦＩ】

B60C11/00 E

B60C11/03 300A

B60C11/00 D

【審査請求】有

【予備審査請求】未請求

(21)【出願番号】P 2023537615

(86)(22)【出願日】2020-12-22

(85)【翻訳文提出日】2023-06-20

(86)【国際出願番号】 JP2020047832

(87)【国際公開番号】W WO2022137317

(87)【国際公開日】2022-06-30

(81)【指定国・地域】

(71)【出願人】

【識別番号】514326694

【氏名又は名称】コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン

(74)【代理人】

【識別番号】100094569

【弁理士】

【氏名又は名称】田中 伸一郎

(74)【代理人】

【識別番号】100103610

【弁理士】

【氏名又は名称】▲吉▼田 和彦

(74)【代理人】

【識別番号】100109070

【弁理士】

【氏名又は名称】須田 洋之

(74)【代理人】

【識別番号】100098475

【弁理士】

【氏名又は名称】倉澤 伊知郎

(74)【代理人】

【識別番号】100130937

【弁理士】

【氏名又は名称】山本 泰史

(74)【代理人】

【識別番号】100144451

【弁理士】

【氏名又は名称】鈴木 博子

(74)【代理人】

【識別番号】100196221

【弁理士】

【氏名又は名称】上潟口 雅裕

(72)【発明者】

【氏名】安藤 清輝

【テーマコード（参考）】

3D131

【Ｆターム（参考）】

3D131BA03

3D131BA18

3D131BB01

3D131BC12

3D131BC18

3D131BC19

3D131EA06V

3D131EA06Z

3D131EA10V

3D131EA10Z

3D131EB11V

3D131EB11X

3D131EB31V

3D131EB31X

3D131EC12V

3D131EC12X

(57)【要約】

本発明は、回転中に地面と接触することが意図された接触面を有するタイヤ用トレッドであって、複数の接触要素を構成する材料は６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｂを有し、接触要素の少なくとも１つは、少なくとも部分的に円周方向を向いている接触要素の側面の少なくとも１つを覆う被覆層を備えており、被覆層は、接触要素の外側に向く外側被覆層及び接触要素の内側に向く内側被覆層の少なくとも２つの層を含み、外側被覆層を構成する材料は、６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｏを有すると共に、内側被覆層を構成する材料は、６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｉを有する。
【選択図】 図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

回転中に地面と接触することが意図された接触面（２）を有するタイヤ用のトレッド（１）であって、前記トレッド（１）は、深さＤｐの少なくとも１つの主溝（３）と、前記少なくとも１つの主溝（３）が延びている方向に対して所定の角度で延びる深さＤｓの複数の副溝（４）とを備え、前記少なくとも１つの主溝（３）及び前記複数の副溝（４）は、複数の接触要素（５）の境界を定め、前記複数の接触要素（５）を構成する材料は、６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｂを有し、前記複数の接触要素（５）のうちの少なくとも１つの接触要素（５）は、少なくとも部分的に円周方向を向いている前記接触要素（５）の側面（７）の少なくとも１つを覆う被覆層（６）を備え、
前記トレッドは、被覆層（６）が、前記接触要素（５）の外側に向く外側被覆層（６１）及び前記接触要素（５）の内側に向く内側被覆層（６２）の少なくとも２つの層を含み、前記外側被覆層（６１）を構成する材料は、６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｏを有し、前記内側被覆層（６２）を構成する材料は、６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｉを有し、前記接触要素（５）を構成する材料の前記６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*は、前記内側被覆層（６２）を構成する材料の前記６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*よりも高く、前記外側被覆層（６１）を構成する材料の前記６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*は、前記接触要素（５）を構成する材料の前記６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*よりも高い、及び／又は、前記接触要素（５）を構成する材料の前記ガラス転移温度Ｔｇｂは、前記内側被覆層（６２）を構成する材料の前記ガラス転移温度Ｔｇｉよりも高く、前記外側被覆層（６１）を構成する材料の前記ガラス転移温度Ｔｇｏは、前記接触要素（５）を構成する材料の前記ガラス転移温度Ｔｇｂよりも高い、ことを特徴とする、トレッド（１）。

【請求項2】

前記被覆層（６）が面している前記主溝（３）又は前記副溝（４）の延在方向に対して垂直な方向で前記接触面（２）に平行な平面上で測定した前記被覆層（６）の厚さは、最大で２．０ｍｍに等しい、請求項１に記載のトレッド（１）。

【請求項3】

前記被覆層（６）が面している前記主溝（３）又は前記副溝（４）の延在方向に対して垂直な方向で前記接触面（２）に平行な平面上で測定した前記内側被覆層（６２）の厚さは、同じ平面上で測定した前記外側被覆層（６１）の厚さより厚い、請求項１又は２に記載のトレッド（１）。

【請求項4】

前記被覆層（６）が面している前記主溝（３）又は前記副溝（４）の延在方向に対して垂直な方向で前記接触面（２）に平行な平面上で測定した前記内側被覆層（６２）の厚さは、同じ平面上で測定した前記外側被覆層（６１）の厚さより薄い、請求項１又は２に記載のトレッド（１）。

【請求項5】

前記被覆層（６）の幅は、前記接触要素（５）の幅の３５％に少なくとも等しい、請求項１から４のいずれか一項に記載のトレッド（１）。

【請求項6】

請求項１から５のいずれか一項に記載のトレッドを有するタイヤ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、タイヤ用トレッドに関し、詳細には、冬期路面での性能を維持しながら、非冬期路面での性能向上を実現するためのタイヤ用トレッドに関する。

【背景技術】

【0002】

近年、冬期路面での走行性能を有しながら、非冬期路面での高速走行性能を維持できる、いわゆる「オールシーズン」タイヤが普及し始めている。

【0003】

また、氷又は雪に覆われた冬期路面での走行に適した、いわゆるスタッドレスタイヤにおいても、冬期路面での性能を向上させながら、氷又は雪に覆われていない非冬期路面での性能向上が望まれている。

【0004】

冬期及び非冬期の両方で性能を向上させるためには、ブロックの側面に硬い層を導入することが有効であり、ブロックの側面に導入された硬い層はいわゆるエッジ圧を効率的に増加させる。

【0005】

国際公開第２０１３／０８８５７０号には、タイヤのトレッドの接地要素の側壁部に補強層６の設けられている空気入りタイヤ用トレッド及びそのようなトレッドを有する空気入りタイヤが開示されており、補強層は、０．５ｍｍ未満の平均厚さを有し、側壁部の少なくとも５０％以上の領域にわたって設けられ、少なくとも２００ＭＰａ以上の材料の弾性率を有している。

【0006】

特開平０７－０４７８１４号公報には、冬期路面での性能を向上させるために、３つの細い切込みと１つの補助溝を備えたブロックにおいて、横溝と補助溝に面したブロック側壁にＪＩＳ Ａ硬度が８０から９５度のゴムを用いた補強層を有するタイヤ用トレッドが開示されている。

【0007】

特開２０１０－１０５５０９号公報には、少なくとも－６０℃に等しいガラス転移温度を有するゴム成分を３０重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、カーボンブラック及びシリカの少なくとも一方を５０重量部以上配合した組成物を備え、冬期路面及び非冬期路面の両方での性能を向上させるためにブロックの側壁に最大－３０℃の脆化温度を有するゴムを用いた補強層を設けるタイヤが開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0008】

【特許文献1】国際公開第２０１３／０８８５７０号

【特許文献2】特開平０７－０４７８１４号公報

【特許文献3】特開２０１０－１０５５０９号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0009】

しかしながら、これらの文献に開示された解決策では、良好なエッジ効果を提供する硬質／補強層が温度依存性を有するため、非冬期性能、特にウェット性能の改善は満足できるものではなく、特に冬期性能の改善をもたらすものは、低い路面温度でのウェット性能に悪影響を及ぼす。従って、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能の改善を提供することが望まれている。

【0010】

従って、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能の改善をもたらすタイヤ用トレッドが必要である。

【0011】

定義

【0012】

「半径方向／配向」は、タイヤの回転軸に垂直な方向／配向である。この方向／配向は、トレッドの厚さ配向に対応する。

【0013】

「軸方向／配向」は、タイヤの回転軸に平行な方向／配向である。

【0014】

「円周方向／配向」は、回転軸を中心とする何らかの円の接線方向にある方向／配向である。この方向／配向は、軸方向／配向と半径方向／配向の両方に対して垂直である。

【0015】

「タイヤ」は、内圧を受けるか否かにかかわらず、全てのタイプの弾性タイヤを意味する。

【0016】

タイヤの「トレッド」は、側面と、２つの主面（その１つはタイヤの回転時に地面と接触することが意図されている）とによって境界が定められた一定量のゴム材料を意味する。

【0017】

「溝」は、２つのゴム面／側壁の間の空間であり、２つのゴム面／側壁は別のゴム面／底面によって連結される通常の回転状態ではそれ自体接触しない。溝は、幅と深さを有する。

【0018】

「サイプ」とも呼ばれる「切込み」は、例えばナイフの刃のような形状を有する薄い刃によって作られたトレッドの表面から半径方向内側に向かって形成された狭い切り欠きである。トレッドの表面における切込みの幅は、溝よりも狭く、例えば２．０ｍｍ以下である。この切込みは、溝とは異なり、このような切込みはタイヤ接地面内で、通常の回転状態である場合に部分的に又は完全に閉じられる可能性がある。

【0019】

「タイヤ接地面」は，ＥＴＲＴＯ、ＪＡＴＭＡ、ＴＲＡなどのタイヤ標準規格において識別される及び公称圧力及び公称荷重で膨張されるその標準リムに取り付けられるタイヤのフットプリントである。タイヤ接地面の「幅ＴＷ」は、タイヤの回転軸に沿ったタイヤ接地面の最大接触幅である。

【0020】

弾性率Ｇ^*は、６０℃における材料の動的せん断複素弾性率である。当業者には周知の動的特性である、Ｇ’で表される貯蔵弾性率及びＧ’’で表される損失弾性率は、生の組成物から成形した試験片又は加硫後の組成物と組み合わせた試験片を用いて、粘性分析器（マイクロアナライザ：Ｍｅｔｒａｖｉｂ ＶＢ４０００）によって測定される。使用される試験片は、ＡＳＴＭ Ｄ ５９９２－９６（２００６年９月に公開された、当初１９９６年に承認されたバージョン）の図Ｘ２．１（円形方式）に記載のものである。試験片の直径「ｄ」は１０ｍｍ（その結果、試験片は７８．５ｍｍ²の円形断面を有する）であり、ゴム組成物の各部の厚さ「Ｌ」は２ｍｍであり、（ＡＳＴＭ規格の段落Ｘ２．４に記載されている規格ＩＳＯ２８５６で推奨される比率「ｄ／Ｌ」が２であるのに対し）比率「ｄ／Ｌ」は５である。試験では、１０Ｈｚの周波数において単純な交互正弦波のせん断荷重を受ける加硫ゴム組成物の試験片の応答を測定する。試験中に課される最大せん断応力は０．７ＭＰａである。試験は、ゴム材料のガラス転移温度（Ｔｇ）よりも低い温度であるＴｍｉｎから、１００℃付近の最高温度Ｔｍａｘまで、１分間に１．５℃の割合で温度を変化させることにより行う。試験片は、試験片内の温度の良好な均一性を得るために、試験開始前にＴｍｉｎで約２０分間安定させる。得られる結果は、所定の温度における貯蔵弾性率（Ｇ’）及び損失弾性率（Ｇ’’）である。複素弾性率Ｇ^*は、貯蔵弾性率及び損失弾性率の絶対値に関して、以下の式により定義される。
（式１）

【0021】

従って、本発明の目的は、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能の改善を実現するタイヤ用トレッドを提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0022】

本発明は、回転中に地面と接触することが意図された接触面を有するタイヤ用のトレッドを提供し、トレッドは、深さＤｐの少なくとも１つの主溝と、少なくとも１つの主溝が延びている方向に対して所定の角度で延びる深さＤｓの複数の副溝とを備え、少なくとも１つの主溝及び複数の副溝は、複数の接触要素の境界を定め、複数の接触要素を構成する材料は、６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｂを有し、複数の接触要素のうちの少なくとも１つの接触要素は、少なくとも部分的に円周方向を向いている接触要素の側面の少なくとも１つを覆う被覆層を備え、被覆層は、接触要素の外側に向く外側被覆層及び接触要素の内側に向く内側被覆層の少なくとも２つの層を含み、外側被覆層を構成する材料は、６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｏを有し、内側被覆層を構成する材料は、６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｉを有し、接触要素を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*は、内側被覆層を構成する材料の６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*よりも高く、外側被覆層を構成する材料の６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*は、接触要素を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*よりも高い、及び／又は、接触要素を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂは、内側被覆層を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｉよりも高く、外側被覆層を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｏは、接触要素を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂよりも高い。

【0023】

この構成は、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能の改善を可能にする。

【0024】

接触要素の少なくとも１つが、少なくとも部分的に円周方向を向いている接触要素の側面の少なくとも１つを覆う被覆層を備えるので、被覆層は、特に冬期路面で良好なエッジ効果を発生させる。従って、冬期路面での性能を改善することができる。

【0025】

被覆層は、接触要素の外側に向く外側被覆層及び接触要素の内側に向く内側被覆層の少なくとも２つの層を含み、外側被覆層を構成する材料は、６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｏを有し、内側被覆層を構成する材料は、６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｉを有するので、被覆層は、異なる弾性率Ｇ^*と異なるガラス転移温度の組み合わせにより特に非冬期路面で広い温度範囲に適応することができる。従って、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができる。

【0026】

接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*が、内側被覆層６２を構成する材料の６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*より高く、外側被覆層６１を構成する材料の６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*が、接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*より高いため、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができ、その理由は、外側被層６１を構成する材料の６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*が、接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*よりも高いことで、特に冬期路面及び比較的低温の非冬期路面でエッジ効果を効率よく発生させることができ、さらに、接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*が、内側被覆層６２を構成する材料の６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*よりも高いことが、内側被覆層の６０℃での比較的低い弾性率のおかげで、特に比較的高温の非冬期路面で、内側被覆層６２で曲げを発生させることで、外側被覆層６１によって高いミュー（ｍｕ）を発生させることを助けるからであり、及び／又は、接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂが内側被覆層６２を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｉより高く、外側被覆層６１を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｏが接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂより高いため、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができ、その理由は、接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂが、内側被覆層６２を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｉよりも高いことが、内側被覆層の比較的高いガラス転移温度のおかげで、特に比較的高温の非冬期路面で、内側被覆層６２で曲げを発生させることで、外側被覆層６１を介して高いミュー（ｍｕ）を発生させるのを助け、さらに、外側被覆層６１を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｏが、接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂよりも高いことが、特に冬期路面及び比較的低温の非冬期路面でエッジ効果を効率的に発生させることができるからである。

【0027】

別の好ましい実施形態では、被覆層が面している主溝又は副溝の延在方向に対して垂直な方向で接触面に平行な平面上で測定した被覆層の厚さは、最大で２．０ｍｍに等しい。

【0028】

被覆層の厚さが２．０ｍｍを超えると、接触要素の接触面における接触圧の分布が不適切になり、冬期路面、特に氷路面での性能の低下につながる。この被覆層の厚さを最大で２．０ｍｍとすることで、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができる。

【0029】

被覆層が面している主溝又は副溝の延在方向に対して垂直な方向で接触面に平行な平面上で測定したこの被覆層の厚さは、好ましくは最大で１．５ｍｍに等しく、より好ましくは最大で１．０ｍｍに等しい。

【0030】

別の好ましい実施形態では、被覆層が面している主溝又は副溝の延在方向に対して垂直な方向で接触面に平行な平面上で測定した内側被覆層の厚さは、同じ平面上で測定した外側被覆層の厚さより厚い。

【0031】

この構成によれば、内側被覆層が、特に比較的高温の非冬期路面で、内側被覆層で曲げを発生させることで、外側被覆層によって高いミュー（ｍｕ）を発生させる能力を高めるので、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができる。

【0032】

別の好ましい実施形態では、被覆層が面している主溝又は副溝の延在方向に対して垂直な方向で接触面に平行な平面上で測定した内側被覆層の厚さは、同じ平面上で測定した外側被覆層の厚さより薄い。

【0033】

この構成によれば、側被覆層が、スクレイピング力（ｓｃｒａｐｉｎｇ ｐｏｗｅｒ）及び接触面を増大させることにより特に冬期路面でエッジ効果をより確実に発生させるので、冬期路面での性能をさらに改善することができる。

【0034】

別の好ましい実施形態では、被覆層の幅は、接触要素の幅の３５％に少なくとも等しい。

【0035】

この被覆層の幅が接触要素の幅の３５％未満である場合、被覆層の不十分な体積に起因して、非冬期路面での外側被覆層を介した高いミュー（ｍｕ）の発生、及び、冬期路面及び非冬期路面でのエッジ効果の両方が機能するリスクがある。被覆層の幅を接触要素の幅の少なくとも３５％とすることで、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができる。

【0036】

この被覆層の幅は、好ましくは接触要素の幅の少なくとも５０％に等しく、より好ましくは接触要素の幅の少なくとも６０％に等しく、さらに好ましくは接触要素の幅の少なくとも８０％に等しい。

【0037】

（発明の有利な効果）
上述の構成によれば、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善するタイヤ用トレッドを提供することができる。

【0038】

本発明の他の特徴及び利点は、非制限的な例として、本発明の実施形態を示す添付図面を参照して以下に行われる説明から生じる。

【図面の簡単な説明】

【0039】

【図1】本発明の第１の実施形態によるトレッドの概略平面図である。

【図2】異なる変形例（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）における図１の線ＩＩ－ＩＩに沿った概略断面図である。

【図3】本発明の第２の実施形態によるトレッドの概略平面図である。

【発明を実施するための形態】

【0040】

以下、図面を参照しながら本発明の好ましい実施形態について説明する。

【0041】

本発明の第１の実施形態によるタイヤ用トレッド１は、図１及び図２を参照して以下に説明する。図１は、本発明の第１の実施形態によるトレッドの概略平面図である。図２は、異なる変形例（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）における図１の線ＩＩ－ＩＩに沿った概略断面図である。

【0042】

トレッド１は、寸法２２５／４５Ｒ１７を有するタイヤ用のトレッドであり、回転時に地面と接触することが意図された接触面２と、深さＤｐの少なくとも１つの主溝３（図２に示す）と、少なくとも１つの主溝３が延びている方向に対して所定の角度で延びる深さＤｓの複数の副溝４（図２に示す）とを備える。トレッド１は、少なくとも１つの主溝３と複数の副溝４とによって境界が定められた複数の接触要素５を備える。複数の接触要素５を構成する材料は、６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｂを有する。この第１の実施形態では、トレッド１は、線Ｃ－Ｃ’で示される中心線と平行な図１における上下方向である円周方向に延びる少なくとも２つの主溝３を有し、複数の副溝４は、円周方向と直交する軸方向に延在する。

【0043】

図１に示すように、複数の接触要素５のうちの少なくとも１つの接触要素５は、少なくとも部分的に円周方向を向いている接触要素５の側面７の少なくとも１つを覆う被覆層６を備えている。この第１の実施形態では、被覆層６は、接触要素５の全幅を覆っている。

【0044】

図１及び２に示すように、被覆層６は、接触要素５の外側に向く外側被覆層６１と、接触要素５の内側に向く内側被覆層６２との少なくとも２つの層を含む。外側被覆層６１を構成する材料は、６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｏを有し、内側被覆層６２を構成する材料は、６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｉを有する。

【0045】

接触要素５、外側被覆層６１及び内側被覆層６２は、接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*が、内側被覆層６２を構成する材料の６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*より高く、外側被覆層６１を構成する材料の６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*が、接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*より高いように構成されている。

【0046】

また、接触要素５、外側被覆層６１及び内側被覆層６２は、接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂが、内側被覆層６２を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｉより高く、外側被覆層６１を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｏが、接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂより高いように構成されている。

【0047】

図１及び図２に示すように、被覆層６が面している主溝３又は副溝４の延在方向に対して垂直な方向で接触面２に平行な平面上で測定した被覆層６の厚さは、最大でも２．０ｍｍに等しい。

【0048】

図１及び図２（ａ）に示すように、被覆層６が面している主溝３又は副溝４の延在方向に対して垂直な方向で接触面２に平行な平面上で測定した内側被覆層６２の厚さは、同じ平面上で測定した外側被覆層６１の厚さと等しい。変形例として、図２（ｂ）に示すように、被覆層６が面している主溝３又は副溝４の延在方向に対して垂直な方向で接触面２に平行な平面上で測定した内側被覆層６２の厚さは、同じ平面上で測定した外側被覆層６１の厚さより薄くすることができる、又は、図２（ｃ）に示すように、被覆層６が面している主溝３又は副溝４の延在方向に対して垂直な方向で接触面２に平行な平面上で測定した内側被覆層６２の厚さは、同じ平面上で測定した外側被覆層６１の厚さより厚くすることができる。

【0049】

接触要素５の少なくとも１つが、円周方向を向いている接触要素５の側面７の少なくとも１つを覆う被覆層６を備えているので、被覆層６は、特に冬期路面で良好なエッジ効果を発生する。従って、冬期路面での性能を改善することができる。

【0050】

被覆層６は、外側被覆層６１と内側被覆層６２の少なくとも２つの層を含み、接触要素５の外側に面している外側被覆層６１は、外側被覆層６１を構成する材料が６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｏを有し、接触要素５の内側に面している内側被覆層６２は、内側被覆層６２を構成する材料が６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｉを有するので、被覆層６は、異なる弾性率Ｇ^*と異なるガラス転移温度の組み合わせにより特に非冬期路面で広い温度範囲に適応することができる。従って、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができる。

【0051】

接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*が、内側被覆層６２を構成する材料の６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*より高く、外側被覆層６１を構成する材料の６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*が、接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ＊より高いため、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができ、その理由は、外側被層６１を構成する材料の６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*が、接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*よりも高いことで、特に冬期路面及び比較的低温の非冬期路面でエッジ効果を効率よく発生させることができ、さらに、接触要素５を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*が、内側被覆層６２を構成する材料の６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*よりも高いことが、内側被覆層の６０℃での比較的低い弾性率のおかげで、特に比較的高温の非冬期路面で、内側被覆層６２で曲げを発生させることで、外側被覆層６１によって高いミュー（ｍｕ）を発生させることを助けるからである。

【0052】

接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂが内側被覆層６２を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｉより高く、外側被覆層６１を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｏが接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂより高いため、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができ、その理由は、接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂが、内側被覆層６２を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｉよりも高いことが、内側被覆層の比較的高いガラス転移温度のおかげで、特に比較的高温の非冬期路面で、内側被覆層６２で曲げを発生させることで、外側被覆層６１を介して高いミュー（ｍｕ）を発生させるのを助け、さらに、外側被覆層６１を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｏが、接触要素５を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂよりも高いことが、特に冬期路面及び比較的低温の非冬期路面でエッジ効果を効率的に発生させることができるからである。

【0053】

また、被覆層６が面している主溝３又は副溝４の延在方向に対して垂直な方向で接触面２に平行な平面上で測定した被覆層６の厚さは、最大でも２．０ｍｍに等しいので、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができる。

【0054】

被覆層６の厚さが２．０ｍｍを超えると、接触要素５の接触面２における接触圧の分布が不適切になり、冬期路面、特に氷路面での性能の低下につながる。

【0055】

被覆層６が面している主溝３又は副溝４の延在方向に対して垂直な方向で接触面２に平行な平面上で測定したこの被覆層６の厚さは、好ましくは最大で１．５ｍｍに等しく、より好ましくは最大で１．０ｍｍに等しい。

【0056】

被覆層６が面している主溝３又は副溝４の延在方向に対して垂直な方向で接触面２に平行な平面上で測定した内側被覆層６２の厚さを、同じ平面上で測定した外側被覆層６１の厚さよりも厚く設計する場合、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができ、その理由は、内側被覆層６２が、特に比較的高温の非冬期路面で、内側被覆層６２で曲げを発生させることで、外側被覆層６１によって高いミュー（ｍｕ）を発生させる能力を高めるからである。

【0057】

被覆層６に面している主溝３又は副溝４の延在方向に対して垂直な方向で接触面２に平行な平面上で測定した内側被覆層６２の厚さを、同じ平面上で測定した外側被覆層６１の厚さより薄く設計すると、冬期路面での性能を改善することができ、その理由は、外側被覆層６１が、スクレイピング力（ｓｃｒａｐｉｎｇ ｐｏｗｅｒ）及び接触面を増大させることにより特に冬期路面でエッジ効果をより確実に発生させるからである。

【0058】

主溝３の深さＤｐ及び副溝４の深さＤｓは、この第１の実施形態のように同じとすること、又は異なることができる。

【0059】

被覆層６は、円周方向に面していない側面７を含む他の側面７を被覆するように設けることができる。

【0060】

被覆層６全体、外側被覆層６１又は内側被覆層６２の厚さは、半径方向及び／又は軸方向に変化する場合がある。

【0061】

半径方向において、外側被覆層６１及び内側被覆層６２は、異なる長さを有することができる。好ましくは、被覆層６、外側被覆層６１又は内側被覆層６２の全体は、トレッド１の法定摩耗限度を示す手段に相当するレベルまで利用可能とすることができる。

【0062】

図３を参照して本発明の第２の実施形態によるトレッド２１を説明する。図３は、本発明の第２の実施形態によるトレッドの概略的平面図である。この第２の実施形態の構成は、図３に示す配置以外は第１の実施形態と同様であるため、図３を参照して説明する。

【0063】

図３に示すように、トレッド２１は、回転時に地面と接触することが意図された接触面２２と、中心から肩部まで軸方向に対して斜めに延びる深さＤ（図示せず）の少なくとも１つの主溝２３と、少なくとも１つの主溝２３が延びる方向に対して所定の角度で延びる深さＤｓ（図示せず）の複数の副溝２４とを備える。少なくとも１つの主溝２３及び複数の副溝２４は、複数の接触要素２５の境界を定める。複数の接触要素２５を構成する材料は、６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*と、ガラス転移温度Ｔｇｂを有する。

【0064】

図３に示すように、複数の接触要素２５のうち少なくとも１つの接触要素２５は、少なくとも部分的に円周方向を向いている接触要素２５の側面２７の少なくとも１つを覆う被覆層２６を備えており、被覆層２６は、接触要素２５の外側に向く外側被覆層２６１と接触要素２５の内側に向く内側被覆層２６２との少なくとも２つの層を含む。外側被覆層２６１を構成する材料は、６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｏを有し、内側被覆層２６２を構成する材料は、６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*及びガラス転移温度Ｔｇｉを有する。この第２の実施形態では、被覆層２６は、トレッド２１の中央領域に配置された接触要素２５の２つの側面２７を覆う。

【0065】

図３に示すように、被覆層２６の幅は、接触要素２５の幅の３５％に少なくとも等しい。

【0066】

被覆層２６の幅は、接触要素２５の幅の少なくとも３５％に等しいので、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することができる。

【0067】

この被覆層２６の幅が接触要素２５の幅の３５％未満である場合、被覆層２６の不十分な体積に起因して、非冬期路面での外側被覆層２６１を介した高いミュー（ｍｕ）の発生、及び、冬期路面及び非冬期路面でのエッジ効果の両方が機能するリスクがある。

【0068】

この被覆層２６の幅は、好ましくは接触要素２５の幅の少なくとも５０％に等しく、より好ましくは接触要素２５の幅の少なくとも６０％に等しく、さらに好ましくは接触要素２５の幅の少なくとも８０％に等しい。

【0069】

複数の側面２７が円周方向に向いているとしても、被覆層２６は、複数の側面２７のうちの１つのみに設けることができる。

【0070】

本発明は、記載され示された実施例に限定されるものではなく、その枠組みを離れることなく、そこに様々な変更を加えることができる。

【実施例】

【0071】

本発明の効果を確認するために、本発明を適用した実施例の２つのタイプのタイヤと、参考例及び比較例の他のタイプのタイヤを準備した。

【0072】

実施例は、上記第１の実施形態に記載のトレッドを有し、接触要素は、接触面に開いており軸方向に完全に延びる切込みを備える。被覆層は、外側被覆層及び内側被覆層を含む。実施例１は、内側被覆層を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｉよりも高い、接触要素を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂを有するように（Ｔｇｂは「＝」、Ｔｇｉは「－」で表示）、及び、接触要素を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｂよりも高い、外側被覆層を構成する材料のガラス転移温度Ｔｇｏを有するよう（Ｔｇｂは「＝」、Ｔｇｏは「＋」で表示）構成されている。実施例２は、内側被覆層を構成する材料の６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*よりも高い、接触要素を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*を有するように（Ｍｂは「＝」、Ｍｉは「－」で表示）、及び、接触要素を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*よりも高い、外側被覆層を構成する材料の６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*を有するように（Ｍｂは「＝」、Ｍｏは「＋」で表示）構成されている。比較例は、実施例２と同等であるが、内側被覆層を構成する材料の６０℃でＭｉの弾性率Ｇ^*よりも高い、接触要素を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*を有するように（Ｍｂは「＝」、Ｍｉは「－」で表示）、及び、接触要素を構成する材料の６０℃でＭｂの弾性率Ｇ^*よりも低い、外側被覆層を構成する材料の６０℃でＭｏの弾性率Ｇ^*を有するように（Ｍｂは「＝」、Ｍｏは「－－」で表示）構成されている。参考例は、単一の被覆層を備えるタイヤである。実施例、比較例及び参考例の全ての内部構造は、上記以外、典型的なラジアルタイヤの構造と同じである。

【0073】

冬期性能試験：

【0074】

－雪上制動：

【0075】

２，０００ｃｃの前輪駆動車の４輪全てに新品の試験タイヤを装着した。直線路の圧雪路で、ＡＢＳ（アンチロックブレーキシステム）による制動を時速５０ｋｍで行い、時速５ｋｍまでの距離を測定した。

【0076】

結果を表１及び表２に示す。これらの表１及び表２において、結果は、参考例を１００とする指数で表されており、数値が大きいほど性能が良いことを示す。

【0077】

非冬期性能試験：

【0078】

－ぬれた路面制動：

【0079】

２，０００ｃｃの前輪駆動車の４輪全てに新品の試験タイヤを装着した。直線路の深さ１ｍｍのぬれた路面で、ＡＢＳ（アンチロックブレーキシステム）による制動を時速１００ｋｍで行い、時速１０ｋｍまでの距離を測定した。

【0080】

同様に結果を表１及び表２に示す。これらの表１及び表２において、結果は、参考例を１００とする指数で表され、数値が大きいほど性能が良いことを示す。

【0081】

（表１）

【0082】

（表２）

【0083】

表１及び表２から分かるように、実施例は、先行技術に開示されたトレッドでは達成できない、冬期路面での性能を維持あるいはさらに改善しながら、広い温度範囲で非冬期路面での性能を改善することを示す。

【符号の説明】

【0084】

１、２１ トレッド
２、２２ 接触面
３、２３ 主溝
４、２４ 副溝
５、２５ 接触要素
６、２６ 被覆層
６１、２６１ 外側被覆層
６２、２６２ 内側被覆層
７、２７ 側面

【図1】

【図2(a)】

【図2(b)】

【図2(c)】

【図3】

【国際調査報告】