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特表2024-519117ベータ強化型チタン合金、及び、ベータ強化型チタン合金を製造するための方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公表特許公報(A)
(11)【公表番号】
(43)【公表日】2024-05-08
(54)【発明の名称】ベータ強化型チタン合金、及び、ベータ強化型チタン合金を製造するための方法
(51)【国際特許分類】
A63B 53/04 20150101AFI20240426BHJP
A63B 102/32 20150101ALN20240426BHJP
【ＦＩ】
A63B53/04 C
A63B102:32
【審査請求】未請求
【予備審査請求】未請求
(21)【出願番号】P 2023572127
(86)(22)【出願日】2022-05-19
(85)【翻訳文提出日】2024-01-16
(86)【国際出願番号】 US2022072448
(87)【国際公開番号】W WO2022246457
(87)【国際公開日】2022-11-24
(31)【優先権主張番号】63/190,728
(32)【優先日】2021-05-19
(33)【優先権主張国・地域又は機関】US
(81)【指定国・地域】
(71)【出願人】
【識別番号】591086452
【氏名又は名称】カーステン マニュファクチュアリング コーポレーション
(71)【出願人】
【識別番号】523438854
【氏名又は名称】タイワン スチール グループ
【氏名又は名称原語表記】ＴＡＩＷＡＮ ＳＴＥＥＬ ＧＲＯＵＰ
【住所又は居所原語表記】１７Ｆ．－１， Ｎｏ．３０７， Ｓｅｃ． ２， Ｍｉｎｓｈｅｎｇ Ｒｄ．， Ｗｅｓｔ Ｃｅｎｔｒａｌ Ｄｉｓｔ．， Ｔａｉｎａｎ Ｃｉｔｙ ７００５４ Ｔａｉｗａｎ
(74)【代理人】
【識別番号】110000110
【氏名又は名称】弁理士法人 快友国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】マシュー ダブリュ． シモーネ
(72)【発明者】
【氏名】トーマス エム． マロタ
(72)【発明者】
【氏名】デニス チャン
(72)【発明者】
【氏名】ウィリアム シェ
(72)【発明者】
【氏名】マイケル ウー
(72)【発明者】
【氏名】クリスティーナ チェン
【テーマコード（参考）】
2C002
【Ｆターム（参考）】
2C002AA02
2C002CH01
2C002MM04
(57)【要約】
アルミニウムと、バナジウムと、モリブデンと、を含む、α－βチタン合金。当該α－βチタン合金は、５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、１．０ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、０．７５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）と、を含む。当該α－βチタン合金は、４．３５ｇ／ｃｃから４．５０ｇ／ｃｃの間の密度を有する。
【特許請求の範囲】
【請求項1】
チタン合金であって、５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、１．０ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、０．７５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）と、を含む、α－βチタン合金と、
４．３５ｇ／ｃｃから４．５０ｇ／ｃｃの間である密度と、
を含む、チタン合金。
【請求項2】
前記α－βチタン合金が、０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、０．２５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）と、を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項3】
前記α－βチタン合金が、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項4】
前記α－βチタン合金が、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項5】
前記α－βチタン合金が、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項6】
前記α－βチタン合金が、０．２５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項7】
前記α－βチタン合金が、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項8】
前記α－βチタン合金が、０．１５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項9】
前記α－βチタン合金が、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項10】
前記α－βチタン合金が、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項11】
前記α－βチタン合金が、３．５ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項12】
前記α－βチタン合金が、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項13】
前記α－βチタン合金が、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）を含む、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項14】
前記α－βチタン合金が、８００度から１０００度の間のソルバス温度を有する、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項15】
前記α－βチタン合金が、９３０度未満のソルバス温度を有する、請求項１４に記載のチタン合金。
【請求項16】
前記α－βチタン合金が、１５０ｋｓｉから１６０ｋｓｉの間の最小降伏強度を有する、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項17】
前記α－βチタン合金が、４．５％から８．０％の間の最小伸びを有する、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項18】
前記α－βチタン合金が、８．０％未満の最小伸びを有する、請求項１７に記載のチタン合金。
【請求項19】
前記密度が、４．４１０ｇ／ｃｃから４．４２５ｇ／ｃｃの間である、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項20】
前記α－βチタン合金が、１５．４Ｍｐｓｉから１６．９Ｍｐｓｉの間のヤング係数を有する、請求項１に記載のチタン合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
関連出願
本願は、２０２１年５月１９日に出願された、米国仮特許出願第６３／１９０，７２８号の利益を主張しており、当該仮特許出願は、本明細書において引用により組み込まれている。
本願は、２０２１年５月１９日に出願された、米国仮特許出願第６３／１９０，７２８号の利益を主張しており、当該仮特許出願は、本明細書において引用により組み込まれている。
【0002】
本開示は、概して、ベータ強化型（ＢＥ）α－βチタン合金と、チタン合金を形成及び処理する方法と、に関する。本明細書において提示されたチタン合金は、ゴルフ用品と、より特定的には、フェースプレート及びゴルフクラブボディ用の材料と、製造及び熱処理を行う方法と、に関することができる。
【背景技術】
【0003】
ゴルフクラブヘッドの質量特性は、パフォーマンスに有意に影響を及ぼすことができる。裁量質量を増大させることで、クラブヘッドの重心（ＣＧ）及び慣性モーメント（ＭＯＩ）といったクラブヘッドの特質を変化させ得る、改善された質量配置を可能にすることができ、それにより、ボール速度、打ち出し角度、飛距離といった因子の改善を招来する。クラブヘッドの質量を低減し、それにより、裁量質量を増大させる１つの方式が、フェースプレートの厚さを低減することによるものである。ゴルフクラブヘッドのフェースプレートは、クラブヘッドボディのそれ以外の部分とは一線を画すが、その理由は、フェースが、ゴルフボールと直接的に接触するコンポーネントであるためである。薄肉化されながらも、フェースが必要とする強度及び延性を可能にする機械的特性を備えた、フェースを提供することは、難易度が高い恐れがある。本開示のチタン合金は、強度及び耐久性が高く、クラブの耐用年数を通じて動的衝撃荷重を受けるゴルフクラブフェースプレートにとっては、理想的である。
【0004】
チタン（Ｔｉ）合金の機械的特性は、以下のもの、即ち、化学的組成構造、材料に適用される機械的プロセス、及び、材料に適用される熱処理、を含むいくつかの因子に依存している。材料の化学的組成構造は、α－βＴｉ合金の機械的特性に、直接的に影響を及ぼす。材料中の各元素の総重量パーセントは、機械的特性に影響を及ぼすことができ、α－安定化剤及びβ－安定化剤の総重量パーセンテージは、材料の機械的特性に影響を及ぼすことができる。より具体的には、機械的特性は、α安定化剤とβ－安定化剤との間の比率だけではなく、材料が含有する固有の元素によっても、影響を受ける。Ｔｉ合金中におけるα安定化剤（例えば、アルミニウム、酸素、窒素、及び、炭素）の存在は、当該合金が典型的な周囲温度においてα相で存在することを促進し、一方で、Ｔｉ合金中におけるβ安定化剤（例えば、モリブデン、バナジウム、シリコン、及び、鉄）の存在は、当該合金が典型的な周囲温度においてβ相で存在することを促進する。本明細書において記載される合金といったα－β合金中には、２つの相が互いの傍らに存在し、それにより、広範囲の特性を可能にする。材料のソルバス温度とは、アルファ微細構造及びベータ微細構造の全てが全ベータ微細構造に遷移し始める温度である。材料が、ソルバス温度直下の温度まで加熱されることと、微細構造が中間相において固化（ｆｒｅｅｚｅ）されることが可能であるほど充分急速に、迅速に冷却されることと、が可能である場合、より強い機械的特性を備え、マルテンサイトと呼ばれる。
【0005】
ゴルフ業界において現在使用されている従来のα－βチタン合金は、アルミニウム又は酸素といったα安定化剤を大量に含有している。１つの例において、本明細書において引用によりその全てが組み込まれている米国特許出願第１６／６７０，９７２号に記載された、α－βＴｉ合金Ｔ－９Ｓは、高いアルミニウム含有量を有している。その理由は、Ｔｉ合金中にアルミニウムが存在することで、そのα相の安定性を、より高い温度において促進することができ、より高い温度の熱処理の発生を可能にし、応力を低減することによって強度及び耐腐食性を改善するためである。しかしながら、α安定化剤は、いくつかのケースにおいて、延性の低減及び脆性の増大を招来する、合金中の微細硬化を生じる恐れがある。このことを理由に、高いα安定化剤含有量を有する合金は、加熱後に迅速に冷却（焼入れ）を行うことができないが、その理由は、それらの組成構造が、迅速に冷却されたときに、極めて脆性の構造を結果的に生じるためである。高いα安定化剤含有量を有するこれらの合金は、脆性を回避するために、徐々に冷却しなければならない。迅速な冷却は、所望の再結晶構造を促進することにより、改善された機械的特性を結果的に生じることができる。さらに、迅速に冷却する能力は、製造時間及び製造コストを大いに低減する。したがって、当該技術においては、迅速な冷却を含む、よりすばやい製造プロセスに対処することができ、且つ、強度、延性、及び、耐久性のレベルを維持又は改善しながらも、より薄肉のフェースを可能にすることができる、高い強度のα－βチタン合金に対する必要性が存在する。
【図面の簡単な説明】
【0006】
【図1】第１の実施形態に従った、クラブヘッド及びフェースプレートの斜視図である。
【0007】
【0008】
【図3】クラブヘッドアセンブリの上面図である。
【0009】
【0010】
【図5】第２の実施形態に従った、クラブヘッド及びフェースカップの斜視図である。
【0011】
【0012】
【図7A】変形前における任意の金属材料の粒子構造を描いた走査電子顕微鏡画像である。
【0013】
【0014】
【図8】鍛造、プレス、及び、圧延という複数個の段階にわたる金属の一般的形状の、視覚的描写である。
【0015】
【図9】ベータソルバス温度及び熱処理温度の概算位置が記されている、簡略相図を例示している。
【0016】
【図10】インゴットからシートを形成するためのプロセスの概略図である。
【0017】
【図11】シートからフェースプレートを形成するためのプロセスの概略図である。
【0018】
例示を簡素及び明瞭にするために、作図は、一般的な様態の構築を例示しており、周知の特徴及び技術の説明及び詳細は、この発明を不必要に不明瞭にすることを回避するために、割愛することがある。加えて、作図中の要素は、必ずしも縮尺通りに描かれている訳ではない。例えば、図中の要素のうちのいくつかの寸法は、本発明の実施形態の理解の改善を助けるために、他の要素に対して誇張されていることがある。異なる図中における同じ参照数字は、同じ要素を表している。
【0019】
説明
下記の実施形態においては、ベータ強化型α－βチタン合金（本明細書において「ベータ強化型α－βＴｉ合金」又は「ＢＥα－βＴｉ合金」と記載）の変形例であって、化学的組成及び焼入れステップの両方の結果として、強い重量強度比を実現するとともに、α強化型α－βチタン合金と同じか又は改善された耐久性を備えた、２５％、より薄肉のフェースプレートを可能にする、変形例が製造されている。本明細書において記載されたＢＥα－βチタン合金は、増大されたレベルの、或る特定のβ安定化剤を含んで、迅速な冷却を含む熱処理プロセスに耐えることが可能でありながらも、密度を大いに増大させることなく強度を増大させ、結果的に、より高いα安定化剤の重量パーセンテージを有する旧来の（Ｔｉ－９Ｓといった）α－βチタン合金（本明細書において「α強化型α－βチタン合金」とも称する）よりも大きな延性を有する、高い強度の材料を生じる。
下記の実施形態においては、ベータ強化型α－βチタン合金（本明細書において「ベータ強化型α－βＴｉ合金」又は「ＢＥα－βＴｉ合金」と記載）の変形例であって、化学的組成及び焼入れステップの両方の結果として、強い重量強度比を実現するとともに、α強化型α－βチタン合金と同じか又は改善された耐久性を備えた、２５％、より薄肉のフェースプレートを可能にする、変形例が製造されている。本明細書において記載されたＢＥα－βチタン合金は、増大されたレベルの、或る特定のβ安定化剤を含んで、迅速な冷却を含む熱処理プロセスに耐えることが可能でありながらも、密度を大いに増大させることなく強度を増大させ、結果的に、より高いα安定化剤の重量パーセンテージを有する旧来の（Ｔｉ－９Ｓといった）α－βチタン合金（本明細書において「α強化型α－βチタン合金」とも称する）よりも大きな延性を有する、高い強度の材料を生じる。
【0020】
α－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、０．５０ｗｔ％から３．５０ｗｔ％の間であり得、α－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、１．０ｗｔ％から６．０ｗｔ％の間であり得る。α－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％から０．３０ｗｔ％の間であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、０．１ｗｔ％から１．５ｗｔ％の間であり得る。α－βＴｉ合金中のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、４．０ｗｔ％から９．０ｗｔ％の間であり得、α－βＴｉ合金中のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．２５ｗｔ％以下であり得る。炭素の総重量パーセントは、０．０８ｗｔ％以下であることができる。窒素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％以下であることができる。水素の総重量パーセントは、０．０１５ｗｔ％以下であることができる。
【0021】
以下の実施形態において、α－βチタン合金中の、増大されたレベルの或る特定のβ安定化剤は、所望のレベルの強度、延性、及び、耐久性を維持しながらも、最高で２５％、より薄肉のフェースプレートを生産する能力を可能にする。具体的に、増大されたレベルのバナジウム及びモリブデンは、材料のソルバス温度を下げる。ソルバス温度とは、アルファ結晶性構造及びベータ結晶性構造が、全ベータ結晶性構造に遷移し始める温度である。しかしながら、仮に、材料をソルバス温度の直下の温度まで加熱し、その後、当該材料を迅速に冷却した場合、結晶性構造を、アルファとベータとの間の遷移状態に捕らえることが可能である。このことは、核生成、又は、空間内における結晶性構造の成長、を止める。このことは、粒子構造が、できる限り小さいままであることを可能にして、全面的により強い材料を招来する。さらに、α強化型α－βチタン合金と少なくとも同じレベルの強度、延性、及び、耐久性を維持しながらも、最高で２５％、より薄肉にする能力を備えたチタン合金を招来する。さらに、α－βチタン合金中における、増大されたレベルの或る特定のβ安定化剤は、材料の焼入れを可能にして、粒子構造が、できる限り小さいままであることを保証するとともに、材料の生産にかかるコスト及び時間を減少させる。
【0022】
本明細書において記載されたα－βチタン合金は、多くの用途を有するが、その理由は、現在使用されているα強化型α－βチタン合金と比較すると、必要とする材料の使用を、より少なくしながらも、強度及び加工性が、強度のレベルを維持又は改善する能力を可能にするためである。当該α－βチタン合金は、旧来のα－βチタン合金よりも薄肉にされる能力を有し、一方で、同じレベルの強度、延性、及び、耐久性を依然として維持している。本明細書において記載されたα－βチタン合金のいくつかの用途は、ゴルフクラブフェースプレート、航空及び航空宇宙の用途、並びに、自動車用途であることができるが、これらに限定されない。
【0023】
定義
詳細な説明及び特許請求の範囲の中の「第１の」、「第２の」、「第３の」、及び「第４の」などの用語は、それがある場合には、同様のエレメント同士の間を区別するために使用されており、必ずしも、特定のシーケンシャルな又は時系列の順序を説明するために使用されているわけではない。そのように使用されている用語は、適当な状況下で入れ替え可能であり、本明細書で説明されている実施形態が、例えば、本明細書で図示されているか又はそうでなければ説明されているもの以外のシーケンスの動作が可能であるようになっているということが理解されるべきである。そのうえ、「備える」及び「有する」という用語、ならびに、任意のそれらの変形は、非排他的な包含をカバーすることが意図されており、エレメントのリストを含むプロセス、方法、システム、物品、デバイス、又は、装置が、必ずしもそれらのエレメントに限定されないが、明示的に列挙されていないか、又は、そのようなプロセス、方法、システム、物品、デバイス、もしくは装置に本来備わっている他のエレメントを含むことが可能であるようになっている。
詳細な説明及び特許請求の範囲の中の「第１の」、「第２の」、「第３の」、及び「第４の」などの用語は、それがある場合には、同様のエレメント同士の間を区別するために使用されており、必ずしも、特定のシーケンシャルな又は時系列の順序を説明するために使用されているわけではない。そのように使用されている用語は、適当な状況下で入れ替え可能であり、本明細書で説明されている実施形態が、例えば、本明細書で図示されているか又はそうでなければ説明されているもの以外のシーケンスの動作が可能であるようになっているということが理解されるべきである。そのうえ、「備える」及び「有する」という用語、ならびに、任意のそれらの変形は、非排他的な包含をカバーすることが意図されており、エレメントのリストを含むプロセス、方法、システム、物品、デバイス、又は、装置が、必ずしもそれらのエレメントに限定されないが、明示的に列挙されていないか、又は、そのようなプロセス、方法、システム、物品、デバイス、もしくは装置に本来備わっている他のエレメントを含むことが可能であるようになっている。
【0024】
説明および特許請求の範囲における用語「左」、「右」、「前方」、「後方」、「上」、「下」、「上方」、「下方」などは、それがある場合には、説明のために使用され、必ずしも恒久的な相対位置を記述するようには意図されていない。そのように使用される用語は、適切な状況下では相互に交換可能である。従って、本明細書で述べられる発明の実施形態は、例えば、本明細書で示された、または、その他の形で述べられたものとは異なる配向で動作できることを理解されたい。
【0025】
「結合する（ｃｏｕｐｌｅ）」、「結合された（ｃｏｕｐｌｅｄ）」、「結合する（ｃｏｕｐｌｅｓ）」、及び、「結合している（ｃｏｕｐｌｉｎｇ）」等という用語は、広義に理解されるべきであり、電気的に、機械的に、及び／又は、その他の様態で、２つ以上の要素又は信号を接続することを指す。
【0026】
本明細書において記載されるような「フェースカップ」という用語は、ゴルフクラブヘッドボディの前部分に位置決めされた窓に、永久的に固定されるように構成されたコンポーネントと定義される。
【0027】
本明細書において記載されるような「組成」という用語は、材料中の元素の種類及び相対計数と定義される。合金化された材料について、組成は、材料内の各合金化元素の重量パーセントを記述している。
【0028】
本明細書において記載されるような「α安定化剤」という用語は、チタン合金中の、アルミニウム、酸素、窒素、及び、炭素といった元素のタイプと定義される。これらの元素は、合金が、典型的な周囲温度においてα相で存在することを促進する。
【0029】
本明細書において記載されるような「β安定化剤」という用語は、チタン合金中の、モリブデン、バナジウム、鉄、及び、シリコンといった元素のタイプと定義される。これらの元素は、合金が、典型的な周囲温度においてβ相で存在することを促進する。
【0030】
本明細書において記載されるような「結晶構造」という用語は、原子尺度で材料を記述しており、原子又はイオンが空間的に配列された様態を指す。結晶構造は、単位胞の幾何学的形状の観点から定義される。
【0031】
本明細書において記載されるような「微細構造」という用語は、顕微鏡を使用して見ることができる、粒界及び粒子構造といった、材料の構造上の特徴を記述している。これらの特徴は、裸眼ではほとんど見ることができない。
【0032】
本明細書において記載されるような「粒子構造」という用語は、全てが異なる方向に配向された、多くの繰り返し結晶性構造の集合と定義される。粒子サイズ及び粒子配向といった粒子構造の特徴は、材料の機械的特性に影響を及ぼすことができる。粒子のサイズは、材料の強度に影響を及ぼすことができ、ここでは、粒子が小さいほど、より強い材料につながる。
【0033】
本明細書において記載されるような「粒界」という用語は、２つの粒子が出会うところで発生する面欠陥と定義される。粒界は、材料に印加された力によって引き起こされる、材料の全域にわたる転位運動を中断する。より多くの粒界が外力により衝撃を受けるほど、材料が受けるであろう変形が少なくなる。
【0034】
本明細書において記載されるような「粒子配向」という用語は、２つの粒子が出会うところで発生する面欠陥と定義される。
【0035】
本明細書において記載されるような「引っ張り強度」という用語は、材料が破損せずに吸収することができる引っ張り荷重又は引き荷重下における、最大強度と定義される。ここで、破損とは、破壊、割れ、又は、破断の発生時に遭遇するものである。
【0036】
本明細書において記載されるような「脆性」という用語は、突然の破壊による、塑性変形のない破損と定義される。脆性はさらに、延性の欠如と定義される。
【0037】
本明細書において記載されるような「弾性係数」又は「ヤング係数」は、応力とひずみとの比率であり、弾性域における応力－ひずみ曲線の傾き（Ｅ）である。この係数は、材料の剛性を記述するために使用される。
【0038】
本明細書において記載されるような「降伏強度」又は「比例限度」という用語は、材料に対して、荷重除去時に変形が残っているように引っ張り状態で永久変形点又は塑性変形点まで荷重をかけた、応力ひずみ曲線上の点と定義される。
【0039】
本明細書において記載されるような「伸び」又は「最小伸び」という用語は、材料が永久変形し始める前に対処することができる伸長の量の測定単位である。
【0040】
本明細書において記載されるような「インゴット」という用語は、さらなる処理に好適な形状へと鋳造された金属の塊と定義され、フェースプレート用の出発材料である。
【0041】
本明細書において記載されるような「ラジアル鍛造」という用語は、伸ばされている材料の周囲に位置決めされた３つ以上の金型の使用を伴うプロセスと定義される。金型は、材料に対して自身の位置に静止していることがあり得、又は、金型は、材料がラジアル鍛造機を経由して移動するのに伴い、材料の周囲をユニットとして回転し得る。代替的には、材料を、金型間を通すのに伴って回転させることがあり得る。
【0042】
本明細書において記載されるような「ビレット」という用語は、インゴットから、ラジアル鍛造により、正方形のプロファイルである、或る連続長さ（ｓｏｌｉｄ ｌｅｎｇｔｈ）の材料へと形成された、金属の塊と定義される。
【0043】
本明細書において記載されるような「クロスローリング」という用語は、１つ以上の対のローラ間に金属を通過させる金属成形プロセスの一タイプと定義される。材料が一旦ローラ間を一度通過すると、この金属を９０度回転させてローラ間を通過させる。このプロセスを、所望される低減された厚さが達成されるまで繰り返して、均一な厚さを保証するとともに、機械的特性を強化する。
【0044】
本明細書において記載されるような「焼入れする」という用語は、或る特定の材料特性を獲得するために、金属を迅速に冷却するプロセスと定義される。迅速な冷却は、焼入れ媒体を、予め定められた暴露時間にわたり、予め定められた温度において適用することによって達成することができる。焼入れ媒体には、苛性剤、油、溶融塩、及び、ガスを含むことができる。冷却速度及び焼入れ媒体が、焼入れ直後の金属の機械的特性を決定する。
【0045】
本明細書において記載されるような「エイジング」という用語は、或る形の熱処理と定義され、ここでは、材料が、強度を増大させるために室温まで徐々に冷却されることが可能とされる。
【0046】
本明細書において記載されるような「マルテンサイト」という用語は、金属を極めて高い温度まで加熱して、その後、当該金属を極めてすばやく冷却すること、によって生じる、極めて硬く且つ脆性の準安定性構造と定義される。マルテンサイトは、強度及び靭性が典型的には極めて高いものの極めて脆性である材料を結果的に生じる、ひずんだ原子配列である。
【0047】
本明細書において記載されるような「横方向の」という用語は、試料が試験前に切断される方向を定義している。横方向試料は、圧延方向、したがって、引っ張り棒の長軸、に対して垂直な方向に切断されている。
【0048】
本明細書において記載されるような「長手方向の」という用語は、試料が試験前に切断される方向を定義している。長手方向試料は、圧延方向、したがって、引っ張り棒の長軸、に対して平行な方向に切断されている。
【0049】
この発明のあらゆる実施形態が詳細に解説される前に、理解されるべきこととして、この発明は、以下の説明に明記されたか又は以下の図面に例示された、構築の詳細及びコンポーネントの配列に、その用途の点で限定されない。この発明は、他の実施形態が可能であり、様々な方式で実行又は施行されることが可能である。また、理解されるべきこととして、本明細書において使用される語法及び専門用語は、説明の目的のためのものであり、限定として見なされるべきではない。本明細書における、「含む」、「備える」、「有する」、及び、それらの変化形の使用は、後ろに列挙された項目、及び、追加的な項目だけではなくそれらの均等物をも、包含することを意味する。下記の全ての重量パーセント（ｗｔ％）数は、総重量パーセントである。
【0050】
開示された材料に纏わる材料特性を記述するために使用される一般用語を、以下に提供する。これらの定義は、業界標準とみなされ、材料科学者及び材料エンジニアの専門職集団である、ＡＳＭインターナショナル（ＡＳＭ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ）によって提供されている。
【発明を実施するための形態】
【0051】
本明細書では、改善された加工性と、強度重量比の増大と、製造時間及び製造コストの低減と、を結果的に生じる、増大されたレベルのβ－安定化剤を含む、高い強度のベータ（β）強化型α－βチタン合金（本明細書において「ベータ強化型α－βＴｉ合金」又は「ＢＥα－βＴｉ合金」と記載）について記載している。β安定化剤の、増大された存在量は、α－βＴｉ合金に対し、迅速な冷却（即ち、焼入れ）を受ける能力を可能にする。以下に詳細に論じるように、材料を焼入れする能力は、製造時間を低減するとともに望まれない応力集中を防止しながらも、合金の強度を増大させる。この応力集中は、緩和されるために、Ｔｉ－９Ｓといった、より旧来のα強化型α－βＴｉ合金が必要とするような（ソルバス温度を上回る）高い温度の熱処理を最後には必要とするであろう。
【0052】
本開示は、改善された機械的特性を達成するために、特定の量のアルミニウム（Ａｌ）、バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）、鉄（Ｆｅ）、シリコン（Ｓｉ）、及び、酸素（Ｏ）を用いて合金化されたチタン（Ｔｉ）から形成された材料に関する。特に、α－βＴｉ合金は、モリブデン、鉄、シリコン、及び、バナジウムといったβ－安定化剤を含有し得る。α－βＴｉ合金は、アルミニウム及び酸素といったα安定化剤を含有し得る。α－βＴｉ合金は、アルミニウム及び酸素といったα安定化剤を含有し得る。α－βＴｉ合金は、炭素、窒素、及び、水素といった、少量の、時として無視できるほどの量の、他の元素をさらに含み得る。重量パーセントに関する下記の全ての数は、総重量パーセント（ｗｔ％）である。β－安定化剤である、モリブデン、鉄、シリコン、及び、バナジウムのｗｔ％は、Ｔｉ－９Ｓといった、より旧来のα強化型α－βＴｉ合金中のβ－安定化剤のｗｔ％よりも有意に高く、より所望の機械的特性を生じる。さらに、β－安定化剤の、増大された量は、機械的特性を機械的プロセス（即ち、クロスローリング）又は熱処理という手段によって強化することができるという意味合いにおいて、材料が、より汎用性を有することを可能にする。したがって、α－βＴｉ合金（本明細書において「ベータ強化型α－βＴｉ合金」又は「ＢＥα－βＴｉ合金」と記載）は、ゴルフクラブの質量を低減する能力を有する、より強く、より薄肉の、Ｔｉ合金フェースプレート１４を生じ得る。
【0053】
ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、０．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％、０．６ｗｔ％から３．４ｗｔ％、０．７ｗｔ％から３．３ｗｔ％、０．８ｗｔ％から３．２ｗｔ％、０．９ｗｔ％から３．１ｗｔ％、１．０ｗｔ％から３．０ｗｔ％、１．１ｗｔ％から２．９ｗｔ％、１．２ｗｔ％から２．８ｗｔ％、１．３ｗｔ％から２．７ｗｔ％、１．４ｗｔ％から２．６ｗｔ％、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％、１．６ｗｔ％から２．４ｗｔ％、１．７ｗｔ％から２．３ｗｔ％、１．８ｗｔ％から２．２ｗｔ％、１．９ｗｔ％から２．１ｗｔ％、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％、１．０ｗｔ％から１．５ｗｔ％、１．５ｗｔ％から２．０ｗｔ％、２．０ｗｔ％から２．５ｗｔ％、２．５ｗｔ％から３．０ｗｔ％、３．０ｗｔ％から３．５ｗｔ％、０．５ｗｔ％から１．５ｗｔ％、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％、又は、２．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％、の間であり得る。或る特定の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％、又は、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％、の間であり得る。いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、３．５ｗｔ％未満、３．０ｗｔ％未満、２．５ｗｔ％未満、２．０ｗｔ％未満、１．５ｗｔ％未満、又は、１．０ｗｔ％未満、であり得る。
【0054】
ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、１．０ｗｔ％から６．０ｗｔ％、１．１ｗｔ％から５．９ｗｔ％、１．２ｗｔ％から５．８ｗｔ％、１．３ｗｔ％から５．７ｗｔ％、１．４ｗｔ％から５．６ｗｔ％、１．５ｗｔ％から５．５ｗｔ％、１．６ｗｔ％から５．４ｗｔ％、１．７ｗｔ％から５．３ｗｔ％、１．８ｗｔ％から５．２ｗｔ％、１．９ｗｔ％から５．１ｗｔ％、２．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％、２．１ｗｔ％から４．９ｗｔ％、２．２ｗｔ％から４．８ｗｔ％、２．３ｗｔ％から４．７ｗｔ％、２．４ｗｔ％から４．６ｗｔ％、２．５ｗｔ％から４．５ｗｔ％、２．６ｗｔ％から４．４ｗｔ％、２．７ｗｔ％から４．３ｗｔ％、２．８ｗｔ％から４．２ｗｔ％、２．９ｗｔ％から４．１ｗｔ％、３．０ｗｔ％から４．０ｗｔ％、３．１ｗｔ％から３．９ｗｔ％、３．２ｗｔ％から３．８ｗｔ％、３．３ｗｔ％から３．７ｗｔ％、又は、３．４ｗｔ％から３．６ｗｔ％、の間であり得る。或る特定の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％、又は、３．５ｗｔ％から５．５ｗｔ％、の間であり得る。いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、６．０ｗｔ％未満、５．５ｗｔ％未満、５．０ｗｔ％未満、４．５ｗｔ％未満、４．０ｗｔ％未満、３．５ｗｔ％未満、３．０ｗｔ％未満、２．５ｗｔ％未満、２．０ｗｔ％未満、又は、１．５ｗｔ％未満、であり得る。
【0055】
ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％から０．３０ｗｔ％、０．０６ｗｔ％から０．２９ｗｔ％、０．０７ｗｔ％から０．２８ｗｔ％、０．０８ｗｔ％から０．２７ｗｔ％、０．０９ｗｔ％から０．２６ｗｔ％、０．１０ｗｔ％から０．２５ｗｔ％、０．１１ｗｔ％から０．２４ｗｔ％、０．１２ｗｔ％から０．２３ｗｔ％、０．１３ｗｔ％から０．２２ｗｔ％、０．１４ｗｔ％から０．２１ｗｔ％、０．１５ｗｔ％から０．２０ｗｔ％、０．１６ｗｔ％から０．１９ｗｔ％、又は、０．１７ｗｔ％から０．１８ｗｔ％、の間であり得る。いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．１ｗｔ％、０．２ｗｔ％、０．３ｗｔ％、０．４ｗｔ％、０．５ｗｔ％、０．６ｗｔ％、又は、０．７ｗｔ％、であり得る。或る特定の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．１０ｗｔ％から０．２０ｗｔ％の間であり得る。いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％よりも大きい、０．１０ｗｔ％よりも大きい、０．１５ｗｔ％よりも大きい、又は、０．２０ｗｔ％よりも大きい、ことがあり得る。
【0056】
ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、０．１ｗｔ％から１．５ｗｔ％、０．２ｗｔ％から１．４ｗｔ％、０．３ｗｔ％から１．３ｗｔ％、０．４ｗｔ％から１．２ｗｔ％、０．５ｗｔ％から１．１ｗｔ％、０．６ｗｔ％から１．０ｗｔ％、又は、０．７ｗｔ％から０．９ｗｔ％、の間であり得る。或る特定の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％、又は、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％、の間であり得る。
【0057】
アルミニウムの総重量パーセントは、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤の量を制御する。ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、４．０ｗｔ％から９．０ｗｔ％、４．１ｗｔ％から８．９ｗｔ％、４．２ｗｔ％から８．８ｗｔ％、４．３ｗｔ％から８．７ｗｔ％、４．４ｗｔ％から８．６ｗｔ％、４．５ｗｔ％から８．５ｗｔ％、４．６ｗｔ％から８．４ｗｔ％、４．７ｗｔ％から８．３ｗｔ％、４．８ｗｔ％から８．２ｗｔ％、４．９ｗｔ％から８．１ｗｔ％、５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％、５．１ｗｔ％から７．９ｗｔ％、５．２ｗｔ％から７．８ｗｔ％、５．３ｗｔ％から７．７ｗｔ％、５．４ｗｔ％から７．６ｗｔ％、５．５ｗｔ％から７．５ｗｔ％、５．６ｗｔ％から７．４ｗｔ％、５．７ｗｔ％から７．３ｗｔ％、５．８ｗｔ％から７．２ｗｔ％、５．９ｗｔ％から７．１ｗｔ％、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％、６．１ｗｔ％から６．９ｗｔ％、６．２ｗｔ％から６．８ｗｔ％、６．３ｗｔ％から６．７ｗｔ％、６．４ｗｔ％から６．６ｗｔ％、４．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％、４．０ｗｔ％から６．０ｗｔ％、４．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％、５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％、４．０ｗｔ％から９．０ｗｔ％、５．０ｗｔ％から６．０ｗｔ％、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％、５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％、５．０ｗｔ％から９．０ｗｔ％、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％、６．０ｗｔ％から９．０ｗｔ％、７．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％、７．０ｗｔ％から９．０ｗｔ％、又は、８．０ｗｔ％から９．０ｗｔ％、の間であり得る。或る特定の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％、又は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％、の間であり得る。
【0058】
ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．２５ｗｔ％未満であることができる。いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％以下であることができる。ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．０１ｗｔ％から０．２５ｗｔ％、０．０２ｗｔ％から０．２４ｗｔ％、０．０３ｗｔ％から０．２３ｗｔ％、０．０４ｗｔ％から０．２２ｗｔ％、０．０４ｗｔ％から０．２１ｗｔ％、０．０５ｗｔ％から０．２０ｗｔ％、０．０６ｗｔ％から０．１９ｗｔ％、０．０７ｗｔ％から０．１８ｗｔ％、０．０８ｗｔ％から０．１７ｗｔ％、０．０９ｗｔ％から０．１６ｗｔ％、０．１０ｗｔ％から０．１５ｗｔ％、０．１１ｗｔ％から０．１４ｗｔ％、０．１２ｗｔ％から０．１３ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．２４ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．２３ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．２２ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．２１ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．２０ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１９ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１８ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１７ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１６ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１５ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１４ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１３ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１２ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１１ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．１０ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．０９ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．０８ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．０７ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．０６ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．０５ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．０４ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．０３ｗｔ％、０．０１ｗｔ％から０．０３ｗｔ％、０．０３ｗｔ％から０．０５ｗｔ％、０．０５ｗｔ％から０．０７ｗｔ％、０．０７ｗｔ％から０．０９ｗｔ％、０．０９ｗｔ％から０．１１ｗｔ％、０．１１ｗｔ％から０．１３ｗｔ％、０．１３ｗｔ％から０．１５ｗｔ％、０．１５ｗｔ％から０．１７ｗｔ％、０．１７ｗｔ％から０．１９ｗｔ％、０．２１ｗｔ％から０．２３ｗｔ％、又は、０．２３ｗｔ％から０．２５ｗｔ％、の間であり得る。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．０９ｗｔ％であることができる。
【0059】
炭素、窒素、及び、水素といった他の元素は、ＢＥα－βＴｉ合金の機械的特性に与える影響のインパクトが、より少ない。しかしながら、上述の元素によりＢＥα－βＴｉ合金を過飽和にすることで、ＢＥα－βＴｉ合金の機械的特性に悪影響を与え得る。したがって、炭素の総重量パーセントは、０．１００ｗｔ％以下、０．０９０ｗｔ％以下、０．０８０ｗｔ％以下、０．０７０ｗｔ％以下、０．０６０ｗｔ％以下、０．０５０ｗｔ％以下、０．０４０ｗｔ％以下、０．０３０ｗｔ％以下、０．０２０ｗｔ％以下、又は、０．０１０ｗｔ％以下、であり得る。窒素の総重量パーセントは、０．０５０ｗｔ％以下、０．０４５ｗｔ％以下、０．０４０ｗｔ％以下、０．０３５ｗｔ％以下、０．０３０ｗｔ％以下、０．０２５ｗｔ％以下、０．０２０ｗｔ％以下、０．０１５ｗｔ％以下、又は、０．０１０ｗｔ％以下、であり得る。水素の総重量パーセントは、０．０１５ｗｔ％以下、０．０１４ｗｔ％以下、０．０１３ｗｔ％以下、０．０１２ｗｔ％以下、０．０１１ｗｔ％以下、０．０１０ｗｔ％以下、０．００９ｗｔ％以下、０．００８ｗｔ％以下、０．００７ｗｔ％以下、０．００６ｗｔ％以下、０．００５ｗｔ％以下、０．００４ｗｔ％以下、０．００３ｗｔ％以下、０．００２ｗｔ％以下、又は、０．００１ｗｔ％以下、であり得る。
【0060】
ソルバス温度は、上で論じたように、α安定化剤及びβ安定化剤の組み合わせによって決定される。図９に示されるように、バナジウム及びモリブデン（β安定化剤）のｗｔ％が増大するのに伴い、ソルバス温度が下がる。ほとんどのα－βＴｉ合金のソルバス温度は、材料供給業者が発表する学術文献又は情報において、検証されているとともに即座に入手可能である。発表されたデータが入手不可能である場合、温度値は、材料の化学的性質に依存しているが故に、推定すること、及び、実験により確認すること、が可能である。α－βＴｉについてのソルバス温度は、８００℃を上回り１０００℃を下回ることが可能である。或る特定の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金についてのソルバス温度は、８００℃から８２５℃、８２５℃から８５０℃、８５０℃から８７５℃、８７５℃から９００℃、９００℃から９２５℃、９２５℃から９５０℃、９５０℃から９７５℃、又は、９７５℃から１０００℃、の間であることができる。或る特定の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金についてのソルバス温度は、８００℃を下回る、８２５℃を下回る、８５０℃を下回る、８７５℃を下回る、９００℃を下回る、９２５℃を下回る、９５０℃を下回る、９７５℃を下回る、又は、１０００℃を下回る、ことが可能である。１つの例示的な実施形態において、ソルバス温度は、約９３０℃である。
【0061】
ＢＥα－βＴｉ合金の全体組成は、以下の通りであることができる。１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％未満であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間であり得る。ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間であり得る。ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間であり得る。炭素の総重量パーセントは、０．０８ｗｔ％以下であることができる。窒素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％以下であることができる。水素の総重量パーセントは、０．０１５ｗｔ％以下であることができる。この実施形態についてのソルバス温度は、８００℃を上回り１０００℃を下回ることがあり得る。この実施形態についてのソルバス温度は、１０００℃を下回る、９７５℃を下回る、９５０℃を下回る、９２５℃を下回る、９００℃を下回る、８７５℃を下回る、８５０℃を下回る、８２５℃を下回る、又は、８００℃を下回る、ことがあり得る。
【0062】
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％未満であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、３．５ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間であり得る。ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間であり得る。ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間であり得る。炭素の総重量パーセントは、０．１０ｗｔ％以下であることができる。窒素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％以下であることができる。水素の総重量パーセントは、０．０１５ｗｔ％以下であることができる。この実施形態についてのソルバス温度４６８は、８００℃を上回り１０００℃を下回ることがあり得る。この実施形態についてのソルバス温度４６８は、１０００℃を下回る、９７５℃を下回る、９５０℃を下回る、９２５℃を下回る、９００℃を下回る、８７５℃を下回る、８５０℃を下回る、８２５℃を下回る、又は、８００℃を下回る、ことがあり得る。
【0063】
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％以下であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間であり得、ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間であり得る。ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間であり得る。ＢＥα－βＴｉ合金中のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間であり得る。炭素の総重量パーセントは、０．０８ｗｔ％以下であることができる。窒素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％以下であることができる。水素の総重量パーセントは、０．０１５ｗｔ％以下であることができる。この実施形態についてのソルバス温度４６８は、８００℃を上回り１０００℃を下回ることがあり得る。この実施形態についてのソルバス温度４６８は、１０００℃を下回る、９７５℃を下回る、９５０℃を下回る、９２５℃を下回る、９００℃を下回る、８７５℃を下回る、８５０℃を下回る、８２５℃を下回る、又は、８００℃を下回る、ことがあり得る。
【0064】
上記のようなα安定化剤及びβ安定化剤の組み合わせは、ＢＥα－βＴｉ合金の機械的特性を決定する。上で論じたような、元素の各々の総重量パーセンテージのバランスは、ＢＥα－βＴｉ合金の密度が高くなりすぎないようにすることを保証しながらも、材料に所望の強度及び延性をもたらす。１つの実施形態において、密度は、４．３５ｇ／ｃｍ３から４．５０ｇ／ｃｍ３、４．３５ｇ／ｃｍ３から４．３６ｇ／ｃｍ３、４．３６ｇ／ｃｍ３から４．３７ｇ／ｃｍ３、４．３７ｇ／ｃｍ３から４．３８ｇ／ｃｍ３、４．３８ｇ／ｃｍ３から４．３９ｇ／ｃｍ３、４．３９ｇ／ｃｍ３から４．４０ｇ／ｃｍ３、４．４０ｇ／ｃｍ３から４．４１ｇ／ｃｍ３、４．４１ｇ／ｃｍ３から４．４２ｇ／ｃｍ３、４．４２ｇ／ｃｍ３から４．４３ｇ／ｃｍ３、４．４３ｇ／ｃｍ３から４．４４ｇ／ｃｍ３、４．４４ｇ／ｃｍ３から４．４５ｇ／ｃｍ３、４．４５ｇ／ｃｍ３から４．４６ｇ／ｃｍ３、４．４６ｇ／ｃｍ３から４．４７ｇ／ｃｍ３、４．４７ｇ／ｃｍ３から４．４８ｇ／ｃｍ３、４．４８ｇ／ｃｍ３から４．４９ｇ／ｃｍ３、又は、４．４９ｇ／ｃｍ３から４．５０ｇ／ｃｍ３、の間であり得る。１つの例示的な実施形態において、密度は、４．４１３ｇ／ｃｍ３であり得る。第２の例示的な実施形態において、密度は、４．４２３ｇ／ｃｍ３であることができる。第３の例示的な実施形態において、密度は、４．４２３ｇ／ｃｍ３であることができる。
【0065】
上記のようなα安定化剤及びβ安定化剤の組み合わせは、ＢＥα－βＴｉ合金が所望の最小伸びを達成することを可能にし得る。最小伸びは、材料が永久変形し始める前に対処することができる伸長の量を指す。ゴルフクラブヘッド３０については、ゴルフボールがインパクト中にフェースに接触するのに伴い、ゴルフボールに返されるエネルギを最大化することが望ましい。このことは、弾性衝突によって達成され、ここで、フェースプレート１４の材料は、インパクト時に僅かに撓み且つ変形することが可能にされて、フェースプレート１４からゴルフボールに伝達されるエネルギの量を最大化する。１つの実施形態において、最小伸びは、５％から１５％、６％から１４％、７％から１３％、８％から１２％、９％から１１％、５％から６％、６％から７％、７％から８％、８％から９％、９％から１０％、１０％から１１％、１１％から１２％、１２％から１３％、１３％から１４％、又は、１４％から１５％、の間であり得る。例示的な一実施形態において、最小伸びは、４．５％から８．０％の間であり得る。第２の例示的な実施形態において、最小伸びは、４．５％から７．０％の間であり得る。第３の例示的な実施形態において、最小伸びは、４．５％から８．０％の間であり得る。
【0066】
以下に論じるように、ＢＥα－βＴｉ合金の機械的特性は、化学的組成構造と、適用される機械的プロセスと、適用される熱処理と、によって決定される。下記のような機械的プロセスの変形例は、降伏強度、引っ張り強度、最大伸び、及び、ヤング係数といった、ＢＥα－βＴｉ合金の機械的特性に影響を及ぼすことができる。
【0067】
いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金の最小降伏強度は、１５０ｋｓｉから１７０ｋｓｉ、１５０ｋｓｉから１５１ｋｓｉ、１５１ｋｓｉから１５２ｋｓｉ、１５２ｋｓｉから１５３ｋｓｉ、１５３ｋｓｉから１５３ｋｓｉ、１５３ｋｓｉから１５４ｋｓｉ、１５４ｋｓｉから１５５ｋｓｉ、１５５ｋｓｉから１５６ｋｓｉ、１５６ｋｓｉから１５７ｋｓｉ、１５７ｋｓｉから１５８ｋｓｉ、１５８ｋｓｉから１５９ｋｓｉ、１５９ｋｓｉから１６０ｋｓｉ、１６０ｋｓｉから１６１ｋｓｉ、１６１ｋｓｉから１６２ｋｓｉ、１６２ｋｓｉから１６３ｋｓｉ、１６３ｋｓｉから１６３ｋｓｉ、１６３ｋｓｉから１６４ｋｓｉ、１６４ｋｓｉから１６５ｋｓｉ、１６５ｋｓｉから１６６ｋｓｉ、１６６ｋｓｉから１６７ｋｓｉ、１６７ｋｓｉから１６８ｋｓｉ、１６８ｋｓｉから１６９ｋｓｉ、又は、１６９ｋｓｉから１７０ｋｓｉ、の間であり得る。
【0068】
いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金の最小引っ張り強度は、１５５ｋｓｉから１７５ｋｓｉ、１５５ｋｓｉから１５６ｋｓｉ、１５６ｋｓｉから１５７ｋｓｉ、１５７ｋｓｉから１５８ｋｓｉ、１５８ｋｓｉから１５９ｋｓｉ、１５９ｋｓｉから１６０ｋｓｉ、１６０ｋｓｉから１６１ｋｓｉ、１６１ｋｓｉから１６２ｋｓｉ、１６２ｋｓｉから１６３ｋｓｉ、１６３ｋｓｉから１６３ｋｓｉ、１６３ｋｓｉから１６４ｋｓｉ、１６４ｋｓｉから１６５ｋｓｉ、１６５ｋｓｉから１６６ｋｓｉ、１６６ｋｓｉから１６７ｋｓｉ、１６７ｋｓｉから１６８ｋｓｉ、１６８ｋｓｉから１６９ｋｓｉ、１６９ｋｓｉから１７０ｋｓｉ、１７０ｋｓｉから１７１ｋｓｉ、１７１ｋｓｉから１７２ｋｓｉ、１７２ｋｓｉから１７３ｋｓｉ、１７３ｋｓｉから１７３ｋｓｉ、１７３ｋｓｉから１７４ｋｓｉ、又は、１７４ｋｓｉから１７５ｋｓｉ、の間であり得る。
【0069】
いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金のヤング係数は、１４Ｍｐｓｉから２０Ｍｐｓｉ、１４．０Ｍｐｓｉから１４．２５Ｍｐｓｉ、１４．２５Ｍｐｓｉから１４．５Ｍｐｓｉ、１４．５Ｍｐｓｉから１４．７５Ｍｐｓｉ、１４．７５Ｍｐｓｉから１５．０Ｍｐｓｉ、１５．０Ｍｐｓｉから１５．２５Ｍｐｓｉ、１５．２５Ｍｐｓｉから１５．５Ｍｐｓｉ、１５．５Ｍｐｓｉから１５．７５Ｍｐｓｉ、１５．７５Ｍｐｓｉから１６．０Ｍｐｓｉ、１６．０Ｍｐｓｉから１６．２５Ｍｐｓｉ、１６．２５Ｍｐｓｉから１６．５Ｍｐｓｉ、１６．５Ｍｐｓｉから１６．７５Ｍｐｓｉ、１６．７５Ｍｐｓｉから１７．０Ｍｐｓｉ、１８．０Ｍｐｓｉから１８．２５Ｍｐｓｉ、１８．２５Ｍｐｓｉから１８．５Ｍｐｓｉ、１８．５Ｍｐｓｉから１８．７５Ｍｐｓｉ、１８．７５Ｍｐｓｉから１８．０Ｍｐｓｉ、１９．０Ｍｐｓｉから１９．２５Ｍｐｓｉ、１９．２５Ｍｐｓｉから１９．５Ｍｐｓｉ、１９．５Ｍｐｓｉから１９．７５Ｍｐｓｉ、又は、１９．７５Ｍｐｓｉから２０．０Ｍｐｓｉ、の間であり得る。１つの例示的な実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金のヤング係数は、１７Ｍｐｓｉである。
【0070】
ＢＥα－βＴｉ合金を形成するための方法
強度は、他の機械的特性と共に、以下の製造プロセスを材料に適用することによって増大させることができる。製造プロセスは以下の通りである。第１のステップ５７３は、インゴットをラジアル鍛造してビレット３５４を形成することを伴う。第２のステップ５７５は、ビレット３５４をスライスしてセクション３５６を形成することを伴う。第３のステップ５７７は、セクション３５６をプレス鍛造してプレート３５８を形成することを伴う。第４のステップ５７９は、プレート３５８をクロスローリングしてシート３６０を形成することを伴う。
強度は、他の機械的特性と共に、以下の製造プロセスを材料に適用することによって増大させることができる。製造プロセスは以下の通りである。第１のステップ５７３は、インゴットをラジアル鍛造してビレット３５４を形成することを伴う。第２のステップ５７５は、ビレット３５４をスライスしてセクション３５６を形成することを伴う。第３のステップ５７７は、セクション３５６をプレス鍛造してプレート３５８を形成することを伴う。第４のステップ５７９は、プレート３５８をクロスローリングしてシート３６０を形成することを伴う。
【0071】
さらに、ラジアル鍛造のための第１のステップ５７３は、インゴットを融点を下回る点まで加熱するとともに、当該インゴットを複数の金型間に通してビレット３５４を形成することを含む。１つの実施形態において、インゴットは、ソルバス温度４６８付近ではあるがソルバス温度４６８よりも高くない温度まで加熱される。インゴットに頂部及び底部からのみ衝撃を与える旧来の鍛造とは異なり、複数の金型が、インゴットに複数個の側から衝撃を与え得る。ラジアル鍛造によって形成されたビレット３５４は、いくつかの実施形態において、正方形又は矩形の断面を有することができる。他の実施形態において、ラジアル鍛造によって形成されたビレット３５４は、円形又は楕円形の断面を有することができる。図７Ａを参照すると、このことは、粒子構造２５０を伸ばす旧来の鍛造（図７Ｂ参照）と比較すると、粒子構造２５０が相対的に均一なままであることを保証する。上で言明したように、粒界２５２は、材料を経由した外力の動きを中断して、当該材料の変形を防止する。より多くの粒界２５２に外力が接触するほど、材料の変形は少なくなる。したがって、より多くの粒界２５２は、より強い材料を結果的に生じる。図７Ｂに示されるように、粒子構造２５０を伸ばすことは、仮に、力が固有の方向に印加された場合、図７Ａ及び図７Ｂにおいて頂部から底部の方向に測定した最大高さと、図７Ａ及び図７Ｂにおいて左から右の方向に測定した最大幅と、の比率が１：２よりも大きい比率を粒子２５０が有するような方向に当該力が材料を経由して伝わる場合、材料を確かに強化する。しかしながら、仮に、力が反対方向から、例えば、左又は右から（図７Ｂに関して）印加された場合、材料は、有意により弱くなるであろう。材料がゴルフクラブヘッドフェースプレート１４用に使用される実施形態では、フェースプレート１４の必要な形状及び厚さを生じるように材料が伸長されなければならないであろう方式を理由として、力は、粒子がより長くなる方向に（図７Ｂに関して左側又は右側から）印加される。さらに、ラジアル鍛造が、インゴットの全ての側に衝撃を与えるが故に、円周方向圧力が、インゴットから、当該インゴットの鋳造時に形成されていたことがあり得る、あらゆる不均一性だけではなく有孔性をも除去する。
【0072】
第２のステップ５７５においてはさらに、ラジアル鍛造によるビレット３５４の生産後に、ビレット３５４を、その直径にわたってスライスして、セクション厚さ３６４を有するセクション３５６にし得る。第３のステップ５７７においては、セクション３５６を、その後、プレス鍛造して、プレート厚さ３６２を有するプレート３５８を形成する。プレート厚さ３６２は、セクション厚さ３６４よりも小さい。次に、第４のステップ５７９においては、プレート３５８の圧延及びクロスローリングを可能にする予め定められた温度までプレート３５８を加熱して、材料のさらなる薄肉化と、シート３６０の形成と、を行い得る。予め定められた温度は、８５０℃から９５０℃の間であることができる。１つの実施形態において、予め定められた温度は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であり得る。１つの例において、予め定められた温度は、９００℃であり得る。別の例において、予め定められた温度は、９３０℃であり得る。材料のクロスローリング時に、予め定められた温度が高すぎる場合、このことは、所望しないほど大きな粒子構造を結果的に生じる恐れがある。このステップは、材料のシート３６０を一連のローラ間を経由して給送することを伴う。材料が一連のローラ間を一旦完全に通過すると、シート３６０を９０度回転させて、一連のローラ間を経由して再び給送する。このプロセスを、フェースプレート１４の、所望される最終的な厚さよりも僅かに大きい、所望される厚さが達成されるまで、繰り返す。シート３６０をクロスローリングして所望される厚さを達成した後、レーザカッターを使用して、フェースプレート１４の一般的形状が切り抜かれる。
【0073】
下記のように、ＢＥα－βＴｉ合金は、ゴルフクラブヘッドのフェースプレート１４に適用され得る。図１１は、シートからフェースプレート１４を形成するためのプロセスを示している。第１のステップ６７３においては、レーザが、シートからフェースプレート１４の形状を大まかに切り抜き、切り抜き部を生じる。いくつかの実施形態では、その後、ＣＮＣ機械加工を使用して、当該切り抜き部に複数個のノッチ又はタブを機械加工する。他の実施形態において、切り抜き部は、ノッチ無しにしておかれる。第２のステップ６７５は、切り抜き部を、指定された温度で未加工スタンピング（ｒａｗ ｓｔａｍｐｉｎｇ）してフェースプレート１４を形成すること、を伴う。多くの実施形態において、スタンピング温度は、８００℃から８５０℃の間であることができる。いくつかの実施形態において、第２のステップは、マルチステップスタンピングプロセスを含むことができる。マルチステップスタンピングプロセスは、切り抜き部を８００℃から８５０℃の間の温度まで加熱するとともに、２回以上スタンピングすること、を伴うことができる。フェースカップ１１４を備えた実施形態においては、一連の金型を、切り抜き部の周囲に戦略的に位置決めして、フェースプレート１４の周辺領域をスタンピング時に湾曲させて、それにより、クラウンリターン１４８及びソールリターン１５０の領域を形成する。第３のステップ６７７は、フェースプレート１４の前壁及び側壁をＣＮＣ機械加工して、溝及びミリング又は他の質感といった精細部を含むこと、を伴う。第４のステップ６７９においては、フェースプレート１４をサンドブラストして、レーザエッチングにより仕上げ加工を行う。フェースプレート１４を、その後、プラズマ溶接という手段によりクラブヘッドに固定し、それにより、クラブヘッドアセンブリを生じる。
【0074】
これまでに述べたように、フェースプレート１４は、クラブヘッドボディ１０に溶接により固定され得、フェースプレート１４における新たなＢＥα－βＴｉ合金を、下記のようにゴルフクラブに配向する。１つの実施形態においては、上で論じたように、フェースプレート１４の所望される形状が達成された後、フェースプレート１４は、プラズマ溶接という手段により、クラブヘッドボディ１０に固定される。別の実施形態において、フェースプレート１４は、パルスレーザ溶接という手段により、クラブヘッドボディ１０に固定され得る。別の実施形態において、フェースプレート１４は、連続レーザ溶接という手段により、クラブヘッドボディ１０に固定され得る。別の実施形態において、フェースプレート１４は、摩擦圧接という手段により、クラブヘッドボディ１０に固定され得る。このステップの後に、フェースプレート１４及びクラブヘッドボディ１０は、熱処理を受けて、機械的特性が改善され得る。ＢＥα－βＴｉ合金の化学的組成構造は、２ステップの熱処理を受ける能力を可能にするが、ここで、材料は、ソルバス温度４６８直下の温度４７０まで加熱され、その後、エイジングプロセスの適用前に焼入れされる。
【0075】
図９を参照して当業者により理解されるように、合金についてのソルバス温度４６８とは、α結晶性構造及びβ結晶性構造が全β結晶性構造へと変態し始める温度障壁である。アルファ微細構造に纏わる六方最密結晶構造が、β微細構造に纏わる体心立方結晶構造へと変態し始めるのが、この点である。体心立方構造は、六方最密構造よりも、強く、且つ、格子が変形する面を多く提供する、傾向を有し、それにより、機械的特性を改善する。六方最密構造は、体心立方構造よりも、脆性であり且つ亀裂をこうむりやすい傾向を有する。材料の冷却は、材料が、β相から、元のβ相及びα相の混合体へ変態することを可能にする。材料が、上で見出されたように、ソルバス温度４６８直下の温度４７０まで加熱され、その後、充分急速に冷却される（焼入れされる）場合、原子は、マルテンサイトと呼ばれる中間相において固化され得る。材料をマルテンサイト相において捕獲することで、粒子サイズをより小さく保ち、このことは、材料の強度を大いに増大させる。上記のような、α安定化剤及びβ安定化剤の組み合わせ、並びに、より具体的には、β安定化剤であるＭＯ及びＶは、ソルバス温度４６８を下げて、材料の容易な焼入れを可能にするとともに、材料をマルテンサイトにおいて捕らえる。しかしながら、α強化型α－βチタン合金については、六方最密結晶構造の高い存在量を理由として、マルテンサイトが、極度に脆性の状態である恐れがある。ＢＥα－βＴｉ合金中のβ安定化剤の増大された存在量から結果的に生じた、体心立方結晶構造の、増大された量は、材料の脆性が、旧来のα強化型α－βＴｉ合金よりも少ないことを保証する。具体的に、β安定化剤（例えば、モリブデン、鉄、シリコン、及び、バナジウム）の増大された存在量は、ソルバス温度４６８を下回る温度での処理及び方法を実施する能力を結果的に生じる。このＢＥα－βチタン合金の１つの顕著な利点とは、熱処理後の迅速な冷却（即ち、焼入れ）を可能にする能力を有することであり、それにより、Ｔｉ－９Ｓといったα強化型α－βチタン合金については必要とされる、ソルバス温度４６８を上回る高い温度での、応力軽減用の後処理としての熱処理、に対する必要性を一掃する。
【0076】
さらに、上で論じたようなα安定化剤及びβ安定化剤の組み合わせは、α－βＴｉ合金が、以下に提供する様態で熱処理されることを可能にする。１つの実施形態において、熱処理は、２ステップのプロセスであることができる。第１のステップは、強度及び破壊靭性といった、或る特定の機械的特性を増大させるように実施され得る。第２のステップは、材料を軟化させるように実施され得、当該材料がより加工性を有するようにするとともに、最小伸び及び延性を増大させる。上で論じたようなα安定化剤及びβ安定化剤の組み合わせは、以下に論じるような２ステップの熱処理と共に働いて、ＢＥα－βＴｉ合金が、強度、耐破壊性、及び、延性の所望のバランスを獲得することを可能にする。
【0077】
多くの実施形態において、熱処理ステップは、ＢＥα－βＴｉ合金が、その最終的な状態へと形成された後に完了する。熱処理の第１のステップは、金属を予め定められた温度４７０まで加熱し、それに続いて迅速な冷却（焼入れ）を行うこと、を伴い得る。１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、材料のソルバス温度４６８における、ソルバス温度４６８直下の、又は、ソルバス温度４６８未満の、温度４７０まで、予め定められた時間量にわたり加熱され得る。これらの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、８００℃から８２５℃、８２５℃から８５０℃、８５０℃から８７５℃、８７５℃から９００℃、９００℃から９２５℃、９２５℃から９５０℃、９５０℃から９７５℃、又は、９７５℃から１０００℃、の間の温度４７０まで加熱され得る。いくつかの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、約９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、の温度４７０まで加熱することができる。１つの例示的な実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、約９３０℃の温度４７０まで加熱することができる。
【0078】
上で論じたように、ＢＥα－βＴｉ合金の加熱後に、ＢＥα－βＴｉ合金は、クラブヘッドアセンブリを室温にすばやく戻すために焼入れすることができ、それにより、上で論じたように、材料をマルテンサイトにおいて固化する。ＢＥα－βＴｉ合金は、苛性剤（即ち、水、ブライン、及び、苛性ソーダ）、油、溶融塩、及び、不活性ガス、から成る群から選択された焼入れ剤によって冷却され得る。１つの例示的な実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０の焼入れは、不活性ガス環境内で行われ得る。不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、及び、キセノン（Ｘｅ）、及び、それらの化合物ガス、から成る群から選択され得る。さらに、ＢＥα－βＴｉ合金の冷却は、加圧環境内で行われ得る。ここで、圧力は、０．５Ｂａｒから２０Ｂａｒの間であり得る。１つの実施形態において、圧力は、０．５０Ｂａｒから１．００Ｂａｒ、１．００Ｂａｒから１．５０Ｂａｒ、１．５０Ｂａｒから２．００Ｂａｒ、２．００Ｂａｒから２．５０Ｂａｒ、２．５０Ｂａｒから３．００Ｂａｒ、３．００Ｂａｒから３．５０Ｂａｒ、３．５０Ｂａｒから４．００Ｂａｒ、４．００Ｂａｒから４．５０Ｂａｒ、４．５０Ｂａｒから５．００Ｂａｒ、５．００Ｂａｒから５．５０Ｂａｒ、５．５０Ｂａｒから６．００Ｂａｒ、６．００Ｂａｒから６．５０Ｂａｒ、６．５０Ｂａｒから７．００Ｂａｒ、７．００Ｂａｒから８．５０Ｂａｒ、８．５０Ｂａｒから９．００Ｂａｒ、９．００Ｂａｒから９．５０Ｂａｒ、９．５０Ｂａｒから１０．００Ｂａｒ、１０．００Ｂａｒから１０．５０Ｂａｒ、１０．５０Ｂａｒから１１．００Ｂａｒ、１１．００Ｂａｒから１１．５０Ｂａｒ、１１．５０Ｂａｒから１２．００Ｂａｒ、１２．００Ｂａｒから１２．５０Ｂａｒ、１２．５０Ｂａｒから１３．００Ｂａｒ、１３．００Ｂａｒから１３．５０Ｂａｒ、１３．５０Ｂａｒから１４．００Ｂａｒ、１４．００Ｂａｒから１５．５０Ｂａｒ、１５．５０Ｂａｒから１６．００Ｂａｒ、１６．００Ｂａｒから１７．５０Ｂａｒ、１７．５０Ｂａｒから１８．００Ｂａｒ、１８．００Ｂａｒから１８．５０Ｂａｒ、１８．５０Ｂａｒから１９．００Ｂａｒ、１９．００Ｂａｒから１９．５０Ｂａｒ、又は、１９．５０Ｂａｒから２０．００Ｂａｒ、の間であり得る。加圧環境は、標準大気圧と比較すると、冷却の速度を加速し得る。環境内において圧力を増大させることで、このすばやい金属の冷却に典型的に纏わる歪みを生じることなく、水焼入れに関連付けられるであろう瞬間固化のタイプをシミュレートすることができる。焼入れ中に圧力を増大させることで、原子が歪みを生じることなくマルテンサイト（中間相）において固化されることが保証される。
【0079】
ＢＥα－βＴｉ合金は、上記のような第１の熱処理ステップを受けた後、或る形のエイジングを伴う第２の熱処理ステップを受け得る。１つの実施形態においては、固溶化焼鈍し（ｓｏｌｕｔｉｏｎ ａｎｎｅａｌｉｎｇ）プロセスが完了した後に、ＢＥα－βＴｉ合金が、ソルバス温度４６８を下回る温度４７０まで、予め定められた時間量にわたり加熱され得る。別の実施形態においては、固溶化焼鈍しプロセスが完了した後に、ＢＥα－βＴｉ合金が、ソルバス温度４６８を下回る温度まで、予め定められた時間量にわたり加熱され得る。当該温度は、５００℃から７００℃の間であり得る。１つの実施形態において、当該温度は、５００℃から５２５℃、５２５℃から５５０℃、５５０℃から５７５℃、５７５℃から６００℃、６００℃から６２５℃、６２５℃から６５０℃、６５０℃から６７５℃、又は、６７５℃から７００℃、の間であり得る。いくつかの実施形態において、当該温度は、であり得、１つの例示的な実施形態において、当該温度は、約５９０℃である。第２の例示的な実施形態において、当該温度は、約６２０℃である。１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、上記のような温度に、３時間から９時間の間の予め定められた時間量にわたり加熱され得る。当該時間は、３．０時間から３．５時間、３．５時間から４．０時間、４．０時間から４．５時間、４．５時間から５．０時間、５．０時間から５．５時間、５．５時間から６．０時間、６．０時間から６．５時間、６．５時間から７．０時間、７．０時間から７．５時間、７．５時間から８．０時間、８．０時間から８．５時間、又は、８．５時間から９．０時間、の間であり得る。
【0080】
上で論じたように、ＢＥα－βＴｉ合金の加熱後に、ＢＥα－βＴｉ合金は、室温まで冷却されることを可能とされる。別の実施形態において、熱処理後に、ＢＥα－βＴｉ合金は、空冷されて材料の温度を徐々に低減すること、を可能とされ得る。この冷却は、不活性ガス環境又は非含有環境（開放空気）内で行われ得る。別の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、不活性ガス環境内で冷却されて、クラブヘッドアセンブリの温度を徐々に低減することと、酸化の機会を低減することと、を可能とされ得る。不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、及び、キセノン（Ｘｅ）、又は、それらの化合物ガス、から成る群から選択され得る。別の実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、最初に、不活性ガス環境内で、予め定められた時間量にわたり冷却されることを可能とされ得、その後、室温に到達するまで、非含有環境内で冷却されることを可能とされ得る。
【0081】
上記のような熱処理は、フェースプレート１４の強度及び耐久性を改善する。改善された強度は、フェースプレート１４を、耐久性を犠牲にすることなく、より薄肉にすることを許容し、それによってクラブヘッド重量を低減する。フェースプレート１４の、低減された重量は、クラブヘッドアセンブリ３０の重心をシフトさせるとともに、追加的な重量をクラブの別のコンポーネントに追加して、重心をさらに調節すること、を可能にする。フェースプレート１４の耐久性を増大させることで、フェースプレート１４が、ゴルフボールに対する、有意により多数のヒットに持ちこたえることと、ゴルフボールの数百回又は数千回の打撃を負いながらも、フェースプレート１４の僅かに弧形又は丸みを帯びた形状を、クラブの耐用年数を通じて維持することと、を許容する。したがって、このクラブは、フェースプレート１４の丸みを帯びた形状がボールとフェースプレート１４との間の「ギア効果」をもたらすことを理由として、ボールが中心を外れて打撃されたときに、より多くの寛容性を有する。
【0082】
本明細書において記載されたＢＥα－βＴｉ合金は、いくつかの実施形態において、ゴルフクラブヘッド１０用のフェースプレート１４として使用されるように、形成及び組み付けを行うことができる。これらの実施形態は、フェースプレート１４を形成してゴルフクラブヘッド１０に取り付けて、ゴルフクラブヘッドアセンブリ３０を形成する、以下の製造ステップを必要とする。図１～図３を参照すると、ゴルフクラブヘッドアセンブリ３０は、クラブヘッドボディ１０及びフェースプレート１４を有することができる。いくつかの実施形態において、図５及び図６に例示されるように、フェースプレート１４は、フェースカップ１１４であることができる。フェースプレート１４を含むゴルフクラブヘッドボディ１０に関する下記の詳細は、特段の指定がない限り、フェースカップ１１４を含むゴルフクラブヘッドボディ１００にも適用することができる。１つの実施形態において、ゴルフクラブヘッドボディ１０は、鋳造材料から形成されており、フェースプレート１４は、圧延材料から形成されている。さらに、例示された実施形態において、ゴルフクラブヘッドボディ１０は、メタルウッドドライバであり、他の実施形態において、ゴルフクラブヘッドボディ１０は、フェアウェイウッド、ハイブリッド、又は、アイアン、であることができる。クラブヘッドボディ１０は、ホーゼル及びホーゼル遷移部を含む、ホーゼル領域１８も含み得る。１つの例において、ホーゼルは、ヒール端３４に又はヒール端３４の近くに位置付けられ得る。ホーゼルは、クラブヘッドボディ１０からホーゼル遷移部を介して延在し得る。ゴルフクラブを形成するために、ホーゼルは、シャフト２０の第１の端を受容し得る。シャフト２０は、接着剤接着プロセス（例えば、エポキシ）、並びに／或いは、他の好適な接着プロセス（例えば、機械的接着、はんだ付け、溶接、及び／又は、ろう付け）により、ゴルフクラブヘッドボディ１０に固定され得る。さらに、グリップ（図示せず）をシャフト２０の第２の端に固定し、ゴルフクラブを完成させ得る。
【0083】
図２に示されるように、クラブヘッドボディ１０はさらに、フェースプレート１４を受容するための窓又は開口部２２を含む。例示された実施形態において、開口部２２は、開口部２２の外周部の周囲に延在するリップ２６を含む。フェースプレート１４は、開口部とアライメントされて、リップ２６に当接する。フェースプレート１４は、溶接によりクラブヘッドボディ１０に固定されて、クラブヘッドアセンブリ３０を形成する。１つの実施形態において、溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスである。
【0084】
フェースプレート１４は、ヒール端３４と、ヒール端３４の反対側のトウ端３８と、を含む。ヒール端３４は、シャフト２０（図１）がクラブヘッドアセンブリ３０に結合されているホーゼル部分（ホーゼル及びホーゼル遷移部１８）の近くに位置決めされている。フェースプレート１４はさらに、クラウンエッジ４２と、クラウンエッジ４２の反対側にソールエッジ４６と、を含む。クラウンエッジ４２は、クラブヘッドボディ１０の上側エッジに隣接して位置決めされており、一方で、ソールエッジ４６は、クラブヘッドボディ１０の下側エッジに隣接して位置決めされている。図３に示されるように、フェースプレート１４は、ヒール端３４とトウ端３８との間に延在する方向に、バルジ湾曲を有する。図４及び図５に示されるように、フェースプレート１４は、クラウンエッジ４２とソールエッジ４６との間に延在する方向に、ロール湾曲も有する。
【0085】
多くの実施形態において、フェースプレート１４は、０．０６５インチから０．０１００インチの間の最小壁厚さを有し得る。いくつかの例において、フェースプレート１４の最小壁厚さは、０．０６５インチから０．１００インチ、０．０６５インチから０．０７０インチ、０．０７０インチから０．０７５インチ、０．０７５インチから０．０８０インチ、０．０８０インチから０．０８５インチ、０．０８５インチから０．０９０インチ、０．０９０インチから０．０９５インチ、又は、０．０９５インチから０．１００インチ、の間であることができる。多くの実施形態において、フェースプレート１４は、０．１１５インチから０．１５０インチの間の最大壁厚さを有することができる。いくつかの例において、フェースプレート１４の最大壁厚さは、０．１１５インチから０．１２０インチ、０．１２０インチから０．１２５インチ、０．１２５インチから０．１３０インチ、０．１３０インチから０．１３５インチ、０．１３５インチから０．１４０インチ、０．１４０インチから０．１４５インチ、又は、０．１４５インチから０．１５０インチ、の間であることができる。多くの実施形態において、本明細書において記載されたＢＥα－βＴｉ合金を含むフェースプレート１４の最小壁厚さ及び最大壁厚さは、現在使用されているＴｉ－９Ｓ合金といったα強化型α－βＴｉ合金を含むフェースプレート１４の最小壁厚さ及び最大壁厚さよりも、０．００３インチから０．００７インチの間、薄肉であることができる。いくつかの実施形態において、本明細書において記載されたＢＥα－βＴｉ合金を含むフェースプレート１４の最小壁厚さ及び最大壁厚さは、現在使用されているＴｉ－９Ｓ合金といったα強化型α－βＴｉ合金を含むフェースプレート１４の最小壁厚さ及び最大壁厚さよりも、最高で１５％から２５％、薄肉であることができる。他の実施形態において、本明細書において記載されたＢＥα－βＴｉ合金を含むフェースプレート１４の最小壁厚さ及び最大壁厚さは、現在使用されているＴｉ－９Ｓ合金といったα強化型α－βＴｉ合金を含むフェースプレート１４の最小壁厚さ及び最大壁厚さよりも、最高で５％から１５％、薄肉であることができる。
【0086】
図５及び図６に例示されたゴルフクラブヘッドボディ１００のフェースカップ１１４は、多くの方式において、上記のフェースプレート１４に類似している。図５に示されるように、クラブヘッドボディ１００はさらに、フェースカップ１１４を受容するための凹部又は開口部１２２を含む。例示された実施形態において、開口部１２２は、開口部１２２の外周部の周囲に延在するリップ１２６を含む。フェースカップ１１４は、開口部とアライメントされて、リップ１２６に当接する。フェースカップ１１４は、溶接によりボディに固定されて、クラブヘッドアセンブリ１００を形成する。１つの実施形態において、溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスである。
【0087】
フェースカップ１１４は、フェースカップトウ部分１３８と、フェースカップヒール部分１３４と、クラウンエッジ１４２と、クラウンエッジ１４２の反対側のソールエッジ１４６と、を備える。フェースカップ１１４は、ボディ１１０における窓１２２内に受容されるとともに窓１２２に永久的に固定されて、ゴルフカブヘッド１００の前部分１５２を形成する、ように構成されている。フェースカップ１１４のクラウンリターン１４８、フェースカップソールリターン１５０、及び、フェースカップトウ部分１３８は、フェースカップ打撃フェース部分を取り囲む。フェースカップクラウンエッジ１４２は、フェースカップクラウンリターン１４８の周辺エッジを規定している。フェースカップソールエッジ１４６は、フェースカップソールリターン１５０の周辺エッジを規定している。クラウンエッジ１４２は、クラブヘッドボディ１００の上側エッジに隣接して位置決めされており、一方で、ソールエッジ１４６は、クラブヘッドボディ１００の下側エッジに隣接して位置決めされている。フェースカップのクラウンエッジ１４２及びソールエッジ１４６は、窓１２２のリップ１２６に当接するように構成されている。代替的実施形態は、ソールリターン１５０を備え、一方でクラウンリターン１４８を欠くか、又は、クラウンリターン１４８を備え、一方でソールリターン１５０を欠いた、フェースカップ１１４のバージョンを含むことができる。さらなる実施形態は、ソールリターンの一部分（ヒール－トウ方向においてソールの全幅に沿って延在している訳ではない）のみ、及び／又は、クラウンリターンの一部分（ヒール－トウ方向においてクラウンの全幅に沿って延在している訳ではない）のみ、を備えている、フェースカップ１１４のバージョンを含むことができる。
【0088】
本明細書において記載されたＢＥα－βＴｉ合金は、多くの異なる組成の組み合わせを有するように作製することができ、当該組み合わせの全ては、ほとんどの従来のα－βＴｉ合金、特に、Ｔｉ－９Ｓといった、ゴルフ業界において通常使用されているもの、よりも多いβ安定化剤の量を有している。下記の３つの固有の組成は、上で論じた特性及び特質を有するＢＥα－βＴｉ合金の、３つの異なる実施形態を生じる。
【0089】
ＢＥα－βＴｉ合金－組成１
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金（以降、「ＴＳＧ１」と称する）は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金（以降、「ＴＳＧ１」と称する）は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0090】
ＴＳＧ１は、その最終的な状態に一旦入ると、２ステップの熱処理を受け得る。ＴＳＧ１がゴルフクラブヘッドフェースプレート１４へと形成される実施形態において、これらの熱処理ステップは、ゴルフクラブヘッドボディ１０へのフェースプレート１４の溶接後に、ゴルフクラブヘッドアセンブリ３０に適用される。以下に詳述される熱処理実施形態は、記載された処理を受け入れるゴルフクラブヘッドアセンブリ３０を指すが、成形（ｓｈａｐｉｎｇ）の最終的な状態におけるあらゆる生産物が、記載されるような熱処理を受け入れることができる。
【0091】
第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８００℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度は、８００℃から８１０℃、８１０℃から８２０℃、８２０℃から８３０℃、８３０℃から８４０℃、８４０℃から８５０℃、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５００℃から６４０℃の間の温度まで、１時間から１０時間の間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５００℃から５１０℃、５１０℃から５２０℃、５２０℃から５３０℃、５３０℃から５４０℃、５４０℃から５５０℃、５５０℃から５６０℃、５６０℃から５７０℃、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップは、１時間、２時間、３時間、４時間、５時間、６時間、７時間、８時間、９時間、又は、１０時間、にわたり実施することができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度は、約４時間にわたり、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0092】
１つの実施形態において、ＴＳＧ１は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度まで加熱される。
【0093】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップ４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0094】
１つの実施形態において、ＴＳＧ１は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0095】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0096】
１つの実施形態において、ＴＳＧ１は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0097】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0098】
１つの実施形態において、ＴＳＧ１は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0099】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0100】
１つの実施形態において、ＴＳＧ１は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0101】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0102】
１つの実施形態において、ＴＳＧ１は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0103】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0104】
１つの実施形態において、ＴＳＧ１は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0105】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0106】
１つの実施形態において、ＴＳＧ１は、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ１は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ１は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0107】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0108】
ＴＳＧ１は、Ｔｉ－９Ｓといったα強化型Ｔｉ合金よりも改善された耐久性特性を発揮することが期待される。耐久性の分析において、ＴＳＧ１によって構成されたフェースプレート１４を含むゴルフクラブヘッドアセンブリ３０は、破損する前に、空気砲において最高で３８００回の打撃を必要とすることが期待される。最小フェース厚さ及び最大フェース厚さが最高で２５％だけ低減されると、ＴＳＧ１フェースプレート１４を備えたゴルフクラブヘッドアセンブリ３０は、破損する前に、空気砲において３３００回から３６００回の間の打撃を必要とすることが期待される。
【0109】
ＢＥα－βＴｉ合金－組成２
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金（以降、「ＴＳＧ２」と称する）は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金（以降、「ＴＳＧ２」と称する）は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0110】
ＴＳＧ２材料は、その最終的な状態に一旦入ると、２ステップの熱処理を受け得る。ＴＳＧ２がゴルフクラブヘッドフェースプレート１４へと形成される実施形態において、これらの熱処理ステップは、ゴルフクラブヘッドボディ１０へのフェースプレート１４の溶接後に、ゴルフクラブヘッドアセンブリ３０に適用される。以下に詳述される熱処理実施形態は、記載された処理を受け入れるゴルフクラブヘッドアセンブリ３０を指すが、成形の最終的な状態におけるあらゆる生産物が、記載されるような熱処理を受け入れることができる。
【0111】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0112】
１つの実施形態において、ＴＳＧ２は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ２は、７．７３ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、３．０９ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．６３ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１２ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５３ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ２は、７．００ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．７０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0113】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0114】
１つの実施形態において、ＴＳＧ２は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ２は、７．７３ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、３．０９ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．６３ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１２ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５３ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ２は、７．００ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．７０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0115】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0116】
１つの実施形態において、ＴＳＧ２は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ２は、７．７３ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、３．０９ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．６３ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１２ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５３ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ２は、７．００ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．７０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0117】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0118】
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ２は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ２は、７．７３ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、３．０９ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．６３ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１２ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５３ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ２は、７．００ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．７０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0119】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0120】
１つの実施形態において、ＴＳＧ２は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ２は、７．７３ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、３．０９ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．６３ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１２ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５３ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ２は、７．００ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．７０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0121】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0122】
１つの実施形態において、ＴＳＧ２は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ２は、７．７３ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、３．０９ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．６３ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１２ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５３ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ２は、７．００ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．７０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0123】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0124】
１つの実施形態において、ＴＳＧ２は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ２は、７．７３ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、３．０９ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．６３ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１２ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５３ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ２は、７．００ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．７０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0125】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0126】
１つの実施形態において、ＴＳＧ２は、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ２は、７．７３ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、３．０９ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．６３ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１２ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．５３ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ２は、７．００ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．７０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ２は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＴＳＧ２は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0127】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0128】
ＢＥα－βＴｉ合金－組成３
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金（以降、「ＴＳＧ３」と称する）は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金（以降、「ＴＳＧ３」と称する）は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0129】
ＴＳＧ３は、その最終的な状態に一旦入ると、２ステップの熱処理を受け得る。ＴＳＧ３がゴルフクラブヘッドフェースプレート１４へと形成される実施形態において、これらの熱処理ステップは、ゴルフクラブヘッドボディ１０へのフェースプレート１４の溶接後に、ゴルフクラブヘッドアセンブリ３０に適用される。以下に詳述される熱処理実施形態は、記載された処理を受け入れるゴルフクラブヘッドアセンブリ３０を指すが、成形の最終的な状態におけるあらゆる生産物が、記載されるような熱処理を受け入れることができる。
【0130】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0131】
１つの実施形態において、ＴＳＧ３は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0132】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0133】
１つの実施形態において、ＴＳＧ３は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、８５０℃から９５０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９００℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0134】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0135】
１つの実施形態において、ＴＳＧ３は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0136】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0137】
１つの実施形態において、ＴＳＧ３は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0138】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0139】
１つの実施形態において、ＴＳＧ３は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、８８０℃から９８０℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、又は、９７０℃から９８０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９２５℃、９２６℃、９２７℃、９２８℃、９２９℃、９３０℃、９３１℃、９３２℃、９３３℃、９３４℃、又は、９３５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９３０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0140】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0141】
１つの実施形態において、ＴＳＧ３は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0142】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、５Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0143】
１つの実施形態において、ＴＳＧ３は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉＴＳＧ３合金は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0144】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５７０℃から６４０℃の間の温度まで、約８時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５７０℃から５８０℃、５８０℃から５９０℃、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、又は、６３０℃から６４０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約５９０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0145】
１つの実施形態において、ＴＳＧ３は、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。１つの例において、ＴＳＧ３は、６．４６ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、２．２５ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．４０ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１４ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．３４ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。別の例において、ＴＳＧ３は、６．３０ｗｔ％のα－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％以下のα－安定化剤である酸素の総重量パーセントと、１．５０ｗｔ％のβ－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントと、４．００ｗｔ％のβ－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントと、０．１５ｗｔ％のβ－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントと、０．４０ｗｔ％のβ－安定化剤である鉄の総重量パーセントと、を有し得る。ＴＳＧ３は、一連の機械的製造ステップを受けて、上記のような所望される形状を達成し得る。機械的製造プロセス中に、ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９００℃から１０００℃の間の予め定められた温度４７０まで加熱される。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、９４０℃から９５０℃、９５０℃から９６０℃、９６０℃から９７０℃、９７０℃から９８０℃、９８０℃から９９０℃、又は、９９０℃から１０００℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、予め定められた温度４７０は、９４５℃、９４６℃、９４７℃、９４８℃、９４９℃、９５０℃、９５１℃、９５２℃、９５３℃、９５４℃、又は、９５５℃、であることができる。１つの例において、ＢＥα－βＴｉ合金ＴＳＧ３は、クロスローリングステップの前に、９５０℃という予め定められた温度４７０まで加熱される。
【0146】
フェースプレート１４が形成されてクラブヘッドに溶接された後に、クラブヘッドアセンブリは、２ステップの熱処理を受け得、ここで、第１のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、８５０℃から９５０℃の間の、ソルバス温度４６８に近い予め定められた温度４７０まで、約１時間にわたり加熱することを伴う、固溶化焼鈍しプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８５０℃から８６０℃、８６０℃から８７０℃、８７０℃から８８０℃、８８０℃から８９０℃、８９０℃から９００℃、９００℃から９１０℃、９１０℃から９２０℃、９２０℃から９３０℃、９３０℃から９４０℃、又は、９４０℃から９５０℃、の間であることができる。いくつかの実施形態において、熱処理の第１のステップの予め定められた温度４７０は、８９５℃、８９６℃、８９７℃、８９８℃、８９９℃、９００℃、９０１℃、９０２℃、９０３℃、９０４℃、又は、９０５℃、であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第１のステップにおける予め定められた温度４７０は、約９００℃であることができる。クラブヘッドアセンブリ３０は、その後、不活性ガス加圧環境内において焼入れされる。いくつかの実施形態において、圧力は、１Ｂａｒ、２Ｂａｒ、３Ｂａｒ、４Ｂａｒ、５Ｂａｒ、６Ｂａｒ、７Ｂａｒ、８Ｂａｒ、９Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１０Ｂａｒ、１１Ｂａｒ、１２Ｂａｒ、１３Ｂａｒ、１４Ｂａｒ、１５Ｂａｒ、１６Ｂａｒ、１７Ｂａｒ、１８Ｂａｒ、１９Ｂａｒ、又は、２０Ｂａｒ、であることができる。１つの例において、加圧環境内における圧力は、１Ｂａｒである。熱処理の第２のステップは、クラブヘッドアセンブリ３０を、５９０℃から６５０℃の間の温度まで、約４時間にわたり加熱することを伴うエイジングプロセスである。いくつかの実施形態において、熱処理の第２のステップの温度は、５９０℃から６００℃、６００℃から６１０℃、６１０℃から６２０℃、６２０℃から６３０℃、６３０℃から６４０℃、６４０℃から６５０℃、の間であることができる。１つの例において、熱処理プロセスの第２のステップにおける予め定められた温度は、約６２０℃であることができる。クラブヘッドアセンブリは、その後、空冷を介して室温まで冷却されることが可能とされる。いくつかの実施形態において、クラブヘッドアセンブリ３０は、空冷前に、冷却プロセスを速めるために、不活性ガスを用いて一時的にジェット冷却される。
【0147】
ＴＳＧ３は、Ｔｉ－９Ｓといったα強化型Ｔｉ合金よりも改善された耐久性特性を発揮することが期待される。耐久性の分析において、ＴＳＧ３によって構成されたフェースプレート１４を含むゴルフクラブヘッドアセンブリ３０は、破損する前に、空気砲において最高で３８００回の打撃を必要とすることが期待される。最小フェース厚さ及び最大フェース厚さが最高で２５％だけ低減されると、ＴＳＧ３フェースプレート１４を備えたゴルフクラブヘッドアセンブリ３０は、破損する前に、空気砲において３３００回から３６００回の間の打撃を必要とすることが期待される。
【0148】
以下に示す表１は、上記のようなＴＳＧ１、ＴＳＧ２、及び、ＴＳＧ３の組成の概要を示している。以下に示す表２は、ＴＳＧ１、ＴＳＧ２、及び、ＴＳＧ３の、引っ張り強度、降伏強度、密度、最小伸び、ヤング係数、及び、厚さを含む、機械的特性の概要を示している。
【表1】
【表2】
【0149】
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、５．２５ｗｔ％未満のバナジウムであるものの、１．００ｗｔ％よりも大きい、１．２５ｗｔ％よりも大きい、１．５０ｗｔ％よりも大きい、１．７５ｗｔ％よりも大きい、２．００ｗｔ％よりも大きい、２．２５ｗｔ％よりも大きい、２．５０ｗｔ％よりも大きい、２．７５ｗｔ％よりも大きい、３．００ｗｔ％よりも大きい、３．００ｗｔ％よりも大きい、３．２５ｗｔ％よりも大きい、３．５０ｗｔ％よりも大きい、４．７５ｗｔ％よりも大きい、又は、５．００ｗｔ％よりも大きい、バナジウムを有することができる。
【0150】
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、２．３０ｗｔ％未満であるものの、０．５０ｗｔ％よりも大きい、０．６０ｗｔ％よりも大きい、０．７０ｗｔ％よりも大きい、０．８０ｗｔ％よりも大きい、０．９０ｗｔ％よりも大きい、１．００ｗｔ％よりも大きい、１．１０ｗｔ％よりも大きい、１．２０ｗｔ％よりも大きい、１．３０ｗｔ％よりも大きい、１．４０ｗｔ％よりも大きい、１．５０ｗｔ％よりも大きい、１．６０ｗｔ％よりも大きい、１．７０ｗｔ％よりも大きい、１．８０ｗｔ％よりも大きい、１．９０ｗｔ％よりも大きい、２．００ｗｔ％よりも大きい、２．１０ｗｔ％よりも大きい、又は、２．２０ｗｔ％よりも大きい、モリブデンを有することができる。
【0151】
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、２．３０ｗｔ％未満であるものの、０．５０ｗｔ％よりも大きい、０．６０ｗｔ％よりも大きい、０．７０ｗｔ％よりも大きい、０．８０ｗｔ％よりも大きい、０．９０ｗｔ％よりも大きい、１．００ｗｔ％よりも大きい、１．１０ｗｔ％よりも大きい、１．２０ｗｔ％よりも大きい、１．３０ｗｔ％よりも大きい、１．４０ｗｔ％よりも大きい、１．５０ｗｔ％よりも大きい、１．６０ｗｔ％よりも大きい、１．７０ｗｔ％よりも大きい、１．８０ｗｔ％よりも大きい、１．９０ｗｔ％よりも大きい、２．００ｗｔ％よりも大きい、２．１０ｗｔ％よりも大きい、又は、２．２０ｗｔ％よりも大きい、モリブデンを有することができる。
【0152】
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、７．０ｗｔ％未満のアルミニウムであるものの、４．０ｗｔ％よりも大きい、４．２５ｗｔ％よりも大きい、４．５ｗｔ％よりも大きい、４．７５ｗｔ％よりも大きい、５．０ｗｔ％よりも大きい、５．２５ｗｔ％よりも大きい、５．５ｗｔ％よりも大きい、５．７５ｗｔ％よりも大きい、６．０ｗｔ％よりも大きい、６．２５ｗｔ％よりも大きい、又は、６．５ｗｔ％よりも大きい、アルミニウムを有することができる。
【0153】
１つの実施形態において、ＢＥα－βＴｉ合金は、０．８ｗｔ％未満の鉄であるものの、０．１ｗｔ％よりも大きい、０．２ｗｔ％よりも大きい、０．３ｗｔ％よりも大きい、０．４ｗｔ％よりも大きい、又は、０．５ｗｔ％よりも大きい、鉄を有することができる。
【実施例】
【0154】
Ｉ．実施例１：ＴＳＧ１フェースプレートを有するゴルフクラブヘッド
本明細書においては、クラブヘッド及びフェースプレートを備えたクラブヘッドアセンブリの例示的な一実施形態を記載しており、ここで、フェースプレートはさらに、ＴＳＧ１というＢＥα－βＴｉ合金を含んでいる。ＴＳＧ１の機械的特性は、化学的組成構造と、材料が受けた熱処理だけではなく材料が受けた製造プロセスと、によって決定されていた。
本明細書においては、クラブヘッド及びフェースプレートを備えたクラブヘッドアセンブリの例示的な一実施形態を記載しており、ここで、フェースプレートはさらに、ＴＳＧ１というＢＥα－βＴｉ合金を含んでいる。ＴＳＧ１の機械的特性は、化学的組成構造と、材料が受けた熱処理だけではなく材料が受けた製造プロセスと、によって決定されていた。
【表3】
【0155】
ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の、α－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、６．０ｗｔ％であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の、α－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％以下であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、１．２５ｗｔ％であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、２．５ｗｔ％であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、０．２５ｗｔ％であった。含まれていた他の元素は、炭素、窒素、及び、水素であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．０８ｗｔ％以下であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％以下であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．０１５ｗｔ％以下であった。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金の残りの重量パーセンテージを、チタンが占めていた。上記のようなＴＳＧ１というα－βＴｉ合金の密度は、４．４１３ｇ／ｃｍ３であった。
【0156】
ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金の機械的特性は、下記のような製造プロセス及び２ステップの熱処理プロセスにより、さらに強化された。図１０において分かるように、第１のステップ５７３は、インゴットを予め定められた温度４７０まで加熱して、その後、当該インゴットをラジアル鍛造してビレットにすること、を伴っていた。第２のステップ５７５においては、ビレットをスライスしてセクションにした。第３のステップ５７７においては、当該セクションを、その後、プレス鍛造して、所望のプレート厚さを有するプレートを達成した。第４のステップ５７９においては、当該プレートを、約９００℃という温度まで加熱して、所望されるシート厚さが達成されるまで当該プレートをクロスローリングすること、によって、シートを形成した。当該シートは、その後、さらなる製造ステップ（以下に詳述）を受けて、所望される形状のフェースプレートが形成された。
【0157】
図１１は、シートからフェースプレートを形成するためのプロセスを示している。第１のステップ６７３においては、レーザが、シートからフェースプレートの形状を大まかに切り抜き、切り抜き部を生じた。いくつかの実施形態では、ＣＮＣ機械加工を使用して、当該切り抜き部に複数個のノッチ又はタブを機械加工した。他の実施形態において、切り抜き部は、ノッチ無しにしておかれた。第２のステップ６７５は、切り抜き部を、指定された温度で未加工スタンピングしてフェースプレートを形成すること、を伴っていた。第３のステップ６７７は、フェースプレートの前壁及び側壁をＣＮＣ機械加工して、溝及びミリング又は他の質感といった精細部を含むこと、を伴っていた。第４のステップ６７９においては、フェースプレートをサンドブラストして、レーザエッチングにより仕上げ加工した。フェースプレートを、その後、プラズマ溶接という手段によりクラブヘッドに固定し、それにより、クラブヘッドアセンブリを生じた。
【0158】
ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金の化学的組成構造は、クラブヘッドアセンブリが２ステップの熱処理を受けることを可能にした。熱処理の第１のステップは、固溶化焼鈍し熱処理であった。このステップは、材料の強度を大いに増大させた。クラブヘッドアセンブリは、９００℃という温度まで、１時間にわたり加熱された。材料を、ソルバス温度直下の上述の温度まで加熱することで、材料をβ相へ遷移させて、材料のα－β微細構造をβ微細構造へと遷移させ始めることを可能にした。クラブヘッドアセンブリは、その後、加圧された不活性ガス環境内で直ちに焼入れされ、ここで、不活性ガスは、窒素であり、環境の圧力は、１Ｂａｒであった。材料をできる限りすばやく冷却することで、ほとんどの微細構造が、マルテンサイトという中間相において捕獲される。マルテンサイト時における材料の微細構造は、より緻密であり、粒子サイズができる限り小さいままであることを保証して、強度を大いに増大させる。
【0159】
クラブヘッドアセンブリは、上記のように第１の熱処理ステップを受けた後に、或る形のエイジングを伴う第２の熱処理ステップを受けた。このステップでは、クラブヘッドアセンブリを、６２０℃という温度まで、４時間にわたり加熱した。クラブヘッドアセンブリは、その後、室温まで空冷されることが可能とされた。クラブアセンブリを、より低いこの温度で、より長い時間期間にわたり加熱することで、材料を軟化させて、当該材料が、より多くの加工性を再び有するようにしている。
【0160】
材料のこれらの機械的特性は、ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金の化学的組成と、機械的プロセスと、２ステップの熱処理と、の効用であるものとすることができる。ＴＳＧ１というα－βＴｉ合金は、４．４１６ｇ／ｃｍ２の密度と、１５０ｋｓｉから１７０ｋｓｉの間の降伏強度と、１５７ｋｓｉから１７０ｋｓｉの間の引っ張り強度と、４．５％から８．０％の間の最小伸びと、１５．４Ｍｐｓｉから１６．９Ｍｐｓｉの間のヤング係数と、を有した。
【0161】
ＴＳＧ１を含むフェースプレートは、Ｔｉ－９Ｓを含むフェースプレートよりも０．００７インチ薄肉の、最小厚さ及び最大厚さを有していた。各フェースプレートは、同じ構築を有しており、同じクラブヘッドボディに嵌合されていた。
【0162】
ＩＩ．実施例２：ＴＳＧ３フェースプレートを有するゴルフクラブヘッド
さらに、本明細書においては、クラブヘッド及びフェースプレートを備えたクラブヘッドアセンブリの例示的な一実施形態を記載しており、ここで、フェースプレートはさらに、ＴＳＧ３というＢＥα－βＴｉ合金を含んでいる。ＴＳＧ３の機械的特性は、化学的組成構造と、材料が受けた熱処理だけではなく材料が受けた製造プロセスと、によって決定されていた。
さらに、本明細書においては、クラブヘッド及びフェースプレートを備えたクラブヘッドアセンブリの例示的な一実施形態を記載しており、ここで、フェースプレートはさらに、ＴＳＧ３というＢＥα－βＴｉ合金を含んでいる。ＴＳＧ３の機械的特性は、化学的組成構造と、材料が受けた熱処理だけではなく材料が受けた製造プロセスと、によって決定されていた。
【0163】
ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の、α－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、６．３０ｗｔ％であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の、α－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％未満であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、１．５０ｗｔ％であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、４．００ｗｔ％であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、０．４０ｗｔ％であった。含まれていた他の元素は、炭素、窒素、及び、水素であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．１０ｗｔ％未満であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％未満であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．０１５ｗｔ％未満であった。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金の残りの重量パーセンテージを、チタンが占めていた。この化学的組成構造は、材料が、依然として所望の密度を有しながらも、高い強度及び延性を有することを可能にしていた。上記のようなＴＳＧ３というα－βＴｉ合金の密度は、４．４１６ｇ／ｃｍ３であった。
【0164】
ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金の機械的特性は、下記のような製造プロセス及び２ステップの熱処理プロセスを受けることにより、さらに強化された。図１０において分かるように、第１のステップは、インゴットを予め定められた温度４７０まで加熱して、当該インゴットをラジアル鍛造してビレットにすること、を伴っていた。第２のステップ５７５においては、ビレットをスライスしてセクションにした。第３のステップにおいては、当該セクションを、その後、プレス鍛造して、所望のプレート厚さを有するプレートを達成した。第４のステップ５７９においては、当該プレートを、約９００℃という温度まで加熱して、所望されるシート厚さが達成されるまで当該プレートをクロスローリングすること、によって、シートを形成した。当該シートは、その後、さらなる製造ステップ（以下に詳述）を受けて、所望される最終的な形状が最後に形成された。
【0165】
図１１は、シートからフェースプレートを形成するためのプロセスを示している。第１のステップにおいては、レーザが、シートからフェースプレートの形状を大まかに切り抜き、切り抜き部を生じた。いくつかの実施形態では、その後、ＣＮＣ機械加工を使用して、当該切り抜き部に複数個のノッチ又はタブを機械加工した。他の実施形態において、切り抜き部は、ノッチ無しにしておかれた。第２のステップは、切り抜き部を、指定された温度で未加工スタンピングしてフェースプレートを形成すること、を伴っていた。第３のステップは、フェースプレートの前壁及び側壁をＣＮＣ機械加工して、溝及びミリング又は他の質感といった精細部を含むこと、を伴っていた。第４のステップにおいては、フェースプレートをサンドブラストして、レーザエッチングにより仕上げ加工した。フェースプレートを、その後、プラズマ溶接という手段によりクラブヘッドに固定し、それにより、クラブヘッドアセンブリを生じた。
【0166】
ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金の化学的組成構造は、クラブヘッドアセンブリが２ステップの熱処理を受けて、機械的特性をさらに強化すること、を可能にした。熱処理の第１のステップは、固溶化焼鈍し熱処理であった。このステップは、材料の強度を大いに増大させた。クラブヘッドアセンブリは、９００℃という温度まで、１時間にわたり加熱された。材料を、ソルバス温度直下の上述の温度まで加熱することで、材料をβ相へ遷移させて、材料のα－β微細構造をβ微細構造へと遷移させ始めることを可能にした。クラブヘッドアセンブリは、その後、加圧された不活性ガス環境内で直ちに焼入れされ、ここで、不活性ガスは、窒素であり、環境の圧力は、１Ｂａｒであった。材料をできる限りすばやく冷却することで、ほとんどの微細構造が、マルテンサイトという中間相において捕獲される。マルテンサイト時における材料の微細構造は、より緻密であり、粒子サイズができる限り小さいままであることを保証して、強度を大いに増大させる。
【0167】
クラブヘッドアセンブリは、上記のように第１の熱処理ステップを受けた後に、或る形のエイジングを伴う第２の熱処理ステップを受けた。このステップでは、クラブヘッドアセンブリを、６２０℃という温度まで、４時間にわたり加熱した。クラブヘッドアセンブリは、その後、室温まで空冷されることが可能とされた。クラブアセンブリを、より低いこの温度で、より長い時間期間にわたり加熱することで、材料を軟化させて、当該材料が、より多くの加工性を再び有するようにした。
【0168】
材料のこれらの機械的特性は、ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金の化学的組成と、機械的プロセスと、材料が受けた熱処理と、の効用であるものとすることができる。ＴＳＧ３というα－βＴｉ合金は、４．４１６ｇ／ｃｍ２の密度と、１５０ｋｓｉから１７０ｋｓｉの間の降伏強度と、１５７ｋｓｉから１７０ｋｓｉの間の引っ張り強度と、４．５％から８．０％の間の最小伸びと、１５．４Ｍｐｓｉから１６．９Ｍｐｓｉの間のヤング係数と、を有した。
【0169】
ＩＩＩ．実施例３：ＴＳＧ２の機械的特性、及び、クロスローリング温度の有意性
さらに、本明細書においては、クラブヘッド及びフェースプレートを備えたクラブヘッドアセンブリの例示的な一実施形態を記載しており、ここで、フェースプレートはさらに、ＴＳＧ２というＢＥα－βＴｉ合金を含んでいる。ＴＳＧ２の機械的特性は、化学的組成構造と、材料が受けた熱処理だけではなく材料が受けた製造プロセスと、によって決定されていた。
さらに、本明細書においては、クラブヘッド及びフェースプレートを備えたクラブヘッドアセンブリの例示的な一実施形態を記載しており、ここで、フェースプレートはさらに、ＴＳＧ２というＢＥα－βＴｉ合金を含んでいる。ＴＳＧ２の機械的特性は、化学的組成構造と、材料が受けた熱処理だけではなく材料が受けた製造プロセスと、によって決定されていた。
【0170】
ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の、α－安定化剤であるアルミニウムの総重量パーセントは、８．０ｗｔ％であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の、α－安定化剤である酸素の総重量パーセントは、０．１５ｗｔ％以下であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるモリブデンの総重量パーセントは、２．５０ｗｔ％であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるバナジウムの総重量パーセントは、５．５ｗｔ％であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤であるシリコンの総重量パーセントは、０．２０ｗｔ％であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の、β－安定化剤である鉄の総重量パーセントは、１．０ｗｔ％であった。含まれていた他の元素は、炭素、窒素、及び、水素であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．１０ｗｔ％以下であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％以下であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金中の炭素の総重量パーセントは、０．０１５ｗｔ％以下であった。ＴＳＧ２というα－βＴｉ合金の残りの重量パーセンテージを、チタンが占めてていた。上記のようなＴＳＧ２というα－βＴｉ合金の密度は、４．４２３ｇ／ｃｍ３であった。
【0171】
ＴＳＧ２の機械的特性は、上記のようなＴＳＧ１及び下記のようなＴＳＧ３とは異なり、上記のように製造プロセスを受けたときに予期せぬ反応をし、要約すると、ＴＳＧ２は、増大されたレベルのβ－安定化剤及びα－安定化剤を理由として、極度に脆性となった。
【0172】
上記のような製造プロセスの第４のステップにおいて、材料は、上記及び下記のような、ＴＳＧ１及びＴＳＧ３が受けたものと同様のクロスローリングステップを受ける。しかしながら、具体的には、β－安定化剤（Ｖ、Ｍｏ、Ｆｅ、Ｓｉ）が増大したことと、可能性としては、α－安定化剤（Ａ）が、上述の元素の最小０．５ｗｔ％から１ｗｔ％だけと、を理由とするＴＳＧ２の化学的組成構造を理由として、ＴＳＧ２は、ＴＳＧ１試料及びＴＳＧ３試料に対して、自身の降伏強度を損失した。具体的に、ＴＳＧ２についての降伏強度は、ＴＳＧ１及びＴＳＧ３よりもはるかに低く（ＴＳＧ１よりも約８０ｋｓｉ低く、ＴＳＧ３よりも約１３３ｋｓｉ低い）、ＴＳＧ２の脆性を引き起こした。また、ＴＳＧ２は、より低い引っ張り強度も呈した（ＴＳＧ１よりも約４４ｋｓｉ低く、ＴＳＧ３よりも約５６ｋｓｉ低い）。鍵となるこれらの機械的差異は両方とも、これまでに述べたように、上記の化学的性質の差異を理由としており、さらに、このことは、増大されたレベルのβ－安定化剤（Ｖ、Ｍｏ、Ｆｅ、Ｓｉ）により引き起こされた、増大された粒子サイズを理由とすること、及び、可能性として、α－安定化剤を理由とすること、が考えられる。
【表4】
【0173】
ＩＶ．実施例４：旧来のＴｉ合金（Ｔｉ－９Ｓ）と比較した、ＴＳＧ３の機械的特性
さらに、本明細書においては、実施例２における上記のようなＴＳＧ３と、より旧来のＴｉ合金（本明細書において「Ｔｉ－９Ｓ」と称する）と、の間の比較を記載する。Ｔｉ－９Ｓは、α－βチタン（α－βＴｉ）合金である。Ｔｉ－９Ｓは、中性合金化元素だけではなく、α安定化剤及びβ－安定化剤も含有し得る。上述の材料間の主たる差異には、以下のもの、即ち、材料自体の化学的組成構造と、所望される形状及び厚さに達するために材料が受けた機械的プロセスと、材料が受けた熱処理プロセスと、が含まれる。これらの差異は、材料の機械的特性に直接的に影響を及ぼしていた。
さらに、本明細書においては、実施例２における上記のようなＴＳＧ３と、より旧来のＴｉ合金（本明細書において「Ｔｉ－９Ｓ」と称する）と、の間の比較を記載する。Ｔｉ－９Ｓは、α－βチタン（α－βＴｉ）合金である。Ｔｉ－９Ｓは、中性合金化元素だけではなく、α安定化剤及びβ－安定化剤も含有し得る。上述の材料間の主たる差異には、以下のもの、即ち、材料自体の化学的組成構造と、所望される形状及び厚さに達するために材料が受けた機械的プロセスと、材料が受けた熱処理プロセスと、が含まれる。これらの差異は、材料の機械的特性に直接的に影響を及ぼしていた。
【0174】
上で言明したように、Ｔｉ－９Ｓは、中性合金化元素だけではなく、α安定化剤及びβ－安定化剤も含有し得る。Ｔｉ－９Ｓは、スズといった中性合金化元素と、アルミニウム及び酸素といったα安定化剤と、モリブデン、シリコン、鉄、及び、バナジウムといったβ－安定化剤と、を含有し得る。Ｔｉ－９Ｓは、銅及びジルコニウムといった、微量の他の元素を含有し得る。表１において以下に示すように、Ｔｉ－９Ｓは、α安定化剤、具体的にはアルミニウム、の、はるかにより高いｗｔ％を有する。α安定化剤の、この高いｗｔ％は、所望される機械的特性に達するために、材料に適用され得る機械的プロセス及び熱処理がどのようなものであるかを制限する。
【表5】
【0175】
Ｔｉ－９Ｓの化学的組成構造、具体的にはα安定化剤のｗｔ％、を理由として、Ｔｉ－９Ｓは、所望される形状及び厚さを達成するために、僅かに異なる機械的プロセスを受けた。Ｔｉ－９Ｓは、ＴＳＧ３とは異なり、より旧来の鍛造プロセスを受けた。上で言明したように、ＴＳＧ３は、第１のステップにおいて、粒子構造ができる限り均一なままであることを保証するために、ラジアル鍛造ステップを受けた。その一方で、Ｔｉ－９Ｓは、圧力をインゴットの頂部及び底部に印加してビレットを形成する、より旧来の棒鋼圧延の形の鍛造を受けた。このことは、粒子構造を固有の方向に伸ばした。上で言明したように、粒界は、外力の印加時に材料が受ける変形を中断する。より多くの粒界に外力が接触するほど、材料の変形が少なくなり、したがって、より多くの粒界は、材料をより強くする。このステップ中に粒子構造が伸ばされると、当該ステップは、一方の方向において材料を強化するものの、他方の方向において材料を弱化した。フェースプレートが作製され且つゴルフクラブヘッド上に配向された方式を理由として、ゴルフボールを打つことによって生じた力は、材料を経由して、粒子が伸ばされた方向に伝わる。したがって、より旧来の棒鋼圧延ステップとは対照的に、ラジアル鍛造ステップによって生じたビレット内の粒子構造は、より対称性であり、したがって、この用途にとって、より所望のものとなる。
【0176】
その後、このステップの後には、残りの機械的プロセスが続くが、当該プロセスは、上記のプロセスに類似しており、以下の通りである。即ち、第２のステップにおいては、ビレットをスライスしてセクションにした。当該セクションを、その後、プレス鍛造して、所望のプレート厚さを有するプレートを達成した。当該プレートを、約９００℃という温度まで加熱して、所望されるシート厚さが達成されるまで当該プレートをクロスローリングすること、によって、シートを形成した。当該シートは、その後、さらなる製造ステップを受けて、所望される形状のフェースプレートが形成された。第１のステップにおいては、レーザが、シートからフェースプレートの形状を大まかに切り抜き、切り抜き部を生じた。第２のステップにおいては、ＣＮＣ機械加工を使用して、当該切り抜き部に複数個のノッチ又はタブを機械加工した。いくつかの実施形態においては、第２のステップを省いた。第３のステップは、切り抜き部を、指定された温度で未加工スタンピングしてフェースプレートを形成すること、を伴っていた。第４のステップは、フェースプレートの前壁及び側壁をＣＮＣ機械加工して、溝及びミリング又は他の質感といった精細部を含むこと、を伴っていた。第５のステップにおいては、フェースプレートをサンドブラストした。最終的に、第６のステップは、レーザエッチングによりフェースプレートに仕上げ加工をすることを伴っていた。フェースプレートを、その後、プラズマ溶接という手段によりクラブヘッドに固定し、クラブヘッドアセンブリを生じた。
【0177】
Ｔｉ－９Ｓに適用される熱処理は、ＴＳＧ３に適用された熱処理とは極めて異なっている。Ｔｉ－９Ｓの化学的組成構造、具体的にはα安定化剤のｗｔ％がより高いこと、を理由として、Ｔｉ－９Ｓの強度は、いかなるタイプの熱処理という手段によっても増大させることができない。仮に、Ｔｉ－９Ｓが、上記のような２ステップの熱処理プロセス、特に、焼入れステップ、といった或る特定の熱処理を受けた場合、材料中のアルミニウムのｗｔ％が、材料を、加工性／有用性を有するには、あまりにも脆性なものとしてしまうであろう。
【0178】
Ｔｉ－９Ｓで作製されたフェースプレートを、ソルバス温度を上回る温度まで加熱し、その後、当該フェースプレートをクラブヘッドに溶接する。Ｔｉ－９Ｓで作製されたフェースプレートを特徴として有するクラブヘッドアセンブリを、ソルバス温度を上回る温度まで、少なくとも１．５時間であって且つ最高で６時間にわたり加熱した。このことは、フェースプレート内の応力、及び、クラブヘッドの溶接箇所と金属マトリックスとの間の応力、を軽減するために行われた。このプロセスはさらに、フェースプレートの靭性又は耐久性を改善するために行われたが、ここで、改善された靭性は、フェースプレートが、耐久性を犠牲にすることなく、より薄肉になることを許容し、それにより、クラブヘッド重量を低減する。このステップは、Ｔｉ－９Ｓフェースプレートの強度を増大せず、クラブヘッドへのフェースプレートの溶接によって生じた応力を軽減した。
【0179】
ＴＳＧ３中のα安定化剤とβ－安定化剤とのバランスを理由として、材料の強度は、熱処理によって操作され得る。２ステップの熱処理プロセスの第１のステップにおいて、材料の強度は、微細構造をマルテンサイトという中間状態において固化することによって大いに増大した。第２のステップは、材料を軟化させて、材料がより加工性を有するようにするとともに、最小伸び及び延性を増大させた。上で論じたようなα安定化剤及びβ安定化剤の組み合わせは、以下に論じるような２ステップの熱処理と共に働いて、ＴＳＧ３が、強度、破壊靭性、及び、延性の所望のバランスを獲得することを可能にした。この２ステップの熱処理プロセスは、上で論じたような機械的プロセス及び化学的組成構造と共に働いて、ＴＳＧ３が、はるかにより汎用性の材料となることを可能にしたが、このことは、材料を容易に操作して所望される機械的特性を達成し得るような方式で、行われた。表６において以下に示すように、ＢＥα－βチタン（ＴＳＧ１、ＴＳＧ２、及び、ＴＳＧ３）は、より旧来のアルファ強化型α－βチタン（Ｔｉ－９Ｓ）に類似するか又は増大されたレベルの強度を有し、一方で、より薄肉の最小フェースプレート厚さをもたらした。
【0180】
ＴＳＧ３を含むフェースプレートは、Ｔｉ－９Ｓを含むフェースプレートよりも０．００７インチ薄肉の、最小厚さ及び最大厚さを有していた。各フェースプレートは、同じ構築を有しており、同じクラブヘッドボディに嵌合されていた。
【表6】
【0181】
実施例４：旧来のＴｉ合金（Ｔｉ－９Ｓ）と比較したＴＳＧ１の耐久性調査
本明細書では、実施例１において上記のようなＴＳＧ１合金によって構成されたフェースプレートを備えたゴルフクラブヘッドと、より旧来のＴｉ合金（本明細書において「Ｔｉ－９Ｓ」と称する）と、の間の比較分析について、さらに記載している。Ｔｉ－９Ｓは、α－βチタン（α－βＴｉ）合金である。Ｔｉ－９Ｓは、中性合金化元素だけではなく、α安定化剤及びβ－安定化剤も含有し得る。上述の材料間の主たる差異には、以下のもの、即ち、材料自体の化学的組成構造と、所望される形状及び厚さに達するために材料が受ける機械的プロセスと、材料が受ける熱処理プロセスと、が含まれる。これらの差異は、材料の機械的特性に直接的に影響を及ぼすことができる。
本明細書では、実施例１において上記のようなＴＳＧ１合金によって構成されたフェースプレートを備えたゴルフクラブヘッドと、より旧来のＴｉ合金（本明細書において「Ｔｉ－９Ｓ」と称する）と、の間の比較分析について、さらに記載している。Ｔｉ－９Ｓは、α－βチタン（α－βＴｉ）合金である。Ｔｉ－９Ｓは、中性合金化元素だけではなく、α安定化剤及びβ－安定化剤も含有し得る。上述の材料間の主たる差異には、以下のもの、即ち、材料自体の化学的組成構造と、所望される形状及び厚さに達するために材料が受ける機械的プロセスと、材料が受ける熱処理プロセスと、が含まれる。これらの差異は、材料の機械的特性に直接的に影響を及ぼすことができる。
【0182】
ＴＳＧ１合金かＴｉ－９Ｓ合金のいずれかによって構成されたときのフェースプレートの耐久性を比較するために、分析を実施した。この分析により、フェースプレートが破損するまでの、空気砲からの打撃の期待数が提供される。１つのクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴｉ－９Ｓ合金を含んでいる。第２のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴＳＧ１合金を含む、同じクラブヘッドを備えている。
【0183】
ＴＳＧ１合金フェースプレートを備えたクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ－９Ｓ合金フェースプレートを備えたアセンブリに対し、増大された耐久性を示している。第１の分析において、各フェースプレート間の厚さプロファイルは、同一である。厚さプロファイルが各フェースプレートについて同一であるとき、ＴＳＧ１フェースプレートクラブヘッドは、Ｔｉ－９Ｓフェースプレートクラブヘッドよりも、破損する前に、空気砲からの、３００回から６００回の間だけ多くの打撃を必要とする。
【0184】
第２の分析において、ＴＳＧ１フェースプレートの厚さプロファイルは、Ｔｉ－９Ｓフェースプレートの厚さプロファイルよりも、１０％から２５％の間、薄肉であり、又は、０．００３インチから０．００７インチ、薄肉である。この分析において、より薄肉のＴＳＧ１フェースプレートクラブヘッドは、Ｔｉ－９Ｓフェースプレートクラブヘッドよりも、破損する前に、空気砲からの、１００回から４００回の間だけ多くの打撃を必要とする。加えて、より薄肉のＴＳＧ１フェースプレートクラブヘッドは、０．５ｍｐｈから１．０ｍｐｈの間の、ボール速度の期待された増大を、結果的に生じる。
【0185】
Ｖ．実施例５：旧来のＴｉ合金（Ｔｉ－９Ｓ）と比較した、ＴＳＧ３の耐久性調査
本明細書では、実施例２において上記のようなＴＳＧ３合金によって構成されたフェースプレートを備えたゴルフクラブヘッドと、より旧来のＴｉ合金（本明細書において「Ｔｉ－９Ｓ」と称する）と、の間の比較分析について、さらに記載している。Ｔｉ－９Ｓは、α－βチタン（α－βＴｉ）合金である。Ｔｉ－９Ｓは、中性合金化元素だけではなく、α安定化剤及びβ－安定化剤も含有し得る。上述の材料間の主たる差異には、以下のもの、即ち、材料自体の化学的組成構造と、所望される形状及び厚さに達するために材料が受ける機械的プロセスと、材料が受ける熱処理プロセスと、が含まれる。これらの差異は、材料の機械的特性に直接的に影響を及ぼすことができる。
本明細書では、実施例２において上記のようなＴＳＧ３合金によって構成されたフェースプレートを備えたゴルフクラブヘッドと、より旧来のＴｉ合金（本明細書において「Ｔｉ－９Ｓ」と称する）と、の間の比較分析について、さらに記載している。Ｔｉ－９Ｓは、α－βチタン（α－βＴｉ）合金である。Ｔｉ－９Ｓは、中性合金化元素だけではなく、α安定化剤及びβ－安定化剤も含有し得る。上述の材料間の主たる差異には、以下のもの、即ち、材料自体の化学的組成構造と、所望される形状及び厚さに達するために材料が受ける機械的プロセスと、材料が受ける熱処理プロセスと、が含まれる。これらの差異は、材料の機械的特性に直接的に影響を及ぼすことができる。
【0186】
ＴＳＧ３合金かＴｉ－９Ｓ合金のいずれかによって構成されたときのフェースプレートの耐久性を比較するために、分析を実施した。この分析により、フェースプレートが破損するまでの、空気砲からの打撃の期待数が提供される。１つのクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴｉ－９Ｓ合金を含んでいる。第２のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴＳＧ３合金を含む、同じクラブヘッドを備えている。
【0187】
ＴＳＧ３合金フェースプレートを備えたクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ－９Ｓ合金フェースプレートを備えたアセンブリに対し、増大された耐久性を示している。第１の分析において、各フェースプレート間の厚さプロファイルは、同一である。厚さプロファイルが各フェースプレートについて同一であるとき、ＴＳＧ３フェースプレートクラブヘッドは、Ｔｉ－９Ｓフェースプレートクラブヘッドよりも、破損する前に、空気砲からの、３００回から６００回の間だけ多くの打撃を必要とする。
【0188】
第２の分析において、ＴＳＧ３フェースプレートの厚さプロファイルは、Ｔｉ－９Ｓフェースプレートの厚さプロファイルよりも、１０％から２５％の間、薄肉であり、又は、０．００３インチから０．００７インチ、薄肉である。この分析において、より薄肉のＴＳＧ３フェースプレートクラブヘッドは、Ｔｉ－９Ｓフェースプレートクラブヘッドよりも、破損する前に、空気砲からの、１００回から４００回の間だけ多くの打撃を必要とする。加えて、より薄肉のＴＳＧ３フェースプレートクラブヘッドは、０．５ｍｐｈから１．０ｍｐｈの間の、ボール速度の期待された増大を、結果的に生じる。
条項
方法の条項
条項１：ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、
（ａ）５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、１．０ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、０．７５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）と、を含む、α－βチタン合金から形成されるインゴットを提供する工程と、
（ｂ）前記インゴットをラジアル鍛造してビレットを形成する工程と、
（ｃ）前記ビレットをスライスしてセクションを形成する工程と、
（ｄ）前記セクションをプレス鍛造してプレートを形成する工程と、
（ｅ）前記プレートをクロスローリングしてシートを形成する工程と、
（ｆ）前記シートをレーザカットしてフェースプレートの所望形状を形成する工程と、
（ｇ）前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接する工程と、
（ｈ）前記クラブヘッドと前記フェースプレートを前記フェースプレートのソルバス温度未満の温度まで、予め定められた時間量にわたり加熱する工程と、
（ｉ）前記クラブヘッドと前記フェースプレートを不活性ガスによって冷却する工程と、
（ｊ）前記クラブヘッドと前記フェースプレートを５００℃から７００℃の間の温度まで、予め定められた時間量にわたり加熱する工程と、
（ｋ）前記クラブヘッドと前記フェースプレートを不活性ガスと空気によって冷却する工程と、
を含む、ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法。
条項
方法の条項
条項１：ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、
（ａ）５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、１．０ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、０．７５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）と、を含む、α－βチタン合金から形成されるインゴットを提供する工程と、
（ｂ）前記インゴットをラジアル鍛造してビレットを形成する工程と、
（ｃ）前記ビレットをスライスしてセクションを形成する工程と、
（ｄ）前記セクションをプレス鍛造してプレートを形成する工程と、
（ｅ）前記プレートをクロスローリングしてシートを形成する工程と、
（ｆ）前記シートをレーザカットしてフェースプレートの所望形状を形成する工程と、
（ｇ）前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接する工程と、
（ｈ）前記クラブヘッドと前記フェースプレートを前記フェースプレートのソルバス温度未満の温度まで、予め定められた時間量にわたり加熱する工程と、
（ｉ）前記クラブヘッドと前記フェースプレートを不活性ガスによって冷却する工程と、
（ｊ）前記クラブヘッドと前記フェースプレートを５００℃から７００℃の間の温度まで、予め定められた時間量にわたり加熱する工程と、
（ｋ）前記クラブヘッドと前記フェースプレートを不活性ガスと空気によって冷却する工程と、
を含む、ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法。
【0189】
条項２：前記α－βチタン合金が、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１に記載の方法。
【0190】
条項３：前記α－βチタン合金が、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１に記載の方法。
【0191】
条項４：前記α－βチタン合金が、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１に記載の方法。
【0192】
条項５：前記α－βチタン合金がさらに、０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、０．１５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）と、を含む、条項１に記載の方法。
【0193】
条項６：工程（ｇ）の前記溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項１に記載の方法。
【0194】
条項７：工程（ｇ）の前記溶接は、レーザ溶接プロセスを含む、条項１に記載の方法。
【0195】
条項８：工程（ｉ）の前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、キセノン（Ｘｅ）、及び、それらの化合物ガス、から成る群から選択される、条項１に記載の方法。
【0196】
条項９：工程（ｉ）の前記不活性ガスは、窒素である、条項１に記載の方法。
【0197】
条項１０：工程（ｅ）の前記フェースプレートは、０．０６５インチの最小厚さを有する、条項１に記載の方法。
【0198】
条項１１：工程（ｅ）の前記フェースプレートは、０．０６５インチから０．１００インチの間の厚さを有する、条項１に記載の方法。
【0199】
条項１２：工程（ｈ）は、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを８００℃から９５０℃で１時間から２時間にわたり加熱することを含む、条項１に記載の方法。
【0200】
条項１３：工程（ｈ）は、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを８００℃から９００℃で１時間から２時間にわたり加熱することを含む、条項１に記載の方法。
【0201】
条項１４：工程（ｈ）は、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを９５０℃以下で１時間から２時間にわたり加熱することを含む、条項１に記載の方法。
【0202】
条項１５：工程（ｊ）は、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを５９０℃から６２０℃で１時間から２時間にわたり加熱することを含む、条項１に記載の方法。
【0203】
条項１６：工程（ｊ）は、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを６２０℃以下で４時間から８時間にわたり加熱することを含む、条項１に記載の方法。
【0204】
条項１７：工程（ａ）では、前記複数のダイが前記インゴットの中心軸回りを回転する、条項１に記載の方法。
【0205】
条項１８：ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法であって、インゴットをラジアル鍛造してビレットを形成する工程と、前記ビレットをスライスしてプレートを形成する工程と、前記ビレットをプレス鍛造してプレートを形成する工程と、前記プレートをクロスローリングしてシートを形成する工程と、前記シートをレーザカットしてフェースプレートの所望形状を形成する工程と、５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、０．２５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）と、０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、１．０ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、０．７５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）と、を含む、α－βチタン合金から形成されるフェースプレートを提供する工程と、前記フェースプレートをクラブヘッドの凹部に合わせる工程と、前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接する工程と、前記フェースプレートを溶接した後に、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを前記フェースプレートのソルバス温度未満の温度まで、予め定められた時間量にわたり加熱する工程と、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを不活性ガスによって焼入れする工程と、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを５００℃から７００℃の間の温度まで、予め定められた時間量にわたり加熱する工程と、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを不活性ガスと空気によって冷却する工程と、を含む、ゴルフクラブヘッドアセンブリを形成する方法。
【0206】
条項１９：前記α－βチタン合金が、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１８に記載の方法。
【0207】
条項２０：前記α－βチタン合金が、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１８に記載の方法。
【0208】
条項２１：前記α－βチタン合金が、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１８に記載の方法。
【0209】
条項２２：前記α－βチタン合金がさらに、０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、０．１５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）と、を含む、条項１８に記載の方法。
【0210】
条項２３：工程（ｇ）の前記溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項１８に記載の方法。
【0211】
条項２４：工程（ｇ）の前記溶接は、レーザ溶接プロセスを含む、条項１８に記載の方法。
【0212】
条項２５：工程（ｉ）の前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、キセノン（Ｘｅ）、及び、それらの化合物ガス、から成る群から選択される、条項１８に記載の方法。
【0213】
条項２６：工程（ｉ）の前記不活性ガスは、窒素である、条項１８に記載の方法。
【0214】
条項２７：前記フェースプレートは、０．０６５インチの最小厚さを有する、条項１８に記載の方法。
【0215】
条項２８：前記フェースプレートは、０．０６５インチから０．１００インチの間の厚さを有する、条項１８に記載の方法。
【0216】
条項２９：工程（ｈ）は、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを８００℃から９５０℃で１時間から２時間にわたり加熱することを含む、条項１８に記載の方法。
【0217】
条項３０：工程（ｈ）は、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを８００℃から９００℃で１時間から２時間にわたり加熱することを含む、条項１８に記載の方法。
【0218】
条項３１：工程（ｈ）は、前記クラブヘッドと前記フェースプレートを９５０℃以下で１時間から２時間にわたり加熱することを含む、条項１８に記載の方法。
【0219】
条項３２：前記クラブヘッドと前記フェースプレートは、５９０℃から６２０℃で１時間から２時間にわたり加熱されることを含む、条項１８に記載の方法。
【0220】
条項３３：前記クラブヘッドと前記フェースプレートは、６２０℃以下で４時間から８時間にわたり加熱されることを含む、条項１に記載の方法。
合成物の条項
合成物の条項
【0221】
条項１：チタン合金であって、５．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、１．０ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、０．７５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）と、を含む、α－βチタン合金と、４．３５ｇ／ｃｃから４．５０ｇ／ｃｃの間である密度と、を含む、チタン合金。
【0222】
条項２：前記α－βチタン合金が、０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、０．２５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）と、を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0223】
条項３：前記α－βチタン合金が、６．０ｗｔ％から８．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0224】
条項４：前記α－βチタン合金が、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0225】
条項５：前記α－βチタン合金が、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0226】
条項６：前記α－βチタン合金が、０．２５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0227】
条項７：前記α－βチタン合金が、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0228】
条項８：前記α－βチタン合金が、０．１５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0229】
条項９：前記α－βチタン合金が、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0230】
条項１０：前記α－βチタン合金が、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0231】
条項１１：前記α－βチタン合金が、３．５ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0232】
条項１２：前記α－βチタン合金が、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0233】
条項１３：前記α－βチタン合金が、１．５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0234】
条項１４：前記α－βチタン合金が、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0235】
条項１５：前記α－βチタン合金が、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0236】
条項１６：前記α－βチタン合金が、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）を含む、条項１に記載のチタン合金。
【0237】
条項１７：前記α－βチタン合金が、８００℃から１０００℃の間のソルバス温度を有する、条項１に記載のチタン合金。
【0238】
条項１８：前記α－βチタン合金が、９３０℃未満のソルバス温度を有する、条項１に記載のチタン合金。
【0239】
条項１９：前記α－βチタン合金が、１５０ｋｓｉから１６０ｋｓｉの間の最小降伏強度を有する、条項１に記載のチタン合金。
【0240】
条項２０：前記α－βチタン合金が、１５７ｋｓｉから１７０ｋｓｉの間の最小引っ張り強度を有する、条項１に記載のチタン合金。
【0241】
条項２１：前記α－βチタン合金が、４．５％から８．０％の間の最小伸びを有する、条項１に記載のチタン合金。
【0242】
条項２２：前記α－βチタン合金が、８．０％未満の最小伸びを有する、条項１に記載のチタン合金。
【0243】
条項２３：前記密度が、４．４１０ｇ／ｃｃから４．４２５ｇ／ｃｃの間である、条項１に記載のチタン合金。
【0244】
条項２４：前記α－βチタン合金が、１５．４Ｍｐｓｉから１６．９Ｍｐｓｉの間のヤング係数を有する、条項１に記載のチタン合金。
ゴルフクラブヘッドの条項
ゴルフクラブヘッドの条項
【0245】
条項１：ゴルフクラブヘッドであって、クラウンと、前記クラウンの反対側のソールと、トウ端と、前記トウ端の反対側のヒール端と、前記クラウンと前記ソールと前記トウ端と前記ヒール端によって境界付けられている凹部と、前記凹部に合わせられ前記凹部内に取り付けられ前記凹部に溶接されるように構成されているフェースプレートと、を備えており、前記フェースプレートは、５ｗｔ％から８ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、０．７５ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）と、約０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、約１．５ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、約０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、０．１５ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）と、残りの重量パーセントであるチタンと、を含む、α－βチタン合金を備えており、前記ゴルフクラブヘッドは、前記フェースプレートのソルバス温度未満の温度まで、予め定められた時間量にわたり加熱され、次いで、不活性ガスによって冷却され、前記フェースプレートは、０．０６５インチから０．１００インチの間の最小厚さを有する、ゴルフクラブヘッド。
【0246】
条項２：前記α－βチタン合金の密度が、４．４１０ｇ／ｃｃから４．４２５ｇ／ｃｃの間である、条項１に記載のチタン合金。
【0247】
条項３：前記α－βチタン合金が、１５．４Ｍｐｓｉから１６．９Ｍｐｓｉの間のヤング係数を有する、条項１に記載のチタン合金。
【0248】
条項４：前記α－βチタン合金が、０．７５ｗｔ％から１．７５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）を含む、条項１に記載のゴルフクラブヘッド。
【0249】
条項５：前記α－βチタン合金が、０．２ｗｔ％から０．３ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、１．５ｗｔ％から３．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、を含む、条項４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0250】
条項６：前記α－βチタン合金が、０．０８ｗｔ％未満の窒素と、０．０１５ｗｔ％未満の水素と、を含む、条項４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0251】
条項７：前記α－βチタン合金が、８００℃から１０００℃の間のソルバス温度を有する、条項４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0252】
条項８：前記α－βチタン合金が、９３０℃未満のソルバス温度を有する、条項７に記載のゴルフクラブヘッド。
【0253】
条項９：前記α－βチタン合金が、１５０ｋｓｉから１６０ｋｓｉの間の最小降伏強度を有する、条項４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0254】
条項１０：前記α－βチタン合金が、１５７ｋｓｉから１７０ｋｓｉの間の最小引っ張り強度を有する、条項４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0255】
条項１１：前記α－βチタン合金が、４．５％から８．０％の間の最小伸びを有する、条項４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0256】
条項１２：前記α－βチタン合金の密度が、４．４１０ｇ／ｃｃから４．４２５ｇ／ｃｃの間である、条項４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0257】
条項１３：前記密度が、４．４１３ｇ／ｃｃである、条項１２に記載のゴルフクラブヘッド。
【0258】
条項１４：前記α－βチタン合金が、１５．４Ｍｐｓｉから１６．９Ｍｐｓｉの間のヤング係数を有する、条項４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0259】
条項１５：前記α－βチタン合金が、１．５０ｗｔ％から２．５ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）を含む、条項１に記載のゴルフクラブヘッド
【0260】
条項１６：前記α－βチタン合金が、０．５ｗｔ％から１．０ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、３．５ｗｔ％から５．５ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、５．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、を含む、条項１５に記載のゴルフクラブヘッド。
【0261】
条項１７：前記α－βチタン合金が、０．１０ｗｔ％未満の炭素と、０．０５ｗｔ％未満の窒素と、０．０１５ｗｔ％未満の水素と、を含む、条項１５に記載のゴルフクラブヘッド。
【0262】
条項１８：前記α－βチタン合金が、８００℃から１０００℃の間のソルバス温度を有する、条項１５に記載のゴルフクラブヘッド。
【0263】
条項１９：前記α－βチタン合金が、９３０℃未満のソルバス温度を有する、条項１５に記載のゴルフクラブヘッド。
【0264】
条項２０：前記α－βチタン合金が、１５５ｋｓｉから１７０ｋｓｉの間の最小降伏強度を有する、条項１５に記載のゴルフクラブヘッド。
【0265】
条項２１：前記α－βチタン合金が、１６３ｋｓｉから１７５ｋｓｉの間の最小引っ張り強度を有する、条項１５に記載のゴルフクラブヘッド。
【0266】
条項２２：前記α－βチタン合金が、４．５％から７．０％の間の最小伸びを有する、条項１５に記載のゴルフクラブヘッド。
【0267】
条項２３：前記α－βチタン合金の密度が、４．４１０ｇ／ｃｃから４．４２５ｇ／ｃｃの間である、条項１５に記載のゴルフクラブヘッド。
【0268】
条項２４：前記密度が、４．４２３ｇ／ｃｃである、条項２３に記載のゴルフクラブヘッド。
【0269】
条項２５：前記α－βチタン合金が、１５．５Ｍｐｓｉから１７．０Ｍｐｓｉの間のヤング係数を有する、条項１７に記載のゴルフクラブヘッド。
【0270】
条項２６：前記α－βチタン合金が、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％の間のモリブデン（Ｍｏ）を含む、条項１に記載のゴルフクラブヘッド
【0271】
条項２７：前記α－βチタン合金が、０．２ｗｔ％から０．８ｗｔ％の間の鉄（Ｆｅ）と、０．１ｗｔ％から０．２ｗｔ％の間のシリコン（Ｓｉ）と、３．０ｗｔ％から５．０ｗｔ％の間のバナジウム（Ｖ）と、６．０ｗｔ％から７．０ｗｔ％の間のアルミニウム（Ａｌ）と、を含む、条項２６に記載のゴルフクラブヘッド。
【0272】
条項２８：前記α－βチタン合金が、０．１０ｗｔ％未満の炭素と、０．０５ｗｔ％未満の窒素と、０．０１５ｗｔ％未満の水素と、を含む、条項２６に記載のゴルフクラブヘッド。
【0273】
条項２９：前記α－βチタン合金が、８００℃から１０００℃の間のソルバス温度を有する、条項２６に記載のゴルフクラブヘッド。
【0274】
条項３０：前記α－βチタン合金が、９３０℃未満のソルバス温度を有する、条項２９に記載のゴルフクラブヘッド。
【0275】
条項３１：前記α－βチタン合金が、１５０ｋｓｉから１６０ｋｓｉの間の最小降伏強度を有する、条項２９に記載のゴルフクラブヘッド。
【0276】
条項３２：前記α－βチタン合金が、１５７ｋｓｉから１７０ｋｓｉの間の最小引っ張り強度を有する、条項３２に記載のゴルフクラブヘッド。
【0277】
条項３３：前記α－βチタン合金が、４．５％から８．０％の間の最小伸びを有する、条項２９に記載のゴルフクラブヘッド。
【0278】
条項３４：前記α－βチタン合金の密度が、４．４１０ｇ／ｃｃから４．４２５ｇ／ｃｃの間である、条項２９に記載のゴルフクラブヘッド。
【0279】
条項３５：前記密度が、４．４１３ｇ／ｃｃである、条項３４に記載のゴルフクラブヘッド。
【0280】
条項３６：前記α－βチタン合金が、１４Ｍｐｓｉから２０Ｍｐｓｉの間のヤング係数を有する、条項２９に記載のゴルフクラブヘッド。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7A】
【図7B】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【国際調査報告】