特表2024-543672インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公表特許公報(A)
(11)【公表番号】
(43)【公表日】2024-11-21
(54)【発明の名称】インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法
(51)【国際特許分類】
D02J 1/00 20060101AFI20241114BHJP
【ＦＩ】
D02J1/00 L
【審査請求】有
【予備審査請求】未請求
(21)【出願番号】P 2024535227
(86)(22)【出願日】2022-11-02
(85)【翻訳文提出日】2024-06-12
(86)【国際出願番号】 CN2022129249
(87)【国際公開番号】W WO2023124514
(87)【国際公開日】2023-07-06
(31)【優先権主張番号】202111659508.9
(32)【優先日】2021-12-30
(33)【優先権主張国・地域又は機関】CN
(81)【指定国・地域】
(71)【出願人】
【識別番号】518015734
【氏名又は名称】江蘇恒力化繊股▲ふん▼有限公司
(74)【代理人】
【識別番号】100230086
【弁理士】
【氏名又は名称】譚 粟元
(72)【発明者】
【氏名】王 山水
(72)【発明者】
【氏名】王 麗麗
(72)【発明者】
【氏名】湯 方明
(72)【発明者】
【氏名】尹 立新
(72)【発明者】
【氏名】王 雪
(72)【発明者】
【氏名】孫 暁華
(72)【発明者】
【氏名】楊 超明
(72)【発明者】
【氏名】寇 婉▲テイ▼
(72)【発明者】
【氏名】陳 ▲キ▼
(72)【発明者】
【氏名】▲ニュー▼ 臧臧
【テーマコード（参考）】
4L036
【Ｆターム（参考）】
4L036AA01
4L036MA33
4L036PA42
4L036UA06
(57)【要約】
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法を提供することを課題とする。インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法について、ＤＴＹ技術によって、マルチフィラメントが順次に、張力調整器に初期張力を受けられ、フィードローラで挟まれて糸道管へ導入され、ガイドローラで挟まれて引き出され、テイクアップローラで巻き取られてインターレース糸になることであり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへそれぞれ圧縮空気を間欠的に入射し、噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくする。本発明におけるインターレース糸は高い交絡強度をもって交絡緩みにしにくいため、撚糸や糊付け工程が必要ではないように制織工程を簡略化する。
【選択図】図２
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ＤＴＹ紡糸プロセスを用いた、インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法であって、テンサーにより予張力を調整した、インターレース加工していないマルチフィラメントを、フィードローラ及びフィードロールにより把持してノズルの糸道に通過させ、引き出しローラ及び引き出しロールにより把持して引き出し、前記インターレースマルチフィラメントを巻取ローラにより巻き取って形成し、
ノズルが立方体構造を加工して形成され、前記立方体構造において、面ａと面ａ’、面ｂと面ｂ’、面ｃと面ｃ’がそれぞれ互いに平行し、
加工とは、面ｂと面ｂ’を貫通する溝ｗ、溝ｖ及び溝ｕを面ｃに形成し、
面ａと面ａ’とを連通し、溝ｗ、溝ｖ及び溝ｕを通過し、前記ノズルの糸道とする貫通孔を形成し、
溝ｗと溝ｖとの間の糸道を糸道Ａとし、
溝ｖと溝ｕとの間の糸道を糸道Ｂとし、
前記糸道Ａと連通するとともに前記糸道Ａとの接続面が前記糸道Ａの側壁に完全に入り込む孔ｘを面ｂに形成し、
前記糸道Ｂと連通するとともに前記糸道Ｂとの接続面が前記糸道Ｂの側壁に完全に入り込む孔ｙを面ｂ’に形成することであり、
前記孔ｘの中心軸と前記孔ｙの中心軸とがいずれも前記糸道の中心軸と異面垂直しており、前記孔ｘの中心軸と前記孔ｙの中心軸とは、前記糸道の横断面への投影線が互いに平行し、横断面の中心点に対して対称となり、孔ｘが糸道Ａの噴口Ｉであり、孔ｙが糸道Ｂの噴口ＩＩであり、
フィードローラ及びフィードロールの間の把持点と、引き出しローラ及び引き出しロールの間の把持点とを結ぶ線は、糸道の中心軸と重なり、フィードローラと引き出しローラとは、線速度が同じであり、
マルチフィラメントがノズルの糸道を通過する時に、噴口Ｉ及び噴口ＩＩから糸道Ａ及び糸道Ｂにそれぞれ圧縮気流を間欠的に噴出し、噴口Ｉから糸道Ａに気流を噴出する時間をｔ１とし、Δｔが経過した後、噴口ＩＩから糸道Ｂに気流を噴出し、噴出時間をｔ２とし、ｔ１とｔ２が同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄが前記噴口Ｉの中心軸と前記噴口ＩＩの中心軸との間の水平距離であり、ｖが引き出しローラの線速度であり、
噴口Ｉから糸道Ａに噴出された気流の圧力は、噴口ＩＩから糸道Ｂに噴出された気流の圧力より大きい
ことを特徴とするインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【請求項2】
前記糸道の直径は、２．５～３ｍｍであり、前記噴口Ｉと前記噴口ＩＩとは、構造が同じであり、直径がいずれも０．５～１ｍｍであり、
前記孔ｘの中心軸の前記糸道の横断面への投影線と前記横断面の中心点との間の距離は、０．５～０．８ｍｍである
ことを特徴とする請求項１に記載のインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【請求項3】
噴口Ｉから糸道Ａに噴出された気流の圧力は、０．１～０．３ＭＰａであり、噴口ＩＩから糸道Ｂに噴出された気流の圧力は、０．０５～０．０８ＭＰａである
ことを特徴とする請求項１に記載のインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【請求項4】
ｄの範囲は、１８～２０ｍｍであり、ｖの範囲は、３０～５０ｍ／ｓである
ことを特徴とする請求項１に記載のインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【請求項5】
予張力は、０．０１～０．０５Ｎであることを特徴とする請求項１に記載のインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【請求項6】
ｔ１が０．１～０．３ｍｓであることを特徴とする請求項１に記載のインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【請求項7】
前記インターレースマルチフィラメントの仕様が３～１５ｔｅｘ／１０～４０Ｆであることを特徴とする請求項１に記載のインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【請求項8】
前記インターレースマルチフィラメントは、長手方向に連続する複数のサイクルセグメントからなり、各サイクルセグメントが、順に接続された開繊部と交絡部からなる、
ことを特徴とする請求項１に記載のインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【請求項9】
前記インターレースマルチフィラメントの交絡強度は、９７～９９％であることを特徴とする請求項１に記載のインターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、紡糸技術分野に属し、特に、インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法に関する。
【背景技術】
【0002】
インターレース加工は、化学繊維製造における広く応用されたかつ成熟した技術であり、高い実用性と潜在力を持つ。インターレース加工は、撚糸や糊付け工程がしないでフィラメントの集束性を効率的に高める方法として、フィラメントの制織工程の簡略化にできる。今のインターレース加工技術については、インターレーサに導入したフィラメントへノズルで入射する高圧気流を吹き付け、高圧気流は糸道管の内に渦が形成してフィラメントの単糸同士を絡ませて結び目を形成させる。フィラメントの交絡強度に影響を及ぼす要因は、通常に圧縮空気の圧力や加工速度などになる。圧縮空気の圧力や加工速度の最適化によって交絡強度が向上できるけれど、こんなに得られたインターレース糸は織り機の綜絖と筬の摩擦に当たると、交絡部の緩む恐れがまだあるため、制織品質の低下をもたらす。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0003】
従来技術の不足分に対して、本発明は、インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法、すなわち新規ノズルを用いることを提供する。該新規ノズルにおいて、二つの噴射口より入射した気流は糸道管の内に異なる方向の渦が形成して、フィラメントの単糸同士を異なる方向に絡み合わせる。それで、糸の結び目が安定的になり交絡強度が高くなり、交絡緩みが少なくなって糸の制織品質が向上する。
【課題を解決するための手段】
【0004】
上記の目的を達成するための本発明の提案は以下のとおりである。
ＤＴＹ紡糸プロセスを用いた、インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法であって、
テンサーにより予張力を調整した、インターレース加工していないマルチフィラメントを、フィードローラ及びフィードロールにより把持してノズルの糸道に通過させ、引き出しローラ及び引き出しロールにより把持して引き出し、前記インターレースマルチフィラメントを巻取ローラにより巻き取って形成し、
ノズルが立方体構造（材質が金属材質である）を加工して形成され、前記立方体構造において、面ａと面ａ’、面ｂと面ｂ’、面ｃと面ｃ’がそれぞれ互いに平行し、
加工とは、面ｂと面ｂ’を貫通する溝ｗ、溝ｖ及び溝ｕを面ｃに形成し、
面ａと面ａ’とを連通し、溝ｗ、溝ｖ及び溝ｕを通過し、前記ノズルの糸道とする貫通孔を形成し、
溝ｗと溝ｖとの間の糸道を糸道Ａとし、
溝ｖと溝ｕとの間の糸道を糸道Ｂとし、
前記糸道Ａと連通するとともに前記糸道Ａとの接続面が前記糸道Ａの側壁に完全に入り込む孔ｘを面ｂに形成し、
前記糸道Ｂと連通するとともに前記糸道Ｂとの接続面が前記糸道Ｂの側壁に完全に入り込む孔ｙを面ｂ’に形成することであり、
前記孔ｘの中心軸と前記孔ｙの中心軸とがいずれも前記糸道の中心軸と異面垂直しており、前記孔ｘの中心軸と前記孔ｙの中心軸とは、前記糸道の横断面への投影線が互いに平行し、横断面の中心点に対して対称となり、孔ｘが糸道Ａの噴口Ｉであり、孔ｙが糸道Ｂの噴口ＩＩであり、
フィードローラ及びフィードロールの間の把持点と、引き出しローラ及び引き出しロールの間の把持点とを結ぶ線は、糸道の中心軸と重なり、フィードローラと引き出しローラとは、線速度が同じであり、
マルチフィラメントがノズルの糸道を通過する時に、噴口Ｉ及び噴口ＩＩから糸道Ａ及び糸道Ｂにそれぞれ圧縮気流を間欠的に噴出し（すなわち、糸道Ａにおいて、マルチフィラメントが噴口Ｉから噴出された気流のインターレース作用を受けてから、糸道Ｂにおいて、マルチフィラメントが噴口ＩＩから噴出された気流のインターレース作用を受ける）、噴口Ｉから糸道Ａに気流を噴出する時間をｔ１とし、Δｔが経過した後、噴口ＩＩから糸道Ｂに気流を噴出し、噴出時間をｔ２とし、ｔ１とｔ２が同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄが前記噴口Ｉの中心軸と前記噴口ＩＩの中心軸との間の水平距離であり、ｖが引き出しローラの線速度であり、
噴口Ｉから糸道Ａに噴出された気流の圧力は、噴口ＩＩから糸道Ｂに噴出された気流の圧力より大きい方法が提供される。
ＤＴＹ紡糸プロセスを用いた、インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法であって、
テンサーにより予張力を調整した、インターレース加工していないマルチフィラメントを、フィードローラ及びフィードロールにより把持してノズルの糸道に通過させ、引き出しローラ及び引き出しロールにより把持して引き出し、前記インターレースマルチフィラメントを巻取ローラにより巻き取って形成し、
ノズルが立方体構造（材質が金属材質である）を加工して形成され、前記立方体構造において、面ａと面ａ’、面ｂと面ｂ’、面ｃと面ｃ’がそれぞれ互いに平行し、
加工とは、面ｂと面ｂ’を貫通する溝ｗ、溝ｖ及び溝ｕを面ｃに形成し、
面ａと面ａ’とを連通し、溝ｗ、溝ｖ及び溝ｕを通過し、前記ノズルの糸道とする貫通孔を形成し、
溝ｗと溝ｖとの間の糸道を糸道Ａとし、
溝ｖと溝ｕとの間の糸道を糸道Ｂとし、
前記糸道Ａと連通するとともに前記糸道Ａとの接続面が前記糸道Ａの側壁に完全に入り込む孔ｘを面ｂに形成し、
前記糸道Ｂと連通するとともに前記糸道Ｂとの接続面が前記糸道Ｂの側壁に完全に入り込む孔ｙを面ｂ’に形成することであり、
前記孔ｘの中心軸と前記孔ｙの中心軸とがいずれも前記糸道の中心軸と異面垂直しており、前記孔ｘの中心軸と前記孔ｙの中心軸とは、前記糸道の横断面への投影線が互いに平行し、横断面の中心点に対して対称となり、孔ｘが糸道Ａの噴口Ｉであり、孔ｙが糸道Ｂの噴口ＩＩであり、
フィードローラ及びフィードロールの間の把持点と、引き出しローラ及び引き出しロールの間の把持点とを結ぶ線は、糸道の中心軸と重なり、フィードローラと引き出しローラとは、線速度が同じであり、
マルチフィラメントがノズルの糸道を通過する時に、噴口Ｉ及び噴口ＩＩから糸道Ａ及び糸道Ｂにそれぞれ圧縮気流を間欠的に噴出し（すなわち、糸道Ａにおいて、マルチフィラメントが噴口Ｉから噴出された気流のインターレース作用を受けてから、糸道Ｂにおいて、マルチフィラメントが噴口ＩＩから噴出された気流のインターレース作用を受ける）、噴口Ｉから糸道Ａに気流を噴出する時間をｔ１とし、Δｔが経過した後、噴口ＩＩから糸道Ｂに気流を噴出し、噴出時間をｔ２とし、ｔ１とｔ２が同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄが前記噴口Ｉの中心軸と前記噴口ＩＩの中心軸との間の水平距離であり、ｖが引き出しローラの線速度であり、
噴口Ｉから糸道Ａに噴出された気流の圧力は、噴口ＩＩから糸道Ｂに噴出された気流の圧力より大きい方法が提供される。
【0005】
原理としては、インターレース加工糸において、ノズルの気流の衝撃力を受ける時に元の平行なモノフィラメントが分離されて複数の嵩高い開繊部になり、それらの間の部分が渦流によって互いに絡ませて結び目すなわち交絡部になる。インターレース糸を評価するために通常に二つの指標がある。１つ目は単位長さ（ｍ）当たりの交絡部の数を指す交絡数Ｎであり、２つ目はＮｒ／Ｎと定義する交絡強度Ｓであり、その中のＮｒは単位長さの糸に１３２ｍＮ／ｔｅｘの負荷を３分間掛けた後の残留交絡数である。なお、評価方法は、中国産業標準のＦＺ／Ｔ ５０００１－２００５の「合成繊維交絡数の測定方法」によって行うことである。
【0006】
本発明の原理としては、以下のとおりである。
【0007】
インターレース糸を生成する最大の因子は糸道管内の空気流が引き起こすマルチフィラメントの単糸の絡み合いであり、よって、糸の運動方向は、空気の渦巻方向に沿う。従来技術におけるインターレース糸については、単糸同仕の交絡方向がほとんど一致するため、糸の交絡強度が低くて制織の時に交絡緩みがある。
【0008】
本発明において、まずフィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点を通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラの線速度は同じにすることでフィードローラとガイドローラの間の過給を防いで、マルチフィラメントが糸道管の中心軸に位置することを保証する。次に、ノズルの両側に二つの噴射口が設けられ、さらにいずれも噴射口は糸道管の中心軸のねじね位置にあるため、空気の渦巻は主にマルチフィラメントの外側の単糸を吹いて単糸を繊維軸に巻き付かせる。もっと詳しくは、噴射口Ｉは糸道管Ａの中心軸の上方かつ噴射口ＩＩは糸道管Ｂの中心軸の下方に位置するので、糸道管Ａの中の渦巻は糸道管Ｂの中の渦巻と相反し、かつ溝ｖの分割によって互いに影響しないである。したがって、糸道管Ａに形成した交絡部と糸道管Ｂに形成した交絡部は絡み合いの方向が相反する一方で、単糸は相反の渦巻に当たるともっと固い結び目が形成でき、交絡強度は高くなる。さらに、本発明は噴射口Ｉの入射気流圧力がより高くにすると制御し、よって、糸道管Ａに形成した交絡部は、糸道管Ｂの強度がより弱い相反渦巻に当たる時に交絡方向があまり変わらずに絡み合いが強くなる。つまり、本発明におけるインターレース糸は、交絡強度が高くて、制織の時に交絡が緩みにくいである。
【0009】
好ましくは、前記インターレース糸の交絡強度を高める方法において、糸道管の直径は２．５～３ｍｍとし、噴射口Ｉと噴射口ＩＩとは構造が同じで直径が０．５～１ｍｍとし、孔ｘの中心軸の糸道管の横断面における投影線と該横断面の中心点との距離は０．５～０．８ｍｍとし；噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力は０．１～０．３ＭＰａとし、噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力は０．０５～０．０８ＭＰａとし；ｄの値取り範囲は１８～２０ｍｍとし、ｖの値取り範囲は３０～５０ｍ／ｓとし；初期張力は０．０１～０．０５Ｎとし（フィードローラとガイドローラの存在するために糸道管の中のマルチフィラメントは伸びている状態がするので、大きすぎる初期張力を持つ単糸は絡み合いにくくなる）；ｔ１は０．１～０．３ｍｓとし；マルチフィラメントの規格は３～１５ｔｅｘ／１０～４０Ｆであり、インターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９７～９９％である。
【発明の効果】
【0010】
本発明の利点として、１．得られたインターレース糸は高い交絡強度をもって交絡緩みにしにくいため、撚糸や糊付け工程が必要ではないように制織工程を簡略化する。２．用いたインターレースノズルの加工便利で、実現しやすく、適用性が広くなる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、実施例を挙げてさらに詳細に本発明を説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例によって限定されるものではない。なお、本発明の内容を読んだこの分野の技術者のいろいろな本発明を改正することを許されても、それは本発明の等価形として、本発明の請求の範囲内にも限定されている。
【0013】
実施例１
インターレース糸の交絡強度を高めるためのノズルは、その構造が以下のとおりである：
図２に示すように、ノズルは加工した金属素材の立方体であり、述べた立方体において面ａと面ａ’、面ｂと面ｂ’、面ｃと面ｃ’がそれぞれ互いに平行し；述べた加工とは、面ｃより面ｂと面ｂ’を貫通する溝ｗ、溝ｖ及び溝ｕを掘り、面ａから面ａ’まで直径の２．３～３ｍｍの貫通孔を開けかつ貫通孔が溝、溝ｗ及び溝ｕを通過して糸道管になり、その中に溝ｗと溝ｖの間の部分が糸道管Ａ６と呼ばれ、溝ｖと溝ｕの間の部分が糸道管Ｂ７と呼ばれ；面ｂより糸道管Ａまで孔ｘを開け、面ｂ’より糸道管Ｂまで孔ｙを開け；孔ｘの中心軸と孔ｙの中心軸は糸道管の中心軸のねじね位置にあり、孔ｘの中心軸と孔ｙの中心軸との糸道管の横断面における投影線は、互いに平行しかつ横断面の中心点よって対称し；孔ｘは糸道管Ａの噴射口Ｉになりかつ孔ｙは糸道管Ｂの噴射口ＩＩになることであり；噴射口Ｉと噴射口ＩＩとは構造が同じで直径が０．５～１ｍｍとし、孔ｘの中心軸の糸道管の横断面における投影線と該横断面の中心点との距離は０．５～０．８ｍｍとする。
インターレース糸の交絡強度を高めるためのノズルは、その構造が以下のとおりである：
図２に示すように、ノズルは加工した金属素材の立方体であり、述べた立方体において面ａと面ａ’、面ｂと面ｂ’、面ｃと面ｃ’がそれぞれ互いに平行し；述べた加工とは、面ｃより面ｂと面ｂ’を貫通する溝ｗ、溝ｖ及び溝ｕを掘り、面ａから面ａ’まで直径の２．３～３ｍｍの貫通孔を開けかつ貫通孔が溝、溝ｗ及び溝ｕを通過して糸道管になり、その中に溝ｗと溝ｖの間の部分が糸道管Ａ６と呼ばれ、溝ｖと溝ｕの間の部分が糸道管Ｂ７と呼ばれ；面ｂより糸道管Ａまで孔ｘを開け、面ｂ’より糸道管Ｂまで孔ｙを開け；孔ｘの中心軸と孔ｙの中心軸は糸道管の中心軸のねじね位置にあり、孔ｘの中心軸と孔ｙの中心軸との糸道管の横断面における投影線は、互いに平行しかつ横断面の中心点よって対称し；孔ｘは糸道管Ａの噴射口Ｉになりかつ孔ｙは糸道管Ｂの噴射口ＩＩになることであり；噴射口Ｉと噴射口ＩＩとは構造が同じで直径が０．５～１ｍｍとし、孔ｘの中心軸の糸道管の横断面における投影線と該横断面の中心点との距離は０．５～０．８ｍｍとする。
【0014】
実施例２
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法は、以下のとおりである：
（１）規格の２５ｔｅｘ／４０ＦのポリエステルＰＯＹが原料Ａと用意し；
（２）ＤＴＹ技術によって、原料Ａ１のマルチフィラメントが、図１に示すように、順次に張力調整器２に初期張力を受けられ、フィードローラ３とフィードゴムローラ４で挟まれてノズル５（構造は実施例１に示すことである）の糸道管へ導入され、ガイドローラ８とガイドゴムローラ９で挟まれて引き出され、テイクアップローラ１０で巻き取られて規格の１５ｔｅｘ／４０Ｆのインターレース糸になり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへ圧縮空気をそれぞれ間欠的に入射し（すなわち、マルチフィラメントは順次に糸道管Ａの噴射口Ｉと糸道管Ｂの噴射口ＩＩの気流の交絡作用を受ける）、具体的に、噴射口Ｉより糸道管へ気流をｔ１時間かけて入射し、そして時間Δｔを経る後、噴射口ＩＩの糸道管Ｂへの気流入射は始まり、入射時間はｔ２とし；さらに、ｔ１とｔ２は同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄは噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの中心軸の間の距離であり、ｖはガイドローラの線速度であり；噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくなり；具体的に、工程パラメータ及びノズルの寸法については、
初期張力が０．０５Ｎ、
糸道管の直径が３ｍｍ、
噴射口の直径が１ｍｍ、
ｔ１が０．３ｍｓ、
ｄが１８ｍｍ、
ｖが３５ｍ／ｓ、
噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力が０．３ＭＰａ、
噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力が０．０５ＭＰａとし；
得られたインターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９９％である
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法は、以下のとおりである：
（１）規格の２５ｔｅｘ／４０ＦのポリエステルＰＯＹが原料Ａと用意し；
（２）ＤＴＹ技術によって、原料Ａ１のマルチフィラメントが、図１に示すように、順次に張力調整器２に初期張力を受けられ、フィードローラ３とフィードゴムローラ４で挟まれてノズル５（構造は実施例１に示すことである）の糸道管へ導入され、ガイドローラ８とガイドゴムローラ９で挟まれて引き出され、テイクアップローラ１０で巻き取られて規格の１５ｔｅｘ／４０Ｆのインターレース糸になり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへ圧縮空気をそれぞれ間欠的に入射し（すなわち、マルチフィラメントは順次に糸道管Ａの噴射口Ｉと糸道管Ｂの噴射口ＩＩの気流の交絡作用を受ける）、具体的に、噴射口Ｉより糸道管へ気流をｔ１時間かけて入射し、そして時間Δｔを経る後、噴射口ＩＩの糸道管Ｂへの気流入射は始まり、入射時間はｔ２とし；さらに、ｔ１とｔ２は同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄは噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの中心軸の間の距離であり、ｖはガイドローラの線速度であり；噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくなり；具体的に、工程パラメータ及びノズルの寸法については、
初期張力が０．０５Ｎ、
糸道管の直径が３ｍｍ、
噴射口の直径が１ｍｍ、
ｔ１が０．３ｍｓ、
ｄが１８ｍｍ、
ｖが３５ｍ／ｓ、
噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力が０．３ＭＰａ、
噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力が０．０５ＭＰａとし；
得られたインターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９９％である
【0015】
実施例３
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法は、以下のとおりである：
（１）規格の１７ｔｅｘ／３０ＦのポリエステルＰＯＹが原料Ａと用意し；
（２）ＤＴＹ技術によって、原料Ａ１のマルチフィラメントが、図１に示すように、順次に張力調整器２に初期張力を受けられ、フィードローラ３とフィードゴムローラ４で挟まれてノズル５（構造は実施例１に示すことである）の糸道管へ導入され、ガイドローラ８とガイドゴムローラ９で挟まれて引き出され、テイクアップローラ１０で巻き取られて規格の１０ｔｅｘ／４０Ｆのインターレース糸になり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへ圧縮空気をそれぞれ間欠的に入射し（すなわち、マルチフィラメントは順次に糸道管Ａの噴射口Ｉと糸道管Ｂの噴射口ＩＩの気流の交絡作用を受ける）、具体的に、噴射口Ｉより糸道管へ気流をｔ１時間かけて入射し、そして時間Δｔを経る後、噴射口ＩＩの糸道管Ｂへの気流入射は始まり、入射時間はｔ２とし；さらに、ｔ１とｔ２は同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄは噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの中心軸の間の距離であり、ｖはガイドローラの線速度であり；噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくなり；具体的に、工程パラメータ及びノズルの寸法については、
初期張力が０．０１Ｎ、
糸道管の直径が２．５ｍｍ、
噴射口の直径が０．５ｍｍ、
ｔ１が０．２ｍｓ、
ｄが２０ｍｍ、
ｖが５０ｍ／ｓ、
噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力が０．１ＭＰａ、
噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力が０．０８ＭＰａとし；
得られたインターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９７％である。
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法は、以下のとおりである：
（１）規格の１７ｔｅｘ／３０ＦのポリエステルＰＯＹが原料Ａと用意し；
（２）ＤＴＹ技術によって、原料Ａ１のマルチフィラメントが、図１に示すように、順次に張力調整器２に初期張力を受けられ、フィードローラ３とフィードゴムローラ４で挟まれてノズル５（構造は実施例１に示すことである）の糸道管へ導入され、ガイドローラ８とガイドゴムローラ９で挟まれて引き出され、テイクアップローラ１０で巻き取られて規格の１０ｔｅｘ／４０Ｆのインターレース糸になり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへ圧縮空気をそれぞれ間欠的に入射し（すなわち、マルチフィラメントは順次に糸道管Ａの噴射口Ｉと糸道管Ｂの噴射口ＩＩの気流の交絡作用を受ける）、具体的に、噴射口Ｉより糸道管へ気流をｔ１時間かけて入射し、そして時間Δｔを経る後、噴射口ＩＩの糸道管Ｂへの気流入射は始まり、入射時間はｔ２とし；さらに、ｔ１とｔ２は同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄは噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの中心軸の間の距離であり、ｖはガイドローラの線速度であり；噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくなり；具体的に、工程パラメータ及びノズルの寸法については、
初期張力が０．０１Ｎ、
糸道管の直径が２．５ｍｍ、
噴射口の直径が０．５ｍｍ、
ｔ１が０．２ｍｓ、
ｄが２０ｍｍ、
ｖが５０ｍ／ｓ、
噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力が０．１ＭＰａ、
噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力が０．０８ＭＰａとし；
得られたインターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９７％である。
【0016】
実施例４
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法は、以下のとおりである：
（１）規格の２０ｔｅｘ／３５ＦのポリエステルＰＯＹが原料Ａと用意し；
（２）ＤＴＹ技術によって、原料Ａ１のマルチフィラメントが、図１に示すように、順次に張力調整器２に初期張力を受けられ、フィードローラ３とフィードゴムローラ４で挟まれてノズル５（構造は実施例１に示すことである）の糸道管へ導入され、ガイドローラ８とガイドゴムローラ９で挟まれて引き出され、テイクアップローラ１０で巻き取られて規格の１２ｔｅｘ／３５Ｆのインターレース糸になり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへ圧縮空気をそれぞれ間欠的に入射し（すなわち、マルチフィラメントは順次に糸道管Ａの噴射口Ｉと糸道管Ｂの噴射口ＩＩの気流の交絡作用を受ける）、具体的に、噴射口Ｉより糸道管へ気流をｔ１時間かけて入射し、そして時間Δｔを経る後、噴射口ＩＩの糸道管Ｂへの気流入射は始まり、入射時間はｔ２とし；さらに、ｔ１とｔ２は同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄは噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの中心軸の間の距離であり、ｖはガイドローラの線速度であり；噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくなり；具体的に、工程パラメータ及びノズルの寸法については、
初期張力が０．０１Ｎ、
糸道管の直径が３ｍｍ、
噴射口の直径が０．５ｍｍ、
ｔ１が０．１ｍｓ、
ｄが２０ｍｍ、
ｖが５０ｍ／ｓ、
噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力が０．１ＭＰａ、
噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力が０．０８ＭＰａとし；
得られたインターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９８％である。
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法は、以下のとおりである：
（１）規格の２０ｔｅｘ／３５ＦのポリエステルＰＯＹが原料Ａと用意し；
（２）ＤＴＹ技術によって、原料Ａ１のマルチフィラメントが、図１に示すように、順次に張力調整器２に初期張力を受けられ、フィードローラ３とフィードゴムローラ４で挟まれてノズル５（構造は実施例１に示すことである）の糸道管へ導入され、ガイドローラ８とガイドゴムローラ９で挟まれて引き出され、テイクアップローラ１０で巻き取られて規格の１２ｔｅｘ／３５Ｆのインターレース糸になり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへ圧縮空気をそれぞれ間欠的に入射し（すなわち、マルチフィラメントは順次に糸道管Ａの噴射口Ｉと糸道管Ｂの噴射口ＩＩの気流の交絡作用を受ける）、具体的に、噴射口Ｉより糸道管へ気流をｔ１時間かけて入射し、そして時間Δｔを経る後、噴射口ＩＩの糸道管Ｂへの気流入射は始まり、入射時間はｔ２とし；さらに、ｔ１とｔ２は同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄは噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの中心軸の間の距離であり、ｖはガイドローラの線速度であり；噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくなり；具体的に、工程パラメータ及びノズルの寸法については、
初期張力が０．０１Ｎ、
糸道管の直径が３ｍｍ、
噴射口の直径が０．５ｍｍ、
ｔ１が０．１ｍｓ、
ｄが２０ｍｍ、
ｖが５０ｍ／ｓ、
噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力が０．１ＭＰａ、
噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力が０．０８ＭＰａとし；
得られたインターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９８％である。
【0017】
実施例５
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法は、以下のとおりである：
（１）規格の１４ｔｅｘ／２０ＦのポリエステルＰＯＹが原料Ａと用意し；
（２）ＤＴＹ技術によって、原料Ａ１のマルチフィラメントが、図１に示すように、順次に張力調整器２に初期張力を受けられ、フィードローラ３とフィードゴムローラ４で挟まれてノズル５（構造は実施例１に示すことである）の糸道管へ導入され、ガイドローラ８とガイドゴムローラ９で挟まれて引き出され、テイクアップローラ１０で巻き取られて規格の８ｔｅｘ／２０Ｆのインターレース糸になり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへ圧縮空気をそれぞれ間欠的に入射し（すなわち、マルチフィラメントは順次に糸道管Ａの噴射口Ｉと糸道管Ｂの噴射口ＩＩの気流の交絡作用を受ける）、具体的に、噴射口Ｉより糸道管へ気流をｔ１時間かけて入射し、そして時間Δｔを経る後、噴射口ＩＩの糸道管Ｂへの気流入射は始まり、入射時間はｔ２とし；さらに、ｔ１とｔ２は同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄは噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの中心軸の間の距離であり、ｖはガイドローラの線速度であり；噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくなり；具体的に、工程パラメータ及びノズルの寸法については、
初期張力が０．０５Ｎ、
糸道管の直径が２．５ｍｍ、
噴射口の直径が１ｍｍ、
ｔ１が０．３ｍｓ、
ｄが１８ｍｍ、
ｖが３０ｍ／ｓ、
噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力が０．３ＭＰａ、
噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力が０．０５ＭＰａとし；
得られたインターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９９％である。
インターレースマルチフィラメントの交絡強度を高める方法は、以下のとおりである：
（１）規格の１４ｔｅｘ／２０ＦのポリエステルＰＯＹが原料Ａと用意し；
（２）ＤＴＹ技術によって、原料Ａ１のマルチフィラメントが、図１に示すように、順次に張力調整器２に初期張力を受けられ、フィードローラ３とフィードゴムローラ４で挟まれてノズル５（構造は実施例１に示すことである）の糸道管へ導入され、ガイドローラ８とガイドゴムローラ９で挟まれて引き出され、テイクアップローラ１０で巻き取られて規格の８ｔｅｘ／２０Ｆのインターレース糸になり；その中に、フィードローラの挟む点とガイドローラの挟む点とを通る線は糸道管の中心軸と重なり、フィードローラとガイドローラとの速度は同じであり；マルチフィラメントがノズルの糸道管を通過する時に、噴射口Ｉと噴射口ＩＩにより糸道管Ａと糸道管Ｂへ圧縮空気をそれぞれ間欠的に入射し（すなわち、マルチフィラメントは順次に糸道管Ａの噴射口Ｉと糸道管Ｂの噴射口ＩＩの気流の交絡作用を受ける）、具体的に、噴射口Ｉより糸道管へ気流をｔ１時間かけて入射し、そして時間Δｔを経る後、噴射口ＩＩの糸道管Ｂへの気流入射は始まり、入射時間はｔ２とし；さらに、ｔ１とｔ２は同じであり、△ｔ＝ｄ／ｖ、ｄは噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの中心軸の間の距離であり、ｖはガイドローラの線速度であり；噴射口Ｉの入射気流圧力は噴射口ＩＩの入射気流圧力より大きくなり；具体的に、工程パラメータ及びノズルの寸法については、
初期張力が０．０５Ｎ、
糸道管の直径が２．５ｍｍ、
噴射口の直径が１ｍｍ、
ｔ１が０．３ｍｓ、
ｄが１８ｍｍ、
ｖが３０ｍ／ｓ、
噴射口Ｉより糸道管Ａへ入射する気流の圧力が０．３ＭＰａ、
噴射口ＩＩより糸道管Ｂへ入射する気流の圧力が０．０５ＭＰａとし；
得られたインターレース糸は長手方向に沿う複数のサイクルセグメントで構成され、いずれかのサイクルセグメントは順次接続する開繊部と交絡部で構成され；インターレース糸の交絡強度は９９％である。
【0018】
比較例１
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、噴射口ＩＩにより圧縮空気が入射しないことのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は８７％である。比較例１を実施例２と比べると、比較例１の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口ＩＩにより圧縮空気が入射せずに、マルチフィラメントは噴射口Ｉにより入射する圧縮空気の作用を受けるばかりで、その交絡強度は従来技術における交絡強度と同じレベルにあることである。
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、噴射口ＩＩにより圧縮空気が入射しないことのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は８７％である。比較例１を実施例２と比べると、比較例１の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口ＩＩにより圧縮空気が入射せずに、マルチフィラメントは噴射口Ｉにより入射する圧縮空気の作用を受けるばかりで、その交絡強度は従来技術における交絡強度と同じレベルにあることである。
【0019】
比較例２
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、噴射口Ｉより入射する圧縮空気の圧力が噴射口ＩＩにより入射する圧縮空気の圧力と同じの０．３ＭＰａにすることのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は８２％である。比較例２を実施例２と比べると、比較例２の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉより入射する圧縮空気の圧力は噴射口ＩＩにより入射する圧縮空気の圧力とおなじにする時に、二つの気流は方向が相反し圧力が同じであるため、噴射口ＩＩの気流は噴射口Ｉによって形成した絡み合いに比較的に強い解捻作用を与え、糸の交絡強度を低減することである。
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、噴射口Ｉより入射する圧縮空気の圧力が噴射口ＩＩにより入射する圧縮空気の圧力と同じの０．３ＭＰａにすることのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は８２％である。比較例２を実施例２と比べると、比較例２の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉより入射する圧縮空気の圧力は噴射口ＩＩにより入射する圧縮空気の圧力とおなじにする時に、二つの気流は方向が相反し圧力が同じであるため、噴射口ＩＩの気流は噴射口Ｉによって形成した絡み合いに比較的に強い解捻作用を与え、糸の交絡強度を低減することである。
【0020】
比較例３
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、用いたノズルが実施例１に示すノズルと違い、すなわち、孔ｘ及び孔ｙの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が０とすることのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は８３％である。比較例３を実施例２と比べると、比較例３の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの気流方向がいずれも糸道管の中心軸に正対すると、気流が直接的に糸の中心軸に達しさらに両側に拡散してしまってより弱くて不安定な渦巻になるため、糸の絡み合いが少なくなって交絡強度が低下することである。
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、用いたノズルが実施例１に示すノズルと違い、すなわち、孔ｘ及び孔ｙの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が０とすることのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は８３％である。比較例３を実施例２と比べると、比較例３の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉと噴射口ＩＩとの気流方向がいずれも糸道管の中心軸に正対すると、気流が直接的に糸の中心軸に達しさらに両側に拡散してしまってより弱くて不安定な渦巻になるため、糸の絡み合いが少なくなって交絡強度が低下することである。
【0021】
比較例４
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、用いたノズルが実施例１に示すノズルと違い、すなわち、孔ｘの中心軸と孔ｙの中心軸との糸道管の横断面における投影線は互いに平行しかつ横断面の中心点よって対称しないで、孔ｘの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が０とし、孔ｙの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が実施例１における距離とすることのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は８８％である。比較例４を実施例２と比べると、比較例４の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉの気流が糸の中心軸に正対し噴射口ＩＩの気流が糸の側方に向こう時に、圧力がより高い噴射口Ｉの気流の作用が糸の中心軸に達してより弱い渦巻がしょうじるため、交絡強度が低下することである。
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、用いたノズルが実施例１に示すノズルと違い、すなわち、孔ｘの中心軸と孔ｙの中心軸との糸道管の横断面における投影線は互いに平行しかつ横断面の中心点よって対称しないで、孔ｘの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が０とし、孔ｙの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が実施例１における距離とすることのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は８８％である。比較例４を実施例２と比べると、比較例４の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉの気流が糸の中心軸に正対し噴射口ＩＩの気流が糸の側方に向こう時に、圧力がより高い噴射口Ｉの気流の作用が糸の中心軸に達してより弱い渦巻がしょうじるため、交絡強度が低下することである。
【0022】
比較例５
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、用いたノズルが実施例１に示すノズルと違い、すなわち、孔ｘの中心軸と孔ｙの中心軸との糸道管の横断面における投影線は互いに平行しかつ横断面の中心点よって対称しないで、孔ｘの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が実施例１における距離とし、孔ｙの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が０とすることのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は９０％である。比較例５を実施例２と比べると、比較例５の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉの気流が糸の側方に向いて噴射口ＩＩの気流が糸の中心軸に正対する時に、作用機理が比較例４と似るけれど、噴射口Ｉは噴射口ＩＩより強い渦巻が形成できるため、比較例５は比較例４より高い交絡強度が得られることである。
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、用いたノズルが実施例１に示すノズルと違い、すなわち、孔ｘの中心軸と孔ｙの中心軸との糸道管の横断面における投影線は互いに平行しかつ横断面の中心点よって対称しないで、孔ｘの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が実施例１における距離とし、孔ｙの中心軸の糸道管の横断面における投影線と横断面の中心点との距離が０とすることのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は９０％である。比較例５を実施例２と比べると、比較例５の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉの気流が糸の側方に向いて噴射口ＩＩの気流が糸の中心軸に正対する時に、作用機理が比較例４と似るけれど、噴射口Ｉは噴射口ＩＩより強い渦巻が形成できるため、比較例５は比較例４より高い交絡強度が得られることである。
【0023】
比較例６
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、用いたノズルが実施例１に示すノズルと違い、すなわち、孔ｘと孔ｙがすべて面ｂによって形成することのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は９２％である。比較例６を実施例２と比べると、比較例６の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉの気流と噴射口ＩＩの気流との方向が同じである時に、相反気流のねじね作用がないため、糸の交絡強度が低下することである。
インターレース加工方法は、ほとんど実施例２と同じであり、異なる点は、用いたノズルが実施例１に示すノズルと違い、すなわち、孔ｘと孔ｙがすべて面ｂによって形成することのみである。
得られたインターレース糸の交絡強度は９２％である。比較例６を実施例２と比べると、比較例６の交絡強度が低下することがわかる。原因としては、噴射口Ｉの気流と噴射口ＩＩの気流との方向が同じである時に、相反気流のねじね作用がないため、糸の交絡強度が低下することである。
【図1】
【図2】
【国際調査報告】