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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公表特許公報(A)
(11)【公表番号】
(43)【公表日】2024-12-17
(54)【発明の名称】ホットスタンピング用素材
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20241210BHJP
C22C 38/38 20060101ALI20241210BHJP
C21D 9/46 20060101ALI20241210BHJP
C21D 1/18 20060101ALI20241210BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 301S
C22C38/38
C21D9/46 G
C21D1/18 C
【審査請求】有
【予備審査請求】未請求
(21)【出願番号】P 2024534625
(86)(22)【出願日】2022-12-12
(85)【翻訳文提出日】2024-08-06
(86)【国際出願番号】 KR2022020148
(87)【国際公開番号】W WO2023106898
(87)【国際公開日】2023-06-15
(31)【優先権主張番号】10-2021-0176999
(32)【優先日】2021-12-10
(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR
(81)【指定国・地域】
(71)【出願人】
【識別番号】510307299
【氏名又は名称】ヒュンダイ スチール カンパニー
(74)【代理人】
【識別番号】100120031
【弁理士】
【氏名又は名称】宮嶋 学
(74)【代理人】
【識別番号】100127465
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 幸裕
(74)【代理人】
【識別番号】100107582
【弁理士】
【氏名又は名称】関根 毅
(74)【代理人】
【識別番号】100187159
【弁理士】
【氏名又は名称】前川 英明
(72)【発明者】
【氏名】シン、ヌリ
(72)【発明者】
【氏名】ソ、ヨンギ
(72)【発明者】
【氏名】ソン、ジヒ
(72)【発明者】
【氏名】チョン、サンベ
【テーマコード（参考）】
4K037
【Ｆターム（参考）】
4K037EA02
4K037EA06
4K037EA09
4K037EA11
4K037EA15
4K037EA19
4K037EA23
4K037EA25
4K037EA27
4K037EA31
4K037EA32
4K037EB05
4K037EB08
4K037EB09
4K037FA03
4K037FC03
4K037FC04
4K037FE03
4K037FE05
4K037FG00
4K037FG01
4K037FH00
4K037FJ05
4K037GA05
(57)【要約】
炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６ｗｔ％、リン（Ｐ）：０超過０．０３ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０超過０．０１５ｗｔ％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、添加剤：０超過０．１ｗｔ％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含む鋼板；及び鋼板内に分布された微細析出物；を含み、該添加剤は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含み、該微細析出物は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか１つの窒化物または炭化物を含み、該微細析出物は、水素をトラップし、該微細析出物の直径平均の標準偏差を、該微細析出物の直径平均で除した値である直径平均変動係数は、０．８以下である、ホットスタンピング素材が提供される。
【特許請求の範囲】
【請求項1】
炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６ｗｔ％、リン（Ｐ）：０超過０．０３ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０超過０．０１５ｗｔ％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、添加剤：０超過０．１ｗｔ％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含む鋼板と、
前記鋼板内に分布された微細析出物と、
を含み、
前記添加剤は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含み、
前記微細析出物は、前記チタン（Ｔｉ）、前記ニオブ（Ｎｂ）及び前記バナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか１つの窒化物または炭化物を含み、
前記微細析出物は、水素をトラップし、
前記微細析出物の直径平均の標準偏差を、前記微細析出物の直径平均で除した値である直径平均変動係数は、０．８以下である、ホットスタンピング用素材。
【請求項2】
ホットスタンピング後、１，３５０ＭＰａ以上の引っ張り強度、５０°以上の曲げ角、０．８ｗｐｐｍ以下の活性化水素量を示す、請求項１に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項3】
前記微細析出物の直径平均は、０．００７μｍ以下である、請求項１に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項4】
前記微細析出物の６０％以上が、０．０１μｍ以下の直径を有する、請求項３に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項5】
前記微細析出物の２５％以上が、０．００５μｍ以下の直径を有する、請求項４に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項6】
前記微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、７，０００個以上であり、１６，５００個以下である、請求項１に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項7】
直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、４，５００個以上であり、１６，０００個以下である、請求項６に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項8】
直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、１，７５５個以上であり、１６，０００個以下である、請求項７に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項9】
前記微細析出物の個数平均の標準偏差を、前記微細析出物の個数平均で除した値である個数変動係数は、０．９５以下である、請求項１に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項10】
炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６ｗｔ％、リン（Ｐ）：０超過０．０３ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０超過０．０１５ｗｔ％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、添加剤：０超過０．１ｗｔ％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含む鋼板と、
前記鋼板内に分布された微細析出物と、
を含み、
前記添加剤は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含み、
前記微細析出物は、前記チタン（Ｔｉ）、前記ニオブ（Ｎｂ）及び前記バナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか１つの窒化物または炭化物を含み、
前記微細析出物は、水素をトラップし、
前記微細析出物の個数平均の標準偏差を、前記微細析出物の個数平均で除した値である個数変動係数は、０．９５以下である、ホットスタンピング用素材。
【請求項11】
ホットスタンピング後、１，３５０ＭＰａ以上の引っ張り強度、５０°以上の曲げ角、０．８ｗｐｐｍ以下の活性化水素量を示す、請求項１０に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項12】
前記微細析出物において、直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の個数平均の標準偏差を、前記直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の個数平均で除した値である第１個数変動係数は、０．９５以下である、請求項１０に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項13】
前記微細析出物において、直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の個数平均の標準偏差を、前記直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の個数平均で除した値である第２個数変動係数は、０．９５以下である、請求項１２に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項14】
前記微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、７，０００個以上であり、１６，５００個以下である、請求項１０に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項15】
直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、４，５００個以上であり、１６，０００個以下である、請求項１４に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項16】
直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、１，７５５個以上であり、１６，０００個以下である、請求項１５に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項17】
前記微細析出物の直径平均は、０．００７μｍ以下である、請求項１０に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項18】
前記微細析出物の６０％以上が、０．０１μｍ以下の直径を有する、請求項１７に記載のホットスタンピング用素材。
【請求項19】
前記微細析出物の２５％以上が、０．００５μｍ以下の直径を有する、請求項１８に記載のホットスタンピング用素材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ホットスタンピング用素材に係り、さらに詳細には、ホットスタンピング部品のすぐれた機械的物性及び水素遅れ破壊特性を確保しうるホットスタンピング用素材に関する。
【背景技術】
【0002】
自動車などに使用される部品には、軽量化及び安定性のための高強度鋼が適用される。なお、該高強度鋼は、重量対比で、高強度特性を確保しうるが、強度が増大することにより、プレス成形性が低下され、加工中、素材の破断が生じるか、あるいはスプリングバック現象が発生し、複雑であって精密な形状の製品成形に困難が伴う。
【0003】
そのような問題点を改善させるための方案として、代表的なものとして、ホットスタンピング工法があるが、それに対する関心が高くなりながら、ホットスタンピング用素材に対する研究も活発になされている。例えば、韓国公開特許公報第１０－２０１７－００７６００９号発明に開示されているように、ホットスタンピング工法は、ホウ素鋼板を適正温度に加熱し、プレス金型内において成形した後、急速冷却し、高強度部品を製造する成形技術である。該韓国公開特許公報第１０－２０１７－００７６００９号発明によれば、高強度鋼板で問題になる、成形時の亀裂発生または形状凍結不良のような問題が抑制され、良好な精度の部品を製造することが可能である。
【0004】
しかしながら、ホットスタンピング鋼板の場合、ホットスタンピング工程で流入された水素及び残留応力により、水素遅れ破壊が生じる問題点がある。それと係わり、韓国公開特許公報第１０－２０２０－００６１９２２号は、ホットスタンピングブランクを高温加熱する前、プリヒーティングを施し、ブランクの表面に薄い酸化層を形成することにより、高温加熱工程における水素流入を遮断し、水素遅れ破壊を最小化させることを開示している。しかしながら、水素流入を完全に遮断することが不可能であるが、流入された水素を制御することができず、水素遅れ破壊となってしまう憂いがある。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
本発明の実施例は、前述の問題点を含み、さまざまな問題点を解決するためのものであり、ホットスタンピング部品の高強度、高耐性のすぐれた機械的物性、及び向上された水素遅れ破壊特性を確保しうるホットスタンピング用素材を提供しうる。しかしながら、そのような課題は、例示的なものであり、それにより、本発明の範囲が限定されるものではない。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明の一実施例によるホットスタンピング用素材は、炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６重量％、リン（Ｐ）：０．０３重量％以下、硫黄（Ｓ）：０．０１５重量％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６重量％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５重量％、添加剤：０．１重量％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含む鋼板；並びに前記鋼板内に分布された微細析出物；を含み、前記添加剤は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含み、前記微細析出物は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つの窒化物または炭化物を含み、水素をトラップし、前記微細析出物の直径平均の標準偏差を、前記微細析出物の直径平均で除した値である直径平均変動係数は、０．８以下である。
【0007】
前記ホットスタンピング用素材は、ホットスタンピング後、１，３５０ＭＰａ以上の引っ張り強度、５０°以上の曲げ角、０．８ｗｐｐｍ以下の活性化水素量を示しうる。
【0008】
前記微細析出物の直径平均は、０．００７μｍ以下でもある。
【0009】
前記微細析出物の６０％以上が、０．０１μｍ以下の直径を有しうる。
【0010】
前記微細析出物の２５％以上が、０．００５μｍ以下の直径を有しうる。
【0011】
前記微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、７，０００個以上であり、１６，５００個以下でもある。
【0012】
直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、４，５００個以上であり、１６，０００個以下でもある。
直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、１，７５５個以上であり、１６，０００個以下でもある。
直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、１，７５５個以上であり、１６，０００個以下でもある。
【0013】
前記微細析出物の個数平均の標準偏差を、前記微細析出物の個数平均で除した値である個数変動係数は、０．９５以下でもある。
【0014】
本発明の一実施例によるホットスタンピング用素材は、炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６重量％、リン（Ｐ）：０．０３重量％以下、硫黄（Ｓ）：０．０１５重量％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６重量％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５重量％、添加剤：０．１重量％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含む鋼板；及び前記鋼板内に分布された微細析出物；を含み、前記添加剤は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含み、前記微細析出物は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つの窒化物または炭化物を含み、水素をトラップし、前記微細析出物の個数平均の標準偏差を、前記微細析出物の個数平均で除した値である個数変動係数は、０．９５以下である。
【0015】
前記ホットスタンピング用素材は、ホットスタンピング後、１，３５０ＭＰａ以上の引っ張り強度、５０°以上の曲げ角、０．８ｗｐｐｍ以下の活性化水素量を示しうる。
【0016】
前記微細析出物において、直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の個数平均の標準偏差を、前記直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の個数平均で除した値である第１個数変動係数は、０．９５以下でもある。
【0017】
前記微細析出物において、直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の個数平均の標準偏差を、前記直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の個数平均で除した値である第２個数変動係数は、０．９５以下でもある。
【0018】
前記微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、７，０００個以上であり、１６，５００個以下でもある。
【0019】
直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、４，５００個以上であり、１６，０００個以下でもある。
【0020】
直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、１，７５５個以上であり、１６，０００個以下でもある。
【0021】
前記微細析出物の直径平均は、０．００７μｍ以下でもある。
【0022】
前記微細析出物の６０％以上が、０．０１μｍ以下の直径を有しうる。
【0023】
前記微細析出物の２５％以上が、０．００５μｍ以下の直径を有しうる。
【発明の効果】
【0024】
本発明の実施例によれば、ホットスタンピング部品の高強度、高耐性のすぐれた機械的物性、及び向上された水素遅れ破壊特性を確保しうるホットスタンピング用素材を具現しうる。ここで、そのような効果により、本発明の範囲が限定されるものではないということは、言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【0025】
【図1】本発明の一実施例によるホットスタンピング用素材の一部を図示するＴＥＭ（transmission electron microscope）イメージである。
【図2A】本発明の一実施例による、微細析出物が分散された様子の一部を概略的に図示する図である。
【図2B】本発明の一実施例による、微細析出物が分散された様子の一部を概略的に図示する図である。
【図3A】微細析出物に水素がトラップされた様子の一部を概略的に図示する例示図である。
【図3B】微細析出物に水素がトラップされた様子の一部を概略的に図示する例示図である。
【図4】本発明の一実施例による、ホットスタンピング用素材の製造方法を概略的に図示するフローチャートである。
【図5】本発明の実施例及び比較例の巻き取り温度による引っ張り強度及び曲げ応力を比較して示したグラフである。
【図6A】実施例の巻き取り温度による４点屈曲試験（４point bending test）の結果を図示するイメージである。
【図6B】比較例の巻き取り温度による４点屈曲試験（４point bending test）の結果を図示するイメージである。
【発明を実施するための形態】
【0026】
本発明は、多様な変換を加えることができ、さまざまな実施例を有しうるが、特定実施例を図面に例示し、詳細な説明によって詳細に説明する。本発明の効果、特徴、及びそれらを達成する方法は、図面と共に詳細に後述されている実施例を参照すれば、明確になるであろう。しかしながら、本発明は、以下で開示される実施例に限定されるものではなく、多様な形態によって具現されうる。
【0027】
以下、添付された図面を参照し、本発明の実施例について詳細に説明が、図面を参照して説明するとき、同一であるか、あるいは対応する構成要素は、同一図面符号を付し、それらに係わる重複説明は、省略する。
【0028】
以下の実施例において、第１、第２のような用語は、限定的な意味ではなく、１つの構成要素を、他の構成要素と区別する目的で使用されている。
以下の実施例において、単数の表現は、文脈上、明白にそれに限って意味しない限り、複数の表現を含む。
以下の実施例において、単数の表現は、文脈上、明白にそれに限って意味しない限り、複数の表現を含む。
【0029】
以下の実施例において、「含む」または「有する」というような用語は、明細書上に記載された特徴または構成要素が存在するということを意味するものであり、１以上の他の特徴または構成要素が付加される可能性を事前に排除するものではない。
【0030】
以下の実施例において、膜、領域、構成要素のような部分が、他の部分の「上」または「上部」にあるとするとき、他の部分の真上にある場合だけではなく、その中間に、さらに他の膜、領域、構成要素などが介在されている場合も含む。
【0031】
図面においては、説明の便宜のために、構成要素が、その大きさが誇張されていたり縮小されていたりもする。例えば、図面に示された各構成の大きさ及び厚みは、説明の便宜のために任意に示されているので、本発明は、必ずしも図示されているところに限定されるものではない。
【0032】
ある実施例が、違って具現可能である場合、特定の工程順序は、説明される順序と異なるように遂行されもする。例えば、連続して説明される２つの工程が実質的に同時に遂行されもし、説明される順序と反対の順序にも進められる。
【0033】
本明細書において、「Ａ及び／またはＢ」は、Ａであるか、Ｂであるか、Ａ及びＢである場合を示す。そして、「Ａ及びＢのうち少なくとも一つ」は、Ａであるか、Ｂであるか、Ａ及びＢである場合を示す。
【0034】
以下の実施例において、膜、領域、構成要素などが連結されているとするとき、膜、領域、構成要素が直接連結されている場合、または／及び膜、領域、構成要素の中間に、他の膜、領域、構成要素が介在されて間接的に連結されている場合も含む。例えば、本明細書において、膜、領域、構成要素などが電気的に連結されているとするとき、膜、領域、構成要素などが直接電気的に連結されている場合、及び／またはその中間に、他の膜、領域、構成要素などが介在され、間接的に電気的連結されている場合を示す。
【0035】
以下、添付された図面を参照し、本発明の実施例について詳細に説明する。
【0036】
図１は、本発明の一実施例によるホットスタンピング用素材の一部を図示するＴＥＭ（transmission electron microscope）イメージである。
【0037】
図１に図示されているように、本発明の一実施例によるホットスタンピング用素材１は、鋼板１０、及び鋼板１０内に分布された微細析出物２０を含むものでもある。
【0038】
ホットスタンピング用素材１は、鋼板１０が含む合金元素の含量、及び微細析出物２０の析出挙動が事前設定された条件を満足するように制御されうる。それを介し、ホットスタンピング後の成形部品は、高強度、高耐性のすぐれた機械的特性、及び向上された水素遅れ破壊特性を有しうる。一実施例において、ホットスタンピング用素材１は、ホットスタンピング後、１，３５０ＭＰａ以上の引っ張り強度を示し、望ましくは、１，３５０ＭＰａ以上１，６５０ＭＰａ未満の引っ張り強度を示しうる。また、５０°以上の曲げ角、０．８ｗｐｐｍ以下の活性化水素量を示しうる。ここで、「曲げ角」は、圧延方向（ＲＤ：rolling direction）のＶ－ベンディング角を意味しうる。
【0039】
鋼板１０は、所定の合金元素を所定含量含むように鋳造されたスラブに対し、熱延工程及び／または冷延工程を進めて製造された鋼板でもある。鋼板１０は、炭素（Ｃ）、シリコン（Ｓｉ）、マンガン（Ｍｎ）、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）、クロム（Ｃｒ）、ホウ素（Ｂ）、及び残部の鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含むものでもある。また、一実施例において、鋼板１０は、添加剤として、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つをさらに含むものでもある。または、鋼板１０は、所定含量のカルシウム（Ｃａ）をさらに含むものでもある。
【0040】
一実施例において、鋼板１０は、炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６ｗｔ％、リン（Ｐ）：０超過０．０３ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０超過０．０１５ｗｔ％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、添加剤としてチタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）、及びバナジウム（Ｖ）中１種以上の合：０超過０．１ｗｔ％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含むものでもある。
【0041】
炭素（Ｃ）は、鋼板１０内のオステナイト安定化元素として作用しうる。炭素は、鋼板１０の強度及び硬度を決定する主要元素であり、ホットスタンピング工程以後、鋼板１０の引っ張り強度（例えば、１，３５０ＭＰａ以上の引っ張り強度）を確保し、焼き入れ性特性を確保するための目的で添加されうる。そのような炭素は、鋼板１０全体重量につき、約０．１９ｗｔ％ないし約０．２５ｗｔ％で含まれるものでもある。炭素の含量が、約０．１９ｗｔ％未満である場合、硬質相（マルテンサイトなど）確保が困難であり、鋼板１０の機械的強度を満足させ難いのである。それと反対に、炭素の含量が、約０．２５ｗｔ％を超える場合、鋼板１０の脆性発生または曲げ性能低減の問題が引き起こされる。
【0042】
シリコン（Ｓｉ）は、鋼板１０内のフェライト安定化元素として作用しうる。シリコン（Ｓｉ）は、固溶強化元素として鋼板１０の延性を向上させ、低温域炭化物の形成を抑制することにより、オステナイト内の炭素濃化度を向上させうる。また、シリコンは、熱延、冷延、熱間プレス組織均質化（パーライト、マンガン偏析帯制御）及びフェライト微細分散の核心元素でもある。シリコンは、マルテンサイト強度不均質制御元素として作用し、衝突性能を向上させる役割を行うことができる。そのようなシリコンは、鋼板１０全体重量につき、約０．１ｗｔ％ないし約０．６ｗｔ％含まれるものでもある。シリコンの含量が、約０．１ｗｔ％未満である場合、前述の効果を得難く、最終ホットスタンピングマルテンサイト組織において、セメンタイトの形成及び粗大化が発生し、鋼板１０の均一化効果が微々たるものであり、Ｖ－ベンディング角を確保することができないのである。それと反対に、シリコンの含量が、約０．６ｗｔ％を超える場合、熱延負荷、冷延負荷が増大し、熱延赤型グスケールが過多になり、鋼板１０のメッキ特性が低下されうる。
【0043】
マンガン（Ｍｎ）は、鋼板１０内のオステナイト安定化元素として作用しうる。マンガンは、熱処理時、焼き入れ性及び強度の増大目的で添加される。そのようなマンガンは、鋼板１０全体重量につき、約０．８ｗｔ％ないし約１．６ｗｔ％含まれるものでもある。マンガンの含量が、約０．８ｗｔ％未満である場合、結晶粒微細化効果が十分ではなく、焼き入れ性不十分により、ホットスタンピング後、成型品内の硬質相分率が不十分にもなる。一方、マンガンの含量が、約１．６ｗｔ％を超える場合、マンガン偏析またはパーライトバンドによる延性及び耐性が低下され、曲げ性能低下の原因になり、不均質微細組織が発生しうる。
【0044】
リン（Ｐ）は、鋼板１０の耐性低下を防止するために、鋼板１０全体重量につき、０超過約０．０３ｗｔ％以下で含まれるものでもある。リンの含量が約０．０３ｗｔ％を超える場合、リン化鉄化合物が形成され、耐性及び溶接性が低下され、製造工程中において鋼板１０にクラックが誘発されうる。
【0045】
硫黄（Ｓ）は、鋼板１０全体重量につき、０超過約０．０１５ｗｔ％以下含まれるものでもある。硫黄の含量が、約０．０１５ｗｔ％を超えれば、熱間加工性、溶接性及び衝撃特性が低下され、巨大介在物生成により、クラックなど表面欠陥が発生しうる。
【0046】
クロム（Ｃｒ）は、鋼板１０の焼き入れ性及び強度を向上させる目的で添加されうる。クロムは、析出硬化を介する結晶粒微細化及び強度確保を可能にするのである。そのようなクロムは、鋼板１０全体重量につき、約０．１ｗｔ％ないし約０．６ｗｔ％含まれるものでもある。クロムの含量が、約０．１ｗｔ％未満である場合、析出硬化効果が低調であり、それと反対に、クロムの含量が０．６ｗｔ％を超える場合、Ｃｒ系析出物及びマトリックス固溶量が増大し、耐性が低下され、原価上昇により、生産費が増大しうる。
【0047】
ホウ素（Ｂ）は、フェライト変態、パーライト変態及びベイナイト変態を抑制し、マルテンサイト組織を確保することにより、鋼板１０の焼き入れ性及び強度を確保する目的で添加されうる。また、ホウ素は、結晶粒界に偏析されて粒界エネルギーを低くし、焼き入れ性を増大させ、オステナイト結晶粒成長温度上昇により、結晶粒微細化効果を有しうる。そのようなホウ素は、鋼板１０全体重量につき、約０．００１ｗｔ％ないし約０．００５ｗｔ％で含まれるものでもある。ホウ素が、前記範囲で含まれるとき、硬質相粒界脆性発生を防止し、高い耐性と曲げ性とを確保しうる。ホウ素の含量が、約０．００１ｗｔ％未満である場合、焼き入れ性効果が不足してしまい、それと反対に、ホウ素の含量が、約０．００５ｗｔ％を超える場合、固溶度が低く、熱処理条件により、結晶粒界において容易に析出され、焼き入れ性が劣化されるか、あるいは高温脆化の原因にもなり、硬質相粒界脆性発生により、耐性及び曲げ性が低下されうる。
【0048】
添加剤は、微細析出物２０形成に寄与する窒化物または炭化物の生成元素でもある。具体的には、該添加剤は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含むものでもある。チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）は、窒化物形態または炭化物形態の微細析出物２０を形成することにより、ホットスタンピング及び焼き入れを行った部材の強度を確保しうる。また、それらは、Ｆｅ－Ｍｎ系複合酸化物に含有され、耐遅れ破壊特性向上に有効な水素トラップサイトとして機能し、耐遅れ破壊性を改善させるのに必要な元素でもある。そのような添加剤は、合わせて、鋼板１０全体重量につき、０超過約０．１ｗｔ％以下で含まれるものでもある。該添加剤の含量が、約０．１ｗｔ％を超えれば、降伏強度の上昇が過度に大きくなってしまう。
【0049】
チタン（Ｔｉ）は、熱間プレス熱処理後、析出物形成による、焼き入れ性強化及び材質向上の目的で添加されうる。また、高温におけるＴｉ（Ｃ，Ｎ）などの析出相を形成し、オステナイト結晶粒微細化に効果的に寄与しうる。そのようなチタンは、鋼板１０全体重量につき、約０．０１０ｗｔ％ないし約０．０５０ｗｔ％含まれるものでもある。チタンが前記含量範囲で含まれれば、延鋳不良及び析出物粗大化を防止し、鋼材の物性を容易に確保し、鋼材表面におけるクラック発生のような欠陥を防止しうる。なお、チタンの含量が、約０．０５０ｗｔ％を超えれば、析出物が粗大化され、延伸率及び曲げ性の下落が生じうる。
【0050】
ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）は、マルテンサイトパケットサイズ（packet size）低減による強度及び耐性の上昇を目的に添加されうる。ニオブ及びバナジウムそれぞれは、鋼板１０全体重量につき、約０．０１０ｗｔ％ないし約０．０５０ｗｔ％含まれるものでもある。ニオブ及びバナジウムが前記範囲で含まれるとき、熱間圧延工程及び冷間圧延工程において、鋼材の結晶粒微細化効果にすぐれ、製鋼／延鋳時、スラブのクラック発生と、製品の脆性破断発生とを防止し、製鋼性粗大析出物生成を最小化させうる。
【0051】
カルシウム（Ｃａ）は、介在物形状制御のために添加されうる。そのようなカルシウムは、鋼板１０全体重量につき、約０．００３ｗｔ％以下で含まれるものでもある。
【0052】
微細析出物２０は、鋼板１０内に分布されて水素をトラップする役割を行うことができる。すなわち、微細析出物２０は、ホットスタンピング用素材１の製造過程または製造後において、内部に流入された水素に対するトラップサイトを提供することにより、ホットスタンピング加工された製品の水素遅れ破壊特性を向上させうる。一実施例において、微細析出物２０は、添加剤の窒化物または炭化物を含むものでもある。具体的には、微細析出物２０は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか１つの窒化物または炭化物を含むものでもある。
【0053】
そのような微細析出物２０の析出挙動は、工程条件を調節することによって制御しうる。例えば、工程条件のうち、巻き取り温度（ＣＴ：coiling temperature）範囲を調節することにより、微細析出物２０の個数、微細析出物２０間の平均距離、微細析出物２０の直径のような析出挙動を制御しうる。工程条件に係わる詳細な説明は、図４を参照して後述する。
【0054】
微細析出物２０の析出挙動は、事前設定された条件を満足するように制御されうる。また、そのような微細析出物２０の析出挙動は、工程条件（例えば、巻き取り温度（ＣＴ）範囲）を介して制御しうる。例えば、微細析出物２０の単位面積当たり個数、単位面積当たり個数分布の均一度を示す個数変動係数（Ｃ１）、微細析出物２０間の平均距離、微細析出物２０の直径、単位面積当たり直径分布の均一度を示す直径平均変動係数（Ｃ２，Ｃ２１，Ｃ２２）などが、事前設定された条件を満足するように制御しうる。該工程条件に係わる詳細な説明は、図４及び図５を参照して後述する。個数変動係数（Ｃ１）、直径平均変動係数（Ｃ２，Ｃ２１，Ｃ２２）に係わる析出挙動条件については、実施例及び比較例を介してさらに詳細に後述する。
【0055】
なお、そのような微細析出物２０の析出挙動は、ＴＥＭイメージを分析する方法によって測定しうる。具体的には、試片について事前設定された個数ほど、任意領域に係わるＴＥＭイメージを獲得し、獲得されたイメージから、イメージ分析プログラムなどを介して微細析出物２０を抽出し、抽出された微細析出物２０につき、微細析出物２０の個数、微細析出物２０間の平均距離、微細析出物２０の直径などを測定しうる。
【0056】
一実施例において、微細析出物２０の析出挙動測定のために、測定対象試片に、前処理として、表面複製法（replication method）を適用しうる。例えば、１段階レプリカ法、２段階レプリカ法、抽出レプリカ法などが適用されうるが、前述の例示に限定されるものではない。
【0057】
または、微細析出物２０の直径測定時、微細析出物２０の形態不均一性を考慮し、微細析出物２０の形状を円に換算し、微細析出物２０の直径を算出しうる。具体的には、特定の面積を有する単位ピクセルを利用して抽出された微細析出物２０の面積を測定し、微細析出物２０を、測定された面積と同一面積を有する円に換算し、微細析出物２０の直径を算出しうる。
【0058】
または、微細析出物２０間の平均距離は、平均自由経路（mean free path）を介して測定しうる。具体的には、微細析出物２０間の平均距離は、粒子面積分率と、単位長さ当たり粒子個数とを利用して算出しうる。例えば、微細析出物２０間の平均距離は、以下のような数式１のような相関関係を有しうる。
数式１で、λは、粒子間平均距離であり、ＡＡは、粒子面積分率であり、ＮＬは、単位長さ当たり粒子個数である。
【数1】
【0059】
微細析出物２０の析出挙動を測定する方法は、前述の例示に制限されるものではなく、多様な方法が適用されうる。
【0060】
そのような微細析出物２０の析出挙動は、ホットスタンピング後の成形部品の機械的特性及び水素遅れ破壊特性に大きい影響を与える。以下、図２Ａないし図３Ｂを参照し、微細析出物２０の析出挙動によるホットスタンピング後の成形部品の機械的特性及び水素遅れ破壊特性の改善効果差について説明する。
【0061】
【0062】
具体的には、図２Ａには、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０の大きさ及び分布が、相対的に不均一である場合が図示されており、図２Ｂには、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０の大きさ及び分布が、相対的に均一な場合が図示されている。
【0063】
図２Ａを参照すれば、微細析出物２０が、鋼板１０内部において均一ではなく、偏向的に分散されている。それにより、鋼板１０内部の一部領域には、相対的に多くの個数の微細析出物２０が凝集されている領域が存在しうる。また、相対的に多くの個数の微細析出物２０が凝集されている領域には、相対的にさらに多くの欠陥（例えば、転位など）が凝集されうる。それだけでなく、図２Ａのように、微細析出物２０の大きさが均一ではない場合、相対的に大きい微細析出物２０に、相対的にさらに多くの欠陥（例えば、転位など）が凝集されうる。すなわち、欠陥も、鋼板１０内部において均一ではなく、偏向的に分布しうる。
【0064】
そのように、特定領域に、相対的にさらに多くの欠陥（例えば、転位など）が凝集される場合、当該領域は、破断ノッチ（notch）として作用し、不均一な応力分布及び応力集中を誘発し、強度及び曲げ性のような機械的特性を低下させうる。
【0065】
なお、図２Ｂを参照すれば、相対的に均一な大きさの微細析出物２０が、鋼板１０内部に押しなべて分散されている。それにより、欠陥（例えば、転位など）は、鋼板１０内部において相対的に均一に分布され、前述のノッチとして作用する領域が生じることを最小化させたり防止したりしうる。
【0066】
一実施例において、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０の単位面積当たり個数は、事前設定された範囲を満足するように制御されうる。具体的には、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、７，０００個以上であり、１６，５００個以下でもある。すなわち、微細析出物２０は、鋼板１０内部に、７，０００個／１００μｍ２以上であり、１６，５００個／１００μｍ２以下に形成されうる。
【0067】
また、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０において、直径が０．０１μｍ以下である微細析出物２０の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、４，５００個以上であり、１６，０００個以下でもある。すなわち、微細析出物２０は、鋼板１０内部に、４，５００個／１００μｍ２以上であり、１６，０００個／１００μｍ２以下に形成されうる。
【0068】
また、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０において、直径が０．００５μｍ以下である微細析出物２０の単位面積（１００μｍ２）当たり個数は、１，７５５個以上であり、１６，０００個以下でもある。すなわち、微細析出物２０は、鋼板１０内部に、１，７５５個／１００μｍ２以上であり、１６，０００個／１００μｍ２以下に形成されうる。
【0069】
微細析出物２０の単位面積当たり個数が前述の範囲を満足すれば、ホットスタンピング後に要求される引っ張り強度（例えば、約１，３５０Ｍｐａ以上）を確保し、成形性ないし曲げ性を向上させうる。例えば、微細析出物２０の個数が７，０００個／１００μｍ２未満であるか、あるいは直径が０．０１μｍ以下である微細析出物２０の個数が４，５００個／１００μｍ２未満であるか、あるいは直径が０．００５μｍ以下である微細析出物２０の個数が１，７５５個／１００μｍ２未満である場合、強度が低下されうる。なお、微細析出物２０の個数が１６，５００個／１００μｍ２を超えるか、直径が０．０１μｍ以下である微細析出物２０の個数が１６，０００個／１００μｍ２を超えるか、あるいは直径が０．００５μｍ以下である微細析出物２０の個数が１１６，０００個／１００μｍ２を超える場合、成形性ないし曲げ性が低下されうる。
【0070】
以下において、単位面積（１００μｍ２）当たり全体微細析出物、大きさ（直径）別の微細析出物個数分布の均一度を示す個数平均の変動係数を第２変動係数（Ｃ２）と称しうる。該第２変動係数（Ｃ２）は、前記個数平均の標準偏差を、前記個数平均で除した値と定義されうる。一実施例において、第２変動係数（Ｃ２）は、約０．９５以下を満足しうる。第２変動係数（Ｃ２）が約０．９５を超える場合、曲げ性が低下されうる。具体的には、微細析出物の個数分布が不均一である場合、微細析出物が少なく分布する領域において、初期オステナイト結晶粒サイズ（ＰＡＧＳ：prior austenite grain size）の微細化を介するブロック境界（block boundary）の密度上昇が低下され、それにより、十分なスリップバンド（slip band）を確保し難いという問題が生じる。従って、第２変動係数（Ｃ２）が約０．９５を超える場合、成形性及び曲げ性が低下されうる。第２変動係数（Ｃ２）を介する個数分布に係わる析出挙動については、後述する比較例及び実施例を介してさらに詳細に説明する。
【0071】
一実施例において、隣接する微細析出物２０間の平均距離が事前設定された範囲を満足するように制御されうる。ここで、「平均距離」は、微細析出物２０の平均自由経路（mean free path）を意味しうるが、それを測定する方法に係わる詳細な内容は、後述する。
【0072】
具体的には、微細析出物２０間の平均距離は、約０．４μｍ以上約０．８μｍ以下でもある。微細析出物２０間の平均距離が約０．４μｍ未満である場合、成形性ないし曲げ性が低下され、一方、約０．８μｍを超える場合、強度が低下されうる。
【0073】
【0074】
【0075】
具体的には、図３Ａには、直径が相対的に大きい微細析出物２０に、水素がトラッピングされた様子が図示されており、図３Ｂには、直径が相対的に小さい微細析出物２０に水素がトラッピングされた様子が図示されている。
【0076】
図３Ａのように、微細析出物２０の直径が相対的に大きい場合、１つの微細析出物２０にトラッピングされる水素原子の個数が増加しうる。すなわち、鋼板１０内部に流入された水素原子が均一に分散されず、１つの水素トラップサイトに複数個の水素原子がトラップされる確率が上昇することになってしまう。１つの水素トラップサイトにトラップされた複数個の水素原子は、互いに結合し、水素分子（Ｈ２）を形成しうる。形成された水素分子は、内部圧力発生確率を上昇させ、結果として、ホットスタンピング加工された製品の水素遅れ破壊特性を低下させうる。
【0077】
それと異なり、図３Ｂのように、微細析出物２０の直径が相対的に小さい場合、１つの微細析出物１０に、複数個の水素原子がトラップされる確率が低下されうる。すなわち、鋼板１０内部に流入された水素原子は、互いに異なる水素トラップサイトにトラップされることにより、相対的に均一に分散されうる。それにより、水素原子が互いに結合することができなくなることにより、水素分子による内部圧力発生確率が低下され、ホットスタンピング加工された製品の水素遅れ破壊特性が向上されうる。
【0078】
本発明の一実施例によるホットスタンピング用鋼板１は、水素遅れ破壊特性を向上させるために、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０の直径平均が、事前設定された範囲を満足するように制御されうる。具体的には、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０の直径平均は、約０．００７μｍ以下でもある。また、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０の約６０％以上が約０．０１μｍ以下の直径を有しうる。また、鋼板１０内部に分散されている微細析出物２０の約２５％以上が約０．００５μｍ以下の直径を有しうる。
【0079】
以下において、単位面積（１００μｍ２）当たり全体微細析出物の大きさ（直径）の変動係数を、第１変動係数（Ｃ１）と称しうる。該第１変動係数（Ｃ１）は、全体微細析出物の直径平均の標準偏差を、前記直径平均で除した値と定義されうる。一実施例において、第１変動係数（Ｃ１）は、約０．８以下を満足しうる。第１変動係数（Ｃ１）が約０．８を超える場合、引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性が低下されうる。具体的には、微細析出物の大きさ（直径）分布が不均一である場合ｍ不均一な直径分布が転位移動の妨害要素として作用し、強度が低下されうる。すなわち、ホットスタンピング後の鋼板に外部衝撃が加えられた場合、大きさ（直径）が大きい微細析出物が密集された部分が、転位集積による破断ノッチとして作用しうる。また、微細析出物にトラップされる水素量が不均一であり、水素間結合による局所的な水素分圧増大により、水素遅れ破壊特性が低下されうる。第１変動係数（Ｃ１）を介する直径分布に係わる析出挙動については、後述する比較例及び実施例を介してさらに詳細に説明する。
【0080】
なお、微細析出物２０の微細化は、ホットスタンピング後の成形部品の曲げ特性を改善させうる。一実施例において、微細化された微細析出物２０は、結晶粒成長の妨害要素として作用し、初期オステナイト結晶粒サイズ（ＰＡＧＳ）を微細化させうる。初期オステナイト結晶粒サイズ（ＰＡＧＳ）が微細化されるほど、マルテンサイトパケットサイズ及びマルテンサイトラス（lath）相サイズが低減しうる。それにより、パケット内のブロック境界間隔が狭まり、ブロック密度が上昇しうる。そのようなブロック境界は、マルテンサイト組織の外部衝撃による変形時、スリップバンドとして作用しうるが、微細析出物２０の微細化は、さらに多くのスリップバンドを確保しうるようにし、曲げ特性向上に寄与しうる。
【0081】
図４は、本発明の一実施例による、ホットスタンピング用素材の製造方法を概略的に図示するフローチャートである。
【0082】
図４に図示されているように、本発明の一実施例による、ホットスタンピング用素材の製造方法は、再加熱段階（Ｓ１００）、熱間圧延段階（Ｓ２００）、冷却／巻き取り段階（Ｓ３００）、冷間圧延段階（Ｓ４００）、焼きなまし熱処理段階（Ｓ５００）及びメッキ段階（Ｓ６００）を含むものでもある。
【0083】
参照として、図４には、Ｓ１００段階ないしＳ６００段階が独立した段階として図示されているが、Ｓ１００段階ないしＳ６００段階のうち一部は、１つの工程で遂行され、必要により、一部が省略されることも可能である。
【0084】
まず、ホットスタンピング用素材１を形成する工程の対象になる半製品状態のスラブを準備しうる。該スラブは、炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６ｗｔ％、リン（Ｐ）：０超過０．０３ｗｔ％以下、硫黄（Ｓ）：０超過０．０１５ｗｔ％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５ｗｔ％、添加剤：０超過０．１ｗｔ％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含むものでもある。このとき、添加剤は、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含むものでもある。例えば、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及び／またはバナジウム（Ｖ）それぞれの含量は、約０．０１０ｗｔ％ないし約０．０５０ｗｔ％でもある。
【0085】
再加熱段階（Ｓ１００）は、熱間圧延のために、スラブを再加熱する段階でもある。再加熱段階（Ｓ１００）においては、連続鋳造工程を介して確保されたスラブを、所定の温度範囲で再加熱することにより、鋳造時、偏析された成分を再固溶するようになる。
【0086】
スラブ再加熱温度（ＳＲＴ：slab reheating temperature）は、オステナイト微細化及び析出硬化効果極大化のために、事前設定された温度範囲内に制御されうる。このとき、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）範囲は、スラブ再加熱時、微細析出物２０の平衡析出量を基準に、添加剤（Ｔｉ、Ｎｂ及び／またはＶ）が全固溶される温度範囲（約１，０００℃以上）に含まれるものでもある。スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）が、添加剤（Ｔｉ、Ｎｂ及び／またはＶ）の全固溶温度範囲に達していない場合、熱間圧延時、微細組織制御に必要な駆動力が十分に反映されず、要求される析出量制御を介するすぐれた機械的物性確保効果を得ることができない。
【0087】
一実施例において、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）は、約１，２００℃ないし約１，２５０℃に制御されうる。スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）が約１，２００℃未満である場合には、鋳造時、偏析された成分が十分に再固溶されえず、合金元素の均質化効果を大きく見難く、チタン（Ｔｉ）の固溶効果を大きく見難いという問題点がある。なお、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）は、高温であればあるほど、均質化に有利であるが、約１，２５０℃を超える場合には、オステナイト結晶粒度が増大し、強度確保が困難であるだけではなく、過度な加熱工程により、鋼板の製造費用だけ上昇しうる。
【0088】
熱間圧延段階（Ｓ２００）は、Ｓ１００段階で再加熱されたスラブを、所定の仕上げ圧延温度（ＦＤＴ：finishing delivery temperature）範囲において熱間圧延し、鋼板を製造する段階でもある。一実施例において、該仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）範囲は、約８４０℃ないし約９２０℃に制御されうる。該仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）が約８４０℃未満である場合、異常領域圧延による混粒組織が発生し、鋼板の加工性確保が困難であり、微細組織不均一により、加工性が低下される問題があるだけではなく、急激な相変化により、熱間圧延中に通板性の問題が生じうる。それと反対に、仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）が約９２０℃を超える場合には、オステナイト結晶粒が粗大化されうる。また、ＴｉＣ析出物が粗大化され、最終部品性能が低下される危険性がある。
【0089】
なお、再加熱段階（Ｓ１００）及び熱間圧延段階（Ｓ２００）においては、エネルギーが不安定な粒界において、微細析出物２０の一部が析出されうる。このとき、粒界において析出された微細析出物２０は、オステナイトの結晶粒成長を妨害する要素として作用し、オステナイト微細化を介する強度向上の効果を提供しうる。なお、Ｓ１００段階及びＳ２００段階で析出される微細析出物２０は、平衡析出量基準で、約０．００７ｗｔ％レベルでもあるが、それに限定されるものではない。
【0090】
冷却／巻き取り段階（Ｓ３００）は、Ｓ２００段階で熱間圧延された鋼板を、所定の巻き取り温度（ＣＴ）範囲で冷却させて巻き取り、鋼板内に微細析出物２０を形成する段階でもある。すなわち、Ｓ３００段階においては、スラブが含む添加剤（Ｔｉ、Ｎｂ及び／またはＶ）の窒化物または炭化物を形成することにより、微細析出物２０が形成される。なお、該巻き取りは、微細析出物２０の平衡析出量が最大値に逹するように、フェライト役割として進められうる。そのように、結晶粒再結晶が完了した後、フェライトへの組織変態時、粒界だけではなく、粒界内においても、微細析出物２０の粒子サイズが均質に析出されうる。
【0091】
一実施例において、巻き取り温度（ＣＴ）は、約７００℃ないし約７８０℃でもある。該巻き取り温度（ＣＴ）は、炭素（Ｃ）の再分配に影響を及ぼしうる。そのような巻き取り温度（ＣＴ）が約７００℃未満である場合には、過冷による低温相分率が高くなり、強度が上昇し、冷間圧延時．圧延負荷が深化される憂いがあり、延性が急激に低下される問題点がある。反対に、巻き取り温度が約７８０℃を超える場合には、異常結晶粒子成長や、過度な結晶粒子成長により、成形性及び強度の劣化が生じる問題がある。
【0092】
そのように、本実施例によれば、巻き取り温度（ＣＴ）範囲を制御することにより、微細析出物２０の析出挙動を制御しうる。巻き取り温度（ＣＴ）範囲によるホットスタンピング用素材１の特性変化に係わる実験例は、図５、図６Ａ及び図６Ｂを参照して後述する。
【0093】
冷間圧延段階（Ｓ４００）は、Ｓ３００段階で巻き取られた鋼板をアンコイリング（uncoiling）して酸洗い処理した後、冷間圧延する段階でもある。このとき、該酸洗いは、巻き取られた鋼板、すなわち、前述の熱延過程を介して製造された熱延コイルのスケールを除去するための目的で実施されるようになる。なお、一実施例において、冷間圧延時、圧下率は、約３０％ないし約７０％に制御されうるが、それに制限されるものではない。
【0094】
焼きなまし熱処理段階（Ｓ５００）は、Ｓ４００段階で冷間圧延された鋼板を、約７００℃以上の温度で焼きなまし熱処理する段階でもある。一実施例において、該焼きなまし熱処理は、冷延板材を加熱し、加熱された冷延板材を、所定の冷却速度に冷却する段階を含むものでもある。
【0095】
メッキ段階（Ｓ６００）は、焼きなまし熱処理された鋼板に対し、メッキ層を形成する段階でもある。一実施例において、メッキ段階（Ｓ６００）において、Ｓ５００段階で焼きなまし熱処理された鋼板上に、Ａｌ－Ｓｉメッキ層を形成しうる。
【0096】
具体的には、メッキ段階（Ｓ６００）は、鋼板を、約６５０℃ないし約７００℃の温度を有するメッキ浴に浸漬させ、鋼板の表面に溶融メッキ層を形成する段階、及び溶融メッキ層が形成された鋼板を冷却させ、メッキ層を形成する冷却段階を含むものでもある。このとき、該メッキ浴は、添加元素として、Ｓｉ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｚｎ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｉｎ、Ｂｉなどが含まれるものでもあるが、それらに限定されるものではない。
【0097】
そのように、Ｓ１００段階ないしＳ６００段階を介して製造されたホットスタンピング用素材１につき、ホットスタンピング工程を遂行することにより、前述の微細析出物２０の析出挙動に係わる条件を満足し、それにより、要求される強度及び曲げ性を満足するホットスタンピング部品を製造しうる。一実施例において、前述の含量条件及び工程条件を満足するように製造されたホットスタンピング用素材１は、ホットスタンピング後、約１，３５０ＭＰａ以上の引っ張り強度、約５０°以上の曲げ性、及び約０．８ｗｐｐｍ以下の活性化水素量を有しうる。
【0098】
以下においては、実施例及び比較例を介し、本発明についてさらに詳細に説明する。しかしながら、下記の実施例及び比較例は、本発明についてさらに具体的に説明するためのものであり、本発明の範囲は、下記の実施例及び比較例によって限定されるものではない。下記の実施例及び比較例は、本発明の範囲内において、当業者によって適切に修正、変更されうる。
【0099】
図５は、本発明の実施例及び比較例の巻き取り温度による引っ張り強度及び曲げ応力を比較して示したグラフであり、図６Ａ及び図６Ｂは、実施例及び比較例の巻き取り温度による４点屈曲試験（４point bending test）の結果を図示するイメージである。
【0100】
実施例（ＣＴ７００）及び比較例（ＣＴ８００）は、下記表１のような組成を有するスラブにつき、前述のＳ１００段階ないしＳ６００段階を遂行して製造されたホットスタンピング用素材１をホットスタンピングして製造された試片である。このとき、実施例（ＣＴ７００）及び比較例（ＣＴ８００）は、ホットスタンピング用素材１の製造過程において、同一の含量条件及び工程条件を適用するが、巻き取り温度（ＣＴ）のみを変数として差別適用して製造された試片である。具体的には、実施例（ＣＴ７００）及び比較例（ＣＴ８００）は、表１のような組成を有するスラブにつき、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）：１，２３０℃、仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）：９００℃、熱間圧延時の圧下率：９５％、焼きなまし熱処理温度：７８０℃、メッキ浸漬温度：６６０℃の条件で製造されたホットスタンピング素材を、９５０℃において２７０秒間加熱した後、ホットスタンピングして製造された試片である。
【0101】
【表1】
【0102】
具体的には、実施例（ＣＴ７００）は、７００℃の巻き取り温度（ＣＴ）を適用して製造されたホットスタンピング用素材１をホットスタンピングして製造された試片であり、比較例（ＣＴ８００）は、８００℃の巻き取り温度（ＣＴ）を適用して製造されたホットスタンピング用素材１をホットスタンピングして製造された試片である。
【0103】
【0104】
図５を参照すれば、引っ張り強度の場合、実施例（ＣＴ７００）の引っ張り強度は、比較例（ＣＴ８００）の引っ張り強度より強く、衝撃特性に影響を及ぼす曲げ応力も、実施例（ＣＴ７００）の曲げ応力が比較例（ＣＴ８００）の曲げ応力と対比して改善されていることを確認しうる。
【0105】
それは、下記表２で確認しうるように、実施例（ＣＴ７００）の場合が、比較例（ＣＴ８００）に比べ、微細析出物２０の析出量の増加、及びそれによる水素捕集能が向上されたためである。
【0106】
下記表２は、実施例（ＣＴ７００）と比較例（ＣＴ８００）との平衡析出量、活性化水素量の測定値、及び曲げビーム応力腐食試験（bent-beam stress corrosion test）結果である。ここで、平衡析出量とは、熱力学的に平衡状態をなすときに析出されうる析出物の最大個数を意味し、そのような平衡析出量が多いほど、析出される析出物の個数が増加する。また、活性化水素量は、鋼板１０内に流入された水素のうち、微細析出物２０にトラップされた水素を除いた水素量を意味する。
【0107】
そのような活性化水素量は、加熱脱ガス分析（thermal desorption spectroscopy）方法を利用して測定されうる。具体的には、試片を事前設定された加熱速度で加熱し、昇温させ、特定温度以下において、試片から放出される水素量を測定しうる。このとき、特定温度以下において、試片から放出される水素は、試片内に流入された水素のうち、トラップされえず、水素遅れ破壊に影響を与える活性化水素とに理解されうる。
【0108】
【表2】
【0109】
表２は、微細析出物の平衡析出量が異なるサンプルそれぞれにつき、４点屈曲試験（４point bending test）を行った結果と、加熱脱ガス分析方法を利用して測定した活性化水素量と、を示す。
【0110】
ここで、４点屈曲試験は、試片を腐食環境に露出させた状態を再現して製造された試片を、特定地点に、弾性限界以下レベルの応力を加え、応力腐食亀裂の発生いかんを確認する試験方法である。このとき、応力腐食亀裂は、腐食と持続的な引っ張り応力とが同時に作用するときに生じる亀裂を意味する。
【0111】
具体的には、表２の４点屈曲試験結果は、サンプルそれぞれにつき、空気中において、１，０００ＭＰａの応力を１００時間印加しての破断発生いかんを確認した結果である。また、活性化水素量は、前述の加熱脱ガス分析方法を利用して測定されたものであり、サンプルそれぞれにつき、約２０℃／ｍｉｎの加熱速度でもって、常温で約５００℃まで昇温させつつ、約３５０℃以下において、試片から放出される水素量を測定した値である。
【0112】
表２を参照すれば、微細析出物２０の平衡析出量の場合、実施例（ＣＴ７００）の平衡析出量は、０．０２８ｗｔ％であり、比較例（ＣＴ８００）の平衡析出量は、０．００９ｗｔ％であると測定された。すなわち、実施例（ＣＴ７００）が、比較例（ＣＴ８００）と対比し、さらに多くの微細析出物２０が形成されることにより、さらに多くの水素トラップサイトを提供しうることを確認しうる。
【0113】
なお、４点屈曲試験結果の場合、実施例（ＣＴ７００）は、破断されずに、比較例（ＣＴ８００）は、破断された。また、活性化水素量の場合、実施例（ＣＴ７００）の活性化水素量は、約０．７８０ｗｐｐｍであり、比較例（ＣＴ８００）の活性化水素量は、約０．８０１ｗｐｐｍであると測定された。それと係わり、活性化水素量が相対的にさらに低い実施例（ＣＴ７００）は、破断されず、活性化水素量が相対的にさらに高い比較例（ＣＴ８００）は、破断されたと確認しうる。それは、実施例（ＣＴ７００）が比較例（ＣＴ８００）と対比し、水素遅れ破壊特性が向上されたと理解されうる。
【0114】
すなわち、実施例（ＣＴ７００）は、比較例（ＣＴ８００）と対比し、微細析出物２０の析出量が増大し、それにより、活性化水素量が低減した。それは、実施例（ＣＴ７００）において、内部にトラップされた水素の量が、比較例（ＣＴ８００）と対比して増加したことを意味し、その結果、水素遅れ破壊特性が向上されたと理解されうる。
【0115】
図６Ａ及び図６Ｂは、それぞれ実施例（ＣＴ７００）及び比較例（ＣＴ８００）につき、４点屈曲試験を施行した結果を図示するイメージである。具体的には、図６Ａは、実施例（ＣＴ７００）につき、４点屈曲試験を施行した結果であり、図６Ｂは、比較例（ＣＴ８００）につき、実施例（ＣＴ７００）と同一の条件を適用し、４点屈曲試験を施行した結果に対応する。
【0116】
【0117】
それは、図６Ａの実施例（ＣＴ７００）の場合、７００℃の巻き取り温度（ＣＴ）を適用して製造されたホットスタンピング用素材１をホットスタンピングして製造された試片であり、０．０１μｍ以下の直径を有する微細析出物２０が、単位面積（１００μｍ２）当たり、４，５００個以上であり、１６，０００個以下に形成され、微細析出物２０間の平均距離が、０．４μｍ以上０．８μｍ以下を満足しうる。従って、実施例（ＣＴ７００）は、鋼板１０内に流入された水素が効率的に分散されてトラッピングされ、水素遅れ破壊特性が向上され、引っ張り強度及び曲げ特性が向上されたことを確認しうる。
【0118】
それと反対に、図６Ｂの比較例（ＣＴ８００）の場合、８００℃の巻き取り温度（ＣＴ）を適用して製造されたホットスタンピング用素材１をホットスタンピングして製造された試片であり、微細析出物２０の析出量が十分ではなく、微細析出物２０の直径が粗大化され、水素結合による耐圧発生確率が上昇しうる。従って、比較例（ＣＴ８００）は、鋼板１０内に流入された水素を効率的に分散トラッピングすることができず、引っ張り強度、曲げ特性及び水素遅れ破壊特性が低下されたということを確認しうる。
【0119】
すなわち、同一成分で構成されても、巻き取り温度（ＣＴ）の差により、ホットスタンピング素材１がホットスタンピング工程を経た後に有する強度、曲げ性及び水素遅れ破壊特性などに差が生じる。それは、巻き取り温度（ＣＴ）により、微細析出物２０の析出挙動に差が生じるためである。従って、前述の本発明の実施例による含量条件及び工程条件を適用すれば、高強度を確保し、曲げ性及び水素遅れ破壊特性を向上させうる。
【0120】
以下の表３ないし表６は、複数の試片につき、微細析出物２０の析出挙動の差による引っ張り強度、曲げ性及び水素遅れ破壊特性を数値化したものである。具体的には、表３ないし表６には、複数の試片につき、析出挙動（微細析出物の個数、微細析出物間の平均距離、微細析出物の直径など）の測定値と、ホットスタンピング後に有する特性（引っ張り強度、曲げ性及び活性化水素量）の測定値とが記載されている。
【0121】
なお、複数の試片は、それぞれ９５０℃に加熱し、約３００℃以下まで、約３０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却した後、引っ張り強度、曲げ性及び活性化水素量を測定したものである。
【0122】
このとき、引っ張り強度及び活性化水素量は、前述の４点屈曲試験及び加熱脱ガス分析方法を基に測定されたものであり、曲げ性は、ドイツ自動車産業協会（ＶＤＡ：Verband Der Automobilindustrie）の規格であるＶＤＡ２３８－１００により、Ｖ－ベンディング角を測定したものである。
【0123】
また、微細析出物の析出挙動（微細析出物の個数、微細析出物間の平均距離、微細析出物の直径など）は、前述のＴＥＭイメージ分析を介して測定された。また、微細析出物の析出挙動は、０．５μｍ＊０．５μｍの面積を有する任意の領域について測定し、単位面積（１００μｍ２）を基準に換算して測定した。
【0124】
【表3】
【0125】
【表4】
【0126】
【表5】
【0127】
【表6】
【0128】
表３ないし表６は、試片Ａないし試片Ｕにつき、微細析出物の析出挙動（微細析出物の個数、微細析出物間の平均距離、微細析出物の直径など）の測定値と、ホットスタンピング以後に有する特性（引っ張り強度、曲げ性及び活性化水素量）の測定値と、を示す。試片Ａないし試片Ｊは、表３に図示された含量条件を満足するスラブにつき、前述の工程条件を適用し、Ｓ１００段階ないしＳ６００段階を介して製造されたホットスタンピング用素材をホットスタンピングして製造された試片である。このとき、試片Ａないし試片Ｊは、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）：１，２３０℃、仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）：９００℃、熱間圧延時の圧下率：９５％、巻き取り温度（ＣＴ）：７８０℃、焼きなまし熱処理温度：７８０℃、メッキ浸漬温度：６６０℃の条件で製造されたホットスタンピング素材を、９５０℃で２７０秒間加熱した後、ホットスタンピングして製造された試片である。すなわち、試片Ａないし試片Ｊは、前述の微細析出物の析出挙動条件を満足する試片である。
【0129】
具体的には、試片Ａないし試片Ｊは、微細析出物が鋼板内に、７，０００個／１００μｍ２以上であり、１６，５００個／１００μｍ２以下に形成され、全体微細析出物の平均径は、０．００７μｍ以下であり、全体微細析出物間の平均距離は、０．４μｍ以上０．８μｍ以下を満足する。また、鋼板内に形成される微細析出物において６０％以上が、０．０１μｍ以下の直径を有し、直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の個数は、４，５００個／１００μｍ２以上であり、１６，０００個／１００μｍ２以下を満足する。また、鋼板内に形成される微細析出物において２５％以上が、０．００５μｍ以下の直径を有し、直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の個数は、１，７５５個／１００μｍ２以上であり、１６，０００個／１００μｍ２以下を満足する。
【0130】
そのような本発明の析出挙動条件を満足する試片Ａないし試片Ｊは、引っ張り強度、曲げ性及び水素遅れ破壊特性が向上されたことを確認しうる。具体的には、試片Ａないし試片Ｊは、ホットスタンピング後の引っ張り強度が１，３５０ＭＰａ以上を満足し、ホットスタンピング後の曲げ性が５０°以上を満足し、ホットスタンピング後の活性化水素量が０．８ｗｐｐｍ以下を満足する。
【0131】
なお、試片Ｋないし試片Ｕは、表５に図示された含量条件を満足するスラブにつき、前述の工程条件を適用し、Ｓ１００段階ないしＳ６００段階を介して製造されたホットスタンピング用素材をホットスタンピングして製造された試片である。このとき、試片Ｋないし試片Ｕは、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）：１，２３０℃、仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）：９００℃、熱間圧延時の圧下率：９５％、巻き取り温度（ＣＴ）：７９０℃、焼きなまし熱処理温度：７８０℃、メッキ浸漬温度：６６０℃の条件で製造されたホットスタンピング素材を、９５０℃で２７０秒間加熱した後、ホットスタンピングして製造された試片である。すなわち、試片Ｋないし試片Ｕは、前述の微細析出物の析出挙動条件のうち少なくとも一部を満足させることができない試片であり、引っ張り強度、曲げ性及び／または水素遅れ破壊特性が、試片Ａないし試片Ｊと対比して落ちることを確認しうる。
【0132】
試片Ｋの場合、直径０．０１μｍ以下の微細析出物個数が４，４９４個である。それは、直径０．０１μｍ以下の微細析出物個数条件の下限に達していない。それにより、試片Ｋの引っ張り強度は、相対的に低い１，３３１ＭＰａに過ぎないことを確認しうる。試片Ｌの場合、全体微細析出物個数が６，９９１個である。それは、全体微細析出物個数条件の下限に達していない。それにより、試片Ｌの引っ張り強度は、相対的に低い１，３２２ＭＰａに過ぎないことを確認しうる。
【0133】
試片Ｍの場合、直径０．０１μｍ以下の微細析出物個数が１６，０３８個である。それは、直径０．０１μｍ以下の微細析出物個数条件の上限を超える。それにより、試片Ｍの曲げ性は、相対的に低い４３°に過ぎないことを確認しうる。
【0134】
試片Ｎの場合、全体微細析出物個数が１６，５２１個である。それは、全体微細析出物個数条件の上限を超える。それにより、試片Ｎの曲げ性は、相対的に低い４０°に過ぎないことを確認しうる。
【0135】
試片Ｏの場合、全体微細析出物平均径が０．００７１μｍである。それは、全体微細析出物平均径条件の上限を超える。それにより、試片Ｏの活性化水素量は、相対的に高い０．８８１ｗｐｐｍと測定され、水素遅れ破壊特性が相対的に低下されたことを確認しうる。
【0136】
試片Ｐの場合、直径０．０１μｍ以下の微細析出物の比率が５９．８％である。それは、直径０．００５μｍ以下の微細析出物の比率条件の下限に達していない。それにより、試片Ｐの活性化水素量は、相対的に高い０．８２８ｗｐｐｍと測定され、水素遅れ破壊特性が相対的に低下されたことを確認しうる。
【0137】
試片Ｑの場合、直径０．００５μｍ以下の微細析出物の比率が２４．９％である。それは、直径０．００５μｍ以下の微細析出物の比率条件の下限に達していない。それにより、試片Ｑの活性化水素量は、相対的に高い０．８１５ｗｐｐｍと測定され、水素遅れ破壊特性が相対的に低下されたことを確認しうる。
【0138】
試片Ｒの場合、直径０．００５μｍ以下の微細析出物の比率が２４．８％である。それは、直径０．００５μｍ以下の微細析出物の比率条件の下限に達していない。それにより、試片Ｒの活性化水素量は、相対的に高い０．８４５ｗｐｐｍと測定され、水素遅れ破壊特性が相対的に低下されたことを確認しうる。
【0139】
試片Ｓの場合、全体微細析出物平均距離が０．３９μｍである。それは、全体微細析出物平均距離条件の下限に達していない。それにより、試片Ｓの曲げ性は、相対的に低い４５°に過ぎないことを確認しうる。
【0140】
試片Ｔの場合、全体微細析出物間の平均距離が０．８１μｍである。それは、全体微細析出物間の平均距離条件の上限を超える。それにより、試片Ｔの引っ張り強度は、相対的に低い１，３４４ＭＰａに過ぎないことを確認しうる。
【0141】
試片Ｕの場合、直径０．００５μｍ以下の微細析出物個数が１，７５２個である。それは、直径０．００５μｍ以下の微細析出物個数条件の下限に達していない。それにより、引っ張り強度は、相対的に低い１，３４２ＭＰａに過ぎないことを確認しうる。
【0142】
以下、表７を介し、微細析出物２０の析出挙動によるホットスタンピング後の成形部品の引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性の改善効果差について説明する。以下の微細析出物の析出挙動は、前述のＴＥＭイメージ分析を介して測定された。微細析出物の析出挙動は、０．５μｍ＊０．５μｍの面積を有する１０個の任意の領域について測定され、単位面積（１００μｍ２）を基準に換算され、以下、「平均」というのは、任意の領域に係わる析出挙動値の平均を意味する。前記任意の領域における全体析出物個数を算出し、それらの平均値を、「全体析出物個数平均」と称する。同様に、前記任意の領域における平均自由経路を介し、微細析出物間の平均距離を算出し、それらの平均値を、「析出物間の距離平均」と称した。前述の任意領域の直径１０ｎｍ以下の微細析出物、及び直径５ｎｍ以下の微細析出物それぞれの個数を、単位面積（１００μｍ２）を基準に換算し、それらの平均値を算出した後、前述の「全体析出物個数平均」に対する比率を、「１０ｎｍ以下の比率平均」及び「５ｎｍ以下の比率平均」と称する。
【0143】
前述の任意領域における全体微細析出物間の直径平均を、「全体析出物直径平均」と称し、それら値の標準偏差を、「直径平均の標準偏差」と称する。直径平均変動係数、すなわち、第１変動係数（Ｃ１）は、前記直径平均の標準偏差を、前記直径平均で除した値と定義する。本発明において第１変動係数（Ｃ１）は、０．８以下でもある。
【0144】
【表7】
【0145】
表７は、複数の試片につき、微細析出物の析出挙動による引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性を数値化したものである。具体的には、表７には、複数の試片（Ｘ１～Ｘ１２）につき、微細析出物の析出挙動として、全体微細析出物の個数平均、微細析出物間の平均距離、特定直径以下の微細析出物平均の比率、全体微細析出物の直径平均、前記直径平均の標準偏差、第１変動係数（Ｃ１）に係わる測定値と、それによるホットスタンピング以後に有する特性として、引っ張り強度及び活性化水素量に係わる測定値が記載されている。特に、直径平均の変動係数である第１変動係数（Ｃ１）による引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性観点から説明する。
【0146】
試片Ｘ１ないし試片Ｘ１２は、炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６重量％、リン（Ｐ）：０超過０．０３重量％以下、硫黄（Ｓ）：０超過０．０１５重量％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６重量％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５重量％、添加剤（チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含む）：０超過０．１重量％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含むスラブにつき、前述の工程条件を適用し、Ｓ１００段階ないしＳ６００段階を介して製造されたホットスタンピング用素材をホットスタンピングして製造された試片である。このとき、試片Ｘ１ないし試片Ｘ１２は、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）：１，２３０℃、仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）：９００℃、熱間圧延時の圧下率：９５％、巻き取り温度（ＣＴ）：７８０℃、焼きなまし熱処理温度：７８０℃、メッキ浸漬温度：６６０℃の条件で製造されたホットスタンピング素材を、９５０℃で２７０秒間加熱した後、ホットスタンピングして製造された試片である。なお、Ｘ１ないしＸ１２は、第１変動係数（Ｃ１）に係わる析出挙動だけではなく、前述の第２変動係数（Ｃ２）に係わる析出挙動も満足しうる。すなわち、Ｘ１ないしＸ１２は、前述の微細析出物の析出挙動条件を満足する試片である。
【0147】
具体的には、試片Ｘ１ないし試片Ｘ１２の全体微細析出物の個数は、７，０００～１６，５００個／μｍ２であり、隣接した微細析出物間の平均距離は、０．４μｍ以上０．８μｍ以下であり、直径０．０１μｍ以下の微細析出物の比率は、それぞれ６０％以上であり、直径０．００５μｍ以下の微細析出物の比率は、２５％以上であり、全体微細析出物の直径平均は、０．００７μｍ以下を満足する。
【0148】
ただし、試片Ｘ１ないし試片Ｘ８は、第１変動係数が０．８以下である条件を満足し、試片Ｘ９ないし試片Ｘ１２は、第１変動係数が０．８超過であり、本発明の第１変動係数による析出挙動条件を満足することができない。第１変動係数が０．８以下である試片Ｘ１ないし試片Ｘ８は、第１変動係数が０．８超過である試片Ｘ９ないし試片Ｘ１２より、引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性にすぐれていることを確認しうる。具体的には、試片Ｘ１ないし試片Ｘ８は、ホットスタンピング後の引っ張り強度が１，４００Ｍｐａ以上であり、活性化水素量が０．７ｗｐｐｍ以下であり、試片Ｘ９ないし試片Ｘ１２は、ホットスタンピング後の引っ張り強度は、１，３５０ＭＰａないし１，４００ＭＰａ（１，４００ＭＰａ未満）であり、活性化水素量は、０．７ｗｐｐｍないし０．８ｗｐｐｍであるところと対比し、試片Ｘ１ないし試片Ｘ８が、試片Ｘ９ないし試片Ｘ１２と対比し、引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性にすぐれるのである。
【0149】
特に、試片Ｘ１ないし試片Ｘ４は、全体析出物個数平均が７，０００個以上であり、１２，０００個以下であり、そのうち、直径１０ｎｍ以下の微細析出物の比率平均は、６０％ないし７０％であり、直径５ｎｍ以下の微細析出物の比率平均は、２５％ないし３５％であり、全体析出物の個数、及び直径が１０ｎｍまたは５ｎｍ以下の微細析出物の比率も低いので、ホットスタンピング後の引っ張り強度や水素遅れ破壊特性確保が非常に困難である条件でもある。それにもかかわらず、試片Ｘ１ないし試片Ｘ４は、第１変動係数が０．８以下であるという本発明の析出挙動条件を満足するので、試片Ｘ９ないし試片Ｘ１２と対比し、相対的に高い引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性を有する。
【0150】
なお、試片Ｘ１２は、全体析出物個数平均が１４，９６３個であり、多い方であり、直径が１０ｎｍ以下及び５ｎｍ以下の微細析出物の比率も、それぞれ８８．３％及び８３．８％であり、高い方であり、引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性の確保に相対的に有利な条件でもある。それにもかかわらず、試片Ｘ１２は、第１変動係数が０．８以下であるという本発明の析出挙動条件を満足することができないので、試片Ｘ１ないし試片Ｘ８と対比し、相対的に低い引っ張り強度及び水素遅れ破壊特性を有する。
【0151】
以下、表８を使用し、微細析出物２０の析出挙動によるホットスタンピング後の成形部品の曲げ性改善効果差について説明する。以下の微細析出物の析出挙動は、前述のＴＥＭイメージ分析を介して測定された。微細析出物の析出挙動は、０．５μｍ＊０．５μｍの面積を有する１０個の任意の領域について測定され、単位面積（１００μｍ２）を基準に換算し、以下、「平均」というのは、任意領域に係わる析出挙動値の平均を意味する。前述の任意領域における全体析出物個数、直径１０ｎｍ以下の微細析出物個数、直径５ｎｍ以下の微細析出物個数を測定した後、単位面積（１００μｍ２）を基準に換算し、それらそれぞれの平均値を、「全体析出物個数平均」、「１０ｎｍ以下析出物個数平均」、「５ｎｍ以下析出物個数平均」と称し、それぞれの標準偏差を測定した。前述の任意領域における平均自由経路を介し、微細析出物間の平均距離を算出し、それらの平均値を、「析出物間の距離平均」と称する。
【0152】
個数変動係数、すなわち、第２変動係数（Ｃ２）は、前記個数平均の標準偏差を、前記個数平均で除した値と定義した。本発明において第２変動係数（Ｃ２）は、０．９５以下でもある。第２変動係数（Ｃ２）は、直径１０ｎｍ以下の微細析出物の個数変動係数である第２－１変動係数（Ｃ２１）、及び直径５ｎｍ以下の微細析出物の個数変動係数である第２－２変動係数（Ｃ２２）を含む。
【0153】
第２－１変動係数（Ｃ２１）は、全体微細析出物において、直径が０．０１μｍ以下である微細析出物の個数平均の標準偏差を、直径が０．０１μｍ以下である微細析出物間の個数平均で除した値と定義され、第２－１変動係数（Ｃ２１）は、０．９５以下でもある。以下、第２－１変動係数（Ｃ２１）は、「第１個数変動係数」と称されもする。第２－２変動係数（Ｃ２２）は、全体微細析出物において、直径が０．００５μｍ以下である微細析出物の個数平均の標準偏差を、直径が０．００５μｍ以下である微細析出物間の個数平均で除した値と定義され、第２－２変動係数（Ｃ２２）は、０．９５以下でもある。以下、第２－２変動係数（Ｃ２２）は、「第２個数変動係数」と称されもする。
【0154】
【表8】
【0155】
表８は、複数の試片につき、微細析出物の析出挙動による曲げ角を数値化したものである。具体的には、表８には、複数の試片（Ｙ１～Ｙ１４）につき、微細析出物の析出挙動として、全体微細析出物、直径１０ｎｍ以下の微細析出物、及び直径５ｎｍ以下の微細析出物それぞれの個数平均、個数平均の標準偏差、微細析出物個数の変動係数である第２変動係数（Ｃ２）に係わる測定値と、それによるホットスタンピング以後に有する特性として曲げ角に係わる測定値とが記載されている。特に、個数平均の変動係数である第２変動係数（Ｃ２）による曲げ性観点から説明する。
【0156】
試片Ｙ１ないし試片Ｙ１４は、炭素（Ｃ）：０．１９～０．２５重量％、シリコン（Ｓｉ）：０．１～０．６重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．８～１．６重量％、リン（Ｐ）：０超過０．０３重量％以下、硫黄（Ｓ）：０超過０．０１５重量％以下、クロム（Ｃｒ）：０．１～０．６重量％、ホウ素（Ｂ）：０．００１～０．００５重量％、添加剤（チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）及びバナジウム（Ｖ）のうち少なくともいずれか一つを含む）：０超過０．１重量％以下、及び残りの鉄（Ｆｅ）と、その他不可避な不純物と、を含むスラブにつき、前述の工程条件を適用し、Ｓ１００段階ないしＳ６００段階を介して製造されたホットスタンピング用素材をホットスタンピングして製造された試片である。このとき、試片Ｙ１ないし試片Ｙ１４は、スラブ再加熱温度（ＳＲＴ）：１，２３０℃、仕上げ圧延温度（ＦＤＴ）：９００℃、熱間圧延時の圧下率：９５％、巻き取り温度（ＣＴ）：７８０℃、焼きなまし熱処理温度：７８０℃、メッキ浸漬温度：６６０℃の条件で製造されたホットスタンピング素材を、９５０℃で２７０秒間加熱した後、ホットスタンピングして製造された試片である。なお、試片Ｙ１ないし試片Ｙ１４は、後述する第２変動係数（Ｃ２）に係わる析出挙動だけではなく、前述の第１変動係数（Ｃ１）に係わる析出挙動も満足しうる。すなわち、Ｙ１ないしＹ１４は前述の微細析出物の析出挙動条件を満足する試片である。
【0157】
具体的には、試片Ｙ１ないし試片Ｙ１４の全体微細析出物の個数は、７，０００～１６，５００個／μｍ２であり、隣接した微細析出物間の平均距離は、０．４μｍ以上０．８μｍ以下であり、直径１０ｎｍ以下微細析出物の個数は、４，５００～１６，０００個／μｍ２であり、直径５ｎｍ以下の微細析出物の個数は、１，７５５～１６，０００個／μｍ２である。表８には示されていないが、試片Ｙ１ないし試片Ｙ１４は、直径０．０１μｍ以下の微細析出物の比率は、それぞれ６０％以上であり、直径０．００５μｍ以下の微細析出物の比率は、２５％以上であり、全体微細析出物の直径平均は、０．００７μｍ以下を満足する。
【0158】
ただし、試片Ｙ１ないし試片Ｙ８は、第２変動係数が０．９５以下である条件を満足し、試片Ｙ９ないし試片Ｙ１４は、第２変動係数が０．９５超過であり、本発明の第２変動係数による析出挙動条件を満足することができない。第２変動係数が０．９５以下である試片Ｙ１ないし試片Ｙ８は、第１変動係数が０．９５超過である試片Ｙ９ないし試片Ｙ１４より、曲げ性にすぐれていることを確認しうる。具体的には、試片Ｙ９ないし試片Ｙ１４は、ホットスタンピング後の曲げ角（゜）が６０°ないし７０°であり、試片Ｙ９ないし試片Ｙ１４は、ホットスタンピング後の曲げ角が、５０°以上であり、６０°未満であるところと対比し、試片Ｙ１ないし試片Ｙ８が、試片Ｙ９ないし試片Ｙ１４より曲げ性にすぐれている。
【0159】
試片Ｙ９の場合、第２変動係数（Ｃ２）、第２－１変動係数（Ｃ２１）及び第２－２変動係数（Ｃ２２）が、それぞれ０．９８、０．９６及び０．９６であり、個数変動係数（Ｃ２、Ｃ２１、Ｃ２２）条件の上限（０．９５）を超える。それにより、試片Ｙ９の曲げ性は、相対的に低い５５°に過ぎないことを確認しうる。
【0160】
試片Ｙ１０ないしＹ１２の場合、第２変動係数（Ｃ２）が０．９７または０．９６であり、第２変動係数（Ｃ２）条件の上限を超える。それにより、試片Ｙ１０ないしＹ１２の曲げ性は、相対的に低い５２°ないし５４°に過ぎないことを確認しうる。
【0161】
試片Ｙ１３の場合、第２－１変動係数（Ｃ２１）が０．９８であり、第２－１変動係数（Ｃ２１）条件の上限を超える。それにより、試片Ｙ１３の曲げ性は、相対的に低い５２°に過ぎないことを確認しうる。試片Ｙ１４の場合、第２－２変動係数（Ｃ２２）が０．９８であり、第２－２変動係数（Ｃ２２）条件の上限を超える。それにより、試片Ｙ１４の曲げ性は、相対的に低い５１°に過ぎないことを確認しうる。
【0162】
特に、試片Ｙ５ないしＹ８は、単位面積（１００μｍ２）当たり全体析出物個数平均が、１４，０００個以上であり、１６，５００個以下と多い方であり、そのうち、直径１０ｎｍ以下の微細析出物、及び直径５ｎｍ以下の微細析出物の個数も、相対的に多い方であり、曲げ性確保が困難である条件でもある。それにもかかわらず、試片Ｙ５ないし試片Ｙ８は、第２変動係数が０．９５以下であるという本発明の析出挙動条件を満足するので、試片Ｙ９ないし試片Ｙ１４と対比し、相対的に高い曲げ性を有する。
【0163】
なお、試片Ｙ９ないし試片Ｙ１４は、全体析出物、直径が１０ｎｍ以下及び５ｎｍ以下である微細析出物の個数が多い方であり、曲げ性確保に相対的に有利な条件でもある。それにもかかわらず、試片Ｙ９ないし試片Ｙ１４は、第２変動係数が０．９５以下であるという本発明の析出挙動条件を満足することができないの、で試片Ｙ１ないし試片Ｙ８と対比し、相対的に低い曲げ性を有する。
【0164】
結果として、前述の本発明の含量条件及び工程条件を適用したホットスタンピング用素材の製造方法でもって製造されたホットスタンピング用素材は、ホットスタンピングを経た後、前述の微細析出物の析出挙動条件を満足し、そのような微細析出物の析出挙動条件を満足するホットスタンピング製品は、引っ張り強度、曲げ性及び水素遅れ破壊特性が向上されたことを確認した。特に、本発明の実施例によるホットスタンピング用素材は、析出挙動条件のうち、直径平均変動係数及び／または個数変動係数を満足し、微細析出物の個数や大きさ（直径）が均一に分布されることにより、ホットスタンピング後の成形部品の引っ張り強度、曲げ性及び水素遅れ破壊特性がさらに向上されていることを確認しうる。
【0165】
本発明は、図面に図示された実施例を参照して説明されたが、それらは、例示的なものに過ぎず、当該技術分野において通常の知識を有する者であるならば、それらから、多様な変形、及び均等な他の実施例が可能であるという点を理解するであろう。従って、本発明の真の技術的保護範囲は、特許請求の範囲の技術的思想によって定められるものである。
【図1】
【図2a】
【図2b】
【図3a】
【図3b】
【図4】
【図5】
【図6a】
【図6b】
【国際調査報告】