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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公表特許公報(A)
(11)【公表番号】
(43)【公表日】2025-03-11
(54)【発明の名称】耐食性合金鉄筋及びその製造方法
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20250304BHJP
C21D 8/08 20060101ALI20250304BHJP
C22C 38/50 20060101ALI20250304BHJP
B21B 3/00 20060101ALI20250304BHJP
B22D 11/00 20060101ALI20250304BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 301Y
C21D8/08 A
C22C38/50
B21B3/00 D
B22D11/00 A
【審査請求】有
【予備審査請求】未請求
(21)【出願番号】P 2024550611
(86)(22)【出願日】2023-01-18
(85)【翻訳文提出日】2024-08-26
(86)【国際出願番号】 CN2023072767
(87)【国際公開番号】W WO2023246096
(87)【国際公開日】2023-12-28
(31)【優先権主張番号】202210708417.8
(32)【優先日】2022-06-22
(33)【優先権主張国・地域又は機関】CN
(81)【指定国・地域】
(71)【出願人】
【識別番号】524290233
【氏名又は名称】江蘇省沙鋼鋼鉄研究院有限公司
(71)【出願人】
【識別番号】524256941
【氏名又は名称】江▲蘇▼沙▲鋼▼▲鋼▼▲鉄▼有限公司
(71)【出願人】
【識別番号】524256952
【氏名又は名称】江▲蘇▼沙▲鋼▼集▲団▼有限公司
(74)【代理人】
【識別番号】110003007
【氏名又は名称】弁理士法人謝国際特許商標事務所
(72)【発明者】
【氏名】陳 煥徳
(72)【発明者】
【氏名】麻 ▲ハン▼
(72)【発明者】
【氏名】蒋 金洋
(72)【発明者】
【氏名】王 鳳娟
(72)【発明者】
【氏名】張 宇
(72)【発明者】
【氏名】白 鴻国
(72)【発明者】
【氏名】楊 曉偉
(72)【発明者】
【氏名】張 海
(72)【発明者】
【氏名】陳 兆毅
【テーマコード（参考）】
4K032
【Ｆターム（参考）】
4K032AA01
4K032AA04
4K032AA05
4K032AA11
4K032AA12
4K032AA16
4K032AA22
4K032AA23
4K032AA26
4K032AA29
4K032AA32
4K032AA35
4K032AA36
4K032BA02
4K032CA02
4K032CA03
4K032CC04
(57)【要約】
本願は、耐食性合金鉄筋及びその製造方法を提供する。耐食性合金鉄筋は、Ｃ：０．０５～０．２５重量％、Ｓｉ：１．０５～２重量％、Ｍｎ：０．３～１．５重量％、Ｃｒ：０．５～２．５重量％、Ｎｉ：０．０５～１重量％、Ｏ：０．００１～０．００５重量％、Ｓ：０．００１～０．００３５重量％、Ｔｉ：０．００５～０．１重量％、Ａｌ：０．００５～０．１重量％、Ｖ：０．００５～０．０３重量％、Ｎｂ：０．００５～０．０３重量％を含み、残部はＦｅ及び不可避的な不純物である。その製造方法は、順次に行われる製錬、精錬、連続鋳造、圧延、及び冷却の工程を含む。本願は、Ｓｉ、Ｔｉ、Ａｌ、及びＭｎなどの元素でＣｒ含有量の低下による耐食性の低下を補い、耐食性合金鉄筋の生産コストを大幅に削減させる。
【特許請求の範囲】
【請求項1】
Ｃ：０．０５～０．２５重量％、Ｓｉ：１．０５～２重量％、Ｍｎ：０．３～１．５重量％、Ｃｒ：０．５～２．５重量％、Ｎｉ：０．０５～１重量％、Ｏ：０．００１～０．００５重量％、Ｓ：０．００１～０．００３５重量％、Ｔｉ：０．００５～０．１重量％、Ａｌ：０．００５～０．１重量％、Ｖ：０．００５～０．０３重量％、Ｎｂ：０．００５～０．０３重量％を含み、残部はＦｅ及び不可避的な不純物であり、前記Ｓｉ及びＭｎの含有量は２≦Ｓｉ／Ｍｎ≦５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量は０．７５≦Ｓｉ／Ｃｒ≦１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量は０．０２％≦Ｔｉ＋Ａｌ≦０．２％を満たす、ことを特徴とする耐食性合金鉄筋。
【請求項2】
前記Ｓｉの含有量は１．２～１．８％であり、及び／又は、前記Ｍｎの含有量は０．４～１％であり、
及び／又は、前記Ｃｒの含有量は０．８５～２％である、ことを特徴とする請求項１に記載の耐食性合金鉄筋。
【請求項3】
前記Ｓｉの含有量は１．３５～１．６５％であり、及び／又は、前記Ｍｎの含有量は０．４５～０．７５％であり、
及び／又は、前記Ｃｒの含有量は１．３５～１．７５％である、ことを特徴とする請求項２に記載の耐食性合金鉄筋。
【請求項4】
前記Ｃの含有量は０．０５～０．１５％である、ことを特徴とする請求項１に記載の耐食性合金鉄筋。
【請求項5】
前記Ｃの含有量は０．０７～０．１２％である、ことを特徴とする請求項４に記載の耐食性合金鉄筋。
【請求項6】
前記Ｔｉの含有量は０．０１～０．０７５％であり、及び／又は、前記Ａｌの含有量は０．０１～０．０７５％である、ことを特徴とする請求項１に記載の耐食性合金鉄筋。
【請求項7】
順次に行われる製錬、精錬、連続鋳造、圧延、及び冷却の工程を含む、ことを特徴とする請求項１～６のいずれか１項に記載の耐食性合金鉄筋の製造方法。
【請求項8】
前記耐食性合金鉄筋を製造する原料には、フェロシリコン合金及びシリコンマンガン合金が含まれ、フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は（２～５）：１である、ことを特徴とする請求項７に記載の製造方法。
【請求項9】
前記連続鋳造工程では、引抜き速度は２．５～３．５ｍ／ｍｉｎであり、及び／又は、前記冷却工程では、冷却床に移した鉄筋の温度は８２０℃～１０００℃であり、
及び／又は、前記圧延工程は、連続鋳造ビレットを加熱して、粗圧延、仕上げ圧延を行うステップを含む、ことを特徴とする請求項７に記載の製造方法。
【請求項10】
前記連続鋳造ビレットを加熱する温度は１１５０～１２５０℃であり、前記粗圧延温度は１０００～１１２０℃であり、前記仕上げ圧延温度は１０００℃以上である、ことを特徴とする請求項９に記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【関連出願の相互参照】
【0001】
本願は、２０２２年６月２２日に中国特許庁に提出された、出願番号が２０２２１０７０８４１７．８、発明の名称が「耐食性合金鉄筋及びその製造方法」の中国特許出願の優先権を主張しており、そのすべての内容は引用により本明細書に組み込まれている。
【技術分野】
【0002】
本願は、鉄筋の技術分野に関し、具体的には、耐食性合金鉄筋及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【0003】
鉄筋コンクリート構造は最も重要な構造であるが、その耐久性不足が業界の難題となっている。耐食性合金鉄筋は、一般的な鉄筋の外観、機械的特性、加工性や耐食性を兼ね備えており、鉄筋コンクリート構造物の耐久性不足の問題を解決する重要な手段となっている。しかし、既存の耐食性合金鉄筋には依然としていくつかの課題があり、その普及を十分に進めることが困難である。
【0004】
例えば、特許ＣＮ１１２３７５９９５Ａは、４００ＭＰａグレードの耐食性鉄筋及びその生産方法を開示し、前記４００ＭＰａグレードの耐食性鉄筋の成分は、Ｃｒ：９．５～１０．４質量％、Ｍｏ：１．０～１．２質量％、Ｍｎ：０．３～０．６質量％、Ｎｉ：０．０１～１質量％、Ｃｕ：０．０１～０．５質量％、Ｃ≦０．０１４質量％、Ｎ≦０．００４質量％、Ｎｂ：０．０１～０．０５質量％、Ｓｉ：０．２～０．６質量％であり、残部はＦｅ及び不可避的な不純物である。上記耐食性鉄筋の微細構造はベイナイト及びフェライトであり、極低炭素高合金耐食性鉄筋に属し、優れた機械的特性及び耐食性を有する。
【0005】
しかし、上記の耐食性鉄筋合金元素中のＣｒ及びＭｏの含有量が高いため、その生産コストは高く、耐食性鉄筋の使用が大幅に制限されてしまう。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
本願が解決しようとする技術的課題は、耐食性鉄筋合金元素中のＣｒ及びＭｏの含有量が高いため、その生産コストは高く、耐食性鉄筋の使用が大幅に制限されてしまうという従来技術の欠陥を克服することである。
【課題を解決するための手段】
【0007】
このため、本願は、耐食性合金鉄筋を提供し、Ｃ：０．０５～０．２５重量％、Ｓｉ：１．０５～２重量％、Ｍｎ：０．３～１．５重量％、Ｃｒ：０．５～２．５重量％、Ｎｉ：０．０５～１重量％、Ｏ：０．００１～０．００５重量％、Ｓ：０．００１～０．００３５重量％、Ｔｉ：０．００５～０．１重量％、Ａｌ：０．００５～０．１重量％、Ｖ：０．００５～０．０３重量％、Ｎｂ：０．００５～０．０３重量％を含み、残部はＦｅ及び不可避的な不純物であり、
前記Ｓｉ、Ｍｎの含有量は２≦Ｓｉ／Ｍｎ≦５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量は０．７５≦Ｓｉ／Ｃｒ≦１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量は０．０２重量％≦Ｔｉ＋Ａｌ≦０．２重量％を満たす。
前記Ｓｉ、Ｍｎの含有量は２≦Ｓｉ／Ｍｎ≦５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量は０．７５≦Ｓｉ／Ｃｒ≦１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量は０．０２重量％≦Ｔｉ＋Ａｌ≦０．２重量％を満たす。
【0008】
任意選択的に、前記Ｓｉは１．２～１．８％であり、
及び／又は、前記Ｍｎは０．４～１％であり、
及び／又は、前記Ｃｒは０．８５～２％である。
及び／又は、前記Ｍｎは０．４～１％であり、
及び／又は、前記Ｃｒは０．８５～２％である。
【0009】
任意選択的に、前記Ｓｉは１．３５～１．６５％であり、
及び／又は、前記Ｍｎは０．４５～０．７５％であり、
及び／又は、前記Ｃｒは１．３５～１．７５％である。
及び／又は、前記Ｍｎは０．４５～０．７５％であり、
及び／又は、前記Ｃｒは１．３５～１．７５％である。
【0010】
任意選択的に、前記Ｃは０．０５～０．１５％である。
【0011】
任意選択的に、前記Ｃは０．０７～０．１２％である。
【0012】
任意選択的に、前記Ｔｉは０．０１～０．０７５％であり、
及び／又は、前記Ａｌは０．０１～０．０７５％である。
及び／又は、前記Ａｌは０．０１～０．０７５％である。
【0013】
本願はまた、順次に行われる製錬、精錬、連続鋳造、圧延、及び冷却の工程を含む、前述耐食性合金鉄筋の製造方法を提供する。
【0014】
任意選択的に、前記耐食性合金鉄筋を製造する原料には、フェロシリコン合金及びシリコンマンガン合金が含まれ、フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は（２～５）：１である。
【0015】
任意選択的に、前記連続鋳造工程では、引抜き速度は２．５～３．５ｍ／ｍｉｎであり、
及び／又は、前記冷却工程では、冷却床に移した鉄筋の温度は８２０℃～１０００℃であり、
及び／又は、前記圧延工程は、連続鋳造ビレットを加熱して、粗圧延、仕上げ圧延を行うステップを含む。
及び／又は、前記冷却工程では、冷却床に移した鉄筋の温度は８２０℃～１０００℃であり、
及び／又は、前記圧延工程は、連続鋳造ビレットを加熱して、粗圧延、仕上げ圧延を行うステップを含む。
【0016】
任意選択的に、前記連続鋳造ビレットを加熱する温度は１１５０～１２５０℃であり、前記粗圧延温度は１０００～１１２０℃であり、前記仕上げ圧延の温度は１０００℃以上である。
【発明の効果】
【0017】
本願の技術的解決手段は、以下の利点を有する。
【0018】
１．本願に係る耐食性合金鉄筋では、本願の処方におけるＳｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ａｌ、及びＴｉを総合的に設計し、Ｓｉ、Ｔｉ、Ａｌ、及びＭｎなどの元素でＣｒ含有量の低下による耐食性の低下を補うことによって、Ｍｏ元素を処方に配合せずにＣｒ元素の含有量を大幅に低減させる場合にも、機械的特性と耐食性に優れた耐食性合金鉄筋が得られ、耐食性合金鉄筋の生産コストが大幅に削減される。
【0019】
２．本願に係る耐食性合金鉄筋は、本願の化学組成設計に基づいて、耐食性合金鉄筋の優れた耐食性を実現するだけでなく、耐食性合金鉄筋は、優れた機械的特性を持ち、生産コストが低く、実際の生産及び加工に適している。
【0020】
３．本願に係る耐食性合金鉄筋は、本願の化学組成設計スキームを前提として、製造方法における製錬技術及び制御圧延・制御冷却工程と組み合わせることにより、合金元素による強化作用を発揮することやフェライト＋パーライト多相組織を得ることが確保され、耐食性合金鉄筋の耐食性と機械的特性が確保されるとともに、生産の難易度や生産コストも低減される。
【発明を実施するための形態】
【0021】
以下の実施例は、本願をよりよく理解するために提供されたものであり、前述の最良の実施形態に限定されるものではなく、本願の内容及び保護範囲を制限するものではなく、本願の示唆又は本願と他の従来技術の特徴を組み合わせて得られた、本願と同一又は類似する如何なる製品も、本願の保護範囲内に入る。
【0022】
実施例に具体的な実験手順又は条件が明記されていない場合は、当分野の文献に記載された通常の実験手順の操作又は条件に従って実行すればよい。使用した試薬又は器具はメーカーが明記されておらず、いずれも市販を通じて入手できる通常の試薬製品である。
【0023】
本願におけるフェロシリコン合金は、粒子径が１０～３０ｍｍであり、主な成分が、Ｓｉ：７５重量％、Ｓ：０．００２重量％、Ｃ：０．０１重量％、Ａｌ：０．１重量％、Ｔｉ：０．０１重量％、Ｐ：０．０２重量％であり、残りが鉄及び不純物であり、青海百通高純材料有限公司から購入した。
【0024】
本願におけるシリコンマンガン合金は、粒子径が１０～３０ｍｍであり、主要な成分が、Ｍｎ：８３重量％、Ｓｉ：１．９４重量％、Ｃ：０．６５重量％、Ｐ：０．１５重量％、Ｓ：０．００５重量％であり、残りが鉄及び不純物であり、寧夏翼通実業有限公司から購入した。
【0025】
本願におけるフェロクロム合金は、粒子径が３０～５０ｍｍであり、主要な成分が、Ｃｒ：６０重量％、Ｓｉ：０．８７重量％、Ｃ：０．１４重量％、Ｓ：０．００２重量％、Ｐ：０．０３４重量％であり、残りが鉄及び不純物であり、天津浩元金属材料有限公司から購入した。
【0026】
本願におけるフェロチタン合金は、粒子径が１０～３０ｍｍであり、主要な成分が、Ｓｉ：１．８５重量％、Ｓ：０．０１４重量％、Ｃ：０．０４重量％、Ａｌ：１．３５重量％、Ｔｉ：３２．９４重量％、Ｐ：０．０４２重量％、Ｍｎ：１．５７重量％であり、残りが鉄及び不純物であり、錦州海シィン金属材料有限公司から購入した。
【0027】
本願におけるフェロニオブ合金は、粒子径が５～３０ｍｍであり、主要な成分が、Ｎｂ：６５．９２重量％、Ｓｉ：１．９７重量％、Ｃ：０．１２重量％、Ａｌ：０．９４重量％、Ｓ：０．０１８重量％、Ｐ：０．２５８重量％であり、残りが鉄及び不純物であり、北京高科新材料科技有限公司から購入した。
【0028】
本願におけるバナジウム窒素合金は、粒子径が５～１０ｍｍであり、主要な成分が、Ｖ：７７．６９重量％、Ｓ：０．０７５重量％、Ｃ：５．５３重量％、Ｎ：１４．１重量％、Ｐ：０．０４５重量％であり、残りが鉄及び不純物であり、江蘇潤豊合成科技有限公司から購入した。
【0029】
本願におけるニッケルは、ニッケル含有量９９．９重量％、残りが鉄及び不純物元素であり、江蘇国燕特鋼有限公司から購入したニッケルプレートとして加えられる。
【0030】
本願におけるアルミニウムは、アルミニウムの含有量が９９．５重量％であり、残りが鉄及び不純物元素であり、許昌聖通金属材料有限公司から購入したアルミニウム粒子として加えられる。
実施例１
実施例１
【0031】
本願は、Ｃ：０．０７重量％、Ｓｉ：１．３５重量％、Ｍｎ：０．４５重量％、Ｃｒ：１．３５重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００１重量％、Ｔｉ：０．０１重量％、Ａｌ：０．０１重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝３を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６１０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．３：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．３：０．０５：０．１：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２５ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は７５０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５５０℃で４０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を３ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１００ｍｉｎかけて１１９０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０３５℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径１４ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を９２０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を２ｍ／ｍｉｎとした。
実施例２
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝３を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６１０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．３：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．３：０．０５：０．１：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２５ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は７５０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５５０℃で４０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を３ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１００ｍｉｎかけて１１９０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０３５℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径１４ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を９２０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を２ｍ／ｍｉｎとした。
実施例２
【0032】
本願は、Ｃ：０．１重量％、Ｓｉ：１．５重量％、Ｍｎ：０．５５重量％、Ｃｒ：１．５重量％、Ｎｉ：０．５重量％、Ｏ：０．００３重量％、Ｓ：０．００２５重量％、Ｔｉ：０．０５重量％、Ａｌ：０．０５重量％、Ｖ：０．０１５重量％、Ｎｂ：０．０１５重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２．７を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６３０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．１：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．１：０．１５：０．５：０．１５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１３０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は９２０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５５５℃で４０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．７ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１１０ｍｉｎかけて１２１０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２５℃、仕上げ圧延温度を１０１０℃に設定して圧延し、直径２５ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を９３０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．５ｍ／ｍｉｎとした。
実施例３
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２．７を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６３０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．１：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．１：０．１５：０．５：０．１５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１３０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は９２０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５５５℃で４０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．７ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１１０ｍｉｎかけて１２１０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２５℃、仕上げ圧延温度を１０１０℃に設定して圧延し、直径２５ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を９３０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．５ｍ／ｍｉｎとした。
実施例３
【0033】
本願は、Ｃ：０．１２重量％、Ｓｉ：１．６５重量％、Ｍｎ：０．７５重量％、Ｃｒ：１．７５重量％、Ｎｉ：１重量％、Ｏ：０．００５重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．０７５重量％、Ａｌ：０．０７５重量％、Ｖ：０．０３重量％、Ｎｂ：０．０３重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２．２を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．９４を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６３５℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は２．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．７：０．３：０．８：０．３：１であり、ニッケルプレートの添加量は１２００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２５０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は１２５０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５１５℃で５０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．６ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１１０ｍｉｎかけて１２１０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２５℃、仕上げ圧延温度を１０１０℃に設定して圧延し、直径３２ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を８８０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．１ｍ／ｍｉｎとした。
実施例４
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２．２を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．９４を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６３５℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は２．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．７：０．３：０．８：０．３：１であり、ニッケルプレートの添加量は１２００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２５０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は１２５０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５１５℃で５０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．６ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１１０ｍｉｎかけて１２１０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２５℃、仕上げ圧延温度を１０１０℃に設定して圧延し、直径３２ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を８８０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．１ｍ／ｍｉｎとした。
実施例４
【0034】
本願は、Ｃ：０．０５重量％、Ｓｉ：１．２重量％、Ｍｎ：０．４重量％、Ｃｒ：０．８５重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００１重量％、Ｔｉ：０．００５重量％、Ａｌ：０．０２５重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝３を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．４１を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０３％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６００℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．５：０．０５：０．０５：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は７０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は６７０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５４０℃で３０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を３ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１２０ｍｉｎかけて１２３０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０７０℃、仕上げ圧延温度を１０５０℃に設定して圧延し、直径２８ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を９２０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．２ｍ／ｍｉｎとした。
実施例５
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝３を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．４１を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０３％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６００℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．５：０．０５：０．０５：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は７０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は６７０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５４０℃で３０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を３ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１２０ｍｉｎかけて１２３０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０７０℃、仕上げ圧延温度を１０５０℃に設定して圧延し、直径２８ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を９２０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．２ｍ／ｍｉｎとした。
実施例５
【0035】
本願は、Ｃ：０．１５重量％、Ｓｉ：１．８重量％、Ｍｎ：０．９重量％、Ｃｒ：２重量％、Ｎｉ：１重量％、Ｏ：０．００５重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．１重量％、Ａｌ：０．１重量％、Ｖ：０．０３重量％、Ｎｂ：０．０３重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．９を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６３９℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は２：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．５：０．３：１．２：０．３：１であり、ニッケルプレートの添加量は１２００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は３０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は１５００ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５６０℃で４５ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．５ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを９０ｍｉｎかけて１１５０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０００℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径１０ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を８２０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を２．２ｍ／ｍｉｎとした。
実施例６
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．９を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６３９℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は２：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．５：０．３：１．２：０．３：１であり、ニッケルプレートの添加量は１２００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は３０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は１５００ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５６０℃で４５ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．５ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを９０ｍｉｎかけて１１５０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０００℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径１０ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を８２０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を２．２ｍ／ｍｉｎとした。
実施例６
【0036】
本願は、Ｃ：０．０５重量％、Ｓｉ：１．０５重量％、Ｍｎ：０．３重量％、Ｃｒ：０．８重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００１重量％、Ｔｉ：０．０２５重量％、Ａｌ：０．００５重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝３．５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．３１を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０３％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６５０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．８：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．６：０．０５：０．３：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５５０℃で３５ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．５ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１００ｍｉｎかけて１１８０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２０℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径１８ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を８６０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．４ｍ／ｍｉｎとした。
実施例７
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝３．５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．３１を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０３％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６５０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．８：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．６：０．０５：０．３：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５５０℃で３５ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．５ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１００ｍｉｎかけて１１８０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２０℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径１８ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を８６０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．４ｍ／ｍｉｎとした。
実施例７
【0037】
本願は、Ｃ：０．２５重量％、Ｓｉ：２重量％、Ｍｎ：１重量％、Ｃｒ：２．５重量％、Ｎｉ：１重量％、Ｏ：０．００５重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．１重量％、Ａｌ：０．１重量％、Ｖ：０．０３重量％、Ｎｂ：０．０３重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．８を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６００℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は２．２：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３：０．３：１．１：０．３：１であり、ニッケルプレートの添加量は１２００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２５０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は１６６５ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５４０℃で４０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．７ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１２０ｍｉｎかけて１２５０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１１２０℃、仕上げ圧延温度を１１００℃に設定して圧延し、直径２２ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を１０００℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．４５ｍ／ｍｉｎとした。
実施例８
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．８を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６００℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は２．２：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３：０．３：１．１：０．３：１であり、ニッケルプレートの添加量は１２００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２５０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は１６６５ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５４０℃で４０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．７ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１２０ｍｉｎかけて１２５０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１１２０℃、仕上げ圧延温度を１１００℃に設定して圧延し、直径２２ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を１０００℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．４５ｍ／ｍｉｎとした。
実施例８
【0038】
本願は、Ｃ：０．１重量％、Ｓｉ：１．０５重量％、Ｍｎ：０．３５重量％、Ｃｒ：０．７５重量％、Ｎｉ：０．１５重量％、Ｏ：０．００２５重量％、Ｓ：０．００２５重量％、Ｔｉ：０．０３重量％、Ａｌ：０．０３重量％、Ｖ：０．０１重量％、Ｎｂ：０．０１重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝３を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．４を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０６％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６２０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．３：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．１：０．１：０．３：０．１：１であり、ニッケルプレートの添加量は１８０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２５０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５８５ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５４５℃で４０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を３．５ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１００ｍｉｎかけて１２００℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２０℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径１６ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を８８０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．６ｍ／ｍｉｎとした。
実施例９
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝３を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．４を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０６％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６２０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は３．３：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は２．１：０．１：０．３：０．１：１であり、ニッケルプレートの添加量は１８０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は２５０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５８５ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５４５℃で４０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を３．５ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１００ｍｉｎかけて１２００℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２０℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径１６ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を８８０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．６ｍ／ｍｉｎとした。
実施例９
【0039】
本願は、Ｃ：０．２５重量％、Ｓｉ：１．５重量％、Ｍｎ：０．３重量％、Ｃｒ：１重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００１重量％、Ｔｉ：０．１重量％、Ａｌ：０．０５重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６５０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．３：０．０５：１．１：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１２５ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５６０℃で６０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を３．１ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１２０ｍｉｎかけて１２３０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０６０℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径２２ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を１０００℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．４５ｍ／ｍｉｎとした。
実施例１０
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６５０℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．３：０．０５：１．１：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１２５ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５６０℃で６０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を３．１ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを１２０ｍｉｎかけて１２３０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０６０℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径２２ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を１０００℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．４５ｍ／ｍｉｎとした。
実施例１０
【0040】
本願は、Ｃ：０．０５重量％、Ｓｉ：１．８６重量％、Ｍｎ：０．９３重量％、Ｃｒ：２．４８重量％、Ｎｉ：１重量％、Ｏ：０．００５重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．００５重量％、Ａｌ：０．０１５重量％、Ｖ：０．０３重量％、Ｎｂ：０．０３重量を含み、残りがＦｅ及び不可避的な不純物であり、
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．７５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６００℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は２．２：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．０：０．３：０．２：０．３：１であり、ニッケルプレートの添加量は１２００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は３２５ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は１５５０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５４０℃で３０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．８ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを９０ｍｉｎかけて１１８０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２０℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径２２ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を９５０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．４５ｍ／ｍｉｎとした。
比較例１
ここで、Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝２を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．７５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．０２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法は、以下のステップを含む。
製錬工程：フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、フェロシリコン合金、シリコンマンガン合金、ニッケルプレート、及びアルミニウム粒子を１６００℃で製錬し、溶鋼を得た。フェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は２．２：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．０：０．３：０．２：０．３：１であり、ニッケルプレートの添加量は１２００ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は３２５ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は１５５０ｋｇである。
精錬工程：溶鋼にアルゴンガスを導入して、続いて１５４０℃で３０ｍｉｎ精錬した。
連続鋳造工程：精錬後の溶鋼を連続鋳造機で連続鋳造ビレットにし、連続鋳造のときに、引抜き速度を２．８ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた連続鋳造ビレットの断面サイズは１４０ｍｍ２である。
圧延工程：連続鋳造工程で得られた連続鋳造ビレットを９０ｍｉｎかけて１１８０℃に加熱し、その後、粗圧延温度を１０２０℃、仕上げ圧延温度を１０００℃に設定して圧延し、直径２２ｍｍの鉄筋を得た。
冷却工程：圧延工程で得られた鉄筋を９５０℃に冷却した後、冷却床に移して冷却し、空冷し、冷却床の搬送速度を１．４５ｍ／ｍｉｎとした。
比較例１
【0041】
本願は、Ｃ：０．１重量％、Ｓｉ：２．１５重量％、Ｍｎ：０．３重量％、Ｃｒ：１重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．０８重量％、Ａｌ：０．０７重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝７．１７を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝２．１５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は６．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．６：０．０５：０．８：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである点のみは相違する。
比較例２
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝７．１７を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝２．１５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は６．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．６：０．０５：０．８：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである点のみは相違する。
比較例２
【0042】
本願は、Ｃ：０．１重量％、Ｓｉ：１．５重量％、Ｍｎ：１．６５重量％、Ｃｒ：１重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．０８重量％、Ａｌ：０．０７重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝０．９１を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は０．８：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は０．６：０．０５：０．８：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は２７５０ｋｇである点のみは相違する。
比較例３
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝０．９１を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は０．８：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は０．６：０．０５：０．８：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は２７５０ｋｇである点のみは相違する。
比較例３
【0043】
本願は、Ｃ：０．１重量％、Ｓｉ：１．５重量％、Ｍｎ：０．３重量％、Ｃｒ：３重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．０８重量％、Ａｌ：０．０７重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は４．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は１０：０．０５：０．８：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである点のみは相違する。
比較例４
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝０．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．１５％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は４．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は１０：０．０５：０．８：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである点のみは相違する。
比較例４
【0044】
本願は、Ｃ：０．１重量％、Ｓｉ：１．５重量％、Ｍｎ：０．３重量％、Ｃｒ：１重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．１５重量％、Ａｌ：０．０７重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．２２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は４．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．３：０．０５：１．５５：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである点のみは相違する。
比較例５
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．２２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は４．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．３：０．０５：１．５５：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は１８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである点のみは相違する。
比較例５
【0045】
本願は、Ｃ：０．１重量％、Ｓｉ：１．５重量％、Ｍｎ：０．３重量％、Ｃｒ：１重量％、Ｎｉ：０．０５重量％、Ｏ：０．００１重量％、Ｓ：０．００３５重量％、Ｔｉ：０．０８重量％、Ａｌ：０．１５重量％、Ｖ：０．００５重量％、Ｎｂ：０．００５重量を含み、
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．２２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は４．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．３：０．０５：０．８：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は３８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである点のみは相違する。
試験例１
Ｓｉ及びＭｎの含有量はＳｉ／Ｍｎ＝５を満たし、Ｓｉ及びＣｒの含有量はＳｉ／Ｃｒ＝１．５を満たし、Ｔｉ及びＡｌの含有量はＴｉ＋Ａｌ＝０．２２％を満たす、耐食性合金鉄筋を提供する。
上記の耐食性合金鉄筋の製造方法では、実施例８と比較して、製錬ステップではフェロシリコン合金とシリコンマンガン合金との質量比は４．５：１であり、フェロクロム合金、フェロニオブ合金、フェロチタン合金、バナジウム窒素合金、及びシリコンマンガン合金の質量比は３．３：０．０５：０．８：０．０５：１であり、ニッケルプレートの添加量は６０ｋｇであり、アルミニウム粒子の添加量は３８０ｋｇであり、シリコンマンガン合金の添加量は５００ｋｇである点のみは相違する。
試験例１
【0046】
実施例及び比較例で製造された耐食性合金鉄筋の機械的特性は、国家規格ＧＢ／Ｔ２２８．１－２０１０金属材料引張試験第１部：室温試験方法に従ってテストし、引張強さ・降伏強さ比（すなわち、引張強さ／降伏強さ）を計算し、テスト結果を表１に示す。
【0047】
【表1】
試験例２
【0048】
ツァイス光学顕微鏡を用いて、実施例及び比較例で製造された耐食性合金鉄筋の組織タイプを２００倍拡大視野で観察し、その中のフェライトの体積割合を算出し、試験結果を表２に示す。
試験例３
試験例３
【0049】
作用電極、参照電極、対極システムを備えた電気化学ワークステーションを用いて、実施例及び比較例で製造された耐食性合金鉄筋の表面の不動態皮膜破壊の臨界塩素イオン濃度値をテストし、ＨＲＢ４００モデルの鉄筋と比較し、臨界塩素イオン濃度値の向上倍率を計算した。具体的なテスト方法は次のとおりである。テストサンプルを飽和水酸化ナトリウム溶液に４８ｈ浸漬し、その後、電気化学ワークステーションに入れ、作用電極として使用した。２４ｈごとに０．０１ｍｏｌ／Ｌの塩化ナトリウム溶液を電気化学ワークステーションの溶液に加え、電圧／電流－塩素イオン濃度曲線をテストした。電流又は電圧が急激に変化する場合、対応する塩素イオン濃度値が臨界塩素イオン濃度値となる。計算式は、向上倍数＝耐食性合金鉄筋の臨界塩素イオン濃度値／ＨＲＢ４００鉄筋の臨界塩素イオン濃度値である。テスト結果を表２に示す。上記のＨＲＢ４００モデルの鉄筋の成分及び成分の配合比は、Ｃ：０．２４％、Ｓｉ：０．４０％、Ｍｎ：１．４０％、Ｖ：０．０２５％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４％である。
試験例４
試験例４
【0050】
実施例及び比較例で製造された耐食性合金鉄筋の耐塩素塩腐食性をそれぞれテストし、ＨＲＢ４００モデルの鉄筋と比較し、耐塩素塩腐食性の向上倍数を算出した。具体的なテスト方法は次のとおりである。各実施例及び比較例の耐食性合金鉄筋の一端を長さ１００ｍｍで切断し、旋盤を用いて旋削加工を行って直径８ｍｍの試験片を製造し、この試験片を温度３５℃、湿度８０％で腐食溶液に入れて塩水噴霧腐食試験を実施した。テスト用の腐食溶液は、塩化物塩濃度が５ｗｔ％の塩化ナトリウム溶液であり、そのｐＨ値が７．０であり、テスト時間が１４日間である。腐食前後のテストサンプルの重量を電子微量天秤でテストした。計算式は、向上倍数＝耐食性合金鉄筋の腐食前後の重量変化値／ＨＲＢ４００の腐食前後の重量変化値である。テスト結果を表２に示す。上記のＨＲＢ４００モデルの鉄筋の成分及び成分の配合比は、Ｃ：０．２４％、Ｓｉ：０．４０％、Ｍｎ：１．４０％、Ｖ：０．０２５％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０４％である。
【0051】
【表2】
【0052】
上記表２の結果から、本願に係る耐食性合金鉄筋では、微細組織タイプに占めるフェライトの割合が５３～７３％に達し、ＨＲＢ４００と比較して、臨界塩素イオン濃度値は２．１倍以上向上し、耐塩素塩腐食性は２．７倍以上向上し、総合的な性能は大幅に向上することが分かった。
【0053】
表１と表２のデータから、本願の組成比では、機械的特性と耐食性を両立させることができ、総合的な性能が優れていることが判明した。また、本願の組成処方にはＭｏ元素が無く、Ｃｒ元素の含有量が大幅に低減され、コストが大幅に削減される。
【0054】
明らかに、上記の実施例は、単に明確に説明するための例であり、実施形態を限定するものではない。当業者にとっては、上記の説明に基づいて、他の異なる形の変化又は変更が行われてもよい。ここでは、すべての実施形態を網羅的に取り上げる必要もなく、また、不可能なことである。そして、そこから引き出された自明な変化又は変更は、依然として本発明の保護範囲にある。
【国際調査報告】