【技術分野】

【0001】

【0002】

【背景技術】

【0003】

【0004】

【0005】

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【0007】

【0008】

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【発明の概要】

本発明は、前記従来の技術の問題点を解決するために案出されたものであって、架橋剤と臨界ミセル濃度（ｃｒｉｔｉｃａｌ ｍｉｃｅｌｌｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ, ＣＭＣ）が１５０ｍｇ／Ｌ以下の乳化剤の含量及び投入時点を調節することにより、大口径のゴムラテックス及び小口径のゴムラテックスの含量比が制御されたジエン系ゴムラテックスの製造方法を提供することを目的とする。 本発明の他の目的は、前記方法から製造されたジエン系ゴムラテックスを提供することにある。 本発明のまた他の目的は、前記ジエン系ゴムラテックスを含むことにより、衝撃強度、光沢度及び低温衝撃強度が向上したアクリロニトリル−ブタジエン−スチレングラフト共重合体、及びこれを含む熱可塑性樹脂を提供することにある。

前記課題を解決するために、本発明の一実施形態では、
共役ジエン系単量体６０重量部から７５重量部、第１乳化剤１重量部から３重量部、重合開始剤０．２重量部から０．４重量部、電解質０．２重量部から３重量部、分子量調節剤０．１重量部から０．５重量部及びイオン交換水６５重量部から１００重量部を反応器に投入して重合する１段階；
前記重合反応の重合転換率が３０％から４０％の時点に共役ジエン系単量体１０重量部から２０重量部、及び第２乳化剤０．１重量部から１．０重量部を一括投入して重合する２段階；
前記重合反応の重合転換率が６０％から７０％の時点に残量の共役ジエン系単量体と、選択的に第３乳化剤０重量部から１重量部を一括または連続投入して重合する３段階；及び
前記重合反応の重合転換率が９２％以上の時点で重合抑制剤を投入して重合を終了させる４段階；を含むジエン系ゴムラテックスの製造方法において、
前記１段階及び２段階を経て進められる重合反応の重合転換率が０から５０％の時点に架橋剤０．０５重量部から０．３重量部をさらに投入する段階を含むことを特徴とするジエン系ゴムラテックスの製造方法を提供する。 また、前記方法は、１段階及び２段階を経て進められる重合反応の重合転換率が５０％から８５％の時点に臨界ミセル濃度（ＣＭＣ）が１５０ｍｇ／Ｌ以下の第４乳化剤０．０１重量部から０．５重量部をさらに投入する段階を含むことができる。 このとき、前記架橋剤は、アクリレート系架橋剤を含むことができ、
前記第４乳化剤は、ＣＭＣ １０ｍｇ／Ｌ以下の乳化剤またはＣＭＣ １０ｍｇ／Ｌから１５０ｍｇ／Ｌの乳化剤を含むことができる。 また、本発明の一実施形態では、
前記製造方法から製造されたジエン系ゴムラテックスであって、
前記ジエン系ゴムラテックスは、平均粒径が２，６００Åから５，０００Åである大口径のジエン系ゴムラテックス、及び平均粒径が２０から７０ｎｍである小口径のジエン系ゴムラテックスを含み、前記大口径のゴムラテックス：小口径のゴムラテックスの混合比は、９８重量％から９９．９重量％：０．０１重量％から２重量％であるジエン系ゴムラテックスを提供する。 また、本発明は、前記ジエン系ゴムラテックスを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレングラフト共重合体を提供する。 また、本発明は、前記アクリロニトリル−ブタジエン−スチレングラフト共重合体を含む熱可塑性樹脂を提供する。

本発明に係るジエン系ゴムラテックスの製造方法は、重合転換率が０から５０％の時点に架橋剤を投入し、重合転換率５０％から８５％の時点に臨界ミセル濃度（ｃｒｉｔｉｃａｌ ｍｉｃｅｌｌｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ, ＣＭＣ）が１５０ｍｇ／Ｌ以下の乳化剤をさらに投入する重合反応を行うことにより、大口径のゴムラテックスと小口径のゴムラテックスを同時に含むジエン系ゴムラテックスを製造することができる。 また、これを含むことにより、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレングラフト共重合体、及び熱可塑性樹脂の表面光沢及び低温衝撃強度を確保することができる。 したがって、本発明に係るジエン系ゴムラテックスの製造方法、及びこれから製造されたジエン系ゴムラテックスを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレングラフト共重合体及び熱可塑性樹脂は、これを必要とする産業、特に衝撃補強剤産業に容易に適用することができる。

【発明を実施するための形態】

以下、本発明に対する理解を助けるために本発明をさらに詳しく説明する。

本明細書及び特許請求の範囲に用いられた用語や単語は、通常的かつ辞書的な意味に限定して解釈されてはならず、発明者は自身の発明を最良の方法で説明するために用語の概念を適宜定義することができるとの原則に即して、本発明の技術的思想に適合する意味と概念に解釈されなければならない。

本発明の一実施形態では、
共役ジエン系単量体６０重量部から７５重量部、第１乳化剤１重量部から３重量部、重合開始剤０．２重量部から０．４重量部、電解質０．２重量部から３重量部、分子量調節剤０．１重量部から０．５重量部、及びイオン交換水６５重量部から１００重量部を反応器に投入して重合する１段階；
前記重合反応の重合転換率が３０％から４０％の時点に共役ジエン系単量体１０重量部から２０重量部、及び第２乳化剤０．１重量部から１．０重量部を一括投入して重合する２段階；
前記重合反応の重合転換率が６０％から７０％の時点に残量の共役ジエン系単量体と、選択的に第３乳化剤０重量部から１重量部を一括または連続投入して重合する３段階；及び
前記重合反応の重合転換率が９２％以上の時点で重合抑制剤を投入して重合を終了させる４段階；を含むジエン系ゴムラテックスの製造方法において、
前記１段階及び２段階を経て進められる重合反応の重合転換率が０から５０％の時点に架橋剤０．０５重量部から０．３重量部をさらに投入する段階を含むジエン系ゴムラテックスの製造方法を提供する。

また、前記方法は、１段階及び２段階を経て進められる重合反応の重合転換率が５０％から８５％の時点に臨界ミセル濃度（ＣＭＣ）が１５０ｍｇ／Ｌ以下の第４乳化剤０．０１重量部から０．５重量部をさらに投入する段階を含むジエン系ゴムラテックスの製造方法を提供する。

前記重合１段階は、共役ジエン系単量体と第１乳化剤及び分子量調節剤などを混合して重合を開始するために、共役ジエン系単量体６０重量部から７５重量部、乳化剤１重量部から３重量部、重合開始剤０．２重量部から０．４重量部、電解質０．２重量部から３重量部、分子量調節剤０．１重量部から０．５重量部、及びイオン交換水６５重量部から１００重量部を反応器に投入する段階である。

本発明で前記共役ジエン系単量体は、共役ジエン系単量体の単一物を含むか、または前記共役ジエン系単量体を主成分として含む単量体混合物を含むことができる。

このとき、前記単量体混合物は、共役ジエン系単量体５５重量％から９９．７重量％；芳香族ビニル系単量体０．１重量％から４０重量％；及びビニルシアン系単量体０．１重量％から４０重量％を含むものであり得る。

前記共役ジエン系単量体は、特に限定するものではないが、例えば１，３−ブタジエン、イソプレン、クロロプレン及びピペリレン（ｐｉｐｅｒｙｌｅｎｅ）からなる群より選択される１種以上のものであってよい。具体的に、１，３−ブタジエンであってよい。

前記芳香族ビニル系単量体は、特に限定するものではないが、例えばスチレン、α−メチルスチレン、α−エチルスチレン、及びｐ−メチルスチレンからなる群より選択される１種以上のものであってよい。具体的には、スチレンであってよい。

前記ビニルシアン系単量体は、特に限定するものではないが、例えば、アクリロニトリル、メタクリロニトリル及びエタクリロニトリルからなる群より選択される１種以上のものであってよい。具体的には、アクリロニトリルであってよい。

前記重合開始剤は、特に限定せず、当業界に公知の通常のものを用いることができ、例えば、過硫酸塩のような水溶性重合開始剤、ペルオキシ化合物のような脂溶性重合開始剤または酸化−還元系触媒などを用いることができる。

前記過硫酸塩は、過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム、過硫酸アンモニウムなどであってよく、前記脂溶性重合開始剤はクメンヒドロペルオキシド、ジイソプロピルベンゼンヒドロペルオキシド、アゾビスイソブチロニトリル、３級ブチルヒドロペルオキシド、パラメタンヒドロペルオキシド、ベンゾイルペルオキシドなどであってよい。また、前記酸化−還元系触媒は、ソジウムホルムアルデヒドスルホキシレート、ソジウムエチレンジアミンテトラアセテート、硫酸第一鉄、デキストロース、ピロリン酸ナトリウム、亜硫酸ナトリウムなどであってよい。

前記電解質は、塩化カリウム、塩化ナトリウム、重炭酸カリウム、重炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸ナトリウム、亜硫酸水素カリウム、亜硫酸水素ナトリウム、ピロリン酸カリウム、ピロリン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸ナトリウム、リン酸水素カリウム、リン酸水素ナトリウムなどであり得る。

前記分子量調節剤は、特に限定されるものではないが、例えば、ａ−メチルスチレンダイマー、ｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、オクチルメルカプタンのようなメルカプタン類、四塩化炭素、塩化メチレン、臭化メチレンのようなハロゲン化炭化水素、テトラエチルチウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムジスルフィド、ジイソプロピルキサントゲンジスルフィドのような硫黄含有化合物であり得る。好ましくは、ｔ−ドデシルメルカプタンであり得る。

また、前記重合２段階は、１次重合の重合転換率が３０％から４０％の時点に共役ジエン系単量体１０重量部から２０重量部、及び第２乳化剤０．１重量部から１．０重量部を一括投入する段階である。

前記重合３段階は、１次重合の重合転換率が６０から７０％の時点に共役ジエン系単量体の残量と、選択的に第３乳化剤０重量部から１重量部を一括または連続投入する段階である。

このとき、前記第１から第３乳化剤は、それぞれ独立してアリルアリールスルホネート、アルカリメチルアルキルサルフェート、スルホネート化されたアルキルエステル、脂肪酸石鹸、ロジン酸アルカリ塩、ソジウムラウリルスルホネート、オレイン酸ポタシウム、ソジウムアルキルベンゼンスルホネート、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル（ｐｏｌｙｏｘｙｅｔｈｙｌｅｎｅ ａｌｋｙｌｐｈｅｎｙｌ ｅｔｈｅｒ）、ソジウムドデシルアリルスルホサクシネート、Ｃ_16-18アルケニルコハク酸ジ−ポタシウム塩（Ａｌｋｅｎｙｌ Ｃ_16-18 Ｓｕｃｃｉｎｉｃ ａｃｉｄ，Ｄｉ−ｐｏｔａｓｓｉｕｍ ｓａｌｔ）、ソジウムアクリルアミドステアレート、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルアンモニウムサルフェート、ポリオキシエチレンアルキルエーテルエステルアンモニウム塩などを単独または混用して用いることができ、特に限定するものではない。

本発明に係る前記製造方法は、前述したように共役ジエン系単量体を重合転換率の時点によって３段階（一括投入及び連続投入）に分けて投入することにより、適正の粒径大きさを有するジエン系ゴムラテックスを容易に形成することができる。

前記本発明に係る前記重合１から３段階は、それぞれ異なる温度範囲で実施することができる。

具体的に、前記１段階は６５℃から７０℃の温度範囲で実施することができ、前記２段階は７２℃から７５℃の温度範囲で実施することができ、前記３段階は８０℃から８５℃の温度範囲で実施することができる。すなわち、本発明は重合が進められるほど、重合温度を徐々に上昇させながら重合を実施することができる。

特に、前記本発明の方法は、１次重合反応の重合転換率が０％から５０％の時点に架橋剤０．０５から０．３重量部をさらに投入する段階を含むことができる。

このとき、前記架橋剤は、その代表的な例として（アルキレングリコール）_nジアクリレートまたは（アルキレングリコール）_nトリアクリレートを挙げることができる（このとき、ｎは３から１５の間の整数である）。このとき、前記ｎが１５を超過する場合、衝撃強度は向上するが、ゴムラテックスの安定性が低下する短所がある。また、前記架橋剤の含量が０．０５重量部未満の場合、衝撃強度の上昇効果が僅かであるか、殆ど発生せず、０．３重量部を超過する場合には、ゴムラテックスの安定性が低下するという短所が生じる。

具体的に、前記架橋剤は、（エチレングリコール）₈ジアクリレート、（エチレングリコール）₁₂ジアクリレート、（プロピレングリコール）₈ジアクリレートまたは（プロピレングリコール）₁₂ジアクリレートを挙げることができる。

特に、本発明では、重合反応の初期に前記アクリレート系架橋剤を投入して反応することにより、重合速度が増加する効果を得ることができる。

また、前記本発明の方法は、前記１段階及び２段階を経て進められる重合反応の重合転換率が５０％から８５％の時点に臨界ミセル濃度（ｃｒｉｔｉｃａｌ ｍｉｃｅｌｌｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ, ＣＭＣ）が１５０ｍｇ／Ｌ以下の第４乳化剤０．０１重量部から０．５重量部をさらに投入する段階を含むことができる。

具体的に、前記第４乳化剤は、ＣＭＣ １０ｍｇ／Ｌ以下の乳化剤またはＣＭＣ１０から１５０ｍｇ／Ｌの乳化剤を含むことができる。

より具体的に、前記ＣＭＣ １０ｍｇ／Ｌ以下の乳化剤を含む場合、前記１段階及び２段階を経て進められる重合反応の重合転換率６０から８５％の時点に、前記ＣＭＣ １０ｍｇ／Ｌ以下の乳化剤０．０１重量部から０．３重量部を投入することができる。このとき、前記ＣＭＣ １０ｍｇ／Ｌ以下の乳化剤は、その代表的な例としてＣ_16-18アルケニルコハク酸ジ−ポタシウム塩、ポリ−オキシエチレンアルキルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルアンモニウムサルフェート（ｐｏｌｙ−ｏｘｙｅｔｈｙｌｅｎｅ ａｌｋｙｌｐｈｅｎｙｌ ｅｔｈｅｒ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｓａｌｔ）などを挙げることができる。

また、前記第４乳化剤として、ＣＭＣ１０から１５０ｍｇ／Ｌの乳化剤を含む場合、前記１段階及び２段階を経て進められる重合反応の重合転換率５０から８５％の時点に前記ＣＭＣが１０から１５０ｍｇ／Ｌの乳化剤０．０５重量部から０．５重量部を投入することができる。このとき、前記ＣＭＣ１０から１５０ｍｇ／Ｌの乳化剤は、その代表的な例として、脂肪酸石鹸またはオレイン酸ポタシウムなどを挙げることができ、この中でオレイン酸ポタシウムを挙げることができる。

前記第１乳化剤から第４乳化剤は、全て同一であってもよく、またはそれぞれ独立して異なっていてもよい。例えば、前記第１乳化剤及び第４乳化剤が、全てオレイン酸ポタシウムを含む場合、反応初期に投入された第１乳化剤であるオレイン酸ポタシウムは、初期ミセル（ｍｉｃｅｌｌｅ）または粒子を形成するために電解液とともに投入されるものであって、反応中に投入され、初期成長するゴム粒子と別に小口径のゴムラテックス粒子を生成させる第４乳化剤とその役割が異なる。

すなわち、本発明の方法は、重合反応中に第４乳化剤を投入し、大口径のゴムラテックスと同時に小口径のゴムラテックスが生成されるようにすることにより、既存に比べての衝撃強度において同等あるいはそれ以上を維持しながら、高い表面光沢度と低い低温衝撃強度の減少幅を確保することができる熱可塑性樹脂を製造することができる。

一方、前記第４乳化剤は、略０．０１重量部から０．５重量部を投入することができるが、全体の重合反応を行う間、前記第４乳化剤の含量が０．５重量部を超過する場合、低温衝撃強度の減少幅と高い光沢度を確保することができるが、小口径の生成比率が高くなるので、平均粒径サイズが減少しながら既存に比べての衝撃強度が減少するなど、物性の低下をもたらし、重合過程中に粘度の増加をもたらすため、反応の安定性を低下させる短所がある。また、投入含量が０．０１重量部未満であれば、生成される小口径の比率が僅かになるか、既存粒径の安定化に用いられ、効果の発現が困難であるとの短所がある。

さらに、第４乳化剤を投入する際に投入時点の転換率が低い場合、例えば、重合転換率５０％以下で第４乳化剤を投入する場合、小口径のゴムラテックスの生成率が増加して高い光沢度及び低い低温衝撃強度の減少幅を期待し難い。また、第４乳化剤を投入する際に投入時点の転換率が高い場合、例えば、重合転換率８０％以上で第４乳化剤を投入する場合、反応に参加しない単量体含量が低いので、乳化剤が少なく投入されることと類似の傾向を示す短所がある。

一方、第４乳化剤としてＣＭＣが高い、例えば１５０ｍｇ／Ｌ以上の乳化剤を含む場合、大口径のゴムラテックスと小口径のゴムラテックスを同時に製造されることが容易でない。

前記重合終了段階は、ジエン系ゴムラテックスを収得するために、重合転換率が９２％以上の時点で重合を終了させる段階である。

前記重合終了は、重合抑制剤を用いて行うことであってよく、前記重合抑制剤は当業界に公知の通常のものを用いることができる。

また、本発明は、前記製造方法から製造されたジエン系ゴムラテックスを提供する。

このとき、本発明の一実施形態による前記ジエン系ゴムラテックスは、平均粒径が２，６００Åから５，０００Åである大口径のジエン系ゴムラテックス、及び平均粒径が２０ｎｍから７０ｎｍである小口径のジエン系ゴムラテックスを含み、前記大口径のゴムラテックス：小口径のゴムラテックスの混合比は９８重量％から９９．９重量％：０．０１重量％から２重量％であるジエン系ゴムラテックスを提供する。

ここで、前記Åは、電磁気放射線（ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｒａｄｉａｔｉｏｎ）の波長を表現するのに用いる長さの単位を示すものであって、１Åは０．１ｎｍと同様である。

また、前記ジエン系ゴムラテックスは、ゲル含量が７０％から８４％のものであってよく、膨潤指数が１１から２５のものであってよい。

このとき、前記ゲル含量は、重合体内の架橋結合程度、すなわち重合体の架橋度を示すものであって、ゲル含量数値が大きいほど、重合体の架橋度が高いといえる。

前記膨潤指数は、重合体が溶媒によって膨潤する程度を示すものであって、重合体の架橋度が高いほど、膨潤指数は低いといえる。

前述したように、本発明の方法は１段階及び２段階を経て進められる重合転換率が０から５０％の時点に架橋剤０．０５から０．３重量部をさらに投入し、ＣＭＣが１５０ｍｇ／Ｌ以下の乳化剤を重合反応の重合転換率５０％から８５％の時点に略０．０１重量部から０．５重量部を投入することにより、熱可塑性樹脂で物性の変化をもたらし得る。すなわち、大口径のゴムラテックスと小口径のゴムラテックスを同時に製造することができ、重合転換率は高めながらゲル含量の増加及び膨潤指数の減少を抑制することができる。よって、結果として既存の衝撃強度を維持しながら、低温衝撃強度及び表面光沢が向上した熱可塑性樹脂を製造することができる。一方、ゴムラテックス状は、ＴＥＭ分析写真もしくは粒径測定装備で僅かに小口径のラテックスが観察され得るが、平均粒径などにおいては別段の差をみせない。

さらに、本発明は、前記ジエン系ゴムラテックスを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体を提供する。

本発明の一実施形態によるアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体は、
前記ジエン系ゴムラテックス４０重量％から７０重量％、
芳香族ビニル化合物２０重量％から５０重量％、及び
ビニルシアン化合物１０重量％から４０重量％を含むことを特徴とする。

具体的に、前記アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体は、２５％から３５％のグラフト率、及び０．０１％から０．１％の生成凝固物含量を有することができ、より具体的に３３％のグラフト率及び０．０５％の生成凝固物含量を有することができる。

一方、本発明に係る前記アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体は特に限定されず、当業界に公知の通常の方法により製造することができ、例えば、ジエン系ゴムラテックスに芳香族ビニル化合物、ビニルシアン化合物及び乳化剤などの添加剤を投入して乳化重合した後、凝集及び洗浄して製造するものであり得る。このとき、各構成成分は反応器に一括添加する方法、連続添加する方法、または一部を１次で添加し、重合開始後に分割投入する方法を介して反応に参加させることができる。

また、乳化重合を容易に行わせるために、必要に応じてキレート剤、分散剤、ｐＨ調節剤、脱酸素剤、粒径調整剤、老化防止剤、酸素捕捉剤（ｏｘｙｇｅｎ ｓｃａｖｅｎｇｅｒ）のような添加剤をさらに用いることができ、前記乳化重合は通常１０℃から９０℃の温度範囲で行われてよいが、好ましくは２５℃から７５℃の温度範囲であり得る。

また、前記凝集は、乳化重合以後に形成されたアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体ラテックス組成物を凝集してアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体ラテックス凝固物を形成するためのことであって、当業界に公知の通常の方法により行うことができ、例えば、前記組成物に塩水溶液または酸水溶液を処理し、塩凝集または酸凝集して行うことができる。

前記洗浄は、前記塩凝集または酸凝集を介して形成されたアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体ラテックス凝固物から不純物（残留乳化剤、凝集剤など）を除去してアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体を収得するためのことであって、前記凝固物を無機塩水溶液に添加して洗浄した後、乾燥して行うことができる。

このとき、前記洗浄及び乾燥は特に限定せず、当業界で通常の方法によって行うことができる。

以下、実施例及び実験例によって本発明をさらに詳しく説明する。しかし、下記実施例及び実験例は本発明を例示するためのものであって、これらのみに本発明の範囲が限定されるものではない。

実施例１
１）ジエン系ゴムラテックスの製造
窒素置換された重合反応器（オートクレーブ）にイオン交換水６５重量部、１，３−ブタジエン７０重量部、第１乳化剤であるロジン酸カリウム塩１．５重量部、オレイン酸ポタシウム塩０．８重量部、電解質である炭酸カリウム（Ｋ₂ＣＯ₃）０．８重量部、分子量調節剤として３級ドデシルメルカプタン（ＴＤＤＭ）０．３重量部、重合開始剤として過硫酸カリウム（Ｋ₂Ｓ₂Ｏ₈）０．３重量部を一括投与し、７０℃で重合転換率３０％まで反応させた後（１段階）、１，３−ブタジエン２０重量部を一括投与し、第２乳化剤としてロジン酸カリウム塩０．３重量部を投入した後、７５℃で重合転換率６０％まで反応させた（２段階）。このとき、下記表１に示すように、重合反応初期に架橋剤（（プロピレングリコール）₈ジアクリレート）０．１重量部を投入し、重合転換率６０％の時点に第４乳化剤として３５ｍｇ／Ｌのオレイン酸ポタシウム０．３５重量部をさらに投入して反応に参加させ、残りの１，３−ブタジエン１５重量部を一括投与し、８２℃まで昇温させて反応させた（３次段階）。重合反応の重合転換率が９５％以上の時点で重合抑制剤を投入して重合を終了し、ジエン系ゴムラテックスを収得した。 ２）アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体の製造
窒素置換された重合反応器に前記１）で製造されたジエン系ゴムラテックス６５重量部及びイオン交換水１００重量部を投入し、別途の混合装置で混合されたアクリロニトリル１０重量部、スチレン２５重量部、イオン交換水２０重量部、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド０．１重量部、ロジン酸カリウム１．０重量部及び３級ドデシルメルカプタン０．３重量部からなる混合溶液とデキストロース０．０５４重量部、ピロリン酸ナトリウム０．００４重量部及び硫酸第一鉄０．００２重量部を共に前記重合反応器に７０℃で３時間の間連続投入した。連続投入が終わった後、デキストロース０．０５重量部、ピロリン酸ナトリウム０．０３重量部、硫酸第一鉄０．００１重量部、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド０．００５重量部を一括して前記重合反応器に投入し、温度を８０℃まで１時間に亘って昇温した後、反応を終結した。形成されたアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体ラテックスを硫酸水溶液で凝固させて洗浄し乾燥して、粉末状態のアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体を収得した。 ３）アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン系熱可塑性樹脂
前記アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン系グラフト共重合体の粉末２６重量％とスチレンアクリロニトリル系樹脂（ＬＧ ＳＡＮ ９２ ＨＲ））７４重量％を混合した後、これを押圧機を用いてペレット化した後、射出成形機を用いてアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン系熱可塑性樹脂の試片を得た。 実施例２
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、架橋剤として（（プロピレングリコール）₈ジアクリレート）０．２重量部を投入し、第４乳化剤として３５ｍｇ／Ｌのオレイン酸ポタシウムを重合転換率５８％の時点に投入することを除いては、前記実施例１と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 実施例３
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、架橋剤として（プロピレングリコール）₁₂ジアクリレートを投入し、第４乳化剤として３５ｍｇ／Ｌのオレイン酸ポタシウムを重合転換率６２％の時点に投入することを除いては、前記実施例１と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 実施例４
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、架橋剤である（プロピレングリコール）₁₂ジアクリレートを重合転換率２０％の時点に投入し、第４乳化剤として３５ｍｇ／Ｌのオレイン酸ポタシウムを重合転換率５８％の時点に投入することを除いては、前記実施例１と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 実施例５
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、第４乳化剤としてＣＭＣ ４．８ｍｇ／ＬのＣ_16-18アルケニルコハク酸ジ−ポタシウム塩（Ｌａｔｅｍｕｌ ＡＳＫ）０．０５重量部を投入することを除いては、前記実施例１と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 比較例１
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、架橋剤及び第４乳化剤をさらに投入しないことを除いては、前記実施例１と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 比較例２
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、第４乳化剤として３５ｍｇ／Ｌのオレイン酸ポタシウム０．３５重量部を重合転換率６２％の時点にさらに投入したことを除いては、前記実施例１と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 比較例３
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、架橋剤である（プロピレングリコール）₁₂ジアクリレート０．５重量部を反応初期に投入し、第４乳化剤としてオレイン酸ポタシウム０．３５重量部を重合転換率５９％の時点にさらに投入したことを除いては、前記実施例１と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 比較例４
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、架橋剤として（プロピレングリコール）₁₂ジアクリレート０．２重量部を重合転換率６０％の時点に投入し、第４乳化剤としてオレイン酸ポタシウム０．３５重量部を重合転換率５９％の時点にさらに投入することを除いては、前記実施例１と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 比較例５
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、第４乳化剤として３５ｍｇ／Ｌのオレイン酸ポタシウム０．７５重量部を投入することを除いては、前記実施例３と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 比較例６
ジエン系ゴムラテックスの製造時に、第４乳化剤の投入時点を重合転換率４５％の時点に投入することを除いては、前記実施例３と同じ方法を介してジエン系ゴムラテックスを製造した。また、これを含むアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体及び熱可塑性樹脂の試片を収得した。 実験例
前記実施例１から４及び比較例１から４で製造したそれぞれの試片の低温衝撃強度及び光沢度のような物性を測定し、結果を下記表１に示した。 １）転換率（％）：前記実施例１から４及び比較例１から４で製造した各ジエン系ゴムラテックスの転換率を測定した。 ２）衝撃強度：各試片を１／４インチの厚さで製造し、ＡＳＴＭ Ｄ２５６に基づいて測定した。 ３）低温衝撃強度：前記圧射出を経た試片を零下２０℃の低温チャンバに２時間ほど放置後、ＡＳＴＭ Ｄ２５６に基づいて測定した。 ４）光沢度：ＡＳＴＭ Ｄ−５２８に基づいてグロスメーター（Ｇｌｏｓｓ ｍｅｔｅｒ）で４５度角度で光沢度を測定した。このとき、光沢度値が大きいほど、光沢が優れることを意味する。 前記表１に示すように、本発明の方法によれば、重合転換率０％から２０％の時点に架橋剤を投入し、重合転換率５０％から８０％の時点に第４乳化剤を投入した実施例１から５の熱可塑性樹脂の試片の場合、架橋剤及び第４乳化剤を投入していない比較例１の熱可塑性樹脂の試片に比べて、重合安定性、衝撃強度、光沢度及び低温衝撃強度のいずれも向上したことが分かる。 一方、架橋剤を含まず、第４乳化剤を重合転換率６２％の時点に入れた比較例２の熱可塑性樹脂の試片の場合、実施例１から５の熱可塑性樹脂の試片に比べて光沢度及び低温衝撃強度は向上したが、衝撃強度が低いことを確認した。また、架橋剤が過量投入された比較例３の熱可塑性樹脂の試片の場合、実施例１の熱可塑性樹脂の試片に比べて衝撃強度は高い反面、光沢度及び低温衝撃強度は低かった。また、架橋剤の投入時点が遅れた比較例４の熱可塑性樹脂の試片の場合、小口径粒子が確認されておらず、実施例１から５の熱可塑性樹脂の試片に比べて衝撃強度、光沢度及び低温衝撃強度が全て低いことを確認した。 また、第４乳化剤の投入含量が０．７５重量部で高い比較例５の熱可塑性樹脂の試片の場合、実施例１から５の熱可塑性樹脂の試片に比べて反応時間が短く光沢度は高い反面、衝撃強度及び低温衝撃強度は低いことを確認した。特に、比較例５の熱可塑性樹脂の試片に含まれた大口径のジエン系ゴムラテックス：小口径のジエン系ゴムラテックスの含量比が９６％：４％であって、大口径のジエン系ゴムラテックス含量比が低いことが分かる。 また、第４乳化剤の投入時点が４５％で低い比較例６の熱可塑性樹脂の試片の場合、実施例１から５の熱可塑性樹脂の試片に比べて衝撃強度及び低温衝撃強度が確実に低くなることが分かる。