特表 2020-536044 酸化グラファイトおよび還元酸化グラフェンを生成するための方法および装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公表特許公報(A)

(11)【公表番号】特表2020-536044(P2020-536044A)

(43)【公表日】2020年12月10日

(54)【発明の名称】酸化グラファイトおよび還元酸化グラフェンを生成するための方法および装置

(51)【国際特許分類】

   C01B 32/198 20170101AFI20201113BHJP

【ＦＩ】

   C01B32/198

【審査請求】有

【予備審査請求】未請求

【全頁数】39

(21)【出願番号】特願2020-540239(P2020-540239)

(86)(22)【出願日】2018年9月28日

(85)【翻訳文提出日】2020年6月1日

(86)【国際出願番号】US2018053319

(87)【国際公開番号】WO2019070514

(87)【国際公開日】20190411

(31)【優先権主張番号】62/566,685

(32)【優先日】2017年10月2日

(33)【優先権主張国】US

(81)【指定国】 AP(BW,GH,GM,KE,LR,LS,MW,MZ,NA,RW,SD,SL,ST,SZ,TZ,UG,ZM,ZW),EA(AM,AZ,BY,KG,KZ,RU,TJ,TM),EP(AL,AT,BE,BG,CH,CY,CZ,DE,DK,EE,ES,FI,FR,GB,GR,HR,HU,IE,IS,IT,LT,LU,LV,MC,MK,MT,NL,NO,PL,PT,RO,RS,SE,SI,SK,SM,TR),OA(BF,BJ,CF,CG,CI,CM,GA,GN,GQ,GW,KM,ML,MR,NE,SN,TD,TG),AE,AG,AL,AM,AO,AT,AU,AZ,BA,BB,BG,BH,BN,BR,BW,BY,BZ,CA,CH,CL,CN,CO,CR,CU,CZ,DE,DJ,DK,DM,DO,DZ,EC,EE,EG,ES,FI,GB,GD,GE,GH,GM,GT,HN,HR,HU,ID,IL,IN,IR,IS,JO,JP,KE,KG,KH,KN,KP,KR,KW,KZ,LA,LC,LK,LR,LS,LU,LY,MA,MD,ME,MG,MK,MN,MW,MX,MY,MZ,NA,NG,NI,NO,NZ,OM,PA,PE,PG,PH,PL,PT,QA,RO,RS,RU,RW,SA,SC,SD,SE,SG,SK,SL,SM,ST,SV,SY,TH,TJ,TM,TN,TR,TT

(71)【出願人】

【識別番号】391010758

【氏名又は名称】キャボット コーポレイション

【氏名又は名称原語表記】ＣＡＢＯＴ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ

(74)【代理人】

【識別番号】100094569

【弁理士】

【氏名又は名称】田中 伸一郎

(74)【代理人】

【識別番号】100103610

【弁理士】

【氏名又は名称】▲吉▼田 和彦

(74)【代理人】

【識別番号】100109070

【弁理士】

【氏名又は名称】須田 洋之

(74)【代理人】

【識別番号】100119013

【弁理士】

【氏名又は名称】山崎 一夫

(74)【代理人】

【識別番号】100123777

【弁理士】

【氏名又は名称】市川 さつき

(74)【代理人】

【識別番号】100111796

【弁理士】

【氏名又は名称】服部 博信

(72)【発明者】

【氏名】グロス ロン

(72)【発明者】

【氏名】キルリディス アガサジェロス

【テーマコード（参考）】

4G146

【Ｆターム（参考）】

4G146AA01

4G146AB01

4G146AB07

4G146AC08A

4G146AC08B

4G146AC16A

4G146AC17A

4G146BA02

4G146BB12

4G146BC41

4G146CA10

4G146CA15

4G146CB11

4G146DA25

(57)【要約】

還元酸化グラフェンウォーム（ｒＧＯＷ）粒子を生成するための方法。グラファイト粒子を、硝酸および硫酸の混合物に入れる。クロレートの補給を、グラファイト反応混合物に対して行いながら、これをスパージャーによりかき混ぜる。生じた酸化グラファイトスラリーを、接線濾過系に送り出し、そこで、これを精製し、濃縮する。濃縮したスラリーは、次いで、高温スプレー乾燥機に供給し、そこで、これを同時に乾燥および化学的に還元させて、ｒＧＯＷ粒子を生成する。

【特許請求の範囲】

【請求項1】

１０００質量ｐｐｍ未満の金属含有量を有する還元酸化グラファイトウォーム粒子。

【請求項2】

１００質量ｐｐｍ未満の多価金属含有量を有する、請求項１に記載の還元酸化グラファイトウォーム粒子。

【請求項3】

多価金属のそれぞれを５０質量ｐｐｍ未満含む、請求項２に記載の還元酸化グラファイトウォーム粒子。

【請求項4】

４００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積、１０ｇ／Ｌ未満の密度、＜３０％の結晶化度および＜１００Ｊ／ｇの分解エネルギーを有する、請求項１〜３のいずれか１項に記載の還元酸化グラファイトウォーム粒子。

【請求項5】

２５°〜３０°のＸＲＤピークを呈し、該ピークが、２５°〜３０°の同等のグラファイトピークの高さの１０％未満または１％未満である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の還元酸化グラファイトウォーム粒子。

【請求項6】

２５°〜３０°の検出可能なＸＲＤピークが存在しない、請求項１〜５のいずれか１項に記載の、還元酸化グラファイトウォーム粒子。

【請求項7】

還元酸化グラファイトウォーム粒子を作る方法であって、
酸化グラファイト粒子およびキャリア流体の混合物を、３００℃超の温度のチャンバに導入するステップ、ならびに
グラファイト粒子の酸素含有量を５０質量％超減少させて、還元酸化グラファイトウォーム粒子を生成するステップを含む、方法。

【請求項8】

混合物が、水中の酸化グラファイト粒子のスラリーを含む、請求項７に記載の方法。

【請求項9】

チャンバの温度が、５００℃超または７００℃超である、請求項７または８に記載の方法。

【請求項10】

導入するステップが、酸化グラファイトおよび水のスラリーをチャンバにスプレーするステップを含む、請求項７〜９のいずれか１項に記載の方法。

【請求項11】

スプレーするステップが、スプレーノズルに、酸化グラファイト粒子を含む第１の流れ、および噴霧ガスを含む第２の流れを供給するステップを含む、請求項１０に記載の方法。

【請求項12】

酸化グラファイトおよびキャリア流体を、冷却されたノズルを経由して導入するステップを含む、請求項７〜１１のいずれか１項に記載の方法。

【請求項13】

９００℃超の温度の乾燥ガスを、チャンバに注入するステップを含む、請求項７〜１２のいずれか１項に記載の方法。

【請求項14】

減少させるステップが、酸化グラファイト粒子から共有結合した酸素を除去するステップを含む、請求項７〜１３のいずれか１項に記載の方法。

【請求項15】

粒子が、１０秒未満、５秒未満、２秒未満または１秒未満のチャンバ内での滞留時間を有する、請求項７〜１４のいずれか１項に記載の方法。

【請求項16】

互いに平行平面ではない複数のグラフェンプレートレットを含むように、酸化グラファイト粒子を膨張させるステップを含む、請求項７〜１５のいずれか１項に記載の方法。

【請求項17】

酸化グラファイト粒子の密度が、還元酸化グラファイト粒子の密度の少なくとも２倍である、請求項７〜１６のいずれか１項に記載の方法。

【請求項18】

還元酸化グラファイト粒子が、酸化グラファイト粒子の分解エネルギーより少なくとも２０％、３０％、４０％または５０％低い分解エネルギーを有する、請求項７〜１７のいずれか１項に記載の方法。

【請求項19】

チャンバが、熱ガス流により、および放射エネルギーにより加熱される、請求項７〜１８のいずれか１項に記載の方法。

【請求項20】

粒子を、１０秒未満、５秒未満または１秒未満で、乾燥および還元させる、請求項７〜１９のいずれか１項に記載の方法。

【請求項21】

混合物をチャンバに導入した後で、混合物の流体成分を１秒未満で蒸発させる、請求項７〜２０のいずれか１項に記載の方法。

【請求項22】

還元酸化グラファイトウォームが、６００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積を有する、請求項２１に記載の方法。

【請求項23】

酸化グラファイト粒子、およびキャリア流体の混合物が、５質量％超の酸化グラファイト粒子を含有する、請求項７〜２２のいずれか１項に記載の方法。

【請求項24】

反応容器と流体連通したオリフィスを含むスプレーノズルであって、スプレーノズルオリフィスが、スラリーを反応容器中にスプレーするように構成されている、スプレーノズル、および
スプレーノズルの少なくとも一部を取り巻く冷却ジャケット
を含む、高温スプレー乾燥装置。

【請求項25】

スプレーノズルが、二流体ノズルを含む、請求項２４に記載の装置。

【請求項26】

反応容器および反応容器中心線の下流と流体連通した冷却ガス注入口を含む、請求項２４または２５に記載の高温スプレー乾燥装置。

【請求項27】

熱ガス源および放射熱源の両方を含む、請求項２４〜２６のいずれか１項に記載の装置。

【請求項28】

グラファイトを酸化させて、酸化グラファイトを生成する方法であって、
グラファイト、硝酸および硫酸を組み合わせて、グラファイト混合物を形成するステップ、
クロレート溶液をグラファイト混合物に供給するステップ、
クロレート溶液をグラファイト混合物に供給しながら、グラファイト混合物をスパージするステップ、ならびに、
添加されたクロレートの全量が、グラファイト１グラム当たりクロレート２．５〜６．０ｇの範囲に達したら、クロレートの供給を中止するステップ
を含み、合計の水対酸の比が、０．４３：１未満、０．４０：１未満、０．３５：１未満、０．３０：１未満または０．２６：１以下である、方法。

【請求項29】

クロレートの供給を中止した後に、および、グラファイト混合物上のヘッドスペースにおける二酸化塩素レベルが１０００、５００または１００ｐｐｍ未満に下落するまで、スパージするステップが続けられる、請求項２８に記載の方法。

【請求項30】

添加された水の全量対添加された無水酸の全量の質量比が、０．３３：１未満、０．３０：１未満または未満０．２７：１である、請求項２８または２９に記載の方法。

【請求項31】

クロレート溶液が、１：１〜２：１のクロレート対水の質量比を有する、請求項２８〜３０のいずれか１項に記載の方法。

【請求項32】

クロレートの供給を中止した後に、ガスまたはガス混合物を、グラファイト混合物にスパージするステップをさらに含む、請求項２８〜３１のいずれか１項に記載の方法。

【請求項33】

硝酸対硫酸の質量比が、無水を基準として、０．２５：１〜０．３５：１の範囲である、請求項２８〜３２のいずれか１項に記載の方法。

【請求項34】

混合物が、クロレート溶液の供給中に、パージガスを混合物にスパージすることによりかき混ぜられる、請求項２８〜３３のいずれか１項に記載の方法。

【請求項35】

混合物が、３０℃超の温度である、請求項２８〜３４のいずれか１項に記載の方法。

【請求項36】

硫酸および硝酸の混合物が、グラファイトに添加される、請求項２８〜３５のいずれか１項に記載の方法。

【請求項37】

スパージするステップが、グラファイト混合物中の二酸化塩素の濃度が、１０００ｐｐｍ、１００ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、１ｐｐｍまたは０．１ｐｐｍ未満に下落するまで続く、請求項２８〜３６のいずれか１項に記載の方法。

【請求項38】

グラファイトが、気泡塔反応器において酸化される、請求項２８〜３７のいずれか１項に記載の方法。

【請求項39】

グラファイトが、機械的アジテーターなしで酸化される、請求項２８〜３８のいずれか１項に記載の方法。

【請求項40】

添加されたクロレートの９５％、９８％または９９％超を、１０時間未満で反応させるステップを含む、請求項２８〜３９のいずれか１項に記載の方法。

【請求項41】

グラファイト混合物上のヘッドスペースにおける二酸化塩素の濃度が、１２時間未満、１０時間未満または８時間未満で５００ｐｐｍ未満または１００ｐｐｍ未満に低下する、請求項２８〜４０のいずれか１項に記載の方法。

【請求項42】

酸化されたグラファイトを部分的に還元させて、６００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積、＜３０％の結晶化度、＞１．０のラマンＤ／Ｇバンド比を有し、かつ／またはＸＲＤスペクトルで２５°〜３０°の認識可能なグラファイトピークがないｒＧＯＷ粒子を得るステップをさらに含む、請求項２８〜４１のいずれか１項に記載の方法。

【請求項43】

クロレート溶液が、クロレートアニオンおよびカチオンを含むクロレート塩を含み、ｒＧＯＷ粒子が、１０００質量ｐｐｍ未満のカチオンを含む、請求項４２に記載の方法。

【請求項44】

合計の酸対グラファイトの質量比が、１５：１未満、２０：１未満、２５：１未満、３０：１未満または４０：１未満である、請求項２８〜４３のいずれか１項に記載の方法。

【請求項45】

グラファイト混合物における合計の水対グラファイトの質量比が、クロレートの供給を中止した後に、１１：１未満、１０：１未満、９：１未満、８：１未満、７：１未満または６：１未満である、請求項２８〜４４のいずれか１項に記載の方法。

【請求項46】

酸化グラファイトスラリーを処理する方法であって、
流体および酸化グラファイト粒子を含む酸化グラファイトスラリーを、接線流濾過膜を横切って、３ｍ／秒以下の接線流速度で、流れさせるステップ、
低ｐＨキャリア流体を、より高いｐＨのキャリア流体と交換して、１超のｐＨを有する酸化グラファイトスラリーを生成するステップ、ならびに、
スラリー中の酸化グラファイト粒子を、５質量％超の濃度に濃縮するステップを含む、方法。

【請求項47】

膜間圧が、５〜１５ｐｓｉ、６〜１２ｐｓｉまたは６〜１０ｐｓｉである、請求項４６に記載の方法。

【請求項48】

酸化グラファイトスラリーが、閉ループを通って循環し、閉ループにおける任意の圧力の下落が、１０ｐｓｉ未満である、請求項４６または４７に記載の方法。

【請求項49】

膜を通る透過流速が、膜１平方メートルにつき１時間当たり１５０、２００または２５０リットル超である、請求項４６〜４８のいずれか１項に記載の方法。

【請求項50】

保持液リザーバーを５ｐｓｉ超に加圧するステップを含む、請求項４６〜４９のいずれか１項に記載の方法。

【請求項51】

スラリーの流体含有量を減少させて、酸化グラファイト粒子の濃度を、初期濃度から初期濃度の５倍超に上昇させるステップを含む、請求項４６〜５０のいずれか１項に記載の方法。

【請求項52】

酸化グラファイト粒子のスラリーを処理するための装置であって、
接線流膜、
接線流膜と流体連通した、加圧された保持液リザーバー、ならびに、
接線流膜および保持液リザーバーと流体連通した再循環ポンプ
を含み、加圧された保持液リザーバーと接線流膜の高圧側との間の圧力差が、１０、８、６または５ｐｓｉ未満である、装置。

【請求項53】

接線流膜が、１〜２μｍの粒子排除孔径を有する管状セラミック膜である、請求項５２に記載の装置。

【請求項54】

装置が、再循環流路を含み、流路が、４５°超の角度を含まない、請求項５２〜５３のいずれか１項に記載の装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

関連出願の相互参照
本出願は、２０１７年１０月２日に出願された米国仮出願第６２／５６６，６８５号の利益を請求し、参照により本明細書によって組み込まれる。
本開示は、酸化グラフェン、特に、還元酸化グラフェン粒子の生成に関する。

【背景技術】

【0002】

グラフェンは、炭素ベースの六角形平面構造であり、一緒に積層された場合は、グラファイトを形成する。グラフェンは、グラファイトからグラフェンの個々の層を物理的に除去することにより、または、グラファイト粒子を膨張させて、隣接したグラフェン層を分離させることにより形成できる。グラファイト粒子は、酸化させて酸化グラファイトの粒子を生成でき、また、炭素格子に共有結合した酸素原子を含むことができる。酸化グラファイトは、グラファイトと同じく、グラフェンシートを一緒に保持する力を超えることにより膨張させることができる。生じた、酸化した平面の炭素構造が酸化グラフェンと呼ばれる。

【発明の概要】

【0003】

一態様では、還元酸化グラファイトウォーム（ｒＧＯＷ）粒子であって、４００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積、＜３０％の結晶化度、＜１００Ｊ／ｇの分解エネルギー、＜１０ｇ／Ｌの密度を有し、ＸＲＤスペクトルで２５°〜３０°の認識可能なグラファイトピークがないｒＧＯＷ粒子が提供される。
別の態様では、還元酸化グラファイトウォーム粒子であって、１０００質量ｐｐｍ未満の金属含有量を有するｒＧＯＷ粒子が提供される。粒子は、１００質量ｐｐｍ未満の多価金属含有量を有し得、多価金属それぞれを５０質量ｐｐｍ未満含み得る。これらは、４００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積、１０ｇ／Ｌ未満の密度、＜３０％の結晶化度および＜１００Ｊ／ｇの分解エネルギーを有し得、２５°〜３０°のＸＲＤピークを呈し、該ピークが、２５°〜３０°の同等のグラファイトピークの高さの１０％未満または１％未満である。還元酸化グラファイトウォーム粒子は、検出可能な２５°〜３０°のＸＲＤピークを呈し得ない。

【0004】

別の態様では、グラファイトを酸化させて、酸化グラファイトを生成する方法であって、グラファイト、硝酸および硫酸を組み合わせて、グラファイト混合物を形成するステップ、クロレート溶液をグラファイト混合物に供給するステップ、クロレート溶液をグラファイト混合物に供給しながら、グラファイト混合物をスパージするステップ、添加されたクロレートの全量が、グラファイト１グラム当たりクロレート２．５〜６．０ｇの範囲に達したら、クロレートの供給を中止し、合計の水対酸の比が、０．４３：１未満、０．４０：１未満、０．３５：１未満、０．３０：１未満または０．２６：１以下であるステップを含む方法が開示される。添加された水の全量対添加された無水酸の全量の質量比は、．３３：１未満、．３０：１未満または０．２７：１未満であり得る。クロレート溶液は、１：１〜２：１のクロレート対水の質量比を有し得る。この方法は、クロレートの供給を中止した後に、ガスまたはガス混合物を、グラファイト混合物にスパージするステップを含み得る。硝酸対硫酸の質量比は、無水を基準として、０．２５：１〜０．３５：１の範囲であり得る。混合物は、クロレート溶液の供給中に、パージガスを混合物にスパージすることにより、かき混ぜることができる。反応混合物は、３０℃超の温度にて維持され得る。硫酸および硝酸の混合物は、グラファイトに添加され得、スパージするステップは、グラファイト混合物中の二酸化塩素の濃度が、１０００ｐｐｍ、１００ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、１ｐｐｍまたは０．１ｐｐｍ未満に下落するまで続けられ得る。グラファイトは、気泡塔反応器において、機械的アジテーターなしで酸化され得る。添加されたクロレートの９５％、９８％または９９％超は、１０時間未満で反応できる。グラファイト混合物上のヘッドスペースにおける二酸化塩素の濃度は、１２時間未満、１０時間未満または８時間未満で、５００ｐｐｍ未満または１００ｐｐｍ未満に低下し得る。この方法は、酸化されたグラファイトを部分的に還元させて、４００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積、＜３０％の結晶化度、＞１．０のラマンＤ／Ｇバンド比を有し、かつ／またはＸＲＤスペクトルで２５°〜３０°の認識可能なグラファイトピークがないｒＧＯＷ粒子を得るステップを含み得る。合計の酸対グラファイトの質量比は、１５：１未満、２０：１未満、２５：１未満、３０：１未満または４０：１未満であり得る。グラファイト混合物における合計の水対グラファイトの質量比は、クロレートの供給を中止した後に、１１：１未満、１０：１未満、９：１未満、８：１未満、７：１未満または６：１未満であり得る。

【0005】

別の態様では、酸化グラファイトスラリーを処理する方法であって、流体および酸化グラファイト粒子を含む酸化グラファイトスラリーを、３ｍ／秒以下の接線流速で、接線流濾過膜を横切って流れさせるステップ、低ｐＨキャリア流体を、より高いｐＨのキャリア流体と交換して、１超のｐＨを有する酸化グラファイトスラリーを生成するステップ、ならびにスラリー中の酸化グラファイト粒子を、５質量％超の濃度に濃縮するステップを含む方法が開示される。この方法は、５〜１５ｐｓｉ、６〜１２ｐｓｉまたは６〜１０ｐｓｉの膜間圧で実行され得る。酸化グラファイトスラリーは、閉ループを通って循環させることができ、閉ループにおける任意の圧力の下落は、１０ｐｓｉ未満である。膜を通した透過流速は、膜１平方メートルにつき１時間当たり１５０、２００または２５０リットル超であり得る。この方法は、保持液リザーバーを５ｐｓｉ超に加圧するステップを含み得る。スラリーの流体含有量を減少させて、酸化グラファイト粒子の濃度を、初期濃度から初期濃度の５倍超に上昇させることができる。

【0006】

別の態様では、酸化グラファイト粒子のスラリーを処理するための装置であって、接線流膜、接線流膜と流体連通した、加圧された保持液リザーバー、接線流膜および保持液リザーバーと流体連通した再循環ポンプを含み、加圧された保持液リザーバーと接線流膜の高圧側との間の圧力差が、１０、８、６または５ｐｓｉ未満である装置が提供される。接線流膜は、１〜２μｍの粒子排除孔径を有する管状セラミック膜であり得る。この装置は、再循環流路を含み得、流路は、４５°超の角度を含まない。

【0007】

別の態様では、還元酸化グラファイトウォーム粒子を作る方法であって、酸化グラファイト粒子およびキャリア流体の混合物を、３００℃超の温度のチャンバに導入するステップ、ならびに、グラファイト粒子の酸素含有量を５０質量％超減少させて、還元酸化グラファイトウォーム粒子を生成するステップを含む方法が記載されている。混合物は、水中の酸化グラファイト粒子のスラリーを含み得る。チャンバの温度は、５００℃超または７００℃超であり得る。この方法は、酸化グラファイトおよび水のスラリーをチャンバにスプレーするステップを含み得、スプレーするステップは、酸化グラファイト粒子を含む第１の流れ、および、噴霧ガスを含む第２の流れを供給するステップを含み得る。この方法は、９００℃超の温度の乾燥ガスを、チャンバに注入するステップを含み得る。共有結合した酸素を酸化グラファイト粒子から除去し、粒子は、１０秒未満、５秒未満、２秒未満または１秒未満のチャンバ内での滞留時間を有し得る。この方法は、平行平面ではない複数のグラフェンプレートレットを含むように、酸化グラファイト粒子を膨張させることができる。酸化グラファイト粒子は、還元酸化グラファイト粒子の密度の少なくとも２倍の密度を有し得る。生じた還元酸化グラファイト粒子は、酸化グラファイト粒子の分解エネルギーより少なくとも２０％、３０％、４０％または５０％低い分解エネルギーを有し得る。チャンバは、熱ガス流により、または、放射エネルギーにより加熱され得、粒子は、１０秒未満、５秒未満または１秒未満で乾燥および還元させることができる。混合物は、５質量％超の酸化グラファイト粒子を含有し得る。混合物の流体成分は、混合物をチャンバに導入した後で、１秒未満で蒸発できる。生じた還元酸化グラファイトウォームは、６００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積を有し得る。

【0008】

別の態様では、高温スプレー乾燥装置であって、反応容器と流体連通したオリフィスを含むスプレーノズルを含み、スプレーノズルオリフィスが、スラリーを反応容器中にスプレーするように構成された装置が開示されている。スプレーノズルは、二流体ノズルであってよく、冷却してよい。スプレー乾燥装置は、反応容器および反応容器中心線の下流と流体連通した冷却ガス注入口を含み得る。

【0009】

少なくとも１つの例の様々な態様が、添付の図に関して以下で論じられており、これは、正確な比率で描かれることを意図していない。図は、例示を示し、様々な態様および例の理解をさらに深めるように含まれ、本明細書の一部に組み込まれ、かつ本明細書の一部を構成しているが、本開示の範囲を限定することは意図していない。図面は、本明細書の残りと一緒に記載され、請求されている態様および例の原理および操作を説明する役割を果たす。図では、様々な図で例証されている同一の、またはほぼ同一の要素それぞれは、同じ数字により表される。簡明化のため、すべての要素がすべての図で標識されているとは限らない。

【図面の簡単な説明】

【0010】

【図1a】グラファイト粒子の概略図である。

【図1b】還元酸化グラフェンウォーム粒子の概略図である。

【図2】還元オキシドウォーム粒子の走査電子顕微鏡法（ＳＥＭ）写真である。

【図3A-3C】グラファイト酸化系の３つの異なる実施形態を例証する図である。

【図4】精製および濃縮系の一実施形態の設計図である。

【図5】酸化グラファイトの示差走査熱量測定（ＤＳＣ）スキャンである。

【図6】酸化グラファイトの加速熱量測定（ＡＲＣ）スキャンである。

【図7】高温スプレー乾燥機の一実施形態の断面図である。

【図8】４つの異なる反応実施形態について、経時的な酸化速度を示すグラフである。

【図9】図８の４つの異なる反応実施形態について、パージフェーズ中における酸化速度を示すグラフである

【図10】２つの異なる実施形態について、酸化フェーズ中における二酸化塩素の生成を例証するグラフである。

【図11】図１０で示されている反応の、パージフェーズ中におけるガス状二酸化塩素レベルを例証するグラフである。

【図12】異なる温度にて実行された２つの反応における二酸化塩素の生成を比較するグラフである。

【図13】図１２の例のパージフェーズ中における、ヘッドスペースでの二酸化塩素レベルを示すグラフである。

【図14】ｒＧＯＷ粒子を生成する方法の一実施形態のプロセスを示すフローチャートである。

【発明を実施するための形態】

【0011】

酸化グラファイトは、グラファイト粒子と硫酸および硝酸の混合物を組み合わせ、続いて、強力な酸化剤、例えばクロレートイオンを添加すること（Ｓｔａｕｄｅｎｍａｉｅｒ反応）により、グラファイトから生成できる。酸化プロセスにより、共有結合した酸素を、例えば、水酸基、エポキシド基およびカルボン酸基の形態で含むグラファイトが形成される。これは、ゲスト原子または分子が、グラフェン層の間において非共有結合で保たれているインターカレートグラファイトと対照的である。酸化グラファイトは、塩水溶液として用意され得るクロレートイオンが、グラファイトおよび強酸の混合物にゆっくり添加されるバッチプロセスで生成できる。クロレートのグラファイト混合物への添加を遅くすると、グラファイトの酸化、ならびに、二酸化塩素（ＣｌＯ₂）の生成が引き起こされる。生成される二酸化塩素の量は、発生する酸化の量を指し示し得る。クロレートの添加が完了した後で、反応を実行して完了させることができ、二酸化塩素は、系から除去される。反応は、次いで、例えば、混合物を脱イオン（ＤＩ）水に添加することによりクエンチできる。酸化された酸化グラファイト生成物は、次いで、乾燥させることができ、または、いくつかのケースでは、酸化グラファイト粒子の水性スラリーとして留めることができる。

【0012】

酸化グラファイトは、例えば、懸濁液を超音波処理することにより、個々の酸化グラフェンプレートレットに剥離できる。酸化グラファイト粒子は、膨張させ、化学的に還元させて、酸化グラフェン粒子を生成することもでき、酸化グラフェン粒子は、それらが由来する酸化グラファイト粒子より大きい表面積、および、それより少ない酸素含有量を有する。膨張および還元のための一技術は、熱処理である。例えば、乾燥させた酸化グラファイト粒子は、不活性雰囲気下で５００℃を上回る温度に曝露させて、５００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積を有する膨張した酸化グラファイトを生成することができる。

【0013】

一態様では、公知の技術と比較した場合、より少量の試薬を使用しつつ、短時間にわたってグラファイトを効率的に酸化する酸化グラファイト（ＧＯ）を生成する方法が、本明細書で開示されている。グラファイト粒子は、最初に、硝酸および硫酸の混合物と組み合わせる。強力な酸化剤、例えばクロレートイオンが、混合物に経時的に供給されて、グラファイトを含むグラフェン層上で、共有結合した酸素基を形成する。現在利用できる技術と比較した場合、より少ない酸が、同一レベルの酸化で、同一量の酸化グラファイトを生成するのに必要とされることがある。関連した実施形態では、合計の水対無水酸の比は、０．３０：１未満の質量比にキープできる。本明細書における酸化方法は、酸化グラファイト粒子を生成するために使用でき、この粒子は、還元させて、少なくとも６００ｍ²／ｇのＢＥＴ表面積を有するｒＧＯＷ粒子を生成できる。酸化グラファイトの生成は、２つの段階を含み得、第１は、反応（酸化）段階であり、第２は、パージフェーズである。反応フェーズでは、クロレートイオンを、反応媒体に付与し、グラファイトを酸化させて、酸化グラファイトを生成する。パージフェーズでは、残留二酸化塩素を、生じる酸化グラファイトを安全に取り扱うことができるように、反応媒体からパージする。いくつかの実施形態では、反応フェーズおよびパージフェーズの両方を完了するための合計時間は、１２時間未満、１０時間未満または８時間未満になり得る。例えば、反応フェーズは、８時間未満、６時間未満、５時間未満、４時間未満または３時間未満で完了でき、パージフェーズは、３時間未満または２時間未満で完了できる。これは、開始から仕上がりまで２４時間超を必要とすることがある他の技術と対照的である。酸化グラファイト粒子における酸素レベルは、２０％、３０％または４０％超になり得る。クロレートの少なくとも９５％が反応し、二酸化塩素は、１００ｐｐｍ未満である。

【0014】

ある一連の実施形態では、グラファイト、硝酸および硫酸の反応混合物は、機械的な撹拌を使用せずに、ガスの流れを使用してかき混ぜることができる。ガスは、例えばスパージャーを使用して、反応媒体全体に流れさせることができ、いくつかの実施形態では、反応容器は、気泡塔反応器を含み得る。反応媒体のかき混ぜに加えて、ガス流は、クロレートの添加フェーズ中、パージフェーズ中、または両方のフェーズ中、二酸化塩素を除去する際に有効であることが見出されている。スパージは、反応の規模を増大させる場合に、特に有用になり得、その理由は、大きい反応容器は、ガス／液体界面の表面積対液体体積の比が小さいためである。グラファイト酸化反応が、二酸化塩素を除去するヘッドスペースのスイープに依存する場合、液体媒体からヘッドスペースへの二酸化塩素のいかなる移動も、ガス／液体界面の大きさに左右される。反応容器の体積が増加するにつれて、ガス／液体界面の面積対反応媒体の体積の比は低下し、その結果、反応容器は大きくなり、撹拌による二酸化塩素の除去は有効にならなくなる。反応媒体全体へのガスを流れさせると、ガス／液体界面の大きさに関係なく二酸化塩素の除去が加速される。二酸化塩素は、毒性でもあり反応性でもあるため、ガス流速は、ヘッドスペースにおける二酸化塩素の濃度を危険なレベル未満でキープする速度にて、二酸化塩素を除去するように選択され得る。ヘッドスペース領域から流出した後に、二酸化塩素は、捕捉し、安全に処分することができる。いくつかのケースでは、反応媒体全体のガス流は、撹拌を伴うこともある。

【0015】

別の態様では、酸化グラファイト粒子は、接線濾過を使用して、精製および／または濃縮できる。酸化グラファイト粒子の水性スラリーは、複数のサイクルにわたり接線流膜を通り過ぎる一方で、グラファイト粒子を濃縮し、スラリー中の残ったある酸または他の不純物を水と交換する。様々な実施形態では、接線流膜は、５μｍ未満、２μｍ未満、１．５μｍ未満、１．０μｍ未満、０．５μｍ未満、０．２５μｍ未満、０．５μｍ超、１．０μｍ超または２．０μｍ超の孔径を有し得る。膜を横切る接線流速度は、１０ｍ／秒未満、５ｍ／秒未満、３ｍ／秒未満、２ｍ／秒未満、１ｍ／秒超または２ｍ／秒超であり得る。この接線流濾過技術を使用すると、スラリーの酸化グラファイト含有量は、約１質量％の開始濃度から、５質量％超、７質量％超、９質量％超または１２質量％超のスラリーにおける最終濃度に増加させてよい。濃縮した水性スラリーのｐＨは、スラリーのｐＨを２超、４超、５超または６超に上昇させることができる塩基、例えば、水酸化アンモニウムを添加することにより中和できる。

【0016】

本明細書で開示されている還元酸化グラファイトウォーム粒子は、高純度であり得、炭素および酸素以外の元素の３質量％未満、２質量％未満または１質量％未満からなり得る。様々な実施形態では、窒素および硫黄の量は、それぞれ、１質量％未満であり得る。粒子は、１質量％未満、１０００質量ｐｐｍ未満または１００質量ｐｐｍ未満の金属を含有し得る。例えば、ｒＧＯＷ粒子は、１０００ｐｐｍ未満のアルカリ金属を含み得、１００ｐｐｍ未満、５０ｐｐｍ未満または３０ｐｐｍ未満の、遷移金属および／またはアルカリ土類金属を含む多価金属を含み得る。個々の金属は、３０ｐｐｍ未満、２０ｐｐｍ未満、１０ｐｐｍ未満または５ｐｐｍ未満で存在し得る。例えば、ｒＧＯＷ粒子は、３０ｐｐｍ未満の鉄、２０ｐｐｍ未満のチタン、１０００ｐｐｍ未満のナトリウムおよび２０ｐｐｍ未満のカリウムを含み得る。同粒子は、それぞれ５ｐｍ未満の他の金属を含み得る。粒子の金属含有量は、キャリア流体中の粒子の懸濁液を形成し、この懸濁液を噴霧することにより、誘導結合プラズマ分光法（ＩＣＰ）を使用して分析できる。結果は、ｒＧＯＷ粒子の質量に基づいた質量ｐｐｍベースで報告されている。

【0017】

別の態様では、酸化グラファイトは、単一のプロセスで、乾燥および化学的に還元させることができる。例えば、水中の酸化グラファイトの水性スラリーは、３００℃超の温度の反応チャンバ中に注入できる。粒子は、同時に乾燥および化学的に還元させて、エネルギーがより低く、表面積がより高い、還元酸化グラフェンウォーム（ｒＧＯＷ）粒子を得る。

【0018】

詳細な説明
還元酸化グラフェンウォームの構造
本明細書に記載されているプロセスは、還元酸化グラフェンウォーム（ｒＧＯＷ）構造または粒子を生成するために使用できる。ｒＧＯＷ粒子は、任意の数の還元した酸化グラフェンプレートレットを含み得、プレートレットの少なくとも一部は、隣接したプレートレットの平面に対して平行ではない平面である。図１ｂにおける概略図を参照されたい。ｒＧＯＷプレートレットは、平面と呼ばれるが、これらは、典型的には、例えばグラフェンシートほど平面ではなく、むしろ、粒子が処理されたことによる酸化／還元プロセスに起因するしわおよび変形を含む。結果として、ｒＧＯＷプレートレットは、グラフェンシートより厚いが、これらは、一般的に、プレートレットの厚さよりも数倍大きい直径を有する平面形状を依然保つ。図２のＳＥ顕微鏡写真で見られるように、これらのプレートレットは、互いに角度が異なる複数のサブセクションを含む。この不均一性は、粒子の表面積の高さ、バルク密度の低さに寄与する。

【0019】

隣接したプレートレットは、所定のプレートレットのいずれかの主側面で、所定のプレートレットと直接つながっているプレートレットと定義される。プレートレットは、所定のプレートレットに、第３のプレートレットのみを経由してつながっている場合、隣接していない。プレートレットは、一側面における第１の隣接したプレートレットに対する角度をなし得、反対の側面における第２の隣接したプレートレットに対して平行な構造を保ち得る。ｒＧＯＷ構造におけるプレートレットの多くは、互いに平行なグラファイトの配置で留まり得、ファンデルワールス力により一緒に結合したままになり得る。例えば、図１ｂにおける積層ｓ₁およびｓ₂を参照されたい。ｒＧＯＷの粒子は、典型的には、広範なグラファイト構造を有さず、ｒＧＯＷ構造の様々な実施形態は、１５枚より少ない、１２枚より少ない、または１１枚より少ない隣接した平行なプレートレットを含有する平行なプレートレット複合構造に限定され得る。還元酸化グラファイトウォーム粒子は、粒子の寸法のいずれか、例えば長さまたは直径は、粒子を構成するグラフェンプレートレットすべての厚さの合計を超える構造を呈する。例えば、単一のグラフェンプレートレットの厚さが約１ｎｍである場合、プレートレット１，０００枚を含むｒＧＯＷ粒子は、長さおよび直径の両方で１μｍ超になる。これらの立体粒子は、粒子における少なくとも１つの起点を通して測定して、ｘ、ｙおよびｚ軸それぞれに沿って、少なくとも５０ｎｍの寸法も有する。ｒＧＯＷ粒子は、平面構造ではなく、グラファイト（グラフェンプレートレットの積層）および個々のグラフェンシートのいずれとも分別される形態を有する。しかし、ｒＧＯＷ粒子が、単一のプレートレット、もしくはプレートレットの積層に剥離できること、また、これらのプレートレットが、５ｎｍ未満、１０ｎｍ未満、５０ｎｍ未満または１００ｎｍ未満の少なくとも１つの寸法を有し得ることは注目すべきである。ｒＧＯＷ粒子を剥離した後で生じた単一のプレートレットまたは平行なプレートレットの積層は、もはやｒＧＯＷ粒子ではない。

【0020】

本明細書に記載されているｒＧＯＷ粒子は、複数のグラフェンプレートレットを含み得、様々な実施形態では、１０枚超、１００枚超または１０００枚超のグラフェンプレートレットを含み得る。様々な実施形態では、粒子は、直線状であり得、または蛇行し得、略球形を取り得、いくつかのケースでは、円筒形であり得る。ｒＧＯＷ粒子の構造は、プレートレットのつながったままである縁が変化するため、粒子が縦に膨張する方式であることから、蛇腹状と記載されていることがある。例えば、図１ｂで示されているように、隣接したグラフェン平面の少なくとも一部は、平行ではなく、互いに、例えば約２５°の角度をなす（例えば、図１ｂにおける角度α）。様々な実施形態は、例えば１０°、２５°、３５°、４５°、６０°または９０°の角度でつながっている、隣接したグラフェンプレートレットの１つまたは複数の対を含み得る。グラフェンプレートレットの様々な隣り合った対は、異なる縁または点でつながったままであり得、したがって、グラフェンプレートレットは、必ずしも同一の方向に傾いていない。隣接したグラフェンプレートレットが、膨張後、プレートレットの縁で互いにランダムに付いたままである場合、粒子は、実質的に縦方向に拡大する。これらの細長い、膨張したウォーム状構造は、１：１超、２：１超、３：１超、５：１超または１０：１超になり得るアスペクト比を有し得る。ｒＧＯＷ粒子のより長い軸すなわち長さは、粒子の縦方向の中心コアを一端からもう一端へと貫通する最長のラインである。図２を参照されたい。このラインは、曲線であっても直線であってもよく、または、特定の粒子に応じて、曲線もしくは直線の部分を有していてもよい。ラインは、ラインに沿ったある特定の部分において、プレートレットの平均ｃ面（ａｖｅｒａｇｅ ｃ−ｐｌａｎｅ）へと実質的に垂直に通る。粒子のより短い軸すなわち幅は、粒子の周囲に、中間点で適合し得る最小円の直径とみなされる。図２を参照されたい。様々な実施形態では、ｒＧＯＷ粒子の長さは、１．０μｍ超、２．０μｍ超、５．０μｍ超、１０μｍ超または１００μｍ超であり得る。同一の、および他の実施形態では、幅（図２で示されている円の直径）は、例えば、１００μｍ未満、５０μｍ未満、２０μｍ未満、１０μｍ未満、５μｍ未満または２未満μｍであり得る。特定の直径の範囲は、５０ｎｍ超、１００ｎｍ超、１μｍ超、１０μｍ超、１００μｍ超、１００ｎｍ〜１００μｍ、５００ｎｍ〜１００μｍ、５００ｎｍ〜５０μｍ、２．０μｍ〜３０μｍ、２．０μｍ〜２０μｍ、２．０μｍ〜１５μｍ、２．０μｍ〜１０μｍ、１．０μｍ〜５μｍ、１００ｎｍ〜５μｍ、１００ｎｍ〜２μｍ、１００ｎｍ〜１μｍ、２００μｍ未満、１００μｍ未満または１０μｍ未満を含む。ｒＧＯＷ粒子の長さに沿った幅は、一定である必要はなく、２Ｘ超、３Ｘ超または４Ｘ超の倍率で変動させてよい。

【0021】

ｒＧＯＷ粒子は、炭素、酸素および水素を含有し得、他の元素は本質的に含み得ない。粒子は、ある元素が存在しない、または不純物としてしか存在しない場合、その元素を本質的に含まない。特定の実施形態では、ｒＧＯＷ粒子は、８０質量％超、９０質量％超、９５質量％超または９９質量％超の炭素を含み得る。一部の粒子は、酸素、特に共有結合した酸素を、０．１質量％超、０．５質量％超、１．０質量％超、５．０質量％超、１０．０質量％超、１４．０質量％超、２５質量％未満、１５質量％未満、１０質量％未満、５．０質量％未満、３質量％未満、２質量％未満または１．０質量％未満の濃度で含み得る。水素含有量は、０．１質量％超または１質量％超であり得る。同一の、および他の実施形態では、水素含有量は、１質量％未満、０．１質量％未満または０．０１質量％未満であり得る。いくつかの実施形態では、ヘテロ原子、例えば窒素または硫黄は、０．０１質量％超または０．１質量％超で存在し得る。

【0022】

還元酸化グラファイトウォーム粒子は、低密度を呈し得る。例えば、様々な実施形態では、粒子は、ＡＳＴＭ Ｄ７４８１−０９を使用して測定した場合、１００ｇ／Ｌ未満、５０ｇ／Ｌ未満、３０ｇ／Ｌ未満、２０ｇ／Ｌ未満、１０ｇ／Ｌ未満、５ｇ／Ｌ未満、５ｇ／Ｌ超、１０ｇ／Ｌ超または１５ｇ／Ｌ超のバルク密度を有し得る。これらの粒子は、高い表面積も呈し得、いくつかの実施形態では、２００ｍ²／ｇ超、３００ｍ²／ｇ超、４００ｍ²／ｇ超、５００ｍ²／ｇ超、６００ｍ²／ｇ超、７００ｍ²／ｇ超、９００ｍ²／ｇ超または超１０００ｍ²／ｇのＢＥＴ（Ｂｒｕｎａｕｅｒ、ＥｍｍｅｔｔおよびＴｅｌｌｅｒ、ＡＳＴＭ Ｄ６５５６−０４）表面積を有し得る。ｒＧＯＷ粒子は、高等な構造も呈し得、吸油価（ＯＡＮ）を使用して測定した場合、５００ｍＬ／１００ｇ超、１０００ｍＬ／１００ｇ超、１００ｇ当たり１５００ｍＬ超または１００ｇ当たり２０００ｍＬ超の構造を呈し得る。

【0023】

還元酸化グラフェン粒子における酸素含有量の一指標は、粒子の揮発性物質含有量である。様々な実施形態では、ｒＧＯＷ粒子は、不活性ガス下における１２５℃〜１０００℃の熱重量分析（ＴＧＡ）によれば、１％超、１．５％超、２．０％超、２．５％超、５％超、１０％超、１５％超または２０％超の揮発性物質含有量を有し得る。同一の、および他の実施形態では、揮発性物質含有量は、同技術によれば、３０％未満、２５％未満、２０％未満、１５％未満、１０％未満、５％未満、３％未満または２％未満であり得る。
ｒＧＯＷ粒子の酸素含有量は、親酸化グラファイトと比較した場合、２５％超、５０％超または７５％超減少し得る。同様に、熱分解の際における粒子のエネルギー含有量（ＤＳＣにより測定した）は、例えば、２５％超、５０％超または７５％超減少し得る。ｒＧＯＷ粒子の分解エネルギーは、例えば、１５０Ｊ／ｇ未満、１００Ｊ／ｇ未満、５０Ｊ／ｇ未満または２０Ｊ／ｇ未満であり得る。

【0024】

ｒＧＯＷ粒子のグラファイト構造は、ラマン分光法により調査できる。純粋グラファイトは、強いＧバンド（１５８０ｃｍ^-1）のラマンスペクトルを有し、Ｄバンド（１３５０ｃｍ^-1）は存在しない。酸化グラファイトは、強いＤバンドならびに強いＧバンドを呈する。還元酸化グラファイトおよびｒＧＯＷ粒子は、強いＤバンドを有し、Ｄバンドは、多くのケースにおいて、Ｇバンド（ＦＷＨＭ）より強い。いくつかの実施形態では、Ｄバンド対Ｇバンドの比は、１．０超、１．１超または１．２超であり得る。

【0025】

ｒＧＯＷの粒子は、多くの場合、結晶化度における差のため、グラファイトおよび同様の材料から区別できる。ｒＧＯＷ粒子の結晶化度は、ラマン分光法により判定でき、様々な実施形態では、ｒＧＯＷ粒子は、４０％未満、３０％未満または２０％未満の結晶化度値を呈し得る。Ｘ線回折は、グラファイトと材料、例えば酸化グラファイトと、グラファイトのものと異なる層間間隔を呈するｒＧＯＷ粒子の区別にも役立ち得る。グラファイトは、２５°〜３０°の強いＸＲＤピークを有するが、ｒＧＯＷ粒子は、典型的には、この範囲で認識可能なピークを有さない。例えば、２５°〜３０°のｒＧＯＷ粒子は、検出不可能なピーク、または、グラファイト粒子のものの１０％未満もしくは５％未満のピークを有し得る。

【0026】

酸化グラファイトの生成
上で概説されているように、本開示の一態様は、グラファイトからの酸化グラファイトの生成を対象とする。一連の実施形態は、グラファイト粒子と、鉱酸、例えば硝酸および硫酸の混合物を組み合わせることを含む。この混合物は、次いで、強力な酸化剤、例えば、クロレート塩水溶液により得られるクロレートイオンと反応させる。クロレートは、一定速度で反応容器に添加され得る。予め判定された量のクロレートを添加した後で、系を長期間パージして、酸化反応を完了させ、生じた二酸化塩素を反応混合物からベントさせる。生じた酸化グラファイトスラリーは、次いで、例えば、本明細書に記載されている方法を使用することにより、中和および／または濃縮できる。

【0027】

出発材料のグラファイト粒子は、任意の形態、例えば粉末、顆粒またはフレークであってよい。好適なグラファイトは、任意の利用できる供給源から得られ、いくつかのケースでは、Ｓｕｐｅｒｉｏｒ Ｇｒａｐｈｉｔｅの天然グラファイトにより、許容できる結果が得られることを見出した。他のグラファイト供給業者は、Ａｌｆａ ＡｅｓａｒおよびＡｓｂｕｒｙ Ｃａｒｂｏｎｓを含む。いくつかの実施形態では、グラファイト粒子は、１００μｍ未満のＤ₉₀を有し得る。
グラファイトと組み合わせる酸溶液は、鉱酸、例えば硝酸および硫酸の混合物であり得る。グラファイト、硝酸および硫酸は、あらゆる順番で組み合わせることができるが、多くの実施形態では、グラファイトは、硝酸が硫酸と混合された後に添加される。別の濃度を使用してよいが、特に指定のない限り、本明細書に記載されている実施形態は、６８〜７０％の硝酸、および９６〜９８％の硫酸を使用する。様々な実施形態では、硝酸（水含有量に起因する質量を含まない無水基準で）対硫酸の質量比は、例えば、０．２〜０．４、０．２５〜０．３５、または０．２６〜０．３２であり得る。

【0028】

水は、グラファイトの酸化プロセスを阻害できること、および、酸含有量と比較して水含有量を減少させると、反応動態を改善できることを見出した。これにより、固定した量の酸でより多量のグラファイトを酸化することが可能となり、または、より少ない酸で同一量のグラファイトを酸化することが可能となる。様々な実施形態では、合計の酸対グラファイトの質量比は、１５：１未満、２０：１未満、３０：１未満または４０：１未満であり得る。特定の範囲は、１０：１〜２０：１、１０：１〜３０：１、および１５：１〜２５：１を含む。同一の、および他の実施形態では、合計の水対グラファイトの質量比は、１０．０：１未満、９．０：１未満、８．０：１未満、７．０：１未満または６．０：１未満であり得る。酸対グラファイトのより低い比を得る一方式は、合計の水対酸の比を低下させることである。本明細書で使用されている、「合計の水」は、クロレート水溶液からの水、および、硝酸からの水を含む、反応容器に入れる水供給源すべての合計である。水対酸の比は、無水基準での添加される酸の全量と比較した合計の水である。これは、クロレート水溶液のすべてが添加され、プロセスが酸化フェーズからパージフェーズに移行する時間に計算される。様々な実施形態では、合計の水対酸の比は、０．４３：１未満、０．４０：１未満、０．３５：１未満、０．３０：１未満または０．２６：１以下である。

【0029】

硝酸、硫酸およびグラファイトを、反応容器に入れた後で、クロレートの添加を開始する。クロレートイオン（ＣｌＯ₃^-）は、クロレート塩の水溶液として、または、乾燥粉末として送達できる。クロレート塩は、アンモニウムまたはアルカリ金属カチオンを含むもの、例えば塩素酸カリウムまたは塩素酸ナトリウムから選択され得る。様々な実施形態では、水溶液中のクロレート塩の濃度（カチオンを含む）は、４０質量％以上、５０質量％以上、５５質量％超または６０質量％超であり得る。クロレート対水の質量比は、クロレート溶液の様々な実施形態では、０．８：１〜２：１、１：１〜２：１または１：１〜１．５：１の範囲であり得る。使用されるクロレートの全量は、酸化されたグラファイトの量に比例し、クロレート対グラファイトの質量比は、例えば、２：１〜１０：１、２：１〜８：１または３：１〜６：１の範囲であり得る。特定の実施形態では、クロレート水溶液の供給におけるクロレート対水の質量比は、１：１超であり、クロレート対グラファイトの比は、３：１超である。クロレートは、反応の経過中に、一定速度または可変速度で、反応混合物に付与され得る。いくつかの実施形態では、これは、グラファイト１グラムにつき１時間当たりクロレート１〜３グラム、または１．５〜２．５グラムの一定速度で付与される。

【0030】

いくつかの実施形態では、例えばスパージャーからのガスの流れは、反応混合物をかき混ぜるため、および／または、系から二酸化塩素（ＣｌＯ₂）の除去を補助するために使用できる。適切なガスおよびガス混合物は、窒素および空気を含む。二酸化塩素は、毒性および反応性の両方である。反応混合物、および上のヘッドスペースにおける二酸化塩素の濃度を安全なレベルで保つのを助けるために、ガス、例えば窒素または空気の一定の流れは、二酸化塩素を安全ではないレベル未満でキープする希釈剤としての役割を果たし得る。スパージャーガス流は、二酸化塩素の安全な廃棄または処分のために、二酸化塩素ガスをトラップに運ぶ機能を有し得る。いくつかの実施形態では、反応媒体全体へのガスの流れは、媒体からの二酸化塩素の除去を加速でき、反応生成物を除去し、ひいては酸化プロセスを加速する。いくつかのケースでは、例えば、気泡塔反応器におけるガス流は、他のいかなるかき混ぜ、例えば撹拌または振とうもなしで使用できる。

【0031】

いくつかの実施形態では、例えばスパージャーからのガスの流れは、反応混合物をかき混ぜるため、および／または、系からの二酸化塩素の除去を補助するため使用できる。適切なガスおよびガス混合物は、窒素および空気を含む。二酸化塩素は、毒性および反応性の両方である。反応媒体における二酸化塩素のレベルが飽和に達する場合、爆発で分解する可能性がある純粋二酸化塩素の気泡が発生し得る。反応混合物、および上のヘッドスペースにおける二酸化塩素の濃度を安全なレベルで保つのを助けるために、ガス、例えば窒素または空気の一定の流れは、二酸化塩素を安全ではないレベル未満でキープする希釈剤としての役割を果たし得る。ヘッドスペース領域から流出した後に、二酸化塩素は、捕捉し、安全に処分することができる。いくつかのケースでは、ガス流は、撹拌を伴うこともある。

【0032】

反応媒体が、例えば、撹拌することによりかき混ぜられる例では、二酸化塩素は、反応容器のヘッドスペースをスイープすることにより除去され得る。二酸化塩素の爆発下限（ＬＥＬ）は、１０体積％であるので、ヘッドスペースにおける二酸化塩素レベルに対する目標制限値は、典型的には、このレベル未満である。レベルは、スイープガスを、二酸化塩素生成量の約１０倍で補給することにより１０％未満に維持され得る。反応速度がより速い場合、ガスの体積は、比例的に増加させるべきである。液体媒体からヘッドスペースへの二酸化塩素の移動は、ガス／液体界面の大きさに左右される。反応容器の体積が増加するにつれて、ガス／液体界面の面積対反応媒体の体積の比は、Ｌ²／Ｌ³に従って低下し、式中、Ｌは、反応容器の特徴的な長さのスケールである。結果として、反応容器の大きさが増加するにつれて、反応時間およびパージ時間は、二酸化塩素をヘッドスペースに移動させるために、増加させる必要がある。これにより、生成規模の作業では支持できない生成時間の延長が生じる。

【0033】

反応媒体全体へのガス流は、クロレート添加反応フェーズ中、パージフェーズ中のクロレート添加の完了後、または両方のフェーズ中、二酸化塩素を除去する際に有効になり得ることを見出した。ガス流、例えばスパージは、より大きい生成規模の系に対して、表面積およびヘッドスペース界面の大きさに左右されないため、特に有効である。酸化系２１０の一例は、図３Ａで概略的に示されている。系２１０は、反応媒体２２０をかき混ぜるための機械的インペラー２１２を使用する。反応媒体２２０からヘッドスペースに入れる二酸化塩素ガスは、矢印２１４により表される。スイープガス、例えば窒素は、ガス注入口２１６を介して付与される。二酸化塩素を含むスイープガスは、処分または再利用のためのトラップまたはベントに誘導するガス出口２１８を経由して除去される。

【0034】

図３Ｂは、ハイブリッド反応系２３０の実施形態を概略的に表す。系２３０は、図３Ａの実施形態のように、機械的インペラー２１２を含む。しかし、系２３０は、反応容器の底部に位置し、スパージガス供給源２３４により供給されるスパージャー２３２も含む。例証されている実施形態では、スパージャーは、インペラー２１２下でガス気泡を導くようにドリルで空けた１２〜１６個の穴を表面に有する環である。スピンするインペラーは、ガス気泡を壊し、分散させて、大きいガス／液体界面を生み出す。この大きい表面積のガス／液体界面により、液体からガス相へと二酸化塩素が効率的に移動される。スパージガスは、次いで、二酸化塩素を反応媒体２２０からヘッドスペース中へと運ぶ。スパージガスは、ヘッドスペースに存在する二酸化塩素を希釈することもできる。ガス出口２１８は、スパージガス、水および二酸化塩素の混合物が、反応容器から出るための経路を備える。機械的なかき混ぜに依存せず、かき混ぜおよび物質移動のために反応媒体全体へのガス流を使用する系の１タイプは、気泡塔反応器である。気泡塔反応器は、スパージャーを含み得るが、機械的アジテーターを使用しない。

【0035】

図３Ｃは、かき混ぜおよび二酸化塩素除去に関して、もっぱらスパージガスに依存した気泡塔系２５０を概略的に描写する。気泡塔の系２５０は、高さ対直径の比が大きく、境界表面積対体積の比が小さいことに留意されたい。様々な実施形態では、気泡塔反応器は、５：１超、１０：１超または２０：１超の高さ対直径の比を有し得る。これらは、低ｐＨに耐性であり、ガラスまたはＰＴＦＥライニングスチールを含む任意の材料から作られ得る。図３Ｃからわかるように、ガス気泡の滞留時間は、反応媒体のカラムの高さゆえに延長される。特定の一実施形態は、直径６インチおよび高さ４０インチを有する円筒形反応容器を含む。この実施形態では、この反応容器に、グラファイトおよび酸を２５インチレベルまで入れることができ、ヘッドスペースおよび塩素酸ナトリウム溶液添加のために約１５インチを空ける。気泡塔反応器のヘッドスペースは、気泡体積が液体反応媒体に寄与した結果として発生する液相膨張のために、さらなる体積を備えている。撹拌装置がないと、容器における空間を自由にでき、スターラーまたは他のかき混ぜデバイスを含む反応器の設計では含むことが困難になり得るアクセサリー、例えば圧導入口、ガス出口ベント、プローブおよび圧力緩和系を付けることが可能となる。

【0036】

スパージガスを気泡塔または代替反応容器に付与するのに使用されるスパージャーは、望ましい量の液体／ガス界面を得ることが可能な小さい気泡を、十分補給できる任意の設計であってよい。スパージャーは、ガス、例えば窒素または空気の補給と流体連通している。スパージャーは、グラファイト酸化反応媒体の低ｐＨ条件に耐性である材料から作ることができる。例えば、スパージャーは、ニッケル合金、ポリマー、例えばＰＴＦＥまたはガラスから作ることができる。スパージャーの形状は、容器の断面領域にわたって気泡の分散を最大化するように選択できる。様々な実施形態では、スパージャーは、環、ディスク、プレート、球、円筒形状をとること、または、複数の穿孔したアームが中心軸から伸展するスポーク付きの設計とすることができる。スパージャーは、上面、下面またはその両方に複数の穴を含み得る。他の実施形態では、スパージャーは、容易に画定される穴または穿孔を含まない多孔材料、例えば焼結ガラスから作ることができる。いくつかのケースでは、複数のスパージャーを使用でき、各スパージャーは、気泡のパターンを整えることを可能にするように、独立してコントロールできる。

【0037】

ある一連の実施形態では、グラファイト酸化プロセスは、反応容器において硝酸および硫酸を組み合わせることにより開始する。グラファイトは、次いで、混合物に添加し、かき混ぜは、混合物を窒素でスパージすることにより開始する。塩素酸ナトリウム溶液は、グラファイト１グラム当たりクロレート約２ｇ／時の一定速度で、反応混合物に供給する。目標量のクロレート、例えば、グラファイト１グラム当たり５ｇが添加された後で、添加プロセスは中止し、パージフェーズを開始する。スパージを続け、反応混合物における二酸化塩素濃度をモニターする。二酸化塩素レベルが、閾値、例えば１０００、１００、１０、１または０．１質量ｐｐｍ未満に下落する場合、反応は完了したとみなされ、酸化グラファイトの生成は、以下に記載されている濃縮および精製段階に移すことができる。

【0038】

他の実施形態では、反応媒体からヘッドスペースへと二酸化塩素を移動させる別の技術を使用できる。例えば、真空源、例えば真空ポンプを使用して、ヘッドスペースにおいて蒸気圧を低下できる。反応容器における圧力が低いと、反応媒体において二酸化塩素の気泡が形成される。二酸化塩素の気泡は液体を通ってヘッドスペースへと上向きに上昇する。トラップまたは他の二酸化塩素除去デバイスは、反応容器と真空源との間に位置していてよい。いくつかのケースでは、反応媒体におけるガス気泡形成によっても、媒体がかき混ぜられ、流体に懸濁した酸化グラファイト粒子がキープされ得る。

【0039】

濃縮および精製
上で示されているように生成された酸化グラファイトは、濾過および遠心分離を含む技術を使用して、精製し、濃縮することができる。例えばブフナー漏斗でのデッドエンド濾過は、酸化グラファイトを精製および濃縮する際に、妥当な洗浄速度を得るには生じた濾過ケーキの不浸透性が高くなりすぎるため、無効なことを見出した。デッドエンド濾過の代替として、様々な接線流濾過技術を試みた。接線流濾過は、管状膜を通したスラリーまたは懸濁液の通過、および、管状膜の壁を貫通する細孔を通る透過液の収集を伴う。接線流膜は、セラミック管状膜、ならびに中空繊維ポリマー膜、例えばポリスルホンまたは二フッ化ポリビニリデン（ＰＶＤＦ）から作られたものを含み得る。セラミック膜は、典型的には、直径３〜６ｍｍの流れチャネルを有するが、中空繊維ポリマー膜は、直径約０．７〜１．４ｍｍの流れチャネルを有する。セラミック膜に対する接線流速は、通常約５〜１０ｍ／秒であるが、典型的には、ポリマー膜ではより低く、例えば、約１または２ｍ／秒であり得る。酸化グラファイトスラリーは、腐食性のｐＨを有するので、セラミック膜は、ポリマー膜よりも好ましいことがあるが、いくつかの実施形態ではポリマー膜が適切なこともある。セラミック膜を使用した様々な実施形態では、直線流速は、７ｍ／秒未満、５ｍ／秒未満、４ｍ／秒未満、３ｍ／秒未満または２ｍ／秒以下であり得る。これらのおよび他の実施形態では、直線流速は、１ｍ／秒超、２ｍ／秒超、４ｍ／秒超または６ｍ／秒超であり得る。いくつかのケースでは、膜を横切る圧力勾配を駆動する背圧バルブを再循環ループで使用することに起因して、望ましくないせん断が実現した。このため、圧力は大きく下落したままとなり、下落により、背圧バルブにおけるせん断形成が引き起こされた。このせん断が招く問題は、背圧バルブを取り除くこと、ならびに、保持液リザーバー上のヘッドスペースを含む保持液再循環系の全体を密閉および加圧することにより解決した。このようにして、再循環ループにおいて背圧バルブを使用せずに、濾過膜を横切る圧力勾配を維持できる。密閉系は、例えば、１５ｐｓｉ、１０ｐｓｉまたは５ｐｓｉ以下の圧力差に限定され得る。いくつかの実施形態では、せん断状態は、流体流路を９０°未満、例えば４５°以下の湾曲部および屈曲部に限定することにより、さらに低下し得る。

【0040】

接線流系３００の一実施形態は、図４で概略的に例証される。接線流膜３１０は、酸性水性懸濁液を濾過することが可能な接線流膜であり得る。ある一連の実施形態では、Ｐａｌｌ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎからのセラミック膜を使用できる。例えば、有用な膜は、０．１、０．２、０．６５、０．８および１．４μｍの排除孔径を有し得、０．１ｍ²超、０．２ｍ²超または０．５ｍ²超の膜面積を有し得る。フィルター膜に接触させる前に、本明細書に記載されているように生成した７．５リットルの酸化グラファイトスラリーを、１５〜６０リットルのＤＩ水でクエンチする。クエンチしたスラリーを、次いで、移動ポンプ３４０を使用して、クエンチタンクから保持液リザーバー３２０に送り出した。保持液リザーバー３２０は、例えば、２ｐｓｉ超、５ｐｓｉ超、８ｐｓｉ超に加圧してよい。これにより、従来、膜３１０の出口と保持液リザーバー３２０との間に置かれていた背圧バルブを取り除くことが可能となる。クエンチしたスラリーは、接線流膜３１０を含む再循環ループ３３０中に流れさせる。酸化グラファイトスラリーは、９ｐｓｉの膜間圧で、体積が約５リットルに減少するまで透析濾過した。この分量は、次いで、透析濾過を続け、ＤＩ水導管３５０を経由して、水を保持液リザーバー３２０に、透過液が透過液ドレイン３６０を通してなくなるのと同一の速度にて添加することにより、２０〜３０リットルのＤＩ水で洗浄した。圧力は、タンク内のヘッドスペースを加圧ガス源３７０で加圧することにより、保持液タンク３２０において維持される。透析濾過プロセスは、不純物、例えばスルフェート、ニトレートおよびクロレートが許容できるレベル、例えば、スルフェート＜１０００ｐｐｍ、またはニトレート＜３００ｐｐｍに減少するまで続ける。これらのレベルは、例えばイオンクロマトグラフィーを使用して確認できる、または、電気伝導度検出器を使用したラインでモニターできる。不純物が許容できるレベルに減少しない場合、追加の水を、保持液リザーバー３２０に添加してよく、透析濾過を、望ましいレベルに到達するまで続けてよい。これらのレベルに達したら、水を補充せずに、酸化グラファイト粒子が水中において７．５〜１５質量％に濃縮されるまで、濾過プロセスを続ける。この濃縮したスラリーを、次いで排出し、以下に記載するように、高温スプレー乾燥および還元の準備をする。生じたｒＧＯＷ粒子は、ＢＥＴ表面積６００ｍ²／ｇ超の良好な形態を呈した。粒子を、ＩＣＰにより金属含有量について分析し、平均で＜３０質量ｐｐｍのＦｅ、＜２０質量ｐｐｍのＫ、＜１０００質量ｐｐｍのＮａ、２０質量ｐｐｍ未満のＳｉ、２０質量ｐｐｍ未満のＴｉおよび５質量ｐｍ未満（検出限界未満）のＡｇ、Ａｌ、Ａｓ、Ｂ、Ｂａ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｐｂ、Ｐｔ、Ｓｂ、Ｔｅ、Ｔｌ、Ｖ、Ｗ、ＺｎおよびＺｒのそれぞれを含有することを見出した。

【0041】

高温スプレー乾燥および化学的還元
酸化グラファイトは、結合した酸素基のいくつか、またはすべてを酸化グラファイトから除去することにより還元できる。このプロセスは、グラフェンプレートレット間に高い圧力を生じることもでき、これにより、酸化グラファイトが膨張し、ｒＧＯＷ粒子が生成される。これは、公知の還元プロセスのいくつかとは異なり、それによって、個々の酸化グラフェンシートが、酸化グラファイト粒子から剥離され、続いて、別のステップにおいて還元される。例えば、ある公知のプロセスでは、酸化グラファイトは、希釈溶液において剥離でき、次いで、例えば、スプレー還元プロセスを使用して、化学的に還元できる、または熱的に還元できる。

【0042】

乾燥させた酸化グラファイト粒子を、炉において５００〜１０００℃にて衝撃加熱することにより、酸化グラファイト粒子から還元酸化グラファイトを生成することが公知である。これは、酸化グラファイト粒子を最初に乾燥させ、次いで別途熱的に還元させる、２ステッププロセスである。以下で説明されているように、この２ステッププロセスは、安全に関する重大な危険性を引き起こすおそれのある手順を含む。本明細書に記載されているワンステッププロセスは、安全に関する危険性を低下させ、または取り除き、また、酸化グラファイト粒子を還元させるために必要とされる手順の全体数も減少させる。

【0043】

従来の２ステッププロセスは、酸化グラファイトおよび水のスラリーから水を除去することにより、酸化グラファイト粒子を乾燥させることから始める。酸化グラファイト粒子は、従来のスプレー乾燥機を温度１００℃超にて使用して、乾燥させることができる。これらの乾燥させた酸化グラファイト粒子は、次いで熱的または化学的に還元できる。例えば、試料の酸素含有量は、温度５００〜１０００℃への加熱により減少できる。しかし、図５の示差走査熱量測定（ＤＳＣ）スキャンで示されているように、約１４４℃にて発生する著しい発熱分解事象が開始する。同一の事象は、図６において、加速熱量測定（ＡＲＣ）スキャンにより示されており、これは、予めプログラムされたトリップ値１０００°Ｋ／分を上回るため、機器が強制的にオートシャットダウンしたことを指し示す。この発熱分解は、急激で著しく、約１７００Ｊ／ｇの分解エネルギーを放出する。きわめて少量の場合でさえ、このエネルギー量のこうした急な放出は、爆発するおそれがある。この発熱事象は、不均化反応であり、酸化反応ではないので、不活性雰囲気の使用では防止できない。この発熱反応は、乾燥プロセス中、熱還元プロセス中、またはその両方で発生し得ることは注目すべきである。

【0044】

別のタイプの還元プロセスでは、スラリー化した酸化グラファイト粒子を最初に剥離して、酸化グラフェンの個々のプレートレットの懸濁液を形成する。これは、例えば、超音波または化学技術を使用して、溶液中で行うことができる。生じた酸化グラフェンスラリーは、続いてスプレー乾燥できるが、高い濃度では粘度および流れ能力を許容できないため、スプレー乾燥プロセスは、約１質量％の濃度に限定され得る。

【0045】

本明細書に記載されているように、酸化グラファイト粒子をｒＧＯＷ粒子に乾燥、および熱的に還元させることを同時に可能にする、高温スプレー乾燥および還元プロセスが開発された。個々の還元酸化グラフェンシートと対照的に、ｒＧＯＷ粒子は、一緒につながっている複数の還元酸化グラフェンシートを含むが、還元酸化グラフェンシートの少なくともいくつかは、非平行面で位置する。高濃度の酸化グラファイトスラリーを高温環境、例えば３００℃超にスプレーすることにより、粒子を、乾燥させ、例えば１秒未満の一定期間で還元させることができる。ある実施形態では、高温域における滞留時間は、０．５〜５秒になり得る。粒子は、加速分解温度の閾値を超える温度に瞬間的に曝露させる。分解反応により系内に放出された追加のあるエネルギーは、系内で保つことができ、温度を維持するため、および酸化グラファイト粒子から水分画を蒸発させるための追加のエネルギーを付与する。コントロールされ、連続したスラリーの高温環境への供給によって、安全に関する危険性を伴う乾燥させた酸化グラファイトのバッチ加熱と対照的に、発熱をコントロールし、かつ活用することが可能になる。高温乾燥、分解および還元のための装置は、ｒＧＯＷ粒子を調製する装置を使用する方法の実施形態と共に、以下に記載されている。

【0046】

高温スプレー乾燥および熱還元系４００の一実施形態は、図７において断面で示されている。高温チャンバ４１０は、スプレーノズル４２０および電気ガスヒーター４４０と流体連通している。高温チャンバ４１０は、例えばチャンバの周囲の適所で、クリップ４５０にて保持される抵抗コイルにより、電気的に加熱できる。乾燥させた還元酸化グラファイト粒子は、流出口４６０で収集できる。還元した粒子は、冷却ガス注入口４７０を経由して受ける冷却ガスを使用して冷却できる。
高温チャンバ４１０は、円筒形状でよく、望ましい生成速度に基づく大きさである。スプレーノズル４２０を構築し、配列して、グラファイトを高温チャンバ４１０の内部に用意する。ノズル４２０は、液冷式でよく、酸化グラファイトスラリーをチャンバ４１０に噴霧スプレーすることができる。スラリーは、水中の酸化グラファイト粒子の懸濁液を含み得、酸化グラファイト粒子は、例えば、平均５〜５０μｍの大きさを有し得、１００μｍ未満、５０μｍ未満、３５μｍ未満または１０μｍ未満のＤ₉₀を有する大きさの範囲に該当し得る。スプレーノズル４２０は、７．５質量％〜１５質量％酸化グラファイトを含有するスラリーの噴霧した流れを１時間当たり約３００〜１０００ｍＬ付与できる。追加のノズルを配置することで、より大きい系では流速を増加させることができ、複数のノズルを単一の高温チャンバに使用してよい。
図７の装置に対して一連の実施形態を作用させる条件は、以下の表１で示されている。

【0047】

【表1】

上で詳述されているように、ｒＧＯＷ粒子は、有用な性質、例えば高い表面積および低い密度を呈し得る。ｒＧＯＷ粒子の生成に関与する複数のステップ、例えば酸化、精製、濃縮、乾燥および還元は、いずれも最終ｒＧＯＷ粒子の性質に影響を与え得る。以下の実験は、特定の性質を有する安定したｒＧＯＷ粒子を生成する際に最も重要なパラメーターを判定するために実行した。

【実施例】

【0048】

水対酸の比
コストおよび反応時間を最小化するためには、できるだけ高いグラファイト対酸の比で酸化反応を実行しつつ、高いＢＥＴ表面積、例えば６００ｍ²／ｇ超を有するｒＧＯＷ粒子をさらに得ることが望ましい。水を少なく使用することにより、特に水対酸の比がより低いことにより、最小限の試薬の量で反応時間が効率的になる一方、良好なｒＧＯＷ粒子構造が保たれることを見出した。本明細書で詳細に記載されているグラファイト酸化プロセス中、反応における主要な水供給源は、硝酸およびクロレート水溶液である。したがって、反応における水濃度のいかなる低下も、使用されるこれらの試薬量の減少、または、試薬それぞれの濃度の上昇に関与する。発煙硝酸は、高価かつ危険であり、６８〜７０％硝酸は、酸化反応で実用的な硝酸の最も濃縮された形態であり、これにより、反応に添加される硝酸７０グラムごとに約３０グラムの水が添加される。この水供給源が、実際には避けられないことを考慮すると、使用される水の全量を減少させる３つの経路が利用できる。これらは、使用される硝酸の量を減少させること、使用されるクロレート溶液の量を減少させること、または、クロレート水溶液を供給する際にクロレートの濃度を上昇させることである。

【0049】

表２および図８は、グラファイトを酸化させ、精製し、スプレー乾燥させ／還元させた還元酸化グラファイトウォーム（ｒＧＯＷ）粒子を作った実験１からのデータを示す。表２で詳述されているように、試薬の量および濃度を変動させて、反応動態およびパージプロセスの長さに対するこれらの変化の効果を判定した。反応を実行して完了させ、ｒＧＯＷ粒子のＢＥＴが６００ｍ²／ｇ超であった場合に、反応により、許容できるｒＧＯＷ粒子が得られるとみなした。特に指定のない限り、手順は、上に記載したように実行した。グラファイト出発材料は、Ｓｕｐｅｒｉｏｒ Ｇｒａｐｈｉｔｅからのグラファイト粉末であった。クロレートは、一定の速度で６時間にわたり添加した。反応容器の温度は、２２℃にて維持した。反応容器は、２５０ｒｐｍの速度で撹拌し、１０ｓｌｐｍの速度でスパージした。同スパージ速度を、プロセスのパージフェーズを通して続けた。

【0050】

表２の１番目のカラムは、反応ナンバーの識別を示す。２番目のカラムは、使用されるグラファイトの量を示す。３番目のカラムは、無水基準の使用される硝酸の量を示す。カラム４は、使用される硫酸の量を示す。カラム５は、塩素酸ナトリウム対グラファイトの質量比を示す。カラム６は、塩素酸ナトリウムの供給溶液中の塩素酸ナトリウム濃度を示す。カラム７は、反応に添加される塩素酸ナトリウムの全量を示す。カラム８は、グラファイト対酸の質量比を示す。カラム９は、硝酸による反応に寄与した水の量を示す。カラム１０は、塩素酸ナトリウム溶液による反応に寄与した水の量を示す。カラム１１は、反応に添加された水の全量を示し、カラム１２は、反応における合計の水対酸の質量比を示す。反応を実行して完了させ、パージフェーズの終わりに、ガス相ＣｌＯ₂の濃度を１００ｐｐｍ未満に下落させた。ｒＧＯＷ粒子は、上記の接線濾過技術を使用して、酸化グラファイト粒子を精製および濃縮することにより生成した。酸化グラファイトスラリーを、次いで、上で表１において示されている特定の条件で、上記のスプレー乾燥／還元方法を使用して、同時にスプレー乾燥および還元させた。生じたｒＧＯＷ粒子は、６００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積を有する良好な形態を呈した。

【0051】

【表2】

【0052】

経時的な反応速度（二酸化塩素の生成）を示す結果は、図８で示されている。結果から、水／酸の比が低いと、酸化およびパージフェーズの両方を含めて、プロセスは速くなることが指し示される。試料１Ｃおよび１Ｄは、酸化フェーズ中に、反応動態における激しい減退を示す。この反応動態における減退が発生する一方、クロレートの添加は、一定速度で続くが、これは、溶液中に未反応のクロレートが、反応の終わりまで蓄積していることを意味する。反応の終わりにクロレートが蓄積し、反応動態が遅くなることから、パージフェーズは長くなるが、その理由は、反応が完了に向かう場合、この残留クロレートは、パージフェーズ中に反応させなければならないためである。この減退は、いずれも０．２６の水対酸の比を有する試料１Ａおよび１Ｂでは見られず、この比は、試料１Ｃおよび１Ｄの水対酸の比より著しく低い。図８は、動態は、水対酸の比（試料１Ａおよび１Ｂのいずれも０．２６）が低くキープされる限り、グラファイト対酸の比（１Ａでは１Ｂより３３％高い）が上昇した場合でも本質的に維持されることも示す。試料１Ｃおよび１Ｄは、より高いグラファイト対酸の比を含んでいたが、水対酸の比が高いため、さほど効率的に酸化されなかった。

【0053】

これらの試料についての結果から、パージフェーズは、より低い（０．２６）水対酸の比を有する試料では有意に短縮されることも示される。図９は、反応のパージフェーズでの、ヘッドスペースにおけるガス状二酸化塩素の経時的な濃度をプロットする。パージフェーズは、塩素酸ナトリウムすべてが添加された後で始め、ヘッドスペースにおける二酸化塩素の濃度が、二酸化塩素約１００ｐｐｍ未満に下落する場合に終わる。水対酸の比がより低い反応（１Ａおよび１Ｂ）に対するプロットラインは、二酸化塩素パージ速度の上昇を示す一方、水対酸の比がより高い反応（反応１Ｃおよび１Ｄ）は、二酸化塩素パージ速度の低下を示す。図９は、４０００ｐｐｍに下落した測定しか含まないこと、ならびに、二酸化塩素の濃度が、例えば、１００ｐｐｍのエンドポイントに低下するような、例証されている傾向が（異なる測定技術を使用して）続き、酸試料に対して少ない水（１Ａおよび１Ｂ）と、酸試料に対して多い水（１Ｃおよび１Ｄ）との間で、パージ時間における差が大幅に拡大することに留意されたい。例えば、１Ａおよび１Ｂでは、１００ｐｐｍのエンドポイントは、４時間未満で達成された一方、反応１Ｃおよび１Ｄは、同一のレベルに達するのに１２時間超を必要とした。パージの軌跡は、試料１Ａおよび１Ｂで同様であるが、これにより、グラファイトの量が多い（１Ａ）は、水対酸の比が低レベル、例えば、０．２６以下で維持されている限り、同様の反応条件下で効率的に酸化され得ることが指し示される。試料１Ｃおよび１Ｄで延長したパージ時間から、酸化されたグラファイトの量の増加は、水対酸の比が低レベルで維持されていなければ効果がないことが示される。

【0054】

気泡塔反応器
一連の実験を実行して、気泡塔反応器が、ｉ）６時間の反応時間および３時間のパージ時間を可能にする速度で二酸化塩素を除去できるか、ならびに、ｉｉ）均質、均一に酸化された粒子を生成するのに十分なほど安定した方法で、グラファイト粒子のかき混ぜおよび懸濁をできるかどうかを判定した。

【0055】

別の実験では、気泡塔系を、反応およびパージプロセスの両方で、機械的にかき混ぜた系と比較した。各プロセスは、各手順により生成されるｒＧＯＷ粒子の特性に基づいて、成功したとみなした。具体的には、ｒＧＯＷ粒子は、ＢＥＴ表面積およびＴＧＡによる質量損失に基づいて評価した。各プロセスは、同一のグラファイト出発材料を使用した。プロセス１およびプロセス２のいずれも、反応フェーズおよびパージフェーズでスパージガスを使用した。各プロセスに使用される容器は、１０リットルのガラス容器であった。他の構築材料は、例えば、ＰＴＦＥライニングスチール、ポリ（フッ化ビニリデン）ＰＦＤＦ、ＣＰＶＣおよびチタンを含み得る。２つのプロセスの間における差は、プロセス１が、反応およびパージフェーズの期間に、２５０ｒｐｍで動作する機械的インペラーも使用したことであった。プロセス２は、かき混ぜおよび二酸化塩素の除去に関して、もっぱらスパージャーに依存していた。反応物のタイプおよび量は、表２で試料１Ｂについて記載されているものと同一であった。プロセス１および２のそれぞれでは、窒素は、スパージャーを介して、反応およびパージフェーズを通して１０ｓｌｐｍの速度で供給された。プロセス２は、該プロセスが、反応フェーズならびにパージフェーズに適用されたことを除いて、上の実験１における系２で記載されているスパージプロセスにもっぱら依存している。すべてのケースにおいて、反応およびパージフェーズ（残留ＣｌＯ₂＜１００ｐｐｍ）は、１０時間未満で完了した。各プロセスから生成された酸化グラファイトは、図４の接線濾過装置を使用して洗浄し、濃縮した。続いて、各プロセスから濃縮した酸化グラファイトスラリーを、表１で示されている条件を使用してスプレー乾燥および還元させた。仕上げたｒＧＯＷ粒子の性質は、以下の表３で示されている。各プロセスを複数回実行し、示されている値は、プロセス１では１４回、プロセス２では１１回の実行の平均である。結果から、各方法により生成されたｒＧＯＷ粒子の表面積および酸素含有量は、表面積および酸素含有量がわずかに高い粒子を生成するプロセス２（気泡塔のスパージのみ）と同様であることが指し示される。

【0056】

【表3】

【0057】

気泡塔（スパージ）プロセスの全体の反応効率を、機械的かき混ぜプロセスと比較して、評価するために、プロセス１およびプロセス２を繰り返し、二酸化塩素レベルを、反応およびパージフェーズ中の両方でモニターした。反応容器は、１０リットルの体積を有していた。上に記載したように、反応フェーズ中、二酸化塩素の生成は、グラファイト粒子に施された酸化の量を示す。図１０のグラフは、塩素酸ナトリウムが一定速度で添加された６時間にわたる二酸化塩素のレベル（反応フェーズまたは酸化フェーズ）を示す。図１０のプロットの詳細な追跡から、酸化は、プロセスがもっぱらスパージに依存する場合、またはプロセスが機械的インペラーによるかき混ぜを含む場合、同様の速度で起きることが指し示される。図９は、各プロセスでのパージフェーズに対する類似したプロットを示す。図に例証したように、プロセス１のかき混ぜ機の働きで、二酸化塩素のレベルは、約６０分で５０ｐｐｍに低下する一方、プロセス２の気泡塔は、同一のレベルに達するのに約９０分かかる。

【0058】

上に記載したようにプロセス２を実行する一方で、反応およびパージフェーズ中に、グラファイトまたは酸化グラファイト粒子の沈降、凝集または分離がないことを観察した。このレベルの混合は、プロセス中にグラファイト粒子の同等の酸化を確実にするのに重要である。粒子の安定した混合および懸濁も、異なるバッチ内およびバッチ間で等しいレベルのグラファイトの酸化を指し示す表３におけるデータにより立証される。

【0059】

他の一連の実験では、反応媒体の温度を変動させ、酸化速度をモニターした。具体的には、上に記載した酸化およびパージプロセスは、３０℃および３５℃にて実行した。反応３Ａおよび３Ｂのそれぞれでのグラファイト対酸の比は、０．０４６であった。反応条件は、表４で以下に示されている試薬量である。図１２は、反応３Ａおよび３Ｂのそれぞれに対する酸化フェーズ中における、二酸化塩素の生成に対するプロットを示す。３５℃の温度での反応３Ｂは、３０℃での反応３Ａと比較した場合、改善した反応動態を示す。この差は、図１３でより容易に明らかになり、該図は、二酸化塩素を、反応３Ｂでは約３２分、また、反応３Ａでは約５７分で４０００ｐｐｍに下落させたパージを例証する。反応３Ａおよび３Ｂに対するグラファイト対酸の比は、上の反応１Ｃおよび１Ｄに対するものと同様であること、しかし、３Ａおよび３Ｂでの反応動態は、いずれも反応１Ｃおよび１Ｄのものよりも高いことに留意されたい。これは、実施例１Ｃおよび１Ｄにおいて使用されたものより高い反応温度、ならびに、わずかに低い水対酸の比によると考えられている。

【0060】

【表4】

【0061】

スプレー乾燥流速および温度
一連の実験では、酸化グラファイトは、異なる温度にて同時に乾燥および還元させて、生じた還元酸化グラファイト粒子の性質を評価した。図７の高温チャンバは、３６０℃、５５０℃および７２０℃の温度にて動作させた。生じた還元酸化グラファイト粒子を、表面積、エネルギー含有量、および、１０５℃〜５００℃の温度範囲にわたるＴＧＡによる質量損失について評価した。酸化グラファイトスラリーは、３００ｍＬ／時の速度で、ノズルを通して送り出し、乾燥ガスを、１００ｓｌｐｍで、また、噴霧ガスを１２ｓｌｐｍで補給した。温度条件および測定した粒子の性質は、表５で示されており、これにより、高温は、表面積を高くし、酸素含有量を減少させることが指し示される。

【0062】

【表5】

【0063】

プロセスフロー
グラファイトからｒＧＯＷ粒子を生成する一実施形態を例証するフローチャートは、図１４で示されている。グラファイト粒子を、硝酸および硫酸の混合物に入れ、スパージを開始する。クロレートの補給をグラファイト反応混合物に行って、グラファイトを酸化グラファイト（ＧＯ）に酸化させる。反応を実行して、スパージを続けて、二酸化塩素ガスを除去するパージフェーズ中に完了させる。生じたＧＯスラリーを、きわめて低いｐＨ（．５未満）とし、続いてＤＩ水でクエンチする。クエンチしたスラリーを接線濾過系に送り出し、ここでスラリーを精製し、濃縮する。濃縮したスラリーは、塩基を添加することによりさらに中和する。中和したスラリーを、次いで、高温スプレー乾燥機に供給し、ここでスラリーを同時に乾燥および化学的に還元させて、ｒＧＯＷ粒子を生成する。

【0064】

本発明の実施形態の先述の説明は、例示および説明の目的で提示されている。これは、網羅的であること、または、本発明を、開示されているそのままの形態に限定することを意図するものではない。本開示を踏まえ、多くの改変および変形が考えられる。本発明の範囲は、この詳細な記述ではなく、むしろ本明細書に添付される特許請求の範囲によって限定されることを意図している。

【図1a】

【図1b】

【図2】

【図3A】

【図3B】

【図3C】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【手続補正書】

【提出日】2020年6月1日

【手続補正1】

【補正対象書類名】特許請求の範囲

【補正対象項目名】全文

【補正方法】変更

【補正の内容】

【特許請求の範囲】

【請求項1】

還元酸化グラファイトウォーム粒子を作る方法であって、
酸化グラファイト粒子およびキャリア流体の混合物を、３００℃超の温度のチャンバに導入するステップ、ならびに
グラファイト粒子の酸素含有量を５０質量％超減少させて、還元酸化グラファイトウォーム粒子を生成するステップを含む、方法。

【請求項2】

グラファイトを酸化させて、酸化グラファイトを生成する方法であって、
グラファイト、硝酸および硫酸を組み合わせて、グラファイト混合物を形成するステップ、
クロレート溶液をグラファイト混合物に供給するステップ、
クロレート溶液をグラファイト混合物に供給しながら、グラファイト混合物をスパージするステップ、ならびに、
添加されたクロレートの全量が、グラファイト１グラム当たりクロレート２．５〜６．０ｇの範囲に達したら、クロレートの供給を中止するステップ
を含み、合計の水対酸の比が、０．４３：１未満である、方法。

【請求項3】

クロレートの供給を中止した後に、および、グラファイト混合物上のヘッドスペースにおける二酸化塩素レベルが１０００ｐｐｍ未満に下落するまで、スパージするステップが続けられる、請求項２に記載の方法。

【請求項4】

添加された水の全量対添加された無水酸の全量の質量比が、０．３３：１未満である、請求項２または３に記載の方法。

【請求項5】

クロレート溶液が、１：１〜２：１のクロレート対水の質量比を有する、請求項２〜４のいずれか１項に記載の方法。

【請求項6】

クロレートの供給を中止した後に、ガスまたはガス混合物を、グラファイト混合物にスパージするステップをさらに含む、請求項２〜５のいずれか１項に記載の方法。

【請求項7】

硝酸対硫酸の質量比が、無水を基準として、０．２５：１〜０．３５：１の範囲である、請求項２〜６のいずれか１項に記載の方法。

【請求項8】

混合物が、クロレート溶液の供給中に、パージガスを混合物にスパージすることによりかき混ぜられる、請求項２〜７のいずれか１項に記載の方法。

【請求項9】

混合物が、３０℃超の温度である、請求項２〜８のいずれか１項に記載の方法。

【請求項10】

スパージするステップが、グラファイト混合物中の二酸化塩素の濃度が、１０００ｐｐｍ未満に下落するまで続く、請求項２〜９のいずれか１項に記載の方法。

【請求項11】

グラファイトが、気泡塔反応器において酸化される、請求項２〜１０のいずれか１項に記載の方法。

【請求項12】

酸化されたグラファイトを部分的に還元させて、６００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積、＜３０％の結晶化度、＞１．０のラマンＤ／Ｇバンド比を有し、かつ／またはＸＲＤスペクトルで２５°〜３０°の認識可能なグラファイトピークがないｒＧＯＷ粒子を得るステップをさらに含む、請求項２〜１１のいずれか１項に記載の方法。

【請求項13】

合計の酸対グラファイトの質量比が、４０：１未満である、請求項２〜１２のいずれか１項に記載の方法。

【請求項14】

グラファイト混合物における合計の水対グラファイトの質量比が、クロレートの供給を中止した後に、１１：１未満である、請求項２〜１３のいずれか１項に記載の方法。

【請求項15】

酸化グラファイトスラリーを処理する方法であって、
流体および酸化グラファイト粒子を含む酸化グラファイトスラリーを、接線流濾過膜を横切って、３ｍ／秒以下の接線流速度で、流れさせるステップ、
低ｐＨキャリア流体を、より高いｐＨのキャリア流体と交換して、１超のｐＨを有する酸化グラファイトスラリーを生成するステップ、ならびに、
スラリー中の酸化グラファイト粒子を、５質量％超の濃度に濃縮するステップを含む、方法。

【手続補正2】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００６４

【補正方法】変更

【補正の内容】

【0064】

本発明の実施形態の先述の説明は、例示および説明の目的で提示されている。これは、網羅的であること、または、本発明を、開示されているそのままの形態に限定することを意図するものではない。本開示を踏まえ、多くの改変および変形が考えられる。本発明の範囲は、この詳細な記述ではなく、むしろ本明細書に添付される特許請求の範囲によって限定されることを意図している。
本発明のまた別の態様は、以下のとおりであってもよい。
〔１〕１０００質量ｐｐｍ未満の金属含有量を有する還元酸化グラファイトウォーム粒子。
〔２〕１００質量ｐｐｍ未満の多価金属含有量を有する、前記〔１〕に記載の還元酸化グラファイトウォーム粒子。
〔３〕多価金属のそれぞれを５０質量ｐｐｍ未満含む、前記〔２〕に記載の還元酸化グラファイトウォーム粒子。
〔４〕４００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積、１０ｇ／Ｌ未満の密度、＜３０％の結晶化度および＜１００Ｊ／ｇの分解エネルギーを有する、前記〔１〕〜〔３〕のいずれか１項に記載の還元酸化グラファイトウォーム粒子。
〔５〕２５°〜３０°のＸＲＤピークを呈し、該ピークが、２５°〜３０°の同等のグラファイトピークの高さの１０％未満または１％未満である、前記〔１〕〜〔４〕のいずれか１項に記載の還元酸化グラファイトウォーム粒子。
〔６〕２５°〜３０°の検出可能なＸＲＤピークが存在しない、前記〔１〕〜〔５〕のいずれか１項に記載の、還元酸化グラファイトウォーム粒子。
〔７〕還元酸化グラファイトウォーム粒子を作る方法であって、
酸化グラファイト粒子およびキャリア流体の混合物を、３００℃超の温度のチャンバに導入するステップ、ならびに
グラファイト粒子の酸素含有量を５０質量％超減少させて、還元酸化グラファイトウォーム粒子を生成するステップを含む、方法。
〔８〕混合物が、水中の酸化グラファイト粒子のスラリーを含む、前記〔７〕に記載の方法。
〔９〕チャンバの温度が、５００℃超または７００℃超である、前記〔７〕または〔８〕に記載の方法。
〔１０〕導入するステップが、酸化グラファイトおよび水のスラリーをチャンバにスプレーするステップを含む、前記〔７〕〜〔９〕のいずれか１項に記載の方法。
〔１１〕スプレーするステップが、スプレーノズルに、酸化グラファイト粒子を含む第１の流れ、および噴霧ガスを含む第２の流れを供給するステップを含む、前記〔１０〕に記載の方法。
〔１２〕酸化グラファイトおよびキャリア流体を、冷却されたノズルを経由して導入するステップを含む、前記〔７〕〜〔１１〕のいずれか１項に記載の方法。
〔１３〕９００℃超の温度の乾燥ガスを、チャンバに注入するステップを含む、前記〔７〕〜〔１２〕のいずれか１項に記載の方法。
〔１４〕減少させるステップが、酸化グラファイト粒子から共有結合した酸素を除去するステップを含む、前記〔７〕〜〔１３〕のいずれか１項に記載の方法。
〔１５〕粒子が、１０秒未満、５秒未満、２秒未満または１秒未満のチャンバ内での滞留時間を有する、前記〔７〕〜〔１４〕のいずれか１項に記載の方法。
〔１６〕互いに平行平面ではない複数のグラフェンプレートレットを含むように、酸化グラファイト粒子を膨張させるステップを含む、前記〔７〕〜〔１５〕のいずれか１項に記載の方法。
〔１７〕酸化グラファイト粒子の密度が、還元酸化グラファイト粒子の密度の少なくとも２倍である、前記〔７〕〜〔１６〕のいずれか１項に記載の方法。
〔１８〕還元酸化グラファイト粒子が、酸化グラファイト粒子の分解エネルギーより少なくとも２０％、３０％、４０％または５０％低い分解エネルギーを有する、前記〔７〕〜〔１７〕のいずれか１項に記載の方法。
〔１９〕チャンバが、熱ガス流により、および放射エネルギーにより加熱される、前記〔７〕〜〔１８〕のいずれか１項に記載の方法。
〔２０〕粒子を、１０秒未満、５秒未満または１秒未満で、乾燥および還元させる、前記〔７〕〜〔１９〕のいずれか１項に記載の方法。
〔２１〕混合物をチャンバに導入した後で、混合物の流体成分を１秒未満で蒸発させる、前記〔７〕〜〔２０〕のいずれか１項に記載の方法。
〔２２〕還元酸化グラファイトウォームが、６００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積を有する、前記〔２１〕に記載の方法。
〔２３〕酸化グラファイト粒子、およびキャリア流体の混合物が、５質量％超の酸化グラファイト粒子を含有する、前記〔７〕〜〔２２〕のいずれか１項に記載の方法。
〔２４〕反応容器と流体連通したオリフィスを含むスプレーノズルであって、スプレーノズルオリフィスが、スラリーを反応容器中にスプレーするように構成されている、スプレーノズル、および
スプレーノズルの少なくとも一部を取り巻く冷却ジャケット
を含む、高温スプレー乾燥装置。
〔２５〕スプレーノズルが、二流体ノズルを含む、前記〔２４〕に記載の装置。
〔２６〕反応容器および反応容器中心線の下流と流体連通した冷却ガス注入口を含む、前記〔２４〕または〔２５〕に記載の高温スプレー乾燥装置。
〔２７〕熱ガス源および放射熱源の両方を含む、前記〔２４〕〜〔２６〕のいずれか１項に記載の装置。
〔２８〕グラファイトを酸化させて、酸化グラファイトを生成する方法であって、
グラファイト、硝酸および硫酸を組み合わせて、グラファイト混合物を形成するステップ、
クロレート溶液をグラファイト混合物に供給するステップ、
クロレート溶液をグラファイト混合物に供給しながら、グラファイト混合物をスパージするステップ、ならびに、
添加されたクロレートの全量が、グラファイト１グラム当たりクロレート２．５〜６．０ｇの範囲に達したら、クロレートの供給を中止するステップ
を含み、合計の水対酸の比が、０．４３：１未満、０．４０：１未満、０．３５：１未満、０．３０：１未満または０．２６：１以下である、方法。
〔２９〕クロレートの供給を中止した後に、および、グラファイト混合物上のヘッドスペースにおける二酸化塩素レベルが１０００、５００または１００ｐｐｍ未満に下落するまで、スパージするステップが続けられる、前記〔２８〕に記載の方法。
〔３０〕添加された水の全量対添加された無水酸の全量の質量比が、０．３３：１未満、０．３０：１未満または未満０．２７：１である、前記〔２８〕または〔２９〕に記載の方法。
〔３１〕クロレート溶液が、１：１〜２：１のクロレート対水の質量比を有する、前記〔２８〕〜〔３０〕のいずれか１項に記載の方法。
〔３２〕クロレートの供給を中止した後に、ガスまたはガス混合物を、グラファイト混合物にスパージするステップをさらに含む、前記〔２８〕〜〔３１〕のいずれか１項に記載の方法。
〔３３〕硝酸対硫酸の質量比が、無水を基準として、０．２５：１〜０．３５：１の範囲である、前記〔２８〕〜〔３２〕のいずれか１項に記載の方法。
〔３４〕混合物が、クロレート溶液の供給中に、パージガスを混合物にスパージすることによりかき混ぜられる、前記〔２８〕〜〔３３〕のいずれか１項に記載の方法。
〔３５〕混合物が、３０℃超の温度である、前記〔２８〕〜〔３４〕のいずれか１項に記載の方法。
〔３６〕硫酸および硝酸の混合物が、グラファイトに添加される、前記〔２８〕〜〔３５〕のいずれか１項に記載の方法。
〔３７〕スパージするステップが、グラファイト混合物中の二酸化塩素の濃度が、１０００ｐｐｍ、１００ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、１ｐｐｍまたは０．１ｐｐｍ未満に下落するまで続く、前記〔２８〕〜〔３６〕のいずれか１項に記載の方法。
〔３８〕グラファイトが、気泡塔反応器において酸化される、前記〔２８〕〜〔３７〕のいずれか１項に記載の方法。
〔３９〕グラファイトが、機械的アジテーターなしで酸化される、前記〔２８〕〜〔３８〕のいずれか１項に記載の方法。
〔４０〕添加されたクロレートの９５％、９８％または９９％超を、１０時間未満で反応させるステップを含む、前記〔２８〕〜〔３９〕のいずれか１項に記載の方法。
〔４１〕グラファイト混合物上のヘッドスペースにおける二酸化塩素の濃度が、１２時間未満、１０時間未満または８時間未満で５００ｐｐｍ未満または１００ｐｐｍ未満に低下する、前記〔２８〕〜〔４０〕のいずれか１項に記載の方法。
〔４２〕酸化されたグラファイトを部分的に還元させて、６００ｍ²／ｇ超のＢＥＴ表面積、＜３０％の結晶化度、＞１．０のラマンＤ／Ｇバンド比を有し、かつ／またはＸＲＤスペクトルで２５°〜３０°の認識可能なグラファイトピークがないｒＧＯＷ粒子を得るステップをさらに含む、前記〔２８〕〜〔４１〕のいずれか１項に記載の方法。
〔４３〕クロレート溶液が、クロレートアニオンおよびカチオンを含むクロレート塩を含み、ｒＧＯＷ粒子が、１０００質量ｐｐｍ未満のカチオンを含む、前記〔４２〕に記載の方法。
〔４４〕合計の酸対グラファイトの質量比が、１５：１未満、２０：１未満、２５：１未満、３０：１未満または４０：１未満である、前記〔２８〕〜〔４３〕のいずれか１項に記載の方法。
〔４５〕グラファイト混合物における合計の水対グラファイトの質量比が、クロレートの供給を中止した後に、１１：１未満、１０：１未満、９：１未満、８：１未満、７：１未満または６：１未満である、前記〔２８〕〜〔４４〕のいずれか１項に記載の方法。
〔４６〕酸化グラファイトスラリーを処理する方法であって、
流体および酸化グラファイト粒子を含む酸化グラファイトスラリーを、接線流濾過膜を横切って、３ｍ／秒以下の接線流速度で、流れさせるステップ、
低ｐＨキャリア流体を、より高いｐＨのキャリア流体と交換して、１超のｐＨを有する酸化グラファイトスラリーを生成するステップ、ならびに、
スラリー中の酸化グラファイト粒子を、５質量％超の濃度に濃縮するステップを含む、方法。
〔４７〕膜間圧が、５〜１５ｐｓｉ、６〜１２ｐｓｉまたは６〜１０ｐｓｉである、前記〔４６〕に記載の方法。
〔４８〕酸化グラファイトスラリーが、閉ループを通って循環し、閉ループにおける任意の圧力の下落が、１０ｐｓｉ未満である、前記〔４６〕または〔４７〕に記載の方法。
〔４９〕膜を通る透過流速が、膜１平方メートルにつき１時間当たり１５０、２００または２５０リットル超である、前記〔４６〕〜〔４８〕のいずれか１項に記載の方法。
〔５０〕保持液リザーバーを５ｐｓｉ超に加圧するステップを含む、前記〔４６〕〜〔４９〕のいずれか１項に記載の方法。
〔５１〕スラリーの流体含有量を減少させて、酸化グラファイト粒子の濃度を、初期濃度から初期濃度の５倍超に上昇させるステップを含む、前記〔４６〕〜〔５０〕のいずれか１項に記載の方法。
〔５２〕酸化グラファイト粒子のスラリーを処理するための装置であって、
接線流膜、
接線流膜と流体連通した、加圧された保持液リザーバー、ならびに、
接線流膜および保持液リザーバーと流体連通した再循環ポンプ
を含み、加圧された保持液リザーバーと接線流膜の高圧側との間の圧力差が、１０、８、６または５ｐｓｉ未満である、装置。
〔５３〕接線流膜が、１〜２μｍの粒子排除孔径を有する管状セラミック膜である、前記〔５２〕に記載の装置。
〔５４〕装置が、再循環流路を含み、流路が、４５°超の角度を含まない、前記〔５２〕〜〔５３〕のいずれか１項に記載の装置。

【国際調査報告】