特開 2020-165747 フレッシュコンクリートの性状評価方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】特開2020-165747(P2020-165747A)

(43)【公開日】2020年10月8日

(54)【発明の名称】フレッシュコンクリートの性状評価方法

(51)【国際特許分類】

   G01N 33/38 20060101AFI20200911BHJP

   G01N 11/00 20060101ALI20200911BHJP

   G01N 3/00 20060101ALI20200911BHJP

【ＦＩ】

   G01N33/38

   G01N11/00 E

   G01N3/00 M

【審査請求】未請求

【請求項の数】4

【出願形態】ＯＬ

【全頁数】17

(21)【出願番号】特願2019-65298(P2019-65298)

(22)【出願日】2019年3月29日

(71)【出願人】

【識別番号】000183266

【氏名又は名称】住友大阪セメント株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110002734

【氏名又は名称】特許業務法人藤本パートナーズ

(72)【発明者】

【氏名】野村 博史

(72)【発明者】

【氏名】安久 憲一

(72)【発明者】

【氏名】青木 真材

(72)【発明者】

【氏名】遠藤 大樹

【テーマコード（参考）】

2G061

【Ｆターム（参考）】

2G061AA02

2G061AB01

2G061BA18

2G061CA08

2G061CB03

2G061EA03

(57)【要約】

【課題】本発明は、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができるフレッシュコンクリートの性状評価方法を提供する。
【解決手段】本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、評価対象となるフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求める予備試験工程と、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートからモルタル成分を取り出すか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定する最大応力測定工程と、前記最大応力測定工程で測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記予備試験工程で求めた対応関係とに基づいて、前記フレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える。
【選択図】 図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求める予備試験工程と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定する最大応力測定工程と、
前記最大応力測定工程で測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記予備試験工程で求めた対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える
フレッシュコンクリートの性状評価方法。

【請求項2】

前記フレッシュコンクリートは、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートである
請求項１に記載のフレッシュコンクリートの性状評価方法。

【請求項3】

評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との第１対応関係を求め、さらに前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記成形モルタルの垂直ひずみとの第２対応関係を求める予備試験工程と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートからから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの垂直ひずみを測定するひずみ測定工程と、
前記ひずみ測定工程で測定した前記成形モルタルの垂直ひずみと、前記予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える
フレッシュコンクリートの性状評価方法。

【請求項4】

前記フレッシュコンクリートは、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートである
請求項３に記載のフレッシュコンクリートの性状評価方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、フレッシュコンクリートの性状評価方法に関する。例えば、本発明は、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートの性状評価方法に関する。

【背景技術】

【0002】

コンクリートの種々の性状を評価するために、練り混ぜ直後から、型枠内に打ち込まれて、凝結・硬化に至るまでの状態にある、フレッシュな状態のコンクリート（フレッシュコンクリート）の性状を評価することが知られている。

【0003】

例えば、特許文献１には、フレッシュな状態の硬練りコンクリート（ＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に従って測定したスランプが９ｃｍ以下であるコンクリート）に重量物を落下させたとき、すなわち、前記硬練りコンクリートに衝撃荷重（動荷重）を付加したときの、前記硬練りコンクリートの変形量を測定することにより、振動ローラなどによって締固めを行ったときの前記硬練りコンクリートの締め固まり性を評価している。

【0004】

また、急結成分（例えば、Ｃ_１１Ａ_７・ＣａＦ_２や３ＣａＯ・３Ａｌ_２Ｏ_３・ＣａＳＯ_４など）を含有するフレッシュな状態のコンクリート（フレッシュな状態の超速硬コンクリート）では、その性状として、該超速硬コンクリートの締りを熟練した作業者の触感により評価している。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【特許文献1】特開２００５−２４１３７１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

特許文献１において、評価対象である硬練りコンクリートは、単位水量、水セメント比、骨材（細骨材及び粗骨材）の形状や粒度、粗骨材の最大寸法、細骨材率、及び、化学混和剤の種類や添加量などの影響を受けて、変形し難くなっている。そのため、硬練りコンクリートを変形させるためには、比較的大きな衝撃荷重を加える必要がある。

【0007】

ところで、各種の試験を行うためのコンクリート試料を作製する試験室や施工現場においては、通常、複数回にわたって硬練りコンクリートを練り混ぜることから、練り混ぜバッチごと（以下、単にバッチごとともいう）に硬練りコンクリートの性状を評価する必要がある。そして、バッチごとの硬練りコンクリートの性状を同じ条件で評価するためには、バッチごとの硬練りコンクリートに対して、衝撃荷重を同じ条件で付加する必要がある。そのため、通常、バッチごとの硬練りコンクリートへの衝撃荷重の付加には、錘を所定の高さまで持ち上げて対象物に落下させるマーシャル自動突き固め装置のような専用の装置が用いられる。

【0008】

しかしながら、マーシャル自動突き固め装置のような専用の装置は、錘を所定の高さまで持ち上げる必要があるため、高さ方向の寸法が比較的大きくなる（例えば、１７５ｃｍ程度の大きさになる）。そのため、前記専用装置を用いた試験自体は大掛かりなものになる。
そのため、フレッシュ状態の硬練りコンクリートの性状を比較的簡便に評価できる方法が要望されている。

【0009】

また、試験室や施工現場において、練り混ぜ後の超速硬コンクリートの締りは、上述のように、熟練した作業者の触感により評価されるが、複数回にわたって超速硬コンクリートを練り混ぜる場合、バッチごとに超速硬コンクリートの締りを触感によって評価することは、作業者にとって煩わしいことである。
したがって、フレッシュ状態の超速硬コンクリートの性状を、比較的簡便に評価できる方法が要望されている。
さらに、作業者の触感による判断は、定性的な基準に基づくものであることから、練り混ぜ後の超速硬コンクリートの締りをより客観的に評価するためには、締りを数値化しておいた方が望ましい。

【0010】

そこで、本発明は、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができるフレッシュコンクリートの性状評価方法を提供することを課題とする。

【課題を解決するための手段】

【0011】

本発明者らが鋭意検討したところ、フレッシュコンクリートをウェットスクリーニングして取り出したモルタル成分、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を成形し、成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定することにより、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価できることを見出して、本発明を想到するに至った。
また、本発明者らは、上記成形モルタルの垂直ひずみを測定することにより、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価できることも見出した。

【0012】

即ち、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、
評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求める予備試験工程と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定する最大応力測定工程と、
前記最大応力測定工程で測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記予備試験工程で求めた対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える。

【0013】

斯かる構成によれば、モルタル成分調整工程において、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整し、モルタル成分成形工程において成形して得た前記モルタル成分の成形モルタルについて、最大応力測定工程にて圧縮方向の最大応力を測定するので、衝撃荷重のような比較的大きな荷重を加えずとも、比較的小さな荷重で成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定することができる。
そのため、試験室や施工現場において高さ方向の寸法が比較的大きな専用装置を用いなくても、成形モルタルの最大応力を測定することができる。
また、モルタル成分調整工程において、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整し、モルタル成分成形工程において成形して得た前記モルタル成分の成形モルタルについて、性状評価工程において、最大応力測定工程にて測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力と予備試験工程で求めた対応関係との対応関係に基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができる。そのため、試験室や施工現場において、複数回にわたってフレッシュコンクリートを練り混ぜる場合に、練り混ぜバッチごとに触感による性状評価を行う必要がなくなる。
したがって、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができる。
さらに、性状評価工程において、最大応力測定工程にて測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力と予備試験工程で求めた対応関係との対応関係に基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができるので、フレッシュコンクリートの性状をより客観的に評価することができる。

【0014】

また、上記フレッシュコンクリートの性状評価方法においては、
前記フレッシュコンクリートは、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートであってもよい。

【0015】

斯かる構成によれば、フレッシュコンクリートの性状を比較的評価し難い、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートであっても、比較的簡便にフレッシュコンクリートの性状を評価することができる。

【0016】

また、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、
評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との第１対応関係を求め、さらに前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記成形モルタルの垂直ひずみとの第２対応関係を求める予備試験工程と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートからから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの垂直ひずみを測定するひずみ測定工程と、
前記ひずみ測定工程で測定した前記成形モルタルの垂直ひずみと、前記予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える。

【0017】

斯かる構成によれば、モルタル成分調整工程において、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整し、モルタル成分成形工程において成形して得た前記モルタル成分の成形モルタルについて、ひずみ測定工程にて垂直ひずみを測定するので、衝撃荷重のような比較的大きな荷重を加えずとも、比較的小さな荷重で垂直ひずみを測定することができる。
そのため、試験室や施工現場において高さ方向の寸法が比較的大きな専用装置を用いなくても、成形モルタルの垂直ひずみを測定することができる。
また、モルタル成分調整工程において、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整し、モルタル成分成形工程において成形して得た前記モルタル成分の成形モルタルについて、性状評価工程において、ひずみ測定工程で測定した成形モルタルの垂直ひずみと予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができる。そのため、試験室や施工現場において、複数回にわたってフレッシュコンクリートを練り混ぜる場合に、練り混ぜバッチごとに触感による性状評価を行う必要がなくなる。
したがって、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができる。
さらに、性状評価工程において、ひずみ測定工程で測定した成形モルタルの垂直ひずみと予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができるので、フレッシュコンクリートの性状をより客観的に評価することができる。

【0018】

また、上記フレッシュコンクリートの性状評価方法においては、
前記フレッシュコンクリートは、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートであってもよい。

【0019】

斯かる構成によれば、フレッシュコンクリートの性状を比較的評価し難い、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートであっても、比較的簡便にフレッシュコンクリートの性状を評価することができる。

【発明の効果】

【0020】

本発明によれば、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができるフレッシュコンクリートの性状評価方法を提供することを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0021】

【図1】本発明の第１実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法を示すフロー図。

【図2】本発明の第２実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法を示すフロー図。

【図3】時間ごとの最大応力の値と、作業者の触感による「締り」状態と最大応力との対応関係を示すグラフ。

【図4】成形モルタルの圧縮応力と成形モルタルの垂直ひずみとの関係を示すグラフ。

【発明を実施するための形態】

【0022】

以下、本発明の一実施形態について説明する。
なお、以下の実施形態では、急結成分を含有するフレッシュコンクリート（すなわち、フレッシュ状態の超速硬コンクリート）の性状を評価する例について説明する。

【0023】

＜第１実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法＞
図１に示したように、本発明の第１実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、
評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求める予備試験工程（Ｓ０）と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程（Ｓ１）と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程（Ｓ２）と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定する最大応力測定工程（Ｓ３）と、
前記最大応力測定工程で測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記予備試験工程で求めた対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程（Ｓ４）と、を備える。

【0024】

本実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法では、上記工程の全てを試験室または施工現場で行ってもよいし、上記工程の一部（例えば、予備試験工程Ｓ０）を試験室で行い、残りの工程（例えば、モルタル成分調整工程Ｓ１、モルタル成分成形工程Ｓ２、最大応力測定工程Ｓ３、及び、性状評価工程Ｓ４）を施工現場で行ってもよい。
なお、本明細書において、評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合とは、ＪＩＳ Ａ ５３０８：２０１４「レディーミクストコンクリート」に規定する各材料の１回計量分量の計算値の許容差を満足するものである。

【0025】

（予備試験工程Ｓ０）
予備試験工程Ｓ０では、例えば、以下のようにして、フレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求めることができる。

（１）触感評価用のフレッシュコンクリートと最大応力測定用のフレッシュコンクリートとを準備する。
（２）触感評価用のフレッシュコンクリートについて、作業者が触感により性状（「締り」状態）を評価する。例えば、フレッシュコンクリートが指で容易に押せないものの、該フレッシュコンクリートが団子状に丸めることができる状態であれば、「締り」状態であると評価する。
（３）最大応力測定用のフレッシュコンクリートをウェットスクリーニングすることにより粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出し、該モルタル成分を所定の形状に成形して成形モルタルを得て、該成形モルタルに除々に増加する静荷重を付加して前記成形モルタルの圧縮方向（垂直方向）の最大応力を測定する。
ウェットスクリーニングは、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６「試験用ふるい」に規定する公称目開き４．７５ｍｍのふるい上に最大応力測定用のフレッシュコンクリートを載置した後、例えば、上記ふるいにバイブレータを当てて、１４０〜２００Ｈｚの振動数で目視判断にてモルタル成分を有効に取り出すことができなくなるまでふるうことにより行うことができる。このような場合、粒子径が４．７５ｍｍを上回る骨材が粗骨材となる。
ここで、本明細書では、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力とは、荷重計（例えば、デジタルプッシュプルゲージ）で、上記成形モルタルの形状が崩れ始めるときに上記成形モルタルに付加されている力を測定し、前記静荷重を付加している成形モルタルの断面積で荷重計による測定値を除することにより求めることができるものを意味するが、上記成形モルタルの形状が崩れ始めるときに上記成形モルタルに付加されている力は、上記成形モルタル中の超速硬セメントの硬化反応が進むにつれて大きくなる。そのため、このような成形モルタルの最大応力を測定するために、上記成形モルタルに付加する静荷重を増加させる。
（４）時間ごとの最大応力の値と、触感による「締り」状態と最大応力との対応関係を、例えば、図３のように図示する。なお、図３においては、配合１及び２ともに最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２のときが、触感による「締り」状態に相当する。これにより、フレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求めることができる。
なお、予備試験工程Ｓ０は、最大応力測定工程Ｓ３を実施する前であれば、どのタイミングで実施してもよい。

【0026】

（モルタル成分調整工程Ｓ１）
モルタル成分調整工程Ｓ１では、例えば、急結成分を含有するセメント（以下、超速硬セメントともいう）、細骨材、粗骨材、及び、水を含む練り混ぜ後のフレッシュコンクリートをウェットスクリーニングしてモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は、上記フレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を調整する。ウェットスクリーニングは、上記と同様にして行うことができる。
ウェットスクリーニングするフレッシュコンクリートは、練り混ぜ直後のものであってもよい。
練り混ぜ直後とは、ミキサからコンクリートを排出してから目視判断および触感によりコンクリートの性状（例えば、スコップなどで掬い上げるときの粘性や変形性など）が変化しない時間までを意味する。
なお、細骨材及び粗骨材としては、各種公知のものを用いることができる。

【0027】

本実施形態において、超速硬セメントは、急結成分として、鉱物系の急結成分であるカルシウムアルミネート成分（以下、ＣＡ成分ともいう）を含む。ＣＡ成分としては、１２ＣａＯ・７Ａｌ_２Ｏ_３、ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３、ＣａＯ・２Ａｌ_２Ｏ_３、３ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３、１１ＣａＯ・７Ａｌ_２Ｏ_３・ＣａＦ_２、４ＣａＯ・３Ａｌ_２Ｏ_３・ＳＯ_３等が挙げられる。上記超速硬セメントは、上記ＣＡ成分を単独で（単相として）含んでいてもよいし、複数（混合相として）含んでいてもよい。
なお、上記超速硬セメントとしては、例えば、ジェットセメント（住友大阪セメント株式会社製）を挙げられる。

【0028】

上記超速硬セメントは、該超速硬セメントの総質量に対して、急結成分を３質量％以上３０質量％以下含むことが好ましく、５質量％以上２５質量％以下含むことがより好ましい。
なお、上記超速硬セメントがＣＡ成分を含む場合、ＣＡ成分の含有割合は、Ｘ線回折／リートベルト法（Ｘ線回折パターンをリートベルト法により解析する方法）によって求めることができる。Ｘ線回折／リートベルト法の詳細については、後述する実施例の項にて説明する。

【0029】

上記超速硬セメントは、上記ＣＡ成分のうち、Ｃ１２Ａ７系成分（ただし、ＣはＣａＯを意味し、ＡはＡｌ_２Ｏ_３を意味する）を主成分として含んでいることが好ましい。上記Ｃ１２Ａ７系成分としては、Ｃ１２Ａ７、Ｃ１１Ａ７・ＣａＸ_２（ただし、Ｘは、Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒなどのハロゲン）が挙げられる。なお、以下では、Ｃ１２Ａ７系成分を主成分として含む超速硬セメントをＣ１２Ａ７系超速硬セメントとも称する。
Ｃ１２Ａ７系超速硬セメントは、主成分としてのＣ１２Ａ７系成分を１５質量％以上含んでいることが好ましく、２０質量％以上含んでいることがより好ましい。

【0030】

Ｃ１２Ａ７系超速硬セメント中のＣ１２Ａ７系成分の含有割合は、Ｘ線回折／リートベルト法によって求めることができる。Ｃ１２Ａ７系超速硬セメントは、実質的にアーウィン（３ＣａＯ・３Ａｌ_２Ｏ_３・ＣａＳＯ_４）を含んでいないことが好ましい。
なお、実質的にアーウィンを含んでいないとは、上記のＸ線回折／リートベルト法によって、Ｃ１２Ａ７系超速硬セメントの鉱物組成を求めたときに、Ｃ１２Ａ７系超速硬セメント中のアーウィンの含有割合が１．０質量％未満であることを意味する。

【0031】

（モルタル成分成形工程Ｓ２）
モルタル成分成形工程Ｓ２では、モルタル成分調整工程Ｓ１で調整したモルタル成分を所定の形状に成形して成形モルタルを得る。成形モルタルは、例えば、所定形状の型枠（例えば、円筒状の型枠）内に所定量の上記モルタル成分を入れて、上記型枠の形状に成形することにより得ることができる。

【0032】

（最大応力測定工程Ｓ３）
最大応力測定工程Ｓ３では、モルタル成分成形工程Ｓ２において得られた上記成形モルタルに除々に増加する静荷重を付加し、上記成形モルタルの形状が崩れ始めるときに上記成形モルタルに付加されている力を測定し、前記静荷重を付加している成形モルタルの断面積で荷重計による測定値を除することにより上記圧縮モルタルの圧縮方向の最大応力を求める。上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力は、上述のようにして測定する。上記静荷重は、上記成形モルタルに均一に付加することが好ましい。

【0033】

上述のように、最大応力測定工程Ｓ３で除々に増加する静荷重を付加する上記成形モルタルは、ウェットスクリーニングすることにより、４．７５ｃｍを上回る比較的大きな粒子径の粗骨材が取り除かれるように調整されるか、または、上記粗骨材を含まないように調整されているので、上記成形モルタルを変形させるのに衝撃荷重のような比較的大きな荷重を必要としない。したがって、比較的小さな静荷重を付加することにより、上記成形モルタルを変形させて、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を求めることができる。

【0034】

（性状評価工程Ｓ４）
性状評価工程Ｓ４では、最大応力測定工程Ｓ３で測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、予備試験工程Ｓ０において求めた触感による「締り」状態と最大応力との対応関係（図３参照）とに基づいて、急結成分を含有するフレッシュコンクリートの性状を評価する。
例えば、図３に示したように、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートについては、「締り」状態になったときの成形モルタルの圧縮方向の最大応力は０．１Ｎ／ｍｍ^２になっているので、最大応力測定工程Ｓ３で測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２になったときに、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと評価することができる。
また、図３に示したように、急結成分を含有する配合２のフレッシュコンクリートについては、「締り」状態になったときの成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２になっているので、最大応力測定工程Ｓ３で測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２になったときに、急結成分を含有する配合２のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと評価することができる。

【0035】

このように、モルタル成分調整工程Ｓ１において練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから得たモルタル成分を用いて、性状評価工程Ｓ４において、最大応力測定工程Ｓ３で測定した上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、予備試験工程Ｓ０で求めた対応関係とに基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができるので、複数回にわたってフレッシュコンクリートを練り混ぜる場合に、練り混ぜバッチごとに触感による性状評価を行う必要がなくなる。

【0036】

＜第２実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法＞
図２に示したように、本発明の第２実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、
評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との第１対応関係を求め、さらに前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記成形モルタルの垂直ひずみとの第２対応関係を求める予備試験工程（Ｓ０’）と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程（Ｓ１’）と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程（Ｓ２’）と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの垂直ひずみを測定するひずみ測定工程（Ｓ３’）と、
前記ひずみ測定工程で測定した前記成形モルタルの垂直ひずみと、前記予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程（Ｓ４’）と、を備える。

【0037】

本実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法では、上記工程の全てを試験室または施工現場で行ってもよいし、上記工程の一部（例えば、予備試験工程Ｓ０’）を試験室で行い、残りの工程（例えば、モルタル成分調整工程Ｓ１’、モルタル成分成形工程Ｓ２’、ひずみ測定工程Ｓ３’、及び、性状評価工程Ｓ４’）を施工現場で行ってもよい。

【0038】

（予備試験工程Ｓ０’）
予備試験工程Ｓ０’では、例えば、予備試験工程Ｓ０と同様にして、上記第１対応関係を図３に示したように求めることができる。
また、予備試験工程Ｓ０’では、例えば、以下のようにして、上記第２対応関係を求めることができる。

（１）垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートを準備する。
（２）垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートをウェットスクリーニングすることにより粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出し、該モルタル成分を所定の形状に成形して成形モルタルを得て、該成形モルタルに所定時間ごとに静荷重を付加して前記成形モルタルの垂直方向（圧縮方向）のひずみを測定する。上記成形モルタルに付加する静荷重は、一定重さの錘（例えば、２ｋｇ以上５ｋｇ以下の一定重さの錘）を、上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置することにより行うことができる。上記成形モルタルの垂直方向のひずみは、モルタルスランプ用検尺を用いた測定により求めることができる。詳しくは、成形モルタルの高さの減少割合を測定することにより求めることができる。
ウェットスクリーニングは、上記と同様にして行うことができる。
（３）第１対応関係を求めるために測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と前記成形モルタルの垂直方向のひずみとの対応関係を、例えば、図４のように図示する。これにより、上記第２対応関係を求めることができる。
なお、図４に示した第２対応関係を求めるために用いた急結成分を含有するフレッシュコンクリートは、図３の配合１と同じ配合のものである。
また、図４においては、上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置する錘の重さを２ｋｇ及び５ｋｇとした例について示している。

予備試験工程Ｓ０’は、ひずみ測定工程Ｓ３’を実施する前であれば、どのタイミングで実施してもよい。

【0039】

（モルタル成分調整工程Ｓ１’）
モルタル成分調整工程Ｓ１’は、モルタル成分調整工程Ｓ１と同様に行う。

【0040】

（モルタル成分成形工程Ｓ２’）
モルタル成分成形工程Ｓ２は、モルタル成分成形工程Ｓ２と同様に行う。

【0041】

（ひずみ測定工程Ｓ３’）
ひずみ測定工程Ｓ３’では、モルタル成分成形工程Ｓ２’において得られた上記成形モルタルに所定時間ごとに静荷重を付加して上記成形モルタルの垂直ひずみ（垂直方向のひずみ）を測定する。上記静荷重は、上記成形モルタルに均一に付加することが好ましい。
ひずみ測定工程Ｓ３’において、上記成形モルタルに付加する静荷重は、一定重さの錘（例えば、２ｋｇ以上５ｋｇ以下の一定重さの錘）を、上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置することにより行うことができる。
ひずみ測定工程Ｓ３’において、上記成形モルタルの垂直ひずみは、上記したように、モルタルスランプ用検尺を用いた測定により求めることができる。

【0042】

（性状評価工程Ｓ４’）
性状評価工程Ｓ４’では、ひずみ測定工程Ｓ３’で測定した成形モルタルの垂直ひずみと、予備試験工程Ｓ０’において求めた、対応関係１（図３）及び対応関係２（図４）とに基づいて、急結成分を含有するフレッシュコンクリートの性状を評価する。
例えば、急結成分を含有するフレッシュコンクリートの性状は、図３及び４を用いて、以下のように評価することができる。
まず、図３から、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートについては、「締り」状態になったときの上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２になっていることが分かる。
次に、図４から、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートでは、所定時間ごとに上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置する錘を２ｋｇとした場合には、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２となると、上記成形モルタルの垂直ひずみが３〜５％となっており、所定時間ごとに上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置する錘を５ｋｇとした場合には、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２となると、上記成形モルタルの垂直ひずみが６〜９％となっていることが分かる。
そのため、ひずみ測定工程Ｓ３’において、所定時間ごとに上記成形モルタルの垂直方向上面側に２ｋｇの錘を載置した場合には、上記成形モルタルの垂直ひずみが３〜５％となったときに、図３及び４を参照することにより、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートは「締り」状態になったと評価することができる。
また、ひずみ測定工程Ｓ３’において、所定時間ごとに上記成形モルタルの垂直方向上面側に５ｋｇの錘を載置した場合には、上記成形モルタルの垂直ひずみが６〜９％となったときに、図３及び４を参照することにより、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートは「締り」状態になったと評価することができる。

【0043】

このように、モルタル成分調整工程Ｓ１’において練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから得たモルタル成分を用いて、性状評価工程Ｓ４’において、ひずみ測定工程Ｓ３’
で測定した上記成形モルタルの垂直ひずみと、予備試験工程Ｓ０’で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができるので、複数回にわたってフレッシュコンクリートを練り混ぜる場合に、練り混ぜバッチごとに触感による性状評価を行う必要がなくなる。

【0044】

なお、上記第１及び第２実施形態では、急結成分を含有するフレッシュコンクリートが、セメント、細骨材、粗骨材、及び、水を含む例について説明したが、急結成分を含有するフレッシュコンクリートは、減水剤や遅延剤などの添加剤を含んでいてもよい。急結成分を含有するフレッシュコンクリートが減水剤や遅延剤などの添加剤を含む場合には、上記第１及び第２実施形態に示した各対応関係に変動が生じることが予測される。そのため、減水剤や遅延剤などの添加剤を含むフレッシュコンクリートについて、このような各対応関係を別途求めておくことが望ましい。

【0045】

また、上記第１及び第２実施形態では、急結成分を含有するフレッシュコンクリート、すなわち、超速硬コンクリートの性状を評価する例について説明したが、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法によれば、スランプが９ｃｍ以下である硬練りコンクリートの性状についても評価することができる。
上記硬練りコンクリートにおいては、振動ローラなどによって締固めを行ったときの上記硬練りコンクリートの締め固まり性をフレッシュコンクリートの性状として評価する必要があるが、上記硬練りコンクリートの締め固まり性と、上記硬練りコンクリートから得た成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求めておけば、第１実施形態に示したのと同様に、上記硬練りコンクリートの締め固まり性、すなわち、上記硬練りコンクリートの性状を評価することができる。
また、上記硬練りコンクリートの締め固まり性と成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係に加えて、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と上記成形モルタルの垂直ひずみとの対応関係を求めておけば、第２実施形態に示したのと同様に、上記硬練りコンクリートの締め固まり性、すなわち、上記硬練りコンクリートの性状を評価することができる。

【0046】

さらに、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、超速硬コンクリートや硬練りコンクリート以外のコンクリートにも採用することができる。

【0047】

また、上記第１実施形態の予備試験工程Ｓ０及び第２実施形態の予備試験工程Ｓ０’では、モルタル成分をウェットスクリーニングすることにより調整する例について示したが、モルタル成分は、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のものを用いることにより調整してもよい。

【0048】

本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、上記実施形態に限定されるものではない。また、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、上記した作用効果によって限定されるものでもない。本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。

【実施例】

【0049】

次に、実施例を挙げて本発明についてさらに具体的に説明する。以下の実施例は本発明をさらに詳しく説明するためのものであり、本発明の範囲を限定するものではない。

【0050】

［実施例１］
（作業者の触感による性状と成形モルタルの圧縮方向の最大応力との関係を示す図）
表１に示した配合１及び２の急結成分を含有するフレッシュコンクリートについて、触感評価用のフレッシュコンクリートと最大応力測定用のフレッシュコンクリートとを準備した。
触感評価用のフレッシュコンクリートについては、作業者が触感により性状（「締り」状態）を評価した。
最大応力測定用のフレッシュコンクリートについては、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６「試験用ふるい」に規定する公称目開き４．７５ｍｍのふるいを用いてウェットスクリーニングしてモルタル成分を得て、該モルタル成分を中空の円筒状型枠（内径２５ｍｍ×高さ４０ｍｍ）内に入れて、円筒状の成形モルタルを得た。
なお、ウェットスクリーニングは、上記ふるいにバイブレータを当てて、１４０〜２００Ｈｚの振動数で目視判断にてモルタル成分を有効に取り出すことができなくなるまでふるうことにより行った。
次に、上記円筒状の成形モルタルを軸方向が垂直方向と一致するように配し、上記円筒状の成形モルタルの上面に除々に増加する静荷重を付加して上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定した。
上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力は、デジタルプッシュプルゲージ（型番ＲＸ−ＦＬ、アイコーエンジニアリング社製）で、上記円筒状の成形モルタルの形状が崩れ始めるときに上記円筒状の成形モルタルに付加されている力を測定し、上記静荷重を付加している円筒状の成形モルタルの断面積でデジタルプッシュプルゲージによる測定値を除することにより求めた。
次に、触感評価用のフレッシュコンクリートについての触感による「締り」状態と上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を図３に示したように求めた。
図３に示したように、配合１のフレッシュコンクリートについては、作業者が「締り」状態であると判断した時間は２３分であり、このときの上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力は、０．１Ｎ／ｍｍ^２であった。
また、図３に示したように、配合２のフレッシュコンクリートについては、作業者が「締り」状態であると判断した時間は３０分であり、このときの上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力は、０．１Ｎ／ｍｍ^２であった。

【0051】

【表1】

【0052】

ここで、表１において、Ｗは水を意味し、Ｃはセメントを意味し、ＳＰはＡＥ減水剤を意味し、ＳＬはＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に従って測定したスランプを意味し、Ａｉｒは空気量を意味し、ＣＴは外気温を意味する。
また、ＳＰの単位のＣ×質量％は、セメントの質量に対するＡＥ減水剤の質量割合を意味し、Ａｉｒの単位の容積％は、コンクリートの全容積に対する空気の容積割合を意味する。
なお、Ａｉｒは、ＪＩＳ Ａ １１２８「フレッシュコンクリートの空気量の圧力による試験方法−空気室圧力方法」に準拠して測定し、スランプは、ＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に準拠して測定した。
また、表１中のＣＡ成分は、Ｘ線回折／リートベルト法によって求めた。Ｘ線回折／リートベルト法は、以下のようにして行った。

（１）まず、配合１及び２のセメントをＸ線回折装置（Ｘ’Ｐｅｒｔ ＭＰＤ、パナリティカル社製）を用いてそれぞれ分析し、Ｘ線回折パターンを得た。Ｘ線回折測定は、線源としてＣｕＫαを用い、管電圧を４５ｋＶ、管電流を４０ｍＡとし、測定角度範囲２θを１０〜１４０°とする条件で行った。
（２）次に、専用解析ソフト（ＨｉｇｈＳｃｏｒｅＰｌｕｓ、パナリティカル社製）を用いて得られたＸ線回折パターンをリートベルト解析することにより、ＣＡ成分の含有割合を求めた。なお、ＣＡ成分の含有割合は、Ｘ線回折分析で検出できた配合１及び２のセメント中の全成分を１００質量％としたときのＣＡ成分の質量割合として、それぞれ求めた。

【0053】

（図３を用いたフレッシュコンクリートの性状評価）
試験室において、表１の配合１及び２のフレッシュコンクリートをミキサにて練り混ぜ、ミキサ排出直後に各配合のフレッシュコンクリートをサンプリングし、各配合のフレッシュコンクリートについて上記と同様にウェットスクリーニングしてモルタル成分を得た後、外径２５ｍｍ×高さ４０ｍｍの円筒状の成形モルタルを得た。
上記各円筒状の成形モルタルの垂直方向上面に除々に増加する静荷重を付加しながら、図３の作成の際に用いたデジタルプッシュプルゲージ（型番ＲＸ−ＦＬ、アイコーエンジニアリング社製）を用いて、各円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定しつつ、図３を参照しながら、配合１及び２のフレッシュコンクリートの性状を評価した。
その結果、配合１のフレッシュコンクリートから得た円筒状の成形モルタルは、練り混ぜ後２３分で最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２になったことから、作業者は、配合１のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと判断でき、また、配合２のフレッシュコンクリートから得た円筒状の成形モルタルは、練り混ぜ後３０分で最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２になったことから、作業者は、配合２のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと判断できた。
また、試験室において、上記練り混ぜとは別のバッチで練り混ぜた配合１及び２のフレッシュコンクリートについて上記と同様に性状評価を行ったところ、上記所定箇所の場合と同様に、配合１のフレッシュコンクリートについては打設後２３分で最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２になり、配合２のフレッシュコンクリートについては打設後３０分で最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ^２になった。すなわち、同配合のフレッシュコンクリートについて再現良く最大応力を評価できることが分かった。
このことから、作業者の触感によらずとも、練り混ぜバッチごとに、配合１及び２のフレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価できること分かる。

【0054】

［実施例２］
（成形モルタルの圧縮方向の最大応力と成形モルタルの垂直ひずみとの関係を示す図）
表１に示した配合１の急結成分を含有するフレッシュコンクリートについて、垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートを２個準備した。
垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートは、最大応力測定用のフレッシュコンクリートと同様に処理して、円筒状の成形モルタルを得た。
これらの円筒状の成形モルタルを軸方向が垂直方向と一致するように配し、一方の円筒状の成形モルタルの上面に所定時間ごとに２ｋｇの錘を載置し、他方の円筒状の成形モルタルの上面に所定時間ごとに５ｋｇの錘を載置して、上記一方及び他方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみを測定した。上記一方及び他方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみは、モルタルスランプ用検尺を用いて測定した。
最大応力測定用のフレッシュコンクリートから得られた円筒状の成形モルタルの最大応力と、上記一方及び他方の垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートから得られた円筒状の成形モルタルの垂直ひずみとの対応関係を図４に示したように求めた。
図４に示したように、２ｋｇの錘を載置したときの上記一方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみが３〜５％になったとき、最大応力測定用の円筒状の成形モルタルの最大応力は０．１Ｎ／ｍｍ^２であった。すなわち、２ｋｇの錘を載置した場合、成形モルタルの垂直ひずみが３〜５％になると、配合１のフレッシュコンクリートは、作業者が「締り」状態と評価した性状になることが分かった。
また、図４に示したように、５ｋｇの錘を載置したときの上記他方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみが６〜９％になったとき、最大応力測定用の円筒状の成形モルタルの最大応力は０．１Ｎ／ｍｍ^２であった。すなわち、５ｋｇの錘を載置した場合、成形モルタルの垂直ひずみが６〜９％になると、配合１のフレッシュコンクリートは、作業者が「締り」状態と評価した性状になることが分かった。

【0055】

（図３及び４を用いたフレッシュコンクリートの性状評価）
試験室において、表１の配合１のコンクリートをミキサにて練り混ぜ、ミキサ排出直後に配合１のフレッシュコンクリートをサンプリングし、配合１のフレッシュコンクリートについて上記と同様にウェットスクリーニングしてモルタル成分を得た後、外径２５ｍｍ×高さ４０ｍｍの円筒状の成形モルタルを２個得た。
これらの円筒状の成形モルタルを軸方向が垂直方向を一致するように配し、一方の円筒状の成形モルタルの上面に所定時間ごとに２ｋｇの錘を載置し、他方の円筒状の成形モルタルの上面に所定時間ごとに５ｋｇの錘を載置して、上記一方及び他方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみを測定しつつ、図３及び４を参照しながら、配合１のフレッシュコンクリートの性状を評価した。
その結果、２ｋｇの錘を載置した上記一方の成形モルタルの垂直ひずみが３％になり、５ｋｇの錘を載置した上記他方の成形モルタルの垂直ひずみが６％になったタイミングで、作業者は、図３及び４を参照して、配合１のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと判断できた。
上記のように、図３及び４を用いた配合１のフレッシュコンクリートの性状評価は、１回サンプリングを行い、しかも、円筒状の成形モルタルの上面に錘を載置するだけでフレッシュコンクリートの性状を評価できるものであるので、作業者は煩わしさを感じなかった。
また、試験室において、上記練り混ぜとは別のバッチで練り混ぜた配合１のフレッシュコンクリートについて上記と同様に性状評価を行ったところ、上記所定箇所の場合と同じタイミングで２ｋｇの錘を載置した配合１のフレッシュコンクリートの垂直ひずみは４％になり、５ｋｇの錘を載置した上記他方の成形モルタルの垂直ひずみは７％になった。すなわち、同配合のフレッシュコンクリートについて、同じ重さの錘を載置することにより再現良くひずみを評価できることが分かった。
このことから、作業者の触感によらずとも、練り混ぜバッチごとに、配合１のフレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価できること分かる。

【0056】

［比較例１］
試験室において、表１の配合１及び２のコンクリートをミキサにて練り混ぜ、ミキサ排出直後に、作業者が配合１及び２のコンクリートをサンプリングして、所定時間ごとに触感により配合１及び２のフレッシュコンクリートの性状を評価した。
その結果、作業者は、配合１のフレッシュコンクリートが練り混ぜ後２３分で「締り」状態になったと判断し、配合２のフレッシュコンクリートが打設後３０分で「締り」状態になったと判断した。
また、試験室において、上記練り混ぜとは別のバッチで練り混ぜた配合１及び２のフレッシュコンクリートについて上記と同様に触感により性状評価を行ったが、作業者はバッチごとに触感による評価をする必要があったため、煩わしさを感じた。
さらに、「締り」状態が数値化されていないため、すなわち、「締り」状態を定量的に評価できなかったため、バッチごとに「締り」状態が正確に評価できているか否かは不明であった。

【符号の説明】

【0057】

Ｓ０ 予備試験工程
Ｓ１ モルタル成分調整工程
Ｓ２ モルタル成分成形工程
Ｓ３ 最大応力測定工程
Ｓ４ 性状評価工程
Ｓ０’ 予備試験工程
Ｓ１’ モルタル成分調整工程
Ｓ２’ モルタル成分成形工程
Ｓ３’ ひずみ測定工程
Ｓ４’ 性状評価工程

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】