特許 5696812 積層基材およびその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】5696812

(24)【登録日】2015年2月20日

(45)【発行日】2015年4月8日

(54)【発明の名称】積層基材およびその製造方法

(51)【国際特許分類】

   B29B 11/16 20060101AFI20150319BHJP

   B32B 5/28 20060101ALI20150319BHJP

   B29K 101/12 20060101ALN20150319BHJP

   B29K 105/10 20060101ALN20150319BHJP

【ＦＩ】

   B29B11/16

   B32B5/28 A

   B29K101:12

   B29K105:10

【請求項の数】14

【全頁数】26

(21)【出願番号】特願2014-514948(P2014-514948)

(86)(22)【出願日】2014年3月10日

(86)【国際出願番号】JP2014056142

(87)【国際公開番号】WO2014142061

(87)【国際公開日】20140918

【審査請求日】2014年3月28日

(31)【優先権主張番号】特願2013-48018(P2013-48018)

(32)【優先日】2013年3月11日

(33)【優先権主張国】JP

(31)【優先権主張番号】特願2013-48019(P2013-48019)

(32)【優先日】2013年3月11日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000006035

【氏名又は名称】三菱レイヨン株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100064908

【弁理士】

【氏名又は名称】志賀 正武

(74)【代理人】

【識別番号】100108578

【弁理士】

【氏名又は名称】高橋 詔男

(74)【代理人】

【識別番号】100094400

【弁理士】

【氏名又は名称】鈴木 三義

(72)【発明者】

【氏名】石川 健

(72)【発明者】

【氏名】冨岡 正雄

(72)【発明者】

【氏名】大須賀 正宏

(72)【発明者】

【氏名】藤田 祐二

(72)【発明者】

【氏名】小並 諭吉

(72)【発明者】

【氏名】林 崇寛

【審査官】 大村 博一

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１０−０２３４４９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開平０２−１１５２３６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００５−２８１４６４（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ２９Ｂ １１／１６；１５／０８−１５／１４

Ｃ０８Ｊ ５／０４−５／１０；５／２４

Ｂ３２Ｂ １／００−４３／００

Ｂ２９Ｃ ７０／０４−７０／２４

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

一方向に配向した強化繊維と熱可塑性マトリクス樹脂とを含むシート状のプリプレグを複数枚積層した積層基材であって、
前記プリプレグは、表面から裏面に貫通した切込を有し、
各切込は各強化繊維と１回のみ交差するように設けられ、
かつ前記切込の開始点と終点を結ぶ線分の長さをＬｓとした場合、前記線分の長さＬｓと前記切込の長さＬｒとが下記式１の関係を満たし、
Ｌｓ≦Ｌｒ≦Ｌｓ×１．５ ・・・（式１）
前記線分と前記強化繊維の繊維方向との交差する角度が３０°以上、９０°以下であり、
前記プリプレグ１ｍ^２あたりの切込の長さＬｒの総和が３７．７ｍ以上、２００ｍ以下であるプリプレグを含む積層基材。

【請求項2】

前記切込によって切断された強化繊維の長さが、５ｍｍ以上１００ｍｍ以下であるプリプレグを含む請求項１記載の積層基材。

【請求項3】

前記強化繊維の平均単繊維繊度が０．５ｄｔｅｘ以上、２．４ｄｔｅｘ以下である炭素繊維である請求項１または２に記載の積層基材。

【請求項4】

前記積層基材が、熱可塑性樹脂からなる層をさらに含む請求項１から３のいずれかの一項に記載の積層基材。

【請求項5】

前記積層基材を構成する複数のプリプレグが、プリプレグに含まれる強化繊維の方向が疑似等方となるように積層された請求項１から４のいずれか一項に記載の積層基材。

【請求項6】

前記積層基材を構成する複数のプリプレグが、前記プリプレグのうち任意の一つに含まれる強化繊維の方向を０°としたとき、前記プリプレグのそれぞれに含まれる強化繊維の方向が０°であるプリプレグと９０°であるプリプレグが交互に積層されている請求項１から４のいずれか一項に記載の積層基材。

【請求項7】

切込の開始点と終点を結ぶ線分と強化繊維の交差する角度が３０°以上、６０°以下である請求項１から６のいずれか一項に記載の積層基材。

【請求項8】

前記積層基材を構成するプリプレグに含まれる強化繊維の体積含有率が前記プリプレグの全体体積に対して２０体積％以上、５５体積％以下である、請求項１から７のいずれかに記載の積層基材。

【請求項9】

前記積層基材を構成するプリプレグの厚さが５０μｍ以上、２００μｍ以下である、請求項１から８のいずれか一項に記載の積層基材。

【請求項10】

前記積層基材を構成するプリプレグ同士が接着されている請求項１から９のいずれか一項に記載の積層基材。

【請求項11】

積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上が、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆われている請求項１から１０のいずれか一項に記載の積層基材。

【請求項12】

シート状物が粘着テープであって、積層基材の外周に沿って最下層基材外周部、積層基材の外周断面、最上層基材外周部を覆うように粘着テープが貼られた請求項１１に記載の積層基材。

【請求項13】

シート状のプリプレグを複数枚積層して積層基材を製造する方法であって、プリプレグを複数枚積層した後、積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆うことを特徴とする積層基材の製造方法。

【請求項14】

前記シート状物が粘着テープであって、積層基材の外周に沿って最下層基材外周部、積層基材の外周断面、最上層基材外周部を覆うように粘着テープを貼ることを特徴とする請求項１３に記載の積層基材の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、スタンピング成形時の複雑な形状への賦形性に優れ、短時間で成形可能であり、かつ成形後の部品が構造材に適用可能な優れた力学物性、低ばらつき性を有することを特徴とする積層基材、およびその製造方法に関する。さらに詳しくは、リブ，ボス等の３次元形状の成形に容易に追随し、構造部材として機械強度を維持し、例えば航空機部材、自動車部材、スポーツ用具等に好適に用いられる繊維強化プラスチックの中間基材である積層基材、およびその製造方法に関する。
本願は、２０１３年３月１１日に日本に出願された特願２０１３−０４８０１８号および２０１３年３月１１日に日本に出願された特願２０１３−０４８０１９号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

【背景技術】

【0002】

繊維強化熱可塑性プラスチックの成形方法としては、連続した強化繊維に熱可塑性樹脂を含浸せしめた基材（プリプレグ）を積層し、プレス等で加熱加圧することにより目的の形状に賦形するスタンピング成形が最も一般的に行われている。これにより得られた繊維強化プラスチックは、連続した強化繊維を用いているので優れた力学物性を有する。また連続した強化繊維は規則的に配列することで、必要とする力学物性に設計することが可能であり、力学物性のばらつきも小さい。しかしながら、連続した強化繊維であるゆえに３次元形状等の複雑な形状とすることは難しく、このように製造された繊維強化プラスチックは、主として平面形状に近い部材に限られて用いられる。

【0003】

この問題を解決するために狭い幅のテープ状のプリプレグを一定の長さに切断したチップ状のプリプレグを平面上に分散させることにより、スタンピング成形性にすぐれた流動性のよいシートを得る方法が開示されている（特許文献１）。しかしながら一定幅と長さをもったチップ状のプリプレグを完全にランダムな方向に平板上へ配置することは極めて難しく、そのためこのように製造されたシートは、同一シート内においても場所や向きによって力学物性が異なるという問題がある。

【0004】

また、近年では生産効率の向上を目的に強化繊維を直接成形機のスクリュー部に送り込み、繊維の切断と分散を同時に行い、その後連続して射出成形や押出成形を行うＤ−ＬＦＴ成形も行われている（非特許文献１）。この方法によると強化繊維は適当な長さに切断されているため流動が容易であり３次元形状等の複雑な形状にも追従可能となる。しかしながら、Ｄ−ＬＦＴはその切断および分散工程において繊維長のムラや繊維分布のムラを生じてしまうために、力学物性が低下し、あるいはその値のばらつきが大きくなってしまうという問題がある。

【0005】

上述のような材料の欠点を埋めるべく、連続繊維と熱可塑性樹脂からなるプリプレグに切込を入れることにより、短時間成形が可能であり、成形時には優れた賦形性を示し、繊維強化プラスチックとしたときに優れた力学物性を発現するとされる積層基材が開示されている（特許文献２および３）。しかしながらこの積層基材は、Ｄ−ＬＦＴと比較すると力学特性は高く、かつそのばらつきが小さくなるものの、構造材として適用するには十分な強度が得られるとは言えない。

【0006】

また切込形状を最適化することにより上述の強度やそのばらつきに関する問題について改良する方法が示されている（特許文献４〜６）。しかしながらこの方法によると力学特性とばらつきの改良はみられるが、薄いリブやボス等の複雑な３次元形状への均一な流動性は不十分である。またこの方法によると繊維方向に対して急峻な切込を多数配置する必要があり、カッティングプロッタで切断する場合には切込に有する時間が長大になる。またこの方法によると、打ち抜きで切込を配置する場合には、打ち抜き刃の製造コストが膨大になるだけでなく、打ち抜く際に繊維方向に裂け目が生じやすく、隣接する切込間でシートの欠落が生じるという問題がある。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開平０７−１６４４３９号公報

【特許文献3】特開昭６３−２４７０１２号公報

【特許文献4】特開昭６３−２６７５２３号公報

【特許文献5】特開２００８−２０７５４４号公報

【特許文献6】特開２００８−２０７５４５号公報

【特許文献7】特開２００９−２８６８１７号公報

【非特許文献】

【0008】

【非特許文献1】Ｉｎ−ｌｉｎｅ ｃｏｍｐｏｕｎｄｉｎｇ ａｎｄ ｍｏｌｄｉｎｇ ｏｆ ｌｏｎｇ−ｆｉｂｅｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃｓ（Ｄ−ＬＦＴ）：Ｉｎｓｉｇｈｔ ｉｎｔｏ ａ ｒａｐｉｄ ｇｒｏｗｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．ＡＮＴＥＣ２００４ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｐ．３５００

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0009】

本発明は、上記のような従来技術に伴う問題点を解決しようとするものであって、構造材に適用可能な曲げ強度や曲げ弾性率など優れた力学物性を有しながら、それらの力学特性のばらつきが低く、さらに複雑な形状への賦形性に優れ、短時間で成形可能である積層基材、およびその製造方法を提供することを課題とする。

【課題を解決するための手段】

【0010】

本発明者等は上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、一方向に配向した強化繊維と熱可塑性マトリクス樹脂とを含むプリプレグに、特定のスリットを設けることにより上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。即ち、本発明は、下記（１）〜（１５）のような実施の態様を有する。
（１） 一方向に配向した強化繊維と熱可塑性マトリクス樹脂とを含むシート状のプリプレグを複数枚積層した積層基材であって、前記プリプレグは、表面から裏面に貫通した切込を有し、各切込は各強化繊維と１回のみ交差するように設けられ、かつ前記切込の開始点と終点を結ぶ線分の長さをＬｓとした場合、前記線分の長さＬｓと切込の長さＬｒとが下記式１の関係を満たし、
Ｌｓ≦Ｌｒ≦Ｌｓ×１．５ ・・・（式１）
前記線分と前記強化繊維の繊維方向との交差する角度が３０°以上、９０°以下であり、前記プリプレグ１ｍ^２あたりの切込の長さＬｒの総和が２０ｍ以上、２００ｍ以下であるプリプレグを含む積層基材。
（２） 前記切込によって切断された強化繊維の長さが、５ｍｍ以上１００ｍｍ以下であるプリプレグを含む上記（１）に記載の積層基材。
（３） 前記強化繊維の平均単繊維繊度が０．５ｄｔｅｘ以上、２．４ｄｔｅｘ以下である炭素繊維である上記（１）または（２）に記載の積層基材。
（４） 前記積層基材が、熱可塑性樹脂からなる層をさらに含む上記（１）から（３）のいずれかの一項に記載の積層基材。
（５） 前記積層基材を構成する複数のプリプレグが、プリプレグに含まれる強化繊維の方向が疑似等方となるように積層された上記（１）から（４）のいずれか一項に記載の積層基材。
（６） 前記積層基材を構成する複数のプリプレグが、前記プリプレグのうち任意の一つに含まれる強化繊維の方向を０°としたとき、前記プリプレグのそれぞれに含まれる強化繊維の方向が０°であるプリプレグと９０°であるプリプレグが交互に積層されている上記（１）から（４）のいずれか一項に記載の積層基材。
（７） 切込の開始点と終点を結ぶ直線と強化繊維の交差する角度が３０°以上、６０°以下である上記（１）〜（６）のいずれか一項に記載の積層基材。
（８） 前記積層基材を構成するプリプレグに含まれる強化繊維の体積含有率がプリプレグの全体体積に対して２０体積％以上、５５体積％以下である、上記（１）から（７）のいずれかに記載の積層基材。
（９） 前記プリプレグのいずれの５ｃｍ×５ｃｍの部分においても、当該２５ｃｍ^２あたりの切込の長さＬｒの総和が０．５ｍ以上５ｍ以下である上記（１）から（８）のいずれか一項に記載の積層基材。
（１０） 前記積層基材を構成するプリプレグの厚さが５０μｍ以上、２００μｍ以下である、上記（１）から（９）のいずれか一項に記載の積層基材。
（１１） 前記積層基材を構成するプリプレグ同士が接着されている上記（１）から（１０）のいずれか一項に記載の積層基材。
（１２） 積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上が、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆われている上記（１）から（１１）のいずれかに記載の積層基材。
（１３） シート状物が粘着テープであって、積層基材の外周に沿って最下層基材外周部、積層基材の外周断面、最上層基材外周部を覆うように粘着テープが貼られた上記（１２）に記載の積層基材。
（１４） プリプレグを複数枚積層して積層基材を製造する方法であって、プリプレグを複数枚積層した後、積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆うことを特徴とする積層基材の製造方法。
（１５） 前記シート状物が粘着テープであって、積層基材の外周に沿って最下層基材外周部、積層基材の外周断面、最上層基材外周部を覆うように粘着テープを貼ることを特徴とする上記（１４）に記載の積層基材の製造方法。

【0011】

また、下記（１６）〜（２７）も本発明の実施形態の１つである。
（１６） 前記切込がレーザーマーカーを用いて施されたものである上記（１）から（１３）のいずれか一項に記載の積層基材。
（１７） 前記切込がカッティングプロッタを用いて施されたものである上記（１）から（１３）のいずれか一項に記載の積層基材。
（１８） 前記切込が打抜型を用いて施されたものである上記（１）から（１３）のいずれか一項に記載の積層基材。
（１９） 前記プリプレグの少なくとも１辺の長さが１ｍ以上で、前記プリプレグの面積が１ｍ^２以上である上記（１）から（１３）、（１６）から（１８）のいずれかに一項に記載の積層基材。
（２０） 前記プリプレグが、表面から裏面に貫通した切込を有し、各切込は各強化繊維と１回のみ交差するように設けられ、かつ前記切込の開始点と終点を結ぶ線分の長さをＬｓとした場合、前記切込の長さＬｒが下記式１を満たし、
Ｌｓ≦Ｌｒ≦Ｌｓ×１．５ ・・・（式１）
前記線分と前記強化繊維の繊維方向との交差する角度が３０°以上、９０°以下であり、前記プリプレグ１ｍ^２あたりの切込の長さＬｒの総和が２０ｍ以上、２００ｍ以下であるプリプレグである上記（１４）または（１５）に記載の積層基材の製造方法。
（２１） 前記切込がレーザーマーカーを用いて施されたものである上記（２０）に記載の積層基材の製造方法。
（２２） 前記切込がカッティングプロッタを用いて施されたものである上記（２０）に記載の積層基材の製造方法。
（２３） 前記切込が打抜型を用いて施されたものである上記（２０）に記載の積層基材の製造方法。
（２４） 積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆う前または覆った後に、積層したプリプレグ同士を熱溶着を用いて接着することを特徴とする上記（１４）、（１５）、（２０）から（２３）のいずれか一項に記載の積層基材の製造方法。
（２５） 積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆う前または覆った後に、積層したプリプレグ同士を振動溶着を用いて接着することを特徴とする上記（１４）、（１５）、（２０）から（２３）のいずれか一項に記載の積層基材の製造方法。
（２６） 積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆う前または覆った後に、積層したプリプレグ同士を熱プレスを用いて接着することを特徴とする上記（１４）、（１５）、（２０）から（２３）のいずれか一項に記載の積層基材の製造方法。
（２７） 積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆う前または覆った後に、積層したプリプレグ同士を熱ロールプレスを用いて接着することを特徴とする上記（１４）、（１５）、（２０）〜（２３）のいずれか一項に記載の積層基材の製造方法。

【0012】

また、本発明の実施態様の別の側面においては、以下のような態様も有する。
（１Ａ）一方向に配向した強化繊維と熱可塑性樹脂とを含むプリプレグを複数枚積層した積層基材であって、前記プリプレグは、強化繊維を横切る方向に強化繊維を切断する深さの切込を有し、前記切込が直線状であって、切込と強化繊維のなす角度が３０°以上、６０°以下であり、前記プリプレグ１ｍ^２あたりの切込長の総和が２０ｍ以上、１５０ｍ以下であるプリプレグを含む積層基材。
（２Ａ）一方向に配向した強化繊維と熱可塑性樹脂とを含むプリプレグを複数枚積層した積層基材であって、前記プリプレグは、強化繊維を横切る方向に強化繊維を切断する深さの切込を有し、前記切込が直線状の中心線に沿った曲線であって、かつ曲線を中心線に投影した際に重なりがなく、該中心線と強化繊維のなす角度が３０°以上、６０°以下であり、前記プリプレグ１ｍ^２あたりの切込長の総和が２０ｍ以上、１５０ｍ以下であるプリプレグを含む積層基材。
（３Ａ）切込によって切断された強化繊維の長さが、１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であるプリプレグを含む（１Ａ）または（２Ａ）のいずれかに記載のある積層基材。
（４Ａ）前記積層基材を構成するプリプレグの厚さが５０μｍ以上、２００μｍ以下である前記（１Ａ）〜（３Ａ）のいずれか一項に記載の積層基材。

【0013】

また、本発明の実施態様の別の側面においては、以下のような態様も有する。
（１Ｂ）一方向に配向した強化繊維と熱可塑性樹脂とを含むプリプレグを複数枚積層した積層基材であって、前記プリプレグは、強化繊維を横切る方向に強化繊維を切断する深さの切込を有し、前記切込が直線状であって、切込と強化繊維のなす角度が３０°以上、６０°以下であり、前記プリプレグ１ｍ^２あたりの切込長の総和が２０ｍ以上、１５０ｍ以下、プリプレグの少なくとも一辺の長さが１ｍ以上、プリプレグの面積が１ｍ^２以上である積層基材。
（２Ｂ）切込によって切断された強化繊維の長さが、１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下である（１Ｂ）に記載の積層基材。
（３Ｂ）前記積層基材を構成する複数のプリプレグが、プリプレグに含まれる強化繊維の方向が０°であるプリプレグ（Ａ）と４５°であるプリプレグ（Ｄ）と９０°であるプリプレグ（Ｂ）と−４５°であるプリプレグ（Ｆ）が交互に積層された（１Ｂ）又は（２Ｂ）のいずれか一項に記載の積層基材。
（４Ｂ）前記積層基材を構成する複数のプリプレグが、プリプレグに含まれる強化繊維の方向が０°（Ａ）であるプリプレグと４５°であるプリプレグ（Ｄ）と９０°であるプリプレグ（Ｂ）と−４５°であるプリプレグ（Ｆ）のプリプレグがそれぞれ２つ以上を組み合わせてなる４５°であるプリプレグ（ｄ、ｅ）と９０°であるプリプレグ（ｂ、ｃ）と−４５°であるプリプレグ（ｆ、ｇ）が交互に積層された（１Ｂ）から（３Ｂ）のいずれか一項に記載の積層基材。

【発明の効果】

【0014】

本発明によれば、複雑な形状への賦形性に優れて短時間成形可能であり、かつ構造材に適用可能な曲げ強度や曲げ弾性率など優れた力学物性、その低ばらつき性を持つ積層基材、およびその製造方法を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】本発明の一実施例に係る直線状の切込を入れたプリプレグを示す側断面模式図である。

【図2】本発明の一実施例に係る直線状の中心線に沿った曲線である切込を入れたプリプレグを示す側断面模式図である。

【発明を実施するための形態】

【0016】

本発明の一実施形態に係る積層基材は、一方向に配向した強化繊維と熱可塑性マトリクス樹脂とを含むシート状のプリプレグを複数枚積層した積層基材であって、前記プリプレグは、表面から裏面に貫通した切込を有し、各切込は各強化繊維と１回のみ交差するように設けられ、かつ前記切込の開始点と終点を結ぶ線分の長さをＬｓとした場合、前記切込の長さＬｒが下記式１を満たし、
Ｌｓ≦Ｌｒ≦Ｌｓ×１．５ ・・・（式１）
前記線分と前記強化繊維の繊維方向の交差する角度が３０°以上、９０°以下であり、前記プリプレグ１ｍ^２あたりの切込の長さＬｒの総和が２０ｍ以上、２００ｍ以下であるプリプレグを含む積層基材である。

【0017】

（プリプレグ）
本実施形態で用いるプリプレグは、一方向に配向した強化繊維と熱可塑性マトリクス樹脂とを含み、強化繊維と交差する方向に、表面から裏面に貫通する切込を有するシート状のプリプレグである。一方向に配向した強化繊維、及び熱可塑性マトリクス樹脂については後述する。「強化繊維と交差する方向に切込を有する」とは、後述する線状の切込の方向が強化繊維と並行でないことであり、切込と交差する部位においてプリプレグに含まれる強化繊維が切断されていることである。
一般に積層基材に含まれる強化繊維の長さは、長いほど力学特性に優れるものの、スタンピング成形時の流動性が低下する傾向にある。一方、スタンピング成形時の流動性向上のためには、強化繊維が短いこと、すなわち強化繊維がある長さに切断されていることが効果的で、これによりリブやボスといった複雑な３次元形状にも流動する積層基材を得ることができる。しかしながら、それぞれ任意の方向に配向するように積層された平板状の積層基材は力学特性にばらつきを生じるため、部品設計が困難であった。この解決策として切込を有したプリプレグを複数枚、積層することで、力学特性が良好で、その上、ばらつきが小さく、スタンピング成形時の流動性に優れる積層基材を得ることができる。

【0018】

切込は、プリプレグの表面から裏面までを貫通している。ここでプリプレグの表面から裏面とは、積層基材を構成する複数枚のプリプレグそれぞれについて、最も面積が広い一対の面を表面及び裏面としたものを指す。切込がプリプレグ内で多くの強化繊維を切断しているので、積層基材の成形時の流動性を優れたものとすることができる。

【0019】

スタンピング成形時の流動性は、切込の開始点と終点を結ぶ線分（直線）と強化繊維の繊維方向との交差する角度（単に強化繊維とのなす角度ともいう、以下、「θ」という。）および、プリプレグ１ｍ^２あたりの切込の長さＬｒの総和（以下、「ｌａ」という。）に依存する。ここで切込の開始点及び終点とは、後述する切込の様々な形状において長さの値も最も大きい方向をとり、その一端を開始点、他端を終点とするが、後述するように切込が線状である場合は、その線の一端と他端を指す。また、ここでθは線同士が交差する際になす角度のうち鋭角の側を指す。
θの値が９０度に近いほど強化繊維間のせん断力が小さくなるために流動性が高く、ｌａの値が大きいほど流動性が高くなる。平板のスタンピング成形に用いるプリプレグの場合、θは２５°以上であることが好ましく、ｌａは１０ｍ以上が好ましい。さらにリブなど複雑形状のスタンピング成形の場合、θは３０°以上であることが好ましく、ｌａは２０ｍ以上であることが好ましい。
また、プリプレグのいずれの５ｃｍ×５ｃｍの部分においても、当該２５ｃｍ^２あたりの切込の長さＬｒの総和（ｌａ）が０．５ｍ以上５ｍ以下であることが好ましい。

【0020】

プリプレグの曲げ強度、曲げ弾性率に代表される力学物性は、前記繊維と交差する（切断する）切込の開始点と終点を結ぶ線分と強化繊維の交差する角度θのみならず、１ｍ^２あたりの切込の長さの総和ｌａに依存する。θが小さいほど機械物性が高いことが知られており（特許文献５）、またｌａが小さいほど高い力学物性が得られる。例えば本実施形態の積層基材を自動車の準構造部材に利用するためには、プリプレグの前記θが７０°以下であることが好ましく、ｌａは２００ｍ以下であることが好ましい。また、曲げ強度と引張強度のバランスにより優れた構造部材に用いるためには、θは６０°以下であることが好ましく、ｌａは２００ｍ以下であることが好ましい。

【0021】

切込を施したプリプレグを製造する時間や製造コストは、強化繊維と交差する切込と強化繊維の交差する角度θのみならず、１ｍ^２あたりの切込の長さの総和ｌａに大きく依存する。θが小さく、かつｌａが大きい場合であって、カッティングプロッタで切断する場合には切込加工に有する時間が長大になる。また打ち抜きで切込を加工する場合には、打ち抜き刃の製造コストが膨大になるだけでなく、打ち抜く際に強化繊維方向に裂け目が生じやすく、隣接する切込間でシートの欠落が生じる。このためθは１５°以上が好ましく、ｌａは２００ｍ以下が好ましい。さらに切込加工後の積層工程を考慮すると、θは３０°以上が好ましく、ｌａは２００ｍ以下がさらに好ましい。

【0022】

これまでに述べたように、θとｌａは、積層基材の用途、必要とされる力学特性、加工性などを考慮すると、θが３０°以上、９０°以下、ｌａが２０ｍ以上、２００ｍ以下であってもよい。

【0023】

本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグは、切込によりプリプレグに含まれる強化繊維が切断されていることが必要である。切断された強化繊維の長さ（以下「Ｌ」という。）は特に制限されるものではないが、力学特性と流動性の観点から、５ｍｍ以上、１００ｍｍ以下が好ましい。特に十分な力学物性とスタンピング成形時のリブ等の薄肉部への流動を両立させるためには５ｍｍ以上５０ｍｍ以下がさらに好ましく、１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下が特に好ましい。

【0024】

なお、前記切込の形状は、線状、特に直線状や曲線状であることが好ましい。ここで直線（状）又は曲線（状）、すなわち線状であるとは、例えば切込の長さに対して、前記プリプレグ表面における切込みの幅が１．０ｍｍ未満であることである。前記表面における切込の幅がこの条件以内であれば、この線状の切込みの表面−裏面の断面における断面形状は、長方形又は楔型等のいずれの形状であってもよい。
各切込は各炭素繊維と１回のみ交差するよう設けられ、かつ切込の開始点と終点を結ぶ線分の長さＬｓとした場合、切込の長さＬｒが下記式１を満たせば直線状である必要はなく、例えば図２に示したような曲線を用いることもできる。なお、Ｌｓ＝Ｌｖの時、切込は直線状である。ここで切込の長さとは切込の中心に沿った線が曲線形状である場合、その曲線の全長（前記中心に沿った線上を辿る道程の総計）を指す。
Ｌｓ≦Ｌｒ≦Ｌｓ×１．５ ・・・（式１）
切込の形状を曲線とすることで、θとＬの値を保ちながら、ｌａを大きくすることができる。この場合高い力学物性を維持しつつスタンピング成形性の向上が期待できるので好ましい。しかしながら切込加工に有する時間が長大化するために、前記したように切込は直線状であることが好ましい。
各切込が各炭素繊維と１回のみ交差するように設けられているとは、同じ一つの切込は、一つの炭素繊維に対して１回のみ交差するよう設けられている（一つの炭素繊維に一つの切込が複数回交差することはない）状態を指す。一方、一つの切込みが、複数の炭素繊維と交差している状態であってもよい。具体的には、切込が直線状又は湾曲の少ない曲線状であれば、これらの状態を好適に実現することができる。

【0025】

本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグは、θとｌａの値が所定の範囲内であれば、切込の長さと切込の数の異なるプリプレグを積層しても良い。スタンピング成形時、ボスやリブなどの薄肉で三次元形状を有する部分にはθを大きく、かつｌａを大きくすることが好ましい。逆に流動が二次元的で流動長が小さく、高い力学物性を必要とする部分には、θを小さく、かつｌａを小さくすることが好ましい。

【0026】

本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグは、繊維体積含有率Ｖｆが５５％以下であれば、十分な流動性を得ることができるので好ましい。Ｖｆの値が低いほど流動性は向上するが、Ｖｆの値が２０％未満では構造材に必要な力学特性は得られない。流動性と力学特性の関係を鑑みると、２０％以上５５％以下が好ましい。かかるＶｆ値は、例えば、水中置換法により得られたプリプレグの密度ρｃと、同様の方法で得られた繊維の密度ρｆ、またプリプレグの質量Ｗ、プリプレグを燃焼し樹脂を焼失させた後の重量Ｗ１より、以下の式を用いて求めるものを用いる。
Ｗｆ＝（Ｗ−Ｗ１）×１００／Ｗ・・・式（２）
Ｖｆ＝Ｗｆ×ρｃ／ρｆ・・・式（３）

【0027】

プリプレグの厚みに関しては、本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグは、切込を有するため、分断されるプリプレグの厚みが大きいほど強度が低下する傾向であり、構造材に適用することを前提とするならば、プリプレグの厚さは２００μｍ以下とするのが良い。一方厚みが５０μｍ未満ではプリプレグの取り扱いが難しく積層基材とするために積層するプリプレグの数が非常に多くなるので、生産性が著しく悪化する。よって生産性の観点から５０μｍ以上２００μｍ以下であることが好ましい。プリプレグの厚み以外の寸法、例えばプリプレグの前記平断面形状が長方形であるときは、前記長方形の長さや幅は積層基材の製造方法に適するように任意に決められるが、本実施形態では、積層基材に積層する際はプリプレグの長さや幅がそれぞれ２００〜２０００ｍｍ程度になるよう裁断して用いてもよい。プリプレグの少なくとも１辺の長さ、具体的には前記平断面形状における長方形の長さ又は幅は、１ｍ以上であることが好ましい。プリプレグの面積、具体的には前記平断面形状における長方形の面積は１ｍ^２以上であることが好ましい。

【0028】

本実施形態の積層基材に用いることができる強化繊維としては、強化繊維の種類は特に限定されず、無機繊維、有機繊維、金属繊維、またはこれらを組み合わせたハイブリッド構成の強化繊維が使用できる。無機繊維としては、炭素繊維、黒鉛繊維、炭化珪素繊維、アルミナ繊維、タングステンカーバイド繊維、ボロン繊維、ガラス繊維などが挙げられる。有機繊維としては、アラミド繊維、高密度ポリエチレン繊維、その他一般のナイロン繊維、ポリエステルなどが挙げられる。金属繊維としては、ステンレス、鉄等の繊維を挙げられ、また金属を被覆した炭素繊維でもよい。これらの中では、最終成形物の強度等の機械特性を考慮すると、炭素繊維が好ましい。また、強化繊維の平均繊維直径は、１〜５０μｍであることが好ましく、５〜２０μｍであることがさらに好ましい。

【0029】

本実施形態のプリプレグは、上述の強化繊維が一方向に配向されてなる。一方向に配向（又は一方向に配列）されてなるとは、繊維の長尺の方向がほぼ平行であることである。ほぼ平行であるとは、具体的には、プリプレグが含有する繊維のうち９０〜１００％の長尺の方向が−５°〜＋５°の範囲内に収まっていることであり、好ましくは繊維の９５〜１００％の長尺の方向が−２°〜＋２°の範囲に収まっていることである。本実施形態では特に、プリプレグの製造において、繊維を寄せ合わせた繊維束に張力をかけることにより方向をほぼ揃えることで、繊維が一方向に配向されてなる（この状態を、繊維が一方向に引き揃えられている、ともいう）ことが好ましい。

【0030】

前記強化繊維の平均単繊維繊度は、通常０．１ｄｔｅｘ以上、５．０ｄｔｅｘ以下である。平均単繊維繊度が低すぎると強化繊維の開繊が難しくプリプレグの製造が不可能となり、高すぎると力学物性の低下が生じる。ここで、平均単繊維繊度とは１０，０００ｍあたりの繊維の質量として定義される値であり、一定長さの繊維束の質量を繊維数で除し、長さ１０，０００ｍに換算することにより計測される。本実施形態で用いる強化繊維としては、平均単繊維繊度が０．５ｄｔｅｘ以上、２．４ｄｔｅｘ以下である炭素繊維が特に好ましい。

【0031】

本実施形態の積層基材には熱可塑性樹脂を用いる。すなわち、不連続な強化繊維を用いた繊維強化プラスチックの場合、強化繊維端部同士を連結するように破壊するため、一般的に熱硬化性樹脂よりも靱性値が高い熱可塑性樹脂を用いることで、強度、特に耐衝撃性（対衝撃性）が向上する。さらに熱可塑性樹脂は化学反応を伴うことなく冷却固化して形状を決定するので、短時間成形が可能であり、生産性に優れる。このような熱可塑性樹脂としては、ポリアミド（ナイロン６若しくはナイロン６６等）、ポリオレフィン（ポリエチレン若しくはポリプロピレン等）、変性ポリオレフィン、ポリエステル（ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等）、アクリル（ポリメタクリル酸メチル等）、ポリカーボネート、ポリアミドイミド、ポリフェニレンオキシド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルイミド、ポリスチレン、ＡＢＳ、ポリフェニレンサルファイド、液晶ポリエステル、又はアクリロニトリルとスチレンの共重合体等を用いることができる。また、これらの混合物を用いてもよい。さらに、ナイロン６とナイロン６６との共重合ナイロンのように共重合したものであってもよい。本実施形態で用いる熱可塑性樹脂としては、強化繊維との馴染みが良く高い力学物性と高い流動性の観点から、特にポリアミド、ポリオレフィン、変性ポリオレフィン、アクリル又はポリカーボネートが好ましい。また、得たい成形品の要求特性に応じて、難燃剤、耐候性改良剤、その他酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、可塑剤、滑剤、着色剤、相溶化剤又は導電性フィラー等を添加しておくこともできる。本実施形態では、この熱可塑性樹脂を構成素材とする熱可塑性マトリクス樹脂を用いる。

【0032】

（積層基材）
本実施形態における積層基材は、上述のプリプレグを複数枚積層した積層基材である。具体的にはプリプレグを２枚以上積層した積層基材であって、高い流動性の観点からプリプレグを４枚以上積層した積層基材が好ましく、特に好ましくはプリプレグを８枚以上積層した積層基材である。なお、製造コストの観点から、通常はプリプレグを１９２枚以下積層した積層体であり、好ましくはプリプレグを９６枚以下積層した積層体である。

【0033】

本実施形態の積層基材は、複数枚のプリプレグを強化繊維の方向が擬似等方となるように積層されていることが、プレス時の流動の異方性を小さくする点で好ましい。ここで疑似等方とは、各層の繊維が３６０゜／ｎ（ｎは目安として３以上の整数）で示される等角に積層することをいう。プリプレグが疑似等方となるよう積層されることで、より多くの方向において、剛性や弾性等の物理的性質が優れたものが得られる。本実施形態では、例えばｎ＝８、すなわち各繊維が４５°の等角に積層されたものを用いている。

【0034】

本実施形態の積層基材は、プリプレグに含まれる強化繊維の方向が０°であるプリプレグと９０°であるプリプレグが交互に積層されていることが、積層基材の強度の異方性を小さくする点で好ましい。ここで強化繊維の方向については、前記プリプレグのうち任意の一つに含まれる強化繊維の方向を０°としたとき、前記０°に対する方向を指す。

【0035】

本実施形態の積層基材は、積層基材を構成する複数のプリプレグの間に、さらに熱可塑性樹脂からなる層を積層することが、プレス時の流動性をさらに向上する点で好ましい。このような、熱可塑性樹脂からなる層としては、プリプレグに含まれる樹脂組成物と同一の樹脂組成物であるかもしくは、ポリアミド（ナイロン６若しくはナイロン６６等）、ポリオレフィン（ポリエチレン若しくはポリプロピレン等）、変性ポリオレフィン、ポリエステル（ポリエチレンテレフタレート若しくはポリブチレンテレフタレート等）、アクリル（ポリメタクリル酸メチル等）、ポリカーボネート、ポリアミドイミド、ポリフェニレンオキシド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルイミド、ポリスチレン、ＡＢＳ、ポリフェニレンサルファイド、液晶ポリエステル、又はアクリロニトリルとスチレンの共重合体等などが好ましく用いることができる。プリプレグとの馴染みが良く高い力学物性と高い流動性の観点から、特に好ましくはポリアミド、ポリオレフィン、変性ポリオレフィン、アクリル、又はポリカーボネートである。

【0036】

本実施形態の積層基材は、繊維体積含有率Ｖｆが５５％以下であれば、十分な流動性を得ることができるので好ましい。Ｖｆの値が低いほど流動性は向上するが、Ｖｆの値が２０％未満では構造材に必要な力学特性は得られない。前記Ｖｆはこれらの流動性と力学特性の関係を鑑みると、２０％以上５５％以下が好ましい。かかるＶｆ値は、上述の方法に基づき測定できる。

【0037】

本実施形態の積層基材の厚みは、積層基材に求められるスペックにもよるが、切込加工性の観点から、通常１０〜５００μｍであり、好ましくは５０〜２００μｍである。ここで積層基材の厚みは、積層基材の任意の複数の部位をマイクロメーターで測定した際の値を用いる。

【0038】

本実施形態における積層基材は、積層基材の取扱いの観点から、積層基材を構成するプリプレグ同士が接着されていることが好ましい。積層基材を構成する複数のプリプレグの間に、さらに熱可塑性樹脂からなる層等のプリプレグ以外の層を積層する場合は、前記層とプリプレグとが接着されていることが好ましい。プリプレグ同士の接着は任意の方法により行われていてもよいが、接着剤を介して、又は後述するように熱溶着若しくは振動溶着されたものであってもよい。

【0039】

本実施形態の積層基材は、取扱いの観点から、積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上が、より好ましくは６０％以上が、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆われていることが好ましい。ここで、外周断面部分とは具体的には積層基材の表面と裏面以外の面、即ち積層基材の表面と裏面を含まない外周部分の面を指す。積層基材の外周に沿って最下層基材外周部、積層基材の外周断面、最上層基材外周部を覆うように該シートで覆われていることがより好ましい。最下層基材外周部とは積層基材の一番下の層を構成する基材の周辺部分近傍の範囲、積層基材の外周断面とは積層基材の表面と裏面を含まない外周部分の面、最上層基材外周部とは積層基材の一番上の層を構成する基材の周辺部分近傍の範囲を指す。

【0040】

「プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持する」とは、前記シート状物が、前記温度（マトリクス樹脂の融点＋１０℃）と２３℃におけるヤング率の比が０．８以上であることを意味する。シート状とは、面積が厚みに対して特に大きい（目安として、幅及び長さが面積の少なくとも１／１００以上）の形状を指す。前記シート状物としては、例えば、紙、布、プラスチックフィルム、又は金属箔等が挙げられる。前記シート状物は、使用のしやすさの観点から、粘着テープを用いるあることが好ましい。

【0041】

（積層基材の製造方法）
以下に本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグの製造方法の一実施形態を説明するが、本実施形態はこれによって特に制限されるものではない。

【0042】

本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグは、例えばフィルム状とした熱可塑性樹脂を二枚準備し、その二枚の間に強化繊維をシート状に並べた強化繊維シートを挟み込み、加熱および加圧を行うことにより得ることができる。
強化繊維シートは、以下のような方法により製造されたものを用いる。例えば、炭素繊維を一方向に引き揃える際には、繊維を配列させて張力をかける等の手法により行う。
この強化繊維シートを熱可塑性樹脂のフィルムに挟み込んでプリプレグとする際には、より具体的には、２枚の熱可塑性樹脂からなるフィルムを送り出す、２つのロールから二枚のフィルムを送り出すとともに、強化繊維シートのロールから供給される強化繊維シートを二枚のフィルムの間に挟み込ませた後に、加熱および加圧する。加熱および加圧する手段としては、公知のものを用いることができ、二個以上の熱ロールを利用したり、予熱装置と熱ロールの対を複数使用したりするなどの多段階の工程を要するものであってもよい。ここで、フィルムを構成する熱可塑性樹脂は一種類である必要はなく、別の種類の熱可塑性樹脂からなるフィルムを、上記のような装置を用いてさらに積層させてもよい。

【0043】

上記加熱温度は、熱可塑性樹脂の種類にもよるが、通常、１００〜４００℃であることが好ましい。一方、加圧時の圧力は、通常０．１〜１０ＭＰａであることが好ましい。この範囲であれば、プリプレグに含まれる強化繊維の間に、熱可塑性樹脂を含浸させることができるので好ましい。また、本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグは、市販されているプリプレグを用いることもできる。

【0044】

本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグの切込は、レーザーマーカー、カッティングプロッタ又は抜型等を利用して切込を入れることにより得ることができる。すなわち、レーザーマーカーによりプリプレグの熱可塑性樹脂に対して熱により形状を穿つことにより切込を得る、カッティングプロッタによってプリプレグの表面を切り抜くことにより切込を得る、又は抜型によってプリプレグから一定形状を切り抜くことにより切込を得る、等である。が、前記切込がレーザーマーカーを用いて施されたものであると、曲線やジグザグ線など複雑な切込を高速に加工できるという効果があるので好ましく、また、前記切込がカッティングプロッタを用いて施されたものであると、２ｍ以上の大判のプリプレグ層を加工できるという効果があるので好ましい。さらに、前記切込が抜型を用いて施されたものであると、高速に加工が可能であるという効果があるので好ましい。

【0045】

次工程では、上記のようにして得られたプリプレグを強化繊維の方向が疑似等方、または交互積層になるよう積層して積層基材を作成する。この際取扱いの容易さから超音波溶着機（日本エマソン社製、製品名：２０００ＬＰｔ）でスポット溶接して積層基材とすることもできる。また、本実施形態の積層基材は、プリプレグを８〜９６層となるように積層することが好ましい。
次工程では、上記のようにして得られた積層基材を加熱および加圧（ホットスタンピング）して一体化した積層基材を成形する。この工程は、加熱および加圧に通常用いられる種々の装置、例えば加熱プレス機を用いて行うことができ、その際に用いる型については、所望の形状を有するものを用いることができる。型の材質についても、ホットスタンピング成形で通常用いられるものを採用することができ、金属製のいわゆる型を用いることができる。具体的に本工程は、例えば前記積層基材を型内に配置して、加熱および加圧することにより行うことができる。

【0046】

前記加熱においては、積層基材に含まれる熱可塑性樹脂の種類にもよるが、１００〜４００℃で加熱することが好ましく、さらに好ましくは１５０〜３５０℃で加熱することが好ましい。また、前記加熱に先立って、予備加熱を行ってもよい。予備加熱については、通常１５０〜４００℃、好ましくは２００〜３８０℃で加熱することが好ましい。

【0047】

前記加圧において積層基材にかける圧力としては、好ましくは０．１〜１０ＭＰａであり、より好ましくは０．２〜２ＭＰａである。この圧力については、プレス力を積層基材の面積で除した値とする。

【0048】

上記加熱および加圧する時間は、０．１〜３０分間であることが好ましく、さらに好ましくは０．５〜１０分間である。また、加熱および加圧の後に設ける冷却時間は、０．５〜３０分間であることが好ましい。上記ホットスタンピング成形を経た本実施形態にかかる一体化した積層基材の厚さは、０．５〜１０ｍｍであることが好ましい。

【0049】

なお、前記加熱および加圧は、型と上記積層基材との間に潤滑剤が存在する条件下で行ってもよい。潤滑剤の作用により、前記加熱および加圧時に上記積層基材を構成するプリプレグに含まれる強化繊維の流動性が高まるため、強化繊維の間への熱可塑性樹脂の含浸を高まるとともに、得られる積層基材において強化繊維の間および強化繊維と熱可塑性樹脂の間におけるボイドを低減させることができるからである。

【0050】

前記潤滑剤としては、例えばシリコーン系潤滑剤やフッ素系潤滑剤を用いることができる。また、前記潤滑剤としてはこれらの混合物を用いてもよい。前記潤滑剤に用いるシリコーン系潤滑剤としては、高温環境で用いることができる耐熱性のものが好ましく用いられる。より具体的には、メチルフェニルシリコーンオイルやジメチルシリコーンオイルのようなシリコーンオイルを挙げることができ、市販されているものを好ましく用いることができる。フッ素系潤滑剤としては、高温環境で用いることができる耐熱性のものが好ましく用いられる。そのようなものの具体例としては、パーフルオロポリエーテルオイルや三フッ化塩化エチレンの低重合物（質量平均分子量５００〜１３００）のようなフッ素オイルを用いることができる。

【0051】

上記潤滑剤は、上記積層基材の片側若しくは両側の表面上、前記型の片側もしくは両側の表面上または上記積層基材および型の双方の片側若しくは両側の表面上に、潤滑剤塗布装置などの適当な手段によって供給されてもよいし、予め型の表面上に塗布しておいてもよい。中でも積層基材の両側の表面に潤滑剤が供給される態様が好ましい。

【0052】

本実施形態の積層基材に用いることができるプリプレグは、隣接する層をなすプリプレグ同士を超音波溶着機でスポット溶接しながら積層することで積層基材とすることもでき、取扱いを容易にする点で好ましい。

【0053】

本実施形態の積層基材の製造方法の別の実施形態として、プリプレグを複数枚積層して積層基材を製造する方法であって、プリプレグを複数枚積層した後、積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆うことを特徴とする積層基材の製造方法が挙げられる。当該製造方法により、積層基材を容易に取り扱うことができる。

【0054】

プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物については上述した通りである。また、積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆うことについても、上述した通りである。

【0055】

本実施形態の積層基材の製造方法においては、生産性の観点から、前記シート状物が粘着テープであって、積層基材の外周に沿って最下層基材外周部、積層基材の外周断面、最上層基材外周部を覆うように粘着テープを貼ることを特徴とする上記の積層基材の製造方法とすることがより好ましい。

【0056】

本実施形態の積層基材の製造方法においては、得られる積層基材が構造材に適用可能な曲げ強度や引張弾性率など優れた力学物性を有しながら、力学特性のばらつきが低く、さらに複雑な形状への賦形性に優れるという観点から、積層基材の製造方法においては、プリプレグは上述の、表面から裏面に貫通した切込を有し、各切込は各強化繊維と１回のみ交差するように設けられ、かつ前記切込の開始点と終点を結ぶ線分の長さをＬｓとした場合、前記線分の長さＬｓと前記切込の長さＬｒとが下記式１の関係を満たし、
Ｌｓ≦Ｌｒ≦Ｌｓ×１．５ ・・・（式１）
切込の開始点と終点を結ぶ直線と強化繊維の交差する角度が３０°以上、９０°以下であることが好ましい。さらに、前記プリプレグは前記切込の切込の長さが５〜１００ｍｍであり、前記プリプレグ１ｍ^２あたりの切込の長さの総和が２０ｍ以上、２００ｍ以下であるプリプレグであることが好ましい。

【0057】

プリプレグに上記切込を施す方法としては、例えばレーザーマーカーを用いて施す方法、カッティングプロッタを用いて施す方法、打抜型を用いて施す方法等が挙げられる。この操作は、プリプレグシートを積層する前に、プリプレグシートに対して行ってもよい。

【0058】

積層基材を構成するプリプレグ同士を接着させる方法としては、例えば積層したプリプレグ同士を熱溶着を用いて、すなわちプリプレグに熱を加えてプリプレグに含まれる樹脂等の一部を溶解させることにより接着する方法、積層したプリプレグ同士を振動溶着を用いて、すなわちプリプレグに振動を加えてプリプレグに含まれる樹脂等の一部を溶解させることにより接着する方法、積層したプリプレグ同士を熱プレスを用いて、すなわちプリプレグに熱及び圧力を加えてプリプレグに含まれる樹脂等の一部を溶解させることにより接着する方法、積層したプリプレグ同士を熱ロールプレスを用いて、すなわちプリプレグに熱及び圧力を加えてプリプレグに含まれる樹脂等の一部を溶解させることにより接着する方法等が挙げられる。この操作は、積層基材の外周断面部分の全ての５０％以上を、プリプレグを構成するマトリクス樹脂の融点＋１０℃で形状を保持するシート状物で覆う操作の前後に行ってもよい。

【0059】

（プレスによる流動性の評価）
本実施形態の積層基材は、成形時の流動性が良好であるため、種々の複雑な形状に成形することができる。かかる流動性は、例えば、積層基材を加熱および加圧した場合に、加熱および加圧後の厚みが加熱および加圧前の厚みに比して小さくなっている程度が大きいことにより評価することができる。具体的には、例えば、加熱および加圧して一体化した厚さ２ｍｍの積層基材を７８ｍｍ角に切り出した後に２枚重ね、あらかじめ２３０℃に加温したヒーター内で１０分間保持し、その後すぐに１４５℃に加熱した小型プレス（東洋精機社製、製品名：ミニテストプレスＭＰ−２ＦＨ）に移して挟み、１０ＭＰａ、６０秒条件でプレスした場合に、プレス前の厚みをプレス後の厚みで除した値が大きいほど流動性に優れるとする。本実施形態の積層基材の流動性は、通常２．０以上、好ましくは２．５以上である。

【0060】

（３点曲げ試験）
また、本実施形態の加熱および加圧して一体化した積層基材は、破壊強度（曲げ強度）に優れる。かかる曲げ強度は、ＪＩＳ Ｋ７０７４に基づいて測定することができる。本実施形態の積層基材の曲げ強度は、通常２５０ＭＰａ以上、好ましくは３００ＭＰａ以上である。

【0061】

（引張試験）
また、本実施形態の加熱および加圧して一体化した積層基材は、引張強度に優れる。かかる引張強度は、ＪＩＳ Ｋ７１６４に基づいて測定することができる。本実施形態の積層基材の曲げ強度は、通常１５０ＭＰａ以上、好ましくは２００ＭＰａ以上である。

【実施例】

【0062】

以下、実施例により本発明の実施形態をさらに具体的に説明するが、本発明は、実施例に記載の発明に限定されるものではない。

【0063】

（評価方法）
本実施例においてプレスによる流動性の評価は、上述のように、加熱および加圧して一体化した厚さ２ｍｍの積層基材を７８ｍｍ角に切り出した後に２枚重ね、あらかじめ２３０℃に加温したヒーター内で１０分間保持し、その後すぐに１４５℃に加熱した小型プレス（東洋精機社製、製品名：ミニテストプレスＭＰ−２ＦＨ）に移して挟み、１０ＭＰａ、６０秒条件でプレスした場合に、プレス前の厚みをプレス後の厚みで除した値を評価した。
３点曲げ試験は、上述のＪＩＳ Ｋ７０７４に基づいて、２５ｍｍ幅、１００ｍｍ長さの試験片を、標点間距離８０ｍｍ、Ｒ２ｍｍの支持の上に置き、Ｒ５ｍｍの圧子を用いて、クロスヘッド速度５ｍｍ／ｍｉｎで３点曲げ試験を行った。
引張強度の試験は、上述のＪＩＳ Ｋ７１６４に基づいて、２５ｍｍ幅、２５０ｍｍ長さの試験片を、両端より２５ｍｍをチャックで固定し、クロスヘッド速度２ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。

【0064】

（実施例１）
炭素繊維（三菱レイヨン製、製品名：パイロフィル（登録商標）ＴＲ−５０Ｓ１５Ｌ）を、強化繊維の方向が一方向となるように平面状に引き揃えて目付が７２．０ｇ／ｍ^２である強化繊維シートとした。この強化繊維シートの両面を、酸変性ポリプロピレン樹脂製のフィルム（三菱化学社製、製品名：モディック（登録商標）Ｐ９５８、目付：３６．４ｇ／ｍ^２）で挟み、カレンダロールを通して、熱可塑性樹脂を強化繊維シートに含浸し、繊維体積含有率（Ｖｆ）が３３％、厚さが、０．１２ｍｍのプリプレグを得た。

【0065】

得られたプリプレグを、３００ｍｍ角に切り出し、カッティングプロッタ（レザック社製、製品名：Ｌ−２５００）を用いて図１に示すように一定間隔で直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込を入れた。その際、シートの端部より５ｍｍ内側部分を除き、Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２０．０ｍｍになるよう、θ＝３０°の切込加工を施した。この際ｌａ＝８０．０ｍであった。
またシート一枚を切込加工する時間を測定して、切込加工時間と定義した。

【0066】

このようにして得られた切込１６層を疑似等方（［０／４５／９０／−４５］ｓ２）に重ね、超音波溶着機（日本エマソン社製、製品名：２０００ＬＰｔ）でスポット溶接して積層基材を作成した。
このようにして得た積層基材を３００ｍｍ角で深さ１．５ｍｍの印籠型内に配置して加熱し圧縮成形機（神藤金属工業所製、製品名：ＳＦＡ−５０ＨＨ０）を用いて、高温側プレスにて２２０℃、油圧指示０ＭＰａの条件で７分間保持し、次いで同一温度にて油圧指示２ＭＰａ（プレス圧０．５５ＭＰａ）の条件で７分間保持後、型を冷却プレスに移動させ、３０℃，油圧指示５ＭＰａ（プレス圧１．３８ＭＰａ）にて３分間保持することで成形品を得た。

【0067】

得られた積層基材は、強化繊維のうねりがなく、その端部まで強化繊維が均等に流動しており、ソリもなく、良好な外観と平滑性を保っていた。
得られた積層基材から、長さ１００ｍｍ，幅２５ｍｍの曲げ強度試験片を切り出した。ＪＩＳ Ｋ７０７４に規定する試験方法に従い、万能試験機（インストロン社製、製品名：４４６５型）を用いて、標点間距離を８０ｍｍとし、クロスヘッド速度５．０ｍｍ／分で３点曲げ試験を行った。測定した試験片の数はｎ＝６とし、その全平均値を曲げ強度とした。

【0068】

得られた積層基材から、長さ２５０ｍｍ、幅２５ｍｍの引張試験片を切り出した。ＪＩＳ Ｋ７１６４に規定する試験方法に従い、万能試験機（インストロン社製、製品名：４４６５型）を用いて、クロスヘッド速度２．０ｍｍ／分で引張試験を行った。測定した試験片の数はｎ＝６とし、その全平均値を引張強度とした。

【0069】

得られた積層基材より、たて７８ｍｍ、よこ７８ｍｍの板状物を２枚切り出した。その板状物を２枚重ねて、ミニテストプレス（東洋精機社製、製品名：ＭＰ−２ＦＨ）を用いて２３０℃で１０分間加熱後、１４５℃、１０ＭＰａ条件で６０秒間プレスした。プレス成形前後での厚みを測定し、初期厚みを最終厚みで除すことにより流動性の評価とした。
実施例１の評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0070】

（実施例２）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝４０．０ｍｍになるよう、θ＝３０°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝８０．０ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0071】

（実施例３）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝６０．０ｍｍになるよう、θ＝３０°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝８０．０ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0072】

（実施例４）
Ｌ＝３７．５ｍｍ一定、切込の長さｌ＝４０．０ｍｍになるよう、θ＝３０°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５３．３ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、流動性、引張強度及び加工時間ともに良好であった。

【0073】

（比較例１）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝８６．４ｍｍになるよう、θ＝１０°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した。しかしながらカッティングプロッタでは刃が滑り、切込加工を施すことができなかった。

【0074】

（比較例２）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝７７．３ｍｍになるよう、θ＝１５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝１５４．５ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度及び加工時間は良好であったが、流動性が不十分であった。

【0075】

（比較例３）
Ｌ＝３．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝４０．０ｍｍになるよう、θ＝３０°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝６６６．７ｍであった。評価結果は、曲げ弾性及び流動性は良好であったが、曲げ強度と引張強度とが不十分であり、加工時間が長大であった。

【0076】

（比較例４）
Ｌ＝３．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝４７１．４ｍであった。評価結果は、曲げ弾性及び流動性は良好であったが、曲げ強度と引張強度とが不十分であり、加工時間が長大であった。

【0077】

（実施例５）
Ｌ＝１２．５ｍｍ一定、切込の長さｌ＝４０．０ｍｍになるよう、θ＝３０°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝１６０．０ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0078】

（実施例６）
Ｌ＝１２．５ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝１１３．１ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0079】

（実施例７）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝１４．１ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0080】

（実施例８）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0081】

（実施例９）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝４２．４ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0082】

（実施例１０）
Ｌ＝３７．５ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝３７．７ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0083】

（実施例１１）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２３．１ｍｍになるよう、θ＝６０°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝４６．２ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0084】

（実施例１２）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２０．７ｍｍになるよう、θ＝７５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝４１．４ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0085】

（実施例１３）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２０．０ｍｍになるよう、θ＝９０°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝４０．０ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0086】

（比較例９）
Ｌ＝５０．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝２８．３ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0087】

（比較例５）
Ｌ＝１００．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝１４．１ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度及び加工時間ともに良好であったが、流動性が不十分であった。

【0088】

（実施例１５）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝４２．４ｍｍになるよう、強化繊維に対する角度θ＝３０°のＸ軸（Ｘ軸は、切込の開始点と終点を結ぶ直線）に対して、ｙ＝ｓｉｎ（０．５Ｘ）ｍｍとしたサインカーブ状の切込加工を施した（図２）以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際、１．１Ｌｓ＝Ｌｒ、ｌａ＝８４．９ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0089】

（実施例１６）
Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝３４．６ｍｍになるよう、強化繊維に対する角度θ＝４５°のＸ軸（Ｘ軸は、切込の開始点と終点を結ぶ直線）に対して、ｙ＝２．０ｓｉｎ（０．５Ｘ）ｍｍとしたサインカーブ状の切込加工を施した（図２）以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際、１．２Ｌｓ＝Ｌｒ、ｌａ＝６９．２ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0090】

（実施例１７）
切込加工をレーザーマーカー（パナソニック電工ＳＵＮＸ社製、製品名：ＬＰ−Ｓ５００）で行い、Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0091】

（実施例１８）
切込加工を特別に作成した抜型と圧縮成形機（神藤金属工業所製、製品名：ＳＦＡ−５０ＨＨ０）で行い、Ｌ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0092】

（実施例１９）
一方向に炭素繊維（三菱レイヨン社製、製品名：パイロフィル（登録商標）ＴＲ−５０Ｓ１５Ｌ）を平面状に引き揃えて目付が７８．０ｇ／ｍ^２となる強化繊維シートとし、強化繊維シートの両面を、酸変性ポリプロピレン樹脂（三菱化学社製、製品名：モディック（登録商標）Ｐ９５８）からなる目付が３６．４ｇ／ｍ^２のフィルムで挟み、カレンダロールを通して、熱可塑性樹脂を繊維シートに含浸し、繊維体積含有率（Ｖｆ）が３５％、厚さが、０．１２ｍｍのプリプレグを得た。このプリプレグのＬ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0093】

（比較例６）
一方向に炭素繊維（三菱レイヨン社製、製品名：パイロフィル（登録商標）ＴＲ−５０Ｓ１５Ｌ）を平面状に引き揃えて目付が９３．０ｇ／ｍ^２となる強化繊維シートとし、強化繊維シートの片面を、酸変性ポリプロピレン樹脂（三菱化学社製、製品名：モディック（登録商標）Ｐ９５８）からなる目付が３６．４ｇ／ｍ^２のフィルムとをあわせ、カレンダロールを通して、熱可塑性樹脂を繊維シートに含浸し、繊維体積含有率（Ｖｆ）が５６％、厚さが、０．０９ｍｍのプリプレグを得た。このプリプレグをＬ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施し、２４層を疑似等方（［０／４５／９０／−４５］ｓ３）に積層した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度及び加工時間ともに良好であったが、流動性が不十分であった。

【0094】

（比較例７）
Ｌ＝６．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝２３５．７ｍであった。評価結果は、流動性及び加工時間ともに良好であったが、曲げ強度と引張強度とが不十分であった。

【0095】

（実施例２０）
一方向に炭素繊維（三菱レイヨン社製、製品名：パイロフィル（登録商標）ＴＲ−５０Ｓ１５Ｌ）を平面状に引き揃えて目付が７２．０ｇ／ｍ^２となる強化繊維シートとし、強化繊維シートの両面を、ポリアミド樹脂（宇部興産社製、製品名：１０１３Ｂ）からなる目付が４５．６ｇ／ｍ^２のフィルムで挟み、カレンダロールを通して、熱可塑性樹脂を繊維シートに含浸し、繊維体積含有率（Ｖｆ）が３３％、厚さが、０．１２ｍｍのプリプレグを得た。このプリプレグをＬ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した。高温側プレス温度を２６０℃に設定した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、下記に記す流動性評価以外は実施例１と同様の方法で評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。また流動性評価は、実施例１の記載の板状物を、ミニテストプレス（東洋精機製、製品名：ＭＰ−２ＦＨ）を用いて２７０℃で１０分間加熱後、１８０℃、１０ＭＰａ条件で６０秒間間プレスした。プレス成形前後での厚みを測定し、初期厚みを最終厚みで除すことにより流動性の評価とした。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性及び加工時間ともに良好であった。

【0096】

（実施例２１）
ポリアクリロニトリルを主成分し、メタクリル酸２−ヒドロキシエチルを２モル％含有する共重合体をジメチルアセトアミド中に溶解して紡糸原液とし、湿式紡糸法を用いて、紡糸原液から平均単繊維繊度２．５ｄｔｅｘ、総単糸数２４，０００本の炭素繊維前駆体を得た。さらに得られた炭素繊維前駆体を２５０〜２９０℃の熱風循環式耐炎化炉にて６０分間空気酸化することで耐炎化処理を行い、引き続き窒素雰囲気下において６６０℃で９０秒間および１３５０℃で９０秒間高温熱処理炉にて炭素化処理を行い炭素繊維を得た。得られた炭素繊維を電解液中で表面酸化処理を行った後、エポキシ樹脂をサイジング剤として付着量が０．４質量％となる様にサイジング処理して、ＰＡＮ系炭素繊維（平均単繊維繊度：１．４ｄｔｅｘ、真円度：０．８２、フィラメント数：２４０００本、ストランド強度：４２７５ＭＰａ、ストランド弾性率：２３０ＧＰａ、サイズ剤種：エポキシ樹脂、サイズ剤付着量：０．４質量％）を得た。

【0097】

前記ＰＡＮ系炭素繊維を、強化繊維の方向が一方向となるように平面状に引き揃えて目付が７２．０ｇ／ｍ^２である強化繊維シートとした。この強化繊維シートの両面を、酸変性ポリプロピレン樹脂製のフィルム（酸変性ポリプロピレン樹脂：三菱化学社製、製品名：モディック（登録商標）Ｐ９５８、目付：３６．４ｇ／ｍ^２）で挟み、カレンダロールを通して、熱可塑性樹脂を強化繊維シートに含浸し、繊維体積含有率（Ｖｆ）が３３％、厚さが、０．１２ｍｍのプリプレグを得た。このプリプレグをＬ＝２５．０ｍｍ一定、切込の長さｌ＝２８．３ｍｍになるよう、θ＝４５°の直線状（Ｌｓ＝Ｌｒ）の切込加工を施した以外は、実施例１と同様の方法で積層基材とその成形品を作成し、評価をおこなった。この際ｌａ＝５６．６ｍであった。評価結果は、曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、流動性、加工時間ともに良好であった。

【表1】

【表2】

【0098】

（実施例２２）
実施例１と同様の方法で得られたプリプレグを、９３５×１２３５ｍｍに切り出し、サンプルカット機（レザック社製、製品名：Ｌ−２５００）を用いて図１に示すように一定間隔で切込を入れた。その際、シートの端部より１７．５ｍｍ内側部分を除き、強化繊維の長さＬ＝２５．４ｍｍ一定、平均切込の長さｌ＝４２．４ｍｍになるよう、繊維を切断する切込と強化繊維の交差する角度θ＝４５°の切込加工を施した。この際１ｍ^２あたりの切込の長さの総和ｌａ＝５６．６ｍであった。
このようにして得られた切込プリプレグを疑似等方（［０／４５／９０／−４５］ｓ２）の１６層に重ね、超音波溶着機（日本エマソン社製、製品名：２０００ＬＰｔ）でスポット溶接して積層基材を作成した。

【0099】

このようにして得られた積層基材をプリプレグ積層体の外枠切断面を含む最外層基材（最下層基材１層目と最上層基材１６層目）の周囲を工業用接着テープ（ソニーケミカル社製、製品名：Ｔ４０８２Ｓ、幅２５ｍｍ）で囲い貼り付けて固定した積層基材を作成した。
得られた積層基材は、取扱い性が良好であった。

【0100】

このようにして得られた積層基材を９４０×１２４０ｍｍ角で深さ５ｍｍの印籠型内に配置して、加熱プレスにて１９０℃、０．３ＭＰａの条件で１０分間保持し、次いで型を冷却プレスに移動させ、８０℃，１．１ＭＰａの条件で１分間保持することで厚みが約２ｍｍの成形板を得た。

【0101】

得られた成形板は、強化繊維のうねりがなく、その端部まで強化繊維が均等に流動しており、ソリもなく、バリもなく、良好な外観と平滑性を保っていた。 得られた積層基材から、長さ１００ｍｍ，幅２５ｍｍの曲げ強度試験片を切り出した。ＪＩＳ Ｋ−７０７４に規定する試験方法に従い、万能試験機（インストロン社製、製品名：４４６５型）を用いて、標点間距離を８０ｍｍとし、クロスヘッド速度５．０ｍｍ／分で３点曲げ試験を行った。測定した試験片の数はｎ＝６とし、その全平均値を曲げ強度とした。
評価結果は、曲げ強度及び曲げ弾性率、ともに良好であった。

【0102】

（実施例２３）
実施例１と同様に行い、得られたプリプレグを打抜型（株式会社ダイテックス製）にてシートの端部より１７．５ｍｍ内側部分を除き、強化繊維の長さＬ＝２５．４ｍｍ、平均切込の長さｌ＝４２．４ｍｍ、繊維を切断する切込と強化繊維の交差する角度θ＝４５°の切込、１ｍ^２あたりの切込の長さの総和ｌａ＝５６．６ｍの切込加工を施した９３５×１２３５ｍｍに切り出した。評価結果は、取扱い性良好で、得られた成形板は、強化繊維のうねりがなく、その端部まで強化繊維が均等に流動しており、ソリもなく、バリもなく、良好な外観と平滑性を保っていた。得られた成形板は、曲げ強度及び曲げ弾性率、ともに良好であった。

【0103】

（実施例２４）
実施例１と同様に行い、プリプレグ積層体の周囲を粘着テープにて囲い貼り付けて固定しない積層基材を作成した。評価結果は、取扱い性は不良で、得られた成形板は、強化繊維のうねりがあり、強化繊維が不均等に流動しており、ソリがあり、バリもあった。得られた成形板は、曲げ弾性率が不良であった。

【0104】

（取り扱い性）
積層基材を取扱う際の取扱い性を作業者の感覚にて評価した。評価の判定は以下の基準で行った。
「○」：取扱い易い。
「×」：取扱い難い。（積層間が開く）

【0105】

（強化繊維のうねり）
成形体を作業者の目視にて評価した。評価の判定は以下の基準で行った。
「○」：強化繊維のうねりが確認し難い。
「×」：明らかな強化繊維のうねりが確認される。

【0106】

（バリ）
プレス成形後のバリ取り前後の質量を測定し、バリの質量をバリ取り前の成形体の質量で割り返し評価した。評価の判定は以下の基準で行った。
「○」：２質量％未満のバリ。
「×」：２質量％以上のバリ。

【0107】

【表3】

【産業上の利用可能性】

【0108】

本発明によれば、複雑な形状への賦形性に優れ、短時間で成形可能であり、かつ構造材に適用可能な曲げ強度や曲げ弾性率など優れた力学物性を有し、それらの力学物性のばらつきが小さい積層基材、およびその製造方法を得ることができる。

【符号の説明】

【0109】

１ 切込
２ 強化繊維
３切込と強化繊維の交差する角度
４ 切込の長さ
５ 切断された強化繊維の長さ
６ 中心線

【図1】

【図2】