特許 6070530 部材内に設けた空洞部への微細孔の貫通方法およびこれを用いたガス放出金属ロールの製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6070530

(24)【登録日】2017年1月13日

(45)【発行日】2017年2月1日

(54)【発明の名称】部材内に設けた空洞部への微細孔の貫通方法およびこれを用いたガス放出金属ロールの製造方法

(51)【国際特許分類】

   B23K 26/382 20140101AFI20170123BHJP

   B23K 26/00 20140101ALI20170123BHJP

【ＦＩ】

   B23K26/382

   B23K26/00 M

   B23K26/00 J

【請求項の数】5

【全頁数】14

(21)【出願番号】特願2013-263114(P2013-263114)

(22)【出願日】2013年12月19日

(65)【公開番号】特開2015-116601(P2015-116601A)

(43)【公開日】2015年6月25日

【審査請求日】2015年9月30日

(73)【特許権者】

【識別番号】000183303

【氏名又は名称】住友金属鉱山株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100136825

【弁理士】

【氏名又は名称】辻川 典範

(74)【代理人】

【識別番号】100083910

【弁理士】

【氏名又は名称】山本 正緒

(72)【発明者】

【氏名】大上 秀晴

【審査官】 青木 正博

(56)【参考文献】

【文献】 特開２０１２−１１７１３０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−０１１２０３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００２−３６１４６８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００７−０７５８５８（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００２−１７２４７６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００８−２２２２１６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−１３４０４３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−１３２０８０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−１３２０８１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１３−０４１７２１（ＪＰ，Ａ）

【文献】 米国特許第０６０７０８１３（ＵＳ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ２３Ｋ ２６／００−２６／７０

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

金属製部材の肉厚部の厚み方向の中央部に該部材の端面から一方向に延在するように空洞部を設けた後、該空洞部に対して該一方向に交差する方向に延在する内径３０μｍ〜１０００μｍの微細孔を該部材の外表面からレーザ加工で貫通させる方法であって、前記空洞部の前記端面における開口部からフッ素樹脂製のロッドを挿入した状態でレーザ加工を行った後、前記ロッドのレーザ痕を調べることによって微細孔の貫通を確認することを特徴とする微細孔の貫通方法。

【請求項2】

中心軸を中心として回転する金属製の筒状体の外周面に内径３０μｍ〜１０００μｍのガス放出孔が複数個配されたガス放出金属ロールの製造方法であって、該中心軸方向に延在する複数のガス導入路を前記筒状体の肉厚部の厚み方向の中央部に全周に亘ってその周方向に略等間隔に設ける工程と、前記複数のガス導入路の各々に対して前記筒状体の外周面側で開口する複数のガス放出孔をレーザ加工で貫通させる工程とからなり、前記レーザ加工の際に対象となるガス導入路に挿入しておいたフッ素樹脂ロッドのレーザ痕を調べることによって前記複数のガス放出孔の貫通を確認することを特徴とするガス放出金属ロールの製造方法。

【請求項3】

前記中心軸方向から見た時、前記複数のガス放出孔の各々は、それが連通するガス導入路の中心と前記筒状体の中心とを結ぶ直線から最大６０°傾いた方向に延在するように加工することを特徴とする、請求項２に記載のガス放出金属ロールの製造方法。

【請求項4】

前記複数のガス導入路の各々に、その延在方向に沿って配された少なくとも２列のガス放出孔群を連通させることを特徴とする、請求項２又は３に記載のガス放出金属ロールの製造方法。

【請求項5】

前記筒状体がステンレス製又はアルミ製であることを特徴とする、請求項２〜４のいずれかに記載のガス放出金属ロールの製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、部材内に設けた空洞部への微細孔の貫通方法およびこの貫通方法を用いて外周面にガス放出孔を備えたガス放出金属ロールを製造する方法に関する。

【背景技術】

【0002】

液晶パネル、ノートパソコン、デジタルカメラ、携帯電話等の電子機器には、耐熱性樹脂フィルム上に所定のパターンを有する配線が形成されたフレキシブル配線基板が用いられている。このフレキシブル配線基板は、耐熱性樹脂フィルムの片面若しくは両面に金属膜を成膜した金属膜付樹脂フィルムに配線をパターニングすることで得られるが、近年は配線パターンがますます繊細化、高密度化する傾向にあり、これに伴って金属膜付樹脂フィルムにはシワ等のない平滑なものが求められている。

【0003】

この種の金属膜付樹脂フィルムの製造方法として、従来から、金属箔を接着剤により耐熱性樹脂フィルムに貼り付けて製造する方法（３層基板の製造方法）、金属箔に耐熱性樹脂溶液をコーティングした後、乾燥させて製造する方法（キャスティング法）、耐熱性樹脂フィルムに真空成膜法単独により又は真空成膜法と湿式めっき法との併用により金属膜を成膜して製造する方法（メタライジング法）等が知られている。また、メタライジング法に用いる真空成膜法としては、真空蒸着法、スパッタリング法、イオンプレーティング法、イオンビームスパッタリング法等がある。

【0004】

例えばメタライジング法に関して、特許文献１には、ポリイミド絶縁層上にクロム層をスパッタリングした後、銅をスパッタリングして導体層を形成する方法が記載されている。また、特許文献２には、銅ニッケル合金をターゲットとするスパッタリングによる第一の金属薄膜と、銅をターゲットとするスパッタリングによる第二の金属薄膜とがこの順でポリイミドフィルム上に成膜されたフレキシブル回路基板用材料が開示されている。なお、上記したポリイミドフィルムの様な耐熱性樹脂フィルムに真空成膜を行って金属膜付樹脂フィルムを作製する場合は、一般的にスパッタリングウェブコータと称される成膜装置が用いられている。

【0005】

ところで、上述した真空成膜法において、一般にスパッタリング法は密着力に優れる反面、真空蒸着法に比べて耐熱性樹脂フィルムに与える熱負荷が大きいといわれている。そして、成膜の際に耐熱性樹脂フィルムに大きな熱負荷がかかると、フィルムにシワが発生し易くなることも知られている。このシワの発生を防ぐため、上記したスパッタリングウェブコータでは、内部に冷媒循環路を備えたキャンロールとも称される金属ロールにロールツーロール方式で搬送される長尺耐熱性樹脂フィルムを巻き付けた状態で成膜することによって、成膜により発生した長尺耐熱性樹脂フィルムの熱をその裏面側から冷却することが行われている。

【0006】

例えば特許文献３には、スパッタリングウェブコータの一例である巻出巻取式（ロールツーロール方式）の真空スパッタリング装置が開示されている。この巻出巻取式の真空スパッタリング装置には上記の金属ロールの役割を担うクーリングロールが具備されており、更にクーリングロールの少なくともフィルム送入れ側若しくは送出し側に設けたサブロールによって長尺耐熱性樹脂フィルムをクーリングロールの外周面に密着する制御が行われている。

【0007】

しかしながら、非特許文献１に記載されているように、金属ロールの外周面はミクロ的に見て平坦ではないため、金属ロールの外周面とそこに巻き付けて搬送される長尺耐熱性樹脂フィルムとの間には真空空間を介して離間する隙間（ギャップ部）が存在している。このため、成膜の際に生じる長尺耐熱性樹脂フィルムの熱は金属ロールに効率よく伝熱されているとはいえず、これがフィルムのシワ発生の原因となることがあった。

【0008】

そこで、金属ロールの外周面と長尺耐熱性樹脂フィルムとの間のギャップ部に金属ロールの外周面側からガスを導入する技術が提案されている。例えば特許文献４には、金属ロールの外周面にガス放出孔となる多数の微細な孔を設け、これら微細孔を介して金属ロール外周面側からギャップ部にガスを導入することでギャップ部の熱伝導率を真空に比べて高くする技術が開示されている。

【0009】

なお、非特許文献２によれば、導入ガスがアルゴンガスで導入ガス圧力が５００Ｐａの場合、金属ロール外周面と耐熱性樹脂フィルムとのギャップ部の距離が約４０μｍ以下の分子流領域のとき、当該ギャップ部の熱コンダクタンスは２５０（Ｗ／ｍ^２・Ｋ）であるとされる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0010】

【特許文献1】特開平２−９８９９４号公報

【特許文献2】特許第３４４７０７０号公報

【特許文献3】特開昭６２−２４７０７３号公報

【特許文献4】国際公開第２００５／００１１５７号パンフレット

【非特許文献】

【0011】

【非特許文献1】"Vacuum Heat Transfer Models for Web Substrates: Review of Theory and Experimental Heat Transfer Data," 2000 Society of Vacuum Coaters, 43rd. Annual Technical Conference Proceeding, Denver, April 15-20, 2000, p.335

【非特許文献2】"Improvement of Web Condition by the Deposition Drum Design," 2000 Society of Vacuum Coaters, 50th. Annual Technical Conference Proceeding (2007), p.749

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0012】

上述した特許文献４に示すような外周面に設けたガス放出孔からガスを導入するいわゆるガス放出金属ロールは外周面とそこに巻き付いている耐熱性樹脂フィルムとの間のギャップ部の熱コンダクタンスを高めることができるので、シワ発生を抑制する方法として極めて有効な手段である。かかるガス放出金属ロールは、一般に金属ロールを構成する筒状部材の肉厚部に複数のガス導入路が全周に亘って略等間隔に設けられており、これら複数のガス導入路の各々に外周面で開口する複数のガス放出孔が連通する構造になっている。

【0013】

そのため、かかるガス放出金属ロールの製造では通常は先ずガンドリルを用いて筒状部材の肉厚部にガス導入路を穿孔し、このガス導入路に向かって外周面側からレーザを照射してガス放出孔となる微細な孔の貫通を行っている。しかし、かかるレーザ加工ではガス放出孔がガス導入路に貫通したことを判断するのが難しかった。また、金属ロールを中心軸方向から見た時、ガス放出孔は外周面の法線方向からガス導入路に向けて穿孔するとは限られず、当該法線から傾斜した方向から穿孔することもある。この場合は貫通していることを判断するのはより一層難しくなる。

【0014】

特に、金属ロールの幅方向の中央部に穿孔する場合は、金属ロールの端部に位置するガス導入路の開口部から奥まった位置の貫通状態を確認することになるため、貫通の瞬間に発生するプラズマ光（アシストガスのプラズマ）をもって貫通を判断するのは困難であった。しかも、ガス放出孔は貫通さえしていればその内径は小さければ小さいほど望ましく、必要最小限度のエネルギーでレーザ照射が行われるため、エネルギーを高めに設定することで貫通の確認を容易にするのは望ましくない。

【0015】

本発明は、このような従来の問題点に鑑みてなされたものであり、金属製部材の内部に設けた空洞部へのレーザ加工による穿孔の際に微細な孔が貫通したことを容易に判断できる方法、およびこの方法を用いてロールツーロールで搬送される長尺樹脂フィルム基板に成膜などの熱負荷の掛かる処理を施すスパッタリングウェブコータに使用されるガス放出金属ロールを製造する方法を提供することを目的としている。

【課題を解決するための手段】

【0016】

上記目的を達成するため、本発明の微細孔の貫通方法は、金属製部材の肉厚部の厚み方向の中央部に該部材の端面から一方向に延在するように空洞部を設けた後、該空洞部に対して該一方向に交差する方向に延在する内径３０μｍ〜１０００μｍの微細孔を該部材の外表面からレーザ加工で貫通させる方法であって、前記空洞部の前記端面における開口部からフッ素樹脂製のロッドを挿入した状態でレーザ加工を行った後、前記ロッドのレーザ痕を調べることによって微細孔の貫通を確認することを特徴としている。

【0017】

また、本発明のガス放出金属ロールの製造方法は、中心軸を中心として回転する金属製の筒状体の外周面に内径３０μｍ〜１０００μｍのガス放出孔が複数個配されたガス放出金属ロールの製造方法であって、該中心軸方向に延在する複数のガス導入路を前記筒状体の肉厚部の厚み方向の中央部に全周に亘ってその周方向に略等間隔に設ける工程と、前記複数のガス導入路の各々に対して前記筒状体の外周面側で開口する複数のガス放出孔をレーザ加工で貫通させる工程とからなり、前記レーザ加工の際に対象となるガス導入路に挿入しておいたフッ素樹脂ロッドのレーザ痕を調べることによって前記複数のガス放出孔の貫通を確認することを特徴としている。

【発明の効果】

【0018】

本発明によれば、金属製部材の内部に設けた空洞部へのレーザ加工による穿孔の際に微細な孔が貫通したことを極めて簡易且つ確実に確認することが可能になる。また、空洞部にフッ素樹脂ロッドを挿入してからレーザ加工を行うので、貫通孔以外の空洞部の内壁面がレーザによってダメージを受けるのを防ぐことができる。

【図面の簡単な説明】

【0019】

【図1】本発明の微細孔の貫通方法を用いて作製可能なガス放出金属ロールの一具体例を示す概略の断面図である。

【図2】図１のガス放出金属ロールが有する外筒部の模式的な斜視図である。

【図3】図２の外筒部の作製手順を説明する部分斜視図である。

【図4】図２の外筒部の作製に際してフッ素樹脂製のロッドを挿入する様子を示す斜視図である。

【図5】図２の外筒部の作製に際してフッ素樹脂製のロッドを挿入した状態でレーザ加工を行っている様子を示す部分斜視図である。

【図6】図１のガス放出金属ロールが有する外筒部の他の具体例を示す部分斜視図である。

【図7】図１のガス放出金属ロールが好適に適用されるロールツーロール方式による長尺耐熱性樹脂フィルムの成膜装置の一具体例を示す模式図である。

【発明を実施するための形態】

【0020】

以下、本発明に係る微細孔の貫通方法の実施形態について、該貫通方法を後述する真空成膜装置（スパッタリングウェブコータ）に搭載されるガス放出金属ロールの製造に適用する場合を例に挙げて説明する。かかるガス放出金属ロールは一般に図１に示すように中心軸Ｏを中心にして回転する金属製の外筒部１を有しており、その肉厚部には中心軸Ｏ方向に延在する複数のガス導入路５と、これら複数のガス導入路５の各々に連通して外筒部１の外周面で開口する複数のガス放出孔６とが設けられている。

【0021】

図２をも参照しながら先ずこのガス放出金属ロールの構造について具体的に説明する。このガス放出金属ロールは、金属製の外筒部１の肉厚部に、中心軸Ｏ方向に延在する複数のガス導入路５が周方向に略均等な間隔をあけて全周に亘って設けられている。そして、これら複数のガス導入路５の各々には、外筒部１の外周面で開口する複数のガス放出孔６が連通している。各ガス導入路５に連通する複数のガス放出孔６は、当該ガス導入路５の延在方向に沿って略均等な間隔で配されている。

【0022】

外筒部１の内側には筒状の内筒部２が外筒部１に対して同心軸状に設けられている。また、外筒部１の両端にはそれぞれ円板状の第１蓋部３ａ及び第２蓋部３ｂが取り付けられている。そして、これら外筒部１、内筒部２、並びに第１蓋部３ａ及び第２蓋部３で画定される空間が冷却水などの冷媒が流通する冷媒循環路４になっている。このような外筒部１および内筒部２からなる２重管構造はジャケットロール構造と称される。

【0023】

なお、冷媒循環路４の構造はかかるジャケットロール構造に限定されるものではなく、外筒部１の内側にパイプを螺旋状に巻いた構造でもよい。冷媒循環路４内の冷媒は、真空成膜装置の外部に設けられた図示しない冷媒冷却装置との間で中心軸Ｏ部分に設けられたシャフト内の流路を介して循環できるようになっており、これによりガス放出金属ロールの外筒部１の温度調節が可能になっている。

【0024】

外筒部１の一端にはガスロータリージョイント７が設けられており、更にガスロータリージョイント７には真空成膜装置の外部の図示しないガス供給装置で生成したガスを供給するガス供給路８が接続している。これにより、ガスロータリージョイント７で分配されたガスが上記した複数のガス導入路５に供給される。複数のガス導入路５に供給されたガスは、各々連通する複数のガス放出孔６を経て外筒部１の外周面から放出される。この外筒部１の外周面には後述するように長尺耐熱性樹脂フィルムが巻き付けられるので、この外筒部１の外周面と長尺耐熱性樹脂フィルムとの間のギャップ部にガスを導入することが出来る。

【0025】

外筒部１に設けられる複数のガス導入路５の本数や、各ガス導入路５に連通させるガス放出孔６の個数は、外筒部１の外周面において長尺耐熱性樹脂フィルムが巻き付けられる角度範囲（抱き角とも称する）、外筒部１に巻き付く時の長尺耐熱性樹脂フィルムの張力、ギャップ部に導入するガス放出量等に応じて適宜定めることができる。また、各ガス放出孔６の内径は、外筒部１の外周面と長尺耐熱性樹脂フィルムとの間のギャップ部に良好にガスを導入できる大きさであれば特に限定されないが、ガス放出孔６の内径が１０００μｍを超えるとその近傍の冷却効率が低下する原因となるため、一般的にはガス放出孔６の内径は３０〜１０００μｍ程度が好ましい。

【0026】

各ガス導入路５に連通させる複数のガス放出孔６については、小さな内径を有するガス放出孔６を狭ピッチにして多数配置することが外筒部１の全面に亘って熱伝導性を均一化できるという点において好ましい。これは、ガス放出孔６の直上はミクロ的に見て外筒部１の外周面と長尺耐熱性樹脂フィルムとが最も離間する場所であり、この場所では熱伝導率が低下するからである。しかしながら、小さな内径のガス放出孔６を狭ピッチで多数設ける加工技術は困難を伴うので、現実的には内径１００〜５００μｍ程度のガス放出孔６を５〜１０ｍｍのピッチで配置することが好ましい。

【0027】

ガスロータリージョイント７には、複数のガス導入路５のうち、長尺耐熱性樹脂フィルムが巻き付いているいわゆる抱き角以外に位置しているガス導入路５にはガスの供給を遮断する機構を備えることが好ましい。これは、例えばガスロータリージョイント７内に形成されている分配された各流路に電気的又は電磁気的に作動する弁等のガス供給制限手段を設け、当該抱き角以外に位置しているガス導入路５に対応するガス供給制限手段を閉鎖位置に作動させることで実現することができる。

【0028】

これにより、長尺耐熱性樹脂フィルムが巻き付いている抱き角内に位置するガス放出孔６だけからガスが放出され、長尺耐熱性樹脂フィルムが巻き付いていない抱き角以外のガス放出孔６からはガスが放出されることはない。従って、ガス供給路８を介して供給されるガスのほとんどを外筒部１の外周面と長尺耐熱性樹脂フィルムとの間に形成されるギャップ部に導入できるため、当該ギャップ部の間隔をほぼ一定に維持するようにガス流量を制御するのが容易になり、外筒部１の外周面と長尺耐熱性樹脂フィルムとの間の熱コンダクタンスをより均一にすることが可能となる。

【0029】

なお、外筒部１と長尺耐熱性樹脂フィルムとが離間する距離は、該樹脂フィルムの種類や厚さ、該樹脂フィルムの搬送時の張力、ガス導入量等により異なる。外筒部１の外周面と長尺耐熱性樹脂フィルムとの離間距離が４０μｍ程度であれば、外筒部１のガス放出孔６から当該ギャップ部に導入されるガスを真空成膜装置が備える真空ポンプで排気することができる。従って、ギャップ部に導入するガスをスパッタリング雰囲気のガスと同じにすれば、スパッタリング雰囲気を汚染することもない。このようがガスとしては、例えば熱伝導性も比較的良好なアルゴンが望ましい。

【0030】

上記したガス放出金属ロールは、真空成膜装置以外にプラズマ処理やイオンビーム処理にも好適に使用することができる。これらプラズマ処理やイオンビーム処理は、長尺樹脂フィルムの表面改質を目的として真空チャンバー内の減圧雰囲気下で行われるが、長尺樹脂フィルムに熱負荷が掛かる処理であるためシワ発生の原因となる。そのため、上記したようなガス放出金属ロールを使用すれば、ガス放出金属ロールの外周面と長尺樹脂フィルムとの離間間隔をほぼ一定に維持することができ、熱コンダクタンスを容易に均一にすることができるので、シワの発生を抑えることが可能となる。

【0031】

尚、プラズマ処理とは、公知のプラズマ処理方法により例えばアルゴンと酸素の混合ガスまたはアルゴンと窒素の混合ガスからなる減圧雰囲気下において放電を行うことにより、酸素プラズマまたは窒素プラズマを発生させて長尺樹脂フィルムを処理する方法である。一方、イオンビーム処理とは、公知のイオンビーム源を用い、強い磁場を印加した磁場ギャップでプラズマ放電を発生させ、プラズマ中の陽イオンを陽極による電解でイオンビームとして照射することにより長尺樹脂フィルムを処理する方法である。

【0032】

次に、上記したガス放出金属ロールの製造方法について説明する。先ず、図３（ａ）に示すように、外筒部１の基材として突き合わせ溶接もしくは摩擦攪拌接合により接合したパイプ、シームレスパイプ、または鋳造パイプ等の筒状部材１００を用意する。筒状部材１００の材質は、熱伝導率および加工性に優れる、アルミ、銅、ステンレスが適している。この筒状部材１００の内側にあらかじめ内筒部および両側の円板状の蓋部を取り付けた後、その肉厚部にガンドリルを用いて図３（ｂ）に示すように筒状部材１００の中心軸方向に延在する複数のガス導入路５を筒状部材１００の周方向に略均等な間隔をあけて全周に亘って設ける。

【0033】

筒状部材１００に設けるガス導入路５の本数は、例えば周方向のガス導入路５のピッチを従来のガス放出金属ロールと同等の１°毎にして３６０本設けてもよいし、従来の２倍のピッチである２°毎にして１８０本設けてもよい。各ガス導入路５の長さは、筒状部材１００の幅の５０％以上にするのが好ましい。この長さが５０％未満であればこれに連通させるガス放出孔６の数が不足し、長尺耐熱性樹脂フィルムと金属ロールの外周面との間に充分な量のガスを導入できなくなるからである。

【0034】

なお、ガンドリルは直径の約１００倍の深さ（穴開け加工長さ）が実用的な限度とされており、細穴を長く（深く）開けることは難しい。例えば、金属膜付樹脂フィルムの生産性を考慮すると使用される金属ロールの幅は７００ｍｍを超える。仮に形成するガス導入路５の長さ（深さ）を７００ｍｍとすればガンドリルの穴径は７ｍｍ程度以上となる。なお、ガンドリルの穴径を太くしすぎると隣接するガス導入路５の間に存在する肉厚部の幅が狭くなって外筒部１の熱伝導率が低下するので好ましくない。

【0035】

また、ガンドリルは穿孔していくに従って肉厚の薄い方向に曲がって進みやすい傾向があるため、筒状部材１００の外周面近くにガス導入路５を設ける場合は当該外周面側に寄っていかないように注意が必要である。なお、上記の点が問題になる場合は、筒状部材１００の両端から加工してもよい。あるいは、ガンドリル加工に代えて外筒部１を二重パイプで構成し、内側のパイプの外周面にその中心軸に平行に延在するガス導入路５となる溝を彫り込み、外側にパイプを焼き嵌めてもよい。

【0036】

次に、図３（ｃ）に示すように、各ガス導入路５に連通する複数のガス放出孔６をレーザにより加工する。なお、前述したようにガンドリル加工では肉厚が薄いと直進性に問題が生じることがあるので、筒状部材１００の肉厚部の厚み方向の中央部にガス導入路５を設けた後、ガス放出孔６を穿孔する前に筒状部材１００の外周面側を円筒研削するのが好ましい。これにより、外周面からガス導入路５までの深さが浅くなるのでガス放出孔６の加工時間を短くすることができる上、より内径の小さなガス放出孔６を形成することができる。

【0037】

上記したガス放出孔６をレーザにより加工する際、図４に示すように、ガス放出金属ロールの外筒部１に設けたガス導入路５内にフッ素樹脂ロッド３０を挿入する。そして、図５に示すように、ガス導入路５内にフッ素樹脂ロッド３０を挿入した状態でレーザ３１を照射してガス放出孔６の穿孔を行う。外筒部１の外周面側から照射したレーザがガス導入路５に貫通すると、そこに挿入されていたフッ素樹脂ロッド３０にレーザダメージ（レーザ痕）３２が残る。従って、レーザ加工の終了後、フッ素樹脂ロッド３０をガス導入路５から引き出して、このレーザダメージ３２を調べることで貫通を確認することができる。

【0038】

このようにガス導入路５に挿入するロッドの材質にフッ素樹脂を選定する理由は、波長１０６４ｎｍのレーザの透過率が高く、発熱し難く且つ溶解し難いからである。また、仮にガス導入路５内で溶解したとしても、ガス導入路５の内壁に密着することがなく容易に引きはがすことが可能だからである。なお、レーザ加工の際にガス導入路５内にフッ素樹脂ロッドを挿入しておくことにより、ガス導入路５の内壁面にレーザが直接照射してダメージを与えることを防ぐことも可能になる。

【0039】

更に、貫通した際にレーザで溶けた金属片を、フッ素樹脂ロッドに付着させることができるため、この溶けた金属片が貫通孔の反対側に位置するガス導入路５の内壁面に溶射されたように付着することがなくなる。このフッ素樹脂ロッドに付着した金属片は、フッ素樹脂ロッドをガス導入路５から取り出す時に剥がれて粉状になり、簡単な洗浄でガス導入路５から容易に取り出すことができる。

【0040】

レーザによるガス放出孔６の加工後は、外筒部１の外周面にレーザ加工時に発生した溶けた金属が付着していたり、外周面が若干平坦になっていなかったりすることがあるので、円筒切削あるいは円筒研磨を行うのが好ましい。更に外筒部１の外周面に傷付き防止のため、必要に応じてニッケルめっき、ダイヤモンドライクカーボンコーティング、タングステンカーバイトコーティング、窒化チタンコーティング等の処理を行うことが望ましい。このようにして作製した外筒部１にガスロータリージョイント７を取り付けることによりガス放出金属ロールが完成する。

【0041】

なお、図６に示すように、筒状部材２００に設けた各ガス導入路１５にその延在方向に沿って２列のガス放出孔群１６ａ、１６ｂを連通させてもよい。これにより、ガス放出孔６の周方向のピッチを従来のまま確保しながら隣接するガス導入路１５同士のピッチを従来よりも広くすることができ、外筒部１の伝熱効率を高めることができる。また、ガス導入路１５の本数を減らすことができるので、手間と時間のかかるガンドリル加工を減らすことができる。このように複数列のガス放出孔群を設ける場合は、筒状部材２００の外周面からガス導入路１５に向かう法線に対して傾斜した角度でレーザ照射することになる。

【0042】

このように法線に対して傾斜した角度で外周面に孔を開けるのは、マイクロドリルでは刃先が入りにくく非常に難しい。これに対してレーザ加工であれば容易に開けることができる。但し、この傾斜角度が法線方向から６０°を超えて傾くと、ガス放出孔の外周面での開口部の形状が極端な楕円に成るばかりか、当該開口部での鋭角な部分がレーザで溶けてしまい、孔径が大きくなるので好ましくない。なお、複数のガス導入路の各々に、その延在方向に沿って２列のガス放出孔群を連通させる場合は、これらガス放出孔群を千鳥状に配してもよい。

【0043】

上記のようにして作製されたガス放出金属ロールは、例えば図７に示すような成膜装置にキャンロールとして使用される。この成膜装置は、ロールツーロール方式で搬送される長尺耐熱性樹脂フィルムに連続的にスパッタリングで成膜を行う時に使用するものであり、長尺耐熱性樹脂フィルムをキャンロールに巻き付けて冷却しながら成膜することで成膜時の熱的ダメージを抑えることができる。以下、かかるキャンロールを備えた成膜装置について説明する。

【0044】

この図７に示すスパッタリングウェブコータとも称される成膜装置５０は略直方体形状の真空チャンバー５１内に設けられており、巻出ロール５２から巻き出された長尺耐熱性樹脂フィルムＦに連続的に所定の成膜処理を施した後、巻取ロール６４で巻き取るようになっている。この成膜処理は巻出ロール５２から巻取ロール６４までの搬送経路の途中に配置されたキャンロール５６の外周面に長尺耐熱性樹脂フィルムＦを巻き付けた状態で行われる。

【0045】

キャンロール５６はその中心軸部に回転駆動用のモータが取り付けられており、また内部には温調された冷媒が循環している。これにより、外周面に巻き付いている長尺耐熱性樹脂フィルムＦを裏面から冷却できるようになっている。なお、キャンロール５６の外周面において長尺耐熱性樹脂フィルムＦが巻き付けられる角度範囲のことを抱き角Ａと称することもある。

【0046】

この成膜装置５０では、スパッタリング成膜に際して、真空チャンバー５１内を到達圧力１０^−４Ｐａ程度まで減圧した後、スパッタリングガスの導入により０.１〜１０Ｐａ程度の圧力調整が行われる。スパッタリングガスにはアルゴンなど公知のガスが使用され、目的に応じて更に酸素などのガスが添加される。この真空チャンバー５１の形状や材質については、上記減圧状態に耐え得るものであれば特に限定はなく、種々のものを使用することができる。上記した真空チャンバー５１内の減圧状態を維持するため、成膜装置５０には図示しないドライポンプ、ターボ分子ポンプ、クライオコイル等の種々の装置が具備されている。

【0047】

巻出ロール５２からキャンロール５６までの搬送経路には、長尺耐熱性樹脂フィルムＦを案内するフリーロール５３と、長尺耐熱性樹脂フィルムＦの張力の測定を行う張力センサロール５４とがこの順に配置されている。また、張力センサロール５４から送り出されてキャンロール５６に向かう長尺耐熱性樹脂フィルムＦは、キャンロール５６の直前に設けられたモータ駆動のフィードロール５５によってキャンロール５６の周速度に対する調整が行われ、これによりキャンロール５６の外周面に長尺耐熱性樹脂フィルムＦを密着させて搬送することができる。

【0048】

キャンロール５６から巻取ロール６４までの搬送経路にも、上記と同様にキャンロール５６の周速度に対する調整を行うモータ駆動のフィードロール６１、長尺耐熱性樹脂フィルムＦの張力測定を行う張力センサロール６２、及び長尺耐熱性樹脂フィルムＦを案内するフリーロール６３がこの順に配置されている。

【0049】

上記巻出ロール５２及び巻取ロール６４では、パウダークラッチ等によるトルク制御によって、長尺耐熱性樹脂フィルムＦの張力バランスが保たれている。また、キャンロール５６の回転と、これに連動して回転するモータ駆動のフィードロール５５、６１により、巻出ロール５２から長尺耐熱性樹脂フィルムＦが巻き出されて巻取ロール６４に巻き取られるようになっている。

【0050】

キャンロール５６の外周面に対向する位置には、長尺耐熱性樹脂フィルムＦが巻き付けられるキャンロール５６の外周面上の搬送経路に沿って成膜手段としての４つのマグネトロンスパッタリングカソード５７、５８、５９、６０がこの順に設けられている。なお、金属膜のスパッタリング成膜の場合には、図７に示すように板状のターゲットを使用することができるが、板状ターゲットを用いた場合、ターゲット上にノジュール（異物の成長）が発生することがある。これが問題になる場合には、ノジュールの発生がなく、ターゲットの使用効率も高い円筒形のロータリーターゲットを使用してもよい。

【0051】

これにより例えば耐熱性樹脂フィルムの表面にＮｉ系合金等からなる膜とＣｕ膜が積層された長尺の金属膜付耐熱性樹脂フィルムを作製することができる。このＮｉ合金等からなる膜はシード層と呼ばれ、Ｎｉ−Ｃｒ合金又はインコネル、コンスタンタンやモネル等の各種公知の合金を用いることができるが、その組成は金属膜付耐熱性樹脂フィルムの電気絶縁性や耐マイグレーション性等の所望の特性に応じて選択される。

【0052】

また、金属膜付耐熱性樹脂フィルムの金属膜を更に厚くしたい場合は、湿式めっき法を用いて厚い金属膜を形成してもよい。この場合は、電気めっき処理のみで金属膜を形成する場合と、一次めっきとして無電解めっき処理を行い、二次めっきとして電解めっき処理を行う場合がある。これら湿式めっき処理は、常法による湿式めっき法の諸条件を採用することができる。

【0053】

金属膜付樹脂フィルムに用いる耐熱性樹脂フィルムとしては、例えば、ポリイミド系フィルム、ポリアミド系フィルム、ポリエステル系フィルム、ポリテトラフルオロエチレン系フィルム、ポリフェニレンサルファイド系フィルム、ポリエチレンナフタレート系フィルム、液晶ポリマー系フィルム等が挙げられる。これらの耐熱性樹脂フィルムは、金属膜付フレキシブル基板としての柔軟性、実用上必要な強度、配線材料として好適な電気絶縁性を有する点から好ましい。

【0054】

上記した金属膜付耐熱性樹脂フィルムは、サブトラクティブ法によりフレキシブル配線基板に加工される。ここで、サブトラクティブ法とは、レジストで覆われていない金属膜（例えば、上記Ｃｕ膜）をエッチングにより除去してフレキシブル配線基板を製造する方法である。

【0055】

なお、図７の成膜装置５０は熱負荷の掛かる処理としてスパッタリング処理を想定したものであるため、マグネトロンスパッタリングカソード５７、５８、５９、６０が図示されているが、熱負荷の掛かる処理が蒸着処理などの他のものである場合は、板状ターゲットに代えて他の真空成膜手段が設けられる。この他の熱負荷の掛かる真空成膜処理としては、ＣＶＤ（化学蒸着）や真空蒸着などを挙げることができる。また、上記金属膜付耐熱性樹脂フィルムとして、長尺の耐熱性樹脂フィルムにＮｉ-Ｃｒ合金やＣｕ等の金属膜を積層した構造体を例示したが、上記金属膜以外に目的に応じて酸化物膜、窒化物膜、炭化物膜等を用いることも可能である。

【0056】

以上、本発明の微細孔の貫通方法の実施形態をガス放出金属ロールの製造方法に適用した場合について説明したが、本発明は上記ガス放出金属ロールの製造方法の適用に限定されるものではなく、例えば金属製パイプに外周面側からレーザ加工で穿孔する場合にも好適に適用することができる。

【実施例】

【0057】

図７に示すような成膜装置（スパッタリングウェブコータ）５０を用いて、長尺耐熱性樹脂フィルムＦにシード層であるＮｉ−Ｃｒ膜を成膜し、その上にＣｕ膜を成膜した。なお、長尺耐熱性樹脂フィルムＦには、幅５００ｍｍ、長さ８００ｍ、厚さ２５μｍの宇部興産株式会社製の耐熱性ポリイミドフィルム「ユーピレックス（登録商標）」を使用した。成膜装置５０に搭載するキャンロール５６には、図１に示すような直径８００ｍｍ×幅７５０ｍｍのガス放出金属ロールを用いた。

【0058】

このガス放出金属ロールの外筒部１の作製のため、先ず外径８０６ｍｍ、厚さ１５ｍｍのステンレスのシームレスパイプを用意し、その内側に冷媒循環路４を形成するため、内筒部２、第１蓋部３ａ、および第２蓋部３ｂを組み込み、２重筒構造のジャケットロールとした。そして、上記シームレスパイプの肉厚部の厚み方向中央部に、ガンドリルを用いて両端側から内径５ｍｍのガス導入路５を周方向のピッチが角度２°毎になるようにして１８０本形成した。

【0059】

次に上記ガス導入路５が形成されたシームレスパイプの外周面を厚み方向に３ｍｍ円筒切削して、外径８００ｍｍに仕上げた。ガンドリルは肉厚が薄い方向に向かって曲がっていく特性があるため、シームレスパイプの外周面近傍に沿って初めからガンドリルでガス導入路５を開けるのは難しく、このため、上記したように厚み方向中央部にガンドリルでガス導入路５を形成した後に外周面を円筒切削した。これにより、外周面からガス導入路５までの深さを浅くすることができ、下記のレーザによるガス放出孔６の加工を容易にすることができた。

【0060】

次に、ガス導入路５に直径４ｍｍ×長さ８００ｍｍのデュポン社製のフッ素樹脂ロッドを挿入し、この状態でガス導入路５に向けて各ガス放出孔６の内径が２００μｍに成るような位置にレーザヘッドがセットされた波長１０６４ｎｍ、出力１００ＷのパルスＹＡＧレーザを用いて複数のガス放出孔６を穿孔した。その際、図６に示すように、各ガス導入路５にその延在方向に沿って７ｍｍピッチで並ぶガス放出孔群の列を２列形成した。また、これら２列のガス放出孔群は、シームレスパイプの中心軸方向から見てガス導入路５の中心と該シームレスパイプの中心とを結ぶ直線に関して両側に各々３１°傾斜するようにした。これにより周方向のガス放出孔６のピッチも７ｍｍになった。

【0061】

１列目のガス放出孔群のレーザ加工が終了した後、ガス導入路に挿入しておいたフッ素樹脂ロッドを取り出し、レーザダメージを観察したところ、シームレスパイプの幅方向の中央部付近に相当する４個の位置だけフッ素樹脂ロッドにレーザダメージが確認できなかった。念のため、直径０.１２ｍｍのステンレス針をこれら４個の位置に該当するガス放出孔にさしてみると、未貫通であることが確認できた。そこで、再度フッ素樹脂ロッドを挿入し、未貫通であったガス放出孔の近傍に新たにレーザ加工を行った。このようにシームレスパイプの幅方向中央部に未貫通穴が集中したのは、ガンドリルが進行するほど曲がりやすいためと推定している。

【0062】

なお、ガス放出孔６は、シームレスパイプの両端からそれぞれ樹脂フィルムの搬送面の端部の内側２０ｍｍまでの領域には形成しなかった。そして、シームレスパイプの外周面に鏡面研磨を施してからハードクロムめっき処理を行い、ガスロータリージョイント７を取り付けてガス放出金属ロールを完成させた。このガス放出金属ロールを図７に示すような成膜装置５０にキャンロール５６として使用した。

【0063】

キャンロール５６において、長尺耐熱性樹脂フィルムＦが巻き付けられない角度（抱き角Ａ以外の角度）は約３０°となり、この角度範囲内に存在するガス導入路は１５本となった。従って、各ガス導入路５がこの約３０°の角度範囲内に来た時には当該ガス導入路５にガスが供給されないように、ガスロータリージョイント７の内部の各流路に上記角度範囲を検知して電磁的に開閉する弁を取り付けた。

【0064】

上記した耐熱性ポリイミドフィルムにシード層であるＮｉ−Ｃｒ膜とＣｕ膜とを積層するため、マグネトロンスパッタリングカソード５７のターゲットにはＮｉ−Ｃｒターゲットを用い、マグネトロンスパッタリングカソード５８〜６０のターゲットにはＣｕターゲットを使用した。また、アルゴンガスを３００ｓｃｃｍ導入し、各カソードへの印加電力は５ｋＷとした。更に、巻出ロールと巻取ロールの張力は８０Ｎとし、ガス放出金属ロールは冷媒に水を用い２０℃に温度制御した。

【0065】

そして、巻出ロールに上記耐熱性ポリイミドフィルムをセットし、キャンロールを経由して耐熱性ポリイミドフィルムの先端部を巻取ロールに取り付けた。また、真空チャンバーを複数台のドライポンプにより５Ｐａまで排気した後、更に複数台のターボ分子ポンプとクライオコイルを用いて３×１０^−３Ｐａまで排気した。次に、耐熱性ポリイミドフィルムの搬送速度を４ｍ／分にした後、各マグネトロンスパッタカソードにアルゴンガスを導入して電力を印加し、ガス放出金属ロールにはアルゴンガスを１０００ｓｃｃｍ導入して、Ｎｉ−Ｃｒ膜及びその上にＣｕ膜の成膜を開始した。

【0066】

この成膜の際に、マグネトロンスパッタカソードの間に設置したレーザ変位計により、耐熱性ポリイミドフィルムの表面形状を測定したところ、耐熱性ポリイミドフィルムは約４０μｍガス放出金属ロールから離れていることが確認された。また、成膜中にキャンロール５６の外周面に巻き付いているポリイミドフィルム表面の状態を観察することが可能な観察窓から観察したところ、スパッタリングの熱負荷によるシワが発生していないことが確認できた。

【0067】

このように、本発明の微細孔の貫通方法を用いてガス放出金属ロールを作製することにより、ガス放出孔の貫通を短時間で容易に確認できるため、製作時間が全体的に短くなり、また、製作コストを抑えることもできた。さらに、作製したガス放出金属ロールを用いて長尺樹脂フィルムの成膜処理を行ったところ、スパッタリングの熱負荷によるシワが発生しにくくなって最大スパッタリング電力を高くすることが可能となり、同じ膜厚を得るためのフィルム搬送速度を速くすることができ、生産性を向上させることができた。

【符号の説明】

【0068】

Ａ 抱き角
Ｆ 長尺耐熱性樹脂フィルム
Ｏ 中心軸
１ 外筒部
２ 内筒部
３ａ 第１蓋部
３ｂ 第２蓋部
４ 冷媒循環路
５ ガス導入路
６ ガス放出孔
７ ガスロータリージョイント
８ ガス供給路
３０ フッ素樹脂ロッド
３１ レーザ
３２ レーザダメージ（レーザ痕）
５０ 成膜装置（スパッタリングウェブコータ）
５１ 真空チャンバー
５２ 巻出ロール
５３ フリーロール
５４ 張力センサロール
５５ フィードロール
５６ キャンロール
５７、５８、５９、６０ マグネトロンスパッタリングカソード
６１ フィードロール
６２ 張力センサロール
６３ フリーロール
６４ 巻取ロール
１００、２００ 筒状部材

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】