特許 6771504 耐熱性樹脂複合体

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6771504

(24)【登録日】2020年10月1日

(45)【発行日】2020年10月21日

(54)【発明の名称】耐熱性樹脂複合体

(51)【国際特許分類】

   C08J 5/04 20060101AFI20201012BHJP

【ＦＩ】

   C08J5/04CFD

【請求項の数】8

【全頁数】21

(21)【出願番号】特願2018-70645(P2018-70645)

(22)【出願日】2018年4月2日

(62)【分割の表示】特願2014-528064(P2014-528064)の分割

【原出願日】2013年7月12日

(65)【公開番号】特開2018-111914(P2018-111914A)

(43)【公開日】2018年7月19日

【審査請求日】2018年4月26日

(31)【優先権主張番号】特願2012-167884(P2012-167884)

(32)【優先日】2012年7月30日

(33)【優先権主張国】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000001085

【氏名又は名称】株式会社クラレ

(74)【代理人】

【識別番号】100087941

【弁理士】

【氏名又は名称】杉本 修司

(74)【代理人】

【識別番号】100086793

【弁理士】

【氏名又は名称】野田 雅士

(74)【代理人】

【識別番号】100112829

【弁理士】

【氏名又は名称】堤 健郎

(74)【代理人】

【識別番号】100142608

【弁理士】

【氏名又は名称】小林 由佳

(74)【代理人】

【識別番号】100154771

【弁理士】

【氏名又は名称】中田 健一

(72)【発明者】

【氏名】遠藤 了慶

(72)【発明者】

【氏名】和志武 洋祐

【審査官】 増田 亮子

(56)【参考文献】

【文献】 国際公開第２０１２／０３７２２５（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２０１３／０６０９７６（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２０１３／１２９５４１（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２００８−２３８４９３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１１−１９０５４９（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開昭４９−０３４９４５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特表平１０−５０６９６３（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１３／１２９５４０（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 特開２０１１−０３７９１０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１４／０２１０８４（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ０８Ｊ ５／０４−５／１０，５／２４

Ｂ２９Ｂ １１／１６，１５／０８−１５／１４

Ｂ２９Ｃ ７０／００−７０／８８

Ｄ０４Ｈ １／００−１８／０４

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

マトリックス樹脂と、このマトリックス樹脂中に分散された強化繊維とで構成された耐熱性樹脂複合体であって、
前記マトリックス樹脂は、ガラス転移温度が１００℃以上の耐熱性熱可塑性ポリマーと、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝９９／１〜４０／６０として含むポリエステル系ポリマー（シロキサン単位と、アリレートエステル単位と、選択的にカーボネート単位と、を含むポリシロキサン−ポリエステルカーボネートコポリマーを除く）とで構成され、
前記耐熱性熱可塑性ポリマーの複合体中の割合が３０〜８０ｗｔ％である、耐熱性樹脂複合体であって、電気または電子機器部品、土木または建材用部品、自動車または二輪車用構造部品、ランディングギアポッド、ウィングレット、スポイラー、エッジ、ラダー、エレベーター、フェイリング、リブおよび内装部品からなる群から選択される航空機用部品として用いられ、密度が１．３１〜２．００ｇ／ｃｍ^３である、耐熱性樹脂複合体。

【請求項2】

マトリックス樹脂と、このマトリックス樹脂中に分散された強化繊維とで構成された耐熱性樹脂複合体であって、
前記マトリックス樹脂は、ガラス転移温度が１００℃以上であり、半芳香族ポリアミド系樹脂およびポリカーボネート系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種の耐熱性熱可塑性ポリマーと、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜４０／６０として含むポリエステル系ポリマーとで構成され、
前記耐熱性熱可塑性ポリマーの複合体中の割合が３０〜８０ｗｔ％である、耐熱性樹脂複合体。

【請求項3】

マトリックス樹脂と、このマトリックス樹脂中に分散された強化繊維とで構成された耐熱性樹脂複合体であって、
前記マトリックス樹脂は、ガラス転移温度が１００℃以上の耐熱性熱可塑性ポリマーと、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝９９／１〜４０／６０として含むポリエステル系ポリマー（シロキサン単位と、アリレートエステル単位と、選択的にカーボネート単位と、を含むポリシロキサン−ポリエステルカーボネートコポリマーを除く）とで構成され、
前記強化繊維は、全芳香族ポリエステル系繊維及びパラ系アラミド繊維からなる群から選択された少なくとも一種で構成され、
前記耐熱性熱可塑性ポリマーの複合体中の割合が３０〜８０ｗｔ％である、耐熱性樹脂複合体。

【請求項4】

請求項２の耐熱性樹脂複合体において、前記ポリエステル系ポリマーは、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝９９／１〜４０／６０として含むポリエステル系ポリマーである、耐熱性樹脂複合体。

【請求項5】

請求項１から４のいずれか一項に記載の耐熱性樹脂複合体において、２４℃での曲げ強度が１５０ＭＰａ以上であり、且つ２４℃に対する１００℃の曲げ強度の保持率が７０％以上である、耐熱性樹脂複合体。

【請求項6】

請求項１から５のいずれか一項に記載の耐熱性樹脂複合体において、２４℃での曲げ弾性率が５ＧＰａ以上であり、且つ２４℃に対する１００℃の曲げ弾性率の保持率が７０％以上である、耐熱性樹脂複合体。

【請求項7】

請求項１から６のいずれか一項に記載の耐熱性樹脂複合体において、密度が２．００ｇ／ｃｍ^３以下、且つ厚さが０．３ｍｍ以上である、耐熱性樹脂複合体。

【請求項8】

マトリックス樹脂と、このマトリックス樹脂中に分散された強化繊維とで構成された耐熱性樹脂複合体であって、
前記マトリックス樹脂は、ガラス転移温度が１００℃以上の耐熱性熱可塑性ポリマーと、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜４０／６０として含むポリエステル系ポリマー（シロキサン単位と、アリレートエステル単位と、選択的にカーボネート単位と、を含むポリシロキサン−ポリエステルカーボネートコポリマーを除く）とで構成され、
前記耐熱性熱可塑性ポリマーの複合体中の割合が３０〜８０ｗｔ％であり、密度が１．３１〜２．００ｇ／ｃｍ^３である、耐熱性樹脂複合体。

【発明の詳細な説明】

【関連出願】

【0001】

本願は、日本国で２０１２年７月３０日に出願した特願２０１２−１６７８８４の優先権を主張するものであり、その全体を参照により本出願の一部をなすものとして引用する。

【技術分野】

【0002】

本発明は、優れた力学物性と耐熱性を兼ね備えた耐熱性樹脂複合体およびその製造方法に関するものであり、また、前記複合体を製造するのに有用な耐熱性樹脂複合体用不織布に関するものである。更には、耐熱性や難燃性、寸法安定性、工程通過性に優れた耐熱性樹脂複合体に関するものであり、このような耐熱性樹脂複合体は、一般産業資材分野、電気・電子分野、土木・建築分野、航空機・自動車・鉄道・船舶分野、農業資材分野、光学材料分野、医療材料分野などにおいて、とくに高い温度環境下に曝される機会の多い用途に対して極めて有効に使用することができる。

【背景技術】

【0003】

炭素繊維やガラス繊維などの強化繊維と熱可塑性樹脂からなる繊維強化樹脂複合体は、軽量であり、比強度、比剛性に優れているため、電気・電子用途、土木・建築用途、自動車用途、航空機用途等に広く用いられている。繊維強化樹脂複合体では、力学特性を高めるため、強化繊維を連続繊維で使用することがあるが、そのような連続繊維は、賦形性が悪く、複雑な形状を有する繊維強化樹脂複合体の製造が困難な場合がある。そこで、特許文献１（特開昭６１−１３０３４５号公報）および特許文献２（特開平６−１０７８０８号公報）には、強化繊維を不連続繊維とすることで、複雑な形状を有する繊維強化樹脂複合体を製造することが提案されている。

【0004】

また最近では、製品の安全や安心といった社会意識の高まりから、耐熱性素材への要求も高まっている。
そこで、特許文献３（特公平３−２５５３７号公報）には、耐熱性繊維と未延伸ポリフェニレンサルファイド繊維とを重量比で９２：８〜２０：８０の割合で混綿してウェブを形成し、該未延伸繊維が加圧下で可塑化し融着作用を生じる温度条件で熱圧着を行う耐熱性不織布の製造方法が開示されている。

【0005】

また、特許文献４（国際公開２００７／０９７４３６号パンフレット）には、ナイロン６、ポリプロピレンなどの熱可塑性樹脂繊維２０〜６５重量％と炭素繊維３５〜８０重量％からなる成形材料であって、単繊維状の炭素繊維と単繊維状の熱可塑性樹脂繊維からなり、該炭素繊維の重量平均繊維長（Ｌｗ）が１〜１５ｍｍの範囲であり、該炭素繊維の配向パラメータ（ｆｐ）が−０．２５〜０．２５の範囲である成形材料が開示されている。

【0006】

さらに、特許文献５（特表２００６−５２４７５５号公報）には、高性能の熱可塑性物質からなる溶融ファイバとしての少なくとも一つの第１のファイバと、前記溶融ファイバと比較して温度安定度が高い高性能材料からなる少なくとも一つの第２の補強ファイバと、ＰＶＡバインダーと、を含む不織マットから製造されるファイバ複合体が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開昭６１−１３０３４５号公報

【特許文献2】特開平０６−１０７８０８号公報

【特許文献3】特公平３−２５５３７号公報

【特許文献4】国際公開２００７／０９７４３６号パンフレット

【特許文献5】特表２００６−５２４７５５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

しかしながら、特許文献３または４で用いられているポリフェニレンサルファイド繊維やナイロン６繊維、ポリプロピレン繊維のガラス転移温度は１００℃未満である。ガラス転移温度とは、高分子鎖のミクロブラウン運動が始まる温度であるため、その温度を超えると、これらの高分子では、非晶部の分子が動き出してしまう。したがって、１００℃以上では高分子の物性が大きく変化するため、高温下での使用は制限される。

【0009】

また、特許文献５では、実施例において、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）繊維とカーボン繊維とＰＶＡバインダー繊維とで構成された不織マットから、圧縮温度３５０℃において、ファイバ複合材料を形成しているが、ポリフェニレンサルファイド繊維は、上述のようにガラス転移温度が１００℃未満であり、実用上制限される。

【0010】

本発明の目的は、高温に暴露される成形工程を経ても、良好な力学的特性を発揮できる耐熱性樹脂複合体を提供することにある。
本発明の別の目的は、前記目的に加えて、高温でも使用に耐えうる耐熱性はもとより、使用温度下における耐久性を有する耐熱性樹脂複合体を提供することにある。
本発明のさらに別の目的は、このような耐熱性樹脂複合体を効率よく製造できる製造方法および製造に好適に用いることができる耐熱性樹脂複合体用不織布を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0011】

本発明者等は上記した耐熱性樹脂複合体を得るべく鋭意検討を重ねた結果、実使用においても高い耐熱性を有する成形体を得るためには、熱融着によりマトリックスを構成する熱可塑性繊維のガラス転移温度が１００℃以上である必要があることを見出した。

【0012】

一方で耐熱性熱可塑性繊維の熱融着を利用して樹脂複合体へ成形する場合、このような耐熱性を有する熱可塑性繊維の熱融着を行うためには極めて高い温度で加工しなければならず、例えば、特許文献５の実施例で使用されているＰＶＡバインダー繊維はこのような高温下では熱分解を起こすため、得られたファイバ複合材料は、その力学的性質が低下することを新たな課題として見出した。

【0013】

そしてさらに研究を進めた結果、特定の耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維に加え、特定のバインダー繊維を組み合わせた不織布を加熱成形すると、高温への暴露を行う場合であっても、得られた成形品の力学的性質の低下を抑制できること、さらにこのような組み合わせにより、成形品を使用する際の耐熱性をも向上させることが可能であることを見出し、本発明を完成した。

【0014】

すなわち本発明の第一の実施態様は、耐熱性樹脂複合体を作製するために用いられる不織布であって、
前記不織布は、耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維とポリエステル系バインダー繊維とを含み、
前記耐熱性熱可塑性繊維は、ガラス転移温度が１００℃以上、平均繊度が０．１〜１０ｄｔｅｘ、及び平均繊維長が０．５〜６０ｍｍであり、
前記ポリエステル系バインダー繊維は、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜４０／６０として含むポリエステル系ポリマーで構成され、
前記不織布を構成する熱可塑性繊維の割合が３０〜８０ｗｔ％である、耐熱性樹脂複合体用不織布である。

【0015】

前記ポリエステル系バインダー繊維の結晶化度は、５０％以下であってもよい。また前記耐熱性熱可塑性繊維と前記ポリエステル系バインダー繊維との割合（重量比）が（前者）／（後者）＝６０／４０〜９９／１であってもよい。

【0016】

前記耐熱性熱可塑性繊維は、紡糸後、実質的に延伸を施されていない繊維であってもよい。耐熱性熱可塑性繊維は、例えば、ポリエーテルイミド系繊維、半芳香族ポリアミド系繊維、ポリエーテルエーテルケトン系繊維、及びポリカーボネート系繊維からなる群から選択された少なくとも一種で構成されてもよい。

【0017】

前記強化繊維は、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、全芳香族ポリエステル系繊維、及びパラ系アラミド繊維からなる群から選択された少なくとも一種で構成されてもよい。

【0018】

前記不織布は、例えば目付けが５〜１５００ｇ／ｍ^２であってもよい。

【0019】

本発明の第二の実施態様は、前記不織布を準備する準備工程と、
前記不織布を一枚ないしは多数枚重ね合わせ、耐熱性熱可塑性繊維の流動開始温度以上で加熱圧縮する加熱成形工程と、
を少なくとも備える耐熱性樹脂複合体の製造方法である。

【0020】

本発明の第三の実施態様は、マトリックス樹脂と、このマトリックス樹脂中に分散された強化繊維とで構成された耐熱性樹脂複合体であって、
前記マトリックス樹脂は、ガラス転移温度が１００℃以上の耐熱性熱可塑性ポリマーと、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜４０／６０として含むポリエステル系ポリマーとで構成され、
前記耐熱性熱可塑性ポリマーの複合体中の割合が３０〜８０ｗｔ％である、耐熱性樹脂複合体である。

【0021】

前記耐熱性樹脂複合体において、例えば、２４℃での曲げ強度が１５０ＭＰａ以上であり、且つ２４℃に対する１００℃の曲げ強度の保持率が７０％以上であってもよい。また、２４℃での曲げ弾性率が５ＧＰａ以上であり、且つ２４℃に対する１００℃の曲げ弾性率の保持率が７０％以上であってもよい。

【0022】

前記耐熱性樹脂複合体は、密度が２．００ｇ／ｃｍ^３以下、且つ厚さが０．３ｍｍ以上であってもよい。

【0023】

なお、請求の範囲および／または明細書および／または図面に開示された少なくとも２つの構成要素のどのような組み合わせも、本発明に含まれる。特に、請求の範囲に記載された請求項の２つ以上のどのような組み合わせも本発明に含まれる。

【発明の効果】

【0024】

本発明によれば、優れた力学物性と耐熱性を兼ね備え、特に高い温度環境下に曝される機会の多い用途に適用される耐熱性樹脂複合体を提供することが可能である。また本発明の耐熱性樹脂複合体は、特別な加熱成形工程を必要とせず、圧縮成形やＧＭＴ成形などの通常の加熱成形工程で安価に製造することができ、更には、目的に応じてその形状も自由に設計可能であり、一般産業資材分野、電気・電子分野、土木・建築分野、航空機・自動車・鉄道・船舶分野、農業資材分野、光学材料分野、医療材料分野などをはじめとして多くの用途に極めて有効に使用することができる。

【発明を実施するための形態】

【0025】

以下、本発明について詳細に説明する。本発明の第一の実施態様は、耐熱性樹脂複合体を作製するために用いられ、耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維とポリエステル系バインダー繊維とを含む不織布である。

【0026】

（耐熱性熱可塑性繊維）
本発明で用いる耐熱性熱可塑性繊維は、高い耐熱性を有しているため、そのガラス転移温度が１００℃以上である。また熱可塑性繊維であるため、温度上昇により加熱溶融あるいは加熱流動が可能である。一般に、高分子の力学物性は非晶部の分子が動き出すガラス転移温度で大きく落ち込むことがよく知られている。例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）やナイロン６などのような２００℃以上の融点を持つ熱可塑性繊維であっても、その力学物性は６０〜８０℃付近のガラス転移温度で大きく落ち込んでしまうため、耐熱性に優れているとは言い難い。従って、ガラス転移温度が１００℃未満の熱可塑性繊維を用いると、得られる樹脂複合体の耐熱性が高いとは言えず、実使用に制限がかかるものとなる。本発明で用いる耐熱性熱可塑性繊維のガラス転移温度は、好ましくは１０５℃以上、更に好ましくは１１０℃以上である。なお、耐熱性熱可塑性繊維のガラス転移温度の上限値は繊維の種類に応じて適宜設定されるが、成形性の観点から２００℃程度であってもよい。

【0027】

なお、本発明でいうガラス転移温度は、レオロジー社製の固体動的粘弾性装置「レオスペクトラＤＶＥ−Ｖ４」を用い、周波数１０Ｈｚ、昇温速度１０℃／ｍｉｎで損失正接（ｔａｎδ）の温度依存性を測定し、そのピーク温度から求めたものである。ここで、ｔａｎδのピーク温度とは、ｔａｎδの値の温度に対する変化量の第１次微分値がゼロとなる温度のことである。

【0028】

本発明で用いられる耐熱性熱可塑性繊維は、ガラス転移温度が１００℃以上であれば特に制限されず、単独で、または二種以上を組み合わせて用いてもよく、具体例としては、例えば、ポリテトラフルオロエチレン系繊維などのフッ素系繊維；半芳香族ポリイミド系繊維、ポリアミドイミド系繊維、ポリエーテルイミド系繊維などのポリイミド系繊維；ポリスルフォン系繊維、ポリエーテルスルフォン系繊維などのポリスルフォン系繊維；半芳香族ポリアミド系繊維；ポリエーテルケトン系繊維、ポリエーテルエーテルケトン系繊維、ポリエーテルケトンケトン系繊維などのポリエーテルケトン系繊維；ポリカーボネート系繊維；ポリアリレート系繊維；全芳香族ポリエステル系繊維などが挙げられる。これらのうち、力学物性や難燃性、耐熱性、成形性、入手のし易さなどの点から、ポリエーテルイミド系繊維、半芳香族ポリアミド系繊維、ポリエーテルエーテルケトン系繊維、ポリカーボネート系繊維などが好適に用いられ、寸法安定性の点から、半芳香族ポリアミド系繊維、全芳香族ポリエステル系繊維、ポリスルフォン系繊維、ポリカーボネート系繊維などが好適に用いられる。

【0029】

本発明で用いられる耐熱性熱可塑性繊維は、本発明の効果を損なわない範囲で、酸化防止剤、帯電防止剤、ラジカル抑制剤、艶消し剤、紫外線吸収剤、難燃剤、各種無機物などを含んでいてもよい。かかる無機物の具体例としては、カーボンナノチューブ、フラーレン、カーボンブラック、黒鉛、炭化珪素などの炭素材料；タルク、ワラステナイト、ゼオライト、セリサイト、マイカ、カオリン、クレー、パイロフィライト、シリカ、ベントナイト、アルミナシリケートなどの珪酸塩材料；セラミックビーズ、酸化珪素、酸化マグネシウム、アルミナ、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化鉄などの金属酸化物；炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイトなどの炭酸塩；硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの硫酸塩；水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウムなどの水酸化物；ガラスビーズ、ガラスフレーク、ガラス粉などのガラス類；セラミックビーズ；窒化ホウ素などが用いられる。

【0030】

本発明で用いる耐熱性熱可塑性繊維の製造においては、繊維形状を得ることができる限り特に限定されるものではなく、公知の溶融紡糸装置を用いることができる。すなわち、溶融押出し機で少なくとも熱可塑性ポリマーのペレットや粉体を溶融混練し、溶融ポリマーを紡糸筒に導きギヤポンプで計量し、紡糸ノズルから吐出させた糸条を巻き取ることで得られる。その際の引取り速度は特に限定されるものではないが、紡糸線上で分子配向が起きるのを低減させる観点から、５００ｍ／分〜４０００ｍ／分の範囲で引き取ることが好ましい。

【0031】

本発明の耐熱性熱可塑性繊維は、耐熱性樹脂複合体の製造工程での工程通過性や得られる樹脂複合体の寸法安定性や外観を良好にするために、実質的に延伸を施されていない未延伸繊維であるのが好ましい。
なお、「延伸」とは、溶融紡糸後、冷却された繊維に対して、ローラなどの引張手段を用いて繊維を引き伸ばす工程を意味し、ノズルからの吐出後、巻き取る工程において溶融原糸が引き伸ばされる工程は含まれない。

【0032】

本発明で用いる耐熱性熱可塑性繊維の単繊維の平均繊度は、０．１〜１５ｄｔｅｘであることが必須である。力学物性の優れた耐熱性樹脂複合体を得るためには、前駆体となる不織布中の強化繊維を耐熱性熱可塑性繊維によって均一に分散させることが望ましい。

【0033】

平均繊度が細いほど、不織布を構成する耐熱性熱可塑性繊維の本数が多くなり、強化繊維をより均一に分散させることができるが、平均繊度が０．１ｄｔｅｘより小さいと、不織布製造工程において互いに絡まり、強化繊維を均一に分散できない可能性がある。また、特に湿式抄紙で不織布を製造する場合、工程中での濾水性が悪くなるなど、工程通過性を大幅に悪化させる可能性がある。一方、平均繊度が１５ｄｔｅｘを超える場合、不織布を構成する耐熱性熱可塑性繊維の本数が少なすぎ、強化繊維を均一に分散できない可能性がある。耐熱性熱可塑性繊維の平均繊度は好ましくは０．１〜１０ｄｔｅｘ、より好ましくは０．２〜９ｄｔｅｘ、さらに好ましくは０．３〜８ｄｔｅｘ（例えば、０．３〜５ｄｔｅｘ）である。

【0034】

本発明で用いる耐熱性熱可塑性繊維の単繊維の平均繊維長は０．５〜６０ｍｍであることが必須である。平均繊維長が０．５ｍｍより小さい場合、不織布製造過程で繊維が脱落したり、また、特に湿式抄紙で不織布を製造する場合に、工程中での濾水性が悪くなるなど、工程通過性を大幅に悪化させる可能性があるので好ましくない。平均繊維長が６０ｍｍより大きい場合、不織布製造工程において絡まったりして、強化繊維を均一に分散できない可能性があるので好ましくない。好ましくは１〜５５ｍｍ、より好ましくは３〜５０ｍｍである。なお、その際の繊維の断面形状に関しても特に制限はなく、円形であってもよいし、中空、扁平、多角形、Ｔ字形、Ｌ字形、Ｉ字形、十字形、多葉形、星形等の異形断面であってもかまわない。

【0035】

（強化繊維）
本発明で用いる強化繊維については、本発明の効果を損なわない限り特に制限されず、有機繊維であっても無機繊維であってもよく、また、単独で、あるいは二種以上を組み合わせて用いてもよい。例えば、無機繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、セラミックファイバー、玄武岩繊維、各種金属繊維（例えば、金、銀、銅、鉄、ニッケル、チタン、ステンレス等）を例示することができ、また、有機繊維としては、全芳香族ポリエステル系繊維、ポリフェニレンサルファイド系繊維、パラ系アラミド繊維、ポリスルフォンアミド系繊維、フェノール樹脂繊維、全芳香族ポリイミド繊維、フッ素系繊維等を例示することができる。なお、有機繊維は、必要に応じて延伸処理された延伸繊維であってもよい。
強化繊維として用いられる有機繊維が熱可塑性繊維である場合、このような有機繊維の流動開始温度は、耐熱性熱可塑性繊維の流動開始温度よりも高いのが好ましい。

【0036】

これらの強化繊維のうち、力学物性や難燃性、耐熱性、入手のし易さの点から、炭素繊維、ガラス繊維、全芳香族ポリエステル系繊維、パラ系アラミド繊維が好適に用いられる。

【0037】

本発明で用いられる強化繊維の単繊維の平均繊度は、耐熱性熱可塑性繊維に対して好適に分散できる範囲で適宜設定することができ、例えば、１０〜０．０１ｄｔｅｘであってもよく、好ましくは８〜０．１ｄｔｅｘ、より好ましくは６〜１ｄｔｅｘであってもよい。

【0038】

本発明で用いられる強化繊維の単繊維の平均繊維長は、求められる複合体の強度などに応じて適宜設定することができ、例えば、１〜４０ｍｍであってもよく、好ましくは５〜３５ｍｍ、より好ましくは１０〜３０ｍｍであってもよい。
なお、繊維の断面形状に関しても特に制限はなく、円形であってもよいし、中空、扁平、多角形、Ｔ字形、Ｌ字形、Ｉ字形、十字形、多葉形、星形等の異形断面であってもかまわない。

【0039】

（ポリエステル系バインダー繊維）
本発明で用いられるポリエステル系バインダー繊維は、不織布中において、耐熱性熱可塑性繊維と組み合わせることによって、耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維との分散性を向上させるとともに、不織布を樹脂複合体に成形した際に、耐熱性熱可塑性樹脂が発揮する耐熱性を損なうことなく、樹脂複合体への耐熱性を発揮させることができる。
ポリエステル系バインダー繊維は、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜４０／６０（好ましくは９９／１〜４０／６０）として含むポリエステル系ポリマーで構成されている。

【0040】

このようなポリエステル系ポリマーを用いることで、良好なバインダー特性と共に、高温の成形時においての熱分解を抑制できる。より好ましくは（Ａ）／（Ｂ）＝９０／１０〜４５／５５であり、更に好ましくは（Ａ）／（Ｂ）＝８５／１５〜５０／５０である。

【0041】

前記ポリエステル系ポリマーは、本発明の効果を損なわない限り、テレフタル酸とイソフタル酸以外の少量の他のジカルボン酸成分を、一種または複数種類組み合わせて含んでもよい。例えば、その他のジカルボン酸成分としては、ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルスルフォンジカルボン酸、ベンゾフェノンジカルボン酸、４、４′−ジフェニルジカルボン酸、３、３′−ジフェニルジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸；アジピン酸、コハク酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸などの脂肪族ジカルボン酸；ヘキサヒドロテレフタル酸、１、３−アダマンタンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸などをあげることができる。

【0042】

また、ポリエステル系ポリマーを構成するジオール成分としては、エチレングリコールをジオール成分として用いることができる。また、それ以外にもジオール成分としては、例えば、クロロハイドロキノン、４、４′−ジヒドロキシビフェニル、４、４′−ジヒドロキシジフェニルスルフォン、４、４′−ジヒドロキシジフェニルスルフィド、４、４′−ジヒドロキシベンゾフェノン、ｐ−キシレングリコールなどの芳香族ジオール；ジエチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオール、ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコールなどの脂肪族ジオール、シクロヘキサンジメタノールなどの脂環式ジオールをあげることができる。これらのジオール成分は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用してもよい。

【0043】

本発明で用いるポリエステル系バインダー繊維を構成するポリエステル系ポリマーの製造方法は特に限定されるものではなく、公知の方法を適用することができる。すなわち、ジカルボン酸成分とジオール成分とを出発原料としてエステル交換反応を経て溶融重合する方法、またはジカルボン成分とジオール成分を直接エステル化せしめた後に溶融重合する方法などで製造することができる。

【0044】

本発明で用いるポリエステル系バインダー繊維を構成するポリエステル系ポリマーの極限粘度は特に限定されるものではないが、得られる繊維の力学物性や工程通過性やコストの点から、例えば０．４〜１．５の範囲であってもよく、０．６〜１．３の範囲であることが望ましい。ここで、極限粘度はフェノール／クロロエタン（重量比１／１）の混合溶液に溶解させ、３０℃で測定した粘度より求めた粘度であり、「η」で表される。

【0045】

このようにして得られたポリエステル系ポリマーを、公知または慣用の方法により溶融紡糸することによって、ポリエステル系バインダー繊維を得ることができる。溶融紡糸では、加熱することにより溶融したポリエステル系ポリマーを細孔ノズルより空気中に吐出し、吐出された溶融糸条を細化させながら空気中などで冷却、固化し、その後一定の速度で引き取ることにより繊維化することができる。

【0046】

また、本発明で用いるポリエステル系バインダー繊維は、良好なバインダー性能を発揮する観点から、例えばその結晶化度が５０％以下であってもよく、好ましくは４５％以下、更に好ましくは４０％以下であってもよい。結晶化度は、ジカルボン酸成分の共重合比や、繊維化工程における延伸比率などを調整することによって、所望の値とすることができる。なお、耐熱性樹脂複合体を成形する観点から、ポリエステル系バインダー繊維の結晶化度は５％以上であってもよい。

【0047】

本発明で用いるポリエステル系バインダー繊維の単繊維繊度は特に限定されず、例えば０．１〜５０ｄｔｅｘ、好ましくは０．５〜２０ｄｔｅｘの平均繊度の繊維が広く使用できる。繊維の繊度はノズル径や吐出量より適宜調整すればよい。

【0048】

本発明で用いられるポリエステル系バインダー繊維の単繊維の平均繊維長は、求められる複合体の強度などに応じて適宜設定することができ、例えば、１〜４０ｍｍであってもよく、好ましくは５〜３５ｍｍ、より好ましくは１０〜３０ｍｍであってもよい。

【0049】

本発明で用いるポリエステル系バインダー繊維の断面形状に関しても特に制限はなく、円形であってもよいし、中空、扁平、多角形、Ｔ字形、Ｌ字形、Ｉ字形、十字形、多葉形、星形等の異形断面であってもかまわない。
さらに、ポリエステル系バインダー繊維は、耐熱性樹脂複合体を形成できる限り、必要に応じて、芯鞘型、海島型、サイドバイサイド型などの複合繊維であってもよい。この場合、所定の結晶化度は、融着性を発揮する側のポリエステル系ポリマーが有していればよい。

【0050】

（不織布）
本発明の不織布は、不連続繊維が３次元構造に絡み合って結合している多孔質のシートであり、耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維とポリエステル系バインダー繊維とを少なくとも含んでいる。

【0051】

本発明で用いる不織布を構成する耐熱性熱可塑性繊維の割合は３０〜８０ｗｔ％であることが必須である。熱可塑性繊維の割合が３０ｗｔ％より少ない場合、強化繊維を均一に分散することができず、これを加熱成形して得られた樹脂複合体は概観不良を起こすばかりでなく、力学物性の低いものになってしまう。また、熱可塑性繊維の割合が８０ｗｔ％以上の場合、強化繊維の混合量が少なくなってしまい、十分な力学物性が持った樹脂複合体が得られない。好ましくは３５〜７５ｗｔ％であり、より好ましくは４０〜７０ｗｔ％である。

【0052】

また、不織布における耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維との割合（重量比）は（前者）／（後者）＝３０／７０〜８５／１５であってもよい。好ましくは（前者）／（後者）＝３５／６５〜７５／２５、より好ましくは４０／６０〜７０／３０であってもよい。

【0053】

不織布における耐熱性熱可塑性繊維とポリエステル系バインダー繊維との割合（重量比）は、例えば（前者）／（後者）＝６０／４０〜９９／１の範囲にあってもよく、好ましくは７０／３０〜９９／１、より好ましくは８０／２０〜９９／１であってもよい。

【0054】

さらに、不織布における耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維の総量と、ポリエステル系バインダー繊維との割合（重量比）は、例えば（前者）／（後者）＝８５／１５〜９９／１の範囲にあってもよく、好ましくは８８／１２〜９９／１、より好ましくは９０／１０〜９９／１であってもよい。

【0055】

このような特定の割合で耐熱性熱可塑性繊維とポリエステル系バインダー繊維とを組み合わせると、不織布を熱圧着する工程で、樹脂複合体の力学的特性が低減するのを有効に防止できるだけでなく、得られた樹脂複合体が高温度下にさらされた場合であっても、力学的特性を保持することが可能となる。

【0056】

本発明の不織布の製造方法は特に限定はなく、スパンレース不織布、ニードルパンチ不織布、スチームジェット不織布、乾式抄紙法、湿式抄紙法などの公知または慣用の不織布の製造方法が挙げられる。なかでも、生産効率や強化繊維の不織布中での均一分散の面から、湿式抄紙法が好ましい。例えば、湿式抄紙法では、前記耐熱性熱可塑性繊維、強化繊維およびポリエステル系バインダー繊維を少なくとも含む水性スラリーを作製し、ついでこのスラリーを通常の抄紙工程に供すればよい。

【0057】

抄紙工程では、スラリーを乾燥させるための加熱下での乾燥工程が行われる。この際の加熱温度は、ポリエステル系バインダー繊維の軟化点以上であり、この乾燥工程において、スラリー中のポリエステル系バインダー繊維が耐熱性熱可塑性樹脂と強化繊維とを融着し、紙またはウェブ形状を有する不織布を形成することができる。
また、不織布を製造する際、ポリエステル系バインダー繊維による接着性を向上させるため、一旦得られたウェブに対して、さらに熱プレス、スルーエアボンドなどのサーマルボンド工程を行うのが好ましい。
また、不織布の均一性や圧着性を高めるために、スプレードライによりバインダーを塗布してもよい。

【0058】

本発明で用いる不織布の目付は５〜１５００ｇ／ｍ^２であることが好ましく、より好ましくは６〜１４００ｇ／ｍ^２、さらに好ましくは７〜１３００ｇ／ｍ^２であってもよい。目付が小さすぎたり、大きすぎたりする場合、地合斑が大きくなり、また工程通過性が悪化する恐れがある。

【0059】

（耐熱性樹脂複合体の製造方法）
本発明の耐熱樹脂複合体の製造方法は、前記不織布を準備する工程と、前記不織布を一枚ないしは多数枚重ね合わせ、前記耐熱性熱可塑性繊維の流動開始温度以上で加熱圧縮する加熱成形工程と、を少なくとも備えている。なお、不織布は、単一の種類の不織布を複数用いてもよいし、異なる種類の不織布を組み合わせて用いてもよい。
なお、ここで流動開始温度とは、結晶性樹脂の場合はその融点であり、非結晶性樹脂の場合はそのガラス転移温度を意味している。

【0060】

加熱成形方法については特に制限はなく、スタンパブル成形や加圧成形、真空圧着成形、ＧＭＴ成形のような一般的な圧縮成形が好適に用いられる。その時の成形温度は用いる耐熱性熱可塑性繊維の流動開始温度や分解温度に併せて設定すればよい。例えば、耐熱性熱可塑性繊維が結晶性の場合、成形温度は耐熱性熱可塑性繊維の融点以上、（融点＋１００）℃以下の範囲であることが好ましい。また、耐熱性熱可塑性繊維が非結晶性の場合、成形温度は耐熱性熱可塑性繊維のガラス転移温度以上、（ガラス転移温度＋２００）℃以下の範囲であることが好ましい。なお、必要に応じて、加熱成形する前にＩＲヒーターなどで予備加熱することもできる。

【0061】

加熱成形する際の圧力も特に制限はないが、通常は０．０５Ｎ／ｍｍ^２以上（例えば０．０５〜１５Ｎ／ｍｍ^２）の圧力で行われる。加熱成形する際の時間も特に制限はないが、長時間高温に曝すとポリマーが劣化してしまう可能性があるので、通常は３０分以内であることが好ましい。また、得られる耐熱性樹脂複合材料の厚さや密度は、強化繊維の種類や加える圧力で適宜設定可能である。更には、得られる耐熱性樹脂複合体の形状にも特に制限は無く、適宜設定可能である。目的に応じて、仕様の異なる不織布を複数枚積層したり、仕様の異なる不織布をある大きさの金型の中に別々に配置したりして、加熱成形することも可能である。場合によっては、他の強化繊維織物や樹脂複合体と併せて成形することもできる。そして、目的に応じて、一度加熱成形して得られた耐熱性樹脂複合体を、再度加熱成形することも可能である。

【0062】

得られた耐熱性樹脂複合体は、熱可塑性繊維と強化繊維とを含む不織布を前駆体として加熱成形されているため、繊維長の長い強化繊維を高含有率で含むことができるとともに、強化繊維をランダムに配置することも可能であるため、力学特性およびその等方性に優れる。また、不織布を加熱成形することにより優れた賦形性を達成することもできる。

【0063】

（耐熱性樹脂複合体）
本発明の耐熱性樹脂複合体は、マトリックス樹脂と、このマトリックス樹脂中に分散された強化繊維とで構成された耐熱性樹脂複合体であって、
前記マトリックスは、ガラス転移温度が１００℃以上の耐熱性熱可塑性ポリマーと、テレフタル酸成分（Ａ）とイソフタル酸成分（Ｂ）を、その共重合割合（モル比）が（Ａ）／（Ｂ）＝１００／０〜４０／６０として含むポリエステル系ポリマーとで構成され、
前記耐熱性熱可塑性ポリマーの複合体中の割合が３０〜８０ｗｔ％である樹脂複合体である。

【0064】

前記のように得られた耐熱性樹脂複合体では、２４℃での曲げ強度が、例えば１５０ＭＰａ以上であってもよく、好ましくは１６０ＭＰａ以上、更に好ましくは１７０ＭＰａ以上であってもよい。
また、耐熱性樹脂複合体では、２４℃での曲げ弾性率が、例えば５ＧＰａ以上であってもよく、好ましくは５．５ＧＰａ以上、更に好ましくは６ＧＰａ以上であってもよい。

【0065】

更には、前記のように得られた耐熱性樹脂複合体は、２４℃での曲げ強度に対する１００℃での曲げ強度の保持率、および２４℃での曲げ弾性率に対する１００℃での曲げ弾性率の保持率はいずれも７０％以上であることが好ましい。曲げ強度、曲げ弾性率のいずれかの保持率が７０％より小さい場合、耐熱性を有しているとは言えない。好ましくは７４％以上であり、より好ましくは７８％以上である。

【0066】

本発明の耐熱性樹脂複合体は、その密度が２．００ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。密度が２．００ｇ／ｃｍ^３より大きいと、軽量化に資する耐熱性樹脂複合体とは言えず、用途が限られる場合がある。好ましくは１．９５ｇ／ｃｍ^３以下、より好ましくは１．９０ｇ／ｃｍ^３以下である。密度の下限値は、材料の選択などに応じて適宜決定されるが、例えば０．５ｇ／ｃｍ^３程度であってもよい。

【0067】

また、本発明の耐熱性樹脂複合体は、その厚みが０．３ｍｍ以上（好ましくは０．５ｍｍ以上）であることが好ましい。厚みが薄すぎる場合、得られる耐熱性樹脂複合体の強力が低くなったり、生産コストが高くなるため、好ましくない。より好ましくは、０．７ｍｍ以上、さらに好ましくは１ｍｍ以上である。また、厚みの上限は、樹脂複合体に求められる厚みに応じて適宜設定することができるが、例えば１０ｍｍ程度であってもよい。

【0068】

本発明の耐熱性樹脂複合体は、優れた力学物性と耐熱性を兼ね備えているだけでなく、特別な工程を必要とせず安価に製造できることから、例えば、パソコン、ディスプレイ、ＯＡ機器、携帯電話、携帯情報端末、デジタルビデオカメラ、光学機器、オーディオ、エアコン、照明機器、玩具用品、その他家電製品などの筐体、トレイ、シャーシ、内装部材、またはそのケースなどの電気、電子機器部品、支柱、パネル、補強材などの土木、建材用部品、各種メンバ、各種フレーム、各種ヒンジ、各種アーム、各種車軸、各種車輪用軸受、各種ビーム、各種ピラー、各種メンバ、各種フレーム、各種ビーム、各種サポート、各種レール、各種ヒンジなどの、外板、またはボディー部品、バンパー、モール、アンダーカバー、エンジンカバー、整流板、スポイラー、カウルルーバー、エアロパーツなど外装部品、インストルメントパネル、シートフレーム、ドアトリム、ピラートリム、ハンドル、各種モジュールなどの内装部品、またはモーター部品、ＣＮＧタンク、ガソリンタンク、燃料ポンプ、エアーインテーク、インテークマニホールド、キャブレターメインボディー、キャブレタースペーサー、各種配管、各種バルブなどの燃料系、排気系、または吸気系部品などの自動車、二輪車用構造部品、ランディングギアポッド、ウィングレット、スポイラー、エッジ、ラダー、エレベーター、フェイリング、リブなどの航空機用部品に好適に用いられる。

【実施例】

【0069】

以下、実施例により本発明をより詳細に説明するが、本発明は本実施例により何等限定されるものではない。なお、以下の実施例及び比較例においては、下記の方法により各種物性を測定した。

【0070】

［耐熱性熱可塑性繊維のガラス転移温度 ℃］
繊維のガラス転移温度は、レオロジー社製固体動的粘弾性装置「レオスペクトラＤＶＥ−Ｖ４」を用い、周波数１０Ｈｚ、昇温速度１０℃／ｍｉｎで損失正接（ｔａｎδ）の温度依存性を測定し、そのピーク温度から求めた。

【0071】

［平均繊度 ｄｔｅｘ］
マルチフィラメントから無作為に１００本抜き出し、夫々の単繊維の繊度を測定し、平均繊度を求めた。

【0072】

［平均繊維長 ｍｍ］
カット糸から無作為に１００本抜き出し、夫々の繊維長を測定し、平均繊維長を求めた。

【0073】

［ポリエステル系ポリマーの結晶化度］
ＰＥＴ系バインダー繊維の結晶化度は、広角Ｘ線回折法により求めた。すなわち、(株)リガク製Ｘ線発生装置（ＲＡＤ−３Ａ型）を用い、ニッケルフィルターで単色化したＣｕ−Ｋα線で［０１０］の散乱強度を測定し、次式により結晶化度を算出した。
（結晶化度Ｘｃ）＝（結晶部の散乱強度）／（全散乱強度）×１００（％）

【0074】

［ポリエステル系ポリマーの極限粘度］
ＰＥＴ系バインダー繊維の固有粘度は、フェノール／クロロエタン（重量比１／１）の混合溶液に溶解させ、３０℃で測定した溶液粘度から算出した。

【0075】

［不織布の目付 ｇ／ｍ^２］
ＪＩＳ Ｌ１９１３試験法に準じて測定し、ｎ＝３の平均値を採用した。

【0076】

［複合体の曲げ強度 ＭＰａ、曲げ弾性率 ＧＰａ］
２４℃ならびに１００℃における複合体の曲げ強度ならびに曲げ弾性率は、ＡＳＴＭ７９０に準拠して測定した。

【0077】

［参考例１］
（１）重合反応装置を用い、常法により２８０℃で重縮合反応を行い、テレフタル酸とイソフタル酸の共重合割合（モル比）が７０／３０、エチレングリコール１００モル％からなる、固有粘度（η）が０．８１であるＰＥＴ系ポリマーを製造した。製造されたポリマーは、重合機底部よりストランド状に水中に押し出し、ペレット状に切断した。
（２）上記で得られたＰＥＴ系ポリマーを、２７０℃に加熱された同方向回転タイプのベント式２軸押出し機に供給し、滞留時間２分を経て２８０℃に加熱された紡糸ヘッドに導き、吐出量４５ｇ／分の条件で丸孔ノズルより吐出し、紡糸速度１２００ｍ／分で引取り、２６４０ｄｔｅｘ／１２００ｆのＰＥＴ系ポリマー単独からなるマルチフィラメントを得た。次いで得られた繊維を１０ｍｍにカットした。
得られた繊維は、結晶化度２０％、極限粘度０．８、平均繊度２．２ｄｔｅｘ、および円形の断面形状を有していた。

【0078】

［実施例１］
（１）ポリエーテルイミド系ポリマー（サービックイノベイティブプラスチックス社製「ＵＬＴＥＭ９００１」）を１５０℃で１２時間真空乾燥した。
（２）上記（１）のポリマーを紡糸ヘッド温度３９０℃、紡糸速度１５００ｍ／分、吐出量５０ｇ／分の条件で丸孔ノズルより吐出し、２６４０ｄｔｅｘ／１２００ｆのマルチフィラメントを得た。次いで、得られた繊維を１０ｍｍにカットした。
（３）得られた繊維の外観は毛羽等なく良好で、単繊維の平均繊度は２．２ｄｔｅｘ、平均繊維長は１０．１ｍｍで、ガラス転移温度は２１３℃であった。
（４）上記（３）で得られたＰＥＩ繊維５０ｗｔ％、１５ｍｍのカット長のガラス繊維４７ｗｔ％（平均繊度２．２ｄｔｅｘ、平均繊維長１５ｍｍ）、および参考例１で得られたＰＥＴ系バインダー繊維３ｗｔ％（平均繊維長１０ｍｍ）を水中に分散したスラリーを用いて湿式抄紙し、１００℃で熱風乾燥後、目付け５００ｇ／ｍ^２の紙を得た。
（５）得られた紙を６枚重ね合わせ（総目付け＝３０００ｇ／ｍ^２）、ＰＥＩ繊維が全て溶ける温度である３６０℃で、圧力１０Ｎ／ｍｍ^２の下、３分間圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は１．６８ｇ／ｃｍ^３であり、厚さは１．５ｍｍであった。
（６）得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２６０ＭＰａ、１２ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２２０ＭＰａ、１０ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、８５％、８３％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0079】

［実施例２］
実施例１の（２）において、ＰＥＩ繊維のカット長を３ｍｍ（平均繊維長＝３．２ｍｍ）にした以外は実施例１と同様な方法で平板（密度：１．６９ｇ／ｃｍ^３、厚さ：１．３ｍｍ）を得た。得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２５０ＭＰａ、１２ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２１５ＭＰａ、１０ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、８６％、８３％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0080】

［実施例３］
実施例１の（４）において、ＰＥＩ繊維を８０ｗｔ％（耐熱性熱可塑性繊維）、ガラス繊維を１７ｗｔ％（強化繊維）にした以外は、実施例１と同様の方法で平板（密度：１．４１ｇ／ｃｍ^３、厚さ：１．５ｍｍ）を得た。
得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、１８１ＭＰａ、８ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、１５７ＭＰａ、７ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、８７％、８８％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0081】

［実施例４］
実施例１の（４）において、強化繊維として１３ｍｍのカット長のＰＡＮ系炭素繊維（東邦テナックス製；平均繊維径７μｍ、平均繊維長１３ｍｍ）を用いた以外は実施例１と同様な方法で平板（密度：１．４９ｇ／ｃｍ^３、厚さ：１．５ｍｍ）を得た。
得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、３６０ＭＰａ、２２ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、３１８ＭＰａ、２０ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、８８％、９１％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0082】

［実施例５］
（１）半芳香族ポリアミド系ポリマー（クラレ社製「ジェネスタＰＡ９ＭＴ」）を８０℃で１２時間真空乾燥した。
（２）上記（１）のポリマーを紡糸ヘッド温度３１０℃、紡糸速度１５００ｍ／分、吐出量５０ｇ／分の条件で丸孔ノズルより吐出し、マルチフィラメントを得た。次いで、得られた繊維を５ｍｍにカットした。
（３）得られた繊維の外観は毛羽等なく良好で、単繊維の平均繊度は０．７ｄｔｅｘ、平均繊維長は５．２ｍｍで、ガラス転移温度は１２１℃であった。
（４）上記（３）で得られた繊維６０ｗｔ％（耐熱性熱可塑性繊維）、１３ｍｍのカット長のＰＡＮ系炭素繊維３７ｗｔ％（平均繊維径７μｍ、平均繊維長１３ｍｍ）、および参考例１で得られたＰＥＴ系バインダー繊維（平均繊維長１０ｍｍ）３ｗｔ％を水中に分散したスラリーを用いて湿式抄紙し、目付け５００ｇ／ｍ^２の紙を得た。
（５）得られた紙を６枚重ね合わせ（総目付け＝３０００ｇ／ｍ^２）、半芳香族ポリアミド系ポリマー繊維が全て溶ける温度である３３０℃で、圧力１０Ｎ／ｍｍ^２の下、５分間圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は１．４６ｇ／ｃｍ^３であり、厚さは１．５ｍｍであった。
（６）得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、３７２ＭＰａ、２４ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、３１０ＭＰａ、２１ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、８３％、８８％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0083】

［実施例６］
（１）実施例５の（４）において、耐熱性熱可塑性繊維を５０ｗｔ％、強化繊維として１３ｍｍのカット長のパラ系アラミド繊維（東レ・デュポン（株）製、ケブラー；平均繊度２．２ｄｔｅｘ、平均繊維長１３ｍｍ）を４０ｗｔ％、ＰＥＴ系バインダー繊維を１０ｗｔ％用いた以外は実施例５と同様な方法で平板を得た。
得られた平板の密度は１．３１ｇ／ｃｍ^３であり、厚さは１．５ｍｍであった。
得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、３００ＭＰａ、１８ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２２６ＭＰａ、１５ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、７５％、８３％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0084】

［実施例７］
（１）ＰＥＥＫ系ポリマー（Ｖｉｃｔｒｅｘ社製「９０Ｇ」）を８０℃で１２時間真空乾燥した。
（２）上記（１）のポリマーを紡糸ヘッド温度４００℃、紡糸速度１５００ｍ／分、吐出量５０ｇ／分の条件で丸孔ノズルより吐出し、マルチフィラメントを得た。次いで、得られた繊維を５ｍｍにカットした。
（３）得られた繊維の外観は毛羽等なく良好で、単繊維の平均繊度は８．８ｄｔｅｘ、平均繊維長は５．１ｍｍで、ガラス転移温度は１４６℃であった。
（４）上記（３）で得られた繊維を５０ｗｔ％（耐熱性熱可塑性繊維）、１３ｍｍのカット長のＰＡＮ系炭素繊維を４７ｗｔ％（平均繊維径７μｍ、平均繊維長１３ｍｍ）、および参考例１で得られたＰＥＴ系バインダー繊維（平均繊維長１０ｍｍ）３ｗｔ％水中に分散したスラリーを用いて湿式抄紙し、１００℃で熱風乾燥後、目付け５００ｇ／ｍ^２の紙を得た。
（５）得られた紙を６枚重ね合わせ（総目付け＝３０００ｇ／ｍ^２）、ＰＥＥＫ繊維が全て溶ける温度である４３０℃で、圧力１０Ｎ／ｍｍ^２の下、５分間圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は１．５０ｇ／ｃｍ^３であり、厚さは１．５ｍｍであった。
（６）得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、３５２ＭＰａ、２２ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２７５ＭＰａ、１９ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、７８％、８６％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0085】

［実施例８］
（１）実施例７の（４）において、耐熱性熱可塑性繊維を３０ｗｔ％、強化繊維を６５ｗｔ％、バインダー繊維を５ｗｔ％用いた以外は実施例７と同様の方法で平板（密度：１．４０ｇ／ｃｍ^３、厚さ：１．５ｍｍ）を得た。得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、３２５ＭＰａ、２０ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２３５ＭＰａ、１５ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、７２％、７５％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0086】

［実施例９］
（１）ＰＣ系ポリマー（ＳＡＢＩＣ社製「ＦＳＴポリカ」）を８０℃で１２時間真空乾燥した。
（２）上記（１）のポリマーを紡糸ヘッド温度３００℃、紡糸速度１５００ｍ／分、吐出量５０ｇ／分の条件で丸孔ノズルより吐出し、マルチフィラメントを得た。次いで、得られた繊維を５０ｍｍにカットした。
（３）得られた繊維の外観は毛羽等なく良好で、単繊維の平均繊度は２．２ｄｔｅｘ、平均繊維長は５０ｍｍで、ガラス転移温度は１３２℃であった。
（４）上記（３）で得られた繊維を６５ｗｔ％（耐熱性熱可塑性繊維）、１３ｍｍのカット長のＰＡＮ系炭素繊維を３０ｗｔ％（平均繊維径７μｍ、平均繊維長１３ｍｍ）、および参考例１で得られたＰＥＴ系バインダー繊維（平均繊維長２０ｍｍ）５ｗｔ％を混綿してエアレイド成形し、１８０℃の熱風乾燥器中で２分間熱処理して、目付１００ｇ／ｍ^２のエアレイドウェブを得た。
（５）得られたウェブを３０枚重ね合わせ（総目付け＝３０００ｇ／ｍ^２）、ＰＣ繊維が全て溶ける温度である３３０℃で圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は１．３７ｇ／ｃｍ^３であり、厚さは１．５ｍｍであった。
（６）得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２２０ＭＰａ、１８ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、１６２ＭＰａ、１６ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、７４％、８９％であり、耐熱性に優れるものであった。

【0087】

［比較例１］
（１）平均繊度が２．２ｄｔｅｘ、平均繊維長が１０．３ｍｍ、ガラス転移温度が７５℃のＰＥＴ繊維（クラレ製「Ｎ７０１Ｙ」）を５０ｗｔ％（熱可塑性繊維）、１３ｍｍのカット長のＰＡＮ系炭素繊維を４７ｗｔ％（平均繊維径７μｍ、平均繊維長１３ｍｍ）、および参考例１で得られたＰＥＴ系バインダー繊維（平均繊維長１０ｍｍ）３ｗｔ％を水中に分散したスラリーを用いて湿式抄紙し、１００℃で熱風乾燥後、目付け５００ｇ／ｍ^２の紙を得た。
（２）得られた紙を６枚重ね合わせ（総目付け＝３０００ｇ／ｍ^２）、ＰＥＴ繊維が全て溶ける温度である２００℃で、圧力１０Ｎ／ｍｍ^２の下、５分間圧縮成形して平板を成形した。
得られた平板の密度は１．３９ｇ／ｃｍ^３であり、厚さは１．５ｍｍであった。
（３）得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２００ＭＰａ、２０ＧＰａであったが、曲げ特性は熱可塑性繊維のガラス転移温度である７５℃で大きく落ち込み、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、５０ＭＰａ、４ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、２５％、２０％であり、耐熱性に劣るものであった。

【0088】

［比較例２］
（１）実施例１の（４）において、ＰＥＩ繊維を１０ｗｔ％（耐熱性熱可塑性繊維）、ガラス繊維を８０ｗｔ％（強化繊維）、ＰＥＴ系バインダー繊維を１０ｗｔ％にした以外は、実施例１と同様な方法で平板（密度：２．０１ｇ／ｃｍ^３、厚さ：１．３ｍｍ）を得た。得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、１２０ＭＰａ、８ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、６０ＭＰａ、５ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、５０％、６３％であり、耐熱性に劣るものであった。成形品に占める熱可塑性樹脂の量が少なく、含浸性が悪いためであると考えられた。

【0089】

［比較例３］
（１）実施例１の（３）において、耐熱性熱可塑性繊維の平均繊度を２０ｄｔｅｘに変えた以外は、実施例１と同様な方法で湿式抄紙による不織布試作を試みたが、耐熱性熱可塑性繊維の繊度が大きいため、不織布を構成する耐熱性熱可塑性繊維の構成本数が少なく、目が粗いものになった。そのため、抄紙工程中でのガラス繊維の分散性が悪く、さらに不織布の隙間からガラス繊維が脱落したため、極めて工程通過性が悪く、再現性良く不織布を試作することが出来なかった。

【0090】

［比較例４］
（１）実施例１の（３）において、耐熱性熱可塑性繊維の平均繊維長を７０．８ｍｍに変えた以外は、実施例１と同様な方法で湿式抄紙による不織布試作を試みたが、耐熱性熱可塑性繊維の繊維長が大きいため、耐熱性熱可塑性繊維同士が絡まったり、ガラス繊維の分散性が悪く、極めて工程通過性が悪く、再現性良く不織布を試作することが出来なかった。

【0091】

［比較例５］
（１）実施例１において、バインダー繊維をＰＶＡ系バインダー繊維（（株）クラレ製、ＳＰＧ０５６１１）にした以外は、実施例１と同様の方法で平板を得たが平板には多くの気泡が噛んでいた。熱成形中に臭気があったことから推測されるように、高温での熱圧縮工程でバインダー繊維となるＰＶＡ系繊維が分解しガスを発生したため、概観不良をおこしたものと考えられる。それゆえ、得られた成形品の室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２２０ＭＰａ、９ＧＰａ、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、１５０ＭＰａ、６ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ、６８％、６７％であり、耐熱性に劣るものであった。

【0092】

［比較例６］
（１）実施例１において、バインダー繊維をＰＥ系バインダー繊維にした以外は、実施例と同様な方法で平板（密度：１．２９ｇ／ｃｍ^３、厚さ：１．５ｍｍ）を得た。得られた平板の外観は良好であり、室温での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、２００ＭＰａ、８ＧＰａであったが、１００℃での曲げ強度、曲げ弾性率はそれぞれ、１００ＭＰａ、４ＧＰａであり、その保持率はそれぞれ５０％であり、耐熱性に劣るものであった。

【0093】

【表1】

【0094】

【表2】

【0095】

表１の実施例１〜９から明らかなように、ガラス転移温度が１００℃以上の耐熱性熱可塑性繊維と強化繊維が、特定の割合で含まれる不織布からから形成された耐熱性樹脂複合体は、曲げ特性に優れるだけでなく、耐熱性にも優れることが分かる。

【0096】

一方、表２の結果から明らかなように、不織布を構成する耐熱性熱可塑性繊維のガラス転移温度が１００℃未満である比較例１では、室温での曲げ強度および曲げ弾性率は問題ない範囲にあるものの、１００℃ではその曲げ強度および曲げ弾性率は大きく低下する。

【0097】

また、ガラス転移温度が１００℃以上であっても、強化繊維に対する耐熱性熱可塑性樹脂の混合割合が少ない比較例２では、室温での曲げ強度が低減するだけでなく、１００℃における曲げ強度および曲げ弾性率を保持することができない。

【0098】

更には、耐熱性熱可塑性繊維の平均繊度や平均繊度が大きい場合（比較例３および４）、工程通過性を大幅に悪化させ、再現性よく不織布を得ることができない。

【0099】

また、バインダー繊維として熱圧着温度で熱分解するＰＶＡ繊維を使用した比較例５では、実施例１と比較して室温での曲げ強度および曲げ弾性率が低いだけでなく、１００℃における曲げ強度および曲げ弾性率を保持することができない。

【0100】

バインダー繊維としてＰＥＴ系バインダー繊維より耐熱性が劣るＰＥ繊維を使用した比較例６でも、曲げ弾性率が実施例１と比較して室温での曲げ強度および曲げ弾性率が低いだけでなく、１００℃における曲げ強度および曲げ弾性率を保持することができない。

【産業上の利用可能性】

【0101】

本発明によれば、優れた力学物性と耐熱性を兼ね備え、特に高い温度環境下に曝される機会の多い用途に好適に使用可能な耐熱性樹脂複合体を提供することが可能である。また本発明の耐熱性樹脂複合体は、特別な加熱成形工程を必要とせず、圧縮成形やＧＭＴ成形などの通常の加熱成形工程で安価に製造することができ、更には、目的に応じてその形状も自由に設計可能であり、一般産業資材分野、電気・電子分野、土木・建築分野、航空機・自動車・鉄道・船舶分野、農業資材分野、光学材料分野、医療材料分野などをはじめとして多くの用途に極めて有効に使用することができる。

【0102】

以上のとおり、本発明の好適な実施形態を説明したが、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、種々の追加、変更または削除が可能であり、そのようなものも本発明の範囲内に含まれる。