特許 6773824 複合成形品

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6773824

(24)【登録日】2020年10月5日

(45)【発行日】2020年10月21日

(54)【発明の名称】複合成形品

(51)【国際特許分類】

   B29C 70/68 20060101AFI20201012BHJP

   B29C 45/14 20060101ALI20201012BHJP

   B29C 70/12 20060101ALI20201012BHJP

   B29C 70/42 20060101ALI20201012BHJP

   B32B 27/04 20060101ALI20201012BHJP

   C08L 101/00 20060101ALI20201012BHJP

   C08K 7/14 20060101ALI20201012BHJP

   B23K 26/18 20060101ALI20201012BHJP

   B29K 105/12 20060101ALN20201012BHJP

   B29L 9/00 20060101ALN20201012BHJP

【ＦＩ】

   B29C70/68

   B29C45/14

   B29C70/12

   B29C70/42

   B32B27/04 Z

   C08L101/00

   C08K7/14

   B23K26/18

   B29K105:12

   B29L9:00

【請求項の数】4

【全頁数】14

(21)【出願番号】特願2019-10821(P2019-10821)

(22)【出願日】2019年1月25日

(65)【公開番号】特開2020-116862(P2020-116862A)

(43)【公開日】2020年8月6日

【審査請求日】2020年4月21日

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】390006323

【氏名又は名称】ポリプラスチックス株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100106002

【弁理士】

【氏名又は名称】正林 真之

(74)【代理人】

【識別番号】100120891

【弁理士】

【氏名又は名称】林 一好

(72)【発明者】

【氏名】望月 章弘

(72)【発明者】

【氏名】見置 高士

【審査官】 今井 拓也

(56)【参考文献】

【文献】 特表２００３−５１７０７５（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１２−０３６３８６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００７−１１２１２７（ＪＰ，Ａ）

【文献】 国際公開第２０１７／１９９９９２（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２０１６／０８８７１４（ＷＯ，Ａ１）

【文献】 国際公開第２０１５／１４６７６７（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｂ２９Ｃ ７０／６８

Ｂ２３Ｋ ２６／１８

Ｂ２９Ｃ ４５／１４

Ｂ２９Ｃ ７０／１２

Ｂ２９Ｃ ７０／４２

Ｂ３２Ｂ ２７／０４

Ｃ０８Ｋ ７／１４

Ｃ０８Ｌ １０１／００

Ｂ２９Ｋ １０５／１２

Ｂ２９Ｌ ９／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

少なくとも樹脂、ガラス繊維およびレーザ吸収材を含有し、該ガラス繊維が露出した溝を有する溝付きの第１の樹脂成形品と、
該第１の樹脂成形品の該溝を有する面上に隣接して配置される第２の樹脂成形品、
とを備えた射出成形インサート成形品である複合成形品であって、
該第１の樹脂成形品において、該ガラス繊維は、該樹脂組成物全体に対し１５〜４０質量％が混合され、
該レーザ吸収材は該樹脂組成物全体に対し０．３０〜１０質量％混合されており、かつ、［｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるレーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛第２の成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝が、７００以上２５００以下を満たす、複合成形品。
ただし溶融粘度とは、ＩＳＯ１１４４３に準拠して測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度を指し、測定温度は、樹脂成形品を構成する材料に主に含まれる樹脂が融点を持つものである場合はその融点＋３０℃、融点を持たないものである場合はガラス転移温度＋１２０℃にて測定するものである。

【請求項2】

前記ガラス繊維が、前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物全体に対し２０〜３５質量％混合され、前記レーザ吸収材が、前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物全体に対し０．３５〜７．５質量％混合されている、請求項１に記載の複合成形品。

【請求項3】

｛前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有される前記ガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有される前記レーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛前記第２の樹脂成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有される前記ガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝が１２００以上２１００以下を満たす、請求項１又は２に記載の複合成形品。

【請求項4】

前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂と前記第２の樹脂成形品を構成する樹脂が、異種である請求項１〜３いずれかに記載の複合成形品。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、溝付きの第１の樹脂成形品、及びこの溝付きの第１の樹脂成形品を用いた複合成形品に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、自動車、電気製品、産業機器等をはじめとした分野では、二酸化炭素の排出量削減、製造コストの削減等の要請に応えるため、金属成形品の一部を樹脂成形品に置き換える動きが広がっている。これに伴い、樹脂成形品と金属成形品とを一体化した複合成形品が広く普及している。これに限らず、同種又は異種の材料からなる成形品を一体化した複合成形品も広く普及している。

【0003】

第１の樹脂成形品と第２の成形品とを一体化した複合成形品の製造方法として、特許文献１には、無機充填材を含有する第１の樹脂成形品の表面にレーザを照射することで、該表面に無機充填材が露出した溝構造を形成し、その後、該表面に他方の樹脂成形品を接して充填、成形し、一体化させることが提案されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】国際公開第２０１５／１４６７６７号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

しかしながら、レーザの照射により樹脂成形品に溝構造を形成する場合、樹脂に混合するガラス繊維等の無機充填剤やレーザを吸収する配合剤等の形状や添加量によって、レーザの吸収や散乱による減衰の状態が変化するため、溝構造の形成状態、ひいては複合成形品の接合状態に影響が生じることになる。

【0006】

特に、樹脂部の劣化を避けるため、あるいは設備上の制約等の事情から、レーザ照射の出力を抑えなければならない場合には、第１の樹脂成形品の成形ショット間における無機充填剤及び／又は配合剤の分散及び／又は配向状態のバラツキが、溝構造の形成に影響しやすくなり、その結果、接合強度にバラツキが生じ、歩留まりが悪く生産性に劣る複合成形品となる場合があった。

【0007】

本発明は、以上のような課題を解決するためになされたものであり、その目的は、第１の樹脂成形品と第２の成形品とを接合したときの強度を維持しながらも、成形ショット間での強度が安定でバラツキの少ない複合成形品を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0008】

本発明の目的は、下記によって達成された。
１．少なくとも樹脂、ガラス繊維およびレーザ吸収材を含有し、該ガラス繊維が露出した溝を有する溝付きの第１の樹脂成形品と、
該第１の樹脂成形品の該溝を有する面上に隣接して配置される第２の成形品、
とを備えた複合成形品であって、
該第１の樹脂成形品において、該ガラス繊維は、該樹脂組成物全体に対し１２〜４５質量％が混合され、
該レーザ吸収材は、該樹脂組成物全体に対し０．２５〜１０質量％混合されており、かつ、［｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるレーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛第２の成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝が、７００以上２５００以下を満たす、複合成形品。

【0009】

２．前記ガラス繊維が、前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物全体に対し２０〜３８質量％混合され、前記レーザ吸収材が、前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物全体に対し０．３５〜９質量％混合されている、前記１に記載の複合成形品。
３．｛前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有される前記ガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有される前記レーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛前記第２の成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛前記第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有される前記ガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝が１２００以上２１００以下を満たす、前記１又は２に記載の複合成形品。

【発明の効果】

【0010】

本発明によれば、第１の樹脂成形品と第２の成形品とを接合したときの強度を維持しながらも、ショット間の接合強度が安定でバラツキのない樹脂成形品を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】本実施形態の複合成形品１の拡大断面を模式的に示した図である。

【図2】複合成形品の構成要素である溝付きの第１の樹脂成形品の拡大断面を模式的に示した図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

以下、本発明の具体的な実施形態（以下、「本実施の形態」という）について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲で種々の変更が可能である。

【0013】

＜複合成形品＞
本発明の複合成形品は、少なくとも樹脂、ガラス繊維およびレーザ吸収材を含有する樹脂組成物からなり、該ガラス繊維が露出した溝を有する溝付きの第１の樹脂成形品と、該第１の樹脂成形品の該溝を有する面上に隣接して配置される第２の成形品、とを備えた複合成形品であって、該第１の樹脂成形品において、該ガラス繊維は、該樹脂組成物全体に対し１２〜４５質量％が混合され、該レーザ吸収材は該樹脂組成物全体に対し０．２５〜１０質量％混合されており、かつ、［｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるレーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛第２の成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝が７００以上２５００以下を満たすことを特徴とする。

【0014】

図１は本発明の複合成形品の概略拡大断面の模式図である。複合成形品１は、溝付きの第１の樹脂成形品１０と、凸部を有する第２の成形品２０とを備える。溝付きの第１の樹脂成形品１０の溝内部には、ガラス繊維が側面より突出している。そして、第２の成形品２０の凸部は、該突出したガラス繊維を囲むようにして溝付きの第１の樹脂成形品１０の溝に入り込んでいる。

【0015】

≪溝付きの第１の樹脂成形品１０≫
図２は、溝付きの第１の樹脂成形品１０の概略拡大断面模式図である。溝付きの第１の樹脂成形品１０は、ガラス繊維１１を含有する。また、溝付きの第１の樹脂成形品１０は、ガラス繊維１１が側面より突出し露出された溝１２を有する。ガラス繊維の一部は、溝に架かっている。
［樹脂］

【0016】

本発明の溝付きの第１の樹脂成形品１０を構成する樹脂組成物に用いる樹脂は、レーザの照射により除去され、結果として溝１２を形成できるものであれば、特に限定されるものではなく、熱可塑性であってもよいし、熱硬化性であってもよい。樹脂の好適な材質として、例えば、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ポリアミド（ＰＡ）等が挙げられる。
［ガラス繊維］

【0017】

本発明のガラス繊維１１は、樹脂成形品の樹脂の一部を除去することにより、溝付きの第１の樹脂成形品１０に形成される溝において溝の側面より突出し露出されるものである。そしてガラス繊維１１の平均繊維長は特に限定されないが、樹脂に溶融混練される前の状態で、好ましくは０．１〜５ｍｍ、より好ましくは０．５〜３．５ｍｍであり、平均直径は好ましくは３〜２０μｍ、より好ましくは８〜１５μｍであることを特徴とする。

【0018】

通常、ガラス繊維の含有量（質量％）が同じでその径が異なる場合、ガラス繊維の平均直径が細い方ほど、同一容積内に存在するガラス繊維の本数が多くなることから、引張強度等の機械的特性が高くなる傾向にあるが、本発明においては、ガラス繊維の平均直径が細すぎると、上述の通りガラス繊維の本数が多くなることから、レーザ光の反射や散乱による減衰が生じやすくなり、樹脂の除去効率が低下し、アンカー効果のもととなる溝の形成に影響を及ぼしうるため、溝付きの第１の樹脂成形品と第２の成形品の接合強度が低下したり、製品ごとの接合強度のバラツキが大きくなったりする場合がある。

【0019】

一方、ガラス繊維の平均直径が太すぎる場合、樹脂組成物自体の機械的特性を十分高めることが難しくなる場合がある。これらの観点から、ガラス繊維の平均直径を上記の適切な範囲とすることが望ましい。

【0020】

ガラス繊維の含有量は、溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物全体に対して１２質量％以上４５質量％以下である。１２質量％未満であると、ガラス繊維１１が溝１２で露出したとしても、このガラス繊維１１が溝付きの第１の樹脂成形品１０及び第２の成形品２０の破壊を抑えるアンカーの役割を十分に果たせない可能性がある。

【0021】

４５質量％を超えると、溝１２の形成のために照射したレーザ光が、ガラス繊維１１による減衰の影響を受けやすくなり、溝付きの第１の樹脂成形品１０と第２の成形品２０との接合強度にバラツキが大きくなる場合がある。ガラス繊維の含有量は１５質量％以上４０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以上３８質量％以下がより好ましく、２５質量％以上３５質量％以下がさらに好ましい。平均繊維長、平均直径は、電子顕微鏡写真において１００個の試料の値を読み取り平均値を出すことにより定めることができる。

【0022】

ガラス繊維１１として、単独もしくは混合して用いることができ、繊維状以外のガラスフレーク、マイカ、タルク、ガラスビーズなどの無機充填剤やその他の添加剤や改質剤などが、本発明の効果の発現を妨げない程度に配合されていても構わない。

【0023】

溝１２で露出するガラス繊維１１が溝付きの第１の樹脂成形品１０及び第２の成形品２０の破壊を抑えるアンカーの役割を果たすにあたり、溝１２においては、樹脂の一部が除去されることにより形成される凹凸の山１３同士をガラス繊維１１が好適に架けていることが好ましい。
[レーザ吸収材]

【0024】

本発明では、レーザ吸収材を溝付きの第１の樹脂成形品１０を構成する樹脂組成物全体の０．２５〜１０
質量％含有させることにより、レーザ照射時の樹脂の除去しやすさ（溝の形成しやすさ）を適宜調整することができ、接合強度のバラツキを抑制することができる。０．２５質量％よりも少ない場合は、ガラス繊維によるレーザの反射や散乱による減衰が発生しやすく、溝の形成状態にバラツキを発生しやすくなり、１０質量％を超えた場合は、レーザ吸収材の凝集物が生じたり、またレーザ吸収材が凝集し高濃度となった箇所で、レーザによる過熱が発生し炭化物が生成したりすることで、それらが異物として破壊起点となり、やはり接合強度のバラツキを発生しやすくなる。

【0025】

レーザ吸収材の含有量は、第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物全体の０．３５質量％以上９質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以上８質量％以下であることがより好ましく、０．５質量％以上６質量％以下であることがさらに好ましい。

【0026】

本発明のレーザ吸収材としては、レーザ光を吸収することができるものであれば特に限定されず、例えば顔料や染料といったものが用いられ、レーザ光の吸収効率の点では顔料、特に無機顔料が好ましく、中でもカーボンブラックが好ましい。
［溝］

【0027】

本発明の溝付きの第１の樹脂成形品１０の表面には溝１２が形成されている。溝１２では、ガラス繊維１１が露出している。そして、樹脂の一部除去により溝１２を形成するとともに溝の少なくとも表面側において側面から露出し溝に照射されるレーザを一部遮蔽するガラス繊維の一部を除去することにより、溝１２の側面１２ａからガラス繊維１１を溝側面より突出した状態で露出させることができる。ガラス繊維１１の少なくとも一部を除去することで、他の樹脂成形品と複合成形したときのアンカー効果を高めることができる。

【0028】

また、第２の成形品と一体化して複合成形品を得る際、少なくとも表面側において露出するガラス繊維の端部を突出する状態で一部を除去し、とりわけ溝の中央部のガラス繊維を除去することで、流動状態にある第２の成形品の溝への入り込みを容易にし、高いアンカー効果を得ることができる。

【0029】

本発明は、溝付きの第１の樹脂成形品１０の溝１２を有する面を接触面として第２の成形品２０と一体化して複合成形品１を製造するが、この複合成形品１においてガラス繊維１１はもはや露出されていない。
本明細書では、複合成形品１においてガラス繊維１１が露出されていない場合であっても、複合成形品１から第２の成形品２０を取り除いた態様において溝１２からガラス繊維１１が露出していれば、「溝１２においてガラス繊維１１が露出されている」ものとする。

【0030】

第２の成形品と複合成形したときに溝の側面からガラス繊維が突出して露出することで十分なアンカー効果がより効果的に得られる点で、溝１２の長手方向は、ガラス繊維１１の長手方向とは異なることが好ましい。また、ガラス繊維が溝に架かっているとさらに接合効果が高くなる。

【0031】

樹脂成形品１０の表面に形成される溝１２は、複数の溝１２を設けることにより、アンカーの効果がより高まる。溝１２を複数形成する際、これら複数の溝１２は、各々の溝が個別に形成されたものであってもよいし、一筆書きの要領で複数の凹凸からなる溝が一度に形成されたものであってもよい。溝の間隔は第２の成形品の凸部の入り込み易さ、露出したガラス繊維の脱落し難さ、凹凸部の構造強度などを考慮して適宜設定すればよい。

【0032】

複数の溝１２は両端が繋がった溝１２を等高線のように並べて設けても良いし、交差しない縞状に形成されても、溝１２が交差する格子状に形成されてもよい。溝１２を格子状に形成する場合は、溝１２の長手方向がガラス繊維の長手方向とは異なる斜格子状に形成することが好ましい。また、溝１２を格子状に形成する場合、溝１２の形状はひし形状であっても良い。

【0033】

溝１２の長さは特に限定されるものでなく、溝１２が短い場合、開口部の形状は四角形であってもよいし、丸形や楕円形であってもよい。アンカー効果を得るためには、溝１２は長い方が好ましい。

【0034】

また、溝１２の深さについても特に限定されるものではないが、より高いアンカー効果を得られる点で、溝１２の深さは深い方が好ましい。深さが浅いと、溝１２で第２の成形品２０と接合して複合成形品１を形成する際に、溝１２に露出するガラス繊維１１と第２の成形品２０との間に十分なアンカー効果を生じないことから、溝付きの第１の樹脂成形品１０と第２の成形品２０とを強固に密接できないことがある。

【0035】

＜第２の成形品および複合成形品＞
本発明の第２の成形品２０を形成する材料は、未硬化の流動状態であって、ガラス繊維１１が露出された溝１２に入ることが可能な樹脂であれば特に限定されるものでなく、熱可塑性樹脂、硬化性樹脂（熱硬化性樹脂、光硬化性樹脂、放射線硬化性樹脂等）、ゴム、接着剤等のいずれからなるものであってもよいが、加工性の点から、射出成形で賦形することができる熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、ゴムを含む樹脂組成物が好ましく、熱可塑性樹脂を含む熱可塑性樹脂組成物であることがより好ましい。第１の樹脂成形品を構成する樹脂と同種の樹脂または異種の樹脂を使用することもできる。ここで異種とは、第１の樹脂成形品を構成する樹脂を、一部含む場合も含んでいる。本発明では、異種の場合に特に効果が発揮される。

【0036】

本発明では、第２の成形品２０は、溝１２に接する凸部を有し、この凸部は、溝１２に入り込んでいる。凸部は、溝１２の内部において、ガラス繊維１１を囲むように配置されることが好ましい。
第１の樹脂成形品に第２の成形品が射出成形、トランスファ成形、溶着等の方法により積層されることにより、本発明の複合成形品が形成される。

【0037】

＜レーザ吸収材と各成分の関係＞
本発明では、溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の含有量と平均直径、レーザ吸収材の含有量、および第２の成形品を構成する材料の溶融粘度が、得られる複合成形品の接合強度に相互に影響を及ぼす。

【0038】

ガラス繊維の直径と量の関係は前述の通りだが、例えば溝付きの第１の樹脂成形品に含まれるガラス繊維の直径が細く、かつ含有量が多い場合、レーザの減衰により溝形成が不利になるものの、その場合はレーザ吸収材の含有量を、凝集の問題が起こらない程度の範囲で多めにすることにより、レーザによる樹脂の除去を促進し、レーザの減衰の影響を緩和することができる。

【0039】

また、第２の成形品を構成する材料として、溶融粘度が低いものを用いれば、溝の形成状態が不利な場合でも、第２の成形品の凸部が溝内に入り込みやすくなることにより、接合強度面で有利となりうる。

【0040】

一方で、製品設計や意匠性の観点からは、溝付きの第１の樹脂成形品と第２の成形品の機械的特性や色目を合わせたいとの要求により、溝付きの第１の樹脂成形品に合わせて、第２の成形品を構成する材料に含まれるガラス繊維や、カーボンブラック等のレーザ吸収材の量を多くする場合があり、そのような場合、第２の成形品を構成する材料は、添加剤の含有量が多くなることで溶融粘度が高くなり、溝付きの第１の樹脂成形品の溝部に入り込みにくくなるため接合強度が不利となりうる。

【0041】

本発明において、レーザ吸収材と各成分が相互に与える影響を考慮すると、溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の量と平均直径、レーザ吸収材の添加量および第２の成形品を構成する材料の溶融粘度の関係は、「［｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるレーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛第２の成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝」により求められる値が、７００以上２５００以下であり、１０００以上２３００以下であることが好ましく、１２００以上２１００以下であることがより好ましい。

【0042】

なお、本発明において「溶融粘度（Ｐａ・ｓ）」とは、成形品を構成する材料について、ＩＳＯ１１４４３に準拠して測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度を指し、その測定温度は、成形品を構成する材料に主に含まれる成分（熱可塑性樹脂など）を基準として、当該主成分が結晶性樹脂のように融点を持つものである場合はその融点＋３０℃、非晶性樹脂のように明確な融点を持たないものである場合はガラス転移温度＋１２０℃にて測定するものとする。

【実施例】

【0043】

以下、本発明を代表的な射出成形による実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。

【0044】

＜溝付きの第１の樹脂成形品＞
ポリプラスチックス株式会社製、融点２８０℃、ＩＳＯ１１４４３に準拠し３１０℃で測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度４５Ｐａ・ｓの液晶ポリマー（以下「ＬＣＰ」とも記載）に、日本電気硝子株式会社製ガラス繊維ＥＣＳ０３Ｔ−７８６Ｈ（平均繊維長３ｍｍ、平均直径１０．５μｍ、以下「ＧＦ１０．５」とも記載）およびレーザ吸収材として三菱化学株式会社製カーボンブラック＃３０３０Ｂ（以下「ＣＢ」とも記載）を表１に記載の量（ＬＣＰをベースとした樹脂組成物全体に対し、ＧＦ１０．５を５〜５０質量％、ＣＢを０．０１〜１０．００質量％）混合し、下記条件で６５ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの棒状成形品を射出成形した。この射出成形品の１３ｍｍ×６．５ｍｍの面に、照射回数が１０回になるように、射出成形品の表面に対して垂直方向から斜格子状にレーザを照射した。

【0045】

すべての試料に対する照射条件は同じであり、レーザの発振波長は１．０６４μｍ、最大定格出力は１３Ｗ（平均）とし、出力は９０％、周波数は４０ｋＨｚ、走査速度は１０００ｍｍ／ｓとした。これにより、溝幅が１００μｍで格子状の溝付きの第１の樹脂成形品を得た。

【0046】

＜溝付きの第１の樹脂成形品の成形条件（ＬＣＰベース）＞
予備乾燥：１４０℃、３時間
シリンダ温度：２９０℃
金型温度：８０℃
射出速度：１００ｍｍ／ｓｅｃ
保圧：８０ＭＰａ（８００ｋｇ／ｃｍ^２）

【0047】

＜第２の成形品の積層による複合成形品の製造＞
上記溝付きの第１の樹脂成形品について、レーザの照射によって形成された溝を有する面を接触面として１３０ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍのキャビティの射出成形用金型にインサートし、第２の成形品を構成する材料を射出成形し、キャビティ内の残りの６５ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの空間に充填することで第２の成形品を積層し、１３０ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの複合成形品の試料を得た。なお、第２の成形品を構成する材料は、第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物と同じ材料を用い、第１の樹脂成形品と同じ成形条件で射出成形した。

【0048】

＜評価＞
上記試料について各１０サンプルを取り出し、２３℃５０％ＲＨの雰囲気下、オリエンテック社製テンシロンＵＴＡ−５０ｋＮ（クロスヘッド速度１０ｍｍ／分）にて引張試験を行い、複合成形品の接合強度及びそのバラツキを評価した。評価基準は下記の通りとした。Ｂ以上であれば、実用上の問題は発生しないレベルである。
Ａ：１０個のうち１０個が接合強度１２ＭＰａ以上
Ｂ：１０個のうち１０個が接合強度１０ＭＰａ以上１２ＭＰａ未満
Ｃ：１０個のうち８〜９個が接合強度１０ＭＰａ以上、他が１０ＭＰａ未満
Ｄ：１０個のうち３個以上が接合強度１０ＭＰａ未満

【0049】

なお、各試料の第２の成形品を構成する各材料について、ＩＳＯ１１４４３に準拠し３１０℃で測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度（Ｐａ・ｓ）を各評価結果の横にカッコ書きで、また各試料について、「［｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるレーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛第２の成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝」を計算した値を各評価結果の２段目に、それぞれを示す。

【0050】

【表1】

【0051】

次いで、ポリプラスチックス株式会社製、融点２８０℃、ＩＳＯ１１４４３に準拠し３１０℃で測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度１３０Ｐａ・ｓのポリフェニレンサルファイド樹脂（以下「ＰＰＳ」とも記載）に、日本電気硝子株式会社製ガラス繊維ＥＣＳ０３Ｔ−７８６Ｈ（平均繊維長３ｍｍ、平均直径１０．５μｍ、以下「ＧＦ１０．５」とも記載）または日本電気硝子株式会社製ガラス繊維ＥＣＳ０３Ｔ−７１７（平均繊維長３ｍｍ、平均直径１３μｍ、以下「ＧＦ１３」とも記載）、およびレーザ吸収材として三菱化学株式会社製カーボンブラック＃３０３０Ｂ（以下「ＣＢ」とも記載）を表２に記載の量（ＰＰＳをベースとした樹脂組成物全体に対し、ＧＦ１０．５またはＧＦ１３をそれぞれ５〜３５質量％、ＣＢを５．０質量％）混合し、下記条件にて、６５ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの棒状成形品を射出成形した。

【0052】

この射出成形品について、上述のＬＣＰベースの実施例と同様にして、１３ｍｍ×６．５ｍｍの面にレーザを照射して溝付きの第１の樹脂成形品を作製し、当該溝を有する面を接触面として１３０ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍのキャビティの射出成形用金型にインサートし、第２の成形品を構成する材料を射出成形し、キャビティ内の残りの６５ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの空間に充填することで第２の成形品を積層し、１３０ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの複合成形品の試料を得た。なお、第２の成形品を構成する材料は、第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物と同じ材料を用い、第１の樹脂成形品と同じ成形条件で射出成形した。

【0053】

＜ＰＰＳベースの樹脂成形品の成形条件＞
予備乾燥：１４０℃、３時間
シリンダ温度：３２０℃
金型温度：１４０℃
射出速度：３０ｍｍ／ｓｅｃ
保圧：８０ＭＰａ（８００ｋｇ／ｃｍ^２）

【0054】

＜評価＞
上記試料について各１０サンプルを取り出し、２３℃５０％ＲＨの雰囲気下、オリエンテック社製テンシロンＵＴＡ−５０ｋＮ（クロスヘッド速度１０ｍｍ／分）にて引張試験を行い複合成形品の接合強度及びそのバラツキを評価した。評価基準は下記の通りとした。Ｂ以上であれば、実用上の問題は発生しないレベルである。
Ａ：１０個のうち１０個が接合強度４０ＭＰａ以上
Ｂ：１０個のうち１０個が接合強度３０ＭＰａ以上４０ＭＰａ未満
Ｃ：１０個のうち８〜９個が接合強度３０ＭＰａ以上、１〜２個が３０ＭＰａ未満
Ｄ：１０個のうち３個以上が接合強度３０ＭＰａ未満

【0055】

なお、各試料の第２の成形品を構成する材料について、ＩＳＯ１１４４３に準拠し３１０℃で測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度（Ｐａ・ｓ）を各評価結果の横にカッコ書きで、また各試料について、「［｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるレーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛第２の成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝」を計算した値を各評価結果の２段目に、それぞれ示す。

【0056】

【表2】

【0057】

さらに、ポリプラスチックス株式会社製、融点２８０℃、ＩＳＯ１１４４３に準拠し３１０℃で測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度１３０Ｐａ・ｓのポリフェニレンサルファイド樹脂（以下「ＰＰＳ」とも記載）に、日本電気硝子株式会社製ガラス繊維ＥＣＳ０３Ｔ−７８６Ｈ（平均繊維長３ｍｍ、平均直径１０．５μｍ、以下「ＧＦ１０．５」とも記載）およびレーザ吸収材として三菱化学株式会社製カーボンブラック＃３０３０Ｂ（以下「ＣＢ」とも記載）を表３に記載の量（ＰＰＳをベースとした樹脂組成物全体に対し、ＧＦ１０．５を５〜５０質量％、ＣＢを０．１０〜１０．００質量％）混合し、（ＰＰＳをベースとした樹脂組成物全体に対し、ＧＦ１０．５またはＧＦ１３をそれぞれ５〜３５質量％、ＣＢを５．０質量％）混合し、下記条件にて、６５ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの棒状成形品を射出成形した。

【0058】

この射出成形品について、上述のＬＣＰベースの実施例と同様にして、１３ｍｍ×６．５ｍｍの面にレーザを照射して溝付きの第１の樹脂成形品を作製し、当該溝を有する面を接触面として１３０ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍのキャビティの射出成形用金型にインサートし、第２の成形品を構成する材料を射出成形し、キャビティ内の残りの６５ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの空間に充填することで第２の成形品を積層し、１３０ｍｍ×１３ｍｍ×６．５ｍｍの複合成形品の試料を得た。なお、第２の成形品を構成する材料には、ポリプラスチックス株式会社製、融点１６５℃、ＩＳＯ１１４４３に準拠し１９５℃で測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度２７８Ｐａ・ｓのポリオキシメチレン樹脂（以下「ＰＯＭ」とも記載）を使用し、下記条件で射出成形した。

【0059】

＜ＰＯＭの成形条件＞
予備乾燥：８０℃、３時間
シリンダ温度：１９５℃
金型温度：８０℃
射出速度：１６ｍｍ／ｓｅｃ
保圧：８０ＭＰａ（８００ｋｇ／ｃｍ^２）

【0060】

＜評価＞
上記試料について各１０サンプルを取り出し、２３℃５０％ＲＨの雰囲気下、オリエンテック社製テンシロンＵＴＡ−５０ｋＮ（クロスヘッド速度１０ｍｍ／分）にて引張試験を行い複合成形品の接合強度及びそのバラツキを評価した。評価基準は下記の通りとした。Ｂ以上であれば、実用上の問題は発生しないレベルである。
Ａ：１０個のうち１０個が接合強度１０ＭＰａ以上
Ｂ：１０個のうち１０個が接合強度７ＭＰａ以上１０ＭＰａ未満
Ｃ：１０個のうち８〜９個が接合強度７ＭＰａ以上、１〜２個が７ＭＰａ未満
Ｄ：１０個のうち３個以上が接合強度７ＭＰａ未満

【0061】

なお、各試料の第２の成形品を構成する材料について、ＩＳＯ１１４４３に準拠し１９５℃で測定した１０００ｓｅｃ^−１における溶融粘度（２７８Ｐａ・ｓ）を各評価結果の横にカッコ書きで、また各試料について、「［｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の量（質量％）×０．９｝＋｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるレーザ吸収材の量（質量％）×１．４｝］×｛第２の成形品を構成する材料の溶融粘度（Ｐａ・ｓ）＋３６０｝÷｛溝付きの第１の樹脂成形品を構成する樹脂組成物に含有されるガラス繊維の平均直径（μｍ）×０．８｝」を計算した値を各評価結果の２段目に、それぞれ示す。

【0062】

【表3】

【0063】

以上の結果より、本発明の範囲では、接合強度が高い複合成形品を得ることができ、また接合強度のバラツキを小さくすることができた。

【符号の説明】

【0064】

１ 複合成形品
１０ 溝付きの第１の樹脂成形品
１１ 無機充填剤
１２ 溝
１２ａ 溝の側壁
１３ 山
２０ 第２の成形品
Ｄ 溝の深さ
Ｗ 山の幅

【図1】

【図2】