特許 6880915 ガス中の硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方の回収方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】6880915

(24)【登録日】2021年5月10日

(45)【発行日】2021年6月2日

(54)【発明の名称】ガス中の硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方の回収方法

(51)【国際特許分類】

   C10K 1/10 20060101AFI20210524BHJP

   C10K 1/18 20060101ALI20210524BHJP

【ＦＩ】

   C10K1/10

   C10K1/18

【請求項の数】7

【全頁数】19

(21)【出願番号】特願2017-64000(P2017-64000)

(22)【出願日】2017年3月28日

(65)【公開番号】特開2018-165342(P2018-165342A)

(43)【公開日】2018年10月25日

【審査請求日】2020年3月18日

(73)【特許権者】

【識別番号】000006035

【氏名又は名称】三菱ケミカル株式会社

(72)【発明者】

【氏名】雪田 忍

【審査官】 三須 大樹

(56)【参考文献】

【文献】 特開平８−２５３７７６（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００３−３２１６８０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２００５−１９４４１０（ＪＰ，Ａ）

【文献】 特開２０１３−２２１０６２（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】（Int.Cl.，ＤＢ名）

Ｃ１０Ｋ １／００−３／０６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

ナフタレン、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方、及び粗軽油成分を含む、コークス炉ガス及び熱分解炉ガスのうち少なくともいずれか一方を含有する原料ガスから硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一つを回収する方法であり、
当該原料ガス中に含まれるナフタレンを吸収塔（１）において吸収油に吸収する吸収工程〔１〕、
吸収塔（１）から硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を含有するガスを吸収塔（２）に供給し、吸収液に吸収する吸収工程〔２〕、
硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一方を吸収した吸収液を吸収塔（２）から蒸留塔（１）に供給して蒸留することにより、当該硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を回収する回収工程〔１〕、
硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を回収後の吸収液を、熱交換器（Ａ）及び熱交換器（Ｂ）を介して冷却した後、再び吸収塔（２）へ供給する冷却工程〔１〕、
吸収塔（２）から粗軽油成分を含有するガスを吸収塔（３）に供給し、吸収油に吸収する吸収工程〔３〕、
粗軽油成分を吸収した吸収油を吸収塔（３）から蒸留塔（２）に供給して蒸留することにより、当該粗軽油成分を回収する回収工程〔２〕、
粗軽油成分を回収後の吸収油を、熱交換器（Ｃ）を介して冷却した後、再び吸収塔（１）及び吸収塔（３）へ供給する冷却工程〔２〕を有し、かつ
蒸留塔（２）から抜き出した吸収油中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量を３５重量％以下とする、
ガス中の硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一つの回収方法。

【請求項2】

前記蒸留塔（２）から吸収油を抜き出し、該吸収油を蒸留塔（３）にてピッチ成分を除去する除去工程を含む、
請求項１に記載の回収方法。

【請求項3】

熱交換器（Ａ）と熱交換器（Ｂ）とが直列に設けられており、
熱交換器（Ａ）が吸収塔（２）から蒸留塔（１）へ供給される吸収液を冷媒とするものであり、
熱交換器（Ｂ）が水を冷媒とするものであり、かつ
熱交換器（Ｂ）が熱交換器（Ａ）よりも吸収塔（２）に近い位置に備えられたものである、
請求項１又は２に記載の回収方法。

【請求項4】

吸収液から硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一つを分離する蒸留塔（１）が棚段塔、充填塔及び泡鐘塔から選ばれるものである、
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回収方法。

【請求項5】

蒸留塔（２）が棚段塔、充填塔及び泡鐘塔から選ばれるものである、
請求項１乃至４のいずれか１項に記載の回収方法。

【請求項6】

蒸留塔（３）が棚段塔、充填塔及び泡鐘塔から選ばれるものである、
請求項１乃至５のいずれか１項に記載の回収方法。

【請求項7】

前記粗軽油成分が、少なくともベンゼン、トルエン及びキシレンから選択される少なくともいずれか１つの成分を含有するものである、
請求項１乃至６のいずれか１項に記載の粗軽油成分の回収方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、コークス炉ガス又は熱分解炉ガス中に含有する硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方の回収方法に関する。より詳細には、本発明は、石炭をコークス炉で乾留してコークスを製造する際に副生するコークス炉ガス、または石炭を熱分解炉で熱分解する際に発生する熱分解炉ガス中に含有する硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方の回収方法に関する。

【背景技術】

【0002】

石炭をコークス炉で乾留してコークスを製造する際に発生するコークス炉ガスや、石炭を熱分解炉で熱分解する際に発生する熱分解炉ガス（以下、これらを総称して「コークス炉ガス等」という場合がある。）の主成分は水素、メタン、一酸化炭素、二酸化炭素などであるが、これらの主成分の他に、タール分やアンモニア、硫化水素、メタン以外の炭化水素ガス、粗軽油成分、シアン化水素、その他多数の成分が含まれている。コークス炉ガス等は、コークス炉や石炭熱分解炉から高温状態で発生するため、先ずは冷却され、その後、上記の成分を各々分離して回収する。コークス炉ガス等から回収された各成分は、燃料や各種原料として活用されている。中でも、コークス炉ガス等から回収される粗軽油成分には、石油系由来の軽油成分と比較してベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素化合物（芳香族化合物成分）を多量に含有しているため、各種原料等として利用価値が高い。

【0003】

コークス炉ガス等からの硫黄化合物及び窒素化合物の回収には様々な方法が採用されているが、代表的な方法として、コークス炉ガス等を吸収塔で吸収液と接触させて、コークス炉ガス等に含有する硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方を吸収液中に吸収させ、この吸収液を蒸留塔で蒸留することによって吸収液からこれらの成分を分離回収し、分離回収した後の吸収液を吸収塔に循環する方法が挙げられる（図１参照）。

【0004】

上記の方法において、コークス炉ガス等から硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方を効率良く回収するためには、吸収塔において硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方を吸収液中に多量に吸収させるとともに、蒸留塔において効率良く分離することが好ましい。そのためには、吸収塔に導かれる吸収液の温度を低下させ、単位吸収液量に吸収させる硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方の量を上げる必要がある。一方、上述の通り、吸収液は循環して使用されるため、蒸留塔において高温状態で排出された吸収液は冷却器を用いて冷却する必要がある。従って、硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方を効率良く回収するためには、蒸留塔から排出された吸収液をより低温に冷却して吸収塔へ供給することが好ましい。

【0005】

また、コークス炉ガス等のナフタレンの回収には、代表的な方法として、コークス炉ガス等を吸収塔で吸収油と接触させて、コークス炉ガス等に含有するナフタレンを吸収油中に吸収させ、この吸収油を蒸留塔で蒸留することによって吸収油からナフタレンを分離回収し、分離回収した後の吸収油を吸収塔に循環する方法が挙げられる（図２参照）。

【0006】

さらに、コークス炉ガス等の粗軽油成分の回収には、代表的な方法として、コークス炉ガス等を吸収塔で吸収油と接触させて、コークス炉ガス等に含有する粗軽油成分を吸収油中に吸収させ、この吸収油を蒸留塔で蒸留することによって吸収油から粗軽油成分を分離回収し、分離回収した後の吸収油を吸収塔に循環する方法が挙げられる（図３参照）。

【0007】

上記の通り、コークス炉ガス等に含有する硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方とナフタレン及び粗軽油成分を回収するためには、各吸収塔が並ぶことが好ましい。しかしながら、コークス炉ガス等を吸収塔で吸収油と接触させた後の吸収塔に向かうナフタレン除去ガスには、吸収油が一部含有しているため、吸収塔でコークス炉ガス等と接触した吸収液中には吸収油が含まれてしまう。吸収油には、様々な成分が溶存しているため、吸収油を含んだ吸収液の温度を下げ過ぎると、これらの溶存成分が冷却器や配管の内壁で析出する。吸収液中から溶存成分が冷却器や配管の内壁等に析出することは、冷却能力の低下や通液・通ガス抵抗の増加を生じることとなり、延いては冷却器や配管の閉塞にもつながるため問題であった。

【0008】

従来、冷却器出口の吸収液を冷却し過ぎないように冷媒量と温度を調整しておき、冷却器に閉塞を生じた際には、閉塞した冷却器を開放洗浄する必要があった。しかし冷却器を開放洗浄するためには多大な労力を要することから、吸収液をより低温に冷却しつつ、溶存成分の析出を防止する方法が望まれている。

【0009】

吸収液中の溶存成分が冷却器等に析出することを防止する手段としては、コークス炉ガス等（ナフタレン除去ガス）中に含まれる吸収油の組成を変える方法が望ましく、吸収油の析出開始温度を下げるように吸収油の組成を変える方法が開示されている（特許文献１参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0010】

【特許文献1】特開２００５−１９４４１０号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0011】

上記の通り、従来、コークス炉ガス等から硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一方を回収するに際し、吸収液中の溶存成分が冷却器等に析出することを防止する手段としては、析出物を洗い流すか、或いは析出しない温度範囲で冷却するといった手法が開示されているに過ぎなかった。しかし、前者の方法では、洗浄に長期間を要する上、十分な析出抑制効果が見られなかった。また、後者の方法は、コークス炉ガス等に含まれる吸収油の組成を分析しなければならず煩雑であるばかりか、そもそも硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方を効率良く回収するという本来の目的を達成し得るものでもない。

【0012】

また、上記の通り、コークス炉ガス等に含まれる吸収油の析出開始温度を下げるように吸収油の組成を変えるという方法が開示されてはいるものの、如何なる成分の析出を抑制すべきか、という観点から溶存物質に着目した検討はなされておらず、未だ十分な効果は得られていないのが現状である。

【0013】

本発明は、コークス炉ガス等に含有する硫黄化合物及び窒素化合物のうちの少なくとも一方を吸収液に吸収するにあたり、吸収効率を上げるために吸収液の温度を下げても、熱交換器や配管等に析出等を生じない粗軽油成分の回収方法を提供することを目的とする。さらに、本発明は、コークス炉ガス等に含有する粗軽油成分を効率良く吸収油へ吸収し、吸収後のガス中に残存する粗軽油成分の含有割合を低くすることが可能な粗軽油成分の回収方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0014】

本発明者らは、前記課題を解決するため鋭意検討を行った結果、ナフタレン、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方、及び粗軽油成分を含む、コークス炉ガス等を含む原料ガスから硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一方を回収する方法において、吸収塔、蒸留塔及び熱交換器を特定の配置とし、吸収塔に装入され、循環する吸収油について、特定の位置での吸収油中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量を特定量以下とすることにより、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成した。すなわち本発明は、以下の［１］〜［７］を要旨とする。

【0015】

［１］ナフタレン、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方、及び粗軽油成分を含む、コークス炉ガス及び熱分解炉ガスのうち少なくともいずれか一方を含有する原料ガスから硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一つを回収する方法であり、当該原料ガス中に含まれるナフタレンを吸収塔（１）において吸収油に吸収する吸収工程〔１〕、吸収塔（１）から硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を含有するガスを吸収塔（２）に供給し、吸収液に吸収する吸収工程〔２〕、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一方を吸収した吸収液を吸収塔（２）から蒸留塔（１）に供給して蒸留することにより、当該硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を回収する回収工程〔１〕、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を回収後の吸収液を、熱交換器（Ａ）及び熱交換器（Ｂ）を介して冷却した後、再び吸収塔（２）へ供給する冷却工程〔１〕、吸収塔（２）から粗軽油成分を含有するガスを吸収塔（３）に供給し、吸収油に吸収する吸収工程〔３〕、粗軽油成分を吸収した吸収油を吸収塔（３）から蒸留塔（２）に供給して蒸留することにより、当該粗軽油成分を回収する回収工程〔２〕、粗軽油成分を回収後の吸収油を、熱交換器（Ｃ）を介して冷却した後、再び吸収塔（１）及び吸収塔（３）へ供給する冷却工程〔２〕を有し、かつ蒸留塔（２）から抜き出した吸収油中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量を３５重量％以下とする、ガス中の硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一つの回収方法。

【0016】

［２］前記蒸留塔（２）から吸収油を抜き出し、該吸収油を蒸留塔（３）にてピッチ成分を除去する除去工程を含む、［１］に記載の回収方法。

【0017】

［３］熱交換器（Ａ）と熱交換器（Ｂ）とが直列に設けられており、熱交換器（Ａ）が吸収塔（２）から蒸留塔（１）へ供給される吸収液を冷媒とするものであり、熱交換器（Ｂ）が水を冷媒とするものであり、かつ熱交換器（Ｂ）が熱交換器（Ａ）よりも吸収塔（２）に近い位置に備えられたものである、［１］又は［２］に記載の回収方法。

【0018】

［４］吸収液から硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一つを分離する蒸留塔（１）が棚段塔、充填塔及び泡鐘塔から選ばれるものである、［１］乃至［３］のいずれか１つに記載の回収方法。

【0019】

［５］蒸留塔（２）が棚段塔、充填塔及び泡鐘塔から選ばれるものである、［１］乃至［４］のいずれか１つに記載の回収方法。

【0020】

［６］蒸留塔（３）が棚段塔、充填塔及び泡鐘塔から選ばれるものである、［１］乃至［５］のいずれか１つに記載の回収方法。

【0021】

［７］前記粗軽油成分が、少なくともベンゼン、トルエン及びキシレンから選択される少なくともいずれか１つの成分を含有するものである、
［１］乃至［６］のいずれか１つに記載の粗軽油成分の回収方法。

【発明の効果】

【0022】

本発明によれば、コークス炉ガス又は熱分解炉ガス中に含有する硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一方の成分及びナフタレン及び粗軽油成分を、効率良く回収することが可能な装置を提供することができる。また、本発明によれば、ガス中に含有する硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一方の成分及びナフタレン及び粗軽油成分を吸収液又は吸収油を用いて回収するにあたり、吸収効率を上げるために吸収液及び吸収油の温度を下げても、熱交換器や配管等に析出等を生じない粗軽油成分の回収装置を提供することができる。また、本発明の回収方法によれば、コークス炉ガス又は熱分解炉ガス中に含有する硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一方の成分及びナフタレン及び粗軽油成分を効率良く吸収油へ吸収することができるため、吸収後のガス中に残存する硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一方の成分及びナフタレン及び粗軽油成分の含有割合を低くすることが可能であり、精製の負荷を低減することができる。さらに、ナフタレン除去ガスに含有する吸収油の析出成分を低くすることが可能であり、後工程の熱交換器や配管等に析出を生じさせないことが可能である。

【図面の簡単な説明】

【0023】

【図1】コークス炉ガスから硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一つを回収する一般的方法の一例を示す模式図である。

【図2】コークス炉ガスからナフタレンを回収する一般的方法の一例を示す模式図である。

【図3】コークス炉ガスから粗軽油成分を回収する一般的方法の一例を示す模式図である。

【図4】本発明の回収方法の一例を示す模式図である。

【図5】本発明の回収方法の一例を示す模式図である。

【発明を実施するための形態】

【0024】

以下、本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の説明に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、任意に変形して実施することができる。以下において「質量％」と「重量％」、及び「質量部」と「重量部」とは、それぞれ同義である。

【0025】

本発明は、ナフタレン、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方、及び粗軽油成分を含む、コークス炉ガス及び熱分解炉ガスのうち少なくともいずれか一方を含有する原料ガスから硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一つを回収する方法であり、当該原料ガス中に含まれるナフタレンを吸収塔（１）において吸収油に吸収する吸収工程〔１〕、吸収塔（１）から硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を含有するガスを吸収塔（２）に供給し、吸収液に吸収する吸収工程〔２〕、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一方を吸収した吸収液を吸収塔（２）から蒸留塔（１）に供給して蒸留することにより、当該硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を回収する回収工程〔１〕、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方を回収後の吸収液を、熱交換器（Ａ）及び熱交換器（Ｂ）を介して冷却した後、再び吸収塔（２）へ供給する冷却工程〔１〕、吸収塔（２）から粗軽油成分を含有するガスを吸収塔（３）に供給し、吸収油に吸収する吸収工程〔３〕、粗軽油成分を吸収した吸収油を吸収塔（３）から蒸留塔（２）に供給して蒸留することにより、当該粗軽油成分を回収する回収工程〔２〕、粗軽油成分を回収後の吸収油を、熱交換器（Ｃ）を介して冷却した後、再び吸収塔（１）及び吸収塔（３）へ供給する冷却工程〔２〕を有し、かつ蒸留塔（２）から抜き出した吸収油中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量を３５重量％以下とする、ガス中の硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一つの回収方法である（以下、「本発明の回収方法」と称することがある。）。なお、本発明において、コークス炉ガスと熱分解炉ガスを総称して「コークス炉ガス等」という場合がある。以下に、本発明について詳細に説明する。

【0026】

また、以下において本発明の回収方法について、図４及び図５を例示して説明することがあるが、これらの図におけるａ、ｂ及びｃは以下のガスの流れを示すものである。
ａ：コークス炉ガスからナフタレンを除去したガス
ｂ：ａのガスから硫黄化合物及び窒素化合物の少なくとも一方を除去したガス
ｃ：ｂのガスから粗軽油成分を除去したガス

【0027】

［１．原料ガス］
本発明では、コークス炉ガス及び熱分解炉ガスのうち少なくともいずれかを含有する原料ガスを用いる。これらのガスはナフタレン、硫黄化合物及び窒素化合物の少なくともいずれか一方、及び粗軽油成分を含むものである。

【0028】

＜コークス炉ガス＞
本発明において、「コークス炉ガス」とは、石炭からコークスを製造する際にコークス炉内から発生するガスを意味する。具体的には、コークス炉ガスは、石炭を６００℃以上の温度で加熱乾留してコークスを製造する際に発生するガスで、一般的な組成として、水素１０〜７０体積％、メタン２０〜７０体積％、メタン以外の炭化水素（エチレン等のオレフィン類など）１〜１５体積％、一酸化炭素４〜９体積％、二酸化炭素１〜６体積％、窒素１〜１３体積％、酸素０〜０．５体積％、硫化水素等の硫黄化合物０．３〜１．５体積％、アンモニア等の窒素化合物０．３〜１．８体積％、ナフタレン０．０１〜０．０５体積％、ベンゾール類０．１〜１．８体積％、およびその他の石炭由来の微量成分を含んでいる。

【0029】

本発明の回収方法に用いるコークス炉ガスは、コークス炉から排出された上記組成のガスをそのまま用いることもできるが、前処理したコークス炉ガスを用いることが好ましい。具体的には、上記の成分のうち硫化水素等の硫黄化合物、アンモニア等の窒素化合物、及びベンゾール類等を低減させるための精製処理を行ったコークス炉ガスを用いることが好ましい。

【0030】

前処理は、例えば、脱硫触媒としての作用を併せ持つ脱酸素反応用触媒であるＮｉ−Ｍｏ系、Ｃｏ−Ｍｏ系等の触媒を用いて行うことができる。これらの触媒を使用する場合、コークス炉ガス中の水素による水素添加により脱酸素及び脱硫が行われる。前処理は常法に従って行なえばよく、例えば反応器入口温度２００〜３５０℃程度、反応器内圧力０．５〜５．０ＭＰａＧ程度、反応器出口温度１００〜４５０℃程度の条件下に処理を行なえばよい。また、例えば、コークス炉ガスを吸着脱硫器に送り、ＺｎＯによる吸着脱硫を行ってもよい。前処理を施されたコークス炉ガスの各成分の濃度は、一般に、硫化水素等の硫黄化合物０．００１〜０．２％、アンモニア等の窒素化合物０．０１〜０．２％、ベンゾール類０．０２〜０．３％に低減され、これら以外の成分の濃度は精製処理前後で実質的に変化しない。

【0031】

本発明の回収方法に用いるコークス炉ガスの組成は限定されないが、通常、水素、二酸化炭素、一酸化炭素、メタン、窒素等を主成分とするとともに、硫黄化合物、窒素化合物、粗軽油成分を含有する。

【0032】

本発明の回収方法に用いるコークス炉ガス中の粗軽油成分の含有割合は限定されないが、通常１〜１００００体積ｐｐｍである。コークス炉ガス中の粗軽油成分の含有割合が前記範囲内にあると、吸収工程において粗軽油成分を吸収油に効率良く吸収させることができる傾向にあるため好ましい。コークス炉ガス中の粗軽油成分の含有割合の下限は、上記と同様の理由により、好ましくは１０体積ｐｐｍ以上、より好ましくは１００体積ｐｐｍ以上、更に好ましくは５００体積ｐｐｍ以上、特に好ましくは１０００体積ｐｐｍ以上である。また、コークス炉ガス中の粗軽油成分の含有割合の上限は、上記と同様の理由により、好ましくは９０００体積ｐｐｍ以下、より好ましくは８０００体積ｐｐｍ以下である。

【0033】

特に、有用成分をより効率的に回収するという本発明の特徴の観点から、コークス炉ガス中に含有するベンゼン、トルエン、キシレンの合計含有割合は、１〜１００００体積ｐｐｍであることが好ましい。また、これらの合計含有割合の下限は、好ましくは１０体積ｐｐｍ以上、より好ましくは１００体積ｐｐｍ以上、更に好ましくは５００体積ｐｐｍ以上、特に好ましくは１０００体積ｐｐｍ以上であり、上限は、好ましくは８０００体積ｐｐｍ以下である。

【0034】

本発明の回収方法に用いる原料ガスは、コークス炉ガス及び熱分解炉ガスの何れであってもよいが、少なくともコークス炉ガスを含有していることが好ましい。原料ガス中におけるコークス炉ガスの含有割合は限定されないが、通常１体積％以上、好ましくは１０体積％以上、より好ましくは５０体積％以上、更に好ましくは７０体積％以上、特に好ましくは８５体積％以上である。コークス炉ガスの含有割合の上限は限定されず、１００体積％でもよい。

【0035】

＜熱分解炉ガス＞
本発明において、「熱分解炉ガス」とは、石炭を熱分解炉で熱分解する際に発生するガスを意味する。本発明に用いる熱分解炉ガスの組成は限定されないが、通常、水素、二酸化炭素、一酸化炭素、メタン、窒素等を主成分とするとともに、硫黄化合物、窒素化合物、粗軽油成分を含有する。

【0036】

本発明の回収方法に用いる熱分解炉ガス中の粗軽油成分の含有割合は限定されないが、通常１〜１００００体積ｐｐｍである。熱分解炉ガス中の粗軽油成分の含有割合が前記範囲内にあると、吸収搭において粗軽油成分を吸収油に効率良く吸収させることができる傾向にあるため好ましい。また、好ましい含有割合の下限及び上限は、前記したコークス炉ガスと同様である。特に、有用成分をより効率的に回収するという本発明の特徴の観点から、熱分解炉ガス中に含有するベンゼン、トルエン、キシレンの合計含有割合は、１〜９０００体積ｐｐｍであることが好ましい。また、好ましい合計含有割合の下限及び上限は、前記したコークス炉ガスと同様である。

【0037】

本発明の回収方法では、原料ガスとしてコークス炉ガス及び熱分解炉ガスを併用してもよい。コークス炉ガス及び熱分解炉ガスを併用する場合においても、両者を混合した原料ガス中の粗軽油成分の含有割合は１〜１００００体積ｐｐｍであることが好ましい。

【0038】

なお、本発明におけるコークス炉ガス及び熱分解炉ガスは、必ずしも完全なガス状態で形成されている必要は無く、粉塵、ヒューム、煙、ミスト等のエアロゾルであってもよく、ガス中にこれらの状態のものを含有していてもよい。更には、ガスが凝集又は凝固することによって形成された液状又は固体状のものも包含する。

【0039】

コークス炉ガス及び熱分解炉ガス中のガス組成及び粗軽油成分の含有割合は、何れもガスクロマトグラフィー装置により測定することができる。

【0040】

＜その他の原料＞
本発明の回収方法では、コークス炉ガス又は熱分解炉ガスとともに任意の原料を併用することができる（以下、コークス炉ガス、熱分解炉ガス以外の原料を「その他の原料」という場合がある）。その他の原料は、気体であっても固体又は液体であってもよいが、コークス炉ガス又は熱分解炉ガスと混合した状態で気体であることが好ましい（前述で示した状態を含む。）。

【0041】

［２．吸収工程〔１〕］
本発明の回収方法は、前記原料ガス中に含まれるナフタレンを吸収塔（１）において吸収油に吸収する吸収工程〔１〕を有する。

【0042】

＜吸収塔（１）＞
原料ガスから吸収油にナフタレンを吸収する方法は限定されないが、通常、吸収塔にて行われる。吸収塔（１）に装入される原料ガスの温度は限定されないが、通常１０〜５０℃である。また、吸収塔（１）に装入される吸収油の温度は限定されないが、当該原料ガスの水分凝縮を避けるため、通常は３０〜５０℃程度である。

【0043】

本発明において「吸収塔（１）」とは、塔内の上部から下部に向けて吸収油が装入されるとともに、下部から上部に向けて原料ガスが装入され、塔内で吸収液と原料ガスが接触することにより、原料ガス中に含まれるナフタレンが吸収液中に移相させるものである。吸収塔内での吸収液の装入方法は限定されないが、スプレー散布する方式であることが好ましい。

【0044】

＜吸収油＞
本発明の回収方法において用いる吸収油は限定されないが、具体的には、コールタール蒸留分留油、ディーゼル油、Ｂ重油等が挙げられる。これらの中でも、コークスプラントから入手できる簡便さから、コールタール蒸留分留油が好ましい。「コールタール蒸留分留油」とは、コールタールを蒸留して得られる油であって、蒸留塔のボトム以外から得られる油である。具体的には、カルボル油、ナフタレン油、アントラセン油、クレオソート油等が挙げられる。

【0045】

なお、本発明の回収方法において吸収油は循環して使用されるため、系内の吸収油は上記の吸収油中に粗軽油成分由来の物質が溶存した状態で存在する。換言すれば、吸収油は、上記に例示した油を由来とする場合であっても、実質的には前記の粗軽油成分として挙げた化合物の混合物として構成されている。すなわち、本発明の通りに吸収工程、回収工程等の各工程が循環されることにより、実質的には粗軽油成分自身が吸収油となり、その組成比を変動させて循環している。

【0046】

［３．吸収工程〔２〕］
本発明の回収方法は、前記吸収工程〔１〕の後、吸収塔（１）から硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一つを含有するガスを吸収塔（２）に供給し、吸収液に吸収する吸収工程〔２〕を有する。

【0047】

＜硫黄化合物及び窒素化合物＞
本発明において硫黄化合物及び窒素化合物は特に制限されないが、具体的には、原料ガスから吸収液に吸収可能な成分を意味し、少なくとも、硫化水素、チオフェン、硫化カルボニル、チオシアン、二硫化炭素、アンモニア、シアン化水素から選択されるいずれかの成分を含有するものであることが好ましい。通常、硫黄化合物及び窒素化合物には、更に水硫化アンモニウム、二硫化酸素、亜硫酸、硫酸、亜硝酸、硝酸等を含有する。なお、硫黄化合物及び窒素化合物は単一の化合物であってもよいが、通常は複数の化合物の混合物である。

【0048】

後述する吸収工程に導入する原料ガスとしては、当該原料ガス中に含まれる全硫黄化合物及び窒素化合物中の硫化水素、アンモニアの合計含有割合が５体積％以上であることが好ましく、３０体積％以上であることがより好ましく、５０体積％以上であることがより好ましい。全硫黄化合物及び窒素化合物中、硫化水素、アンモニアの合計含有割合の上限は限定されず、１００体積％でもよいが、通常９０体積％以下である。

【0049】

＜吸収塔（２）＞
原料ガスから吸収液に硫黄化合物及び窒素化合物を吸収する方法は限定されないが、通常、吸収塔にて行われる。たとえば、原料ガスから硫黄化合物を吸収する方法には、硫化水素を酸化金属と反応させて固定する乾式脱硫法の他に、いわゆるレドックス系触媒又はアンモニア水を用いる湿式脱硫法が知られている。また、原料ガス中の硫黄化合物及び窒素化合物のうち、原料ガスから窒素化合物を吸収する方法には、たとえばアンモニアを水に吸収させる他に、アンモニアを硫酸水溶液又はリン酸水溶液に吸収させる脱安法が知られている。以上のように、吸収液の種類を適宜変更することにより、硫黄化合物と窒素化合物のそれぞれを吸収することが可能であり、これらは同一の吸収塔において吸収液を入れ替えて実施することもできる。さらに、硫黄化合物及び窒素化合物を同時に吸収することのできる吸収液としては水が挙げられる。吸収塔とは、塔内の上部から下部に向けて吸収液が装入されるとともに、下部から上部に向けて原料ガスが装入され、塔内で吸収液と原料ガスが接触することにより、原料ガス中に含まれる硫黄化合物及び窒素化合物が吸収液中に移相させるものである。吸収塔内での吸収液の装入方法は限定されないが、スプレー散布する方式であることが好ましい。

【0050】

＜吸収液＞
吸収塔に装入される原料ガスの温度は限定されないが、通常２０〜５０℃である。
吸収塔に装入される吸収液の温度は限定されないが、後述する冷却工程における熱交換器の閉塞を生じない程度の温度に制御する必要があるため、通常は３０〜９５℃程度である。この温度が低いほど、原料ガス中の粗軽油成分の吸収効率が高まる。本発明では、吸収液中に溶存している成分の割合を制御することにより、吸収塔に装入される吸収液の温度を３０℃以下、更には２５℃以下、特には２０℃以下とすることができる。たとえば、硫黄化合物及び窒素化合物のうち硫黄化合物を吸収し、吸収塔から排出される吸収液中に含有される硫化水素、シアン化水素の合計含有割合は、通常０．２重量％以上である。

【0051】

［４．回収工程〔１〕］
本発明の回収方法は、前記吸収工程〔２〕の後、硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一つを吸収した吸収液を吸収塔（２）から蒸留塔（１）で蒸留することにより、当該硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一つを回収する回収工程〔１〕を有する。

【0052】

＜蒸留塔（１）＞
吸収液から硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一つの成分を回収する棚段塔、充填塔又は泡鐘塔である蒸留塔（１）を有する。

【0053】

蒸留塔に装入される硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一つを吸収させた吸収液の温度は限定されないが、通常１００〜２００℃である。なお、硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一つを吸収して吸収塔から排出された吸収液の温度は通常１５〜５０℃であるが、これをそのまま蒸留塔に装入すると蒸留に要する熱エネルギーが多大になるため、予め上記の温度まで昇温して蒸留塔に装入することが好ましい。

【0054】

［５．冷却工程〔１〕］
本発明の回収方法は、前記回収工程〔１〕の後、硫黄化合物及び窒素化合物のうち少なくとも一つを回収後の吸収液を、熱交換器（Ａ）及び熱交換器（Ｂ）を介して冷却した後、再び吸収塔（２）へ供給する冷却工程〔１〕を有する。

【0055】

＜熱交換器（Ａ）＞
熱交換器（Ａ）は前記吸収塔（２）から前記蒸留塔（１）へ移送する吸収液を冷媒とするものであることが好ましく、熱交換器（Ａ）は、エネルギー消費量を低減させるために、前記吸収塔（２）から前記蒸留塔（１）へ移送する吸収液を冷媒とし、また、前記蒸留塔（１）から前記吸収塔（２）へ移送する吸収液を熱媒とする、冷媒と熱媒を直交させるものであることが好ましい。

【0056】

吸収塔（２）から排出された吸収液の温度は通常１５℃〜５０℃であるが、これをそのまま蒸留塔（１）に装入すると蒸留に要する熱エネルギーが多大になるため、予め１００〜２００℃の温度まで昇温して蒸留塔に装入することが好ましい。また、蒸留塔（１）から排出された吸収液の温度は通常１００〜２００℃であるが、これをそのまま吸収塔（２）に装入すると硫黄化合物及び窒素化合物の吸収効率が低下するため、予め５０〜１５０℃の温度まで降温しておくことが好ましい。

【0057】

＜熱交換器（Ｂ）＞
吸収塔（２）において硫黄化合物及び窒素化合物を効率よく回収するには、吸収塔に導かれる吸収液の温度を低下させ、単位吸収液量に吸収させる硫黄化合物及び窒素化合物の量を上げる必要があるため、熱交換器（Ｂ）を設ける。熱交換器（Ｂ）は上記熱交換器（Ａ）に対して直列に設けられ、熱交換器（Ａ）よりも吸収塔（２）に近い位置に備えられることが好ましい。

【0058】

熱交換器（Ａ）から排出された吸収液の温度は通常５０〜１５０℃であるが、これをそのまま吸収塔（２）に装入すると硫黄化合物及び窒素化合物の吸収効率が低下するため、予め２０〜１００℃の温度まで降温しておくことが好ましい。また、熱交換器（Ｂ）の冷媒は限定されないが、通常水である。

【0059】

［６．吸収工程〔３〕］
本発明の回収方法は、前記冷却工程〔１〕の後、吸収塔（２）から粗軽油成分を含有するガスを吸収塔（３）に供給し、吸収油に吸収する吸収工程〔３〕を有する。

【0060】

＜粗軽油成分＞
本発明において「粗軽油成分」とは、広義には、一般に軽質油（軽油）と呼ばれるものが包含されるが、具体的には、原料ガスから吸収油に吸収可能な成分を意味し、少なくともベンゼン、トルエン及びキシレンから選択される少なくともいずれか一つの成分を含有するものであることが好ましい。通常、粗軽油成分には、更にスチレン、ベンゾフラン、インデン、ナフタレン、メチルナフタレン、ビフェニレン、アセナフテン、ビフェニル、エチルナフタレン、ジメチルナフタレン、フルオレン、ジベンゾフラン、フェナントレン、アントラセン、フルオランテン、ピレン等を含有する。なお、粗軽油成分は単一の化合物であってもよいが、通常は複数の化合物の混合物である。

【0061】

後述する吸収塔に導入する原料ガスとしては、当該原料ガス中に含まれる全粗軽油成分中のベンゼン、トルエン及びキシレンの合計含有割合が１０体積％以上であることが好ましく、３０体積％以上であることがより好ましく、５０体積％以上であることがより好ましい。全粗軽油成分中のベンゼン、トルエン、キシレンの合計含有割合の上限は限定されず、１００体積％でもよいが、通常９０体積％以下である。

【0062】

＜吸収塔（３）＞
原料ガスから吸収油に粗軽油成分を吸収する方法は限定されないが、通常、吸収塔にて行われる。吸収塔（３）に装入される原料ガスの温度は限定されないが、通常２０〜５０℃である。また、吸収塔（３）に装入される吸収油の温度は限定されないが、当該原料ガスの水分凝縮を避けるため、通常は２５〜５０℃程度である。吸収塔（３）は、塔内の上部から下部に向けて吸収油が装入されるとともに、下部から上部に向けて原料ガスが装入され、塔内で吸収油と原料ガスが接触することにより、原料ガス中に含まれる粗軽油成分が吸収油中に移相させるものであるであることが好ましい。吸収塔（３）内での吸収油の装入方法は限定されないが、スプレー散布する方式であることが好ましい。

【0063】

［７．回収工程〔２〕］
本発明の回収方法は、前記吸収工程〔３〕の後、粗軽油成分を吸収した吸収油を吸収塔（３）から蒸留塔（２）に供給して蒸留することにより、当該粗軽油成分を回収する回収工程〔２〕を有する。

【0064】

＜蒸留塔（２）＞
蒸留塔（２）は、吸収液からナフタレン及び粗軽油成分を回収する棚段塔、充填塔又は泡鐘塔である蒸留塔（１）を有するものであることが好ましい。

【0065】

蒸留塔（２）に装入されるナフタレン及び粗軽油成分を吸収させた吸収油の温度は限定されないが、通常１００〜２００℃である。なお、ナフタレンを吸収して吸収塔（１）から排出された吸収油の温度は通常１５〜５０℃であり、粗軽油成分を吸収して吸収塔（３）から排出された吸収油の温度は通常１５〜５０℃であるが、これをそのまま蒸留塔に装入すると蒸留に要する熱エネルギーが多大になるため、予め蒸気の温度まで昇温して蒸留塔に装入することが好ましい。

【0066】

本発明では、原料ガスとは異なるラインから吸収塔（１）にジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量が３５重量％以下である吸収油を供給する。

【0067】

本発明では、蒸留塔（２）から抜き出した吸収油中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量を３５重量％以下とすることにより、熱交換器（Ｃ）において、冷却温度を下げたとしても吸収液中に溶存している物質が析出することを抑制することができる。この観点から、ジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量は、好ましくは３３重量％以下である。以下、ジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量を「特定物質の含有割合」ということがある。

【0068】

一方、特定物質の含有割合が３５重量％を超える場合は、仮に吸収油中の他の成分（ジベンゾフラン及びフルオレン以外の成分）の含有割合を低減させたとしても、十分に溶存成分の析出を抑制することができない。例えば、ジベンゾフラン（融点：８１℃）よりも高融点であるアセナフテン（融点：９２℃）は、吸収油中に多量に含有しているにも関わらず、その含有量を有意に低下させたとしても、特定物質の含有割合が上記範囲でない場合は十分に溶存成分の析出を抑制することができない。

【0069】

本発明では、吸収油中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量を上記の範囲とすることにより、熱交換器（Ｃ）による吸収液の冷却温度を後述する範囲まで下げることができる。

【0070】

従来、蒸留塔における蒸留で粗軽油成分を回収した後の吸収油中には、冷却すると固化・析出する様な物質が溶存していることは知られていた。また、吸収油の析出開始温度を下げるように吸収油の組成を変えるという考えも見られた。しかしながら、固化・析出を防止するためには如何なる成分の析出を抑制すべきか、という観点から溶存物質に着目した検討はなされていなかった。通常であれば、最も多く溶存している物質を極力減らす、或いは、より融点の低い物質を減らすということが、析出を抑制する方策として有効であると考えられるが、本発明者らが検討した結果、意外にも、上記のような考えでは十分な析出抑制効果が発揮できないことを見出し、本発明に到達したものである。

【0071】

すなわち、特定物質の含有割合を所定値以下とすれば、より融点の高い化合物が溶存していたとしても析出を抑制し得ることが見出された。また、吸収油中に特定物質が存在していたとしても、その含有割合が所定値以下であれば、吸収油を冷却しても析出を抑制し得ることが見出された。

【0072】

通常、吸収油中の特定物質の含有割合は３５重量％以上である。これに対し、本発明における特定物質の含有割合は上記した通りであり、その差は、少ない場合で数重量％に過ぎない。一般に、固化や析出を防止するためには、その原因となる物質を大幅に低減させなければ防止効果は発揮しないと考えられている。このため、上記した程度の含有割合の低減に過ぎないのであれば、吸収油からの析出開始温度を大幅に低下させることは困難であるように考えられるが、本発明では、対象物質を特定して低減させることにより、予期せぬ程の改良効果が発現することを見出すことができた。

【0073】

蒸留塔（２）から抜き出した吸収油中の特定物質の含有割合を測定する方法としては、ＧＣ−ＭＳ（ガスクロマトグラフ質量分析計）が挙げられる。通常、クロロホルム等を溶剤とし、この溶剤に吸収油を溶解・分散させたものを試料として用いる。得られたデータには、標準物質、溶剤のピークとともに、吸収油に溶存している物質のピークが検出される。本発明において特定物質の含有割合は、吸収油の全量を基準として算出される。

【0074】

吸収油中の特定物質の含有割合を、上記規定の範囲内とするための手段は限定されず、蒸留、吸収、吸着、濾過分離等を適宜用いることによって達成することができるが、特に、以下の除去工程を設け、その条件を好ましいものとすることによって達成することができる。

【0075】

［８．冷却工程〔２〕］
本発明の回収方法は、前記回収工程〔２〕の後、好ましくは前記除去工程の後、粗軽油成分を回収後の吸収油を、熱交換器（Ｃ）を介して冷却した後、再び吸収塔（１）及び吸収塔（３）へ供給する冷却工程〔２〕を有する。

【0076】

＜熱交換器（Ｃ）＞
エネルギー消費量を低減させるため、また、ナフタレン及び粗軽油成分を効率よく回収するために、前記吸収塔（１）及び吸収塔（３）から前記蒸留塔（２）へ移送する吸収油を冷媒とする、また前記蒸留塔（２）から前記吸収塔（１）及び吸収塔（３）へ移送する吸収油を熱媒とする、冷媒と熱媒を直交させる熱交換器（Ｃ）を設ける。

【0077】

吸収塔（１）及び吸収塔（３）から排出された吸収油の温度は通常１５℃〜５０℃であるが、これをそのまま蒸留塔（２）に装入すると蒸留に要する熱エネルギーが多大になるため、予め１００〜２００℃の温度まで昇温して蒸留塔に装入することが好ましい。

【0078】

また、蒸留塔（１）から排出された吸収液の温度は通常１００〜２００℃であるが、これをそのまま吸収塔（１）及び吸収塔（３）に装入するとナフタレン及び粗軽油成分の吸収効率が低下するため、予め１５〜５０℃の温度まで降温しておくことが好ましい。

【0079】

［９．除去工程］
本発明の回収方法は、前記蒸留塔（２）から吸収油を抜出、該吸収油を蒸留塔（３）にてピッチ成分を除去する除去工程を有することが好ましい（図５参照）。なお、本発明において蒸留塔（３）としては、たとえば棚段塔、充填塔又は泡鐘塔等が挙げられる。

【0080】

前記蒸留塔（２）から排出された吸収油は、ベンゼン、トルエン、キシレンの含有割合は低減している一方、ジベンゾフラン、フルオレン、アセナフテン、フェナントレン等の重質成分が含まれている。蒸留塔（３）では、吸収油中からこれらの成分を分離し、除去することができる。

【0081】

上述の通り「除去工程」には、通常、蒸留塔（２）から抜き出された吸収油の一部が導入されるが、それと共に、残部は熱交換器（Ｃ）を経て吸収塔（１）に供給されることが好ましい。

【0082】

＜蒸留塔（３）＞
本発明において、「ピッチ成分」とは蒸留塔（３）による蒸留によって、残留するジベンゾフラン及びフルオレンを含む重質油成分であって、全ピッチ成分中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有割合が３０重量％以上であるものをいう。全ピッチ成分中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有割合が好ましくは５０重量％以上であり、一方、これらの合計含有割合の上限は制限されないが、通常９０重量％以下である。たとえばピッチ成分は、燃料として用いることもできるが、種々の原料として利用することができる。具体的には、ピッチコークス、クレオソート油等としての利用が可能である。

【0083】

蒸留塔（３）によってピッチ成分の除去を行う場合の詳細な条件について説明するが、他の方法を採用する場合も、適宜変更して実施することができる。蒸留塔（２）から排出され、蒸留塔（３）に装入される吸収油の温度は限定されないが、通常１５０〜１８０℃である。また、蒸留塔（３）の塔頂温度は限定されず、除去するピッチ成分の組成等によって適宜設定されるが、好ましくは１００〜２００℃であり、より好ましくは１５０〜１９５℃である。更に、蒸留塔（３）から排出される、ピッチ成分を除去した吸収油中の粗軽油成分の含有割合は通常３７〜３２重量％である。蒸留塔（３）により蒸留を行い、発生した蒸気は蒸留塔（２）に供給されることが好ましい。

【実施例】

【0084】

以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。

【0085】

＜コークス炉ガス組成の分析＞
分析対象のガスを、ガスクロマトグラフィー（東亜ディーケーケー社製、２０００−ＥＸ−２）を用いて分析した。

【0086】

＜吸収油と吸収液中の有機成分組成の分析＞
分析対象の液をクロロホルムに溶解し、ＧＣ−ＭＳ（アジレント社製、７８９０ＧＣ−５９７５ＭＳＤ＆島津製作所 ＧＣ−２０１４）を用いて分析した。
分析は、シリンジで一定容量をＧＣ−ＭＳ装置に注入し、得られた成分と内部標準（エチルフェノール）のピーク面積から、検量線より各成分の組成を算出した。

【0087】

［実施例１］
室炉式のコークス炉にて石炭を乾留することにより、コークスを製造した。コークス製造の際に排出された原料ガス（コークス炉ガス）の組成を分析した結果を表−１に示す。

【0088】

【表1】

【0089】

原料ガスから硫黄化合物を回収する装置として図５に示す装置を設けて運転した。

【0090】

吸収塔（１）へ装入される原料ガスの温度は３０℃、吸収油の温度は４０℃であり、吸収塔（１）から排出された吸収油の温度は３５℃であった。また、吸収塔（３）へ装入される原料ガスの温度は３１℃、吸収油の温度は２６℃であり、吸収塔（３）から排出された吸収油の温度は２８℃であった。これら吸収油（「ＲＯ油」という）を、蒸留塔（２）から吸収塔（１）及び（３）へ循環される高温状態の吸収油との熱交換を行って１８０℃に昇温して蒸留塔（２）へ装入した。

【0091】

蒸留塔（２）では、塔頂温度を９８℃として塔頂から粗軽油成分を回収し、下部より吸収油（「ＡＯ油」という）を排出した。ＡＯ油は蒸留塔からの排出時点で１８０℃であったが、前述のＲＯ油との熱交換を行うことによって冷却して吸収塔（１）及び吸収塔（３）へ循環した。

【0092】

蒸留塔（２）から排出されたＡＯ油は熱交換器（Ｃ）に移送する前の一部を蒸留塔（３）に供給し、塔底温度を１８５℃として塔頂部より蒸留したガスを蒸留塔（２）に循環させ、塔底からピッチ成分（「ピッチ油」という）を回収した。

【0093】

また、吸収塔（２）へ装入される原料ガスの温度は３３℃、吸収液の温度は２０℃であった。吸収塔（２）から排出した吸収液の温度は２８℃であった。これを、蒸留塔（１）から吸収塔（２）へ循環される高温状態の吸収液との熱交換を熱交換器（Ａ）にて行い１２５℃に昇温して蒸留塔（１）へ装入した。

【0094】

蒸留塔（１）では、塔頂から硫黄化合物を回収し、下部より吸収液を排出した。吸収液は蒸留塔（１）からの排出時点で１３０℃であったが、先ず前述の吸収液との熱交換を熱交換器（Ａ）にて行うことによって冷却した後、更に水を冷媒とする熱交換器（Ｂ）によって２０℃に冷却して吸収塔へ循環した。

【0095】

吸収塔（１）に循環されたＡＯ油はコークス炉ガスと共に吸収塔（２）に飛沫同伴し、該ＡＯ油は吸収塔（２）の塔底部から排出され、熱交換器（Ａ）及び熱交換器（Ｂ）を経由した後に該吸収塔（２）に循環させた。

【0096】

以上の運転が定常状態となった時点で、ＲＯ油、ＡＯ油、ピッチ油、吸収液を採取し、その組成を分析した結果を表−２に示す。

【0097】

【表2】

【0098】

表−２の通り、蒸留塔（２）から排出され、吸収塔（１）に導入されるＡＯ油中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量は、３０．９８重量％であった。
また、吸収塔（１）から同伴される吸収油を含んだ吸収液中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量は、１８．９３重量％であった。

【0099】

［比較例１］
原料ガスから粗軽油成分を回収する装置として図５に示す装置を設け、蒸留塔（３）を運転せずに装置を稼働させたこと以外は実施例１と同様の条件で実施した。

【0100】

上記の運転が定常状態となった時点で、ＲＯ油、ＡＯ油、吸収液を採取し、その組成を分析した結果を表−３に示す。

【0101】

【表3】

【0102】

表−３の通り、蒸留塔（２）から排出され、吸収塔（１）に導入されるＡＯ油中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量は、３６．２７重量％であった。また、吸収塔（１）から同伴される吸収油を含んだ吸収液中のジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量は、２６．８９重量％であった。

【0103】

表−４に実施例１及び比較例１のＡＯ油及び吸収液の分析結果を示す。

【0104】

【表4】

【0105】

蒸留塔（２）の塔底部より排出された油（ＡＯ油）を分析したところ、ジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量は、実施例１では３０．９９重量％、比較例１では３６．２７重量％であった。実施例１及び比較例１のそれぞれのＡＯ油について、冷却した際の析出状況を確認すると、比較例１のＡＯ液は約２１〜２６℃程度で析出が開始する油であったが、実施例のＡＯ油は１８℃以下に冷却しても析出しない油とすることができた。

【0106】

吸収塔（１）から飛沫同伴され、吸収塔（２）の塔底部より排出された液（吸収液）の有機成分を分析したところ、ジベンゾフラン及びフルオレンの含有量は、実施例１では、１８．９３重量％、比較例１では、２６．８９重量％であった。これにより、蒸留塔（３）を用いた実施例１では蒸留塔（３）を使用しなかった比較例１よりもジベンゾフラン及びフルオレンの合計含有量が少なく、熱交換器による冷却をより低い温度にすることが可能であることがわかる。よって、熱交換器（Ｂ）では吸収液をより低い温度に冷却することができる。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】