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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023118627
(43)【公開日】2023-08-25
(54)【発明の名称】α化澱粉の製造方法
(51)【国際特許分類】
C08B 30/02 20060101AFI20230818BHJP
【ＦＩ】
C08B30/02
【審査請求】未請求
【請求項の数】7
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022021682
(22)【出願日】2022-02-15
(71)【出願人】
【識別番号】304036754
【氏名又は名称】国立大学法人山形大学
(71)【出願人】
【識別番号】302042678
【氏名又は名称】株式会社Ｊ－オイルミルズ
(74)【代理人】
【識別番号】110001999
【氏名又は名称】弁理士法人はなぶさ特許商標事務所
(72)【発明者】
【氏名】西岡 昭博
(72)【発明者】
【氏名】香田 智則
(72)【発明者】
【氏名】橋本 渉
(72)【発明者】
【氏名】橋本 和紀
(72)【発明者】
【氏名】後藤 勝
【テーマコード（参考）】
4C090
【Ｆターム（参考）】
4C090AA04
4C090BA13
4C090BB32
4C090BD31
4C090CA01
(57)【要約】
【課題】
澱粉を原料としたα化澱粉の製造方法の提供。
【解決手段】
澱粉を、５℃以上１６０℃以下の温度でかつ下記式を満たす条件で、せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造方法。
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
［式中、
Ｗは［｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００］で表される水分減少率（％）を表し、
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕］
【選択図】なし
澱粉を原料としたα化澱粉の製造方法の提供。
【解決手段】
澱粉を、５℃以上１６０℃以下の温度でかつ下記式を満たす条件で、せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造方法。
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
［式中、
Ｗは［｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００］で表される水分減少率（％）を表し、
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕］
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
澱粉を、５℃以上１６０℃以下の温度でかつ下記式を満たす条件で、せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造方法。
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
［式中、
Ｗは〔｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００〕で表される水分減少率（％）を表し、
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕］。
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
［式中、
Ｗは〔｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００〕で表される水分減少率（％）を表し、
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕］。
【請求項2】
ＢＡＰ法により測定されるα化澱粉のα化度が８０％以上である、請求項１に記載の製造方法。
【請求項3】
前記Ｑが５０×１０４以上３０００×１０４以下である、請求項１又は請求項２に記載の製造方法。
【請求項4】
前記水分減少率Ｗが０％以上８０％以下である、請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の製造方法。
【請求項5】
前記温度が１０℃以上１２０℃以下である、請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の製造方法。
【請求項6】
前記澱粉がアルカリ洗浄された澱粉である、請求項１ないし請求項５のいずれか１項に記載の製造方法。
【請求項7】
前記せん断粉砕工程が臼式粉砕機を用いて為される、請求項１ないし請求項６のいずれか１項に記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はα化澱粉の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
一般的に澱粉は、加水加熱により糊化（α化）することによって、澱粉粒が膨潤して水和する。澱粉のα化状態を保持したまま乾燥させて得られるα化澱粉は、冷水でも水和しやすいという性質を有する。そのため、α化澱粉は、加熱しないで保水性、増粘性、結着性、保形性などの物性を示すので、工業的には加熱工程を省略できる利点があり、また加熱できないプロセスでも澱粉特性を付与できるため、工業用途では増粘剤や接着剤として、食品用途では増粘剤や保水材などの品質向上剤のほかにインスタント食品やベビーフードなど幅広く利用されている。
【0003】
従来のα化澱粉は、原料澱粉を水に懸濁して加熱・糊化させた後、ドラムドライヤ―などの乾燥機により脱水乾燥させて製造する。この場合、α化澱粉は粘度が高く高濃度では製造できず非常に効率が悪い。また多量の水を蒸発乾燥させるには多量の電気や蒸気を消費するため加工コストが高く環境負荷も高い。また、懸濁、糊化、乾燥、整粒、調湿と工程が長く、既存設備に導入することが容易ではない。
一方で、臼式粉砕機に原料穀粒を投入し、原料穀粒を８０℃以上、特に１００～２００℃の温度に加熱しながらせん断条件下にて粉砕して、α化澱粉を製造する方法が提案されている（特許文献１ないし特許文献３）。
また、せん断・加熱粉砕機を用いたタピオカ澱粉のアモルファス化についての研究が報告されている（非特許文献１）。
一方で、臼式粉砕機に原料穀粒を投入し、原料穀粒を８０℃以上、特に１００～２００℃の温度に加熱しながらせん断条件下にて粉砕して、α化澱粉を製造する方法が提案されている（特許文献１ないし特許文献３）。
また、せん断・加熱粉砕機を用いたタピオカ澱粉のアモルファス化についての研究が報告されている（非特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０１８－０３８３６８号公報
【特許文献2】特開２００７－０７５１０４号公報
【特許文献3】特開２０１０－２１５８６１号公報
【非特許文献】
【0005】
【非特許文献1】Ｓｔａｒｃｈ，２０２１，Ｖｏｌ ７４，Ｉｓｓｕｅ １－２，ｐ．２１００１５９
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、澱粉は、粒径が数μｍないし数十μｍと微小であるので、穀粒に比べてせん断条件下で粉砕しにくい。ゆえに特許文献１ないし特許文献３で提案された方法を澱粉に適用しても、該方法により得られるα化澱粉粉中の澱粉と同等のα化度（α化の程度）の澱粉を得るのは困難であった。しかも特許文献１ないし特許文献３で提案された方法は穀粒を粉末化及びα化して、α化澱粉を含むα化澱粉粉を製造する方法であり、特許文献１ないし特許文献３はそもそも澱粉からα化澱粉を製造する方法を提案するものではない。
また、非特許文献１には、せん断・加熱粉砕機を用いてタピオカ澱粉をアモルファス化できることが記載されているのみであり、最大せん断速度と、せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間との積であるＱと、原料澱粉の水分減少率と、澱粉のα化度との関係については記載も示唆もされていない。
また、非特許文献１には、せん断・加熱粉砕機を用いてタピオカ澱粉をアモルファス化できることが記載されているのみであり、最大せん断速度と、せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間との積であるＱと、原料澱粉の水分減少率と、澱粉のα化度との関係については記載も示唆もされていない。
【0007】
本発明の目的は、澱粉を原料としたα化澱粉の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明者らは上記課題を解決すべく、澱粉からα化澱粉を製造するのに必要な条件を見出すために実験と研究を重ねた結果、所定の粉砕温度下、上記Ｑと原料澱粉の水分減少率とが、澱粉のα化度に大きく影響することを知見し、本発明を完成した。
また、原料澱粉として、アルカリ処理された澱粉を用いることにより、未処理の澱粉に比べて、α化度が高い、及び／又は、水と混合した際、透明性が高い懸濁液が作製できるα化澱粉が得られることを見出し、本発明を完成した。
また、原料澱粉として、アルカリ処理された澱粉を用いることにより、未処理の澱粉に比べて、α化度が高い、及び／又は、水と混合した際、透明性が高い懸濁液が作製できるα化澱粉が得られることを見出し、本発明を完成した。
【0009】
すなわち、本発明は、澱粉を、５℃以上１６０℃以下の温度でかつ下記式を満たす条件で、せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造方法に関する。
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
［式中、
Ｗは〔｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００〕で表される水分減少率（％）を表し、
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕］
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
［式中、
Ｗは〔｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００〕で表される水分減少率（％）を表し、
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕］
【0010】
ＢＡＰ法により測定されるα化澱粉のα化度は８０％以上であることが好ましい。
【0011】
前記Ｑは５０×１０４以上３０００×１０４以下であることが好ましい。
【0012】
前記水分減少率Ｗは０％以上８０％以下であることが好ましい。
【0013】
前記温度は１０℃以上１２０℃以下であることが好ましい。
【0014】
前記澱粉はアルカリ洗浄された澱粉であることが好ましい。
【0015】
前記せん断粉砕工程は臼式粉砕機を用いて為されることが好ましい。
【発明の効果】
【0016】
本発明によれば、加水することなく、澱粉からα化澱粉を製造できる方法を提供することができる。
また、本発明によれば、８０％以上という高いα化度を有し、及び／又は、水と混合した際、透明性が高い懸濁液が作製できるα化澱粉を提供することができる。
さらに、本発明によれば、原料澱粉としてアルカリ洗浄された澱粉を用いることにより、未処理の澱粉に比べて、α化度が高い、及び／又は、水と混合した際、透明性が高い懸濁液が作製できるα化澱粉を提供することができる。
また、本発明によれば、８０％以上という高いα化度を有し、及び／又は、水と混合した際、透明性が高い懸濁液が作製できるα化澱粉を提供することができる。
さらに、本発明によれば、原料澱粉としてアルカリ洗浄された澱粉を用いることにより、未処理の澱粉に比べて、α化度が高い、及び／又は、水と混合した際、透明性が高い懸濁液が作製できるα化澱粉を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0017】
【発明を実施するための形態】
【0018】
本発明は、澱粉を、５℃以上１６０℃以下の温度でかつ下記式を満たす条件で、せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造方法に関する。
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
［式中、
Ｗは〔｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００〕で表される水分減少率（％）を表し、
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕］
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
［式中、
Ｗは〔｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００〕で表される水分減少率（％）を表し、
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕］
【0019】
本発明に用いる澱粉としては特に限定されず、馬鈴薯澱粉、えんどう豆澱粉や緑豆澱粉等の豆澱粉、ワキシーコーンスターチ、ハイアミロースコーンスターチ、コーンスターチ、タピオカ澱粉、甘藷澱粉、米澱粉、サゴヤシ澱粉、小麦澱粉、ハイアミロース小麦澱粉及びこれらの澱粉を化学的、物理的または酵素的に加工した加工澱粉などが挙げられ、馬鈴薯澱粉、えんどう豆澱粉、ワキシーコーンスターチ及びタピオカ澱粉が好ましく、馬鈴薯澱粉がより好ましい。澱粉は１種単独で又は２種以上を併用してもよい。
本発明に用いる澱粉の粒径は特に限定されず、例えば、馬鈴薯澱粉の粒径は、例えば、５μｍ以上１００μｍ以下であり、えんどう豆澱粉の粒径は、例えば、５μｍ以上７５μｍ以下であり、ワキシーコーンスターチの粒径は、例えば、３μｍ以上３０μｍ以下であり、タピオカ澱粉の粒径は、例えば、５μｍ以上３５μｍ以下である。
なお、澱粉の粒径は、レーザ回折散乱式粒子径分布測定装置により測定される値である。
本発明に用いる澱粉の粒径は特に限定されず、例えば、馬鈴薯澱粉の粒径は、例えば、５μｍ以上１００μｍ以下であり、えんどう豆澱粉の粒径は、例えば、５μｍ以上７５μｍ以下であり、ワキシーコーンスターチの粒径は、例えば、３μｍ以上３０μｍ以下であり、タピオカ澱粉の粒径は、例えば、５μｍ以上３５μｍ以下である。
なお、澱粉の粒径は、レーザ回折散乱式粒子径分布測定装置により測定される値である。
【0020】
また、本発明に用いる澱粉は、水洗などの処理が為されていても若しくは為されていていなくてもよく、又は、アルカリ洗浄されていてもよい。得られるα化澱粉のα化度をより高めることができ、及び／又は水と混合した際、透明性がより高い懸濁液が作製できるα化澱粉が得られる観点から、本発明に用いる澱粉はアルカリ洗浄された澱粉であることが好ましい。
【0021】
アルカリ洗浄する方法は特に限定されず、澱粉を水に分散させて、スラリー（懸濁液）を作製する工程、該スラリーとアルカリ水溶液とを混合して、アルカリ洗浄する工程、アルカリ洗浄されたスラリーを洗浄する工程、及び洗浄した澱粉を乾燥する工程を含む方法などが挙げられる。
アルカリ洗浄工程において、アルカリ水溶液としては、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム水溶液、炭酸ナトリウム水溶液、炭酸カリウム水溶液、炭酸水素ナトリウム水溶液などが挙げられる。また、アルカリ水溶液のｐＨは、例えば、７．０超１４．０以下であり、７．５以上１３．０以下であることが好ましく、７．５以上１２．０以下であることがさらに好ましい。さらに、スラリーとアルカリ水溶液との混合時間は、例えば、１０分以上１８０分以下であり、３０分以上９０分以下であることが好ましい。
洗浄工程において、洗浄方法としては、アルカリ洗浄された澱粉のスラリーを濾過し、濾紙上の固形物を洗浄した水がｐＨ７．０になるまで、該固形物を水で洗浄する方法や、アルカリ洗浄された澱粉のスラリーを塩酸や硫酸などの酸を用いて中和した後、中和した澱粉のスラリーを濾過して、濾紙上の固形物を水で洗浄する方法などが挙げられる。
アルカリ洗浄工程において、アルカリ水溶液としては、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム水溶液、炭酸ナトリウム水溶液、炭酸カリウム水溶液、炭酸水素ナトリウム水溶液などが挙げられる。また、アルカリ水溶液のｐＨは、例えば、７．０超１４．０以下であり、７．５以上１３．０以下であることが好ましく、７．５以上１２．０以下であることがさらに好ましい。さらに、スラリーとアルカリ水溶液との混合時間は、例えば、１０分以上１８０分以下であり、３０分以上９０分以下であることが好ましい。
洗浄工程において、洗浄方法としては、アルカリ洗浄された澱粉のスラリーを濾過し、濾紙上の固形物を洗浄した水がｐＨ７．０になるまで、該固形物を水で洗浄する方法や、アルカリ洗浄された澱粉のスラリーを塩酸や硫酸などの酸を用いて中和した後、中和した澱粉のスラリーを濾過して、濾紙上の固形物を水で洗浄する方法などが挙げられる。
【0022】
本発明において、せん断粉砕するとは、単に圧縮して粉砕するというものではなく、物体にせん断力を与えて粉砕すること、言い換えると、物体内部のある面に沿って、物体の両側部分を互いにずれさせるような作用により粉砕することをいう。せん断粉砕はせん断
粉砕機などを用いて実施することができ、せん断粉砕機としては、臼型粉砕機、ロールクラッシャー、カッターミル、らいかい機、リングミル、エクストルーダー、ローラーミル、ボールミル、回転ミル、振動ミル、遊星ミル、アトライター、ビーズミルなどが挙げられ、好ましくは臼型粉砕機である。
粉砕機などを用いて実施することができ、せん断粉砕機としては、臼型粉砕機、ロールクラッシャー、カッターミル、らいかい機、リングミル、エクストルーダー、ローラーミル、ボールミル、回転ミル、振動ミル、遊星ミル、アトライター、ビーズミルなどが挙げられ、好ましくは臼型粉砕機である。
【0023】
本発明において、澱粉のせん断粉砕は、５℃以上１６０℃以下の温度で、好ましくは１０℃以上１２０℃以下の温度で、より好ましくは１０℃以上８０℃未満の温度で、さらに好ましくは１０℃以上４０℃以下の温度で実施される。本発明は、８０℃以上という高温だけでなく、８０℃未満という低温、特に４０以下という低温でも、α化澱粉を製造することができる。
【0024】
また、本発明において、澱粉のせん断粉砕は、水分減少率ＷとＱとが下記式を満たす条件で実施される。
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５
２０×１０４＜Ｑ
－２５＜Ｗ≦８０
【0025】
本発明において、Ｑは〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕と定義されるものである。
また、滞留時間（秒）は１／せん断粉砕工程を経て製造されるα化澱粉の生産量と定義されるものである。
さらに、最大せん断速度（１／秒）は、せん断粉砕機（臼型粉砕機や２軸混錬粉砕機など）の相対的に移動する２部材間のギャップが最も小さい箇所のせん断速度であり、周速度（ｍｍ／秒）／ギャップ（ｍｍ）と定義されるものである。
なお、ギャップが０ｍｍであっても、原料澱粉が２部材間を通過して、せん断粉砕される場合、便宜上、ギャップを１μｍとして、最大せん断速度（１／秒）を計算するものとする。
Ｑは２０×１０４超であり、５０×１０４以上３０００×１０４以下であることが好ましく、５０×１０４以上２０００×１０４以下であることがより好ましく、７０×１０４以上１５００×１０４以下であることがさらに好ましく、７０×１０４以上１０００×１０４以下であることが特に好ましい。
また、滞留時間（秒）は１／せん断粉砕工程を経て製造されるα化澱粉の生産量と定義されるものである。
さらに、最大せん断速度（１／秒）は、せん断粉砕機（臼型粉砕機や２軸混錬粉砕機など）の相対的に移動する２部材間のギャップが最も小さい箇所のせん断速度であり、周速度（ｍｍ／秒）／ギャップ（ｍｍ）と定義されるものである。
なお、ギャップが０ｍｍであっても、原料澱粉が２部材間を通過して、せん断粉砕される場合、便宜上、ギャップを１μｍとして、最大せん断速度（１／秒）を計算するものとする。
Ｑは２０×１０４超であり、５０×１０４以上３０００×１０４以下であることが好ましく、５０×１０４以上２０００×１０４以下であることがより好ましく、７０×１０４以上１５００×１０４以下であることがさらに好ましく、７０×１０４以上１０００×１０４以下であることが特に好ましい。
【0026】
本発明において、水分減少率Ｗ（％）は〔｛粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）｝／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００〕で定義されるものである。
水分減少率Ｗは－２５％超８０％以下であり、０％以上８０％以下であることが好ましく、５％以上７５％以下であることがより好ましく、４５％以上７５％以下であることがさらに好ましい。
粉砕直前の澱粉の含水率は、例えば、５．００質量％以上２０．００質量％以下であり、６．５０質量％以上１８．５０質量％以下であることが好ましく、８．００質量％以上１７．００質量％以下であることがより好ましい。
粉砕直後の澱粉の含水率は、例えば、４．００質量％以上１４．００質量％以下であり、３．５０質量％以上１３．５０質量％以下であることが好ましく、３．００質量％以上１３．００質量％以下であることがより好ましい。
なお、粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）及び粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）はそれぞれ加熱乾燥式水分計（株式会社エー・アンド・デイ製ＭＸ－５０）により測定される値である。
水分減少率Ｗは－２５％超８０％以下であり、０％以上８０％以下であることが好ましく、５％以上７５％以下であることがより好ましく、４５％以上７５％以下であることがさらに好ましい。
粉砕直前の澱粉の含水率は、例えば、５．００質量％以上２０．００質量％以下であり、６．５０質量％以上１８．５０質量％以下であることが好ましく、８．００質量％以上１７．００質量％以下であることがより好ましい。
粉砕直後の澱粉の含水率は、例えば、４．００質量％以上１４．００質量％以下であり、３．５０質量％以上１３．５０質量％以下であることが好ましく、３．００質量％以上１３．００質量％以下であることがより好ましい。
なお、粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）及び粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）はそれぞれ加熱乾燥式水分計（株式会社エー・アンド・デイ製ＭＸ－５０）により測定される値である。
【0027】
本発明の製造方法により得られるα化澱粉は、β－アミラーゼ・プルラナーゼ（ＢＡＰ）法により測定されるα化度が８０％以上であることが好ましく、８５％以上であること
がより好ましく、９０％以上であることがさらに好ましく、９５％以上であることが特に好ましい。
がより好ましく、９０％以上であることがさらに好ましく、９５％以上であることが特に好ましい。
【0028】
本発明の製造方法により得られるα化澱粉は、純水と混合した際、１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）が、未処理澱粉の前記吸光度（７２０ｎｍ）に比べて低下した率（濁度低下率）が、例えば３５％以上１００％以下であり、４０％以上１００％以下であることが好ましい。濁度低下率が高い方が、懸濁液の透明性は高くなるので、本発明において、濁度低下率が４０％以上の懸濁液を透明性の高い懸濁液とする。
なお、１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）は、実施例に記載の測定方法により得ることができる。また、濁度低下率は下記式より計算できる。
濁度低下率（％）＝〔｛未処理澱粉の１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝－｛サンプルの１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝〕／｛未処理澱粉の１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝×１００
なお、１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）は、実施例に記載の測定方法により得ることができる。また、濁度低下率は下記式より計算できる。
濁度低下率（％）＝〔｛未処理澱粉の１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝－｛サンプルの１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝〕／｛未処理澱粉の１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝×１００
【0029】
次に本発明の製造方法の実施について説明する。
本発明の製造方法を実施する際、澱粉にせん断力を与えて粉砕する装置、例えば、図１に示すような構成の臼型粉砕機、相対的に回転する２つのローラの間の微小ギャップに原料澱粉を通過させる間にせん断粉砕する構成の装置、小径の円筒形又は円柱形部材と大径の円筒形部材とを同心に配置させて相対回転させ、小径部材の外側と大径部材の内側との間の微小ギャップに原料澱粉を通過させる間にせん断粉砕する構成の装置などを用いることができる。
本発明の製造方法を実施する際、澱粉にせん断力を与えて粉砕する装置、例えば、図１に示すような構成の臼型粉砕機、相対的に回転する２つのローラの間の微小ギャップに原料澱粉を通過させる間にせん断粉砕する構成の装置、小径の円筒形又は円柱形部材と大径の円筒形部材とを同心に配置させて相対回転させ、小径部材の外側と大径部材の内側との間の微小ギャップに原料澱粉を通過させる間にせん断粉砕する構成の装置などを用いることができる。
【0030】
以下、装置の一例として、図１に示すような構成の臼型粉砕機を説明する。
臼型粉砕機１０は、固定設置される上臼１１と、この上臼１１との間に所定のギャップ１３を介して回転可能に設けられる下臼１２とを有する。上臼１１は中心に原料澱粉を投入する原料投入口１４を有してリング状に形成されている。原料投入口１４は、上臼１１の底面においてギャップ１３に通じている。下臼１２は上臼１１と略同一外径を有する円盤形状に形成されている。
臼型粉砕機１０は、固定設置される上臼１１と、この上臼１１との間に所定のギャップ１３を介して回転可能に設けられる下臼１２とを有する。上臼１１は中心に原料澱粉を投入する原料投入口１４を有してリング状に形成されている。原料投入口１４は、上臼１１の底面においてギャップ１３に通じている。下臼１２は上臼１１と略同一外径を有する円盤形状に形成されている。
【0031】
下臼１２はモータ１５により所定速度で回転駆動される。上臼１１と下臼１２との間のギャップ１３はギャップ調整部１６の範囲内で調整可能であり、原料澱粉の大きさなどに応じて、設定ギャップを０μｍ以上５０μｍ以下（０ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下）、又は５μｍ以上４０μｍ以下（０．００５ｍｍ以上０．０４ｍｍ以下）、又は１０μｍ以上３０μｍ以下（０．０１ｍｍ以上０．０３ｍｍ以下）の範囲内で任意に調整される。
【0032】
上臼１１には温度調節器１７が設けられる。温度調節器１７は上臼１１と略同一の外径寸法を有すると共に原料投入口１４と略同径の開口を有するリング状に形成されている。温度調節器１７は、温度調節器コード１８を介して温度コントローラ１９に接続されており、温度コントローラ１９により設定された温度に加熱又は冷却されることにより、上臼１１を全面加熱又は全面冷却する。コンピュータ２２は、温度コントローラ１９による設定温度（データケーブル２３から入力）と、熱電対（図示せず）による測定温度（データケーブル２１から入力）とを比較して、温度制御ケーブル２４を介して温度調節器の制御信号を温度コントローラ１９に与える。
【0033】
また、コンピュータ２２はモータ制御ケーブル２５を介してモータ制御信号をモータ１５に与えて、モータ１５による下臼１２の回転数を制御する。下臼１２の回転数は、ギャップ１３に投入された澱粉が固定の上臼１１と回転する下臼１２との間で受ける最大せん断速度が例えば、２００００［１／秒］以上７５００００［１／秒］以下、又は２００００［１／秒］以上７５０００［１／秒］以下となるように設定する。
【0034】
上臼１１／下臼１２の下方にはこれらの外径より十分に大きな内径を有する受け皿２６が設けられる。受け皿２６の底面にはα化澱粉落下口２７が開口しており、臼型粉砕機１０による処理後のα化澱粉を受け皿２６から落下させ、さらにα化澱粉落下シュート２８を経て所定の容器（図示せず）などに収容させるようにしている。
【0035】
図２は臼型粉砕機１０の要部断面図であり、図２に示されるように、上臼１１は、原料投入口１４に臨む内面１１ａから底面１１ｂに至るテーパー状原料通路１１ｃが断面視においてテーパー状、平面視においては螺旋状に形成されている。原料投入口１４の下端部には、テーパー状原料通路１１ｃによって拡大化された収容部２０が形成されているので、原料投入口１４に投入された原料澱粉はギャップ１３に入り込んでせん断粉砕される直前にこの収容部２０に入り込み、温度調節器１７により加熱された上臼１１の内面１１ａからの伝熱ないし放熱によって加熱又は冷却される。前述の熱電対は、上臼１１の側面から中心に向けて形成した穴に挿入され、上臼１１と下臼１２の間のギャップ１３でせん断粉砕されているときの処理温度を近似的に示している。上臼１１および下臼１２の各ギャップ１３に臨む面には、原料澱粉に対する剪断力を増大させるために円周方向と交わる方向に延長する多数条の凹溝が形成されている。
【0036】
次いで、この臼型粉砕機１０を用いて実施する本発明の製造方法について説明する。
ギャップ調整部１６を介して上臼１１と下臼１２との間のギャップ１３を、原料澱粉の大きさなどに応じて、例えば、０μｍ以上５０μｍ以下（０ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下）、又は５μｍ以上４０μｍ以下（０．００５ｍｍ以上０．０４ｍｍ以下）、又は１０μｍ以上３０μｍ以下（０．０１ｍｍ以上０．０３ｍｍ以下）の範囲内で任意に調整する。また、温度コントローラ１９により温度調節器１７を所定温度（５℃以上１６０℃以下の範囲内で設定）に加熱又は冷却し、それによって上臼１１を加熱又は冷却する。また、コンピュータ２２によって制御された回転数でモータ１５が駆動され、前記所定の最大せん断速度を与えるように下臼１２を回転させる。
ギャップ調整部１６を介して上臼１１と下臼１２との間のギャップ１３を、原料澱粉の大きさなどに応じて、例えば、０μｍ以上５０μｍ以下（０ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下）、又は５μｍ以上４０μｍ以下（０．００５ｍｍ以上０．０４ｍｍ以下）、又は１０μｍ以上３０μｍ以下（０．０１ｍｍ以上０．０３ｍｍ以下）の範囲内で任意に調整する。また、温度コントローラ１９により温度調節器１７を所定温度（５℃以上１６０℃以下の範囲内で設定）に加熱又は冷却し、それによって上臼１１を加熱又は冷却する。また、コンピュータ２２によって制御された回転数でモータ１５が駆動され、前記所定の最大せん断速度を与えるように下臼１２を回転させる。
【0037】
以上で臼型粉砕機１０の準備が完了するので、原料澱粉を原料投入口１４に投入して処理を開始する。温度調節器１７は既に所定温度に加熱又は冷却されており、これによって上臼１１も加熱又は冷却されているので、澱粉は温度調節器１７及び原料投入口１４を通過し、さらにテーパー状原料通路１１ｃないし収容部２０を通過する間に該ヒータ温度に対応した温度に加熱又は冷却され、その直後に、下臼１２との間のギャップ１３に送り込まれ、固定の上臼１１と回転する下臼１２との間で剪断力を受けて粉砕される。せん断粉砕によって得られたα化澱粉はギャップ１３の側方から放出されて受け皿２６に収容され、α化澱粉落下口２７及びα化澱粉落下シュート２８を経て所定の容器（図示せず）に回収される。
【実施例0038】
以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【0039】
以下の例において、最大せん断速度、滞留時間、Ｑ及び水分減少率Ｗは、次の方法で測定した。
（１）最大せん断速度
モータ１５の回転数、上下臼１１、１２の円周から周速度を求め、ギャップ１３の値より、次の関係から粉砕した最大せん断速度を定義した。
なお、以下の例において、使用した臼型粉砕機のギャップを０μｍ（ギャップなし）に設定した場合であっても、原料澱粉によっては上臼１１と下臼１２との間を通過して、せん断粉砕されたので、斯かる場合、便宜上ギャップを１μｍとして、最大せん断速度を計算した。
周速度（ｍｍ／秒）＝〔回転数（ｒｐｍ）×円周（ｍｍ）〕／６０
最大せん断速度（１／秒）＝周速度（ｍｍ／秒）／ギャップ（ｍｍ）
（２）滞留時間
せん断粉砕工程を経て製造されるα化澱粉の生産量の値より、次の関係から滞留時間を定義した。
滞留時間（秒）＝１／せん断粉砕工程を経て製造されるα化澱粉の生産量
（３）Ｑ
以下の式からＱを求めた。
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕
（４）水分減少率Ｗ
以下の式から水分減少率Ｗを求めた。
水分減少率Ｗ（％）＝〔粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）〕／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００
粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）及び粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）はそれぞれ加熱乾燥式水分計（株式会社エー・アンド・デイ製ＭＸ－５０）により測定した。
（１）最大せん断速度
モータ１５の回転数、上下臼１１、１２の円周から周速度を求め、ギャップ１３の値より、次の関係から粉砕した最大せん断速度を定義した。
なお、以下の例において、使用した臼型粉砕機のギャップを０μｍ（ギャップなし）に設定した場合であっても、原料澱粉によっては上臼１１と下臼１２との間を通過して、せん断粉砕されたので、斯かる場合、便宜上ギャップを１μｍとして、最大せん断速度を計算した。
周速度（ｍｍ／秒）＝〔回転数（ｒｐｍ）×円周（ｍｍ）〕／６０
最大せん断速度（１／秒）＝周速度（ｍｍ／秒）／ギャップ（ｍｍ）
（２）滞留時間
せん断粉砕工程を経て製造されるα化澱粉の生産量の値より、次の関係から滞留時間を定義した。
滞留時間（秒）＝１／せん断粉砕工程を経て製造されるα化澱粉の生産量
（３）Ｑ
以下の式からＱを求めた。
Ｑ＝〔せん断粉砕する工程を含む、α化澱粉の製造における原料澱粉の滞留時間（秒）〕×〔最大せん断速度（１／秒）〕
（４）水分減少率Ｗ
以下の式から水分減少率Ｗを求めた。
水分減少率Ｗ（％）＝〔粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）－粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）〕／粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）×１００
粉砕直前の澱粉の含水率（質量％）及び粉砕直後の澱粉の含水率（質量％）はそれぞれ加熱乾燥式水分計（株式会社エー・アンド・デイ製ＭＸ－５０）により測定した。
【0040】
以下の例において、α化澱粉のα化度及び結晶化度は次の方法で測定した。
（５）α化度
α化澱粉のα化度は、β－アミラーゼ・プルラナーゼ（ＢＡＰ）法により測定した。
（ｉ）事前にα化澱粉を粉砕し、ＪＩＳ Ｚ８８０１－１規格の篩で目開き０．１５ｍｍを通過する粒度に調整したものを測定試料として用いた。
（ｉｉ）「澱粉科学」、第２８巻、第４号、２３５頁ないし２４０頁（１９８１年）の「β－アミラーゼ・プルラナーゼ（ＢＡＰ）系を用いた澱粉の糊化度、老化度の新測定法」に記載される方法に準じて、α化澱粉のα化度（％）を測定した。
（６）結晶化度
α化澱粉の結晶化度は、広角Ｘ線回折の測定結果よりピークを結晶反射と非晶散乱に分離した。得られた非晶散乱によるピークの積分値をＳａ、結晶反射によるピークの積分値をＳｃとする。次の関係から粉砕したα化澱粉の結晶化度を求めた。
結晶化度（％）＝［（Ｓｃ／（Ｓｃ＋Ｓａ）］×１００
上記広角Ｘ線回折の実験仕様は、次の通りである。
・測定機器 Ｒｉｇａｋｕ社製Ｕｌｔｉｍａ ＩＶ
・測定条件
Ｘ線源：Ｃｕ－Ｋα線
波長：１．５４Å
スキャンスピード １０°／分
測定角度 ５～３５°
管電圧 ４０ｋＶ
管電流 ４０ｍＡ
想定方法：反射法
（５）α化度
α化澱粉のα化度は、β－アミラーゼ・プルラナーゼ（ＢＡＰ）法により測定した。
（ｉ）事前にα化澱粉を粉砕し、ＪＩＳ Ｚ８８０１－１規格の篩で目開き０．１５ｍｍを通過する粒度に調整したものを測定試料として用いた。
（ｉｉ）「澱粉科学」、第２８巻、第４号、２３５頁ないし２４０頁（１９８１年）の「β－アミラーゼ・プルラナーゼ（ＢＡＰ）系を用いた澱粉の糊化度、老化度の新測定法」に記載される方法に準じて、α化澱粉のα化度（％）を測定した。
（６）結晶化度
α化澱粉の結晶化度は、広角Ｘ線回折の測定結果よりピークを結晶反射と非晶散乱に分離した。得られた非晶散乱によるピークの積分値をＳａ、結晶反射によるピークの積分値をＳｃとする。次の関係から粉砕したα化澱粉の結晶化度を求めた。
結晶化度（％）＝［（Ｓｃ／（Ｓｃ＋Ｓａ）］×１００
上記広角Ｘ線回折の実験仕様は、次の通りである。
・測定機器 Ｒｉｇａｋｕ社製Ｕｌｔｉｍａ ＩＶ
・測定条件
Ｘ線源：Ｃｕ－Ｋα線
波長：１．５４Å
スキャンスピード １０°／分
測定角度 ５～３５°
管電圧 ４０ｋＶ
管電流 ４０ｍＡ
想定方法：反射法
【0041】
以下の例において、α化澱粉の透明性は、次の方法で評価した。
（７）透明性
α化澱粉懸濁液の透明性はサンプル１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）の濁度が未処理澱粉に比べて低下した濁度低下率にて評価した。
濁度が高いと透明性が悪く、濁度が低ければ透明性が高いことを意味する。
１５ｍＬ容器に澱粉４０ｍｇを計量し、３．９６ｍＬの純水で懸濁した。
懸濁液が沈降しないようにして、吸光度計（サーモフィッシャー社製ＧＥＮＥＳＹＳ１５０）にて７２０ｎｍの吸光度を測定した。
なお、測定方法は澱粉糖関連工業分析法１０９頁の濁度の測定方法を参照した。また、
濁度低下率は下記式より計算した。
濁度低下率（％）＝〔｛未処理澱粉の１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝－｛サンプルの１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝〕／｛未処理澱粉の１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝×１００
（７）透明性
α化澱粉懸濁液の透明性はサンプル１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）の濁度が未処理澱粉に比べて低下した濁度低下率にて評価した。
濁度が高いと透明性が悪く、濁度が低ければ透明性が高いことを意味する。
１５ｍＬ容器に澱粉４０ｍｇを計量し、３．９６ｍＬの純水で懸濁した。
懸濁液が沈降しないようにして、吸光度計（サーモフィッシャー社製ＧＥＮＥＳＹＳ１５０）にて７２０ｎｍの吸光度を測定した。
なお、測定方法は澱粉糖関連工業分析法１０９頁の濁度の測定方法を参照した。また、
濁度低下率は下記式より計算した。
濁度低下率（％）＝〔｛未処理澱粉の１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝－｛サンプルの１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝〕／｛未処理澱粉の１％懸濁液の吸光度（７２０ｎｍ）｝×１００
【0042】
［実施例１］
原料澱粉として含水率が８．１２質量％の馬鈴薯澱粉を、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が９０ｍｍ（半径４５ｍｍ）であり、その中心に口径１０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから５ｍｍの範囲に亘って形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は３０μｍに固定し、モータ１５の回転数は１５０ｒｐｍとし、粉砕温度は１２０℃とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。なお、馬鈴薯澱粉の投入量はα化澱粉の生産量と実質的に同量である。
得られたα化澱粉のα化度を表１及び図３に示す。また、得られたα化澱粉の結晶化度及び透明性（濁度低下率）を表１に示す。
原料澱粉として含水率が８．１２質量％の馬鈴薯澱粉を、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が９０ｍｍ（半径４５ｍｍ）であり、その中心に口径１０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから５ｍｍの範囲に亘って形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は３０μｍに固定し、モータ１５の回転数は１５０ｒｐｍとし、粉砕温度は１２０℃とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。なお、馬鈴薯澱粉の投入量はα化澱粉の生産量と実質的に同量である。
得られたα化澱粉のα化度を表１及び図３に示す。また、得られたα化澱粉の結晶化度及び透明性（濁度低下率）を表１に示す。
【0043】
［実施例２ないし実施例１２、及び比較例１ないし比較例８］
原料澱粉を表１に示す含水率の馬鈴薯澱粉に替え、また臼間のギャップ１３、モータ１５の回転数、粉砕温度を表１に示す条件に替えた以外は、実施例１と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度を表１及び図３に示す。また、得られたα化澱粉の結晶化度及び透明性（濁度低下率）を表１に示す。
原料澱粉を表１に示す含水率の馬鈴薯澱粉に替え、また臼間のギャップ１３、モータ１５の回転数、粉砕温度を表１に示す条件に替えた以外は、実施例１と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度を表１及び図３に示す。また、得られたα化澱粉の結晶化度及び透明性（濁度低下率）を表１に示す。
【0044】
【表1】
【0045】
表１及び図３に示した結果より、５℃以上１６０℃以下の温度でかつ水分減少率ＷとＱとが上記式を満たす条件で、馬鈴薯澱粉をせん断粉砕することにより、α化度が８２％以上であるα化澱粉が得られた（実施例１ないし実施例１２）。また、濁度低下率は５１％以上であり、透明性が高い懸濁液が得られた。
これに対し、水分減少率Ｗと剪断力との関係がＷ≧０．０００１２Ｑ－２５である条件（比較例２及び比較例５）、水分減少率Ｗが８０％を超える条件（比較例１、比較例４及
び比較例７）及びＱが２０×１０４未満である条件（比較例３及び比較例６）、すなわち上記式（Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５、２０×１０４＜Ｑ、－２５＜Ｗ≦８０）を１つでも満たさない場合は、α化度が３６％以下の澱粉が得られた。さらに、濁度低下率が１４％以下であり、実施例の懸濁液に比べて、懸濁液の透明性はかなり低かった。
したがって、本発明は、澱粉を、５℃以上１６０℃以下の温度でかつ上記式（Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５、２０×１０４＜Ｑ、－２５＜Ｗ≦８０）を満たす条件で、せん断粉砕することにより、α化澱粉を製造できることが明らかである。
また、本発明は、粉砕温度が４０℃以下であっても、α化度が８２％以上であるα化澱粉を製造できた（実施例８、実施例１１及び実施例１２）。
これに対し、水分減少率Ｗと剪断力との関係がＷ≧０．０００１２Ｑ－２５である条件（比較例２及び比較例５）、水分減少率Ｗが８０％を超える条件（比較例１、比較例４及
び比較例７）及びＱが２０×１０４未満である条件（比較例３及び比較例６）、すなわち上記式（Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５、２０×１０４＜Ｑ、－２５＜Ｗ≦８０）を１つでも満たさない場合は、α化度が３６％以下の澱粉が得られた。さらに、濁度低下率が１４％以下であり、実施例の懸濁液に比べて、懸濁液の透明性はかなり低かった。
したがって、本発明は、澱粉を、５℃以上１６０℃以下の温度でかつ上記式（Ｗ＜０．０００１２Ｑ－２５、２０×１０４＜Ｑ、－２５＜Ｗ≦８０）を満たす条件で、せん断粉砕することにより、α化澱粉を製造できることが明らかである。
また、本発明は、粉砕温度が４０℃以下であっても、α化度が８２％以上であるα化澱粉を製造できた（実施例８、実施例１１及び実施例１２）。
【0046】
［実施例１３］
原料澱粉としてえんどう豆澱粉を、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が９０ｍｍ（半径４５ｍｍ）であり、その中心に口径１０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから５ｍｍの範囲に亘って形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は１０μｍに固定し、モータ１５の回転数は１５０ｒｐｍとし、粉砕温度は１２０℃とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。なお、えんどう豆澱粉の投入量はα化澱粉の生産量と実質的に同量である。
得られたα化澱粉のα化度及び透明性（濁度低下率）を表２に示す。
原料澱粉としてえんどう豆澱粉を、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が９０ｍｍ（半径４５ｍｍ）であり、その中心に口径１０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから５ｍｍの範囲に亘って形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は１０μｍに固定し、モータ１５の回転数は１５０ｒｐｍとし、粉砕温度は１２０℃とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。なお、えんどう豆澱粉の投入量はα化澱粉の生産量と実質的に同量である。
得られたα化澱粉のα化度及び透明性（濁度低下率）を表２に示す。
【0047】
［実施例１４］
原料澱粉を水洗したえんどう豆澱粉に替えた以外は、実施例１３と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度及び透明性（濁度低下率）を表２に示す。
原料澱粉を水洗したえんどう豆澱粉に替えた以外は、実施例１３と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度及び透明性（濁度低下率）を表２に示す。
【0048】
［実施例１５］
原料澱粉を下記の手順で洗浄したえんどう豆澱粉に替えた以外は、実施例１３と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度及び透明性（濁度低下率）を表２に示す。
＜洗浄＞
（１）１Ｌビーカーに原料澱粉３００ｇと純水６００ｇとを加え、スターラーで攪拌して、スラリーを作製する。
（２）スターラーで攪拌しながら、５％水酸化ナトリウム水溶液及び２％塩酸水溶液でｐＨを調整する。
（３）スターラーで攪拌しながら、１時間常温（２５℃）で放置する。
（４）２％塩酸水溶液及び５％水酸化ナトリウム水溶液でｐＨ７に調整する。
（５）濾紙（桐山製作所社製桐山ロート用濾紙 Ｎｏ．５Ａ）を用いて吸引濾過する。
（６）濾紙上の固形物を回収し、純粋１５００ｇを加えて懸濁する。
（７）濾紙（桐山製作所社製桐山ロート用濾紙 Ｎｏ．５Ａ）を用いて吸引濾過し、濾紙上の固形物を４５℃で乾燥させる。
（８）乾燥物を６０ｍｅｓｈで篩別して、洗浄した澱粉を得る。
原料澱粉を下記の手順で洗浄したえんどう豆澱粉に替えた以外は、実施例１３と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度及び透明性（濁度低下率）を表２に示す。
＜洗浄＞
（１）１Ｌビーカーに原料澱粉３００ｇと純水６００ｇとを加え、スターラーで攪拌して、スラリーを作製する。
（２）スターラーで攪拌しながら、５％水酸化ナトリウム水溶液及び２％塩酸水溶液でｐＨを調整する。
（３）スターラーで攪拌しながら、１時間常温（２５℃）で放置する。
（４）２％塩酸水溶液及び５％水酸化ナトリウム水溶液でｐＨ７に調整する。
（５）濾紙（桐山製作所社製桐山ロート用濾紙 Ｎｏ．５Ａ）を用いて吸引濾過する。
（６）濾紙上の固形物を回収し、純粋１５００ｇを加えて懸濁する。
（７）濾紙（桐山製作所社製桐山ロート用濾紙 Ｎｏ．５Ａ）を用いて吸引濾過し、濾紙上の固形物を４５℃で乾燥させる。
（８）乾燥物を６０ｍｅｓｈで篩別して、洗浄した澱粉を得る。
【0049】
【表2】
【0050】
表２に示した結果より、原料澱粉としてえんどう豆澱粉を使用しても、本発明は、α化度が９０％以上であるα化澱粉を製造できた（実施例１３ないし実施例１５）。
また、原料澱粉としてアルカリ洗浄したえんどう豆澱粉を使用すると、α化澱粉のα化度が向上した（実施例１５）。
また、原料澱粉としてアルカリ洗浄したえんどう豆澱粉を使用すると、α化澱粉のα化度が向上した（実施例１５）。
【0051】
［実施例１６］
原料澱粉としてワキシーコーンスターチを、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が９０ｍｍ（半径４５ｍｍ）であり、その中心に口径１０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから５ｍｍの範囲に亘って形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は１０μｍに固定し、モータ１５の回転数は１５０ｒｐｍとし、粉砕温度は１２０℃とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。なお、ワキシーコーンスターチの投入量はα化澱粉の生産量と実質的に同量である。
得られたα化澱粉のα化度、結晶化度及び透明性（濁度低下率）を表３に示す。
原料澱粉としてワキシーコーンスターチを、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が９０ｍｍ（半径４５ｍｍ）であり、その中心に口径１０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから５ｍｍの範囲に亘って形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は１０μｍに固定し、モータ１５の回転数は１５０ｒｐｍとし、粉砕温度は１２０℃とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。なお、ワキシーコーンスターチの投入量はα化澱粉の生産量と実質的に同量である。
得られたα化澱粉のα化度、結晶化度及び透明性（濁度低下率）を表３に示す。
【0052】
［実施例１７ないし実施例２０］
原料澱粉を、表３に示すｐＨで上記の洗浄をしたワキシーコーンスターチに替えた以外は、実施例１６と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度、結晶化度及び透明性（濁度低下率）を表３に示す。
原料澱粉を、表３に示すｐＨで上記の洗浄をしたワキシーコーンスターチに替えた以外は、実施例１６と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度、結晶化度及び透明性（濁度低下率）を表３に示す。
【0053】
【表3】
【0054】
表３に示した結果より、原料澱粉としてワキシーコーンスターチを使用しても、本発明は、α化度が７９％以上であるα化澱粉を製造できた（実施例１６ないし実施例２０）。
また、原料澱粉を洗浄、特にｐＨ７．５以上のアルカリ水溶液でアルカリ洗浄すること
により、得られたα化澱粉のα化度が大きく向上した（実施例１８ないし実施例２０）。
また、原料澱粉をアルカリ洗浄することにより、得られたα化澱粉の透明性（濁度低下率）が向上した（実施例１８ないし及び実施例２０）。
また、原料澱粉を洗浄、特にｐＨ７．５以上のアルカリ水溶液でアルカリ洗浄すること
により、得られたα化澱粉のα化度が大きく向上した（実施例１８ないし実施例２０）。
また、原料澱粉をアルカリ洗浄することにより、得られたα化澱粉の透明性（濁度低下率）が向上した（実施例１８ないし及び実施例２０）。
【0055】
［実施例２１］
原料澱粉としてタピオカ澱粉を、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が９０ｍｍ（半径４５ｍｍ）であり、その中心に口径１０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから５ｍｍの範囲に亘って形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は１０μｍにし、モータ１５の回転数は１５０ｒｐｍとし、粉砕温度は８０℃とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。なお、タピオカ澱粉の投入量はα化澱粉の生産量と実質的に同量である。
得られたα化澱粉のα化度及び透明性を表４に示す。
原料澱粉としてタピオカ澱粉を、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が９０ｍｍ（半径４５ｍｍ）であり、その中心に口径１０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから５ｍｍの範囲に亘って形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は１０μｍにし、モータ１５の回転数は１５０ｒｐｍとし、粉砕温度は８０℃とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。なお、タピオカ澱粉の投入量はα化澱粉の生産量と実質的に同量である。
得られたα化澱粉のα化度及び透明性を表４に示す。
【0056】
［実施例２２及び実施例２３］
臼間のギャップ１３、粉砕温度を表４に示す条件に替えた以外は、実施例２１と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度及び透明性（濁度低下率）を表４に示す。
臼間のギャップ１３、粉砕温度を表４に示す条件に替えた以外は、実施例２１と同様の手順で、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度及び透明性（濁度低下率）を表４に示す。
【0057】
【表4】
【0058】
表４に示した結果より、原料澱粉としてタピオカ澱粉を使用しても、本発明は、α化度が９４％以上であるα化澱粉を製造できた（実施例２１ないし実施例２３）。
【0059】
［参考例１］
原料として含水率が１５．００質量％の米粒（平成３０年山形県産精白米）を、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が２５０ｍｍ（半径１２５ｍｍ）であり、その中心に口径１９０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は０μｍに固定し、モータ１５の回転数は８０ｒｐｍとし、粉砕温度は１２０℃とし、米粒の投入量は５０ｇ／分とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度、結晶化度及び透明性を表５に示す。
原料として含水率が１５．００質量％の米粒（平成３０年山形県産精白米）を、図１及び図２に示される構成の臼型粉砕機１０を用いてせん断粉砕した。使用した臼型粉砕機１０において、上臼１１、下臼１２および温度調節器１７はいずれも外径寸法が２５０ｍｍ（半径１２５ｍｍ）であり、その中心に口径１９０ｍｍの原料投入口１４を有する。上臼１１のテーパー状原料通路１１ｃは内面１１ａから形成されている（図２）。臼間のギャップ１３は０μｍに固定し、モータ１５の回転数は８０ｒｐｍとし、粉砕温度は１２０℃とし、米粒の投入量は５０ｇ／分とし、せん断粉砕して、α化澱粉を製造した。得られたα化澱粉のα化度、結晶化度及び透明性を表５に示す。
【0060】
［参考例２］
市販の平成３０年山形県産精白米５ｋｇをせん断のかからないピンミル（奈良機械製作所製 自由粉砕機Ｍ－２：フィルター穴１ｍｍ）にて粉砕した。粉砕前の精白米の水分は１４．０質量％であった。粉砕後、篩にて整粒して５０メッシュパスの米粉４．５ｋｇを得た。得られた米粉の水分は１８．５質量％であった。
市販の平成３０年山形県産精白米５ｋｇをせん断のかからないピンミル（奈良機械製作所製 自由粉砕機Ｍ－２：フィルター穴１ｍｍ）にて粉砕した。粉砕前の精白米の水分は１４．０質量％であった。粉砕後、篩にて整粒して５０メッシュパスの米粉４．５ｋｇを得た。得られた米粉の水分は１８．５質量％であった。
【0061】
［参考例３］
市販の平成３０年山形県産精白米５ｋｇをせん断のかからないピンミル（奈良機械製作所製 自由粉砕機Ｍ－２：フィルター穴１ｍｍ）にて粉砕した。粉砕前の精白米の水分は１４．０質量％であった。粉砕後、篩にて整粒して５０メッシュパスの米粉４．５ｋｇを得た。得られた米粉の水分は１８．５質量％であった。
得られた米粉２ｋｇに水３ｋｇを加えて１２ボーメのスラリーとした。スラリーを１３０℃に加温したオンレーター（櫻製作所製ＨＡＳ００５０３－１）に４２Ｌ／時の流速で供給して十分に糊化させた。この時の入口温度は１３．７℃、出口温度は１０５．３℃であった。糊化したスラリーを、表面温度を１５０℃に加熱したダブルドラムドライヤ（クリアランス０．６ｍｍ、回転数２．５ｒｐｍ）にて乾燥させた後に米粉と同様にピンミルにて粉砕、篩にて整粒して５０メッシュパスのドラムドライアルファ米粉を得た。スラリー５ｋｇを投入してドラムドライアルファ化米粉１．５ｋｇを得た。得られたドラムドライアルファ化米粉の水分は５．４質量％であった。
市販の平成３０年山形県産精白米５ｋｇをせん断のかからないピンミル（奈良機械製作所製 自由粉砕機Ｍ－２：フィルター穴１ｍｍ）にて粉砕した。粉砕前の精白米の水分は１４．０質量％であった。粉砕後、篩にて整粒して５０メッシュパスの米粉４．５ｋｇを得た。得られた米粉の水分は１８．５質量％であった。
得られた米粉２ｋｇに水３ｋｇを加えて１２ボーメのスラリーとした。スラリーを１３０℃に加温したオンレーター（櫻製作所製ＨＡＳ００５０３－１）に４２Ｌ／時の流速で供給して十分に糊化させた。この時の入口温度は１３．７℃、出口温度は１０５．３℃であった。糊化したスラリーを、表面温度を１５０℃に加熱したダブルドラムドライヤ（クリアランス０．６ｍｍ、回転数２．５ｒｐｍ）にて乾燥させた後に米粉と同様にピンミルにて粉砕、篩にて整粒して５０メッシュパスのドラムドライアルファ米粉を得た。スラリー５ｋｇを投入してドラムドライアルファ化米粉１．５ｋｇを得た。得られたドラムドライアルファ化米粉の水分は５．４質量％であった。
【0062】
【表5】
【0063】
【符号の説明】
【0064】
１０ 臼型粉砕機
１１ 上臼
１１ａ 内面
１１ｂ 底面
１１ｃ テーパー状原料通路
１２ 下臼
１３ ギャップ
１４ 原料投入口
１５ モータ
１６ ギャップ調整部
１７ 温度調節器
１８ 温度調節器コード
１９ 温度コントローラ
２０ 収容部
２１ データケーブル
２２ コンピュータ
２３ データケーブル
２４ 温度制御ケーブル
２５ モータ制御ケーブル
２６ 受け皿
２７ α化澱粉落下口
２８ α化澱粉落下シュート
１１ 上臼
１１ａ 内面
１１ｂ 底面
１１ｃ テーパー状原料通路
１２ 下臼
１３ ギャップ
１４ 原料投入口
１５ モータ
１６ ギャップ調整部
１７ 温度調節器
１８ 温度調節器コード
１９ 温度コントローラ
２０ 収容部
２１ データケーブル
２２ コンピュータ
２３ データケーブル
２４ 温度制御ケーブル
２５ モータ制御ケーブル
２６ 受け皿
２７ α化澱粉落下口
２８ α化澱粉落下シュート
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
