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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023167055
(43)【公開日】2023-11-24
(54)【発明の名称】マルテンサイト系ステンレス鋼
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20231116BHJP
C22C 38/48 20060101ALI20231116BHJP
C21D 8/06 20060101ALI20231116BHJP
C21D 6/00 20060101ALI20231116BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 302Z
C22C38/48
C21D8/06 B
C21D6/00 102J
【審査請求】未請求
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022077925
(22)【出願日】2022-05-11
(71)【出願人】
【識別番号】000180070
【氏名又は名称】山陽特殊製鋼株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000556
【氏名又は名称】弁理士法人有古特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】細田 孝
【テーマコード（参考）】
4K032
【Ｆターム（参考）】
4K032AA01
4K032AA05
4K032AA13
4K032AA14
4K032AA16
4K032AA19
4K032AA21
4K032AA22
4K032AA23
4K032AA27
4K032AA29
4K032AA31
4K032AA36
4K032AA37
4K032BA02
4K032CF01
4K032CF03
(57)【要約】 （修正有）
【課題】硬度が高く、靱性及び耐食性に優れた金属製品の提供。
【解決手段】マルテンサイト系ステンレス鋼は、Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下、Ｓｉ：０．５０質量％以下、Ｍｎ：１．０質量％以下、Ｐ：０．０４０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ｎｉ：０．６０質量％以下、Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下、Ｍｏ：０．２５質量％以下、Ｃｕ：０．４０質量％以下、Ａｌ：０．０５０質量％以下、Ｖ：０．２０質量％以下、Ｗ：０．２０質量％以下、Ｎｂ：０．２０質量％以下及びＮ：０．０５０質量以下を含有する。Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率は、０．２０質量％以下である。焼入れ温度は、下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である。焼戻し温度は、２００℃以上３００℃以下である。
Qt=930+2.3Cr%+1667(N%-0.01)+125(V%+W%+Nb%)
【選択図】なし
【解決手段】マルテンサイト系ステンレス鋼は、Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下、Ｓｉ：０．５０質量％以下、Ｍｎ：１．０質量％以下、Ｐ：０．０４０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ｎｉ：０．６０質量％以下、Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下、Ｍｏ：０．２５質量％以下、Ｃｕ：０．４０質量％以下、Ａｌ：０．０５０質量％以下、Ｖ：０．２０質量％以下、Ｗ：０．２０質量％以下、Ｎｂ：０．２０質量％以下及びＮ：０．０５０質量以下を含有する。Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率は、０．２０質量％以下である。焼入れ温度は、下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である。焼戻し温度は、２００℃以上３００℃以下である。
Qt=930+2.3Cr%+1667(N%-0.01)+125(V%+W%+Nb%)
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有しており、
残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率が０．２０質量％以下であり、
焼入れ温度が、下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上であり、
焼戻し温度が、２００℃以上３００℃以下であり、
上記焼戻しの後の硬さが４０ＨＲＣ以上である、マルテンサイト系ステンレス鋼。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
（この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。）
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有しており、
残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率が０．２０質量％以下であり、
焼入れ温度が、下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上であり、
焼戻し温度が、２００℃以上３００℃以下であり、
上記焼戻しの後の硬さが４０ＨＲＣ以上である、マルテンサイト系ステンレス鋼。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
（この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。）
【請求項2】
（Ａ）その材質が、
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有しており、
残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率が０．２０質量％以下である、マルテンサイト系ステンレス鋼である中間品を、準備する工程、
（Ｂ）上記中間品に、その焼入れ温度が下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である焼入れを施す工程、
及び
（Ｃ）上記中間品に、その焼戻し温度が２００℃以上３００℃以下である焼戻しを施す工程
を備えた、金属製品の製造方法。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
（この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。）
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有しており、
残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率が０．２０質量％以下である、マルテンサイト系ステンレス鋼である中間品を、準備する工程、
（Ｂ）上記中間品に、その焼入れ温度が下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である焼入れを施す工程、
及び
（Ｃ）上記中間品に、その焼戻し温度が２００℃以上３００℃以下である焼戻しを施す工程
を備えた、金属製品の製造方法。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
（この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。）
【請求項3】
上記工程（Ｂ）における焼入れ温度が１１５０℃以下である、請求項２に記載の製造方法。
【請求項4】
上記工程（Ａ）と工程（Ｂ）との間に、
（Ｄ）上記中間品を８００℃以上９００℃以下の温度下に保持する工程、
及び
（Ｅ）上記中間品を、３０℃／ｈｒ以下の速度で、６００℃まで冷却する工程
を、さらに備えた、請求項２又は３に記載の製造方法。
（Ｄ）上記中間品を８００℃以上９００℃以下の温度下に保持する工程、
及び
（Ｅ）上記中間品を、３０℃／ｈｒ以下の速度で、６００℃まで冷却する工程
を、さらに備えた、請求項２又は３に記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本明細書は、マルテンサイト系ステンレス鋼を開示する。本明細書はさらに、その材質がマルテンサイト系ステンレス鋼である金属製品の製造方法を開示する。
【背景技術】
【0002】
マルテンサイト系ステンレス鋼は強度に優れるので、様々な用途に用いられている。マルテンサイト系ステンレス鋼の改良について、種々の提案がなされている。特開２０１５－１３７３８１公報には、Ｃ、Ｍｎ及びＳの含有率が調整されたステンレス鋼が開示されている。特開平８－６７９５０号公報には、焼入れにおける急冷処理が、微細炭化物がマトリックスに分散した状態でなされる、マルテンサイト系ステンレス鋼が開示されている。特開２００１－１５８９４１公報には、Ｃ、Ｍｎ、Ｃｒ及びＮの含有率が調整されたマルテンサイト系ステンレス鋼が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１５－１３７３８１公報
【特許文献2】特開平８－６７９５０号公報
【特許文献3】特開２００１－１５８９４１公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特開２０１５－１３７３８１公報に開示されたステンレス鋼は、耐食性に優れるが、硬度が低く、かつ靱性に劣る。特開平８－６７９５０号公報に開示されたステンレス鋼は、靱性に優れるが、硬度が低い。特開２００１－１５８９４１公報に開示されたステンレス鋼は、靱性に劣る。
【0005】
本出願人の意図するところは、硬度が高く、靱性及び耐食性に優れた製品が得られうるマルテンサイト系ステンレス鋼の提供にある。
【課題を解決するための手段】
【0006】
好ましいマルテンサイト系ステンレス鋼は、
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有する。残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。このステンレス鋼における、Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率は、０．２０質量％以下である。このステンレス鋼の焼入れ温度は、下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である。このステンレス鋼の焼戻し温度は、２００℃以上３００℃以下である。このステンレス鋼の焼戻しの後の硬さは、４０ＨＲＣ以上である。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有する。残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。このステンレス鋼における、Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率は、０．２０質量％以下である。このステンレス鋼の焼入れ温度は、下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である。このステンレス鋼の焼戻し温度は、２００℃以上３００℃以下である。このステンレス鋼の焼戻しの後の硬さは、４０ＨＲＣ以上である。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。
【0007】
好ましい金属製品の製造方法は、
（Ａ）その材質が、
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有しており、
残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率が０．２０質量％以下である、マルテンサイト系ステンレス鋼である中間品を、準備する工程、
（Ｂ）上記中間品に、その焼入れ温度が下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である焼入れを施す工程、
及び
（Ｃ）上記中間品に、その焼戻し温度が２００℃以上３００℃以下である焼戻しを施す工程
を含む。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。
（Ａ）その材質が、
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有しており、
残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率が０．２０質量％以下である、マルテンサイト系ステンレス鋼である中間品を、準備する工程、
（Ｂ）上記中間品に、その焼入れ温度が下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である焼入れを施す工程、
及び
（Ｃ）上記中間品に、その焼戻し温度が２００℃以上３００℃以下である焼戻しを施す工程
を含む。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。
【0008】
好ましくは、上記工程（Ｂ）における焼入れ温度は、１１５０℃以下である。
【0009】
好ましくは、この製造方法は、上記工程（Ａ）と工程（Ｂ）との間に、
（Ｄ）上記中間品を８００℃以上９００℃以下の温度下に保持する工程、
及び
（Ｅ）上記中間品を、３０℃／ｈｒ以下の速度で、６００℃まで冷却する工程
を、さらに含む。
（Ｄ）上記中間品を８００℃以上９００℃以下の温度下に保持する工程、
及び
（Ｅ）上記中間品を、３０℃／ｈｒ以下の速度で、６００℃まで冷却する工程
を、さらに含む。
【発明の効果】
【0010】
このマルテンサイト系ステンレス鋼から、硬度が高く、靱性及び耐食性に優れた金属製品が得られうる。
【発明を実施するための形態】
【0011】
本実施形態に係るマルテンサイト系ステンレス鋼の主成分は、Ｆｅである。このステンレス鋼は、Ｃ及びＣｒを含んでいる。このステンレス鋼は、他の元素を含みうる。このステンレス鋼に焼入れが施されることにより、マルテンサイト組織が得られうる。この鋼に、さらに焼戻しが施されることにより、強靱な金属組織が得られうる。
【0012】
［組成］
このマルテンサイト系ステンレス鋼は、
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有している。残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。以下、各元素の詳細が説明される。
このマルテンサイト系ステンレス鋼は、
Ｃ：０．１０質量％以上０．１７質量％以下
Ｓｉ：０．５０質量％以下
Ｍｎ：１．０質量％以下
Ｐ：０．０４０質量％以下
Ｓ：０．０３０質量％以下
Ｎｉ：０．６０質量％以下
Ｃｒ：１１．３質量％以上１３．０質量％以下
Ｍｏ：０．２５質量％以下
Ｃｕ：０．４０質量％以下
Ａｌ：０．０５０質量％以下
Ｖ：０．２０質量％以下
Ｗ：０．２０質量％以下
Ｎｂ：０．２０質量％以下
及び
Ｎ：０．０５０質量以下
を含有している。残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。以下、各元素の詳細が説明される。
【0013】
［炭素（Ｃ）］
Ｃは、焼入れによりＦｅに固溶する。Ｃが固溶した鋼は、高硬度かつ高強度である。Ｃは、焼戻しによって微細炭化物として析出する。この微細炭化物は、鋼の強度に寄与する。これらの観点から、Ｃの含有率は０．１０質量％以上が好ましく、０．１１質量％以上がより好ましく、０．１２質量％以上が特に好ましい。Ｃの含有率が過剰であると、このＣの一部がＦｅに固溶せず、炭化物を形成する。この炭化物は、鋼の靱性及び耐食性を損なう。靱性及び耐食性の観点から、Ｃの含有率は０．１７質量％以下が好ましく、０．１６質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以下が特に好ましい。
Ｃは、焼入れによりＦｅに固溶する。Ｃが固溶した鋼は、高硬度かつ高強度である。Ｃは、焼戻しによって微細炭化物として析出する。この微細炭化物は、鋼の強度に寄与する。これらの観点から、Ｃの含有率は０．１０質量％以上が好ましく、０．１１質量％以上がより好ましく、０．１２質量％以上が特に好ましい。Ｃの含有率が過剰であると、このＣの一部がＦｅに固溶せず、炭化物を形成する。この炭化物は、鋼の靱性及び耐食性を損なう。靱性及び耐食性の観点から、Ｃの含有率は０．１７質量％以下が好ましく、０．１６質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以下が特に好ましい。
【0014】
［ケイ素（Ｓｉ）］
Ｓｉは、製鋼工程での脱酸に寄与する。Ｓｉはさらに、焼入れ性にも寄与する。これらの観点から、Ｓｉの含有率は０．１０質量％以上が好ましく、０．１５質量％以上がより好ましく、０．２０質量％以上が特に好ましい。過剰のＳｉは、焼入れによってフェライトを生成させ、鋼の靱性を損なう。さらにＳｉは、鋼の耐食性を損なう。靱性及び耐食性の観点から、Ｓｉの含有率は０．５０質量％以下が好ましく、０．４５質量％以下がより好ましく、０．４０質量％以下が特に好ましい。Ｓｉは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｓｉの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｓｉは、製鋼工程での脱酸に寄与する。Ｓｉはさらに、焼入れ性にも寄与する。これらの観点から、Ｓｉの含有率は０．１０質量％以上が好ましく、０．１５質量％以上がより好ましく、０．２０質量％以上が特に好ましい。過剰のＳｉは、焼入れによってフェライトを生成させ、鋼の靱性を損なう。さらにＳｉは、鋼の耐食性を損なう。靱性及び耐食性の観点から、Ｓｉの含有率は０．５０質量％以下が好ましく、０．４５質量％以下がより好ましく、０．４０質量％以下が特に好ましい。Ｓｉは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｓｉの含有率が検出限界未満であってよい。
【0015】
［マンガン（Ｍｎ）］
Ｍｎは、製鋼工程での脱酸に寄与する。Ｍｎは、焼入れ前の加熱において、オーステナイトの形成に寄与する。これらの観点から、Ｍｎの含有率は０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上がより好ましく、０．３質量％以上が特に好ましい。過剰のＭｎは、鋼の耐食性及び耐酸化性を損なう。耐食性及び耐酸化性の観点から、Ｍｎの含有率は１．０質量％以下が好ましく、０．８質量％以下がより好ましく、０．７質量％以下が特に好ましい。Ｍｎは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｍｎの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｍｎは、製鋼工程での脱酸に寄与する。Ｍｎは、焼入れ前の加熱において、オーステナイトの形成に寄与する。これらの観点から、Ｍｎの含有率は０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上がより好ましく、０．３質量％以上が特に好ましい。過剰のＭｎは、鋼の耐食性及び耐酸化性を損なう。耐食性及び耐酸化性の観点から、Ｍｎの含有率は１．０質量％以下が好ましく、０．８質量％以下がより好ましく、０．７質量％以下が特に好ましい。Ｍｎは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｍｎの含有率が検出限界未満であってよい。
【0016】
［リン（Ｐ）］
Ｐは、不純物である。Ｐは、鋼の延性、靱性及び熱間加工性を阻害する。Ｐの含有率は、０．０４０質量％以下が好ましく、０．０３５質量％以下がより好ましく、０．０３３質量％以下が特に好ましい。Ｐの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｐは、不純物である。Ｐは、鋼の延性、靱性及び熱間加工性を阻害する。Ｐの含有率は、０．０４０質量％以下が好ましく、０．０３５質量％以下がより好ましく、０．０３３質量％以下が特に好ましい。Ｐの含有率が検出限界未満であってよい。
【0017】
［硫黄（Ｓ）］
Ｓは、不純物である。Ｓは、鋼の延性、靱性及び熱間加工性を阻害する。Ｓの含有率は、０．０３０質量％以下が好ましく、０．０２５質量％以下がより好ましく、０．０２２質量％以下が特に好ましい。Ｓの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｓは、不純物である。Ｓは、鋼の延性、靱性及び熱間加工性を阻害する。Ｓの含有率は、０．０３０質量％以下が好ましく、０．０２５質量％以下がより好ましく、０．０２２質量％以下が特に好ましい。Ｓの含有率が検出限界未満であってよい。
【0018】
［ニッケル（Ｎｉ）］
Ｎｉを含む鋼は、焼戻しの後の靱性に優れる。この観点から、Ｎｉの含有率は０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上が特に好ましい。過剰のＮｉは、マルテンサイト系ステンレス鋼の高コストを招来する。コストの観点から、Ｎｉの含有率は０．６質量％以下が好ましく、０．５質量％以下が特に好ましい。Ｎｉは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｎｉの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｎｉを含む鋼は、焼戻しの後の靱性に優れる。この観点から、Ｎｉの含有率は０．１質量％以上が好ましく、０．２質量％以上が特に好ましい。過剰のＮｉは、マルテンサイト系ステンレス鋼の高コストを招来する。コストの観点から、Ｎｉの含有率は０．６質量％以下が好ましく、０．５質量％以下が特に好ましい。Ｎｉは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｎｉの含有率が検出限界未満であってよい。
【0019】
［クロム（Ｃｒ）］
Ｃｒは、鋼の表面において不働態被膜を形成する。この不働態被膜は、鋼の腐食を抑制する。耐食性の観点から、Ｃｒの含有率は１１．３質量％以上が好ましく、１１．４質量％以上がより好ましく、１１．５質量％以上が特に好ましい。過剰のＣｒは焼入れによってフェライトを生成させ、鋼の靱性及び耐食性を損なう。靱性及び耐食性の観点から、Ｃｒの含有率は１３．０質量％以下が好ましく、１２．６質量％以下がより好ましく、１２．０質量％以下が特に好ましい。
Ｃｒは、鋼の表面において不働態被膜を形成する。この不働態被膜は、鋼の腐食を抑制する。耐食性の観点から、Ｃｒの含有率は１１．３質量％以上が好ましく、１１．４質量％以上がより好ましく、１１．５質量％以上が特に好ましい。過剰のＣｒは焼入れによってフェライトを生成させ、鋼の靱性及び耐食性を損なう。靱性及び耐食性の観点から、Ｃｒの含有率は１３．０質量％以下が好ましく、１２．６質量％以下がより好ましく、１２．０質量％以下が特に好ましい。
【0020】
［モリブデン（Ｍｏ）］
Ｍｏを含む鋼では、Ｃｒの不働態被膜が緻密である。Ｍｏは、鋼の耐食性に寄与しうる。耐食性の観点から、Ｍｏの含有率は０．０５質量％以上が好ましく、０．０７質量％以上がより好ましく、０．１０質量％以上が特に好ましい。Ｍｏは、高価である。さらに、過剰のＭｏは焼入れによってフェライトを生成させ、鋼の靱性及び耐食性を損なう。コスト、靱性及び耐食性の観点から、Ｍｏの含有率は０．２５質量％以下が好ましく、０．２３質量％以下がより好ましく、０．２０質量％以下が特に好ましい。Ｍｏは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｍｏの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｍｏを含む鋼では、Ｃｒの不働態被膜が緻密である。Ｍｏは、鋼の耐食性に寄与しうる。耐食性の観点から、Ｍｏの含有率は０．０５質量％以上が好ましく、０．０７質量％以上がより好ましく、０．１０質量％以上が特に好ましい。Ｍｏは、高価である。さらに、過剰のＭｏは焼入れによってフェライトを生成させ、鋼の靱性及び耐食性を損なう。コスト、靱性及び耐食性の観点から、Ｍｏの含有率は０．２５質量％以下が好ましく、０．２３質量％以下がより好ましく、０．２０質量％以下が特に好ましい。Ｍｏは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｍｏの含有率が検出限界未満であってよい。
【0021】
［銅（Ｃｕ）］
Ｃｕを含む鋼は、耐食性に優れる。耐食性の観点から、Ｃｕの含有率は０．１質量％以上が好ましい。Ｃｕを過剰に含む鋼は、熱間加工性に劣る。熱間加工性の観点から、Ｃｕの含有率は０．４質量％以下が好ましく、０．３質量％以下がより好ましく、０．２質量％以下が特に好ましい。Ｃｕは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｃｕの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｃｕを含む鋼は、耐食性に優れる。耐食性の観点から、Ｃｕの含有率は０．１質量％以上が好ましい。Ｃｕを過剰に含む鋼は、熱間加工性に劣る。熱間加工性の観点から、Ｃｕの含有率は０．４質量％以下が好ましく、０．３質量％以下がより好ましく、０．２質量％以下が特に好ましい。Ｃｕは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ｃｕの含有率が検出限界未満であってよい。
【0022】
［アルミニウム（Ａｌ）］
Ａｌは、製鋼工程での脱酸に寄与する。脱酸の観点から、Ａｌの含有率は０．００１質量％以上が好ましく、０．００５質量％以上がより好ましく、０．０１０質量％以上が特に好ましい。Ａｌは、酸化物として鋼に介在する。この酸化物は、鋼の靱性を阻害する。さらに、過剰のＡｌは焼入れによってフェライトを生成させ、鋼の靱性及び耐食性を損なう。靱性及び耐食性の観点から、Ａｌの含有率は０．０５０質量％以下が好ましく、０．０４０質量％以下がより好ましく、０．０３０質量％以下が特に好ましい。Ａｌは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ａｌの含有率が検出限界未満であってよい。
Ａｌは、製鋼工程での脱酸に寄与する。脱酸の観点から、Ａｌの含有率は０．００１質量％以上が好ましく、０．００５質量％以上がより好ましく、０．０１０質量％以上が特に好ましい。Ａｌは、酸化物として鋼に介在する。この酸化物は、鋼の靱性を阻害する。さらに、過剰のＡｌは焼入れによってフェライトを生成させ、鋼の靱性及び耐食性を損なう。靱性及び耐食性の観点から、Ａｌの含有率は０．０５０質量％以下が好ましく、０．０４０質量％以下がより好ましく、０．０３０質量％以下が特に好ましい。Ａｌは、このマルテンサイト系ステンレス鋼にとって必須の元素ではない。換言すれば、Ａｌの含有率が検出限界未満であってよい。
【0023】
［バナジウム（Ｖ）］
Ｖは、不純物である。Ｖは、微細炭窒化物を生成し、鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、Ｖの含有率は０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。Ｖの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｖは、不純物である。Ｖは、微細炭窒化物を生成し、鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、Ｖの含有率は０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。Ｖの含有率が検出限界未満であってよい。
【0024】
［タングステン（Ｗ）］
Ｗは、不純物である。Ｗは、微細炭窒化物を生成し、鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、Ｗの含有率は０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。Ｗの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｗは、不純物である。Ｗは、微細炭窒化物を生成し、鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、Ｗの含有率は０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。Ｗの含有率が検出限界未満であってよい。
【0025】
［ニオブ（Ｎｂ）］
Ｎｂは、不純物である。Ｎｂは、微細炭窒化物を生成し、鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、Ｎｂの含有率は０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。Ｎｂの含有率が検出限界未満であってよい。
Ｎｂは、不純物である。Ｎｂは、微細炭窒化物を生成し、鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、Ｎｂの含有率は０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。Ｎｂの含有率が検出限界未満であってよい。
【0026】
［Ｖ、Ｗ及びＮｂ］
本実施形態では、下記の数式により、比率Ｐｃが算出される。
Ｐｃ ＝ Ｖ％ ＋ Ｗ％ ＋ Ｎｂ％
この数式において、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。比率Ｐｃは、Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率である。前述の通り、Ｖ、Ｗ及びＮｂは、鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、比率Ｐｃは０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。
本実施形態では、下記の数式により、比率Ｐｃが算出される。
Ｐｃ ＝ Ｖ％ ＋ Ｗ％ ＋ Ｎｂ％
この数式において、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。比率Ｐｃは、Ｖ、Ｗ及びＮｂの合計含有率である。前述の通り、Ｖ、Ｗ及びＮｂは、鋼の靱性を阻害する。靱性の観点から、比率Ｐｃは０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。
【0027】
［窒素（Ｎ）］
Ｎは、焼入れによりＦｅに固溶する。Ｎが固溶した鋼は、高硬度かつ高強度である。Ｎは、焼戻しによって微細炭窒化物として析出する。この微細炭窒化物は、鋼の強度に寄与する。これらの観点から、Ｎの含有率は０．０１０質量％以上が好ましく、０．０１５質量％以上がより好ましく、０．０２０質量％以上が特に好ましい。過剰のＮは、過剰の固溶によって鋼の靱性を阻害する。過剰のＮは、窒化物を生成し、鋼の靱性を阻害する。過剰のＮはさらに、過剰の炭窒化物を生成し、鋼の耐食性を阻害する。靱性及び耐食性の観点から、Ｎの含有率は０．０５０質量％以下が好ましく、０．０４５質量％以下がより好ましく、０．０４０質量％以下が特に好ましい。
Ｎは、焼入れによりＦｅに固溶する。Ｎが固溶した鋼は、高硬度かつ高強度である。Ｎは、焼戻しによって微細炭窒化物として析出する。この微細炭窒化物は、鋼の強度に寄与する。これらの観点から、Ｎの含有率は０．０１０質量％以上が好ましく、０．０１５質量％以上がより好ましく、０．０２０質量％以上が特に好ましい。過剰のＮは、過剰の固溶によって鋼の靱性を阻害する。過剰のＮは、窒化物を生成し、鋼の靱性を阻害する。過剰のＮはさらに、過剰の炭窒化物を生成し、鋼の耐食性を阻害する。靱性及び耐食性の観点から、Ｎの含有率は０．０５０質量％以下が好ましく、０．０４５質量％以下がより好ましく、０．０４０質量％以下が特に好ましい。
【0028】
［製造方法］
以下、本実施形態に係る製造方法の一例が説明される。まず、所定の組成を有する溶鋼から、鋳造、塑性加工等を経て、中間品が得られる。好ましくは、この中間品に、焼きなましが施される。この中間品に、焼入れが施される。この中間品に焼戻しが施され、金属製品が得られる。以下、各工程が詳説される。
以下、本実施形態に係る製造方法の一例が説明される。まず、所定の組成を有する溶鋼から、鋳造、塑性加工等を経て、中間品が得られる。好ましくは、この中間品に、焼きなましが施される。この中間品に、焼入れが施される。この中間品に焼戻しが施され、金属製品が得られる。以下、各工程が詳説される。
【0029】
［焼きなまし］
焼きなましでは、中間品が高温環境下に保持される。この温度（焼きなまし温度）は、８００℃以上９００℃以下が好ましい。保持の時間は、２時間以上が好ましい。この保持の後、中間品は徐冷される。中間品の温度が６００℃に達するまでの冷却速度は、３０℃／時間以下が好ましい。この焼きなましにより、均質な金属組織が得られる。
焼きなましでは、中間品が高温環境下に保持される。この温度（焼きなまし温度）は、８００℃以上９００℃以下が好ましい。保持の時間は、２時間以上が好ましい。この保持の後、中間品は徐冷される。中間品の温度が６００℃に達するまでの冷却速度は、３０℃／時間以下が好ましい。この焼きなましにより、均質な金属組織が得られる。
【0030】
［焼入れ］
焼入れでは、中間品が高温環境下に保持される。この温度（焼入れ温度）は、下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。保持の時間は、１０分以上が好ましい。この保持により、中間品の組織はオーステナイトとなる。この保持の後、中間品は急冷される。急冷の方法として、水冷及び油冷が例示される。この急冷により、中間品にマルテンサイト組織が生じる。
焼入れでは、中間品が高温環境下に保持される。この温度（焼入れ温度）は、下記数式で算出されるＱｔ（℃）以上である。
Qt = 930 + 2.3Cr%+ 1667(N% - 0.01) + 125(V% + W% + Nb%)
この数式において、Ｃｒ％はＣｒの質量含有率を表し、Ｎ％はＮの質量含有率を表し、Ｖ％はＶの質量含有率を表し、Ｗ％はＷの質量含有率を表し、Ｎｂ％はＮｂの質量含有率を表す。保持の時間は、１０分以上が好ましい。この保持により、中間品の組織はオーステナイトとなる。この保持の後、中間品は急冷される。急冷の方法として、水冷及び油冷が例示される。この急冷により、中間品にマルテンサイト組織が生じる。
【0031】
高硬度でかつ靱性に優れた金属製品が得られるには、組成に応じた適正な温度での焼入れが重要である。本発明者は、上記数式によって算出されるＱｔが適正な焼入れ温度と相関することを、見出した。
【0032】
焼入れ温度がＱｔ以上である焼入れにより、炭化物が十分にＦｅのマトリックスに固溶する。この処理を経て得られた金属製品は、靱性に優れる。この観点から、焼入れ温度とＱｔとの差は、５℃以上が好ましく、１０℃以上がより好ましく、１４℃以上が特に好ましい。焼入れ温度は、１１５０℃以下が好ましい。焼入れ温度が１１５０℃以下である焼入れにより、結晶粒が粗大でない金属組織が得られうる。この金属組織を有する製品は、靱性に優れる。この観点から、焼入れ温度は、１１３０℃以下がより好ましく、１０８０℃以下が特に好ましい。
【0033】
［焼戻し］
焼戻しでは、中間品が高温環境下に保持される。この温度（焼戻し温度）は、２００℃以上３００℃以下が好ましい。焼戻し温度が２００℃以上である焼戻しを経て得られた金属製品は、靱性に優れる。この観点から、焼戻し温度は２２０℃以上がより好ましく、２４０℃以上が特に好ましい。焼戻し温度が３００℃以下である焼戻しを経て得られた金属製品は、硬度及び耐食性に優れる。これらの観点から、焼戻し温度は２９０℃以上がより好ましく、２８０℃以上が特に好ましい。中間品が焼戻し温度に保持される時間は、１時間以上が好ましい。この中間品は、徐冷される。典型的には、中間品は、空冷される。この処理により、金属組織が安定した製品が得られうる。
焼戻しでは、中間品が高温環境下に保持される。この温度（焼戻し温度）は、２００℃以上３００℃以下が好ましい。焼戻し温度が２００℃以上である焼戻しを経て得られた金属製品は、靱性に優れる。この観点から、焼戻し温度は２２０℃以上がより好ましく、２４０℃以上が特に好ましい。焼戻し温度が３００℃以下である焼戻しを経て得られた金属製品は、硬度及び耐食性に優れる。これらの観点から、焼戻し温度は２９０℃以上がより好ましく、２８０℃以上が特に好ましい。中間品が焼戻し温度に保持される時間は、１時間以上が好ましい。この中間品は、徐冷される。典型的には、中間品は、空冷される。この処理により、金属組織が安定した製品が得られうる。
【0034】
［硬さ］
金属製品のロックウェル硬さは、４０ＨＲＣ以上が好ましく、４１ＨＲＣ以上がより好ましく、４２ＨＲＣ以上が特に好ましい。このロックウェル硬さは、４５ＨＲＣ以下が好ましい。
金属製品のロックウェル硬さは、４０ＨＲＣ以上が好ましく、４１ＨＲＣ以上がより好ましく、４２ＨＲＣ以上が特に好ましい。このロックウェル硬さは、４５ＨＲＣ以下が好ましい。
【実施例0035】
以下、実施例に係るマルテンサイト系ステンレス鋼の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本明細書で開示された範囲が限定的に解釈されるべきではない。
【0036】
［実施例１］
真空誘導溶解炉にて、下記の表１に示される組成を有する鋼塊を溶製した。この鋼塊の質量は、１００ｋｇであった。この鋼塊に熱間鍛伸を施し、直径が１５ｍｍである円柱状のバーを得た。このバーに、焼きなましを施した。焼きなまし温度は、８７０℃であった。焼きなまし時間は、２時間であった。このバーに、焼入れを施した。焼入れ温度は、１０３０℃であった。この焼入れでは、バーは油冷された。このバーに、焼戻しを施した。焼戻し温度は、２６０℃であった。この焼戻しでは、焼戻し温度下に、バーが１時間保持された。この焼戻しでは、バーが空冷された。
真空誘導溶解炉にて、下記の表１に示される組成を有する鋼塊を溶製した。この鋼塊の質量は、１００ｋｇであった。この鋼塊に熱間鍛伸を施し、直径が１５ｍｍである円柱状のバーを得た。このバーに、焼きなましを施した。焼きなまし温度は、８７０℃であった。焼きなまし時間は、２時間であった。このバーに、焼入れを施した。焼入れ温度は、１０３０℃であった。この焼入れでは、バーは油冷された。このバーに、焼戻しを施した。焼戻し温度は、２６０℃であった。この焼戻しでは、焼戻し温度下に、バーが１時間保持された。この焼戻しでは、バーが空冷された。
【0037】
［実施例２－１６及び比較例１－１５］
組成を下記の表１及び２に示される通りとし、かつ熱処理の条件を下記の表３及び４に示される通りとした他は実施例１と同様にして、バーを得た。
組成を下記の表１及び２に示される通りとし、かつ熱処理の条件を下記の表３及び４に示される通りとした他は実施例１と同様にして、バーを得た。
【0038】
［硬さ］
焼戻し後のバーの、常温下での硬さを、ロックウェル硬さ計にて測定した。この結果が、下記の表３及び４に示されている。
焼戻し後のバーの、常温下での硬さを、ロックウェル硬さ計にて測定した。この結果が、下記の表３及び４に示されている。
【0039】
［靱性］
バーから試験片を切り出し、「ＪＩＳ Ｚ ２２４２：２００５」の規定に準拠してシャルピー衝撃試験を施して、衝撃値を測定した。条件は、下記の通りである。
試験片：ＪＩＳ－３号 縦：１０ｍｍ、横：１０ｍｍ、長さ：５０ｍｍ
ノッチ：２ｍｍのＶノッチ
温度：常温
この衝撃値を、下記の基準に従って格付けした。硬さが４０ＨＲＣ未満であった鋼は、靱性の評価に供しなかった。
Ａ：衝撃値が４５Ｊ／ｃｍ２以上である。
Ｂ：衝撃値が４０Ｊ／ｃｍ２以上４５Ｊ／ｃｍ２未満である。
Ｃ：衝撃値が４０Ｊ／ｃｍ２未満である。
－：評価せず
この結果が、下記の表３及び４に示されている。
バーから試験片を切り出し、「ＪＩＳ Ｚ ２２４２：２００５」の規定に準拠してシャルピー衝撃試験を施して、衝撃値を測定した。条件は、下記の通りである。
試験片：ＪＩＳ－３号 縦：１０ｍｍ、横：１０ｍｍ、長さ：５０ｍｍ
ノッチ：２ｍｍのＶノッチ
温度：常温
この衝撃値を、下記の基準に従って格付けした。硬さが４０ＨＲＣ未満であった鋼は、靱性の評価に供しなかった。
Ａ：衝撃値が４５Ｊ／ｃｍ２以上である。
Ｂ：衝撃値が４０Ｊ／ｃｍ２以上４５Ｊ／ｃｍ２未満である。
Ｃ：衝撃値が４０Ｊ／ｃｍ２未満である。
－：評価せず
この結果が、下記の表３及び４に示されている。
【0040】
［耐食性］
バーから試験片を切り出し、塩水噴霧試験に供した。条件は、下記の通りである。
試験片直径：１２ｍｍ
試験片長さ：２１ｍｍ
塩水濃度：５０ｐｐｍ
塩水温度：３５℃
噴霧時間：１６時間
試験片の表面（面積：７２５ｍｍ２）を目視で観察し、斑点状錆の数をカウントした。この数を、下記の基準に従って格付けした。靱性の評価が「Ｃ」であった鋼は、耐食性の評価に供しなかった。
Ａ：数が１５個未満
Ｂ：数が１５個以上
－：評価せず
この結果が、下記の表３及び４に示されている。
バーから試験片を切り出し、塩水噴霧試験に供した。条件は、下記の通りである。
試験片直径：１２ｍｍ
試験片長さ：２１ｍｍ
塩水濃度：５０ｐｐｍ
塩水温度：３５℃
噴霧時間：１６時間
試験片の表面（面積：７２５ｍｍ２）を目視で観察し、斑点状錆の数をカウントした。この数を、下記の基準に従って格付けした。靱性の評価が「Ｃ」であった鋼は、耐食性の評価に供しなかった。
Ａ：数が１５個未満
Ｂ：数が１５個以上
－：評価せず
この結果が、下記の表３及び４に示されている。
【0041】
【表1】
【0042】
【表2】
【0043】
【表3】
【0044】
【表4】
【0045】
表３及び４に示されるように、各実施例のマルテンサイト系ステンレス鋼は、全ての評価項目において優れている。以上の評価結果から、このステンレス鋼の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【0046】
前述のマルテンサイト系ステンレス鋼は、種々の金属製品の材料として用いられ得る。このマルテンサイト系ステンレス鋼は、構造用部品及び機械部品に、特に適している。