知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
▶ 凸版印刷株式会社の特許一覧 ▶ 日清食品ホールディングス株式会社の特許一覧 ▶ 日清食品株式会社の特許一覧
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023072576
(43)【公開日】2023-05-24
(54)【発明の名称】蓋体
(51)【国際特許分類】
B65D 81/34 20060101AFI20230517BHJP
【ＦＩ】
B65D81/34 B
【審査請求】未請求
【請求項の数】7
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021185228
(22)【出願日】2021-11-12
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第２項適用申請有り ウェブサイトの掲載日 令和３年６月４日～令和３年８月５日 ウェブサイトのアドレス 別紙１のリスト参照 ［刊行物等］ 発行日 令和３年６月５日～令和３年８月１６日 刊行物 別紙２のリスト参照 ［刊行物等］ 公開日 令和３年６月３日～令和３年７月１０日 放送番組 別紙３のリスト参照 ［刊行物等］ 販売日 令和３年６月１５日 販売場所 全国各地のコンビニエンスストア、スーパーマーケットなど
(71)【出願人】
【識別番号】000003193
【氏名又は名称】凸版印刷株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】000226976
【氏名又は名称】日清食品ホールディングス株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】308032699
【氏名又は名称】日清食品株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100088155
【弁理士】
【氏名又は名称】長谷川 芳樹
(74)【代理人】
【識別番号】100113435
【弁理士】
【氏名又は名称】黒木 義樹
(74)【代理人】
【識別番号】100176658
【弁理士】
【氏名又は名称】和田 謙一郎
(72)【発明者】
【氏名】村木 健太郎
(72)【発明者】
【氏名】武田 直大
(72)【発明者】
【氏名】白澤 勉
(72)【発明者】
【氏名】谷内 友樹
【テーマコード（参考）】
3E013
【Ｆターム（参考）】
3E013BA06
3E013BB06
3E013BC12
3E013BC13
3E013BC14
3E013BD01
3E013BE02
3E013BH52
(57)【要約】
【課題】安定して且つ容易に容器を再封可能な蓋体を提供する。
【解決手段】一実施形態に係る蓋体は、湯を注いで調理する即席食品を収納する容器の開口を封止する蓋体であって、容器の開口端部に貼合される本体部と、本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片とを有し、本体部を厚さ方向からみて本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、少なくとも２つの摘まみ片は、２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、本体部および少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、積層シートは、紙製の基材層と、基材層上に設けられた熱接着樹脂層とを有し、基材層の単位面積当たりの重量をＧ１とし、蓋体の単位面積当たりの重量をＧ２とした場合、Ｇ１およびＧ２が、０．７５≦Ｇ１／Ｇ２を満たす。
【選択図】図２
【解決手段】一実施形態に係る蓋体は、湯を注いで調理する即席食品を収納する容器の開口を封止する蓋体であって、容器の開口端部に貼合される本体部と、本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片とを有し、本体部を厚さ方向からみて本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、少なくとも２つの摘まみ片は、２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、本体部および少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、積層シートは、紙製の基材層と、基材層上に設けられた熱接着樹脂層とを有し、基材層の単位面積当たりの重量をＧ１とし、蓋体の単位面積当たりの重量をＧ２とした場合、Ｇ１およびＧ２が、０．７５≦Ｇ１／Ｇ２を満たす。
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
湯を注いで調理する即席食品を収納する容器の開口を封止する蓋体であって、
前記容器の開口端部に貼合される本体部と、
前記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、
を有し、
前記本体部を厚さ方向からみて前記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、前記少なくとも２つの摘まみ片は、前記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、
前記本体部および前記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、
前記積層シートは、
紙製の基材層と、
前記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、
を有し、
前記基材層の単位面積当たりの重量をＧ１とし、前記蓋体の単位面積当たりの重量をＧ２とした場合、前記Ｇ１および前記Ｇ２が式（１）を満たす、
蓋体。
０．７５≦Ｇ１／Ｇ２・・・（１）
前記容器の開口端部に貼合される本体部と、
前記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、
を有し、
前記本体部を厚さ方向からみて前記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、前記少なくとも２つの摘まみ片は、前記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、
前記本体部および前記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、
前記積層シートは、
紙製の基材層と、
前記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、
を有し、
前記基材層の単位面積当たりの重量をＧ１とし、前記蓋体の単位面積当たりの重量をＧ２とした場合、前記Ｇ１および前記Ｇ２が式（１）を満たす、
蓋体。
０．７５≦Ｇ１／Ｇ２・・・（１）
【請求項2】
前記Ｇ１および前記Ｇ２が式（２）を満たす、
請求項１に記載の蓋体。
０．９≦Ｇ１／Ｇ２・・・（２）
請求項１に記載の蓋体。
０．９≦Ｇ１／Ｇ２・・・（２）
【請求項3】
湯を注いで調理する即席食品を収納する容器の開口を封止する蓋体であって、
前記容器の開口端部に貼合される本体部と、
前記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、
を有し、
前記本体部を厚さ方向からみて前記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、前記少なくとも２つの摘まみ片は、前記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、
前記本体部および前記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、
前記積層シートは、
紙製の基材層と、
前記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、
前記基材層と前記熱接着樹脂層との間に配置される金属層と、
を有し、
前記基材層の単位面積当たりの重量をＧ１とし、前記蓋体の単位面積当たりの重量をＧ２とし、前記金属層の単位面積当たりの重量をＧ３とした場合、前記Ｇ１、前記Ｇ２および前記Ｇ３が式（３）を満たす、
請求項１に記載の蓋体。
０．７５≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（３）
前記容器の開口端部に貼合される本体部と、
前記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、
を有し、
前記本体部を厚さ方向からみて前記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、前記少なくとも２つの摘まみ片は、前記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、
前記本体部および前記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、
前記積層シートは、
紙製の基材層と、
前記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、
前記基材層と前記熱接着樹脂層との間に配置される金属層と、
を有し、
前記基材層の単位面積当たりの重量をＧ１とし、前記蓋体の単位面積当たりの重量をＧ２とし、前記金属層の単位面積当たりの重量をＧ３とした場合、前記Ｇ１、前記Ｇ２および前記Ｇ３が式（３）を満たす、
請求項１に記載の蓋体。
０．７５≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（３）
【請求項4】
前記Ｇ１、前記Ｇ２および前記Ｇ３が式（４）を満たす、
請求項３に記載の蓋体。
０．９≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（４）
請求項３に記載の蓋体。
０．９≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（４）
【請求項5】
湯を注いで調理する即席食品を収納する容器の開口を封止する蓋体であって、
前記容器の開口端部に貼合される本体部と、
前記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、
を有し、
前記本体部を厚さ方向からみて前記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、前記少なくとも２つの摘まみ片は、前記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、
前記本体部および前記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、
前記積層シートは、
紙製の基材層と、
前記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、
を有し、
前記積層シートは、前記積層シートと同じ層構成を有する矩形のサンプル片であって短辺方向の長さが１５ｍｍであり長辺方向の長さが１００ｍｍである前記サンプル片を、前記熱接着樹脂層が接するように長手方向の中央部で折り曲げた後に復元に伴う移動が停止した段階での前記サンプル片の復元角度を前記積層シートのデッドホールド値と定義した場合、前記デッドホールド値が５度以上２５度以下である、
蓋体。
前記容器の開口端部に貼合される本体部と、
前記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、
を有し、
前記本体部を厚さ方向からみて前記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、前記少なくとも２つの摘まみ片は、前記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、
前記本体部および前記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、
前記積層シートは、
紙製の基材層と、
前記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、
を有し、
前記積層シートは、前記積層シートと同じ層構成を有する矩形のサンプル片であって短辺方向の長さが１５ｍｍであり長辺方向の長さが１００ｍｍである前記サンプル片を、前記熱接着樹脂層が接するように長手方向の中央部で折り曲げた後に復元に伴う移動が停止した段階での前記サンプル片の復元角度を前記積層シートのデッドホールド値と定義した場合、前記デッドホールド値が５度以上２５度以下である、
蓋体。
【請求項6】
前記デッドホールド値が１０度以上２０度以下である、
請求項５に記載の蓋体。
請求項５に記載の蓋体。
【請求項7】
前記デッドホールド値は、前記積層シートのＭＤ方向のデッドホールド値およびＴＤ方向のデッドホールド値の平均値である、
請求項５または６に記載の蓋体。
請求項５または６に記載の蓋体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は蓋体に関する。
【背景技術】
【0002】
即席食品（たとえば即席麺）は、容器に収納され、容器の開口を蓋体で封止された状態で提供される。この場合、ユーザは、蓋体の一部を容器から引き剥がし、容器の一部を開封する。ユーザは、その開封箇所から熱湯を容器内に注いだ後、蓋体で容器を再度塞ぐ。この際、蓋体で容器の開口を再封した状態を維持するため、粘着テープで蓋体を容器に固定することが知られている（特許文献１参照）。そして、蓋体で容器を再封した状態を一定時間維持した後、蓋体を容器から分離する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】実開昭６１－１０５６７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
蓋体で容器を再封する際、粘着テープで蓋体を容器に固定する形態では、粘着テープを準備して止める必要があり、蓋体を容器に止めるための手間も生じるとともに、容器および蓋体とは別に粘着テープが必要である。一方、近年、環境負荷低減の観点から資源消費の削減が求められている。
【0005】
そこで、本発明は、安定して且つ容易に容器を再封可能な蓋体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明に係る蓋体の一例は、湯を注いで調理する即席食品を収納する容器の開口を封止する蓋体であって、上記容器の開口端部に貼合される本体部と、上記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、を有し、上記本体部を厚さ方向からみて上記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、上記少なくとも２つの摘まみ片は、上記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、上記本体部および上記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、上記積層シートは、紙製の基材層と、上記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、を有し、上記基材層の単位面積当たりの重量をＧ１とし、上記蓋体の単位面積当たりの重量をＧ２とした場合、上記Ｇ１および上記Ｇ２が式（１）を満たす。
０．７５≦Ｇ１／Ｇ２・・・（１）
０．７５≦Ｇ１／Ｇ２・・・（１）
【0007】
上記蓋体を上記容器に適用した場合、上記摘まみ片を折り曲げることで、蓋体で容器を容易に再封できる。更に、蓋体を形成する積層シートが上記式（１）の条件を満たすように構成されていることから、蓋体で容器を安定して再封できる。
【0008】
上記Ｇ１および上記Ｇ２は式（２）を満たしてもよい。
０．９≦Ｇ１／Ｇ２・・・（２）
０．９≦Ｇ１／Ｇ２・・・（２）
【0009】
この場合、蓋体で容器をより安定して再封できる。
【0010】
本発明に係る蓋体の他の例は、湯を注いで調理する即席食品を収納する容器の開口を封止する蓋体であって、上記容器の開口端部に貼合される本体部と、上記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、を有し、上記本体部を厚さ方向からみて上記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、上記少なくとも２つの摘まみ片は、上記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、上記本体部および上記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、上記積層シートは、紙製の基材層と、上記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、上記基材層と上記熱接着樹脂層との間に配置される金属層と、を有し、上記基材層の単位面積当たりの重量をＧ１とし、上記蓋体の単位面積当たりの重量をＧ２とし、上記金属層の単位面積当たりの重量をＧ３とした場合、上記Ｇ１、上記Ｇ２および上記Ｇ３が式（３）を満たす。
０．７５≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（３）
０．７５≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（３）
【0011】
上記蓋体を上記容器に適用した場合、上記摘まみ片を折り曲げることで、蓋体で容器を容易に再封できる。更に、蓋体を形成する積層シートが上記式（３）の条件を満たすように構成されていることから、蓋体で容器を安定して再封できる。
【0012】
上記Ｇ１、上記Ｇ２および上記Ｇ３が式（４）を満たしてもよい。
０．９≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（４）
０．９≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（４）
【0013】
本発明に係る蓋体の他の例は、湯を注いで調理する即席食品を収納する容器の開口を封止する蓋体であって、上記容器の開口端部に貼合される本体部と、上記本体部から外側に張り出した少なくとも２つの摘まみ片と、を有し、上記本体部を厚さ方向からみて上記本体部を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、上記少なくとも２つの摘まみ片は、上記２つの領域のうちの１つの領域の外周縁に配置されており、上記本体部、上記少なくとも２つの摘まみ片は、積層シートによって形成されており、上記積層シートは、紙製の基材層と、上記基材層上に設けられた熱接着樹脂層と、を有し、上記積層シートは、上記積層シートと同じ層構成を有する矩形のサンプル片であって短辺方向の長さが１５ｍｍであり長辺方向の長さが１００ｍｍである上記サンプル片を、上記熱接着樹脂層が接するように長手方向の中央部で折り曲げた後に復元に伴う移動が停止した段階での上記サンプル片の復元角度を上記積層シートのデッドホールド値と定義した場合、上記デッドホールド値が５度以上２５度以下である。
【0014】
上記蓋体を上記容器に適用した場合、上記摘まみ片を折り曲げることで、蓋体で容器を容易に再封できる。更に、蓋体を形成する積層シートのデッドホールド値が上記角度範囲内であることから、蓋体で容器を安定して再封できる。
【0015】
上記デッドホールド値が１０度以上２０度以下でもよい。この場合、蓋体で容器をより安定して再封できる。
【0016】
上記デッドホールド値は、上記積層シートのＭＤ方向のデッドホールド値およびＴＤ方向のデッドホールド値の平均値でもよい。
【発明の効果】
【0017】
本発明によれば、安定して且つ容易に容器を再封可能な蓋体を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0018】
【発明を実施するための形態】
【0019】
以下、図面を参照しながら本発明の実施形態を説明する。同一の要素には同一符号を付する。重複する説明は省略する。図面の寸法比率は、説明のものと必ずしも一致していない。
【0020】
【0021】
図１に示した蓋体１０は、湯を注いで調理する即席食品１（たとえば即席麺）を収納する容器２の開口２ａを封止する蓋体である。すなわち、蓋体１０は、即席食品容器用蓋体である。
【0022】
蓋体１０が適用される容器２は有底筒状を呈する。本実施形態において、容器２の底壁の厚さ方向からみた場合、容器２の形状は円形である。容器２において底壁と反対側に位置する開口端部２ｂは、外側に曲げられており、開口端部２ｂの一部はフランジ部を構成している。
【0023】
【0024】
本体部１１は、蓋体１０が容器２に使用された状態において容器２の開口２ａを塞ぐ部分である。本体部１１は、開口端部２ｂと同様の形状を有し、本実施形態では円形である。よって、本実施形態において、本体部１１の中心１１ａは上記円の中心であり、開口端部２ｂの中心と一致する。本体部１１の直径Ｄは、容器２のサイズに依存するが、たとえば、２０ｍｍ以上２００ｍｍ）以下であり、５０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下であってもよい。直径Ｄの例は、たとえば、９６．５ｍｍ、８０．５ｍｍ、１６６ｍｍなどである。
【0025】
少なくとも２つの摘まみ片１２は、本体部１１の周縁から連続的に外側に張り出した部分である。少なくとも２つの摘まみ片１２は、本体部１１を厚さ方向からみて本体部１１を２つの領域に仮想的に２等分した場合において、２つの領域のうちの１つの領域（以下、「半周領域」とも称す））の外周縁に配置されている。少なくとも２つの摘まみ片１２が配置される上記半周領域は、蓋体１０を使用された容器２に湯を注ぐために容器２から剥がされる領域であり得る。摘まみ片１２は、たとえばタブである。摘まみ片１２は、図１に示したように、蓋体１０を容器２に使用した場合、蓋体１０のうち開口端部２ｂの外側に位置する。摘まみ片１２は、蓋体１０で閉じられた容器２をユーザが開封する際の開封開始端として使用されるとともに、蓋体１０で容器２の開口２ａを再度塞ぐ際に蓋体１０を容器２に止めるための係止具としても使用される。
【0026】
本実施形態では、図２に示したように、蓋体１０が２つの摘まみ片１２を有する形態を説明する。２つの摘まみ片１２を区別する場合、２つの摘まみ片１２を第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２と称す。
【0027】
本実施形態において、第１摘まみ片１２１は舌片状または略三角形状を呈し、本体部１１の外側に向けて（径方向において）最も離れた第１頂部１２１ａを有する。蓋体１０において、第１頂部１２１ａと本体部１１の中心１１ａを挟んで反対側の部分と第１頂部１２１ａとの間の長さＬの例は、２５ｍｍ以上２２０ｍｍ以下であり、５５ｍｍ以上２００ｍｍ以下であってもよい。長さＬは、蓋体１０における最大長さである。
【0028】
第２摘まみ片１２２は、本体部１１の中心１１ａの周りに第１摘まみ片１２１から所定角度範囲内に配置されている。図２に示したように、第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２が第１頂部１２１ａと第２頂部１２２ａを有する形態を用いて、第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２の配置関係の例を具体的に説明する。
【0029】
第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２は、円形の本体部１１における半円領域の外周縁に配置されている。第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２は、図２に示した仮想直線１４ａと仮想直線１４ｂとの間の角度（本実施形態において中心角）θが上記所定角度範囲となるように、配置されている。仮想直線１４ａは、第１頂部１２１ａと中心１１ａをとおる仮想直線であり、仮想直線１４ｂは、第２頂部１２２ａと中心１１ａをとおる仮想直線である。上記角度θの所定角度範囲は、１８０度未満であり、たとえば、４５度以上１０５度以下であり、４５度以上９０度以下でもよい。以下、説明の便宜のため、第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２の配置関係の説明では、上記角度θを使用して説明する。
【0030】
図３に示したように、蓋体１０は、紙製の基材層２１および熱接着樹脂層２３を含む積層シート２０によって形成されている。図３は、蓋体１０を形成する積層シート２０の層構成を説明するための模式図である。基材層２１および熱接着樹脂層２３は、図１に示した使用状態において、外側（容器２と反対側）から基材層２１および熱接着樹脂層２３の順に積層されている。積層シート２０の厚さ（μｍ）は、たとえば、５０μｍ以上３００μｍ以下であり、７０μｍ以上２５０μｍ以下であってもよい。
【0031】
基材層２１は、紙自体から構成される層である。本実施形態において、基材層２１は、蓋体１０における外層に相当する。基材層２１を構成する紙は、例えば上質紙、特殊上質紙、コート紙、アート紙、キャストコート紙、和紙、模造紙、クラフト紙等である。基材層２１は、再生紙によって構成されてもよい。基材層２１の坪量は、たとえば、３０ｇ／ｍ２以上２００ｇ／ｍ２以下である。基材層２１の坪量の下限値は、４０ｇ／ｍ２でもよいし、５０ｇ／ｍ２でもよい。基材層２１の坪量の上限値は、１８０ｇ／ｍ２でもよいし、１６０ｇ／ｍ２でもよい。上記坪量は、たとえば、基材層２１を構成する紙の水分量が３％以上７％以下の場合の値である。基材層２１の厚さの例は、２０μｍ以上２３０μｍ以下であり、３０μｍ以上２１０μｍ以下であってもよい。基材層２１の質量は、たとえば、積層シート２０を構成する各層の合計質量（すなわち、蓋体１０の総質量）における５１％以上である。この場合、積層シート２０は紙を主成分とするシートであり、蓋体１０は紙製の蓋体である。
【0032】
基材層２１には、商品説明、開封方法などの印刷が施されても良い。この場合、積層シート２０は、基材層２１上（たとえば、基材層２１において熱接着樹脂層２３と反対側の層）に印刷層を有する。
【0033】
熱接着樹脂層２３は、蓋体１０における内層であり、蓋体１０を容器２の開口端部２ｂに貼り合わせるための層である。熱接着樹脂層２３は、たとえばシーラント層である。熱接着樹脂層２３の厚さの例は、５μｍ以上７０μｍ以下である。熱接着樹脂層２３の厚さの下限値は、１０μｍでもよいし、１５μｍでもよい。熱接着樹脂層２３の厚さの上限値は、４５μｍでもよいし、４０μｍでもよい。
【0034】
熱接着樹脂層２３の材料の例は、ポリオレフィン系樹脂である。熱接着樹脂層２３の材料として、具体的には、低密度ポリエチレン樹脂（ＬＤＰＥ）、中密度ポリエチレン樹脂（ＭＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（ＬＬＤＰＥ）、エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレン－αオレフィン共重合体、エチレン－メタアクリル酸樹脂共重合体などのエチレン系樹脂、ポリエチレンとポリブテンのブレンド樹脂、ホモポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、プロピレン－エチレンランダム共重合体、プロピレン－エチレンブロック共重合体、プロピレン－αオレフィン共重合体などのポリプロピレン系樹脂等が使用される。熱接着樹脂層２３は、たとえば、熱接着樹脂層２３となるべき樹脂を押し出す方法（押出しラミネート法）によって形成され得る。
【0035】
積層シート２０は、基材層２１および熱接着樹脂層２３に加えて他の層を有してもよい。たとえば、積層シート２０は図３に示したように基材層２１と熱接着樹脂層２３との間に金属層２２を有してもよい。
【0036】
金属層２２は、基材層２１上に積層されている。金属層２２は、積層シート２０（蓋体１０）にバリア性を付与する。金属層２２は、たとえば、金属箔であり、金属箔の例は、アルミニウム箔である。金属層２２の厚さの例は、３μｍ以上３０μｍ以下であり、５μｍ以上２０μｍ以下でもよい。
【0037】
金属層２２は、図３に示したように、熱可塑性樹脂層２４を介して基材層２１に接着されてもよい。この場合、熱可塑性樹脂層２４は、接着層として機能している。熱可塑性樹脂層２４の例は、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、ポリウレタン、ポリプロピレン、エチレン－不飽和エステル共重合樹脂、又はポリエステル系共重合樹脂等である。熱可塑性樹脂層２４の厚さの例は、３μｍ以上４０μｍ以下であり、５μｍ以上３５μｍ以下でもよい。
【0038】
金属層２２が熱可塑性樹脂層２４を介して基材層２１に接着されている形態では、基材層２１と金属層２２との間に熱可塑性樹脂層２４となるべき樹脂をＴダイなどから押し出す方法（押出ラミネート法）によって、基材層２１と金属層２２とがラミネートされ得る。基材層２１と金属層２２は、たとえば、本技術分野において用いられる接着剤を用いて接着されてもよい。
【0039】
上記積層シート２０は、たとえば、押出ラミネート法、ドライラミネート法等によって製造され得る。
【0040】
積層シート２０は、以下の条件Ｉを満たすように構成されている。
［条件Ｉ］
基材層２１の単位面積当たりの重量をＧ１［ｇ／ｍ２］とし、積層シート２０の単位面積当たりの重量をＧ２［ｇ／ｍ２］とし、金属層２２の単位面積当たりの重量をＧ３［ｇ／ｍ２］とした場合、上記Ｇ１、上記Ｇ２および上記Ｇ３が式（Ａ）を満たす。本実施形態において、Ｇ１は、基材層２１を構成する紙の坪量である。Ｇ２は、蓋体１０の単位面積当たりの重量に相当する。
０．７５≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（Ａ）
上記Ｇ１は、たとえば、基材層２１を構成する紙の水分率が３％以上７％以下の場合の値とし得る。
［条件Ｉ］
基材層２１の単位面積当たりの重量をＧ１［ｇ／ｍ２］とし、積層シート２０の単位面積当たりの重量をＧ２［ｇ／ｍ２］とし、金属層２２の単位面積当たりの重量をＧ３［ｇ／ｍ２］とした場合、上記Ｇ１、上記Ｇ２および上記Ｇ３が式（Ａ）を満たす。本実施形態において、Ｇ１は、基材層２１を構成する紙の坪量である。Ｇ２は、蓋体１０の単位面積当たりの重量に相当する。
０．７５≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（Ａ）
上記Ｇ１は、たとえば、基材層２１を構成する紙の水分率が３％以上７％以下の場合の値とし得る。
【0041】
積層シート２０は、上記Ｇ１、Ｇ２およびＧ３が、以下の式（Ｂ）を満たすように構成されていてもよい。
０．９≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（Ｂ）
０．９≦｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（Ｂ）
【0042】
式（Ａ）および式（Ｂ）の上限値の例は、１．３でもよいし、１．１でもよい。
【0043】
積層シート２０が金属層２２を有しない場合、式（Ａ）においてＧ３＝０である。よって、積層シート２０が金属層２２を有しない場合、条件Ｉは、以下の条件ＩＩに相当する。
［条件ＩＩ］
上記Ｇ１および上記Ｇ２が式（Ａ１）を満たす。
０．７５≦Ｇ１／Ｇ２・・・（Ａ１）
［条件ＩＩ］
上記Ｇ１および上記Ｇ２が式（Ａ１）を満たす。
０．７５≦Ｇ１／Ｇ２・・・（Ａ１）
【0044】
積層シート２０が金属層２２を有しない場合、積層シート２０は、上記Ｇ１およびＧ２が、以下の式（Ｂ１）を満たすように構成されていてもよい。
０．９≦Ｇ１／Ｇ２・・・（Ｂ１）
０．９≦Ｇ１／Ｇ２・・・（Ｂ１）
【0045】
積層シート２０の層構成（蓋体１０の層構成）などは、上記条件Ｉ（または条件ＩＩ）を満たすように設定されている。上記層構成は、層数、各層の材料、厚さなどを含む。
【0046】
次に、図１、図４および図５を用いて蓋体１０の作用効果を説明する。蓋体１０は、図１に示したように、即席食品１を収納した容器２の開口端部２ｂに貼合される。これによって、容器２が蓋体１０によって閉じられる。開口端部２ｂへの蓋体１０の貼合は、ヒートシールによってなされ得る。
【0047】
ユーザが、容器２内の即席食品１を食す場合、ユーザは、図４に示したように、第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２の少なくとも一方を用いて蓋体１０を半分程度、容器２から剥がす。これにより生じた開口を利用して、ユーザは、湯供給部（やかん、ポットなど）から熱湯３を容器２内に注ぐ。その後、ユーザは、図５に示したように、蓋体１０のうち容器２から剥がされた部分を容器２側に戻し、熱湯３を注ぐための開口を再度塞ぐ。この場合、第１摘まみ片１２１を開口端部２ｂの外縁に沿って折り曲げることによって、第１摘まみ片１２１を容器２に止める。同様に、第２摘まみ片１２２を開口端部２ｂの外縁に沿って折り曲げることによって、第２摘まみ片１２２を容器２に止める。これにより、蓋体１０のうち容器２から引き剥がされた部分が、容器２に２箇所で再度止められ、熱湯３を注ぐために形成された開口が閉じられる。この状態で一定時間（たとえば３分）経過した後、ユーザは、蓋体１０を容器２から分離する。
【0048】
蓋体１０を構成する積層シート２０が上記条件Ｉ（または条件ＩＩ）を満たすことから、蓋体１０で容器２を再封した場合に、蓋体１０がめくれにくい（すなわち、容器２が開封されにくい）。すなわち、粘着テープなどのように蓋体１０とは別の部品を用いなくても蓋体１０の構成自体で、安定して且つ容易に容器２を再封できる。このように粘着テープなどが不要であることから、粘着テープなどを準備する手間も省ける。粘着テープなどが不要であることから、資源消費を低減でき、蓋体１０の構成は環境負荷の低減に寄与する。蓋体１０で容器２を安定して再封できることから蒸気漏れなどが生じにくい。その結果、蒸気漏れによる湯温の低下、湯量の減少等を抑制できるので、即席食品１を熱湯３で適切に保温することが可能である。
【0049】
蓋体１０を構成する積層シート２０が上記式（Ａ１）または式（Ｂ１）を満たす形態では、蓋体１０で容器２を再封した場合に、容器２内に注がれた湯の影響によって蓋体１０がめくれることなどが抑制され易い。すなわち、蓋体１０でより安定して容器２を再封可能である。
【0050】
蓋体１０が２つの摘まみ片１２（第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２）を有することから、蓋体１０で容器２を再封する場合、２箇所で蓋体１０を止めることができる。そのため、容器２内に注がれた湯の影響で蓋体１０がめくれることによって容器２が一部開封されてしまうことをより抑制できる。
【0051】
蓋体１０が有する基材層２１が紙製である形態では、基材層にたとえばプラスチックフィルムを使用する場合に比べて環境負荷を低減可能である。
【0052】
（第２実施形態）
図６は、第２実施形態に係る蓋体１０Ａの平面図である。蓋体１０Ａは、蓋体１０の代わりに図１に示した容器２に適用され得る。蓋体１０Ａは、蓋体１０と同様に、本体部１１と、少なくとも２つの摘まみ片１２とを有する。第２実施形態でも、蓋体１０Ａが２つの摘まみ片１２を有する形態を説明する。２つの摘まみ片１２を区別する場合、２つの摘まみ片１２を第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２と称すことは第１実施形態の 場合と同様である。
図６は、第２実施形態に係る蓋体１０Ａの平面図である。蓋体１０Ａは、蓋体１０の代わりに図１に示した容器２に適用され得る。蓋体１０Ａは、蓋体１０と同様に、本体部１１と、少なくとも２つの摘まみ片１２とを有する。第２実施形態でも、蓋体１０Ａが２つの摘まみ片１２を有する形態を説明する。２つの摘まみ片１２を区別する場合、２つの摘まみ片１２を第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２と称すことは第１実施形態の 場合と同様である。
【0053】
蓋体１０Ａが有する本体部１１、第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２の形状、配置関係などは蓋体１０の場合と同様である。したがって、第２実施形態においても、本体部１１は、中心１１ａを有する直径Ｄの円形である。第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２は第１頂部１２１ａおよび第２頂部１２２ａを有する舌片状または略三角形状の摘まみ片である。第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２は、仮想直線１４ａと仮想直線１４ｂとの間の角度θが第１実施形態の場合と同様に所定角度範囲であるように配置されている。仮想直線１４ａおよび仮想直線１４ｂの定義は、第１実施形態の場合と同様である。
【0054】
図７に示したように、蓋体１０Ａは、紙製の基材層３１および熱接着樹脂層３３を含む積層シート３０によって形成されている。図７は、蓋体１０Ａを形成する積層シート３０の層構成を説明するための模式図である。積層シート３０は、図７に示したように、金属層３２および熱可塑性樹脂層３４を有してもよい。
【0055】
基材層３１、金属層３２、熱接着樹脂層３３および熱可塑性樹脂層３４は、第１実施形態で説明した基材層２１、金属層２２、熱接着樹脂層２３および熱可塑性樹脂層２４に相当する。基材層３１、金属層３２、熱接着樹脂層３３および熱可塑性樹脂層３４の配置関係および構成例（材料の例、厚さの例などを含む）は、第１実施形態における対応する層と同様であるため説明を省略する。
【0056】
積層シート３０は、以下の条件ＩＩＩを満たすように構成されている。
［条件ＩＩＩ］
積層シート３０と同じ層構成を有する矩形のサンプル片であって短辺方向の長さが１５ｍｍであり長辺方向の長さが１００ｍｍであるサンプル片を、熱接着樹脂層３３が接するように長手方向の中央部で折り曲げた後、復元に伴う移動が停止した段階でのサンプル片の復元角度（或いは開き角）を積層シート３０のデッドホールド値と定義した場合、デッドホールド値が５度以上２５度以下である。
［条件ＩＩＩ］
積層シート３０と同じ層構成を有する矩形のサンプル片であって短辺方向の長さが１５ｍｍであり長辺方向の長さが１００ｍｍであるサンプル片を、熱接着樹脂層３３が接するように長手方向の中央部で折り曲げた後、復元に伴う移動が停止した段階でのサンプル片の復元角度（或いは開き角）を積層シート３０のデッドホールド値と定義した場合、デッドホールド値が５度以上２５度以下である。
【0057】
【0058】
図８に示したように、短辺方向の長さが１５ｍｍであり長辺方向の長さが１００ｍｍであるサンプル片Ｓを準備する。サンプル片Ｓの層構成は、積層シート３０と同じである。サンプル片Ｓは、積層シート３０から切り出されることで準備され得る。
【0059】
上記サンプル片Ｓを、図９に示したように長手方向における中央部の位置で半分に折り曲げる。この際、熱接着樹脂層３３が内側になるように（換言すれば、対向するように）、サンプル片Ｓを折り曲げる。このようにサンプル片Ｓを折り曲げた後に、サンプル片Ｓのうち折り曲げられた領域の復元に伴う移動が停止した段階におけるサンプル片Ｓの復元角度α（度）を測定し、その復元角度αをデッドホールド値と定義する。条件ＩＩＩは、復元角度αが５度以上２５度以下であることを規定している。上記「停止」の意味は、３秒の間、３度以下の角度変動である場合を含む。
【0060】
デッドホールド値（復元角度α）は、１０度以上２０度以下でもよい。
【0061】
積層シート３０のＭＤ方向（流れ方向）とＴＤ方向（幅方向であり、ＭＤ方向に直交する方向）のデッドホールド値に違いが生じる場合には、ＭＤ方向およびＴＤ方向のデッドホールド値の平均値を上記積層シート３０のデッドホールド値として採用してもよい。
【0062】
積層シート３０によって構成される蓋体１０Ａを容器２（図１参照）に適用した場合の蓋体１０Ａの使用方法は、蓋体１０の場合と同様である。よって、蓋体１０Ａでも容器２を再封する場合、摘まみ片１２を折り曲げることで蓋体３０Ａを容器２に止めることが可能である。そのため、蓋体１０Ａによって容器２を容易に再封できる。
【0063】
蓋体１０Ａでは、積層シート３０のデッドホールド値（復元角度α）が５度以上２５度以下であることから、第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２を折り曲げた場合、その折り曲げ状態が維持され易い。そのため、蓋体１０Ａが容器２に止められた状態を維持できることから、安定して容器２を再封できる。すなわち、蓋体１０Ａがめくれることなどによって容器２の一部が開封されることが抑制される。したがって、粘着テープなど蓋体１０Ａとは別の部品を用意することなく、蓋体１０Ａ自体で容器２を再封できる。その結果、資源消費を低減できるので、蓋体１０Ａの構成も環境負荷の低減に資する構成である。蓋体１０Ａがめくれたりして、容器２が部分的に開封されることが抑制されていることから、容器２に注がれた熱湯３の温度が低下しにくく、また、熱湯３の量も減少しにくい。その結果、即席食品１を適切に保温することが可能である。
【0064】
デッドホールド値（復元角度α）が大きい場合、形状維持の効果は低減する一方、シワの入り難さ（外観）は向上する。デッドホールド値（復元角度α）が１０度以上２０度以下である場合、摘まみ片１２の折り曲げ状態を維持しながら美粧性も確保できる。
【0065】
蓋体１０Ａが２つの摘まみ片（第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２）を有することから、蓋体１０Ａで容器２を再封する場合、２箇所で蓋体１０を止めることができる。そのため、蓋体１０Ａによって容器２をより安定して再封可能である。
【0066】
蓋体１０Ａが有する基材層２１が紙製である形態では、第１実施形態の場合と同様に、基材層にたとえばプラスチックフィルムを使用する場合に比べて環境負荷を低減可能である。
【0067】
以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示される範囲が含まれること、および、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【0068】
摘まみ片の数は、３個以上でもよい。
【0069】
上記実施形態および変形例は、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜組み合わされてもよい。したがって、たとえば、第１実施形態の積層シート（または蓋体）が第２実施形態で説明した条件ＩＩＩを更に満たすように構成されていてもよい。
【実施例0070】
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例に限定されるものではない。
【0071】
（１）実施例１～８および比較例１，２の説明
（実施例１）
実施例１では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。以下の層構成において、積層シートを用いて構成される蓋体を容器に貼り付ける場合、熱接着樹脂層が最も容器側に位置する層である。後述する実施例２～８、比較例１および比較例２における層構成においても同様である。
基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
（実施例１）
実施例１では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。以下の層構成において、積層シートを用いて構成される蓋体を容器に貼り付ける場合、熱接着樹脂層が最も容器側に位置する層である。後述する実施例２～８、比較例１および比較例２における層構成においても同様である。
基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
【0072】
基材層は、坪量が７９．１ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１は、上記坪量であり７９．１ｇ／ｍ２であった。
熱可塑性樹脂層は、ポリエチレン（ＰＥ）（押出ラミネート用ＬＤＰＥ）を基材層と金属層との間に厚さが１３μｍとなるように押し出すことによって形成された層であった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法によって形成された厚さ１３μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、厚さ６μｍのアルミニウム箔（合金アルミ）であった。金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３は、１６．２ｇ／ｍ２であった。
熱接着樹脂層は、ポリエチレン（ＰＥ）を金属層上に厚さが４０μｍとなるように押し出すことによって形成された層であった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ４０μｍのポリエチレン層であった。熱接着樹脂層に用いたポリエチレンは、熱可塑性樹脂層のポリエチレンと同じであった。
熱可塑性樹脂層は、ポリエチレン（ＰＥ）（押出ラミネート用ＬＤＰＥ）を基材層と金属層との間に厚さが１３μｍとなるように押し出すことによって形成された層であった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法によって形成された厚さ１３μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、厚さ６μｍのアルミニウム箔（合金アルミ）であった。金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３は、１６．２ｇ／ｍ２であった。
熱接着樹脂層は、ポリエチレン（ＰＥ）を金属層上に厚さが４０μｍとなるように押し出すことによって形成された層であった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ４０μｍのポリエチレン層であった。熱接着樹脂層に用いたポリエチレンは、熱可塑性樹脂層のポリエチレンと同じであった。
【0073】
積層シートの重量を電子天秤（型番：ＵＷ４２００Ｈ）で測定した。測定結果である重量を、積層シートの面積（厚さ方向からみた場合の面積）で除することによって得られた積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、１４５ｇ／ｍ２であった。
【0074】
上記積層シートを、図２または図６に示した形状に加工して蓋体を得た。実施例１の蓋体において、本体部（図２または図６の本体部１１に相当する部分）は円形であり、本体部の直径（図２または図６の直径Ｄに相当）は９６．５ｍｍであった。蓋体は、本体部から外側に張り出した第１摘まみ片および第２摘まみ片を有していた。第１摘まみ片および第２摘まみ片は図２または図６に示した第１摘まみ片１２１および第２摘まみ片１２２に対応する部分である。第１摘まみ片および第２摘まみ片は第１頂部および第２頂部を有する舌片状を呈していた。実施例１の蓋体において蓋体の最大長（図２または図６の長さＬに相当）は１０６．５ｍｍであった。更に、図２または図６に示した仮想直線１４ａと仮想直線１４ｂとの間の角度θ（中心角）は９０度であった。
【0075】
（実施例２）
実施例２では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
実施例２では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
【0076】
基材層は、実施例１の基材層と同じであった。すなわち、基材層は、坪量が７９．１ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１は、上記坪量であり、７９．１ｇ／ｍ２であった。
熱可塑性樹脂層は、厚さが１５μｍである点以外は、実施例１の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ１５μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、厚さ７μｍのアルミニウム箔（合金アルミ）であった。金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３は、１８．９ｇ／ｍ２であった。
熱接着樹脂層は、厚さが３５μｍである点以外は、実施例１の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ３５μｍのポリエチレン層であった。
熱可塑性樹脂層は、厚さが１５μｍである点以外は、実施例１の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ１５μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、厚さ７μｍのアルミニウム箔（合金アルミ）であった。金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３は、１８．９ｇ／ｍ２であった。
熱接着樹脂層は、厚さが３５μｍである点以外は、実施例１の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ３５μｍのポリエチレン層であった。
【0077】
実施例１の場合と同様にして算出した積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、１４１ｇ／ｍ２であった。
【0078】
実施例２で準備した上記積層シートを用いて実施例１と同じ平面視形状を有する蓋体を作製した。すなわち、実施例２の蓋体は、実施例１の場合と同じ大きさの本体部、第１摘まみ片および第２摘まみ片を有し、第１摘まみ片および第２摘まみ片の配置関係も実施例１の場合と同じであった。
【0079】
（実施例３）
実施例３では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／中間樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
実施例３では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／中間樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
【0080】
基材層は、坪量が１２７．９ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１は、上記坪量であり、１２７．９ｇ／ｍ２であった。
熱可塑性樹脂層は、厚さが２０μｍである点以外は、実施例１の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。実施例３では、熱可塑性樹脂層を形成するポリエチレンは、基材層と中間樹脂層との間に押し出された。
中間樹脂層は、厚さ１２μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（２軸延伸ポリエチレンテレフタレートフィルム）であった。
金属層は、実施例２の金属層と同じであった。すなわち、金属層は、厚さが７μｍのアルミニウム箔であった。そのため、金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３も実施例２の場合と同じであった。金属層は、接着剤ｇを用いて中間樹脂層に貼合された。接着剤ｇは、ウレタン系接着剤（二液硬化型ポリエステルポリウレタン接着剤）であった。
熱接着樹脂層は、厚さが３０μｍのポリエチレンフィルム（ＰＰ容器用イージーピールフィルム）であった。熱接着樹脂層は、接着剤ｇを用いて金属層に貼合された。
熱可塑性樹脂層は、厚さが２０μｍである点以外は、実施例１の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。実施例３では、熱可塑性樹脂層を形成するポリエチレンは、基材層と中間樹脂層との間に押し出された。
中間樹脂層は、厚さ１２μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（２軸延伸ポリエチレンテレフタレートフィルム）であった。
金属層は、実施例２の金属層と同じであった。すなわち、金属層は、厚さが７μｍのアルミニウム箔であった。そのため、金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３も実施例２の場合と同じであった。金属層は、接着剤ｇを用いて中間樹脂層に貼合された。接着剤ｇは、ウレタン系接着剤（二液硬化型ポリエステルポリウレタン接着剤）であった。
熱接着樹脂層は、厚さが３０μｍのポリエチレンフィルム（ＰＰ容器用イージーピールフィルム）であった。熱接着樹脂層は、接着剤ｇを用いて金属層に貼合された。
【0081】
実施例１の場合と同様にして算出した積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、２１０ｇ／ｍ２であった。
【0082】
実施例３で準備した上記積層シートを用いて実施例１と同じ平面視形状を有する蓋体を作製した。すなわち、実施例３の蓋体は、実施例１の場合と同じ大きさの本体部、第１摘まみ片および第２摘まみ片を有し、第１摘まみ片および第２摘まみ片の配置関係も実施例１の場合と同じであった。
【0083】
（実施例４）
実施例４では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
最外樹脂層／基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
実施例４では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
最外樹脂層／基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
【0084】
最外樹脂層は、厚さ１２μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（２軸延伸ポリエチレンテレフタレートフィルム）であった。
基材層は、坪量が１０４．７ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１は、上記坪量であり、１０４．７ｇ／ｍ２であった。基材層は、接着剤ｇを用いて最外樹脂層に貼合された。
熱可塑性樹脂層は、実施例２の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ１５μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、厚さが１５μｍのアルミニウム箔（合金アルミ）であった。金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３は、４０．５ｇ／ｍ２であった。
熱接着樹脂層は、厚さが２５μｍである点以外は、実施例１の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２５μｍのポリエチレン層であった。
基材層は、坪量が１０４．７ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１は、上記坪量であり、１０４．７ｇ／ｍ２であった。基材層は、接着剤ｇを用いて最外樹脂層に貼合された。
熱可塑性樹脂層は、実施例２の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ１５μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、厚さが１５μｍのアルミニウム箔（合金アルミ）であった。金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３は、４０．５ｇ／ｍ２であった。
熱接着樹脂層は、厚さが２５μｍである点以外は、実施例１の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２５μｍのポリエチレン層であった。
【0085】
実施例１の場合と同様にして算出した積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、２００ｇ／ｍ２であった。
【0086】
実施例４で準備した上記積層シートを用いて実施例１と同じ平面視形状を有する蓋体を作製した。すなわち、実施例４の蓋体は、実施例１の場合と同じ大きさの本体部、第１摘まみ片および第２摘まみ片を有し、第１摘まみ片および第２摘まみ片の配置関係も実施例１の場合と同じであった。
【0087】
（実施例５）
実施例５では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
実施例５では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
【0088】
基材層は、実施例３の基材層と同じであった。すなわち、基材層は、坪量が１２７．９ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。よって、基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１も実施例３の場合と同じであった。
熱可塑性樹脂層は、実施例３の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、厚さ１２μｍのアルミニウム箔（合金アルミ）であった。金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３は、３２．４ｇ／ｍ２であった。
熱接着樹脂層は、厚さが２０μｍである点以外は、実施例１の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。
熱可塑性樹脂層は、実施例３の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、厚さ１２μｍのアルミニウム箔（合金アルミ）であった。金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３は、３２．４ｇ／ｍ２であった。
熱接着樹脂層は、厚さが２０μｍである点以外は、実施例１の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。
【0089】
実施例１の場合と同様にして算出した積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、２００ｇ／ｍ２であった。
【0090】
実施例５で準備した上記積層シートを用いて実施例１と同じ平面視形状を有する蓋体を作製した。すなわち、実施例５の蓋体は、実施例１の場合と同じ大きさの本体部、第１摘まみ片および第２摘まみ片を有し、第１摘まみ片および第２摘まみ片の配置関係も実施例１の場合と同じであった。
【0091】
（実施例６）
実施例６では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／中間樹脂層／熱接着樹脂層
実施例６では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／中間樹脂層／熱接着樹脂層
【0092】
基材層は、坪量が１５０ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１は、上記坪量であり、１５０ｇ／ｍ２であった。
熱可塑性樹脂層は、実施例５の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。実施例６では、熱可塑性樹脂層を形成するポリエチレンは、基材層と中間樹脂層との間に押し出された。
中間樹脂層は、厚さ９μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（２軸延伸ポリエチレンテレフタレートフィルム）であった。
熱接着樹脂層は、実施例５の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。
熱可塑性樹脂層は、実施例５の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。実施例６では、熱可塑性樹脂層を形成するポリエチレンは、基材層と中間樹脂層との間に押し出された。
中間樹脂層は、厚さ９μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム（２軸延伸ポリエチレンテレフタレートフィルム）であった。
熱接着樹脂層は、実施例５の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。
【0093】
実施例１の場合と同様にして算出した積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、２００ｇ／ｍ２であった。
【0094】
実施例６で準備した上記積層シートを用いて実施例１と同じ平面視形状を有する蓋体を作製した。すなわち、実施例６の蓋体は、実施例１の場合と同じ大きさの本体部、第１摘まみ片および第２摘まみ片を有し、第１摘まみ片および第２摘まみ片の配置関係も実施例１の場合と同じであった。
【0095】
（実施例７）
実施例７では、実施例１と同じ積層シートを準備した。そのため、基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１および積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、実施例１の場合と同じであった。
実施例７では、実施例１と同じ積層シートを準備した。そのため、基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１および積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、実施例１の場合と同じであった。
【0096】
実施例７で準備した上記積層シートを用いて蓋体を作製した。実施例７の蓋体は、図２または図６に示した仮想直線１４ａと仮想直線１４ｂとの間の角度θ（中心角）が１２０度である点以外は実施例１と同じ平面視形状を有していた。すなわち、実施例７の蓋体は、実施例１の場合と同じ大きさの本体部、第１摘まみ片および第２摘まみ片を有し、第１摘まみ片および第２摘まみ片は角度θ（中心角）が１２０度であるように配置されていた。
【0097】
（実施例８）
実施例８では、実施例１と同じ積層シートを準備した。そのため、基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１および積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、実施例１の場合と同じであった。
実施例８では、実施例１と同じ積層シートを準備した。そのため、基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１および積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、実施例１の場合と同じであった。
【0098】
実施例８で準備した上記積層シートを用いて蓋体を作製した。実施例８の蓋体は、本体部の直径が１８０ｍｍである点で主に実施例１と異なっていた。実施例８の蓋体は、実施例１と同様に、円形の本体部と、第１摘まみ部と、第２摘まみ部を有していた。実施例８において、上記本体部の直径（図２または図６の直径Ｄに相当）は１８０ｍｍであった。実施例８の蓋体の最大長（図２または図６の長さＬに相当）は１９０ｍｍであった。実施例９の蓋体において、図２または図６に示した仮想直線１４ａと仮想直線１４ｂとの間の角度θ（中心角）は実施例１の場合と同様に９０度であった。
【0099】
（比較例１）
比較例１では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
比較例１では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
基材層／熱可塑性樹脂層／金属層／熱接着樹脂層
【0100】
基材層は、実施例１の基材層と同じであった。すなわち、基材層は、坪量が７９．１ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。よって、基材層の単位面積当たりの重量Ｇ１も実施例１の場合と同じであった。
熱可塑性樹脂層は、厚さが１７μｍである点以外は、実施例１の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ１７μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、実施例１の金属層と同じであった。すなわち、金属層は、厚さ６μｍのアルミニウム箔であった。よって、金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３も実施例１の場合と同じであった。
熱接着樹脂層は、厚さが４５μｍである点以外は、実施例１の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ４５μｍのポリエチレン層であった。
熱可塑性樹脂層は、厚さが１７μｍである点以外は、実施例１の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ１７μｍのポリエチレン層であった。
金属層は、実施例１の金属層と同じであった。すなわち、金属層は、厚さ６μｍのアルミニウム箔であった。よって、金属層の単位面積当たりの重量Ｇ３も実施例１の場合と同じであった。
熱接着樹脂層は、厚さが４５μｍである点以外は、実施例１の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ４５μｍのポリエチレン層であった。
【0101】
実施例１の場合と同様にして算出した積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、１５５ｇ／ｍ２であった。
【0102】
比較例１で準備した上記積層シートを用いて実施例１と同じ平面視形状を有する蓋体を作製した。すなわち、比較例１の蓋体は、実施例１の場合と同じ大きさの本体部、第１摘まみ片および第２摘まみ片を有し、第１摘まみ片および第２摘まみ片の配置関係も実施例１の場合と同じであった。
【0103】
（比較例２）
比較例２では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
最外樹脂層／基材層／熱可塑性樹脂層／中間樹脂層／熱接着樹脂層
比較例２では、以下の層構成を有する積層シートを準備した。
最外樹脂層／基材層／熱可塑性樹脂層／中間樹脂層／熱接着樹脂層
【0104】
最外樹脂層は、実施例４の最外樹脂層と同じであった。すなわち、最外樹脂層は、厚さ１２μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムであった。
基材層は、実施例３および実施例５の基材層と同じであった。すなわち、基材層は、坪量が１２７．９ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。よって、基材層の単位面積あたりの重量Ｇ３も実施例３および実施例５の場合と同様であった。基材層は、実施例４の場合と同様に、接着剤ｇを用いて最外樹脂層に貼合された。
熱可塑性樹脂層は、実施例３および実施例５の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。比較例２においても、熱可塑性樹脂層を形成するポリエチレンは、基材層と中間樹脂層との間に押し出された。
中間樹脂層は、実施例３の中間樹脂層と同じであった。すなわち、中間樹脂層は、厚さ１２μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムであった。
熱接着樹脂層は、実施例３の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、厚さ３０μｍのポリエチレンフィルムであった。熱接着樹脂層は、実施例３の場合と同様に、接着剤ｇを使用して中間樹脂層に貼合された。
基材層は、実施例３および実施例５の基材層と同じであった。すなわち、基材層は、坪量が１２７．９ｇ／ｍ２の片面アート紙であった。よって、基材層の単位面積あたりの重量Ｇ３も実施例３および実施例５の場合と同様であった。基材層は、実施例４の場合と同様に、接着剤ｇを用いて最外樹脂層に貼合された。
熱可塑性樹脂層は、実施例３および実施例５の熱可塑性樹脂層と同じであった。すなわち、熱可塑性樹脂層は、押出ラミネート法で形成された厚さ２０μｍのポリエチレン層であった。比較例２においても、熱可塑性樹脂層を形成するポリエチレンは、基材層と中間樹脂層との間に押し出された。
中間樹脂層は、実施例３の中間樹脂層と同じであった。すなわち、中間樹脂層は、厚さ１２μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムであった。
熱接着樹脂層は、実施例３の熱接着樹脂層と同じであった。すなわち、熱接着樹脂層は、厚さ３０μｍのポリエチレンフィルムであった。熱接着樹脂層は、実施例３の場合と同様に、接着剤ｇを使用して中間樹脂層に貼合された。
【0105】
実施例１の場合と同様にして算出した積層シートの単位面積当たりの重量Ｇ２は、２１０ｇ／ｍ２であった。
【0106】
比較例２で準備した上記積層シートを用いて実施例１と同じ平面視形状を有する蓋体を作製した。すなわち、比較例２の蓋体は、実施例１の場合と同じ大きさの本体部、第１摘まみ片および第２摘まみ片を有し、第１摘まみ片および第２摘まみ片の配置関係も実施例１の場合と同じであった。
【0107】
上記実施例１～８および比較例１，２に示した単位面積当たりの重量Ｇ１，Ｇ２およびＧ３に基づいて、以下の式（Ｃ）で表されるＧを算出した。算出結果は、表１のとおりであった。
Ｇ＝｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（Ｃ）
実施例６および比較例２の積層シートは金属層を有しない。そのため、Ｇ３＝０として上記Ｇを算出した。
Ｇ＝｛Ｇ１＋（２×Ｇ３）｝／Ｇ２・・・（Ｃ）
実施例６および比較例２の積層シートは金属層を有しない。そのため、Ｇ３＝０として上記Ｇを算出した。
【0108】
＜再封性評価試験１＞
実施例１～８および比較例１，２における蓋体を用いた容器の再封性評価試験を実施した。試験方法は次のとおりであった。
実施例１～８および比較例１，２における蓋体を用いた容器の再封性評価試験を実施した。試験方法は次のとおりであった。
【0109】
（試験方法）
準備した蓋体を図１に示したように容器にヒートシールしたサンプルを１０個準備した。容器には、市販の即席麺用容器として用いられている縦型容器を使用した。容器の開口端部側の直径は９６．５ｍｍであった。
準備した蓋体を図１に示したように容器にヒートシールしたサンプルを１０個準備した。容器には、市販の即席麺用容器として用いられている縦型容器を使用した。容器の開口端部側の直径は９６．５ｍｍであった。
【0110】
サンプルの蓋体の半分を容器から引き剥がし、容器を半分開封した。その後、開封箇所から熱湯を３００ｍｌ注いだ。次いで、蓋体のうち容器から剥がされた部分を容器側に戻し、蓋体が有する摘まみ片を容器の開口端部の外縁に沿って折り曲げることによって蓋体を容器に止めた。このようにして再封した状態を３分間経過観察した。この観察結果を次の基準で評価した。実施例１～８および比較例１，２の再封性評価試験では第１摘まみ片および第２摘まみ片を容器の開口端部の外縁に沿って折り曲げることによって容器を蓋体で再封した。
１０個のサンプル全てにおいて、容器が開封しなかった（すなわち、蓋体がめくれなかった）場合を「Ａ」と評価し、それ以外を「Ｂ」と評価した。
１０個のサンプル全てにおいて、容器が開封しなかった（すなわち、蓋体がめくれなかった）場合を「Ａ」と評価し、それ以外を「Ｂ」と評価した。
【0111】
（評価結果）
実施例１～８の蓋体および比較例１，２の蓋体に対する上記再封性評価試験１の結果それぞれは表１および表２のとおりであった。
実施例１～８の蓋体および比較例１，２の蓋体に対する上記再封性評価試験１の結果それぞれは表１および表２のとおりであった。
【0112】
【表1】
【表2】
【0113】
表１に示したように、実施例１～８では再封性の評価結果が「Ａ」であった。これに対して、表２に示したように、比較例１，２では再封性の評価結果が、何れも「Ｂ」であった。そのため、式（Ｃ）で表されるＧが０．７５以上である場合、容器が開封されずに安定して蓋体で再封できることが理解され得る。式（Ｃ）で表されるＧは、式（Ａ）の右辺に相当する。実施例６のように、Ｇ３＝０である場合、式（Ｃ）で表されるＧは、式（Ａ１）の右辺に相当する。したがって、蓋体を構成する積層シート（或いは蓋体）が条件Ｉまたは条件ＩＩ（条件ＩにおいてＧ３＝０の場合）を満たすことで、容器を蓋体で再封した場合、容器が開封されない。すなわち、安定して蓋体で容器を再封できる。表には示されていないが、再封性評価試験１を実施した場合の観察に基づけば、実施例４，５においてより安定して再封できていた。そのため、上記表１におけるＧが０．９以上（換言すれば、条件（Ｂ）または条件（Ｂ１）を満たすこと）でより安定して再封し易い。
【0114】
（２）実施例１ａ，２ａ，３ａ，４ａ．５ａ，６ａ，７ａ，８ａおよび比較例１ａ，２ａの説明
実施例１ａでは実施例１と同じ積層シートを準備し、実施例１と同じ蓋体を作製した。
実施例２ａでは実施例２と同じ積層シートを準備し、実施例２と同じ蓋体を作製した。
実施例３ａでは実施例３と同じ積層シートを準備し、実施例３と同じ蓋体を作製した。
実施例４ａでは実施例４と同じ積層シートを準備し、実施例４と同じ蓋体を作製した。
実施例５ａでは実施例５と同じ積層シートを準備し、実施例５と同じ蓋体を作製した。
実施例６ａでは実施例６と同じ積層シートを準備し、実施例６と同じ蓋体を作製した。
実施例７ａでは実施例７と同じ積層シートを準備し、実施例７と同じ蓋体を作製した。
実施例８ａでは実施例８と同じ積層シートを準備し、実施例８と同じ蓋体を作製した。
実施例１ａでは実施例１と同じ積層シートを準備し、実施例１と同じ蓋体を作製した。
実施例２ａでは実施例２と同じ積層シートを準備し、実施例２と同じ蓋体を作製した。
実施例３ａでは実施例３と同じ積層シートを準備し、実施例３と同じ蓋体を作製した。
実施例４ａでは実施例４と同じ積層シートを準備し、実施例４と同じ蓋体を作製した。
実施例５ａでは実施例５と同じ積層シートを準備し、実施例５と同じ蓋体を作製した。
実施例６ａでは実施例６と同じ積層シートを準備し、実施例６と同じ蓋体を作製した。
実施例７ａでは実施例７と同じ積層シートを準備し、実施例７と同じ蓋体を作製した。
実施例８ａでは実施例８と同じ積層シートを準備し、実施例８と同じ蓋体を作製した。
【0115】
比較例１ａでは比較例１と同じ積層シートを準備し、比較例１と同じ蓋体を作製した。同様に、比較例２ａでは比較例２と同じ積層シートを準備し、比較例２と同じ蓋体を作製した。
【0116】
＜デッドホールド値の測定＞
実施例１ａ～８ａおよび比較例１ａ，２ａにおいて準備した積層シートのデッドホールド値を、第２実施形態において図８および図９を用いて説明した方法に従って測定した。測定では、実施例１ａ～８ａおよび比較例１ａ，２ａにおいて準備した積層シートそれぞれからＭＤ方向およびＴＤ方向に沿ったサンプル片Ｓ（図８参照）を切り出し、各積層シートのＭＤ方向およびＴＤ方向のデッドホールド値（図９に示した復元角度α）を得た。測定において、図９に実線で示したようにサンプル片Ｓを折り曲げた状態から、サンプル片Ｓが開いて停止するまでの時間は約１分であった。すなわち、デッドホールド値の測定では、サンプル片Ｓを折り曲げてから約１分後の復元角度αが測定された。測定結果は表２のとおりであった。表３および表４に示すように、ＭＤ方向およびＴＤ方向にデッドホールド値の平均値を算出し、積層シートのデッドホールド値として採用した。
実施例１ａ～８ａおよび比較例１ａ，２ａにおいて準備した積層シートのデッドホールド値を、第２実施形態において図８および図９を用いて説明した方法に従って測定した。測定では、実施例１ａ～８ａおよび比較例１ａ，２ａにおいて準備した積層シートそれぞれからＭＤ方向およびＴＤ方向に沿ったサンプル片Ｓ（図８参照）を切り出し、各積層シートのＭＤ方向およびＴＤ方向のデッドホールド値（図９に示した復元角度α）を得た。測定において、図９に実線で示したようにサンプル片Ｓを折り曲げた状態から、サンプル片Ｓが開いて停止するまでの時間は約１分であった。すなわち、デッドホールド値の測定では、サンプル片Ｓを折り曲げてから約１分後の復元角度αが測定された。測定結果は表２のとおりであった。表３および表４に示すように、ＭＤ方向およびＴＤ方向にデッドホールド値の平均値を算出し、積層シートのデッドホールド値として採用した。
【0117】
＜再封性評価試験２＞
実施例１ａ～８ａおよび比較例１ａ，２ａにおける蓋体を用いた容器の再封性評価試験を実施した。試験方法および評価基準は、再封性評価試験１と同じであった。実施例１ａ～８ａの評価結果は、表３のとおりであった。比較例１ａ，２ａの評価結果は、表４のとおりであった。
実施例１ａ～８ａおよび比較例１ａ，２ａにおける蓋体を用いた容器の再封性評価試験を実施した。試験方法および評価基準は、再封性評価試験１と同じであった。実施例１ａ～８ａの評価結果は、表３のとおりであった。比較例１ａ，２ａの評価結果は、表４のとおりであった。
【表3】
【表4】
【0118】
表３に示したように、実施例１ａ～８ａでは再封性の評価結果が「Ａ」であった。これに対して、表４に示したように、比較例１ａ，２ａでは再封性の評価結果は何れも「Ｂ」であった。そのため、積層シート（或いは蓋体）のデッドホールド値（ＭＤ方向およびＴＤ方向の平均値）が５度以上２５度以下である場合、すなわち、積層シート（蓋体）が上記条件ＩＩＩを満たす場合、容器が開封されずに安定して蓋体で再封できることが理解され得る。表には示されていないが、再封性評価試験２を実施した場合の観察に基づけば、実施例４ａ，５ａにおいてより安定して再封できていた。そのため、デッドホールド値が１０度以上２０度以下である場合、より安定して再封し易い。
【符号の説明】
【0119】
１…即席食品、２…容器、２ａ…開口、２ｂ…開口端部、３…熱湯（湯）、１０…蓋体、１１…本体部、１１ａ…中心、１２…摘まみ片、１２１…第１摘まみ片、１２１ａ…第１頂部、１２２…第２摘まみ片、１２２ａ…第２頂部、１４ａ，１４ｂ…仮想直線、２０…積層シート、２１…基材層、２２…金属層、２３…熱接着樹脂層、２４…熱可塑性樹脂層。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】