(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023080868
(43)【公開日】2023-06-09
(54)【発明の名称】フィルム、および、フィルムの製造方法
(51)【国際特許分類】
C08J 5/18 20060101AFI20230602BHJP
C08L 23/12 20060101ALI20230602BHJP
C08L 23/08 20060101ALI20230602BHJP
C08F 210/08 20060101ALI20230602BHJP
C08F 210/14 20060101ALI20230602BHJP
B29C 48/10 20190101ALI20230602BHJP
【ＦＩ】
C08J5/18 CES
C08L23/12
C08L23/08
C08F210/08
C08F210/14
B29C48/10
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021194406
(22)【出願日】2021-11-30
(71)【出願人】
【識別番号】000002093
【氏名又は名称】住友化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002734
【氏名又は名称】弁理士法人藤本パートナーズ
(72)【発明者】
【氏名】越智 直子
(72)【発明者】
【氏名】桑▲崎▼ 直人
【テーマコード（参考）】
4F071
4F207
4J002
4J100
【Ｆターム（参考）】
4F071AA19
4F071AA20
4F071AA81
4F071AA82
4F071AA87
4F071AA88
4F071AF59
4F071BA01
4F071BB09
4F071BC01
4F071BC12
4F207AA04
4F207AA11
4F207AG01
4F207AH54
4F207KA01
4F207KA17
4F207KA19
4F207KL88
4J002BB05X
4J002BB12W
4J002GG02
4J100AA02P
4J100AA04Q
4J100AA16R
4J100CA05
4J100CA10
4J100DA04
4J100DA09
4J100DA14
4J100DA42
4J100EA05
4J100FA10
4J100FA22
4J100JA58
(57)【要約】
【課題】ヒートシールにより、比較的高い剥離強度のシールを形成することができると共に、剥離強度の安定性に優れたシールを形成することができるフィルムを提供することを課題とする。
【解決手段】フィルムは、以下の要件（１）と要件（２）と要件（３）と要件（４）とを満たし、厚みが１０μｍ以上３００μｍ以下である。要件（１）：フィルムの全質量を１００質量％として、７０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上３０質量％以下のポリエチレンとを含む。要件（２）：赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比が０．３以上０．５５以下である。要件（３）：赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度が０以上０．１７以下である。要件（４）：２０℃から１３０℃までに要した融解熱量が５０Ｊ／ｇ以上７０Ｊ／ｇ以下である。
【選択図】 なし
【解決手段】フィルムは、以下の要件（１）と要件（２）と要件（３）と要件（４）とを満たし、厚みが１０μｍ以上３００μｍ以下である。要件（１）：フィルムの全質量を１００質量％として、７０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上３０質量％以下のポリエチレンとを含む。要件（２）：赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比が０．３以上０．５５以下である。要件（３）：赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度が０以上０．１７以下である。要件（４）：２０℃から１３０℃までに要した融解熱量が５０Ｊ／ｇ以上７０Ｊ／ｇ以下である。
【選択図】 なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
以下の要件（１）と要件（２）と要件（３）と要件（４）とを満たし、
厚みが１０μｍ以上３００μｍ以下である、
フィルム。
要件（１）：フィルムの全質量を１００質量％として、７０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上３０質量％以下のポリエチレンとを含む。
要件（２）：赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比が０．３以上０．５５以下である。
要件（３）：赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度が０以上０．１７以下である。
要件（４）：２０℃から１３０℃までに要した融解熱量が５０Ｊ／ｇ以上７０Ｊ／ｇ以下である。
厚みが１０μｍ以上３００μｍ以下である、
フィルム。
要件（１）：フィルムの全質量を１００質量％として、７０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上３０質量％以下のポリエチレンとを含む。
要件（２）：赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比が０．３以上０．５５以下である。
要件（３）：赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度が０以上０．１７以下である。
要件（４）：２０℃から１３０℃までに要した融解熱量が５０Ｊ／ｇ以上７０Ｊ／ｇ以下である。
【請求項2】
請求項１に記載のフィルムであって、
８０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上２０質量％以下のポリエチレンとを含む、
フィルム。
８０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上２０質量％以下のポリエチレンとを含む、
フィルム。
【請求項3】
請求項１または２に記載のフィルムであって、
ポリエチレンが長鎖分岐を有するエチレン－α－オレフィン共重合体である、
フィルム。
ポリエチレンが長鎖分岐を有するエチレン－α－オレフィン共重合体である、
フィルム。
【請求項4】
請求項１～３のいずれか一項に記載のフィルムであって、
空冷インフレーション製膜法を用いて製造される、
フィルム。
空冷インフレーション製膜法を用いて製造される、
フィルム。
【請求項5】
請求項１～３のいずれか一項に記載のフィルムの製造方法であって、
空冷インフレーション製膜法を用いる、
フィルムの製造方法。
空冷インフレーション製膜法を用いる、
フィルムの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、フィルム、および、フィルムの製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
各種の包装袋や包装容器等の材料として用いられる包装フィルムとしては、基材フィルムと該基材フィルムに積層されたシーラントフィルムとを備えるものが知られている。斯かる包装フィルムは、シーラントフィルムを対峙するように重ね合わせた部分でヒートシールすることによってシールを形成することができる。これにより、包装フィルムを用いて物品を包装する際に、物品の収容空間をシールによって閉塞することができる。
【0003】
上記のように、包装フィルムを用いて物品を包装した際には、シールの密封性（即ち、剥離強度）が良好であること、シールにおける包装フィルムの剥離性が良好であることが要求される場合がある。このような要求を満たすシールを形成し得る包装フィルムとして、特許文献１には、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹脂とを所定量含有するシーラントフィルムを備える包装フィルムが開示されている。斯かる包装フィルムでは、シーラントフィルムに含有されるポリエチレン系樹脂は、エチレン構成単位が９５ｍｏｌ％以上、炭素原子数５の分岐数が炭素原子１０００個あたり０．１未満、流動の活性化エネルギーが４０ｋＪ／ｍｏｌ以上となるものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】国際公開第２０１１／１６２３９６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
ところで、上記のようにヒートシールを行ってシールを形成する際には、ヒートシールを行う装置の状態や環境温度等の影響によって、包装フィルムを加熱する温度にバラツキが生じることがある。このように、包装フィルムの加熱温度にバラツキが生じると、シールにおける包装フィルムの剥離強度にバラツキが生じる（換言すれば、剥離強度の安定性が低くなる）虞がある。
【0006】
そこで、本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、ヒートシールにより、比較的高い剥離強度のシールを形成することができると共に、剥離強度の安定性に優れたシールを形成することができるフィルムを提供すること、および、該フィルムの製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明に係るフィルムは、以下の要件（１）と要件（２）と要件（３）と要件（４）とを満たし、厚みが１０μｍ以上３００μｍ以下である。
要件（１）：フィルムの全質量を１００質量％として、７０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上３０質量％以下のポリエチレンとを含む。
要件（２）：赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比が０．３以上０．５５以下である。
要件（３）：赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度が０以上０．１７以下である。
要件（４）：２０℃から１３０℃までに要した融解熱量が５０Ｊ／ｇ以上７０Ｊ／ｇ以下である。
要件（１）：フィルムの全質量を１００質量％として、７０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上３０質量％以下のポリエチレンとを含む。
要件（２）：赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比が０．３以上０．５５以下である。
要件（３）：赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度が０以上０．１７以下である。
要件（４）：２０℃から１３０℃までに要した融解熱量が５０Ｊ／ｇ以上７０Ｊ／ｇ以下である。
【0008】
本発明に係るフィルムの製造方法は、上記フィルムの製造方法であって、空冷インフレーション製膜法を用いる。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、ヒートシールにより、比較的高い剥離強度のシールを形成することができると共に、剥離強度の安定性に優れたシールを形成することができるフィルムを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0010】
以下、本発明の実施形態について説明するが、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではない。
【0011】
本実施形態に係るフィルムは、以下の要件（１）～（４）を満たし、厚みが１０μｍ以上３００μｍ以下である。フィルムの厚みは、好ましくは１５μｍ以上２００μｍ以下であり、より好ましくは２０μｍ以上１５０μｍ以下である。
【0012】
＜要件（１）＞
フィルムの全質量を１００質量％として、７０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上３０質量％以下のポリエチレンとを含む。一態様として、フィルムは、フィルムの全質量を１００質量％として、８０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上２０質量％以下のポリエチレンとを含むことが好ましい。
フィルムの全質量を１００質量％として、７０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上３０質量％以下のポリエチレンとを含む。一態様として、フィルムは、フィルムの全質量を１００質量％として、８０質量％以上９５質量％以下のポリプロピレンと、５質量％以上２０質量％以下のポリエチレンとを含むことが好ましい。
【0013】
＜要件（２）＞
赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比は、０．３０以上０．５５以下であり、好ましくは０．３５以上０．５４以下であり、より好ましくは０．４０以上０．５３以下である。上記のポリエチレンのピーク強度の比は、フーリエ変換赤外分光光度計を用い、減衰全反射法（ＡＴＲ法）によって求めることができ、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。上記のポリエチレンのピーク強度の比は、ポリエチレンの含有量とポリエチレンの密度を調整して結晶性を調整することによって変化させることができる。
赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比は、０．３０以上０．５５以下であり、好ましくは０．３５以上０．５４以下であり、より好ましくは０．４０以上０．５３以下である。上記のポリエチレンのピーク強度の比は、フーリエ変換赤外分光光度計を用い、減衰全反射法（ＡＴＲ法）によって求めることができ、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。上記のポリエチレンのピーク強度の比は、ポリエチレンの含有量とポリエチレンの密度を調整して結晶性を調整することによって変化させることができる。
【0014】
＜要件（３）＞
赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度は、０以上０．１７以下であり、好ましくは０．０５以上０．１７以下であり、より好ましくは０．１０以上０．１７以下である。赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度は、フーリエ変換赤外分光光度計を用いて求めることができ、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。上記の赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度は、後述するメルトフローレート（ＭＦＲ）が低いポリエチレンや長鎖分岐を有するポリエチレンを用いることで変化させることができる。
赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度は、０以上０．１７以下であり、好ましくは０．０５以上０．１７以下であり、より好ましくは０．１０以上０．１７以下である。赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度は、フーリエ変換赤外分光光度計を用いて求めることができ、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。上記の赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度は、後述するメルトフローレート（ＭＦＲ）が低いポリエチレンや長鎖分岐を有するポリエチレンを用いることで変化させることができる。
【0015】
＜要件（４）＞
２０℃から１３０℃までに要したフィルムの融解熱量は、５０Ｊ／ｇ以上７０Ｊ／ｇ以下であり、好ましくは５３Ｊ／ｇ以上６７Ｊ／ｇ以下であり、より好ましくは５５Ｊ／ｇ以上６４Ｊ／ｇ以下である。融解熱量は、示差走査熱量計を用いて求めることができ、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。上記のフィルムの融解熱量は、ポリプロピレンに応じて、ポリエチレンの含有量、融点、密度を適切に選択することによって変化させることができる。
２０℃から１３０℃までに要したフィルムの融解熱量は、５０Ｊ／ｇ以上７０Ｊ／ｇ以下であり、好ましくは５３Ｊ／ｇ以上６７Ｊ／ｇ以下であり、より好ましくは５５Ｊ／ｇ以上６４Ｊ／ｇ以下である。融解熱量は、示差走査熱量計を用いて求めることができ、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。上記のフィルムの融解熱量は、ポリプロピレンに応じて、ポリエチレンの含有量、融点、密度を適切に選択することによって変化させることができる。
【0016】
本実施形態に係るフィルムは、上記のように構成されることで、ヒートシールした際に、比較的高い剥離強度のシール部を形成することができると共に、剥離強度の安定性に優れたシール部を形成することができる。
【0017】
＜ポリプロピレン＞
上記のフィルムに含まれるポリプロピレンは、プロピレンに由来する構成単位を５０質量％超含むプロピレン系重合体であり、プロピレン単独重合体であってもよく、プロピレンに由来する構成単位を５０質量％超含むプロピレン系共重合体であってもよい。プロピレン系共重合体は、プロピレンに由来する構成単位を、好ましくは７０質量％以上９８質量％以下含み、より好ましくは８０質量％以上９８質量％以下含み、さらに好ましくは９０質量％以上９８質量％以下含む。また、プロピレン系共重合体は、プロピレン以外に由来する構成単位を、好ましくは２質量％以上３０質量％以下含み、より好ましくは２質量％以上２０質量％以下含み、さらに好ましくは２質量％以上１０質量％以下含む。プロピレン系共重合体に含まれるプロピレン以外の構成単位としては、例えば、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる１種以上に由来する構成単位が挙げられる。
上記のフィルムに含まれるポリプロピレンは、プロピレンに由来する構成単位を５０質量％超含むプロピレン系重合体であり、プロピレン単独重合体であってもよく、プロピレンに由来する構成単位を５０質量％超含むプロピレン系共重合体であってもよい。プロピレン系共重合体は、プロピレンに由来する構成単位を、好ましくは７０質量％以上９８質量％以下含み、より好ましくは８０質量％以上９８質量％以下含み、さらに好ましくは９０質量％以上９８質量％以下含む。また、プロピレン系共重合体は、プロピレン以外に由来する構成単位を、好ましくは２質量％以上３０質量％以下含み、より好ましくは２質量％以上２０質量％以下含み、さらに好ましくは２質量％以上１０質量％以下含む。プロピレン系共重合体に含まれるプロピレン以外の構成単位としては、例えば、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる１種以上に由来する構成単位が挙げられる。
【0018】
プロピレン系共重合体としては、例えば、プロピレン系ランダム共重合体が挙げられる。プロピレン系ランダム共重合体としては、例えば、プロピレンとエチレンとのランダム共重合体（以下、プロピレン－エチレンランダム共重合体とも記す）、プロピレンとα－オレフィンとのランダム共重合体（以下、プロピレン－α－オレフィンランダム共重合体とも記す）、および、プロピレンとエチレンとα－オレフィンとの三元共重合体（以下、プロピレン－エチレン－α－オレフィン三元共重合体とも記す）等が挙げられる。
【0019】
プロピレン－エチレンランダム共重合体は、エチレンに由来する構成単位を、好ましくは０．１質量％以上２０質量％以下含み、より好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下含み、さらに好ましくは０．５質量％以上６質量％以下含み、特に好ましくは２質量％以上６質量％以下含む。
【0020】
プロピレン－α－オレフィンランダム共重合体は、α－オレフィンに由来する構成単位を、好ましくは０．１質量％以上２０質量％以下含み、より好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下含み、さらに好ましくは０．５質量％以上６質量％以下含む。
【0021】
プロピレン－エチレン－α－オレフィン三元共重合体は、エチレンに由来する構成単位を、好ましくは０．１質量％以上２０質量％以下含み、より好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下含み、さらに好ましくは０．５質量％以上５質量％以下含み、特に好ましくは０．５質量％以上３質量％以下含む。また、プロピレン－エチレン－α－オレフィン三元共重合体は、α－オレフィンに由来する構成単位を、好ましくは０．１質量％以上２０質量％以下含み、より好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下含み、さらに好ましくは１質量％以上１０質量％以下含み、特に好ましくは３質量％以上１０質量％以下含む。
【0022】
上記の各構成単位は、「高分子分析ハンドブック」（１９９５年、紀伊国屋書店発行）の第６１６頁に記載されている方法により、赤外線（ＩＲ）スペクトル測定を行うことで求めることができる。
【0023】
プロピレン系重合体は、該プロピレン系重合体を構成する成分を二段階以上の多段階で重合して得られるプロピレン系多段重合体であってもよい。プロピレン系多段重合体を構成する成分の組合せは、プロピレン単独重合体成分同士であってもよいし、プロピレン単独重合体成分およびプロピレン系共重合体成分であってもよいし、プロピレン系共重合体成分同士であってもよい。少なくとも２種のプロピレン系重合体成分を多段階で重合する場合、プロピレン系多段重合体は、少なくとも２種のプロピレン系重合体成分を含有するプロピレン系重合体組成物である。
【0024】
プロピレン系多段重合体は、プロピレンに由来する構成単位を９５質量％以上含む重合体成分（Ａ）、ならびに、プロピレンに由来する構成単位と、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選択される１種以上に由来する構成単位とを５０質量％以上８５質量％以下含む共重合体成分（Ｂ）を含むことが好ましい。重合体成分（Ａ）は、プロピレン単独重合体成分であることが好ましく、共重合体成分（Ｂ）は、プロピレン系共重合体成分であることが好ましい。
【0025】
プロピレン系多段重合体は、重合体成分（Ａ）および共重合体成分（Ｂ）の合計含有量１００質量％に対して、重合体成分（Ａ）を、好ましくは５０質量％以上９０質量％以下含み、より好ましくは７０質量％以上８５質量％以下含む。また、プロピレン系多段重合体は、重合体成分（Ａ）および共重合体成分（Ｂ）の合計含有量１００質量％に対して、共重合体成分（Ｂ）を、好ましくは１０質量％以上５０質量％以下含み、より好ましくは１５質量％以上３０質量％以下含む。
【0026】
重合体成分（Ａ）は、エチレン、および、１－ブテンからなる群から選択される１種以上に由来する他の構成単位を含んでもよい。他の構成単位は、重合体成分（Ａ）に対して５質量％以下であることが好ましい。
【0027】
共重合体成分（Ｂ）は、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選択される１種以上に由来する構成単位を、１０質量％以上５０質量％以下含み、好ましくは１５質量％以上３０質量％以下含む。エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選択される１種以上に由来する構成単位は、エチレンに由来する構成単位であることが好ましい。
【0028】
炭素原子数４～１２のα－オレフィンとしては、例えば、１－ブテン、２－メチル－１－プロペン、１－ペンテン、２－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、２－エチル－１－ブテン、２，３－ジメチル－１－ブテン、２－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン、３，３－ジメチル－１－ブテン、１－ヘプテン、メチル－１－ヘキセン、ジメチル－１－ペンテン、エチル－１－ペンテン、トリメチル－１－ブテン、メチルエチル－１－ブテン、１－オクテン、メチル－１－ペンテン、エチル－１－ヘキセン、ジメチル－１－ヘキセン、プロピル－１－ヘプテン、メチルエチル－１－ヘプテン、トリメチル－１－ペンテン、プロピル－１－ペンテン、ジエチル－１－ブテン、１－ノネン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン等が挙げられる。好ましくは、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、または、１－オクテンであり、共重合特性、経済性等の観点から、より好ましくは、１－ブテン、または、１－ヘキセンであり、さらに好ましくは、１－ブテンである。また、炭素原子数４～２０のα－オレフィンとしては、上記の物質の１種を単独で用いてもよく、上記の物質の２種以上を併用してもよい。
【0029】
プロピレン系重合体の製造方法としては、例えば、チーグラー・ナッタ型触媒またはメタロセン触媒の存在下で、プロピレンを単独重合する方法、プロピレン以外のオレフィンとプロピレンとを共重合する方法等が挙げられる。チーグラー・ナッタ型触媒としては、例えば、チタン含有固体状遷移金属成分と有機金属成分とを組み合わせた触媒等が挙げられる。チーグラー・ナッタ型触媒としては、例えば、マグネシウム、チタンおよびハロゲンを必須成分とする固体触媒成分からなるＴｉ－Ｍｇ系触媒、マグネシウム、チタンおよびハロゲンを必須成分とする固体触媒成分に、有機アルミニウム化合物と、必要に応じて電子供与性化合物などの第三成分とを組み合わせた触媒等が挙げられる。メタロセン触媒としては、例えば、シクロペンタジエニル骨格を少なくとも１つ有する周期表第４族～第６族の遷移金属化合物と助触媒成分とを組み合わせた触媒等が挙げられる。
【0030】
重合方法としては、例えば、不活性炭化水素溶媒中で行われるスラリー重合法や溶液重合法、溶媒の不存在下で行われる液相重合法、液状のモノマーを溶剤として用いる塊状重合法、気体のモノマーをそのまま重合させる気相重合法等が挙げられる。スラリー重合法および溶液重合法で用いる不活性炭化水素溶媒としては、例えば、重合阻害物質を除去したヘキサン、へプタン、オクタン、デカン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン等が挙げられる。これらの重合方法による重合は、パッチ式で行ってもよいし、連続式で行ってもよい。プロピレン系多段重合体の重合方法としては、気相重合法を採用することが好ましい。該気相重合法では、上記の重合体成分（Ａ）を重合する第一工程を行い、次いで、得らえた重合体成分（Ａ）の存在下で、上記の共重合体成分（Ｂ）を重合する第二工程を行う。
【0031】
重合体成分（Ａ）および共重合体成分（Ｂ）における分子量の調整方法としては、例えば、各工程で、分子量調節剤（例えば、水素ガスや金属化合物など）を適切な量で加える方法、重合時の温度・圧力などを調節する方法等が挙げられる。重合体成分（Ａ）および共重合体成分（Ｂ）におけるエチレンに由来する構成単位の含有量の調整方法としては、重合時の各工程において、エチレンを適切な量で加える方法等が挙げられる。プロピレン系多段重合体における重合体成分（Ａ）および共重合体成分（Ｂ）の質量割合は、例えば、プロピレン系多段重合体の製造時の重合時間、重合槽の大きさ、重合槽中の重合体の保持量、重合温度、重合圧力などにより制御することができる。
【0032】
プロピレン系多段重合体の製造において、残留溶媒、製造時に副生する超低分子量のオリゴマー等を除去するためには、例えば、生成したプロピレン系重合体が融解する温度以下の温度で、プロピレン系重合体の乾燥を行ってもよい。乾燥方法としては、特に限定されるものではなく、例えば、特開昭５５－７５４１０号、特許第２５６５７５３号公報に記載された方法が挙げられる。
【0033】
プロピレン系重合体の融点は、耐熱性の観点から、好ましくは１２０℃以上１７０℃以下であり、より好ましくは１３０℃以上１７０℃以下である。
【0034】
また、プロピレン系重合体の密度は、好ましくは８８０ｋｇ／ｍ３以上９１０ｋｇ／ｍ３以下であり、より好ましくは８９０ｋｇ／ｍ３以上９１０ｋｇ／ｍ３以下である。
【0035】
また、プロピレン系重合体のメルトフローレート（以下では、「ＭＦＲ」とも記す）は、特に限定されず、例えば、０．１ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下であってもよく、０．５ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下であってもよく、１ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分以下であってもよく、１ｇ／１０分以上５ｇ／１０分以下であってもよい。成形性の観点から、プロピレン系重合体のＭＦＲは、好ましくは０．５ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。なお、プロピレン系重合体のＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１９９５に規定されたＡ法に従って、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定できる。
【0036】
また、プロピレン系重合体の分子量分布は、好ましくは２以上６以下であり、より好ましくは２以上４以下である。プロピレン系重合体の分子量分布を上記の範囲とする方法としては、例えば、触媒種や触媒量を調整する方法、重合条件を調整する方法、過酸化物などの分解剤を使用する方法、多段重合や２種以上の重合体をブレンドすることにより異なる分子量の重合体を混合する方法等が挙げられる。なお、分子量分布とは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（以下、「ＧＰＣ」と記載することがある。）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）の数平均分子量（Ｍｎ）に対する比（Ｍｗ／Ｍｎ）であり、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。
【0037】
プロピレン系重合体の立体規則性は、アイソタクチック、シンジオタクチック、アタクチックのいずれであってもよい。本発明においては、耐熱性の点から、シンジオタクチックまたはアイソタクチックが好ましい。
【0038】
＜ポリエチレン＞
上記のフィルムに含まれるポリエチレンは、エチレンに由来する構成単位を５０質量％超含むエチレン系重合体であり、エチレン単独重合体であってもよく、エチレンに由来する構成単位を５０質量％超含むエチレン系共重合体であってもよい。エチレン系共重合体は、エチレンに由来する構成単位を、好ましくは８０質量％以上９７質量％以下、より好ましくは８５質量％以上９７質量％以下、さらに好ましくは９０質量％以上９７質量％以下含む。また、エチレン系共重合体は、エチレン以外に由来する構成単位を、好ましくは３質量％以上２０質量％以下、より好ましくは３質量％以上１５質量％以下、さらに好ましくは３質量％以上１０質量％以下含む。エチレン系共重合体に含まれるエチレン以外の構成単位としては、例えば、α－オレフィンに由来する構成単位が挙げられる。エチレン系重合体としては、エチレンとα－オレフィンとの共重合体（以下では、「エチレン－α－オレフィン共重合体」とも記す）が好ましい。
上記のフィルムに含まれるポリエチレンは、エチレンに由来する構成単位を５０質量％超含むエチレン系重合体であり、エチレン単独重合体であってもよく、エチレンに由来する構成単位を５０質量％超含むエチレン系共重合体であってもよい。エチレン系共重合体は、エチレンに由来する構成単位を、好ましくは８０質量％以上９７質量％以下、より好ましくは８５質量％以上９７質量％以下、さらに好ましくは９０質量％以上９７質量％以下含む。また、エチレン系共重合体は、エチレン以外に由来する構成単位を、好ましくは３質量％以上２０質量％以下、より好ましくは３質量％以上１５質量％以下、さらに好ましくは３質量％以上１０質量％以下含む。エチレン系共重合体に含まれるエチレン以外の構成単位としては、例えば、α－オレフィンに由来する構成単位が挙げられる。エチレン系重合体としては、エチレンとα－オレフィンとの共重合体（以下では、「エチレン－α－オレフィン共重合体」とも記す）が好ましい。
【0039】
エチレン単独重合体としては、例えば、ラジカル開始剤を用いて高圧ラジカル重合によって生成される高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、所定の触媒を用いて生成される高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）等が挙げられる。高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）は、繰り返し単位のエチレンがランダムに分岐構造をもって結合したものである。高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）の密度としては、例えば、９１０ｋｇ／ｍ３以上９３５ｋｇ／ｍ３以下であってもよい。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、繰り返し単位のエチレンが実質的に分岐を持たずに直鎖状に結合したものである。高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）の密度としては、例えば、９４０ｋｇ／ｍ３以上９７０ｋｇ／ｍ３以下であってもよい。エチレン系重合体としては、好ましくは高圧法低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）である。
【0040】
「エチレン－α－オレフィン共重合体」とは、エチレンに基づく構成単位と、α－オレフィンに基づく構成単位とを有する共重合体である。エチレン－α－オレフィン共重合体は、該共重合体の全質量１００質量％に対して、エチレンに基づく構成単位とα－オレフィンに基づく構成単位との合計含有量が９５質量％以上であることが好ましい。また、「α－オレフィン」とは、α位に炭素－炭素不飽和二重結合を有する直鎖状または分岐状のオレフィンをいう。
【0041】
エチレン－α－オレフィン共重合体が含むα－オレフィンに基づく構成単位は、炭素原子数３～２０のα－オレフィンに基づく構成単位であってもよく、炭素原子数４～２０のα－オレフィンに基づく構成単位であってもよく、炭素原子数５～２０のα－オレフィンに基づく構成単位であってもよく、炭素原子数６～２０のα－オレフィンに基づく構成単位であってもよい。
【0042】
炭素原子数３～２０のα－オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ドデセン、４－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン等が挙げられる。これらの中でも、炭素原子数３～２０のα－オレフィンとしては、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、または、１－オクテンが好ましく、１－ヘキセン、または、１－オクテンがより好ましい。また、炭素原子数３～２０のα－オレフィンとしては、上記の物質の１種を単独で用いてもよく、上記の物質の２種以上を併用してもよい。
【0043】
エチレンに基づく構成単位の含有量は、エチレン－α－オレフィン共重合体の全質量１００質量％に対して、好ましくは８０質量％以上９７質量％以下であり、より好ましくは８５質量％以上９７質量％以下であり、さらに好ましくは９０質量％以上９７質量％以下である。また、α－オレフィンに基づく構成単位の含有量は、エチレン－α－オレフィン共重合体の全質量１００質量％に対して、好ましくは３質量％以上２０質量％以下であり、より好ましくは３質量％以上１５質量％以下であり、さらに好ましくは３質量％以上１０質量％以下である。
【0044】
エチレンに基づく構成単位の含有量は、フィルムのベタツキ抑制、耐熱性の観点から、エチレン－α－オレフィン共重合体を構成する全ての単量体単位の合計を１００ｍｏｌ％とするとき、好ましくは９５ｍｏｌ％以上であり、より好ましくは９６ｍｏｌ％以上であり、さらに好ましくは９７ｍｏｌ％以上である。この場合、炭素原子数３～２０のα－オレフィンに基づく構成単位の含有量は、エチレン－α－オレフィン共重合体を構成する全ての単量体単位の合計を１００ｍｏｌ％とするとき、好ましくは５ｍｏｌ％以下であり、より好ましくは４ｍｏｌ％以下であり、さらに好ましくは３ｍｏｌ％以下である。
【0045】
また、エチレンに基づく構成単位の含有量は、フィルムの柔軟性の観点から、エチレン－α－オレフィン共重合体を構成する全ての単量体単位の合計を１００ｍｏｌ％とするとき、好ましくは９９ｍｏｌ％以下である。この場合、炭素原子数３～２０のα－オレフィンに基づく構成単位の含有量は、好ましくは１ｍｏｌ％以上である。
【0046】
エチレン－α－オレフィン共重合体としては、例えば、エチレン－プロピレン共重合体、エチレン－１－ブテン共重合体、エチレン－１－ヘキセン共重合体、エチレン－４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン－１－オクテン共重合体、エチレン－１－ブテン－１－ヘキセン共重合体、エチレン－１－ブテン－４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン－１－ブテン－１－オクテン共重合体等が挙げられる。これらの中でも、エチレン－α－オレフィン共重合体としては、好ましくは、エチレン－１－ヘキセン共重合体、エチレン－４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン－１－ブテン－１－ヘキセン共重合体、エチレン－１－ブテン－４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン－１－オクテン共重合体、エチレン－１－ヘキセン－１－オクテン共重合体、または、エチレン－１－ブテン－１－オクテン共重合体であり、より好ましくは、エチレン－１－ヘキセン共重合体、エチレン－１－オクテン共重合体、エチレン－１－ブテン－１－ヘキセン共重合体、または、エチレン－１－ブテン－１－オクテン共重合体であり、さらに好ましくは、エチレン－１－ヘキセン共重合体、または、エチレン－１－ブテン－１－ヘキセン共重合体である。
【0047】
エチレン－α－オレフィン共重合体は、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン以外の単量体に基づく構成単位を有してもよい。エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン以外の単量体としては、例えば、ブタジエンまたはイソプレン等の共役ジエン、１，４－ペンタジエン等の非共役ジエン、アクリル酸、アクリル酸メチルまたはアクリル酸エチル等のアクリル酸エステル、メタクリル酸、メタクリル酸メチルまたはメタクリル酸エチル等のメタクリル酸エステル、酢酸ビニル等が挙げられる。
【0048】
エチレン－α－オレフィン共重合体は、長鎖分岐を有することが好ましい。すなわち、ヒートシールにより、比較的高い剥離強度のシールを形成すると共に、剥離強度の安定性に優れたシールを形成する観点から、ポリエチレンが長鎖分岐を有するエチレン－α－オレフィン共重合体であることが好ましい。長鎖分岐とは、炭素原子数６以上の分岐鎖をいう。また、エチレン－α－オレフィン共重合体は、ヒートシールの剥離性を良好にする観点から、１３Ｃ－ＮＭＲにより測定される炭素原子数６以上の分岐数（以下「ＮＬＣＢ」と記載する）が、炭素原子１０００個あたり、好ましくは０．０１以上であり、より好ましくは０．１以上である。また、ヒートシールによるシールの密封性を高める観点から、ＮＬＣＢは、炭素原子１０００個あたり、好ましくは１以下であり、より好ましくは０．７以下である。また、エチレン－α－オレフィン共重合体は、１３Ｃ－ＮＭＲにより測定される炭素原子数５の分岐数（以下「Ｎｃ５」と記載する）が、炭素原子１０００個あたり、好ましくは０．１未満であり、より好ましくは０．０５未満であり、さらに好ましくは０．０１未満であり、特に好ましくはゼロである。
【0049】
ＮＬＣＢ、Ｎｃ５は、気相重合、スラリー重合などの製造方法の選択や、重合触媒の選択、重合温度、重合圧、コモノマーの種類や添加量などの重合条件によって調整することができる。例えば、水素濃度またはエチレン圧を低くすると、エチレン－α－オレフィン共重合体のＮＬＣＢが大きくなる。また、プレ重合をすることによりＮＬＣＢを増加させることができる。
【0050】
ＮＬＣＢは、次の方法で求めることができる。具体的には、窓関数にエクスポネンシャルを適用した６００ＭＨｚ、クライオプローブを使用した１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルから、５ｐｐｍ～５０ｐｐｍに観測されるすべてのピークの総和を１０００として、３８．０９ｐｐｍ～３８．２７ｐｐｍの付近にピークトップを有するピークのピーク面積をＡとする。このＡは、炭素原子数４以上の分岐メチン炭素の数に相当する値である。炭素原子数５以下の分岐メチン炭素と炭素原子数６以上の分岐メチン炭素のピークを分離するために、窓関数にガウシャンを適用し、ガウシャンを適用した１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルにおいて、３８．２１ｐｐｍ～３８．２７ｐｐｍに観測されるピークをＢ、３８．２１ｐｐｍ～３８．０９ｐｐｍに観測されるピークをＣとする。そして以下の式（１）より、ＮＬＣＢを求めた。
ＮＬＣＢ＝Ａ×Ｂ／（Ｂ＋Ｃ） （１）
ＮＬＣＢ＝Ａ×Ｂ／（Ｂ＋Ｃ） （１）
【0051】
Ｎｃ５は、次の方法で求めることができる。具体的には、窓関数にエクスポネンシャルを適用した１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルにおいて、５ｐｐｍ～５０ｐｐｍに観測されるすべてのピークの総和を１０００として、３２．５ｐｐｍ～３２．７ｐｐｍの付近にピークトップを有するピークのピーク面積を求めた。該ピーク面積は、炭素原子数５の分岐メチレン炭素の数（下記構造式中のＣ＊＊）に相当する値である。
なお、前記炭素原子数５以上の分岐が結合したメチン炭素に由来するピークの位置は、測定装置および測定条件によりずれることがあるため、測定装置および測定条件毎に、標品の測定を行って決定することができる。また、スペクトル解析には、窓関数として、負の指数関数を用いることができる。
【化1】
【0052】
エチレン系重合体は、易剥離性の観点から、流動の活性化エネルギー（以下では、「Ｅａ」とも記す）が、好ましくは４０ｋＪ／ｍｏｌ以上であり、より好ましくは５０ｋＪ／ｍｏ１以上であり、さらに好ましくは５５ｋＪ／ｍｏｌ以上であり、特に好ましくは６０ｋＪ／ｍｏｌ以上である。また、密封性の観点から、Ｅａは、好ましくは１００ｋＪ／ｍｏｌ以下であり、より好ましくは９０ｋＪ／ｍｏｌ以下である。Ｅａは、例えば、重合時の水素濃度またはエチレン圧により調整することができ、水素濃度またはエチレン圧を低くすると、Ｅａが大きくなる。
【0053】
Ｅａは、温度－時間重ね合わせ原理に基づいて、１９０℃での溶融複素粘度（単位Ｐａ・ｓｅｃ）の角周波数（単位ｒａｄ／ｓｅｃ）依存性を示すマスターカーブを作成する際のシフトファクター（ａＴ）からアレニウス型方程式により算出される数値であって、以下に示す方法で求められる値である。すなわち、１３０℃、１５０℃、１７０℃および１９０℃夫々の温度（Ｔ、単位：℃）におけるエチレン系重合体の溶融複素粘度－角周波数曲線（溶融複素粘度の単位はＰａ・ｓｅｃ、角周波数の単位はｒａｄ／ｓｅｃである。）を、温度－時間重ね合わせ原理に基づいて、各温度（Ｔ）での溶融複素粘度－角周波数曲線毎に、１９０℃でのエチレン系共重合体の溶融複素粘度－角周波数曲線に重ね合わせた際に得られる各温度（Ｔ）でのシフトファクター（ａＴ）を求め、夫々の温度（Ｔ）と、各温度（Ｔ）でのシフトファクター（ａＴ）とから、最小自乗法により［ｌｎ（ａＴ）］と［１／（Ｔ＋２７３．１６）］との一次近似式（下記式（２））を算出する。次に、該一次式の傾きｍと下記式（３）とからＥａを求める。
ｌｎ（ａＴ）＝ｍ｛１／（Ｔ＋２７３．１６）｝＋ｎ （２）
Ｅａ＝｜０．００８３１４×ｍ｜ （３）
ａＴ：シフトファクター
Ｅａ：流動の活性化エネルギー（単位：ｋＪ／ｍｏｌ）
Ｔ：温度（単位：℃）
ｌｎ（ａＴ）＝ｍ｛１／（Ｔ＋２７３．１６）｝＋ｎ （２）
Ｅａ＝｜０．００８３１４×ｍ｜ （３）
ａＴ：シフトファクター
Ｅａ：流動の活性化エネルギー（単位：ｋＪ／ｍｏｌ）
Ｔ：温度（単位：℃）
【0054】
上記の計算は、市販の計算ソフトウェアを用いて行うことがき、該計算ソフトウェアとしては、例えば、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製 Ｒｈｉｏｓ Ｖ．４．４．４などが挙げられる。
【0055】
なお、シフトファクター（ａＴ）は、夫々の温度（Ｔ）における溶融複素粘度－角周波数の両対数曲線を、ｌｏｇ（Ｙ）＝－ｌｏｇ（Ｘ）軸方向に移動させて（但し、Ｙ軸を溶融複素粘度、Ｘ軸を角周波数とする。）、１９０℃での溶融複素粘度－角周波数曲線に重ね合わせた際の移動量であり、該重ね合わせでは、夫々の温度（Ｔ）における溶融複素粘度－角周波数の両対数曲線は、曲線ごとに、角周波数をａＴ倍に、溶融複素粘度を１／ａＴ倍に移動させる。また、１３０℃、１５０℃、１７０℃および１９０℃の４点の値から式（２）を最小自乗法で求めるときの相関係数は、０．９９以上である。
【0056】
溶融複素粘度－角周波数曲線の測定は、粘弾性測定装置（例えば、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製 Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ ＲＭＳ－８００など。）を用い、ジオメトリー：パラレルプレート、プレート直径：２５ｍｍ、プレート間隔：１．５ｍｍ～２ｍｍ、ストレイン：５％、角周波数：０．１ｒａｄ／秒～１００ｒａｄ／秒の条件で行われる。なお、測定は、窒素雰囲気下で行われる。また、測定試料には、予め酸化防止剤を適量（例えば１０００ｐｐｍ）配合する。
【0057】
エチレン系重合体の密度は、好ましくは９００ｋｇ／ｍ３以上９５０ｋｇ／ｍ３以下であり、耐熱性、ブロッキング性、剥離強度の安定性の観点から、より好ましくは９１０ｋｇ／ｍ３以上９４０ｋｇ／ｍ３以下であり、さらに好ましくは９２０ｋｇ／ｍ３以上９３０ｋｇ／ｍ３以下である。
【0058】
また、エチレン系重合体の密度は、フィルムの滑り性をより向上させる観点から、好ましくは９１５ｋｇ／ｍ３以上であり、より好ましくは９１８ｋｇ／ｍ３以上であり、さらに好ましくは９２１ｋｇ／ｍ３以上であり、特に好ましくは９２４ｋｇ／ｍ３以上である。また、エチレン系重合体の密度は、フィルムのフィッシュアイの発生を抑制する観点から、好ましくは９５０ｋｇ／ｍ３以下であり、より好ましくは９４５ｋｇ／ｍ３以下であり、さらに好ましくは９４０ｋｇ／ｍ３以下であり、特に好ましくは９３０ｋｇ／ｍ３以下である。エチレン系重合体の密度は、一つの態様においては９１５ｋｇ／ｍ３以上９５０ｋｇ／ｍ３以下であってもよく、他の態様においては９１８ｋｇ／ｍ３以上９４５ｋｇ／ｍ３以下であってもよく、さらに他の態様においては９２１ｋｇ／ｍ３以上９４０ｋｇ／ｍ３以下であってもよく、さらに他の態様においては９２４ｋｇ／ｍ３以上９３０ｋｇ／ｍ３以下であてもよい。なお、エチレン－α－オレフィン共重合体の密度は、後述するエチレン－α－オレフィン共重合体の製造方法において、気相重合時のα－オレフィン濃度を調整することにより、調整することができる。また、密度は、ＪＩＳ Ｋ６７６０－１９９５に記載のアニーリングを行った後、ＪＩＳ Ｋ７１１２－１９８０に規定されたＡ法（水中置換法）に従い求めることができ、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。
【0059】
エチレン系重合体のＭＦＲは、好ましくは０．０１ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下である。また、エチレン系重合体のＭＦＲは、ヒートシールの密封性を高める観点から、好ましくは５ｇ／ｌ０分以下であり、より好ましくは３ｇ／ｌ０分以下である。
【0060】
また、エチレン系重合体のＭＦＲは、フィルムの製膜時の押出負荷を低減する観点から、好ましくは０．０００５ｇ／１０分以上であり、より好ましくは０．００１ｇ／１０分以上である。また、エチレン系重合体のＭＦＲは、フィルムの滑り性をより向上させる観点から、好ましくは０．１ｇ／１０分以下であり、より好ましくは０．０８ｇ／１０分以下であり、さらに好ましくは０．０５ｇ／１０分以下である。エチレン系重合体のＭＦＲは、一つの態様においては０．０００５ｇ／１０分以上０．１ｇ／１０分以下であってもよく、他の態様においては０．００１ｇ／１０分以上０．０８ｇ／１０分以下であってもよく、さらに他の態様においては０．００３ｇ／１０分以上０．０５ｇ／１０分以下であってもよい。なお、エチレン系重合体のＭＦＲの測定では、エチレン系重合体に酸化防止剤を１０００ｐｐｍ程度（好ましくは、１０００ｐｐｍ）配合した試料を用いる。ＭＦＲは、後述するエチレン系重合体の製造方法において、気相重合時の連鎖移動剤濃度を調整することにより、調整することができる。また、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１９９５に規定されたＡ法に従い、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定される値である。
【0061】
エチレン系重合体のメルトフローレート比（以下では、ＭＦＲＲとも記す）は、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定されるＭＦＲに対する、温度１９０℃、荷重２１．６０ｋｇの条件で測定されるＭＦＲの比である。ＭＦＲＲは、フィルムの成形加工性の観点、特にフィルムの製膜時の押出負荷を低減する観点から、例えば、１０以上であることが好ましく、１５以上であることがより好ましく、１７以上であることがさらに好ましく、２０以上であることが特に好ましい。また、エチレン系重合体のＭＦＲＲは、フィルムの強度の観点から、例えば、３０以下であることが好ましく、２８以下であることがより好ましく、２６以下であることがさらに好ましい。エチレン系重合体のＭＦＲＲは、一つの態様においては１０以上３０以下であってもよく、他の態様においては１５以上２８以下であってもよく、さらに他の態様においては１７以上２６以下であってもよく、さらに他の態様においては２０以上２６以下であってもよい。エチレン系重合体のＭＦＲＲを求める際には、各ＭＦＲの測定において、エチレン系重合体に酸化防止剤を１０００ｐｐｍ程度（好ましくは、１０００ｐｐｍ）配合した試料を用いる。
【0062】
エチレン系重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは３．０以上であり、より好ましくは４．０以上であり、さらに好ましくは５．０以上であり、特に好ましくは６．０以上である。また、フィルムの機械強度の観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは９．０以下であり、より好ましくは８．５以下である。なお、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）とは、ゲル・パーミエイション・クロマトグラフ測定によってポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とを求め、ＭｗをＭｎで除した値（Ｍｗ／Ｍｎ）である。なお、数平均分子量（Ｍｎ）および重量平均分子量（Ｍｗ）は、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、例えば、重合時の水素濃度または重合温度により調整することができ、水素濃度または重合温度を高くすると、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が大きくなる。
【0063】
エチレン系重合体は、下記式（４）で定義されるｇ＊が０．７０以上０．９５以下であることが好ましい。
ｇ＊＝［η］／（［η］ＧＰＣ×ｇＳＣＢ＊） （４）
（式中、［η］は、エチレン系重合体の極限粘度（単位：ｄｌ／ｇ）を表し、下記式（４－１）によって定義される。）
（式中、［η］ＧＰＣは、下記式（４－２）によって定義される。）
（式中、ｇＳＣＢ＊は、下記式（４－３）によって定義される。）
［η］＝２３．３×ｌｏｇ（ηｒｅｌ） （４－１）
（式中、ηｒｅ１は、エチレン系重合体の相対粘度を表す。）
［η］ＧＰＣ＝０．０００４６×Ｍｖ０．７２５ （４－２）
（式中、Ｍｖは、エチレン系重合体の粘度平均分子量を表す。）
ｇＳＣＢ＊＝（１－Ａ）１．７２５ （４－３）
（式中、Ａは、エチレン系重合体中の短鎖分岐の含量を測定し、下記式（４－４）によって定義される。）
Ａ＝｛（１２×ｎ＋２ｎ＋１）×ｙ）｝／｛（１０００－２ｙ－２）×１４＋（ｙ＋２）×１５＋ｙ×１３｝ （４－４）
（式中、ｎは短鎖分岐の分岐炭素原子数を表し（例えばα－オレフィンとしてブテンを用いた場合はｎ＝２、ヘキセンを用いた場合はｎ＝４）、ｙはＮＭＲないしは赤外分光より求められる炭素原子１０００個あたりの短鎖分岐数を表す。）
なお、ｇ＊については、以下の文献を参考にした。Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓａｔｉｏｎ－４，．Ｊ．Ｖ．．Ｄａｗｋｉｎｓ，．Ｅｄ．，．Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ，Ｌｏｎｄｏｎ，．１９８３，Ｃｈａｐｔｅｒ．Ｉ，．「Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ． ｏｆ．Ｌｏｎｇ Ｃｈａｉｎ Ｂｒａｎｃｈｉｎｇ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ」Ｔｈ．Ｇ．Ｓｃｈｏｌｔｅ著
ｇ＊＝［η］／（［η］ＧＰＣ×ｇＳＣＢ＊） （４）
（式中、［η］は、エチレン系重合体の極限粘度（単位：ｄｌ／ｇ）を表し、下記式（４－１）によって定義される。）
（式中、［η］ＧＰＣは、下記式（４－２）によって定義される。）
（式中、ｇＳＣＢ＊は、下記式（４－３）によって定義される。）
［η］＝２３．３×ｌｏｇ（ηｒｅｌ） （４－１）
（式中、ηｒｅ１は、エチレン系重合体の相対粘度を表す。）
［η］ＧＰＣ＝０．０００４６×Ｍｖ０．７２５ （４－２）
（式中、Ｍｖは、エチレン系重合体の粘度平均分子量を表す。）
ｇＳＣＢ＊＝（１－Ａ）１．７２５ （４－３）
（式中、Ａは、エチレン系重合体中の短鎖分岐の含量を測定し、下記式（４－４）によって定義される。）
Ａ＝｛（１２×ｎ＋２ｎ＋１）×ｙ）｝／｛（１０００－２ｙ－２）×１４＋（ｙ＋２）×１５＋ｙ×１３｝ （４－４）
（式中、ｎは短鎖分岐の分岐炭素原子数を表し（例えばα－オレフィンとしてブテンを用いた場合はｎ＝２、ヘキセンを用いた場合はｎ＝４）、ｙはＮＭＲないしは赤外分光より求められる炭素原子１０００個あたりの短鎖分岐数を表す。）
なお、ｇ＊については、以下の文献を参考にした。Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓａｔｉｏｎ－４，．Ｊ．Ｖ．．Ｄａｗｋｉｎｓ，．Ｅｄ．，．Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ，Ｌｏｎｄｏｎ，．１９８３，Ｃｈａｐｔｅｒ．Ｉ，．「Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ． ｏｆ．Ｌｏｎｇ Ｃｈａｉｎ Ｂｒａｎｃｈｉｎｇ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ」Ｔｈ．Ｇ．Ｓｃｈｏｌｔｅ著
【0064】
［η］ＧＰＣは、分子量分布がエチレン系重合体と同一の分子量分布であって、かつ、分子鎖が直鎖状であると仮定した重合体の極限粘度（単位：ｄｌ／ｇ）を表す。
ｇＳＣＢ＊は、エチレン系重合体に短鎖分岐を導入することによって生じるｇ＊への寄与を表す。
式（４－２）は、Ｌ．Ｈ．Ｔｕｎｇ著 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ，３６，１３０（１９５９）２８７－２９４頁に記載の式を用いた。
ｇＳＣＢ＊は、エチレン系重合体に短鎖分岐を導入することによって生じるｇ＊への寄与を表す。
式（４－２）は、Ｌ．Ｈ．Ｔｕｎｇ著 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ，３６，１３０（１９５９）２８７－２９４頁に記載の式を用いた。
【0065】
エチレン系重合体の相対粘度（ηｒｅ１）は、次の方法で求めることができる。熱劣化防止剤としてブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）を０．５質量％含むテトラリン１００ｍｌに、エチレン系重合体１００ｍｇを１３５℃で溶解してサンプル溶液を調製し、ウベローデ型粘度計を用いて前記サンプル溶液と熱劣化防止剤としてＢＨＴを０．５質量％のみを含むテトラリンからなるブランク溶液との降下時間から算出する。エチレン系重合体の粘度平均分子量（Ｍｖ）は、下式（４－５）で定義される。式中では、ａ＝０．７２５とした。
【数1】
【0066】
ｇ＊は、長鎖分岐に起因する、溶液中での分子の収縮度を表す指標であり、分子鎖あたりの長鎖分岐を含有する量が多ければ分子鎖の収縮は大きくなり、ｇ＊は小さくなる。エチレン系重合体のｇ＊は、易剥離性の観点から、好ましくは０．７０以上０．９５以下であり、より好ましくは０．７５以上０．９０以下であり、さらに好ましくは０．７５以上０．８５以下である。ｇ＊が０．９５以下であると、長鎖分岐が十分に含まれているため、ヒートシールによるシールの剥離強度が高くなりすぎず、易剥離性に優れる。また、ｇ＊が０．７０以上であると、結晶を形成したときの分子鎖の広がりが十分であるため、タイ分子の生成確率が高く、また、分子鎖の緩和時間が短く、ヒートシールによるシールの密封性に優れる。
【0067】
エチレン系重合体の極限粘度（以下、［η］と表記する；単位はｄｌ／ｇである。）は、フィルムの滑り性をより向上させる観点から、好ましくは１．０ｄｌ／ｇ以上であり、より好ましくは１．２ｄｌ／ｇ以上であり、さらに好ましくは１．３ｄｌ／ｇ以上である。エチレン系重合体の［η］は、フィルムのフィッシュアイのような外観不良を低減する観点から、好ましくは２．０ｄｌ／ｇ以下であり、より好ましくは１．９ｄｌ／ｇ以下であり、さらに好ましくは１．７ｄｌ／ｇ以下である。エチレン系重合体の［η］は、一の態様においては１．０ｄｌ／ｇ以上２．０ｄｌ／ｇ以下であってもよく、他の態様においては１．２ｄｌ／ｇ以上１．９ｄｌ／ｇ以下であってもよく、さらに他の態様においては１．３ｄｌ／ｇ以上１．７ｄｌ／ｇ以下であってもよい。エチレン系重合体の［η］は、テトラリンを溶媒として用い、温度１３５℃でウベローデ型粘度計を用いて測定することができ、具体的には、下記の［実施例］に記載の方法で求めることができる。
【0068】
エチレン系重合体は、フィルムの滑り性をより向上させる観点から、温度１９０℃におけるゼロせん断粘度（以下、η０とも記す）が、好ましくは２×１０５Ｐａ・ｓｅｃ以上であり、より好ましくは３×１０５Ｐａ・ｓｅｃ以上であり、さらに好ましくは５×１０５Ｐａ・ｓｅｃ以上である。エチレン系重合体のη０は、フィルムの製膜時の押出負荷を低減する観点から、好ましくは５×１０６Ｐａ・ｓｅｃ以下であり、より好ましくは３×１０６Ｐａ・ｓｅｃ以下であり、さらに好ましくは１×１０６Ｐａ・ｓｅｃ以下である。エチレン系重合体のη０は、一つの態様においては２×１０５Ｐａ・ｓｅｃ以上５×１０６Ｐａ・ｓｅｃ以下であってもよく、他の態様においては３×１０５Ｐａ・ｓｅｃ以上３×１０６Ｐａ・ｓｅｃ以下であってもよく、さらに他の態様においては５×１０５Ｐａ・ｓｅｃ以上１×１０６Ｐａ・ｓｅｃ以下であってもよい。
【0069】
η０は、下記式（５）で表されるＣａｒｒｅａｕ－Ｙａｓｕｄａモデルを非線形最小二乗法により、測定温度１９０℃におけるせん断粘度（η＊；単位はＰａ・ｓｅｃである。）－角周波数（ω、単位はｒａｄ／ｓｅｃである）曲線にフィッティングさせることにより算出される値である。
η＊＝η０（１＋（λω）ａ）（ｎ－１）／ａ （５）
λ：時定数（Ｔｉｍｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ）
ａ：幅パラメータ（Ｂｒｅａｄｔｈ ｐａｒａｍｅｔｅｒ）
ｎ：べき乗則インデックス（Ｐｏｗｅｒ－Ｌａｗ ｉｎｄｅｘ）
せん断粘度測定は、粘弾性測定装置（例えば、レオメトリックス社製（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製） Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ ＲＭＳ８００など。）を用い、ジオメトリー：パラレルプレート、プレート直径：２５ｍｍ、測定試料の厚み：約２．０ｍｍ、角周波数：０．１ｒａｄ／ｓｅｃ～１００ｒａｄ／ｓｅｃ、測定点：ω一桁当たり５点の条件で行われる。歪み量は、測定範囲でのトルクが検出可能で、かつトルクオーバーにならないよう、３％～１０％の範囲で適宜選択する。測定試料は、１５０℃の熱プレス機により２ＭＰａの圧力で５分間プレスした後、３０℃の冷却プレス機により５分間冷却して、厚さ２ｍｍにプレス成形することにより調製される。
η＊＝η０（１＋（λω）ａ）（ｎ－１）／ａ （５）
λ：時定数（Ｔｉｍｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ）
ａ：幅パラメータ（Ｂｒｅａｄｔｈ ｐａｒａｍｅｔｅｒ）
ｎ：べき乗則インデックス（Ｐｏｗｅｒ－Ｌａｗ ｉｎｄｅｘ）
せん断粘度測定は、粘弾性測定装置（例えば、レオメトリックス社製（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製） Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ ＲＭＳ８００など。）を用い、ジオメトリー：パラレルプレート、プレート直径：２５ｍｍ、測定試料の厚み：約２．０ｍｍ、角周波数：０．１ｒａｄ／ｓｅｃ～１００ｒａｄ／ｓｅｃ、測定点：ω一桁当たり５点の条件で行われる。歪み量は、測定範囲でのトルクが検出可能で、かつトルクオーバーにならないよう、３％～１０％の範囲で適宜選択する。測定試料は、１５０℃の熱プレス機により２ＭＰａの圧力で５分間プレスした後、３０℃の冷却プレス機により５分間冷却して、厚さ２ｍｍにプレス成形することにより調製される。
【0070】
＜エチレン－α－オレフィン共重合体の製造方法＞
エチレン－α－オレフィン共重合体の製造方法としては、例えば、オレフィン重合触媒の存在下、エチレンとα－オレフィンとを共重合する方法が挙げられる。オレフィン重合触媒としては、例えば、活性化助触媒成分（以下、成分（Ｉ）とも記す）を微粒子状担体に担持させてなる成分（Ｈ）と、メタロセン系錯体と、電子供与性化合物と、を接触させて形成されるもの、または、前記成分（Ｈ）と、メタロセン系錯体と、有機アルミニウム化合物と、を接触させて形成されるもの等が挙げられる。具体的には、オレフィン重合触媒としては、前記成分（Ｈ）と、メタロセン系錯体と、有機アルミニウム化合物とを接触させてなる触媒成分の存在下、少量のオレフィンを重合（以下、予備重合と称する。）して得られる予備重合触媒成分を含むことが好ましい。
エチレン－α－オレフィン共重合体の製造方法としては、例えば、オレフィン重合触媒の存在下、エチレンとα－オレフィンとを共重合する方法が挙げられる。オレフィン重合触媒としては、例えば、活性化助触媒成分（以下、成分（Ｉ）とも記す）を微粒子状担体に担持させてなる成分（Ｈ）と、メタロセン系錯体と、電子供与性化合物と、を接触させて形成されるもの、または、前記成分（Ｈ）と、メタロセン系錯体と、有機アルミニウム化合物と、を接触させて形成されるもの等が挙げられる。具体的には、オレフィン重合触媒としては、前記成分（Ｈ）と、メタロセン系錯体と、有機アルミニウム化合物とを接触させてなる触媒成分の存在下、少量のオレフィンを重合（以下、予備重合と称する。）して得られる予備重合触媒成分を含むことが好ましい。
【0071】
成分（Ｉ）としては、亜鉛化合物等が挙げられる。亜鉛化合物としては、例えば、ジエチル亜鉛とフッ素化フェノールと水とを接触させることにより得られる化合物等が挙げられる。
【0072】
微粒子状担体としては、５０％体積平均粒子径が１０μｍ～５００μｍである多孔質の物質を用いることができる。５０％体積平均粒子径は、光散乱式レーザー回折法により測定される。微粒子状担体としては、例えば、無機物質、有機ポリマー等が挙げられる。無機物質としては、例えば、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＺｒＯ２、ＴｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＣａＯ、ＺｎＯ、ＢａＯ、ＴｈＯ２等の無機酸化物、スメクタイト、モンモリロナイト、ヘクトライト、ラポナイト、サポナイト等の粘土および粘土鉱物等が挙げられる。有機ポリマーとしては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、スチレン－ジビニルベンゼン共重合体等が挙げられる。微粒子状担体は、無機物質からなる微粒子状担体が好ましい。微粒子状担体の細孔容量は、特に限定されず、例えば、０．３ｍｌ／ｇ以上１０ｍｌ／ｇ以下であってもよい。微粒子状担体の比表面積は、特に限定されず、例えば、１０ｍ２／ｇ以上１０００ｍ２／ｇ以下であってもよい。細孔容量と比表面積は、ガス吸着法により求めることができる。また、細孔容量は、ガス脱着量をＢＪＨ法で、比表面積は、ガス吸着量をＢＥＴ法で解析することにより求めることができる。
【0073】
メタロセン系錯体とは、シクロペンタジエン形アニオン骨格を含む配位子を有する遷移金属化合物である。メタロセン系錯体としては、下記一般式で表される遷移金属化合物、または、そのμ－オキソタイプの遷移金属化合物二量体が好ましい。
Ｌ２ ａＭ２Ｘ１ ｂ
（式中、Ｍ２は周期律表第３～１１族もしくはランタノイド系列の遷移金属原子である。Ｌ２はシクロペンタジエン形アニオン骨格を有する基であり、複数のＬ２は互いに直接連結されているか、または、炭素原子、ケイ素原子、窒素原子、酸素原子、硫黄原子もしくはリン原子を含有する残基を介して連結されていてもよい。Ｘ１はハロゲン原子、炭化水素基（但し、シクロペンタジエン形アニオン骨格を有する基を除く）、または、炭化水素オキシ基である。ａは２、ｂは２を表す。）
Ｌ２ ａＭ２Ｘ１ ｂ
（式中、Ｍ２は周期律表第３～１１族もしくはランタノイド系列の遷移金属原子である。Ｌ２はシクロペンタジエン形アニオン骨格を有する基であり、複数のＬ２は互いに直接連結されているか、または、炭素原子、ケイ素原子、窒素原子、酸素原子、硫黄原子もしくはリン原子を含有する残基を介して連結されていてもよい。Ｘ１はハロゲン原子、炭化水素基（但し、シクロペンタジエン形アニオン骨格を有する基を除く）、または、炭化水素オキシ基である。ａは２、ｂは２を表す。）
【0074】
有機アルミニウム化合物としては、例えば、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリブチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム等が挙げられ、好ましくは、トリイソブチルアルミニウム、または、トリノルマルオクチルアルミニウムであり、より好ましくは、トリイソブチルアルミニウムである。
【0075】
電子供与性化合物としては、例えば、トリエチルアミン、トリイソブチルアミン、トリノルマルオクチルアミン等が挙げられ、好ましくはトリエチルアミンである。
【0076】
エチレン－α－オレフィン共重合体の製造方法としては、スラリー重合、気相重合法等が挙げられ、好ましくは、連続気相重合法である。スラリー重合法に用いられる溶媒としては、例えば、プロパン、ブタン、イソブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン等の不活性炭化水素溶媒等が挙げられる。連続気相重合法に用いられる気相重合反応装置としては、例えば、流動層型反応槽を有する装置等が挙げられ、好ましくは拡大部を有する流動層型反応槽を有する装置であり、反応槽内に撹拌翼が設置されていてもよい。
【0077】
オレフィン重合触媒が予備重合触媒成分を含む場合、エチレン－α－オレフィン共重合体の粒子の形成を行う連続重合反応槽に、オレフィン重合触媒（予備重合触媒成分）を供給する方法としては、例えば、アルゴン等の不活性ガス、窒素、水素またはエチレンを用いて水分のない状態でオレフィン重合触媒を供給する方法、または、オレフィン重合触媒を溶媒に溶解または稀釈して、溶液またはスラリー状態で供給する方法が挙げられる。
【0078】
エチレン－α－オレフィン共重合体の気相重合の重合温度としては、例えば、エチレン－α－オレフィン共重合体が溶融する温度未満であり、好ましくは０℃以上１５０℃以下であり、より好ましくは３０℃以上１００℃以下であり、さらに好ましくは７０℃以上８７℃以下である。エチレン－α－オレフィン共重合体の溶融流動性を調節するために、水素を添加してもよい。水素は、エチレン１００ｍｏｌ％に対して、０．０１ｍｏｌ％以上１．１ｍｏｌ％以下となるように制御することが好ましい。気相重合中のエチレンに対する水素の比率は、重合中に発生する水素の量および重合中に添加する水素の量によって制御することができる。重合反応槽の混合ガス中に不活性ガスを共存させてもよい。オレフィン重合触媒が予備重合触媒成分を含む場合、該オレフィン重合触媒は、有機アルミニウム化合物等の助触媒成分を含んでもよい。
【0079】
本実施形態に係るフィルムは、上記のポリプロピレンとポリエチレンとを溶融混練して製膜することで製造することができる。例えば、本実施形態に係るフィルムは、インフレーションフィルム成形機を用いたインフレーション製膜法（空冷法、水冷法）、Ｔダイを用いたキャスト製膜法等を用いて製造することができ、空冷インフレーション製膜法を用いて製造することが好ましい。空冷インフレーション製膜法の製膜温度は、１９０℃以上２３０℃以下であることが好ましく、ブロー比は１．２以上４．０以下であることが好ましい。また、本実施形態に係るフィルムは、一軸延伸処理や二軸延伸処理等の延伸処理を加えられたものであってもよい。
【0080】
本実施形態に係るフィルムは、滑剤および／またはアンチブロッキング剤を含んでいてもよい。さらに、本実施形態に係るフィルムは、添加剤として、例えば、酸化防止剤、中和剤、耐候剤、帯電防止剤、防曇剤、無滴剤、顔料、フィラー等を含んでいてもよい。
【0081】
本実施形態に係るフィルムは、他のシート材と積層して、多層フィルムを形成することができる。該多層フィルムでは、本実施形態に係るフィルムが最外面に位置することが好ましい。この場合、本実施形態に係るフィルムは、多層フィルムのシーラント層として用いることができる。つまり、本実施形態に係るフィルムは、シーラントフィルムとして用いることができる。多層フィルムを構成する他のシート材としては、例えば、セロハン、紙、板紙、織物、アルミニウム箔、ナイロン６やナイロン６６等のポリアミド樹脂、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂、ポリプロピレン樹脂等で形成されたシート材が挙げられる。
【0082】
多層フィルムを製造する方法としては、特に限定されず、例えば、本実施形態に係るフィルムと、他のシート材とを貼り合わせるラミネーション法が挙げられる。ラミネーション法としては、例えば、ドライラミネート法、ウェットラミネート法、サンドラミネート法等が挙げられる。
【0083】
本実施形態に係るフィルムをシーラント層として備える多層フィルムは、食品、飲料、調味料、乳等、乳製品、医薬品、半導体製品等電子部品、ペットフード、ペットケア用品、洗剤、トイレタリー用品等を包装する際に用いられる包装フィルム（例えば、包装パウチを形成するフィルム）として用いることができる。
【0084】
なお、本発明に係るフィルム、および、フィルムの製造方法は、上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。また、上記以外の実施形態の構成や方法等を任意に採用して組み合わせてもよく、上記の１つの実施形態に係る構成や方法等を上記の他の実施形態に係る構成や方法等に適用してもよい。
【実施例0085】
以下、実施例、および、比較例を用いて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
【0086】
［測定方法］
実施例および比較例での各項目の数値値は、次の方法に従って求めた。
実施例および比較例での各項目の数値値は、次の方法に従って求めた。
【0087】
＜元素分析＞
Ｚｎ：試料を硫酸水溶液（濃度１Ｍ）に入れた後、超音波を照射して金属成分を抽出した。得られた溶液を、ＩＣＰ発光分析法により定量した。
Ｆ：酸素を充填させたフラスコ中で試料を燃焼させ、生じた燃焼ガスを水酸化ナトリウム水溶液（１０％）に吸収させた。得られた水溶液をイオン電極法により定量した。
Ｚｎ：試料を硫酸水溶液（濃度１Ｍ）に入れた後、超音波を照射して金属成分を抽出した。得られた溶液を、ＩＣＰ発光分析法により定量した。
Ｆ：酸素を充填させたフラスコ中で試料を燃焼させ、生じた燃焼ガスを水酸化ナトリウム水溶液（１０％）に吸収させた。得られた水溶液をイオン電極法により定量した。
【0088】
＜ポリエチレンのメルトフローレート（ＭＦＲ、単位：ｇ／１０分）＞
ＪＩＳ Ｋ７２１０－１９９５に規定されたＡ法に従い、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。
ＪＩＳ Ｋ７２１０－１９９５に規定されたＡ法に従い、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。
【0089】
＜ポリプロピレンのメルトフローレート（ＭＦＲ、単位：ｇ／１０分）＞
ＪＩＳ Ｋ７２１０－１９９５に規定されたＡ法に従い、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。
ＪＩＳ Ｋ７２１０－１９９５に規定されたＡ法に従い、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。
【0090】
＜密度（単位：ｋｇ／ｍ３）＞
密度は、ＪＩＳ Ｋ７１１２－１９８０のうち、Ａ法（水中置換法）に規定された方法に従って測定した。なお、試料には、ＪＩＳ Ｋ６７６０－１９９５に記載のアニーリングを行った。
密度は、ＪＩＳ Ｋ７１１２－１９８０のうち、Ａ法（水中置換法）に規定された方法に従って測定した。なお、試料には、ＪＩＳ Ｋ６７６０－１９９５に記載のアニーリングを行った。
【0091】
＜Ｍｗ／Ｍｎ＞
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）測定によって得られたポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とを算出し、ＭｗをＭｎで除した値を分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）とした。
・ＧＰＣ装置：ＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ／ＨＴ（東ソー社製）
・ＧＰＣカラム：ＴＳＫｇｅｌＧＭＨ６－ＨＴ（東ソー社製）×３本
・測定温度：１４０℃
・溶媒および移動相：０．０５質量％のジブチルヒドロキシトルエンを含有するオルトジクロロベンゼン（和光特級）
・移動相流速：１．０ｍｌ／分
・注入量：３００μｌ
・検出器：示差屈折
・分子量標準物質：標準ポリスチレン
・データ取り込み間隔：２．５秒
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）測定によって得られたポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とを算出し、ＭｗをＭｎで除した値を分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）とした。
・ＧＰＣ装置：ＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ／ＨＴ（東ソー社製）
・ＧＰＣカラム：ＴＳＫｇｅｌＧＭＨ６－ＨＴ（東ソー社製）×３本
・測定温度：１４０℃
・溶媒および移動相：０．０５質量％のジブチルヒドロキシトルエンを含有するオルトジクロロベンゼン（和光特級）
・移動相流速：１．０ｍｌ／分
・注入量：３００μｌ
・検出器：示差屈折
・分子量標準物質：標準ポリスチレン
・データ取り込み間隔：２．５秒
【0092】
＜極限粘度（［η］、単位：ｄｌ／ｇ）＞
テトラリン溶媒に重合体を溶解し、ウベローデ型粘度計を用いて１３５℃にて測定した。
テトラリン溶媒に重合体を溶解し、ウベローデ型粘度計を用いて１３５℃にて測定した。
【0093】
＜プロピレン系重合体の溶融張力（単位：ｍＮ）＞
東洋精機社製溶融張力測定機を用いて、プロピレン系重合体組成物のメルトテンションを下記の条件で測定した。
内径９．５５ｍｍのシリンダに、長さ８．００ｍｍ、内径２．１０ｍｍのオリフィスを取り付けた。その後、シリンダにプロピレン系重合体組成物を充填し、ピストンを挿入して１９０℃で５分間予熱して、プロピレン系重合体組成物を十分に融解させた。その後、５．７ｍｍ／分の速度でピストンを降下させ、０．３２ｇ／分でオリフィスから溶融して押出されるプロピレン系重合体組成物を１５．７ｍ／分で引き取り、プロピレン系重合体組成物にはたらく張力（ｍＮ）を張力検知器で測定し、メルトテンションとした。
東洋精機社製溶融張力測定機を用いて、プロピレン系重合体組成物のメルトテンションを下記の条件で測定した。
内径９．５５ｍｍのシリンダに、長さ８．００ｍｍ、内径２．１０ｍｍのオリフィスを取り付けた。その後、シリンダにプロピレン系重合体組成物を充填し、ピストンを挿入して１９０℃で５分間予熱して、プロピレン系重合体組成物を十分に融解させた。その後、５．７ｍｍ／分の速度でピストンを降下させ、０．３２ｇ／分でオリフィスから溶融して押出されるプロピレン系重合体組成物を１５．７ｍ／分で引き取り、プロピレン系重合体組成物にはたらく張力（ｍＮ）を張力検知器で測定し、メルトテンションとした。
【0094】
［フィルムの物性評価方法］
実施例および比較例のフィルムの物性は、次の方法に従って評価した。
実施例および比較例のフィルムの物性は、次の方法に従って評価した。
【0095】
＜赤外ＡＴＲ法によって求められるフィルムのポリプロピレンのピーク強度に対する、ポリエチレンのピーク強度の比（ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）と称する）（単位：―）＞
フーリエ変換赤外分光光度計を用い、減衰全反射法（ＡＴＲ法）でフィルムのＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）を測定した。測定条件は以下の通りとした。
・装置：日本分光社製 フーリエ変換赤外分光光度計 ＦＴ／ＩＲ－６２００
・ＡＴＲユニット：ＰＩＫＥ社製 ＭＩＲａｃｌｅ １回反射ＡＴＲ
・赤外入射角：４５度
・プリズム：ゲルマニウム
・測定領域：７００ｃｍ－１～４０００ｃｍ－１
ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）は下記の式から算出した。７６０ｃｍ－１をベースラインとした際の７３０ｃｍ－１におけるピーク高さをポリエチレンに由来する吸光度（ＡＢＳ（ＰＥ））として算出した。１０３０ｃｍ－１をベースラインとした際の９９７ｃｍ－１におけるピーク高さをポリプロピレンに由来する吸光度（ＡＢＳ（ＰＰ））として算出した。
ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ） ＝ ＡＢＳ（ＰＥ）／ＡＢＳ（ＰＰ）
フーリエ変換赤外分光光度計を用い、減衰全反射法（ＡＴＲ法）でフィルムのＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）を測定した。測定条件は以下の通りとした。
・装置：日本分光社製 フーリエ変換赤外分光光度計 ＦＴ／ＩＲ－６２００
・ＡＴＲユニット：ＰＩＫＥ社製 ＭＩＲａｃｌｅ １回反射ＡＴＲ
・赤外入射角：４５度
・プリズム：ゲルマニウム
・測定領域：７００ｃｍ－１～４０００ｃｍ－１
ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）は下記の式から算出した。７６０ｃｍ－１をベースラインとした際の７３０ｃｍ－１におけるピーク高さをポリエチレンに由来する吸光度（ＡＢＳ（ＰＥ））として算出した。１０３０ｃｍ－１をベースラインとした際の９９７ｃｍ－１におけるピーク高さをポリプロピレンに由来する吸光度（ＡＢＳ（ＰＰ））として算出した。
ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ） ＝ ＡＢＳ（ＰＥ）／ＡＢＳ（ＰＰ）
【0096】
＜赤外二色比より算出したポリプロピレンの配向度（単位：―）＞
フーリエ変換赤外分光光度計を用いて測定した。測定条件は以下の通りとした。
・装置：日本分光社製 フーリエ変換赤外分光光度計 ＦＴ／ＩＲ－６２００測定領域：８００ｃｍ－１～４０００ｃｍ－１
赤外二色比（Ｄ）より、ポリプロピレンの配向度（Ｆ）を下記の式から算出した。偏光板がフィルムのＭＤ方向に平行な場合の吸光度をＡ∥とし、垂直な場合をＡ⊥とし、ＤはＡ∥／Ａ⊥で定義する。吸光度は９５０ｃｍ－１と１０３０ｃｍ－１をベースラインとした時の９９７ｃｍ－１におけるピーク高さを用いて算出した。
Ｆ＝（Ｄ－１）／（Ｄ＋２）
フーリエ変換赤外分光光度計を用いて測定した。測定条件は以下の通りとした。
・装置：日本分光社製 フーリエ変換赤外分光光度計 ＦＴ／ＩＲ－６２００測定領域：８００ｃｍ－１～４０００ｃｍ－１
赤外二色比（Ｄ）より、ポリプロピレンの配向度（Ｆ）を下記の式から算出した。偏光板がフィルムのＭＤ方向に平行な場合の吸光度をＡ∥とし、垂直な場合をＡ⊥とし、ＤはＡ∥／Ａ⊥で定義する。吸光度は９５０ｃｍ－１と１０３０ｃｍ－１をベースラインとした時の９９７ｃｍ－１におけるピーク高さを用いて算出した。
Ｆ＝（Ｄ－１）／（Ｄ＋２）
【0097】
＜１３０℃までに要した融解熱量（ΔＨ）（単位：Ｊ／ｇ）＞
示差走査熱量計を用いて、測定した。測定条件は以下の通りとした。
・装置：ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製 ＤＳＣ Ｑ１００
・測定開始温度：０℃
・測定終了温度：２３０℃
・昇温速度：５℃／分
・サンプル質量：５ｍｇ
・２０℃と２００℃でベースラインをとり、２０℃～１３０℃までの融解熱量を算出した。
示差走査熱量計を用いて、測定した。測定条件は以下の通りとした。
・装置：ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製 ＤＳＣ Ｑ１００
・測定開始温度：０℃
・測定終了温度：２３０℃
・昇温速度：５℃／分
・サンプル質量：５ｍｇ
・２０℃と２００℃でベースラインをとり、２０℃～１３０℃までの融解熱量を算出した。
【0098】
＜ヒートシール強度ＨＳＳ（単位：Ｎ／１５ｍｍ）＞
各実施例および各比較例で得られたラミネートフィルムのシール面同士を重ね合わせ、下記シール条件により、ヒートシーラー（テスター産業社製）を用いてＴＤ方向にヒートシールを行った。
・上部シールバー設定温度：１８０℃、２００℃
・下部シールバー設定温度：４０℃
・シール時間：１秒
・シール圧力：０．１ＭＰａ
・シール巾：１０ｍｍ
各実施例および各比較例で得られたラミネートフィルムのシール面同士を重ね合わせ、下記シール条件により、ヒートシーラー（テスター産業社製）を用いてＴＤ方向にヒートシールを行った。
・上部シールバー設定温度：１８０℃、２００℃
・下部シールバー設定温度：４０℃
・シール時間：１秒
・シール圧力：０．１ＭＰａ
・シール巾：１０ｍｍ
【0099】
得られたサンプルを２３℃で２４時間以上静置した後、シール幅方向に直交する方向の幅が１５ｍｍの試験片を切り出し、１０ｍｍ×１５ｍｍのシール部を有する試験片を得た。切り出された試験片のシール部を、引張試験機を用いて２００ｍｍ／分の速度で１８０°剥離することにより、幅１５ｍｍあたりのヒートシール強度を測定した。得られたヒートシール強度の最大値を採用した。
【0100】
＜エチレン－α－オレフィン共重合体（１）＞
エチレン－α－オレフィン共重合体（１）は、下記製造例に従って製造した。
エチレン－α－オレフィン共重合体（１）は、下記製造例に従って製造した。
【0101】
＜製造例１＞
・成分（Ｈ）の製造
特開２００９－７９１８０号公報に記載された実施例１（１）および（２）の成分（Ａ）の調製と同様の方法で、成分（Ｈ）を製造した。元素分析の結果、Ｚｎ＝１１質量％、Ｆ＝６．４質量％であった。
・成分（Ｈ）の製造
特開２００９－７９１８０号公報に記載された実施例１（１）および（２）の成分（Ａ）の調製と同様の方法で、成分（Ｈ）を製造した。元素分析の結果、Ｚｎ＝１１質量％、Ｆ＝６．４質量％であった。
【0102】
・予備重合触媒成分の製造
予め窒素置換した内容積９０００Ｌの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン４．１５ｍ３を添加した後、ラセミ－エチレンビス（１－インデニル）ジルコニウムジフェノキシド６．０ｍｏｌを添加し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次に、製造した成分（Ｈ）６０．４ｋｇをオートクレーブに添加した。その後、オートクレーブを３０℃まで降温し、系内が安定した後、オートクレーブにエチレン５ｋｇ、水素（常温常圧）５Ｌを添加し、続いてトリイソブチルアルミニウムをｎ－ヘキサンで２０ｗｔ％に希釈したヘキサン溶液３５．１Ｌを添加して予備重合を開始した。エチレンと水素（常温常圧）をそれぞれ６０ｋｇ／ｈｒと３０Ｌ／ｈｒで、３０分間オートクレーブに供給し、その後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素（常温常圧）をそれぞれ１５９ｋｇ／ｈｒと０．５４ｍ３／ｈｒでオートクレーブに供給した。合計１５．４時間の予備重合を実施した。予備重合終了後、エチレン、ブタンおよび水素などをパージし、残った固体を室温にて真空乾燥し、成分（Ｈ）１ｇ当り４１．１ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。該ポリエチレンの［η］は１．２１ｄｌ／ｇであった。その後、得られた予備重合触媒成分を、窒素雰囲気下で、目開き１６２μｍの網を備えた東洋ハイテック株式会社製ハイボルダー内に投入し、微粉の除去を実施することによって、微小な予備重合触媒成分を除去した予備重合触媒成分を得た。
予め窒素置換した内容積９０００Ｌの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン４．１５ｍ３を添加した後、ラセミ－エチレンビス（１－インデニル）ジルコニウムジフェノキシド６．０ｍｏｌを添加し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次に、製造した成分（Ｈ）６０．４ｋｇをオートクレーブに添加した。その後、オートクレーブを３０℃まで降温し、系内が安定した後、オートクレーブにエチレン５ｋｇ、水素（常温常圧）５Ｌを添加し、続いてトリイソブチルアルミニウムをｎ－ヘキサンで２０ｗｔ％に希釈したヘキサン溶液３５．１Ｌを添加して予備重合を開始した。エチレンと水素（常温常圧）をそれぞれ６０ｋｇ／ｈｒと３０Ｌ／ｈｒで、３０分間オートクレーブに供給し、その後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素（常温常圧）をそれぞれ１５９ｋｇ／ｈｒと０．５４ｍ３／ｈｒでオートクレーブに供給した。合計１５．４時間の予備重合を実施した。予備重合終了後、エチレン、ブタンおよび水素などをパージし、残った固体を室温にて真空乾燥し、成分（Ｈ）１ｇ当り４１．１ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。該ポリエチレンの［η］は１．２１ｄｌ／ｇであった。その後、得られた予備重合触媒成分を、窒素雰囲気下で、目開き１６２μｍの網を備えた東洋ハイテック株式会社製ハイボルダー内に投入し、微粉の除去を実施することによって、微小な予備重合触媒成分を除去した予備重合触媒成分を得た。
【0103】
・エチレン－α－オレフィン共重合体１－１（ＬＬＤＰＥ１－１）の製造
得られた予備重合触媒成分の存在下、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１－ブテンと１－ヘキセンとの共重合を実施し、エチレン－１－ブテン－１－ヘキセン共重合体（以下、ＬＬＤＰＥ１－１と称する）のパウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８９℃；重合圧力を２ＭＰａ；エチレン１００ｍｏｌ％に対する、水素量の平均比を０．３３％；エチレンと１－ブテンと１－ヘキセンとの合計に対する１－ブテンのモル比を１．３３％、１－ヘキセンのモル比を０．５３％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１－ブテン、１－ヘキセンおよび水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分とトリイソブチルアルミニウム（ＬＬＤＰＥ１－１のパウダー質量に対するトリイソブチルアルミニウムのモル比０．４４ｍｏｌ／ｔ）、トリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比１０．２％）、および、酸素（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比２４％）を連続的に供給した。流動床の総パウダー質量は５２．９ｔを一定に維持した。平均重合時間６．６ｈｒであった。ＬＬＤＰＥ１－１のパウダーを、連続式流動床気相重合装置とホッパーとを連結する移送配管を介して、ホッパーに移送した。当該ホッパーに、流量２５０ｍ３／ｈｒの窒素と流量６Ｌ／ｈｒの水を混合して６５℃に加熱した混合ガスを投入することで、ＬＬＤＰＥ１－１のパウダーに水を接触させた。ホッパー内での水との接触時間は１．３時間であった。水接触後のＬＬＤＰＥ１－１のパウダーを別のホッパーに移送配管を通して移送し、該ホッパーに窒素を流通することでＬＬＤＰＥ１－１のパウダーの乾燥を行った。乾燥したＬＬＤＰＥ１－１のパウダーを、押出機（株式会社神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００℃～２３０℃の条件で造粒し、ＬＬＤＰＥ１－１のペレットを得た。得られたＬＬＤＰＥ１－１のペレットの物性を評価した。結果を表１に示す。
得られた予備重合触媒成分の存在下、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１－ブテンと１－ヘキセンとの共重合を実施し、エチレン－１－ブテン－１－ヘキセン共重合体（以下、ＬＬＤＰＥ１－１と称する）のパウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８９℃；重合圧力を２ＭＰａ；エチレン１００ｍｏｌ％に対する、水素量の平均比を０．３３％；エチレンと１－ブテンと１－ヘキセンとの合計に対する１－ブテンのモル比を１．３３％、１－ヘキセンのモル比を０．５３％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１－ブテン、１－ヘキセンおよび水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分とトリイソブチルアルミニウム（ＬＬＤＰＥ１－１のパウダー質量に対するトリイソブチルアルミニウムのモル比０．４４ｍｏｌ／ｔ）、トリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比１０．２％）、および、酸素（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比２４％）を連続的に供給した。流動床の総パウダー質量は５２．９ｔを一定に維持した。平均重合時間６．６ｈｒであった。ＬＬＤＰＥ１－１のパウダーを、連続式流動床気相重合装置とホッパーとを連結する移送配管を介して、ホッパーに移送した。当該ホッパーに、流量２５０ｍ３／ｈｒの窒素と流量６Ｌ／ｈｒの水を混合して６５℃に加熱した混合ガスを投入することで、ＬＬＤＰＥ１－１のパウダーに水を接触させた。ホッパー内での水との接触時間は１．３時間であった。水接触後のＬＬＤＰＥ１－１のパウダーを別のホッパーに移送配管を通して移送し、該ホッパーに窒素を流通することでＬＬＤＰＥ１－１のパウダーの乾燥を行った。乾燥したＬＬＤＰＥ１－１のパウダーを、押出機（株式会社神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００℃～２３０℃の条件で造粒し、ＬＬＤＰＥ１－１のペレットを得た。得られたＬＬＤＰＥ１－１のペレットの物性を評価した。結果を表１に示す。
【0104】
＜製造例２＞
・予備重合触媒成分の製造
予め窒素置換した内容積２１０Ｌの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン４１Ｌを投入した後、ラセミ－エチレンビス（１－インデニル）ジルコニウムジフェノキシド６０．９ｍｍｏｌを投入し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次に上記製造例１で得られた成分（Ｈ）０．６０ｋｇを投入し、オートクレーブを３１℃まで降温して系内が安定した後、エチレンを０．１ｋｇ、水素を０．１Ｌ（常温常圧体積）投入し、続いてトリイソブチルアルミニウム２４０ｍｍｏｌを投入して重合を開始した。エチレンと水素をそれぞれ０．５ｋｇ／Ｈｒと１．１Ｌ（常温常圧体積）／Ｈｒで連続供給しながら３０分経過した後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素をそれぞれ２．７ｋｇ／Ｈｒと８．２Ｌ（常温常圧体積）／Ｈｒで連続供給することによって合計１０．０時間の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素などをパージして残った固体を室温にて真空乾燥し、成分（Ｈ）１ｇ当り３９．６ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。該ポリエチレンの［η］は１．１７ｄｌ／ｇであった。
・予備重合触媒成分の製造
予め窒素置換した内容積２１０Ｌの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン４１Ｌを投入した後、ラセミ－エチレンビス（１－インデニル）ジルコニウムジフェノキシド６０．９ｍｍｏｌを投入し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次に上記製造例１で得られた成分（Ｈ）０．６０ｋｇを投入し、オートクレーブを３１℃まで降温して系内が安定した後、エチレンを０．１ｋｇ、水素を０．１Ｌ（常温常圧体積）投入し、続いてトリイソブチルアルミニウム２４０ｍｍｏｌを投入して重合を開始した。エチレンと水素をそれぞれ０．５ｋｇ／Ｈｒと１．１Ｌ（常温常圧体積）／Ｈｒで連続供給しながら３０分経過した後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素をそれぞれ２．７ｋｇ／Ｈｒと８．２Ｌ（常温常圧体積）／Ｈｒで連続供給することによって合計１０．０時間の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素などをパージして残った固体を室温にて真空乾燥し、成分（Ｈ）１ｇ当り３９．６ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。該ポリエチレンの［η］は１．１７ｄｌ／ｇであった。
【0105】
・エチレン－α－オレフィン共重合体１－２（ＬＬＤＰＥ１－２）の製造
上記予備重合触媒成分の存在下、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１－ブテンと１－ヘキセンとの共重合を実施し、エチレン－１－ブテン－１－ヘキセン共重合体（以下、ＬＬＤＰＥ１－２と称する）のパウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８９℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレン１００ｍｏｌ％に対する水素量の平均を０．２１％、エチレンと１－ブテンと１－ヘキセンとの合計に対する１－ブテンのモル比を１．３６％、１－ヘキセンのモル比を０．５９％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１－ブテン、１－ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）を連続的に供給し、流動床の総パウダー質量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間３．８ｈｒであった。ＬＬＤＰＥ１－２のパウダーを、押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００℃～２３０℃の条件で造粒してＬＬＤＰＥ１－２のペレットを得た。得られたＬＬＤＰＥ１－２のペレットの物性を評価した。結果を表１に示す。
上記予備重合触媒成分の存在下、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１－ブテンと１－ヘキセンとの共重合を実施し、エチレン－１－ブテン－１－ヘキセン共重合体（以下、ＬＬＤＰＥ１－２と称する）のパウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８９℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレン１００ｍｏｌ％に対する水素量の平均を０．２１％、エチレンと１－ブテンと１－ヘキセンとの合計に対する１－ブテンのモル比を１．３６％、１－ヘキセンのモル比を０．５９％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１－ブテン、１－ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）を連続的に供給し、流動床の総パウダー質量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間３．８ｈｒであった。ＬＬＤＰＥ１－２のパウダーを、押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００℃～２３０℃の条件で造粒してＬＬＤＰＥ１－２のペレットを得た。得られたＬＬＤＰＥ１－２のペレットの物性を評価した。結果を表１に示す。
【0106】
＜製造例３＞
・予備重合触媒成分の製造
予め窒素置換した内容積２１０Ｌの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン４１Ｌを添加した後、ラセミ－エチレンビス（１－インデニル）ジルコニウムジフェノキシド６０．９ｍｍｏｌを添加し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次に、オートクレーブに上記製造例１で得られた成分（Ｈ）０．６０ｋｇを添加した。その後、オートクレーブを３１℃まで降温し、系内が安定した後、オートクレーブにエチレン０．１ｋｇ、水素（常温常圧）０．１Ｌ添加し、続いてトリイソブチルアルミニウム２４０ｍｍｏｌを添加して予備重合を開始した。エチレンと水素（常温常圧）をそれぞれ０．５ｋｇ／ｈｒと１．１Ｌ／ｈｒで、３０分間オートクレーブに供給し、その後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素（常温常圧）をそれぞれ２．７ｋｇ／ｈｒと８．２Ｌ／ｈｒでオートクレーブに供給した。合計１０．０時間の予備重合を実施した。予備重合終了後、エチレン、ブタンおよび水素などをパージし、残った固体を室温にて真空乾燥し、成分（Ｈ）１ｇ当り３９．６ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。該ポリエチレンの［η］は１．１７ｄｌ／ｇであった。
・予備重合触媒成分の製造
予め窒素置換した内容積２１０Ｌの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン４１Ｌを添加した後、ラセミ－エチレンビス（１－インデニル）ジルコニウムジフェノキシド６０．９ｍｍｏｌを添加し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次に、オートクレーブに上記製造例１で得られた成分（Ｈ）０．６０ｋｇを添加した。その後、オートクレーブを３１℃まで降温し、系内が安定した後、オートクレーブにエチレン０．１ｋｇ、水素（常温常圧）０．１Ｌ添加し、続いてトリイソブチルアルミニウム２４０ｍｍｏｌを添加して予備重合を開始した。エチレンと水素（常温常圧）をそれぞれ０．５ｋｇ／ｈｒと１．１Ｌ／ｈｒで、３０分間オートクレーブに供給し、その後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素（常温常圧）をそれぞれ２．７ｋｇ／ｈｒと８．２Ｌ／ｈｒでオートクレーブに供給した。合計１０．０時間の予備重合を実施した。予備重合終了後、エチレン、ブタンおよび水素などをパージし、残った固体を室温にて真空乾燥し、成分（Ｈ）１ｇ当り３９．６ｇのポリエチレンを含有する予備重合触媒成分を得た。該ポリエチレンの［η］は１．１７ｄｌ／ｇであった。
【0107】
・エチレン－α－オレフィン共重合体１－３（ＬＬＤＰＥ１－３）の製造
得られた予備重合触媒成分の存在下、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１－ヘキセンとの共重合を実施し、エチレン－１－ヘキセン共重合体（以下、ＬＬＤＰＥ１－３と称する）のパウダーを得た。重合条件としては、重合温度を９６℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレン１００ｍｏｌ％に対する水素量の平均を０．５６％、エチレンと１－ヘキセンとの合計に対する１－ヘキセンのモル比を１．０９％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１－ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分とトリイソブチルアルミニウム、トリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３０％）、酸素（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比１２％）を連続的に供給した。流動床の総パウダー質量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間３．４ｈｒであった。得られたＬＬＤＰＥ１－３のパウダーを、連続式流動床気相重合装置とホッパーとを連結する移送配管を介して、ホッパーに移送した。当該ホッパーに、常温のメタノールを投入することで、ＬＬＤＰＥ１－３のパウダーにメタノールを接触させた。ホッパー内での水との接触時間は１時間であった。メタノール接触後のＬＬＤＰＥ１－３のパウダーを別のホッパーに移送配管を通して移送し、該ホッパーに窒素を流通することでＬＬＤＰＥ１－３のパウダーの乾燥を行った。乾燥したＬＬＤＰＥ１－３のパウダーを、押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００℃～２３０℃の条件で造粒してＬＬＤＰＥ１－３のペレットを得た。得られた該ＬＬＤＰＥ１－３のペレットの物性を評価した。結果を表１に示す。
得られた予備重合触媒成分の存在下、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１－ヘキセンとの共重合を実施し、エチレン－１－ヘキセン共重合体（以下、ＬＬＤＰＥ１－３と称する）のパウダーを得た。重合条件としては、重合温度を９６℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレン１００ｍｏｌ％に対する水素量の平均を０．５６％、エチレンと１－ヘキセンとの合計に対する１－ヘキセンのモル比を１．０９％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１－ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分とトリイソブチルアルミニウム、トリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３０％）、酸素（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比１２％）を連続的に供給した。流動床の総パウダー質量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間３．４ｈｒであった。得られたＬＬＤＰＥ１－３のパウダーを、連続式流動床気相重合装置とホッパーとを連結する移送配管を介して、ホッパーに移送した。当該ホッパーに、常温のメタノールを投入することで、ＬＬＤＰＥ１－３のパウダーにメタノールを接触させた。ホッパー内での水との接触時間は１時間であった。メタノール接触後のＬＬＤＰＥ１－３のパウダーを別のホッパーに移送配管を通して移送し、該ホッパーに窒素を流通することでＬＬＤＰＥ１－３のパウダーの乾燥を行った。乾燥したＬＬＤＰＥ１－３のパウダーを、押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００℃～２３０℃の条件で造粒してＬＬＤＰＥ１－３のペレットを得た。得られた該ＬＬＤＰＥ１－３のペレットの物性を評価した。結果を表１に示す。
【0108】
＜プロピレン系重合体（ＰＰ－１）＞
プロピレン系重合体（ＰＰ－１）として、ノーブレンＳ１３１（住友化学株式会社製、融点が１３０℃、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレートが１．５ｇ／１０分）を使用した。
プロピレン系重合体（ＰＰ－１）として、ノーブレンＳ１３１（住友化学株式会社製、融点が１３０℃、温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレートが１．５ｇ／１０分）を使用した。
【0109】
＜高溶融張力プロピレン系重合体（ＨＭＳ－ＰＰ）＞
高溶融張力プロピレン系重合体（ＨＭＳ－ＰＰ）は下記のものを使用した。
チーグラー・ナッタ型触媒を用いて、第一工程で、極限粘度が７．１８ｄｌ／ｇであるプロピレン単独重合体（ＨＭＳ－ＰＰ－１）を製造し、第二工程で、極限粘度が０．８５ｄｌ／ｇであるプロピレン単独重合体（ＨＭＳ－ＰＰ－２）を製造して、プロピレン系多段重合体を得た。得られたプロピレン系多段重合体は、第一工程で製造されたプロピレン単独重合体（ＨＭＳ－ＰＰ－１）の含有量が１９質量％、第二工程で製造されたプロピレン単独重合体（ＨＭＳ－ＰＰ－２）の含有量が８１質量％であった。このプロピレン系多段重合体１００質量部に対して、ステアリン酸カルシウム０．０５０質量部、イルガノックス１０１０（ＢＡＳＦ社製）０．２質量部、イルガフォス１６８（ＢＡＳＦ社製）０．０２５質量部を混合した後、溶融混練して、高溶融張力プロピレン系重合体（ＨＭＳ－ＰＰ）を得た。高溶融張力プロピレン系重合体（ＨＭＳ－ＰＰ）の温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレートは８．９ｇ／１０分であり、溶融張力は２．６２ｇであった。
高溶融張力プロピレン系重合体（ＨＭＳ－ＰＰ）は下記のものを使用した。
チーグラー・ナッタ型触媒を用いて、第一工程で、極限粘度が７．１８ｄｌ／ｇであるプロピレン単独重合体（ＨＭＳ－ＰＰ－１）を製造し、第二工程で、極限粘度が０．８５ｄｌ／ｇであるプロピレン単独重合体（ＨＭＳ－ＰＰ－２）を製造して、プロピレン系多段重合体を得た。得られたプロピレン系多段重合体は、第一工程で製造されたプロピレン単独重合体（ＨＭＳ－ＰＰ－１）の含有量が１９質量％、第二工程で製造されたプロピレン単独重合体（ＨＭＳ－ＰＰ－２）の含有量が８１質量％であった。このプロピレン系多段重合体１００質量部に対して、ステアリン酸カルシウム０．０５０質量部、イルガノックス１０１０（ＢＡＳＦ社製）０．２質量部、イルガフォス１６８（ＢＡＳＦ社製）０．０２５質量部を混合した後、溶融混練して、高溶融張力プロピレン系重合体（ＨＭＳ－ＰＰ）を得た。高溶融張力プロピレン系重合体（ＨＭＳ－ＰＰ）の温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレートは８．９ｇ／１０分であり、溶融張力は２．６２ｇであった。
【0110】
＜高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）＞
高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）としては、Ｇ２５００（京葉ポリエチレン株式会社製、温度１９０℃および荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレートが５．０ｇ／１０分、密度９６２．０ｋｇ／ｍ３）を使用した。
高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）としては、Ｇ２５００（京葉ポリエチレン株式会社製、温度１９０℃および荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレートが５．０ｇ／１０分、密度９６２．０ｋｇ／ｍ３）を使用した。
【0111】
＜エチレン－α－オレフィン共重合体（２）＞
エチレン－α－オレフィン共重合体（２）は下記のものを使用した。
・エチレン－α－オレフィン共重合体２－１（ＬＬＤＰＥ２－１）：メタロセン触媒直鎖状低密度ポリエチレン エクセレンＦＸ ＦＸ３０７（住友化学株式会社製、エチレン－１－ヘキセン共重合体、ＭＦＲ３．１ｇ／１０分、密度８８９．１ｋｇ／ｍ３、Ｍｗ／Ｍｎ１．８）
・エチレン－α－オレフィン共重合体２－２（ＬＬＤＰＥ２－２）：メタロセン触媒直鎖状低密度ポリエチレン スミカセンＥ ＦＶ４０１（住友化学株式会社製、エチレン－１－ヘキセン共重合体、ＭＦＲ３．８ｇ／１０分、密度９０４．０ｋｇ／ｍ３、Ｍｗ／Ｍｎ２．０）
・エチレン－α－オレフィン共重合体２－３（ＬＬＤＰＥ２－３）：メタロセン触媒直鎖状低密度ポリエチレン エクセレンＦＸ ＦＸ４０２（住友化学株式会社製、エチレン－１－ヘキセン共重合体、ＭＦＲ８．０ｇ／１０分、密度８８０．０ｋｇ／ｍ３、Ｍｗ／Ｍｎ１．９）
エチレン－α－オレフィン共重合体（２）は下記のものを使用した。
・エチレン－α－オレフィン共重合体２－１（ＬＬＤＰＥ２－１）：メタロセン触媒直鎖状低密度ポリエチレン エクセレンＦＸ ＦＸ３０７（住友化学株式会社製、エチレン－１－ヘキセン共重合体、ＭＦＲ３．１ｇ／１０分、密度８８９．１ｋｇ／ｍ３、Ｍｗ／Ｍｎ１．８）
・エチレン－α－オレフィン共重合体２－２（ＬＬＤＰＥ２－２）：メタロセン触媒直鎖状低密度ポリエチレン スミカセンＥ ＦＶ４０１（住友化学株式会社製、エチレン－１－ヘキセン共重合体、ＭＦＲ３．８ｇ／１０分、密度９０４．０ｋｇ／ｍ３、Ｍｗ／Ｍｎ２．０）
・エチレン－α－オレフィン共重合体２－３（ＬＬＤＰＥ２－３）：メタロセン触媒直鎖状低密度ポリエチレン エクセレンＦＸ ＦＸ４０２（住友化学株式会社製、エチレン－１－ヘキセン共重合体、ＭＦＲ８．０ｇ／１０分、密度８８０．０ｋｇ／ｍ３、Ｍｗ／Ｍｎ１．９）
【0112】
＜実施例１＞
［インフレーションフィルム成形］
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ１－１を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した。次に、得られた混合物をプラコー社製インフレーションフィルム成形機（プラコー社ＥＸＵ型の単軸押出機、ダイス（ダイ径１２５ｍｍφ、リップギャップ２．０ｍｍ）、シングルスリットでアイリス付エアリング）を用い、加工温度１９０℃、押出量１０ｋｇ／ｈｒ、ブロー比１．５の加工条件で、厚み５０μｍのインフレーションフィルムを成形した。得られたインフレーションフィルムの物性（ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）、ＰＰ配向度、熱融解量（ΔＨ））を表２に示す。
［インフレーションフィルム成形］
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ１－１を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した。次に、得られた混合物をプラコー社製インフレーションフィルム成形機（プラコー社ＥＸＵ型の単軸押出機、ダイス（ダイ径１２５ｍｍφ、リップギャップ２．０ｍｍ）、シングルスリットでアイリス付エアリング）を用い、加工温度１９０℃、押出量１０ｋｇ／ｈｒ、ブロー比１．５の加工条件で、厚み５０μｍのインフレーションフィルムを成形した。得られたインフレーションフィルムの物性（ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）、ＰＰ配向度、熱融解量（ΔＨ））を表２に示す。
【0113】
［ラミネートフィルム成形］
康井精機（株）製コーターを用い、脂肪族エステル系コート剤（主剤＝三井武田ケミカル（株）「タケラック Ａ－３１０」、硬化剤＝三井武田ケミカル（株）「タケネート Ａ－３」、酢酸エチルをそれぞれ１２対１対３２の質量比で配合し十分に混合したもの）をポリエステルフィルム（東洋紡（株）製、商品名「Ｅ５１０２」、厚さ１２μｍ、幅２５０ｍｍ）に塗布し、上記インフレーションフィルムのコロナ処理面と圧着させた後、４０℃のオーブンにて４８時間加熱し、ラミネートフィルムを得た。得られたラミネートフィルムの物性（ヒートシール強度（ＨＳＳ））を表２に示す。
康井精機（株）製コーターを用い、脂肪族エステル系コート剤（主剤＝三井武田ケミカル（株）「タケラック Ａ－３１０」、硬化剤＝三井武田ケミカル（株）「タケネート Ａ－３」、酢酸エチルをそれぞれ１２対１対３２の質量比で配合し十分に混合したもの）をポリエステルフィルム（東洋紡（株）製、商品名「Ｅ５１０２」、厚さ１２μｍ、幅２５０ｍｍ）に塗布し、上記インフレーションフィルムのコロナ処理面と圧着させた後、４０℃のオーブンにて４８時間加熱し、ラミネートフィルムを得た。得られたラミネートフィルムの物性（ヒートシール強度（ＨＳＳ））を表２に示す。
【0114】
＜実施例２＞
［インフレーションフィルム成形］
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ１－２を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した。次に、得られた混合物をプラコー社製インフレーションフィルム成形機（プラコー社ＥＸＵ型の単軸押出機、ダイス（ダイ径１２５ｍｍφ、リップギャップ２．０ｍｍ）、シングルスリットでアイリス付エアリング）を用い、加工温度２１０℃、押出量１０ｋｇ／ｈｒ、ブロー比１．５の加工条件で、厚み５０μｍのインフレーションフィルムを成形した。得られたインフレーションフィルムの物性（ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）、ＰＰ配向度、熱融解量（ΔＨ））を表２に示す。
［インフレーションフィルム成形］
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ１－２を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した。次に、得られた混合物をプラコー社製インフレーションフィルム成形機（プラコー社ＥＸＵ型の単軸押出機、ダイス（ダイ径１２５ｍｍφ、リップギャップ２．０ｍｍ）、シングルスリットでアイリス付エアリング）を用い、加工温度２１０℃、押出量１０ｋｇ／ｈｒ、ブロー比１．５の加工条件で、厚み５０μｍのインフレーションフィルムを成形した。得られたインフレーションフィルムの物性（ＡＴＲ（ＰＥ／ＰＰ）、ＰＰ配向度、熱融解量（ΔＨ））を表２に示す。
【0115】
［ラミネートフィルム成形］
康井精機（株）製コーターを用い、脂肪族エステル系コート剤（主剤＝三井武田ケミカル（株）「タケラック Ａ－３１０」、硬化剤＝三井武田ケミカル（株）「タケネート Ａ－３」、酢酸エチルをそれぞれ１２対１対３２の質量比で配合し十分に混合したもの）を二軸延伸ナイロンフィルム（ユニチカ（株）製、商品名「エンブレム（登録商標） ＯＮ－１５」、厚さ１５μｍ、幅２５０ｍｍ）に塗布し、上記インフレーションフィルムのコロナ処理面と圧着させた後、４０℃のオーブンにて４８時間加熱し、ラミネートフィルムを得た。得られたラミネートフィルムの物性（ヒートシール強度（ＨＳＳ））を表２に示す。
康井精機（株）製コーターを用い、脂肪族エステル系コート剤（主剤＝三井武田ケミカル（株）「タケラック Ａ－３１０」、硬化剤＝三井武田ケミカル（株）「タケネート Ａ－３」、酢酸エチルをそれぞれ１２対１対３２の質量比で配合し十分に混合したもの）を二軸延伸ナイロンフィルム（ユニチカ（株）製、商品名「エンブレム（登録商標） ＯＮ－１５」、厚さ１５μｍ、幅２５０ｍｍ）に塗布し、上記インフレーションフィルムのコロナ処理面と圧着させた後、４０℃のオーブンにて４８時間加熱し、ラミネートフィルムを得た。得られたラミネートフィルムの物性（ヒートシール強度（ＨＳＳ））を表２に示す。
【0116】
＜実施例３＞
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ１－３を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ１－３を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0117】
＜実施例４＞
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ１－１を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ１－１を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0118】
＜比較例１＞
ＰＰ－１を用いて、実施例１と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１を用いて、実施例１と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0119】
＜比較例２＞
ＰＰ－１、ＨＭＳ－ＰＰを表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例１と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１、ＨＭＳ－ＰＰを表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例１と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0120】
＜比較例３＞
ＰＰ－１、ＨＤＰＥを表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１、ＨＤＰＥを表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0121】
＜比較例４＞
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ２－１を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ２－１を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0122】
＜比較例５＞
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ２－１を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ２－１を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0123】
＜比較例６＞
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ２－２を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ２－２を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0124】
＜比較例７＞
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ２－３を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
ＰＰ－１、ＬＬＤＰＥ２－３を表２に示す配合組成にてタンブルミキサーで混合した以外は、実施例２と同様にしてインフレーションフィルムとラミネートフィルムを得た。得られたインフレーションフィルムとラミネートフィルムの物性を表２に示す。
【0125】
【表1】
【0126】
【表2】
【0127】
＜まとめ＞
上記表２の結果より、各実施例のフィルムは、各比較例よりもＨＳＳが高く、かつ、「ＨＳＳ（２）（２００℃）－ＨＳＳ（１）（１８０℃）」が小さいことが認められる。つまり、本発明に係るフィルムのように、要件（１）～（４）を満たすことで、ヒートシールにより、比較的高い剥離強度のシール部を形成することができると共に、剥離強度の安定性に優れたシール部を形成することができる。
上記表２の結果より、各実施例のフィルムは、各比較例よりもＨＳＳが高く、かつ、「ＨＳＳ（２）（２００℃）－ＨＳＳ（１）（１８０℃）」が小さいことが認められる。つまり、本発明に係るフィルムのように、要件（１）～（４）を満たすことで、ヒートシールにより、比較的高い剥離強度のシール部を形成することができると共に、剥離強度の安定性に優れたシール部を形成することができる。