ホーム > 特許ランキング > 山陽特殊製鋼株式会社
知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024115099
(43)【公開日】2024-08-26
(54)【発明の名称】肉盛用粉末
(51)【国際特許分類】
B22F 1/00 20220101AFI20240819BHJP
B22F 1/06 20220101ALI20240819BHJP
B22F 3/115 20060101ALI20240819BHJP
C22C 38/00 20060101ALI20240819BHJP
C22C 38/58 20060101ALI20240819BHJP
B23K 35/30 20060101ALI20240819BHJP
【ＦＩ】
B22F1/00 T
B22F1/06
B22F3/115
C22C38/00 302X
C22C38/58
B23K35/30 340C
【審査請求】有
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023020580
(22)【出願日】2023-02-14
(11)【特許番号】
(45)【特許公報発行日】2024-08-07
(71)【出願人】
【識別番号】000180070
【氏名又は名称】山陽特殊製鋼株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000556
【氏名又は名称】弁理士法人有古特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】山本 隆久
(72)【発明者】
【氏名】池田 裕樹
【テーマコード（参考）】
4K018
【Ｆターム（参考）】
4K018AA32
4K018BA16
4K018BB01
4K018BB04
4K018BB06
4K018BC01
4K018BC08
4K018KA58
4K018KA63
(57)【要約】
【課題】耐食性及び耐摩耗性に優れた肉盛層の提供。
【解決手段】肉盛用粉末は、多数の粒子からなる。これらの粒子の材質は、鉄基合金である。この鉄基合金は、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含む。この粒子の断面で観測されるデンドライト２２の二次アーム２６のスペーシングＳの平均は、５．０μｍ以下である。
【選択図】図７
【解決手段】肉盛用粉末は、多数の粒子からなる。これらの粒子の材質は、鉄基合金である。この鉄基合金は、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含む。この粒子の断面で観測されるデンドライト２２の二次アーム２６のスペーシングＳの平均は、５．０μｍ以下である。
【選択図】図７
【特許請求の範囲】
【請求項1】
多数の粒子からなる肉盛用粉末であって、
これらの粒子の材質が鉄基合金であり、
この鉄基合金が、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含んでおり、
上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以下である、肉盛用粉末。
これらの粒子の材質が鉄基合金であり、
この鉄基合金が、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含んでおり、
上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以下である、肉盛用粉末。
【請求項2】
直径が５０μｍ以上である粒子を含んでおり、
下記数式で算出される比率Ｐ２が５０％以下である、請求項１に記載の肉盛用粉末。
P2 = (N2 / N1) * 100
（この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。）
（この数式においてＮ２は、直径が５０μｍ以上であり、コアとこのコアの表面に付着しておりその高さが１．０μｍ以上である２０以上の突起とを含んでおり、その高さが１．０μｍ以上である突起の平均高さが５μｍ以上である粒子の数を表す。）
下記数式で算出される比率Ｐ２が５０％以下である、請求項１に記載の肉盛用粉末。
P2 = (N2 / N1) * 100
（この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。）
（この数式においてＮ２は、直径が５０μｍ以上であり、コアとこのコアの表面に付着しておりその高さが１．０μｍ以上である２０以上の突起とを含んでおり、その高さが１．０μｍ以上である突起の平均高さが５μｍ以上である粒子の数を表す。）
【請求項3】
（１）多数の粒子からなり、これらの粒子の材質が鉄基合金であり、この鉄基合金が、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含んでおり、上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以上である粉末を、準備する工程、
（２）上記粉末を加熱して溶融金属を得る工程、
並びに
（３）上記溶融金属をベースの上で凝固させる工程
を備えた、肉盛層の製造方法。
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含んでおり、上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以上である粉末を、準備する工程、
（２）上記粉末を加熱して溶融金属を得る工程、
並びに
（３）上記溶融金属をベースの上で凝固させる工程
を備えた、肉盛層の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本明細書は、レーザークラッディング、プラズマ粉体肉盛溶接等の、肉盛法に適した粉末を開示する。
【背景技術】
【0002】
その表面に硬質クロムメッキが施された鋼が、広く用いられている。硬質クロムメッキは、鋼の耐食性に寄与する。硬質クロムメッキは、耐摩耗性にも優れている。硬質クロムメッキの形成工程では、六価クロムを含む電解液が利用される。六価クロムは、有害物質である。
【0003】
特表２０２０－５３０８７７公報には、レーザークラッディングで得られた肉盛層が開示されている。この肉盛層は、耐食性に優れる。従ってこの肉盛層は、硬質クロムメッキを代替しうる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特表２０２０－５３０８７７公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
特表２０２０－５３０８７７公報に開示された肉盛層は耐食性には優れるが、この肉盛層の耐摩耗性は、十分ではない。この肉盛層は、油圧シリンダーのような擦動部材には、適していない。
【0006】
本出願人の意図するところは、耐食性に加え、耐摩耗性にも優れた肉盛層の提供にある。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本明細書が開示する肉盛用粉末は、多数の粒子からなる。これらの粒子の材質は、鉄基合金である。この鉄基合金は、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含む。この粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングは、５．０μｍ以下である。
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含む。この粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングは、５．０μｍ以下である。
【0008】
この粉末は、直径が５０μｍ以上である粒子を含みうる。好ましくは、下記数式で算出される比率Ｐ２は、５０％以下である。
P2 = (N2 / N1) * 100
この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。この数式においてＮ２は、直径が５０μｍ以上であり、コアとこのコアの表面に付着しておりその高さが１．０μｍ以上である２０以上の突起とを含んでおり、その高さが１．０μｍ以上である突起の平均高さが５μｍ以上である粒子の数を表す。
P2 = (N2 / N1) * 100
この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。この数式においてＮ２は、直径が５０μｍ以上であり、コアとこのコアの表面に付着しておりその高さが１．０μｍ以上である２０以上の突起とを含んでおり、その高さが１．０μｍ以上である突起の平均高さが５μｍ以上である粒子の数を表す。
【0009】
本明細書は、肉盛層の製造方法も開示する。この製造方法は、
（１）多数の粒子からなり、これらの粒子の材質が鉄基合金であり、この鉄基合金が、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含んでおり、上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以上である粉末を、準備する工程、
（２）上記粉末を加熱して溶融金属を得る工程、
並びに
（３）上記溶融金属をベースの上で凝固させる工程
を含む。
（１）多数の粒子からなり、これらの粒子の材質が鉄基合金であり、この鉄基合金が、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含んでおり、上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以上である粉末を、準備する工程、
（２）上記粉末を加熱して溶融金属を得る工程、
並びに
（３）上記溶融金属をベースの上で凝固させる工程
を含む。
【発明の効果】
【0010】
この粉末から、耐食性及び耐摩耗性に優れた肉盛層が得られうる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態が詳細に説明される。
【0013】
本実施形態に係る肉盛用粉末は、多数の粒子の集合である。図１に、１つの粒子２の投影図が示されている。粒子２に対する視野方向が無作為に選定されて、この投影図が得られる。図１から明らかなように、粒子２は歪である。換言すれば、粒子２の輪郭４は、凹凸を有している。粉末が、歪な粒子２と共に、真球に近い形状を有する粒子２を含んでもよい。
【0014】
この粉末は、肉盛法に供されうる。肉盛法では、粉末が過熱され、溶融する。溶融した金属がベースの上で凝固することで、このベースを覆う肉盛層が形成される。
【0015】
この粉末の材質は、鉄基合金である。この鉄基合金は、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含む。この鉄基合金が他の元素を含んでもよい。好ましくは、この鉄基合金の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。以下、各元素の役割が詳説される。
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含む。この鉄基合金が他の元素を含んでもよい。好ましくは、この鉄基合金の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。以下、各元素の役割が詳説される。
【0016】
［鉄（Ｆｅ）］
この合金のベース元素は、Ｆｅである。Ｆｅは、肉盛層の強度及び耐摩耗性に寄与する。これらの観点から、Ｆｅの含有率は５５質量％以上が好ましく、６０質量％以上がより好ましく、６５質量％以上が特に好ましい。
この合金のベース元素は、Ｆｅである。Ｆｅは、肉盛層の強度及び耐摩耗性に寄与する。これらの観点から、Ｆｅの含有率は５５質量％以上が好ましく、６０質量％以上がより好ましく、６５質量％以上が特に好ましい。
【0017】
［炭素（Ｃ）］
Ｃは、Ｆｅに固溶する。Ｃは、肉盛層の硬度、強度及び耐摩耗性に寄与しうる。この観点から、Ｃの含有率は０．１０質量％以上が好ましく、０．１２質量％以上がより好ましく、０．１５質量％以上が特に好ましい。過剰なＣは、肉盛層での過剰なフェライト相の析出を招来する。このフェライト相は、肉盛層の強度を阻害する。強度の観点から、Ｃの含有率は０．３５質量％以下が好ましく、０．３０質量％以下がより好ましく０．２５質量％以下が特に好ましい。
Ｃは、Ｆｅに固溶する。Ｃは、肉盛層の硬度、強度及び耐摩耗性に寄与しうる。この観点から、Ｃの含有率は０．１０質量％以上が好ましく、０．１２質量％以上がより好ましく、０．１５質量％以上が特に好ましい。過剰なＣは、肉盛層での過剰なフェライト相の析出を招来する。このフェライト相は、肉盛層の強度を阻害する。強度の観点から、Ｃの含有率は０．３５質量％以下が好ましく、０．３０質量％以下がより好ましく０．２５質量％以下が特に好ましい。
【0018】
［ケイ素（Ｓｉ）］
Ｓｉは、Ｆｅに固溶する。Ｓｉは、肉盛層の強度及び耐ヒートチェック性に寄与しうる。この観点から、Ｓｉの含有率は０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましく、０．２０質量％以上が特に好ましい。Ｓｉの含有率は、１．０質量％以下が好ましい。この含有率が１．０質量％以下である粉末から得られた肉盛層は、靱性に優れる。この観点から、含有率は０．８質量％以下がより好ましく、０．５質量％以下が特に好ましい。
Ｓｉは、Ｆｅに固溶する。Ｓｉは、肉盛層の強度及び耐ヒートチェック性に寄与しうる。この観点から、Ｓｉの含有率は０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましく、０．２０質量％以上が特に好ましい。Ｓｉの含有率は、１．０質量％以下が好ましい。この含有率が１．０質量％以下である粉末から得られた肉盛層は、靱性に優れる。この観点から、含有率は０．８質量％以下がより好ましく、０．５質量％以下が特に好ましい。
【0019】
［マンガン（Ｍｎ）］
Ｍｎは、肉盛層の靭性に寄与しうる。この観点から、Ｍｎの含有率は０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましく、０．２０質量％以上が特に好ましい。Ｍｎの含有率は、２．０質量％以下が好ましい。この含有率が２．０質量％以下である粉末から得られた肉盛層は、硬度に優れる。この観点から、含有率は１．５質量％以下がより好ましく、１．０質量％以下が特に好ましい。
Ｍｎは、肉盛層の靭性に寄与しうる。この観点から、Ｍｎの含有率は０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましく、０．２０質量％以上が特に好ましい。Ｍｎの含有率は、２．０質量％以下が好ましい。この含有率が２．０質量％以下である粉末から得られた肉盛層は、硬度に優れる。この観点から、含有率は１．５質量％以下がより好ましく、１．０質量％以下が特に好ましい。
【0020】
［ニッケル（Ｎｉ）］
ニッケルは、肉盛層の耐食性に寄与する。この観点から、Ｎｉの含有率は０．２０質量％以上が好ましく、０．５０質量％以上がより好ましく、１．０質量％以上が特に好ましい。過剰なＮｉは、肉盛層での過剰なオーステナイト相の形成を招来する。このオーステナイト相は、肉盛層の高硬度を阻害する。高硬度の観点から、Ｎｉの含有率は４．０質量％以下が好ましく、３．５質量％以下がより好ましく、３．０質量％以下が特に好ましい。
ニッケルは、肉盛層の耐食性に寄与する。この観点から、Ｎｉの含有率は０．２０質量％以上が好ましく、０．５０質量％以上がより好ましく、１．０質量％以上が特に好ましい。過剰なＮｉは、肉盛層での過剰なオーステナイト相の形成を招来する。このオーステナイト相は、肉盛層の高硬度を阻害する。高硬度の観点から、Ｎｉの含有率は４．０質量％以下が好ましく、３．５質量％以下がより好ましく、３．０質量％以下が特に好ましい。
【0021】
［クロム（Ｃｒ）］
Ｃｒは、肉盛層の耐食性に寄与する。この観点からＣｒの含有率は１６．０質量％以上が好ましく、１６．５質量％以上がより好ましく、１７．０質量％以上が特に好ましい。過剰なＣｒは、肉盛層での過剰なフェライト相の形成を招来する。このフェライト相は、肉盛層の高硬度を阻害する。硬度の観点から、Ｃｒの含有率は２０．０質量％以下が好ましく、１９．０質量％以下がより好ましく、１８．０質量％以下が特に好ましい。
Ｃｒは、肉盛層の耐食性に寄与する。この観点からＣｒの含有率は１６．０質量％以上が好ましく、１６．５質量％以上がより好ましく、１７．０質量％以上が特に好ましい。過剰なＣｒは、肉盛層での過剰なフェライト相の形成を招来する。このフェライト相は、肉盛層の高硬度を阻害する。硬度の観点から、Ｃｒの含有率は２０．０質量％以下が好ましく、１９．０質量％以下がより好ましく、１８．０質量％以下が特に好ましい。
【0022】
［タングステン（Ｗ）］
Ｗは、肉盛層の耐食性及び耐摩耗性に寄与する。この観点からＷの含有率は０．１０質量％以上が好ましく、０．２０質量％以上が好ましく、０．３０質量％以上が特に好ましい。過剰なＷは、過剰な炭化物の形成を招来する。この炭化物は、肉盛層の耐食性を阻害する。耐食性の観点から、Ｗの含有率は８．０質量％以下が好ましく、６．０質量％以下がより好ましく、５．０質量％以下が特に好ましい。
Ｗは、肉盛層の耐食性及び耐摩耗性に寄与する。この観点からＷの含有率は０．１０質量％以上が好ましく、０．２０質量％以上が好ましく、０．３０質量％以上が特に好ましい。過剰なＷは、過剰な炭化物の形成を招来する。この炭化物は、肉盛層の耐食性を阻害する。耐食性の観点から、Ｗの含有率は８．０質量％以下が好ましく、６．０質量％以下がより好ましく、５．０質量％以下が特に好ましい。
【0023】
［モリブデン（Ｍｏ）］
Ｍｏは、Ｗと同様、肉盛層の耐食性及び耐摩耗性に寄与する。一方でＭｏは、凝固脆性温度領域（ＢＴＲ）の生成を招来する。この凝固脆性温度領域を含む肉盛層は、割れやすい。これらの観点から、本実施形態では、Ｗが積極的に添加され、Ｍｏの量がなるべく抑制されている。不可避的不純物として含まれるＭｏは、許容される。Ｍｏの含有率は、０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。理想的には、Ｍｏの含有率はゼロ（検出限界未満）である。
Ｍｏは、Ｗと同様、肉盛層の耐食性及び耐摩耗性に寄与する。一方でＭｏは、凝固脆性温度領域（ＢＴＲ）の生成を招来する。この凝固脆性温度領域を含む肉盛層は、割れやすい。これらの観点から、本実施形態では、Ｗが積極的に添加され、Ｍｏの量がなるべく抑制されている。不可避的不純物として含まれるＭｏは、許容される。Ｍｏの含有率は、０．２０質量％以下が好ましく、０．１５質量％以下がより好ましく、０．１０質量％以下が特に好ましい。理想的には、Ｍｏの含有率はゼロ（検出限界未満）である。
【0024】
［ホウ素（Ｂ）］
Ｂは、合金の低い液相線温度を達成しうる。従ってＢは、肉盛層の熱影響部（ＨＡＺ）を抑制しうる。ＨＡＺが少ない肉盛層は、ベースとの密着性に優れる。この観点から、Ｂの含有率は０．２０質量以上が好ましく０．５０質量％以上がより好ましく０．７５質量％以上が特に好ましい。過剰なＢは、過剰な凝固脆性温度領域（ＢＴＲ）の生成を招来する。この凝固脆性温度領域を含む肉盛層は、割れやすい。割れの抑制の観点から、Ｂの含有率は２．０質量％以下が好ましく、１．８質量％以下がより好ましく、１．５質量％以下が特に好ましい。
Ｂは、合金の低い液相線温度を達成しうる。従ってＢは、肉盛層の熱影響部（ＨＡＺ）を抑制しうる。ＨＡＺが少ない肉盛層は、ベースとの密着性に優れる。この観点から、Ｂの含有率は０．２０質量以上が好ましく０．５０質量％以上がより好ましく０．７５質量％以上が特に好ましい。過剰なＢは、過剰な凝固脆性温度領域（ＢＴＲ）の生成を招来する。この凝固脆性温度領域を含む肉盛層は、割れやすい。割れの抑制の観点から、Ｂの含有率は２．０質量％以下が好ましく、１．８質量％以下がより好ましく、１．５質量％以下が特に好ましい。
【0025】
［酸素（Ｏ）］
鉄基合金は、不可避的不純物を含む。代表的な不純物として、Ｏが挙げられる。Ｏは、介在物（酸化物）の生成の原因となる。介在物は、破壊の基点となり得る。破壊の抑制の観点から、Ｏの含有量（質量基準）は０．０２０質量％以下が好ましく、０．０１５質量％以下がより好ましく０．０１０質量％以下が特に好ましい。理想的には、Ｏの含有率はゼロ（検出限界未満）である。
鉄基合金は、不可避的不純物を含む。代表的な不純物として、Ｏが挙げられる。Ｏは、介在物（酸化物）の生成の原因となる。介在物は、破壊の基点となり得る。破壊の抑制の観点から、Ｏの含有量（質量基準）は０．０２０質量％以下が好ましく、０．０１５質量％以下がより好ましく０．０１０質量％以下が特に好ましい。理想的には、Ｏの含有率はゼロ（検出限界未満）である。
【0026】
［粉末の製造方法］
この粉末は、アトマイズ法、粉砕法等によって製造されうる。アトマイズ法として、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法及びディスクアトマイズ法が、例示される。粉末に不純物が混入しにくいとの観点から、ガスアトマイズ法及びディスクアトマイズ法が好ましい。粉末に不純物が混入しにくいとの観点から、不活性ガス雰囲気でのアトマイズが好ましい。量産性の観点から、ガスアトマイズが好ましい。
この粉末は、アトマイズ法、粉砕法等によって製造されうる。アトマイズ法として、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法及びディスクアトマイズ法が、例示される。粉末に不純物が混入しにくいとの観点から、ガスアトマイズ法及びディスクアトマイズ法が好ましい。粉末に不純物が混入しにくいとの観点から、不活性ガス雰囲気でのアトマイズが好ましい。量産性の観点から、ガスアトマイズが好ましい。
【0027】
［粒子形状］
図２には、第一仮想円６が示されている。この第一仮想円６は、粒子２の輪郭４の内に画かれうる最大の円である。換言すれば、第一仮想円６は、「最大内接円中心法」にて定義される「最大内接円」である。本明細書では、粒子２のうち第一仮想円６で囲まれたゾーン、すなわち最大内接円の内側は、「コア８」と称される。粒子２のうち第一仮想円６の外のゾーン、すなわち最大内接円の外側は、「突起１０」と称される。図２には、第一突起１０ａ、第二突起１０ｂ、第三突起１０ｃ、第四突起１０ｄ、第五突起１０ｅ及び第六突起１０ｆが示されている。これらの突起１０は、コア８に付着している。図２において符号Ｄ１は、第一仮想円６の直径を表す。
図２には、第一仮想円６が示されている。この第一仮想円６は、粒子２の輪郭４の内に画かれうる最大の円である。換言すれば、第一仮想円６は、「最大内接円中心法」にて定義される「最大内接円」である。本明細書では、粒子２のうち第一仮想円６で囲まれたゾーン、すなわち最大内接円の内側は、「コア８」と称される。粒子２のうち第一仮想円６の外のゾーン、すなわち最大内接円の外側は、「突起１０」と称される。図２には、第一突起１０ａ、第二突起１０ｂ、第三突起１０ｃ、第四突起１０ｄ、第五突起１０ｅ及び第六突起１０ｆが示されている。これらの突起１０は、コア８に付着している。図２において符号Ｄ１は、第一仮想円６の直径を表す。
【0028】
アトマイズにおいて、溶融金属の凝固が完了する前に、この溶融金属に他の小さな金属が付着して、突起１０が形成されうる。突起１０の由来である溶湯は、コア８の由来である溶湯と同じである。従って、突起１０の材質は、コア８の材質と概ね同じである。この突起１０は、コア８と一体である。他の原因でも、粒子２に突起１０が発生しうる。
【0029】
図２には、第二仮想円１２も示されている。この第二仮想円１２は、その内側に粒子２の輪郭４を含む最小の円である。換言すれば、第二仮想円１２は、「最小外接円中心法」にて定義される「最小外接円」である。図２において符号Ｄ２は、第二仮想円１２の直径を表す。本明細書では、この直径Ｄ２は、「粒子の直径」と称される。
【0030】
肉盛において、ベースに衝突する直前の運動エネルギーが十分大きい粒子２は、肉盛層の密着性に寄与する。密着性が高い肉盛層では、空孔が抑制されうる。運動エネルギーは、粒子２の質量と速度とに相関する。粒子２の質量は、直径Ｄ２に相関する。換言すれば、運動エネルギーは、直径Ｄ２に相関する。運動エネルギーの観点から、粉末が、その直径Ｄ２が５０μｍ以上である粒子２を多く含むことが、好ましい。
【0031】
［比率Ｐ１］
本明細書では、下記数式によって比率Ｐ１が算出される。
P1= (N1 / N) * 100
この数式において、Ｎは粒子２の総数を表し、Ｎ１は直径Ｄ２が５０μｍ以上である粒子２の数を表す。密着性が高い肉盛層が得られるとの観点から、比率Ｐ１は５０％以上が好ましく、６０％以上がより好ましく、７０％以上が特に好ましい。比率Ｐ１が１００％であってもよい。
本明細書では、下記数式によって比率Ｐ１が算出される。
P1= (N1 / N) * 100
この数式において、Ｎは粒子２の総数を表し、Ｎ１は直径Ｄ２が５０μｍ以上である粒子２の数を表す。密着性が高い肉盛層が得られるとの観点から、比率Ｐ１は５０％以上が好ましく、６０％以上がより好ましく、７０％以上が特に好ましい。比率Ｐ１が１００％であってもよい。
【0032】
比率Ｐ１は、レーザー回折・散乱式粒子径分布測定法によって算出される。この測定法には、マイクロトラック・ベル社の「粒子径分布測定装置 ＭＴ３０００II」が使用されうる。粉末の粒子径分布が個数基準で測定され、径が５０μｍ以上である粒子２の頻度が確認される。
【0033】
［比率Ｐ２］
図３に、粒子２の一部が拡大されて示されている。図３には、第一突起１０ａの近傍が示されている。図３において符号１４は、第一突起１０ａのトップを表す。トップ１４は、第一突起１０ａの輪郭４ａのうち、第一仮想円６から最も離れた地点である。第一突起１０ａの輪郭４ａは、粒子２の輪郭４の一部である。図３において矢印Ｈ１は、第一突起１０ａの高さを表す。高さＨ１は、トップ１４から第一仮想円６までの距離である。トップ１４の近傍における輪郭４の形状は、曲線（又は直線）でもよく、コーナーでもよい。
図３に、粒子２の一部が拡大されて示されている。図３には、第一突起１０ａの近傍が示されている。図３において符号１４は、第一突起１０ａのトップを表す。トップ１４は、第一突起１０ａの輪郭４ａのうち、第一仮想円６から最も離れた地点である。第一突起１０ａの輪郭４ａは、粒子２の輪郭４の一部である。図３において矢印Ｈ１は、第一突起１０ａの高さを表す。高さＨ１は、トップ１４から第一仮想円６までの距離である。トップ１４の近傍における輪郭４の形状は、曲線（又は直線）でもよく、コーナーでもよい。
【0034】
図４に、第一突起１０ａの高さＨ１と共に、第二突起１０ｂの高さＨ２、第三突起１０ｃの高さＨ３、第四突起１０ｄの高さＨ４、第五突起１０ｅの高さＨ５及び第六突起１０ｆの高さＨ６が示されている。第二突起１０ｂの高さＨ２、第三突起１０ｃの高さＨ３、第四突起１０ｄの高さＨ４、第五突起１０ｅの高さＨ５及び第六突起１０ｆの高さＨ６の決定方法は、図３に示された、第一突起１０ａの高さＨ１の決定方法と、同じである。それぞれの高さＨは、トップ１４から第一仮想円６までの距離である。
【0035】
本明細書では、下記数式によって比率Ｐ２が算出される。
P2= (N2 / N1) * 100
この数式においてＮ１は、直径Ｄ２が５０μｍ以上である粒子２の数を表す。この数式においてＮ２は、以下の条件１－３の全てを満たす粒子２の数を表す。
条件１：直径Ｄ２が５０μｍ以上である。
条件２：その高さＨが１．０μｍ以上である突起１０の数Ｎｐが２０以上である。
条件３：その高さＨが１．０μｍ以上である突起１０の平均高さＨｐが５μｍ以上である。
P2= (N2 / N1) * 100
この数式においてＮ１は、直径Ｄ２が５０μｍ以上である粒子２の数を表す。この数式においてＮ２は、以下の条件１－３の全てを満たす粒子２の数を表す。
条件１：直径Ｄ２が５０μｍ以上である。
条件２：その高さＨが１．０μｍ以上である突起１０の数Ｎｐが２０以上である。
条件３：その高さＨが１．０μｍ以上である突起１０の平均高さＨｐが５μｍ以上である。
【0036】
図４に示された粒子２では、第一突起１０ａの高さＨ１、第二突起１０ｂの高さＨ２、第三突起１０ｃの高さＨ３、第五突起１０ｅの高さＨ５及び第六突起１０ｆの高さＨ６は、１．０μｍ以上である。従って、これらの突起１０のサイズは、「突起１０の平均高さＨｐ」の算出の対象である。一方、第四突起１０ｄの高さＨ４は、１．０μｍ未満である。従って、第四突起１０ｄの高さＨ４は、「突起１０の平均高さＨｐ」の算出の対象でない。この粒子２では、下記数式によって、突起１０の平均高さＨｐが算出される。
Hp= (H1 + H2 + H3 + H5 + H6) / 5
Hp= (H1 + H2 + H3 + H5 + H6) / 5
【0037】
図４の投影図のための視野は、無作為に選ばれる。この投影図において、突起１０の数Ｎｐがカウントされ、平均高さＨｐが算出される。この結果に基づき、条件２及び３の具備が、判定される。換言すれば、突起１０の数Ｎｐは１つの投影図においてカウントされ、平均高さＨｐは１つの投影図に属する突起１０の高さに基づいて算出される。図４は模式的な投影図なので、図４に示された突起１０の数Ｎｐは、６に過ぎない。実際の粒子２には、２０以上の突起１０が存在しうる。
【0038】
この条件１－３を満たす粒子２では、直径Ｄ２が大きいので運動エネルギーが大きい。しかし、この粒子２では、高さＨが大きい突起１０の数が多く、かつ突起１０の平均高さＨｐが大きいことに起因して、その輪郭４は歪である。この粒子２から得られた肉盛層は、ベースとの密着性に劣る。密着性の観点から、比率Ｐ２は５０％以下が好ましく、４７％以下がより好ましく、４５％以下が特に好ましい。理想的な比率Ｐ２は、０％である。
【0039】
比率Ｐ２の算出では、目開きが５０μｍである篩により、粉末が分級される。篩の上に残った粒子２から無作為に５０個の粒子２が選択され、実体顕微鏡で観察される。各粒子２の投影図から、この粒子２の直径Ｄ２及び突起１０の平均高さＨｐが測定され、数Ｎ１及び数Ｎ２がカウントされる。
【0040】
比率Ｐ２の制御方法として、ジェットミル処理が挙げられる。ジェットミル処理では、高速ジェット気流により粒子２同士が衝突させられ、突起１０が粉砕される。従って、ジェットミル処理で得られた粉末では、小さな比率Ｐ２が達成されうる。ジェットミル装置として、エムテック化学株式会社のジェットミル装置（ＭＪＭ１）が例示される。ジェットミル処理によって粒子２にひずみが生じる場合は、ジェットミル処理の後の焼鈍によって、このひずみが除去されうる。焼鈍条件として、アルゴンガス雰囲気において６００℃で粉末が５時間保持され、その後に炉冷される方法が、例示される。
【0041】
［比率Ｐ３］
図５に、粒子２の断面が示されている。この粒子２は、空孔１６を有している。この空孔１６が、図６に拡大されて示されている。図６には、第三仮想円１８も示されている。この第三仮想円１８は、その内側に空孔１６の輪郭２０を含む最小の円である。換言すれば、第三仮想円１８は、「最小外接円中心法」にて定義される「最小外接円」である。図６において符号Ｄ３は、第三仮想円１８の直径を表す。本明細書では、この直径Ｄ３は、「空孔の直径」と称される。
図５に、粒子２の断面が示されている。この粒子２は、空孔１６を有している。この空孔１６が、図６に拡大されて示されている。図６には、第三仮想円１８も示されている。この第三仮想円１８は、その内側に空孔１６の輪郭２０を含む最小の円である。換言すれば、第三仮想円１８は、「最小外接円中心法」にて定義される「最小外接円」である。図６において符号Ｄ３は、第三仮想円１８の直径を表す。本明細書では、この直径Ｄ３は、「空孔の直径」と称される。
【0042】
本明細書では、下記数式によって比率Ｐ３が算出される。
P3 = (N3 / N1) * 100
この数式において、Ｎ１は直径Ｄ２が５０μｍ以上である粒子２の数を表す。この数式においてＮ３は、以下の条件１及び２を満たす粒子２の数を表す。
条件１：直径Ｄ２が５０μｍ以上である。
条件２：１つの断面に含まれる、直径Ｄ３が０．１μｍ以上である空孔１６の数Ｎｖが、２以上である。
P3 = (N3 / N1) * 100
この数式において、Ｎ１は直径Ｄ２が５０μｍ以上である粒子２の数を表す。この数式においてＮ３は、以下の条件１及び２を満たす粒子２の数を表す。
条件１：直径Ｄ２が５０μｍ以上である。
条件２：１つの断面に含まれる、直径Ｄ３が０．１μｍ以上である空孔１６の数Ｎｖが、２以上である。
【0043】
比率Ｐ３は、肉盛層の耐久性と相関する。耐久性の観点から、比率Ｐ３は２０％以上が好ましく、１８％以下がより好ましく、１５％以下が特に好ましい。理想的な比率Ｐ３は、０％である。
【0044】
比率Ｐ３の算出では、目開きが５０μｍである篩により、粉末が分級される。篩の上に残った多数の粒子２が樹脂に埋め込まれ、かつ研磨される。研磨面に現れた多数の粒子２の断面から、直径が５０μｍ以上である５０個の断面が、無作為に抽出される。５０個の断面のそれぞれにおいて、直径Ｄ３が０．１μｍ以上である空孔１６の数がカウントされる。１つの断面における、直径Ｄ３が０．１μｍ以上である空孔１６の数が、当該粒子２における数Ｎｖと定義される。この断面に現れない空孔１６は、数Ｎｖには算入されない。
【0045】
典型的な空孔１６は、ガスアトマイズに起因するガスポアである。ガスポアは、アトマイズ用のガスが液滴内に侵入した状態で金属が凝固することで、発生する。アトマイズ用の不活性ガスとして、ヘリウムガス、アルゴンガス及び窒素ガスが一般的である。ヘリウム及びアルゴンは金属にほとんど吸収されないので、ヘリウムガス及びアルゴンガスが用いられたガスアトマイズでは、ガスポアが生じやすい。一方、窒素は金属に吸収されうるので、窒素ガスが用いられたガスアトマイズでは、ガスポアが生じにくい。さらに、ディスクアトマイズでは不活性ガスによる液滴形成がなされないので、このディスクアトマイズにおいても、ガスポアが生じにくい。比率Ｐ３が小さい粉末が得られるとの観点から好ましいアトマイズは、窒素ガスによるガスアトマイズ及びディスクアトマイズである。
【0046】
［デンドライト］
図７は、図１の粒子２の結晶の一部が模式的に示された拡大断面図である。図７には、デンドライト２２が示されている。このデンドライト２２は、一次アーム２４と複数の二次アーム２６とを有している。それぞれの二次アーム２６は、一次アーム２４から延びている。図７において矢印Ｓは、隣接する二次アーム２６の対の、スペーシングである。
図７は、図１の粒子２の結晶の一部が模式的に示された拡大断面図である。図７には、デンドライト２２が示されている。このデンドライト２２は、一次アーム２４と複数の二次アーム２６とを有している。それぞれの二次アーム２６は、一次アーム２４から延びている。図７において矢印Ｓは、隣接する二次アーム２６の対の、スペーシングである。
【0047】
二次アーム２６の対の平均スペーシングＳａは、５．０μｍ以下が好ましい。このデンドライト組織を有する粉末から、偏析が少なく、従って耐摩耗性に優れた肉盛層が得られうる。耐摩耗性の観点から、平均スペーシングＳａは４．５μｍ以下がより好ましく、４．１μｍ以下が特に好ましい。平均スペーシングＳａは、０．５μｍ以上が好ましい。
【0048】
平均スペーシングＳａの算出では、粉末が樹脂ブロックに埋められる。この樹脂ブロックが研磨され、研磨面が得られる。この研磨面が、顕微鏡で観察される。この研磨面に断面が露出した１０個の粒子２が、無作為に選択される。各粒子２から、無作為に二次アーム２６の対が選択され、この対のスペーシングＳが測定される。１０のスペーシングＳが平均されて、平均スペーシングＳａが算出される。
【0049】
平均スペーシングＳａは、合金の組成に依存して変動しうる。平均スペーシングＳａはさらに、熱履歴に依存して変動しうる。組成に応じた熱履歴が選択されることで、平均スペーシングＳａが５．０μｍ以下である粉末が得られうる。熱履歴として、アトマイズの冷却速度が例示される。他の熱履歴として、粉末の熱処理が例示される。冷却速度が１０－３℃／ｓｅｃ以上である、アトマイズ又は熱処理が、好ましい。
【実施例0050】
以下、実施例に係る肉盛用粉末の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本明細書で開示された範囲が限定的に解釈されるべきではない。
【0051】
［実施例１］
その組成が下記表１に示された原料を、準備した。３０ｋｇの原料に窒素ガスによるガスアトマイズを施して、原料粉末を得た。この原料粉末に、冷却速度が１０－３℃／ｓｅｃ以上である熱処理を施した。この原料粉末に、「ＪＩＳ Ｚ ８８０１－１」に規格された篩を用いて、粒子径が３８μｍ以上１５０μｍ以下となるように分級を施し、実施例１の肉盛用粉末を得た。この粉末の、平均スペーシングＳａは３．６μｍであり、比率Ｐ２は６４％であり、硬さは５８ＨＲＣであった。
その組成が下記表１に示された原料を、準備した。３０ｋｇの原料に窒素ガスによるガスアトマイズを施して、原料粉末を得た。この原料粉末に、冷却速度が１０－３℃／ｓｅｃ以上である熱処理を施した。この原料粉末に、「ＪＩＳ Ｚ ８８０１－１」に規格された篩を用いて、粒子径が３８μｍ以上１５０μｍ以下となるように分級を施し、実施例１の肉盛用粉末を得た。この粉末の、平均スペーシングＳａは３．６μｍであり、比率Ｐ２は６４％であり、硬さは５８ＨＲＣであった。
【0052】
［実施例２－１０及び比較例１－５］
組成が下記表１に示された原料を準備した他は実施例１と同様にして、実施例２－１０及び比較例１－５の肉盛用粉末を得た。
組成が下記表１に示された原料を準備した他は実施例１と同様にして、実施例２－１０及び比較例１－５の肉盛用粉末を得た。
【0053】
［実施例１１］
その組成が下記表１に示された原料を、準備した。３０ｋｇの原料に窒素ガスによるガスアトマイズを施して、原料粉末を得た。この原料粉末に、冷却速度が１０－３℃／ｓｅｃ以上である熱処理を施した。この原料粉末に、「ＪＩＳ Ｚ ８８０１－１」に規格された篩を用いて、粒子径が３８μｍ以上１５０μｍ以下となるように分級を施した。この粉末に、エムテック化学株式会社のジェットミル装置（前述の「ＭＪＭ１」）にて、ジェットミル処理を施して、実施例１１の肉盛用粉末を得た。ジェットミル処理の条件は、下記の通りであった。
圧縮空気の圧力：０．７ＭＰａ
圧縮空気の風量：２１ｍ３／時（３５０Ｌ／ｍｉｎ）
その組成が下記表１に示された原料を、準備した。３０ｋｇの原料に窒素ガスによるガスアトマイズを施して、原料粉末を得た。この原料粉末に、冷却速度が１０－３℃／ｓｅｃ以上である熱処理を施した。この原料粉末に、「ＪＩＳ Ｚ ８８０１－１」に規格された篩を用いて、粒子径が３８μｍ以上１５０μｍ以下となるように分級を施した。この粉末に、エムテック化学株式会社のジェットミル装置（前述の「ＭＪＭ１」）にて、ジェットミル処理を施して、実施例１１の肉盛用粉末を得た。ジェットミル処理の条件は、下記の通りであった。
圧縮空気の圧力：０．７ＭＰａ
圧縮空気の風量：２１ｍ３／時（３５０Ｌ／ｍｉｎ）
【0054】
［実施例１２－１５］
組成が下記表１に示された原料を準備した他は実施例１１と同様にして、実施例１２－１５の肉盛用粉末を得た。
組成が下記表１に示された原料を準備した他は実施例１１と同様にして、実施例１２－１５の肉盛用粉末を得た。
【0055】
［空孔の面積率］
粉末を、以下の条件のレーザークラッド法に供し、肉盛層を得た。
装置：ＬＡＳＥＲＬＩＮＥ社のレーザークラッド装置ＬＤＦ－５
レーザーの出力：４０００Ｗ
粉末の供給量：０．２ｇ／ｓ
装置の送り速度：１０ｍｍ／ｓ
この肉盛層の断面を顕微鏡で観察し、空孔の面積率を測定した。この結果が、下記の表１に示されている。
粉末を、以下の条件のレーザークラッド法に供し、肉盛層を得た。
装置：ＬＡＳＥＲＬＩＮＥ社のレーザークラッド装置ＬＤＦ－５
レーザーの出力：４０００Ｗ
粉末の供給量：０．２ｇ／ｓ
装置の送り速度：１０ｍｍ／ｓ
この肉盛層の断面を顕微鏡で観察し、空孔の面積率を測定した。この結果が、下記の表１に示されている。
【0056】
［破壊試験］
空孔の面積率の測定に用いた肉盛層を目視で観察し、割れの有無を判定した。この結果が、下記の表１に示されている。
空孔の面積率の測定に用いた肉盛層を目視で観察し、割れの有無を判定した。この結果が、下記の表１に示されている。
【0057】
［耐食性試験］
肉盛層に、「ＪＩＳ Ｚ ２３７１」の規定に準拠して、塩水を噴霧した。この粉末を目視で観察し、発錆の有無を判定した。この結果が、下記の表１に示されている。
肉盛層に、「ＪＩＳ Ｚ ２３７１」の規定に準拠して、塩水を噴霧した。この粉末を目視で観察し、発錆の有無を判定した。この結果が、下記の表１に示されている。
【0058】
［総合評価］
肉盛用粉末を、下記の基準に従って格付けした。
Ａ：極めて優れている。
Ｂ：優れている。
Ｆ：劣っている。
この結果が、下記の表１に示されている。
肉盛用粉末を、下記の基準に従って格付けした。
Ａ：極めて優れている。
Ｂ：優れている。
Ｆ：劣っている。
この結果が、下記の表１に示されている。
【0059】
【表1】
【0060】
表１に記載されたそれぞれの合金の組成の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
【0061】
表１に示される通り、各実施例の粉末は、諸性能に優れている。この評価結果から、この粉末の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【0062】
以上説明された粉末は、種々の被処理物に対する肉盛に適している。
【符号の説明】
【0063】
２・・・粒子
４・・・輪郭
６・・・第一仮想円
８・・・コア
１０・・・突起
１２・・・第二仮想円
１４・・・トップ
１６・・・空孔
１８・・・第三仮想円
２０・・・ 輪郭
２２・・・デンドライト
２４・・・一次アーム
２６・・・二次アーム
４・・・輪郭
６・・・第一仮想円
８・・・コア
１０・・・突起
１２・・・第二仮想円
１４・・・トップ
１６・・・空孔
１８・・・第三仮想円
２０・・・ 輪郭
２２・・・デンドライト
２４・・・一次アーム
２６・・・二次アーム
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【手続補正書】
【提出日】2024-06-26
【手続補正1】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項1】
多数の粒子からなる肉盛用粉末であって、
これらの粒子の材質が鉄基合金であり、
この鉄基合金が、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以下である、肉盛用粉末。
これらの粒子の材質が鉄基合金であり、
この鉄基合金が、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以下である、肉盛用粉末。
【請求項2】
直径が５０μｍ以上である粒子を含んでおり、
下記数式で算出される比率Ｐ２が５０％以下である、請求項１に記載の肉盛用粉末。
P2 = (N2 / N1) * 100
（この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。）
（この数式においてＮ２は、直径が５０μｍ以上であり、コアとこのコアの表面に付着しておりその高さが１．０μｍ以上である２０以上の突起とを含んでおり、その高さが１．０μｍ以上である突起の平均高さが５μｍ以上である粒子の数を表す。）
下記数式で算出される比率Ｐ２が５０％以下である、請求項１に記載の肉盛用粉末。
P2 = (N2 / N1) * 100
（この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。）
（この数式においてＮ２は、直径が５０μｍ以上であり、コアとこのコアの表面に付着しておりその高さが１．０μｍ以上である２０以上の突起とを含んでおり、その高さが１．０μｍ以上である突起の平均高さが５μｍ以上である粒子の数を表す。）
【請求項3】
直径が５０μｍ以上である粒子を含んでおり、
下記数式で算出される比率Ｐ１が５０％以上である、請求項１に記載の肉盛用粉末。
P1 = (N1 / N) * 100
（この数式においてＮは、粒子の総数を表す。）
（この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。）
下記数式で算出される比率Ｐ１が５０％以上である、請求項１に記載の肉盛用粉末。
P1 = (N1 / N) * 100
（この数式においてＮは、粒子の総数を表す。）
（この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。）
【請求項4】
直径が５０μｍ以上である粒子を含んでおり、
下記数式で算出される比率Ｐ３が１８％以下である、請求項１に記載の肉盛用粉末。
P3 = (N3 / N1) * 100
（この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。）
（この数式においてＮ３は、直径Ｄが５０μｍ以上であり、１つの断面に含まれる直径が０．１μｍ以上である空孔の数Ｎｖが２以上である粒子の数を表す。）
下記数式で算出される比率Ｐ３が１８％以下である、請求項１に記載の肉盛用粉末。
P3 = (N3 / N1) * 100
（この数式においてＮ１は、直径が５０μｍ以上である粒子の数を表す。）
（この数式においてＮ３は、直径Ｄが５０μｍ以上であり、１つの断面に含まれる直径が０．１μｍ以上である空孔の数Ｎｖが２以上である粒子の数を表す。）
【請求項5】
（１）多数の粒子からなり、これらの粒子の材質が鉄基合金であり、この鉄基合金が、
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以上である粉末を、準備する工程、
（２）上記粉末を加熱して溶融金属を得る工程、
並びに
（３）上記溶融金属をベースの上で凝固させる工程
を備えた、肉盛層の製造方法。
０．１０質量％以上０．３５質量％以下のＣ、
０．０５質量％以上１．０質量％以下のＳｉ、
０．０５質量％以上２．０質量％以下のＭｎ、
０．２０質量％以上４．０質量％以下のＮｉ、
１６．０質量％以上２０．０質量％以下のＣｒ、
０．１０質量％以上８．０質量％以下のＷ、
０．２０質量％以上２．０質量％以下のＢ、
及び
０．０２０質量％以下のＯ
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、上記粒子の断面で観測されるデンドライトの二次アームの平均スペーシングが５．０μｍ以上である粉末を、準備する工程、
（２）上記粉末を加熱して溶融金属を得る工程、
並びに
（３）上記溶融金属をベースの上で凝固させる工程
を備えた、肉盛層の製造方法。