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特開2024-119752ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法、および、オレフィン重合体の製造方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024119752
(43)【公開日】2024-09-03
(54)【発明の名称】ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法、および、オレフィン重合体の製造方法
(51)【国際特許分類】
C08F 4/654 20060101AFI20240827BHJP
C08F 10/06 20060101ALI20240827BHJP
【ＦＩ】
C08F4/654
C08F10/06
【審査請求】未請求
【請求項の数】12
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2024016375
(22)【出願日】2024-02-06
(31)【優先権主張番号】P 2023026461
(32)【優先日】2023-02-22
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000002093
【氏名又は名称】住友化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000855
【氏名又は名称】弁理士法人浅村特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】伊藤 昌輝
(72)【発明者】
【氏名】榊原 勝己
(72)【発明者】
【氏名】長谷川 正行
【テーマコード（参考）】
4J100
4J128
【Ｆターム（参考）】
4J100AA02Q
4J100AA03P
4J100CA01
4J100CA04
4J100DA09
4J100DA16
4J100DA22
4J100DA41
4J100FA06
4J100FA09
4J100FA28
4J100FA29
4J100FA35
4J100JA28
4J100JA43
4J100JA67
4J128AA03
4J128AB03
4J128AC04
4J128AC05
4J128BA00A
4J128BA02B
4J128BB00A
4J128BB01B
4J128BC14B
4J128BC15B
4J128BC25B
4J128BC27B
4J128BC34B
4J128CA15A
4J128CA16A
4J128CA18A
4J128CB25C
4J128CB35A
4J128CB36A
4J128CB43A
4J128CB45A
4J128CB88C
4J128DA00
4J128DA02
4J128DA08
4J128EA02
4J128EB04
4J128EC01
4J128ED01
4J128ED02
4J128ED09
4J128FA01
4J128FA02
4J128FA04
4J128FA09
4J128GA04
4J128GA09
4J128GA15
4J128GA26
(57)【要約】
【課題】熱安定性のより高い又はかさ密度のより高いパウダー状のヘテロファジックプロピレン重合材料又はオレフィン重合体を得ることができる、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法又はオレフィン重合体の製造方法を提供する。
【解決手段】
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、特定の酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【選択図】なし
【解決手段】
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、特定の酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
前記重合体（Ｉ）の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
【請求項2】
前記第１の重合工程の中の気相重合工程において、前記接触生成物を存在させる、請求項１に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
【請求項3】
下記オレフィン重合体（α）の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、オレフィンを重合して形成される、オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、オレフィンを重合して形成される、オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
【請求項4】
前記接触生成物中の式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤の量が、前記オレフィン重合体（α）１００重量部当たり、０．０００１～１重量部である、請求項３に記載のオレフィン重合体の製造方法。
【請求項5】
前記ヘテロファジックプロピレン重合材料が、
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む、請求項１または２に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む、請求項１または２に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
【請求項6】
前記重合体（Ｉ）の重量比率が４０～９０質量％であり、前記重合体（ＩＩ）の重量比率が１０～６０質量％である、請求項１または２に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
【請求項7】
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
前記重合体（Ｉ）、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
【請求項8】
前記第２の重合工程において、前記接触生成物と前記重合体（Ｉ）とを接触させた後に、前記共重合を実施する、請求項７に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
【請求項9】
下記オレフィン重合体（α）、及び、下記接触生成物の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
【請求項10】
前記接触生成物中の式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤の量が、前記オレフィン重合体（α）１００重量部当たり、０．０００１～１重量部である、請求項９に記載のオレフィン重合体の製造方法。
【請求項11】
前記ヘテロファジックプロピレン重合材料が、
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む、請求項７または８に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む、請求項７または８に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
【請求項12】
前記重合体（Ｉ）の重量比率が４０～９０質量％であり、前記重合体（ＩＩ）の重量比率が１０～６０質量％である、請求項７または８に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法、および、オレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【0002】
ヘテロファジックプロピレン重合材料は、重合用触媒の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を製造する第１の重合工程と、プロピレンとオレフィンとを共重合して重合体（ＩＩ）を製造する第２の重合工程とを含む方法により製造される（例えば、特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１０－１６８５４６
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
上記製造方法により得られるヘテロファジックプロピレン重合材料はパウダー状である。大規模工場における連続的なヘテロファジックプロピレン重合材料を製造する上で、熱安定性のより高いヘテロファジックプロピレン重合材料を得ることが求められている。また、輸送効率の観点から、よりかさ密度の高いヘテロファジックプロピレン重合材料を得る方法が求められている。
かかる状況の下、本発明が解決しようとする課題は、熱安定性のより高い又はかさ密度のより高いパウダー状のヘテロファジックプロピレン重合材料又はオレフィン重合体を得ることができる、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法又はオレフィン重合体の製造方法を提供する点に存するものである。
かかる状況の下、本発明が解決しようとする課題は、熱安定性のより高い又はかさ密度のより高いパウダー状のヘテロファジックプロピレン重合材料又はオレフィン重合体を得ることができる、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法又はオレフィン重合体の製造方法を提供する点に存するものである。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本発明者は、このような背景に鑑みて鋭意検討をしたところ、本発明（発明１及び発明２）を完成するに至った。なお、本明細書において、「本発明（発明１）」や本発明「（発明２）」のように本発明が発明１又は発明２を意味することが明示されている場合を除き、「本発明」とは、下記の発明１及び発明２の両方を含むものとする。
すなわち本発明（発明１）は、下記のものである。
発明１
［１］
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
［２］
前記第１の重合工程の中の気相重合工程において、前記接触生成物を存在させる、［１］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
［３］
下記オレフィン重合体（α）の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、オレフィンを重合して形成される、オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
［４］
前記接触生成物中の式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤の量が、前記オレフィン重合体（α）１００重量部当たり、０．０００１～１重量部である、［３］に記載のオレフィン重合体の製造方法。
［５］
前記ヘテロファジックプロピレン重合材料が、
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む、［１］または［２］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
［６］
前記重合体（Ｉ）の重量比率が４０～９０質量％であり、前記重合体（ＩＩ）の重量比率が１０～６０質量％である、［１］、［２］または［５］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
すなわち本発明（発明１）は、下記のものである。
発明１
［１］
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
［２］
前記第１の重合工程の中の気相重合工程において、前記接触生成物を存在させる、［１］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
［３］
下記オレフィン重合体（α）の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、オレフィンを重合して形成される、オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
［４］
前記接触生成物中の式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤の量が、前記オレフィン重合体（α）１００重量部当たり、０．０００１～１重量部である、［３］に記載のオレフィン重合体の製造方法。
［５］
前記ヘテロファジックプロピレン重合材料が、
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む、［１］または［２］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
［６］
前記重合体（Ｉ）の重量比率が４０～９０質量％であり、前記重合体（ＩＩ）の重量比率が１０～６０質量％である、［１］、［２］または［５］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
【0006】
更に、本発明（発明２）は、下記のものである。
発明２
［７］
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
［８］
前記第２の重合工程において、前記接触生成物と前記重合体（Ｉ）とを接触させた後に、前記共重合を実施する、［７］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
［９］
下記オレフィン重合体（α）、及び、下記接触生成物の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
［１０］
前記接触生成物中の式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤の量が、前記オレフィン重合体（α）１００重量部当たり、０．０００１～１重量部である、［９］に記載のオレフィン重合体の製造方法。
［１１］
前記ヘテロファジックプロピレン重合材料が、
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む、［７］または［８］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
［１２］
前記重合体（Ｉ）の含有量が４０～９０質量％であり、前記重合体（ＩＩ）の含有量が１０～６０質量％である、［７］、［８］または［１１］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
発明２
［７］
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
［８］
前記第２の重合工程において、前記接触生成物と前記重合体（Ｉ）とを接触させた後に、前記共重合を実施する、［７］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
［９］
下記オレフィン重合体（α）、及び、下記接触生成物の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
［１０］
前記接触生成物中の式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤の量が、前記オレフィン重合体（α）１００重量部当たり、０．０００１～１重量部である、［９］に記載のオレフィン重合体の製造方法。
［１１］
前記ヘテロファジックプロピレン重合材料が、
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む、［７］または［８］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
［１２］
前記重合体（Ｉ）の含有量が４０～９０質量％であり、前記重合体（ＩＩ）の含有量が１０～６０質量％である、［７］、［８］または［１１］に記載のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
【発明の効果】
【0007】
本発明によれば、熱安定性のより高い又はかさ密度のより高いパウダー状のヘテロファジックプロピレン重合材料又はオレフィン重合体を得ることができる。すなわち、発明１により、熱安定性のより高いパウダー状のヘテロファジックプロピレン重合材料又はオレフィン重合体を得ることができ、大規模工場における連続的なポリマー製造に利用することができるという効果が得られる。また、本発明２により、かさ密度のより高いパウダー状のヘテロファジックプロピレン重合材料又はオレフィン重合体を得ることができ、ペレット化せずにパウダーのまま出荷する上で輸送効率が良いという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【発明を実施するための形態】
【0009】
ヘテロファジックプロピレン重合材料
本発明のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法により得られるヘテロファジックプロピレン重合材料は、重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程を実施することにより製造することができる。これらの重合工程において採用される、重合触媒、重合方法及び重合方式の例示は、下記に説明する。
好ましくは、前記ヘテロファジックプロピレン重合材料が、
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む。
更に好ましくは、前記重合体（Ｉ）の含有量が４０～９０質量％であり、前記重合体（ＩＩ）の含有量が１０～６０質量％である。
本発明のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法により得られるヘテロファジックプロピレン重合材料は、重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程を実施することにより製造することができる。これらの重合工程において採用される、重合触媒、重合方法及び重合方式の例示は、下記に説明する。
好ましくは、前記ヘテロファジックプロピレン重合材料が、
プロピレンに由来する構造単位を８０質量％以上含有し、かつ、極限粘度が２．０ｄＬ／ｇ以下である重合体（Ｉ）と、
エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種類に由来する構造単位と、プロピレンに由来する構造単位とを含有し、かつ、極限粘度が１．５～８．０ｄＬ／ｇである重合体（ＩＩ）とを含む。
更に好ましくは、前記重合体（Ｉ）の含有量が４０～９０質量％であり、前記重合体（ＩＩ）の含有量が１０～６０質量％である。
【0010】
重合体（Ｉ）は、例えば、プロピレン単独重合体であってもよく、プロピレン以外の単量体に由来する構造単位を含んでいてもよい。重合体（Ｉ）が、プロピレン以外の単量体に由来する構造単位を含む場合、この含有量は、重合体（Ｉ）の全質量を基準として、例えば、０．０１質量％以上２０質量％未満であってもよい。
【0011】
プロピレン以外の単量体としては、例えば、エチレン及び炭素数４以上のα－オレフィンが挙げられる。中でも、エチレン及び炭素数４～１０のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種が好ましく、エチレン、１－ブテン、１－ヘキセン及び１－オクテンからなる群より選択される少なくとも一種がより好ましく、エチレン及び１－ブテンからなる群より選択される少なくとも一種が更に好ましい。
【0012】
プロピレン以外の単量体に由来する構造単位を含む重合体としては、例えば、プロピレン－エチレン共重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－１－ヘキセン共重合体、プロピレン－１－オクテン共重合体、プロピレン－エチレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－エチレン－１－ヘキセン共重合体及びプロピレン－エチレン－１－オクテン共重合体が挙げられる。
【0013】
重合体（Ｉ）は、成形体の寸法安定性の観点から、プロピレン単独重合体、プロピレン－エチレン共重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－エチレン－１－ブテン共重合体が好ましく、プロピレン単独重合体がより好ましい。
【0014】
重合体（Ｉ）の含有量は、ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量を基準として、４０～９０質量％であることが好ましく、４５～９０質量％であることがより好ましい。
【0015】
重合体（ＩＩ）は、エチレン及び炭素数４以上１２以下のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種のα－オレフィンに由来する構造単位を２０質量％以上含有し、かつ、プロピレンに由来する構造単位を含有することが好ましい。
【0016】
重合体（ＩＩ）において、エチレン及び炭素数４以上１２以下のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種のα－オレフィンに由来する構造単位の含有量は、２５～６０質量％であってよく、３０～６０質量％であってもよい。
【0017】
重合体（ＩＩ）において、エチレン及び炭素数４以上１２以下のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種のα－オレフィンとしては、エチレン及び炭素数４～１０のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種が好ましく、エチレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－オクテン及び１－デセンからなる群より選択される少なくとも一種がより好ましく、エチレン及び１－ブテンからなる群より選択される少なくとも一種が更に好ましい。
【0018】
重合体（ＩＩ）としては、例えば、プロピレン－エチレン共重合体、プロピレン－エチレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－エチレン－１－ヘキセン共重合体、プロピレン－エチレン－１－オクテン共重合体、プロピレン－エチレン－１－デセン共重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体、プロピレン－１－ヘキセン共重合体、プロピレン－１－オクテン共重合体及びプロピレン－１－デセン共重合体が挙げられる。中でも、プロピレン－エチレン共重合体、プロピレン－１－ブテン共重合体及びプロピレン－エチレン－１－ブテン共重合体が好ましく、プロピレン－エチレン共重合体がより好ましい。
【0019】
重合体（ＩＩ）の含有量は、ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量を基準として、１０～６０質量％であることが好ましく、１０～５５質量％であることがより好ましい。
【0020】
ヘテロファジックプロピレン重合材料中の冷キシレン不溶（ＣＸＩＳ）成分の含有量は、ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量を基準として、４０～９９質量％であることが好ましく、４５～９０質量％であることがより好ましい。
ヘテロファジックプロピレン重合材料中の冷キシレン可溶（ＣＸＳ成分）の含有量は、ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量を基準として、１～６０質量％であることが好ましく、１０～５５質量％であることがより好ましい。
ヘテロファジックプロピレン重合材料中の冷キシレン可溶（ＣＸＳ成分）の含有量は、ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量を基準として、１～６０質量％であることが好ましく、１０～５５質量％であることがより好ましい。
【0021】
本実施形態においては、ヘテロファジックプロピレン重合材料中のＣＸＩＳ成分は、主として重合体（Ｉ）から構成され、ヘテロファジックプロピレン重合材料中のＣＸＳ成分は、主として重合体（ＩＩ）から構成されると考えられる。
【0022】
ヘテロファジックプロピレン重合材料としては、例えば、（プロピレン）－（プロピレン－エチレン）重合材料、（プロピレン）－（プロピレン－エチレン－１－ブテン）重合材料、（プロピレン）－（プロピレン－エチレン－１－ヘキセン）重合材料、（プロピレン）－（プロピレン－エチレン－１－オクテン）重合材料、（プロピレン）－（プロピレン－１－ブテン）重合材料、（プロピレン）－（プロピレン－１－ヘキセン）重合材料、（プロピレン）－（プロピレン－１－オクテン）重合材料、（プロピレン）－（プロピレン－１－デセン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－エチレン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－エチレン－１－ブテン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－エチレン－１－ヘキセン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－エチレン－１－オクテン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－エチレン－１－デセン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－１－ブテン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－１－ヘキセン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－１－オクテン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－１－デセン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－エチレン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－エチレン－１－ブテン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－エチレン－１－ヘキセン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－エチレン－１－オクテン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－エチレン－１－デセン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－１－ブテン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－１－ヘキセン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－１－オクテン）重合材料、（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－１－デセン）重合材料、（プロピレン－１－ヘキセン）－（プロピレン－１－ヘキセン）重合材料、（プロピレン－１－ヘキセン）－（プロピレン－１－オクテン）重合材料、（プロピレン－１－ヘキセン）－（プロピレン－１－デセン）重合材料、（プロピレン－１－オクテン）－（プロピレン－１－オクテン）重合材料、及び（プロピレン－１－オクテン）－（プロピレン－１－デセン）重合材料が挙げられる。
【0023】
ここで、「（プロピレン）－（プロピレン－エチレン）重合材料」との記載は、「重合体（Ｉ）がプロピレン単独重合体であり、重合体（ＩＩ）がプロピレン－エチレン共重合体であるヘテロファジックプロピレン重合材料」を意味する。他の類似の表現においても同様である。
【0024】
ヘテロファジックプロピレン重合材料としては、（プロピレン）－（プロピレン－エチレン）重合材料、（プロピレン）－（プロピレン－エチレン－１－ブテン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－エチレン）重合材料、（プロピレン－エチレン）－（プロピレン－エチレン－１－ブテン）重合材料、又は（プロピレン－１－ブテン）－（プロピレン－１－ブテン）重合材料が好ましく、（プロピレン）－（プロピレン－エチレン）重合材料がより好ましい。
【0025】
重合体（Ｉ）の極限粘度（［η］Ｉ）は、０．１０～２．００ｄＬ／ｇであることが好ましく、０．５０～１．５０ｄＬ／ｇであることがより好ましく、０．７０～１．４０ｄＬ／ｇであることがより好ましい。
【0026】
重合体（ＩＩ）の極限粘度（［η］ＩＩ）は、１．５０～８．００ｄＬ／ｇであることが好ましく、２．００～８．００ｄＬ／ｇであることがより好ましい。
【0027】
また、重合体（Ｉ）の極限粘度（［η］Ｉ）に対する重合体（ＩＩ）の極限粘度（［η］ＩＩ）の比（［η］ＩＩ／［η］Ｉ）は、１～２０であることが好ましく、１～１０であることがより好ましく、１～９であることが更に好ましい。
【0028】
重合体（Ｉ）の極限粘度（［η］Ｉ）の測定方法としては、例えば、重合体（Ｉ）を形成した後に、当該重合体の極限粘度を測定する方法が挙げられる。
【0029】
重合体（ＩＩ）の極限粘度（［η］ＩＩ）は、例えば、ヘテロファジックプロピレン重合材料の極限粘度（［η］ｗｈｏｌｅ）、重合体（Ｉ）の極限粘度（［η］Ｉ）並びに重合体（ＩＩ）及び重合体（Ｉ）の含有量を用いて、下記式（６）により算出できる。
【0030】
［η］ＩＩ＝（［η］ｗｈｏｌｅ－［η］Ｉ×ＸＩ）／ＸＩＩ ・・・（６）
［η］ｗｈｏｌｅ：ヘテロファジックプロピレン重合材料の極限粘度（ｄＬ／ｇ）
［η］Ｉ：重合体（Ｉ）の極限粘度（ｄＬ／ｇ）
ＸＩ：ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量に対する重合体（Ｉ）の質量の比（重合体（Ｉ）の質量／ヘテロファジックプロピレン重合材料の質量）
ＸＩＩ：ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量に対する重合体（ＩＩ）の質量の比（重合体（ＩＩ）の質量／ヘテロファジックプロピレン重合材料の質量）
［η］ｗｈｏｌｅ：ヘテロファジックプロピレン重合材料の極限粘度（ｄＬ／ｇ）
［η］Ｉ：重合体（Ｉ）の極限粘度（ｄＬ／ｇ）
ＸＩ：ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量に対する重合体（Ｉ）の質量の比（重合体（Ｉ）の質量／ヘテロファジックプロピレン重合材料の質量）
ＸＩＩ：ヘテロファジックプロピレン重合材料の全質量に対する重合体（ＩＩ）の質量の比（重合体（ＩＩ）の質量／ヘテロファジックプロピレン重合材料の質量）
【0031】
ここで、ＸＩＩは、ヘテロファジックプロピレン重合材料の融解熱量を測定し、下記式を用いて算出した。ヘテロファジックプロピレン重合材料の試料（約５ｍｇ）をアルミパンに詰め、示差走査型熱量計ＤＳＣ８５００型装置（パーキンエルマー社製）内に設置し、２３０℃まで昇温し、２３０℃で５分間保持し、５℃／分で０℃まで降温し、０℃で５分間保持した後、５℃／分で２００℃まで昇温して融解曲線を測定した。温度はインジウムの融点を１５６．６℃として補正した。融解曲線における融解ピーク面積から融解熱量（単位：Ｊ／ｇ）を算出した後、下記式を用いてＸＩＩを求めた。
ＸＩＩ＝（１－（ヘテロファジックプロピレン重合材料の融解熱量）／１０５）×１００
また、ＸＩＩは、重合体（Ｉ）とヘテロファジックプロピレン重合材料全体の結晶融解熱量をそれぞれ測定し、下記式を用いて計算により求めてもよい。ここで、結晶融解熱量は、示差走査型熱分析（ＤＳＣ）により測定した。
ＸＩＩ＝１－（ΔＨｆ）Ｔ／（ΔＨｆ）Ｐ
（ΔＨｆ）Ｔ：ヘテロファジックプロピレン重合材料全体の融解熱量（Ｊ／ｇ）
（ΔＨｆ）Ｐ：重合体（Ｉ）の融解熱量（Ｊ／ｇ）
ＸＩＩ＝（１－（ヘテロファジックプロピレン重合材料の融解熱量）／１０５）×１００
また、ＸＩＩは、重合体（Ｉ）とヘテロファジックプロピレン重合材料全体の結晶融解熱量をそれぞれ測定し、下記式を用いて計算により求めてもよい。ここで、結晶融解熱量は、示差走査型熱分析（ＤＳＣ）により測定した。
ＸＩＩ＝１－（ΔＨｆ）Ｔ／（ΔＨｆ）Ｐ
（ΔＨｆ）Ｔ：ヘテロファジックプロピレン重合材料全体の融解熱量（Ｊ／ｇ）
（ΔＨｆ）Ｐ：重合体（Ｉ）の融解熱量（Ｊ／ｇ）
【0032】
なお、ＸＩ、ＸＩＩは、重合時の物質収支から算出しても良い。
【0033】
ＣＸＩＳ成分の極限粘度（［η］ＣＸＩＳ）は、０．１０～２．００ｄＬ／ｇであることが好ましく、０．５０～１．５０ｄＬ／ｇであることがより好ましく、０．７０～１．４０ｄＬ／ｇであることがより好ましい。
【0034】
ＣＸＳ成分の極限粘度（［η］ＣＸＳ）は、１．５０～８．００ｄＬ／ｇであることが好ましく、２．００～８．００ｄＬ／ｇであることがより好ましい。
【0035】
ＣＸＩＳ成分の極限粘度（［η］ＣＸＩＳ）に対するＣＸＳ成分の極限粘度（［η］ＣＸＳ）の比（［η］ＣＸＳ／［η］ＣＸＩＳ）は、１～２０であることが好ましく、１～１０であることがより好ましく、１～９であることが更に好ましい。
【0036】
重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］分率ともいう）は、樹脂組成物からなる成形体の剛性及び寸法安定性の観点から、０．９５０以上であることが好ましく、０．９７０以上であることがより好ましい。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、例えば、１．０００以下であってもよい。
【0037】
アイソタクチックペンタッド分率は、ペンタッド単位での、アイソタクチック分率を意味する。すなわち、アイソタクチックペンタッド分率は、ペンタッド単位でみたときに、プロピレンに由来する構造単位が５個連続してメソ結合した構造の含有割合を示す。なお、対象の成分が共重合体である場合には、プロピレンに由来する構造単位の連鎖について測定される値をいう。
【0038】
本明細書において、アイソタクチックペンタッド分率は、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルで測定される値をいう。具体的には、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルによって得られるメチル炭素領域の全吸収ピークの面積に対するｍｍｍｍピークの面積の比を、アイソタクチックペンタッド分率とする。なお、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルによるアイソタクチックペンタッド分率の測定方法は、例えば、Ａ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによるＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に記載されている。ただし、１３Ｃ－スペクトルによって得られる吸収ピークの帰属は、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）の記載に基づくものとする。
【0039】
本明細書において、重合体（Ｉ）の温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆでのメルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠して２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重下で測定した値をいう。また、メルトフローレートを、以下、ＭＦＲと記すことがある。重合体（Ｉ）のメルトフローレートは、樹脂組成物の成形加工性の観点から、３ｇ／１０分以上であることが好ましく、１０ｇ／１０分～５００ｇ／１０分であることがより好ましい。
【0040】
重合体（ＩＩ）の温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆでのメルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠して２３０℃、２．１６ｋｇｆ荷重下で測定した値をいう。重合体（ＩＩ）のメルトフローレートは、樹脂組成物の成形加工性の観点から、０．０１ｇ／１０分以上であることが好ましく、０．０２ｇ／１０分～２０ｇ／１０分であることがより好ましい。
【0041】
＜極限粘度［η］の測定、単位：ｄＬ／ｇ＞
プロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料のテトラリン溶液（濃度：０．１ｇ／ｄＬ、０．２ｇ／ｄＬ、０．５ｇ／ｄＬの３種類）を調製した後、ウベローデ型粘度計を用いて、１３５℃で、テトラリン溶液の還元粘度を測定した。そして、これらの極限粘度は、「高分子溶液、高分子実験学１１」（１９８２年共立出版株式会社刊）第４９１頁に記載の計算方法、すなわち、還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法によって求めた。
プロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料のテトラリン溶液（濃度：０．１ｇ／ｄＬ、０．２ｇ／ｄＬ、０．５ｇ／ｄＬの３種類）を調製した後、ウベローデ型粘度計を用いて、１３５℃で、テトラリン溶液の還元粘度を測定した。そして、これらの極限粘度は、「高分子溶液、高分子実験学１１」（１９８２年共立出版株式会社刊）第４９１頁に記載の計算方法、すなわち、還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法によって求めた。
【0042】
＜ヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量（単位：質量％）＞
高分子分析ハンドブック（１９９５年、紀伊国屋書店刊）の第６１９頁に記載のＩＲスペクトル測定に準拠し、ＩＲスペクトル法によって得られたヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量を求めた。ヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量を、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の含有量で除して、重合体（ＩＩ）中のエチレン構造単位の含有量を求めた。なお、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の割合は、後述の方法により求めた。
なお、ここでいう「エチレン構造単位」とはエチレン由来の構造単位を意味する。
高分子分析ハンドブック（１９９５年、紀伊国屋書店刊）の第６１９頁に記載のＩＲスペクトル測定に準拠し、ＩＲスペクトル法によって得られたヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量を求めた。ヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量を、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の含有量で除して、重合体（ＩＩ）中のエチレン構造単位の含有量を求めた。なお、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の割合は、後述の方法により求めた。
なお、ここでいう「エチレン構造単位」とはエチレン由来の構造単位を意味する。
【0043】
重合体（Ｉ）および重合体（ＩＩ）の製造においては、化石資源由来モノマー（エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン等）、植物由来モノマー（エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン等）、ケミカルリサイクルモノマー（エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン等）等を用いることができ、これらは２種以上組み合わせて用いられてもよい。具体的なモノマーの組み合せとしては、例えば、化石資源由来エチレン／植物由来エチレン／ケミカルリサイクルエチレン、化石資源由来エチレン／植物由来エチレン／ケミカルリサイクルエチレン／化石資源由来１－ブテン／植物由来１－ブテン／ケミカルリサイクル１－ブテン、化石資源由来エチレン／植物由来エチレン／ケミカルリサイクルエチレン／化石資源由来１－ヘキセン／植物由来１－ヘキセン／ケミカルリサイクル１－ヘキセン、化石資源由来プロピレン／植物由来プロピレン／ケミカルリサイクルプロピレン、化石資源由来プロピレン／植物由来プロピレン／ケミカルリサイクルプロピレン／化石資源由来エチレン／植物由来エチレン／ケミカルリサイクルエチレン、化石資源由来プロピレン／植物由来プロピレン／ケミカルリサイクルプロピレン／化石資源由来１－ブテン／植物由来１－ブテン／ケミカルリサイクル１－ブテン、があげられる。
化石資源由来モノマーは、石油、石炭、天然ガスといった地下資源としての炭素を由来としており、一般的には炭素１４（１４Ｃ）が殆ど含まれていない。化石資源由来モノマーの製造方法としては、公知の方法、例えば、石油由来ナフサ・エタン等のクラッキング、エタン・プロパン等の脱水素等でオレフィンを製造する方法があげられる。
植物由来モノマーは、動植物として地表面を循環する炭素を由来としており、一般的に一定割合の炭素１４（１４Ｃ）を含む。植物由来モノマーの製造方法としては、公知の方法、例えば、バイオナフサ・植物油・動物油等のクラッキング、バイオプロパン等の脱水素、サトウキビやトウモロコシ等の植物原料から抽出した糖等の発酵物からアルコールを分離し、それを脱水反応する方法（特表２０１０－５１１６３４、特表２０１１－５０６６２８、特表２０１３－５０３６４７等）、植物由来エタノールから得られるエチレンとｎ－ブテンをメタセシス反応させる方法（ＷＯ２００７／０５５３６１等）があげられる。
化石資源由来モノマーは、石油、石炭、天然ガスといった地下資源としての炭素を由来としており、一般的には炭素１４（１４Ｃ）が殆ど含まれていない。化石資源由来モノマーの製造方法としては、公知の方法、例えば、石油由来ナフサ・エタン等のクラッキング、エタン・プロパン等の脱水素等でオレフィンを製造する方法があげられる。
植物由来モノマーは、動植物として地表面を循環する炭素を由来としており、一般的に一定割合の炭素１４（１４Ｃ）を含む。植物由来モノマーの製造方法としては、公知の方法、例えば、バイオナフサ・植物油・動物油等のクラッキング、バイオプロパン等の脱水素、サトウキビやトウモロコシ等の植物原料から抽出した糖等の発酵物からアルコールを分離し、それを脱水反応する方法（特表２０１０－５１１６３４、特表２０１１－５０６６２８、特表２０１３－５０３６４７等）、植物由来エタノールから得られるエチレンとｎ－ブテンをメタセシス反応させる方法（ＷＯ２００７／０５５３６１等）があげられる。
【0044】
ケミカルリサイクルモノマーは、廃棄物の分解や燃焼により発生する炭素を由来としており、その炭素１４（１４Ｃ）含有量は、廃棄物によって種々の値となる。ケミカルリサイクルモノマーの製造方法としては、公知の方法、例えば、廃プラスチックを熱分解する方法（特表２０１７－５１２２４６等）、廃植物油・廃動物油等をクラッキングする方法（特表２０１８－５２２０８７等）、生ゴミ・バイオマス廃棄物・食品廃棄物・廃油・廃木材・紙ごみ・廃プラスチック等の廃棄物をガス化・アルコール変換・脱水反応する方法（特開２０１９－１６７４２４、ＷＯ２０２１／００６２４５等）があげられる。
【0045】
化石資源由来オレフィン、植物由来オレフィンおよびケミカルリサイクルオレフィンを２種以上用いる場合、それぞれ個別に製造されたオレフィンを、化石資源由来オレフィン／植物由来オレフィン、化石資源由来オレフィン／ケミカルリサイクルオレフィン、植物由来オレフィン／ケミカルリサイクルオレフィン、化石資源由来オレフィン／植物由来オレフィン／ケミカルリサイクルオレフィンのような組み合わせで混合して用いてもよい。また、オレフィンの製造工程の原料・製造中間体に、化石資源由来化合物／植物由来化合物、化石資源由来化合物／ケミカルリサイクル化合物、植物由来化合物／ケミカルリサイクル化合物、化石資源由来化合物／植物由来化合物／ケミカルリサイクル化合物のような組み合わせの混合物を用いることによって、上記オレフィンの組み合わせの混合物として製造されたものを用いてもよい。
【0046】
重合体（Ｉ）および重合体（ＩＩ）の炭素１４（１４Ｃ）濃度は、環境負荷低減の観点から、好ましくは０．２ｐＭＣ（％）以上であり、より好ましくは０．５ｐＭＣ（％）以上であり、更に好ましくは１ｐＭＣ（％）以上であり、より更に好ましくは５ｐＭＣ（％）以上であり、特に好ましくは１０ｐＭＣ（％）以上である。コストの観点から、好ましくは９９ｐＭＣ（％）以下であり、より好ましくは９５ｐＭＣ（％）以下であり、更に好ましくは９０ｐＭＣ（％）以下であり、より更に好ましくは７０ｐＭＣ（％）以下であり、特に好ましくは５０ｐＭＣ（％）以下である。
【0047】
重合体（Ｉ）および重合体（ＩＩ）の炭素１４（１４Ｃ）濃度については、ポリオレフィン樹脂の製造に用いる化石資源由来オレフィン、植物由来オレフィンおよびケミカルリサイクルオレフィンの比率を変更することによって調整することができる。
【0048】
オレフィン重合用固体触媒成分
本発明において、ヘテロファジックプロピレン重合材料およびオレフィン重合体は、好ましくは、下記の製造方法によって製造することができる：
成分（Ａ）と成分（Ｂ）と成分（Ｃ）とを接触させてオレフィン重合用触媒を得る工程と、
オレフィン重合用触媒の存在下で、オレフィンを重合して、ヘテロファジックプロピレン重合材料またはオレフィン重合体を得る工程を含む、製造方法。
成分（Ａ）：チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分
成分（Ｂ）：アルミニウム化合物
成分（Ｃ）：下記式（ｉ）または（ｉｉ）で表されるケイ素化合物
Ｒ８’ｈＳｉ（ＯＲ９）４－ｈ （ｉ）
（Ｒ８’：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子、Ｒ９：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基、ｈ：０≦ｈ＜４を満たす整数、Ｒ８’およびＲ９の一方または両方が複数存在する場合、複数のＲ８’およびＲ９は互いに同じであっても異なってもよい。）
Ｒ１０ ２Ｓｉ（ＮＲ１１Ｒ１２）２ （ｉｉ）
（Ｒ１０：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子、Ｒ１１およびＲ１２：炭素原子数１～１２のヒドロカルビル基または水素原子）
本発明において、ヘテロファジックプロピレン重合材料およびオレフィン重合体は、好ましくは、下記の製造方法によって製造することができる：
成分（Ａ）と成分（Ｂ）と成分（Ｃ）とを接触させてオレフィン重合用触媒を得る工程と、
オレフィン重合用触媒の存在下で、オレフィンを重合して、ヘテロファジックプロピレン重合材料またはオレフィン重合体を得る工程を含む、製造方法。
成分（Ａ）：チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分
成分（Ｂ）：アルミニウム化合物
成分（Ｃ）：下記式（ｉ）または（ｉｉ）で表されるケイ素化合物
Ｒ８’ｈＳｉ（ＯＲ９）４－ｈ （ｉ）
（Ｒ８’：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子、Ｒ９：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基、ｈ：０≦ｈ＜４を満たす整数、Ｒ８’およびＲ９の一方または両方が複数存在する場合、複数のＲ８’およびＲ９は互いに同じであっても異なってもよい。）
Ｒ１０ ２Ｓｉ（ＮＲ１１Ｒ１２）２ （ｉｉ）
（Ｒ１０：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子、Ｒ１１およびＲ１２：炭素原子数１～１２のヒドロカルビル基または水素原子）
【0049】
本明細書において、“オレフィン重合用固体触媒成分”とは、好ましくは、少なくともトルエン中で固形分として存在し、アルミニウム化合物等のオレフィン重合用助触媒と組み合されることにより、オレフィン重合用触媒となるものを意味する。
【0050】
オレフィン重合用固体触媒成分におけるチタン原子の一部または全部が、ハロゲン化チタン化合物に由来する。オレフィン重合用固体触媒成分におけるハロゲン原子の一部または全部が、ハロゲン化チタン化合物に由来する。
【0051】
オレフィン重合用固体触媒成分におけるマグネシウム原子の一部または全部が、マグネシウム化合物に由来する。マグネシウム化合物は、マグネシウム原子を含有する化合物であればよく、具体例としては、下式（ｉｉｉ）～（ｖ）で表される化合物が挙げられる。
ＭｇＲ１３ ｋＸ２－ｋ・・・（ｉｉｉ）
Ｍｇ（ＯＲ１３）ｍＸ２－ｍ・・・（ｉｖ）
ＭｇＸ２・ｎＲ１３ＯＨ・・・（ｖ）
（式中、ｋは０≦ｋ≦２を満足する数であり；ｍは０＜ｍ≦２を満足する数であり；ｎは０≦ｎ≦３を満足する数であり；Ｒ１３は炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基であり；Ｘはハロゲン原子である。）
ＭｇＲ１３ ｋＸ２－ｋ・・・（ｉｉｉ）
Ｍｇ（ＯＲ１３）ｍＸ２－ｍ・・・（ｉｖ）
ＭｇＸ２・ｎＲ１３ＯＨ・・・（ｖ）
（式中、ｋは０≦ｋ≦２を満足する数であり；ｍは０＜ｍ≦２を満足する数であり；ｎは０≦ｎ≦３を満足する数であり；Ｒ１３は炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基であり；Ｘはハロゲン原子である。）
【0052】
上記の式（ｉｉｉ）～（ｖ）におけるＸとしては、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子、およびフッ素原子を挙げることができ、好ましくは塩素原子である。複数のＸは同一でも異なっていてもよい。
【0053】
式（ｉｉｉ）～（ｖ）のマグネシウム化合物の具体例としては、マグネシウムジアルコキシドおよびハロゲン化マグネシウムが挙げられる。
【0054】
ハロゲン化マグネシウムは、市販のものをそのまま用いてもよいし、市販のものをアルコールに溶解した溶液を炭化水素液体中に滴下することによって生じる沈殿物を、液体と分離して用いてもよいし、米国特許第６，８２５，１４６号公報、国際公開第１９９８／０４４００９号パンフレット、国際公開第２００３／０００７５４号パンフレット、国際公開第２００３／０００７５７号パンフレット、または国際公開第２００３／０８５００６号パンフレットに記載の方法等に基づいて製造したものを用いてもよい。
【0055】
マグネシウムジアルコキシドの製造方法としては、例えば、金属マグネシウムとアルコールとを触媒の存在下接触させる方法（例えば特開平４－３６８３９１号公報、特開平３－７４３４１号公報、特開８－７３３８８号公報、および国際公開第２０１３／０５８１９３号パンフレット）が挙げられる。アルコールとしては、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、およびオクタノールが挙げられる。触媒としては、ヨウ素、塩素、および臭素のようなハロゲン；ヨウ化マグネシウム、および塩化マグネシウムのようなハロゲン化マグネシウムが挙げられ、好ましくはヨウ素である。
【0056】
マグネシウム化合物は、担体物質に担持されていてもよい。担体物質としては、例えば、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＴｉＯ２、およびＺｒＯ２のような多孔質無機酸化物；ポリスチレン、スチレン－ジビニルベンゼン共重合体、スチレン－エチレングリコールジメタクリル酸共重合体、ポリアクリル酸メチル、ポリアクリル酸エチル、アクリル酸メチル－ジビニルベンゼン共重合体、ポリメタクリル酸メチル、メタクリル酸メチル－ジビニルベンゼン共重合体、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル－ジビニルベンゼン共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、およびポリプロピレンのような有機多孔質ポリマーが挙げられる。これらのうち好ましくは、多孔質無機酸化物であり、より好ましくは、ＳｉＯ２である。
【0057】
担体物質として好ましくは、マグネシウム化合物を該担体物質に有効に固定化する観点から、多孔質であり、規格ＩＳＯ１５９０１－１：２００５に従い水銀圧入法で求めた細孔半径１０～７８０ｎｍである細孔の合計容積が、０．２ｃｍ３／ｇ以上である多孔質の担体物質がより好ましく、０．３ｃｍ３／ｇ以上である多孔質の担体物質がさらに好ましい。また、細孔半径１０～７８０ｎｍである細孔の合計容積が、細孔半径２～１００μｍである細孔の合計容積に対して１５％以上である多孔質の担体物質が好ましく、２０％以上である多孔質の担体物質がより好ましい。
【0058】
マグネシウム化合物は、それぞれ単独で用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよい。マグネシウム化合物は、本発明の効果が得られる範囲においてマグネシウム化合物および溶媒を含むマグネシウム化合物スラリーの形態でハロゲン化チタン化合物溶液と接触させてもよく、溶媒を含まない形態で接触させてもよい。
【0059】
オレフィン重合用固体触媒成分におけるマグネシウム原子の一部または全部が、マグネシウム化合物に由来する。また、オレフィン重合用固体触媒成分におけるハロゲン原子の一部が、マグネシウム化合物に由来し得る。
【0060】
内部電子供与体は、オレフィン重合用固体触媒成分に含まれる１つまたは複数の金属原子に対して電子対を供与可能な有機化合物を意味し、具体的には、モノエステル化合物、ジカルボン酸エステル化合物、ジオールジエステル化合物、β－アルコキシエステル化合物、およびジエーテル化合物等が挙げられる。
【0061】
また、特開２０１１－２４６６９９号公報に記載された内部電子供与体も例示することができる。
【0062】
中でも、好ましくは、ジカルボン酸エステル化合物、β－アルコキシエステル化合物およびジエーテル化合物である。内部電子供与体は、それぞれ単独で用いてもよいし、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
【0063】
オレフィン重合用固体触媒成分は、下記の製造方法によって製造することができる：
ハロゲン化チタン化合物と、マグネシウム化合物とを接触させ、固体生成物を含むスラリーを得る工程（Ｉ）を有する、オレフィン重合用固体触媒成分の製造方法。
ハロゲン化チタン化合物と、マグネシウム化合物とを接触させ、固体生成物を含むスラリーを得る工程（Ｉ）を有する、オレフィン重合用固体触媒成分の製造方法。
【0064】
好ましくは、上記のオレフィン重合用固体触媒成分の製造方法においては、工程（Ｉ）において、ハロゲン化チタン化合物溶液へマグネシウム化合物を添加し、内部電子供与体が、モノエステル化合物、ジカルボン酸エステル化合物、ジオールジエステル化合物、β－アルコキシエステル化合物およびジエーテル化合物からなる群から選択される少なくとも一種の化合物であり、マグネシウム化合物がマグネシウムジアルコキシドであり、固体生成物を含むスラリーへ内部電子供与体を添加する工程（ＩＩ）をさらに有する。
【0065】
オレフィン重合用触媒
一実施形態において、上記のオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを例えば公知の方法によって接触させることによって、オレフィン重合用触媒を製造することができる。また、別の実施形態において、上記のオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物と、外部電子供与体とを接触させることによって、オレフィン重合用触媒を製造することができる。
一実施形態において、上記のオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを例えば公知の方法によって接触させることによって、オレフィン重合用触媒を製造することができる。また、別の実施形態において、上記のオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物と、外部電子供与体とを接触させることによって、オレフィン重合用触媒を製造することができる。
【0066】
そのため、オレフィン重合用触媒は、一実施形態において、上記のオレフィン重合用固体触媒成分およびアルミニウム化合物を含む。また、オレフィン重合用触媒は、別の実施形態において、上記のオレフィン重合用固体触媒成分、アルミニウム化合物および外部電子供与体を含む。
【0067】
アルミニウム化合物は、炭素－アルミニウム結合もしくはハロゲン－アルミニウム結合を１つ以上有する化合物であり、具体的には、特開平１０－２１２３１９号公報に記載された化合物やトリハロゲン化アルミニウム（ＡｌＸ３：Ｘはハロゲン）を例示することができる。中でも、好ましくは、トリアルキルアルミニウム、ジアルキルアルミニウムハライド、アルキルアルミニウムジハライド、アルミニウムトリハライド、トリアルキルアルミニウムとジアルキルアルミニウムハライドとの混合物、または、アルキルアルモキサンであり、さらに好ましくはトリエチルアルミニウムである。
【0068】
外部電子供与体としては、特許第２９５０１６８号公報、特開２００６－９６９３６号公報、特開２００９－１７３８７０号公報、および特開２０１０－１６８５４５号公報に記載された化合物を例示することができる。中でも、好ましくは酸素含有化合物または窒素含有化合物である。酸素含有化合物として、アルコキシケイ素化合物、エーテル、エステル、およびケトンを例示することができる。中でも、好ましくはアルコキシケイ素化合物またはエーテルである。窒素含有化合物として、アミノケイ素、アミン、イミン、アミド、イミド、シアンを例示することができる。中でも、好ましくはアミノケイ素化合物である。
【0069】
外部電子供与体としてのアルコキシケイ素化合物またはアミノケイ素化合物は、下式のケイ素化合物が好ましい。
成分（Ｃ）：下記式（ｉ）または（ｉｉ）で表されるケイ素化合物
Ｒ８’ｈＳｉ（ＯＲ９）４－ｈ （ｉ）
（Ｒ８’：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子、Ｒ９：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基、ｈ：０≦ｈ＜４を満たす整数、Ｒ８’およびＲ９の一方または両方が複数存在する場合、複数のＲ８’およびＲ９は互いに同じであっても異なってもよい。）
Ｒ１０ ２Ｓｉ（ＮＲ１１Ｒ１２）２ （ｉｉ）
（Ｒ１０：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子、Ｒ１１およびＲ１２：炭素原子数１～１２のヒドロカルビル基または水素原子）
成分（Ｃ）：下記式（ｉ）または（ｉｉ）で表されるケイ素化合物
Ｒ８’ｈＳｉ（ＯＲ９）４－ｈ （ｉ）
（Ｒ８’：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子、Ｒ９：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基、ｈ：０≦ｈ＜４を満たす整数、Ｒ８’およびＲ９の一方または両方が複数存在する場合、複数のＲ８’およびＲ９は互いに同じであっても異なってもよい。）
Ｒ１０ ２Ｓｉ（ＮＲ１１Ｒ１２）２ （ｉｉ）
（Ｒ１０：炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子、Ｒ１１およびＲ１２：炭素原子数１～１２のヒドロカルビル基または水素原子）
【0070】
上式（ｉ）におけるＲ８’およびＲ９のヒドロカルビル基としては、アルキル基、アラルキル基、アリール基、アルケニル基等が挙げられ、Ｒ８’およびＲ９のアルキル基としては、メチル基、エチル基、ノルマルプロピル基、ノルマルブチル基、ノルマルペンチル基、ノルマルヘキシル基、ノルマルヘプチル基、およびノルマルオクチル基のような直鎖状アルキル基；イソプロピル基、イソブチル基、ターシャリーブチル基、イソペンチル基、ネオペンチル基、および２－エチルヘキシル基のような分岐状アルキル基；シクロプロピル基、シクロブチル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、シクロへプチル基、およびシクロオクチル基のような環状アルキル基が挙げられ、好ましくは炭素原子数１～２０の直鎖状、分岐状もしくは環状アルキル基である。Ｒ８’およびＲ９のアラルキル基としては、ベンジル基、およびフェネチル基が挙げられ、好ましくは炭素原子数７～２０のアラルキル基である。Ｒ８’およびＲ９のアリール基としては、フェニル基、トリル基、およびキシリル基が挙げられ、好ましくは炭素原子数６～２０のアリール基である。Ｒ８’およびＲ９のアルケニル基としては、ビニル基、アリル基、３－ブテニル基、および５－ヘキセニル基のような直鎖状アルケニル基；イソブテニル基、および５－メチル－３－ペンテニル基のような分岐状アルケニル基；２－シクロヘキセニル基、および３－シクロヘキセニル基のような環状アルケニル基が挙げられ、好ましくは炭素原子数２～１０のアルケニル基である。
【0071】
上式（ｉ）で表されるアルコキシケイ素化合物の具体例としては、シクロヘキシルメチルジ、メトキシシラン、シクロヘキシルエチルジメトキシシラン、ジイソプロピルジメトキシシラン、ターシャリーブチルエチルジメトキシシラン、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、トリエトキシフェニルシラン、ジフェニルジメトキシシラン、ジシクロブチルジメトキシシラン、ジシクロペンチルジメトキシシラン、テトラエトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、イソブチルトリエトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、セカンダリーブチルトリエトキシシラン、シクロヘキシルトリエトキシシラン、シクロペンチルトリエトキシシランが挙げられる。好ましくは、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシランが挙げられる。
【0072】
上式（ｉｉ）におけるＲ１０のヒドロカルビル基としては、上式Ｒ８’およびＲ９と同じもの等が挙げられる。
【0073】
上式（ｉｉ）におけるＲ１１およびＲ１２のヒドロカルビル基としては、アルキル基、アルケニル基等が挙げられ、Ｒ１１およびＲ１２のアルキル基としては、メチル基、エチル基、ノルマルプロピル基、ノルマルブチル基、ノルマルペンチル基、およびノルマルヘキシル基のような直鎖状アルキル基；イソプロピル基、イソブチル基、ターシャリーブチル基、イソペンチル基、およびネオペンチル基のような分岐状アルキル基；シクロプロピル基、シクロブチル基、シクロペンチル基、およびシクロヘキシル基のような環状アルキル基が挙げられ、好ましくは炭素原子数１～６の直鎖状アルキル基である。Ｒ４およびＲ５のアルケニル基としては、ビニル基、アリル基、３－ブテニル基、および５－ヘキセニル基のような直鎖状アルケニル基；イソブテニル基、および５－メチル－３－ペンテニル基のような分岐状アルケニル基；２－シクロヘキセニル基、および３－シクロヘキセニル基のような環状アルケニル基が挙げられ、好ましくは炭素原子数２～６の直鎖状アルケニル基であり、特に好ましくはメチル基およびエチル基である。
【0074】
上式（ｉｉ）で表されるアミノケイ素化合物の具体例としては、ビス（エチルアミノ）ジシクロペンチルシラン、ビス（エチルアミノ）ジイソプロピルシラン、ビス（メチルアミノ）ジターシャリーブチルシランが挙げられる。好ましくは、ビス（エチルアミノ）ジシクロペンチルシランが挙げられる。
また、ＷＯ２００６／１２９７７３に記載されたアミノケイ素化合物も例示することができる。
また、ＷＯ２００６／１２９７７３に記載されたアミノケイ素化合物も例示することができる。
【0075】
外部電子供与体のエーテルとして、好ましくは環状エーテル化合物である。環状エーテル化合物とは、環構造内に少なくとも一つの－Ｃ－Ｏ－Ｃ－結合を有する複素環式化合物であり、さらに好ましくは環構造内に少なくとも一つの－Ｃ－Ｏ－Ｃ－Ｏ－Ｃ－結合を有する環状エーテル化合物であり、特に好ましくは１，３－ジオキソラン、または１，３－ジオキサンである。
【0076】
外部電子供与体は、それぞれ単独で用いてもよく、また二種以上を組み合わせて用いてもよい。
【0077】
オレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物と、外部電子供与体とを接触させる方法は、オレフィン重合用触媒が生成される限り、特に限定されない。接触は溶媒の存在下または非存在下で行われる。これらの接触混合物を重合槽に供給してもよいし、各成分を別々に重合槽に供給して重合槽中で接触させてもよいし、任意の二成分の接触混合物と残りの成分とを別々に重合槽に供給してこれらを重合槽中で接触させてもよい。
【0078】
アルミニウム化合物の使用量は、オレフィン重合用固体触媒成分１ｍｇに対して、通常０．０１～１０００μｍｏｌであり、好ましくは０．１～７００μｍｏｌである。
【0079】
外部電子供与体の使用量は、オレフィン重合用固体触媒成分１ｍｇに対して、通常０．０００１～１０００μｍｏｌであり、好ましくは０．００１～５００μｍｏｌであり、より好ましくは０．０１～１５０μｍｏｌである。
【0080】
オレフィン重合用触媒を形成する方法
本発明の製造方法は、上記のオレフィン重合用触媒の存在下でオレフィンを重合する。
本発明の製造方法は、上記のオレフィン重合用触媒の存在下でオレフィンを重合する。
【0081】
オレフィン重合用触媒を形成する方法は、一実施形態において、以下の工程からなる方法が好ましい場合がある：
（ｉ）オレフィン重合用固体触媒成分およびアルミニウム化合物の存在下、少量のオレフィン（主要な重合工程（通常、本重合と言われる）で使用されるオレフィンと同一または異なる）を重合させ（生成されるオレフィン重合体の分子量を調節するために水素のような連鎖移動剤を用いてもよいし、外部電子供与体を用いてもよい）、該オレフィンの重合体で表面が覆われた触媒成分を生成させる工程（該重合は通常、予備重合と言われ、したがって該触媒成分は通常、予備重合触媒成分と言われる）
（ｉｉ）予備重合触媒成分と、アルミニウム化合物および外部電子供与体とを接触させる工程。
（ｉ）オレフィン重合用固体触媒成分およびアルミニウム化合物の存在下、少量のオレフィン（主要な重合工程（通常、本重合と言われる）で使用されるオレフィンと同一または異なる）を重合させ（生成されるオレフィン重合体の分子量を調節するために水素のような連鎖移動剤を用いてもよいし、外部電子供与体を用いてもよい）、該オレフィンの重合体で表面が覆われた触媒成分を生成させる工程（該重合は通常、予備重合と言われ、したがって該触媒成分は通常、予備重合触媒成分と言われる）
（ｉｉ）予備重合触媒成分と、アルミニウム化合物および外部電子供与体とを接触させる工程。
【0082】
予備重合は好ましくは、プロパン、ブタン、イソブタン、ペンタン、イソペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、シクロヘキサン、ベンゼンおよびトルエンのような不活性炭化水素を溶媒とするスラリー重合である。
【0083】
上記工程（ｉ）で用いられるアルミニウム化合物の量は、工程（ｉ）で用いられる固体触媒成分中のチタン原子１ｍｏｌ当たり、通常０．５ｍｏｌ～７００ｍｏｌ、好ましくは０．８ｍｏｌ～５００ｍｏｌ、特に好ましくは１ｍｏｌ～２００ｍｏｌである。
【0084】
予備重合されるオレフィンの量は、工程（ｉ）で用いられるオレフィン重合用固体触媒成分１ｇ当たり通常０．０１ｇ～１０００ｇ、好ましくは０．０５ｇ～５００ｇ、特に好ましくは０．１ｇ～２００ｇである。
【0085】
上記工程（ｉ）のスラリー重合におけるオレフィン重合用固体触媒成分のスラリー濃度は、好ましくは１～５００ｇ－オレフィン重合用固体触媒成分／リットル－溶媒、特に好ましくは３～３００ｇ－オレフィン重合用固体触媒成分／リットル－溶媒である。
【0086】
予備重合の温度は、好ましくは－２０℃～１００℃、特に好ましくは０℃～８０℃である。予備重合における気相部のオレフィンの分圧は、好ましくは０．０１ＭＰａ～２ＭＰａ、特に好ましくは０．１ＭＰａ～１ＭＰａであるが、予備重合の圧力や温度において液状であるオレフィンについては、この限りではない。予備重合の時間は、好ましくは２分間～１５時間である。
【0087】
予備重合における、オレフィン重合用固体触媒成分、アルミニウム化合物およびオレフィンを重合槽へ供給する方法として、以下の方法（１）および（２）を例示することができる：
（１）オレフィン重合用固体触媒成分とアルミニウム化合物とを供給した後、オレフィンを供給する方法
（２）オレフィン重合用固体触媒成分とオレフィンとを供給した後、アルミニウム化合物を供給する方法。
（１）オレフィン重合用固体触媒成分とアルミニウム化合物とを供給した後、オレフィンを供給する方法
（２）オレフィン重合用固体触媒成分とオレフィンとを供給した後、アルミニウム化合物を供給する方法。
【0088】
予備重合における、オレフィンを重合槽へ供給する方法として、以下の方法（１）および（２）を例示することができる：
（１）重合槽内の圧力を所定の圧力に維持するようにオレフィンを重合槽へ順次供給する方法
（２）オレフィンの所定量の全量を一括して重合槽へ供給する方法。
（１）重合槽内の圧力を所定の圧力に維持するようにオレフィンを重合槽へ順次供給する方法
（２）オレフィンの所定量の全量を一括して重合槽へ供給する方法。
【0089】
予備重合で用いられる外部電子供与体の量は、オレフィン重合用固体触媒成分中に含まれるチタン原子１ｍｏｌに対して、通常０．０１ｍｏｌ～４００ｍｏｌ、好ましくは０．０２ｍｏｌ～２００ｍｏｌ、特に好ましくは、０．０３ｍｏｌ～１００ｍｏｌであり、アルミニウム化合物１ｍｏｌに対して、通常０．００３ｍｏｌ～５０ｍｏｌ、好ましくは０．００５ｍｏｌ～３０ｍｏｌ、特に好ましくは０．０１ｍｏｌ～１０ｍｏｌである。
【0090】
予備重合における、外部電子供与体を重合槽へ供給する方法として、以下の方法（１）および（２）を例示することができる：
（１）外部電子供与体を単独で重合槽へ供給する方法
（２）外部電子供与体とアルミニウム化合物との接触物を重合槽へ供給する方法。
（１）外部電子供与体を単独で重合槽へ供給する方法
（２）外部電子供与体とアルミニウム化合物との接触物を重合槽へ供給する方法。
【0091】
本重合時のアルミニウム化合物の使用量は、オレフィン重合用固体触媒成分中のチタン原子１ｍｏｌあたり、通常１ｍｏｌ～１０００ｍｏｌ、特に好ましくは５ｍｏｌ～６００ｍｏｌである。
【0092】
本重合で外部電子供与体を使用する場合の外部電子供与体の使用量は、オレフィン重合用固体触媒成分中に含まれるチタン原子１ｍｏｌあたり、通常０．１ｍｏｌ～２０００ｍｏｌ、好ましくは０．３ｍｏｌ～１０００ｍｏｌ、特に好ましくは０．５ｍｏｌ～８００ｍｏｌであり、アルミニウム化合物１ｍｏｌあたり、通常０．００１ｍｏｌ～５ｍｏｌ、好ましくは０．００５ｍｏｌ～３ｍｏｌ、特に好ましくは０．０１ｍｏｌ～１ｍｏｌである。
【0093】
本重合の温度は、通常－３０℃～３００℃、好ましくは２０℃～１８０℃である。重合圧力は特に制限されず、工業的かつ経済的であるという点で、一般に常圧～１０ＭＰａ、好ましくは２００ｋＰａ～５ＭＰａ程度である。重合はバッチ式または連続式であり、重合方法としてプロパン、ブタン、イソブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタンおよびオクタンのような不活性炭化水素を溶媒とするスラリー重合法または溶液重合法や、重合温度において液状であるオレフィンを媒体とするバルク重合法や、気相重合法を例示することができる。
【0094】
本重合で得られる重合体の分子量を調節するために、連鎖移動剤（例えば、水素や、ジメチル亜鉛およびジエチル亜鉛のようなアルキル亜鉛）を用いてもよい。
【0095】
ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法
本発明（発明１）のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法は、下記のものである：
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
好ましくは、発明１においては、前記第１の重合工程の中の気相重合工程において、前記接触生成物を存在させる。
また、本発明（発明２）のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法は、下記のものである：
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
好ましくは、前記第２の重合工程において、前記接触生成物と前記重合体（Ｉ）とを接触させた後に、前記共重合を実施できる。
本発明（発明１）のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法は、下記のものである：
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
好ましくは、発明１においては、前記第１の重合工程の中の気相重合工程において、前記接触生成物を存在させる。
また、本発明（発明２）のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法は、下記のものである：
チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒の存在下で、プロピレンを重合して重合体（Ｉ）を形成する第１の重合工程と、
前記重合体（Ｉ）、及び、下記接触生成物の存在下で、プロピレンと、エチレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種とを共重合して重合体（ＩＩ）を形成する第２の重合工程と
を含む、ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
好ましくは、前記第２の重合工程において、前記接触生成物と前記重合体（Ｉ）とを接触させた後に、前記共重合を実施できる。
【0096】
本発明のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法は、上記のオレフィン重合用触媒の存在下でプロピレン等を重合する。
【0097】
上記ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法の一例を説明する。この製造方法は、第１の重合工程および第２の重合工程を含む。
【0098】
第１の重合工程：水素／プロピレン比が適切な条件で、液相で、プロピレンを含む単量体を重合し、少なくとも一部のプロピレン系重合体（ａ）を得る工程１－ａ；および、
水素／プロピレン比が適切な条件で、気相で、プロピレンを含む単量体を重合し、少なくとも一部のプロピレン系重合体（ａ）を得る工程１－ｂ
からなる群より選ばれる少なくとも一種の工程
および第２の重合工程：水素／プロピレン比が適切な条件で、エチレンおよび炭素数４以上１２以下のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種のα－オレフィンとプロピレンとを含む単量体を重合し、プロピレン系共重合体（ｂ）を得る工程
水素／プロピレン比が適切な条件で、気相で、プロピレンを含む単量体を重合し、少なくとも一部のプロピレン系重合体（ａ）を得る工程１－ｂ
からなる群より選ばれる少なくとも一種の工程
および第２の重合工程：水素／プロピレン比が適切な条件で、エチレンおよび炭素数４以上１２以下のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種のα－オレフィンとプロピレンとを含む単量体を重合し、プロピレン系共重合体（ｂ）を得る工程
【0099】
ただし、本明細書において、水素／プロピレン比は、下記のように定義される。
液相で重合する場合、水素／プロピレン比は、反応器供給部における気体である水素と液体であるプロピレンとの物質量の比をいう。
気相で重合する場合、水素／プロピレン比は、反応装置出口における気体である水素と気体であるプロピレンとの物質量の比をいう。
本明細書において、例えば「水素／プロピレン比が１ｍｏｌｐｐｍである」との記載は、「水素／プロピレン比が１×１０－６ｍｏｌ／ｍｏｌである」と同義であり、１ｍｏｌのプロピレンに対し、水素が１×１０－６ｍｏｌであることを意味する。
水素／プロピレン比は、通常、０．００００１～１０ｍｏｌ／ｍｏｌであり、好ましくは、０．０００１～１ｍｏｌ／ｍｏｌであり、より好ましくは、０．００１～０．５ｍｏｌ／ｍｏｌである。
液相で重合する場合、水素／プロピレン比は、反応器供給部における気体である水素と液体であるプロピレンとの物質量の比をいう。
気相で重合する場合、水素／プロピレン比は、反応装置出口における気体である水素と気体であるプロピレンとの物質量の比をいう。
本明細書において、例えば「水素／プロピレン比が１ｍｏｌｐｐｍである」との記載は、「水素／プロピレン比が１×１０－６ｍｏｌ／ｍｏｌである」と同義であり、１ｍｏｌのプロピレンに対し、水素が１×１０－６ｍｏｌであることを意味する。
水素／プロピレン比は、通常、０．００００１～１０ｍｏｌ／ｍｏｌであり、好ましくは、０．０００１～１ｍｏｌ／ｍｏｌであり、より好ましくは、０．００１～０．５ｍｏｌ／ｍｏｌである。
【0100】
［工程１－ａ］
工程１－ａでは、例えば、液相重合反応器を用いて、重合触媒および水素の存在下で、プロピレンを含む単量体を重合する。重合に用いる単量体の構成は、プロピレン系重合体（ａ）を構成する構造単位の種類および含有量に基づき適宜調整できる。単量体中のプロピレンの含有量は、単量体の全質量に対して、例えば、８０質量％以上であってもよく、９０質量％以上であってもよく、１００質量％であってもよい。
工程１－ａでは、例えば、液相重合反応器を用いて、重合触媒および水素の存在下で、プロピレンを含む単量体を重合する。重合に用いる単量体の構成は、プロピレン系重合体（ａ）を構成する構造単位の種類および含有量に基づき適宜調整できる。単量体中のプロピレンの含有量は、単量体の全質量に対して、例えば、８０質量％以上であってもよく、９０質量％以上であってもよく、１００質量％であってもよい。
【0101】
液相重合反応器としては、例えば、ループ型液相反応器およびベッセル型液相反応器が挙げられる。
【0102】
重合触媒としては、例えば、チーグラー・ナッタ型触媒やメタロセン系触媒等が挙げられ、好ましくは、チーグラー・ナッタ型触媒である。チーグラー・ナッタ型触媒としては、例えば、上記のオレフィン重合用固体触媒成分とアルミニウム化合物と電子供与性化合物とを含有する触媒である。少量のオレフィンを接触させ、予備活性化させた触媒を重合触媒として用いることもできる。
【0103】
重合触媒として、上記のオレフィン重合用固体触媒成分、ノルマルヘキサン、トリエチルアルミニウム、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン等の存在下で、オレフィンを予備重合させて得られる予備重合触媒成分を用いることもできる。予備重合に用いるオレフィンは、ヘテロファジックプロピレン重合材料を構成するオレフィンのうちのいずれかであることが好ましい。
【0104】
重合温度は、例えば０～１２０℃とすることができる。重合圧力は、例えば常圧～１０ＭＰａＧとすることができる。
【0105】
工程１－ａは、複数の反応器を用いて直列に多段で連続的に実施してもよい。
【0106】
［工程１－ｂ］
工程１－ｂでは、例えば、気相重合反応器を用いて、重合触媒および水素の存在下で、プロピレンを含む単量体を重合する。重合に用いる単量体の構成は、プロピレン系重合体（ａ）を構成する構造単位の種類および含有量に基づき適宜調整できる。単量体中のプロピレンの含有量は、単量体の全質量に対して、例えば、８０質量％以上であってもよく、９０質量％以上であってもよく、１００質量％であってもよい。
工程１－ｂでは、例えば、気相重合反応器を用いて、重合触媒および水素の存在下で、プロピレンを含む単量体を重合する。重合に用いる単量体の構成は、プロピレン系重合体（ａ）を構成する構造単位の種類および含有量に基づき適宜調整できる。単量体中のプロピレンの含有量は、単量体の全質量に対して、例えば、８０質量％以上であってもよく、９０質量％以上であってもよく、１００質量％であってもよい。
【0107】
気相重合反応器としては、例えば、ベッセル型反応器、流動層型反応器および噴流層型反応器が挙げられる。
【0108】
気相重合反応器は、直列に接続された複数の反応領域を有する多段気相重合反応装置であってもよい。多段気相重合反応装置は、直列に接続された複数の重合槽を有する多段気相重合反応装置であってもよい。このような装置によれば、プロピレン系重合体（ａ）の極限粘度を上記範囲に調整し易いと考えられる。
【0109】
多段気相重合反応装置は、例えば、鉛直方向に延びる円筒部と、円筒部に形成され、下方に行くほど内径が小さくなると共に下端にガス導入用開口を有する縮径部とを備え、縮径部の内面と縮径部よりも上方の円筒部の内面とによって囲まれ、その内部に噴流層が形成される噴流層型オレフィン重合反応領域と、流動層型オレフィン重合反応領域とを備えることができる。
【0110】
多段気相重合反応装置は、鉛直方向に複数の反応領域を有することが好ましい。多段気相重合反応装置は、プロピレン系重合体（ａ）の極限粘度の観点から、例えば、鉛直方向に複数の反応領域を有し、そのうち最上段が流動層型オレフィン重合反応領域であり、残りが複数の噴流層型オレフィン重合反応領域であることが好ましい。このような装置においては、例えば、装置の上部から固体成分を供給し、装置の下部から気体成分を供給することにより、反応領域に流動層又は噴流層を形成する。気体成分は、プロピレンを含む単量体および水素の他に、窒素等の不活性ガスを含んでいてもよい。当該装置において、噴流層型オレフィン重合反応領域の数は、３以上が好ましい。
【0111】
複数の反応領域を鉛直方向に設ける場合、下段の反応領域は、上段の反応領域の斜め下方向に配置されていてもよい。このような装置においては、例えば、上段の反応領域で得られた固体成分を斜め下方向に排出し、排出された固体成分は、下段の反応領域に、斜め上方向から供給される。この場合、気体成分は、例えば、下段の反応領域の上部から排出した気体成分を、上段の反応領域の下部から供給する。
【0112】
重合触媒の具体例は、上記同様である。
【0113】
重合温度は、例えば０～１２０℃であってもよく、２０～１００℃であってもよく、４０～１００℃であってもよい。重合圧力は、例えば常圧～１０ＭＰａＧであってもよく、１～５ＭＰａＧであってもよい。
【0114】
［第２の重合工程］
第２の重合工程は、液相でも気相でもよいが、例えば、気相で実施される。液相で実施される場合、例えば、ループ型、ベッセル型等の液相反応器を用いることができる。気相で実施される場合、例えば、ベッセル型反応器、流動層型反応器、噴流層型反応器等の気相反応器を用いることができる。
第２の重合工程は、液相でも気相でもよいが、例えば、気相で実施される。液相で実施される場合、例えば、ループ型、ベッセル型等の液相反応器を用いることができる。気相で実施される場合、例えば、ベッセル型反応器、流動層型反応器、噴流層型反応器等の気相反応器を用いることができる。
【0115】
第２の重合工程では、例えば、重合触媒および水素の存在下で、エチレンおよび炭素数４以上１２以下のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種のα－オレフィンとプロピレンとを含む単量体を重合する。重合に用いる単量体の構成は、プロピレン系共重合体（ｂ）を構成する構造単位の種類および含有量に基づき適宜調整できる。重合に用いる単量体中のエチレンおよび炭素数４以上１２以下のα－オレフィンからなる群より選択される少なくとも一種のα－オレフィンの含有量は、単量体の全質量に対して、例えば、３０～５５質量％であってもよく、３５～５０質量％であってもよい。
【0116】
重合触媒の具体例は、上記同様である。
【0117】
液相で重合する場合、重合温度は、例えば４０～１００℃であり、重合圧力は、例えば常圧～５ＭＰａＧである。気相で重合する場合、重合温度は、例えば４０～１００℃であり、重合圧力は、例えば０．５～５ＭＰａＧである。
【0118】
プロピレン系重合体（ａ）およびプロピレン系共重合体（ｂ）を、それぞれの工程で作製し、重合触媒を失活させてから、これらを溶液状態、溶融状態等で混合してもよいが、触媒を失活させることなく、得られた重合体を次の工程に供給することにより、連続的に重合体を作製してもよい。触媒を失活させることなく連続的に重合する場合、前工程の重合触媒は、後工程の重合触媒としても作用する。
【0119】
第１の重合工程および第２の重合工程の順序に特に制限はない。第１の重合工程は、工程１－ａおよび工程１－ｂを含むことができる。
【0120】
本実施形態に係る製造方法は、例えば、工程１－ａと工程１－ｂと第２の重合工程とをこの順に含んでいてもよく、工程１－ｂを含まなくても良い。
【0121】
オレフィン重合体の製造方法
本発明（発明１）のオレフィン重合体の製造方法は、下記のものである：
下記オレフィン重合体（α）の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、オレフィンを重合して形成される、オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程は、好ましくは、エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも２種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程である。
また、本発明（発明２）のオレフィン重合体の製造方法は、下記のものである：
下記オレフィン重合体（α）、及び、下記接触生成物の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程は、好ましくは、エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも２種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程である。
本発明（発明１）のオレフィン重合体の製造方法は、下記のものである：
下記オレフィン重合体（α）の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分と、アルミニウム化合物とを接触させて得られるオレフィン重合用触媒、及び、下記接触生成物の存在下で、オレフィンを重合して形成される、オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程は、好ましくは、エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも２種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程である。
また、本発明（発明２）のオレフィン重合体の製造方法は、下記のものである：
下記オレフィン重合体（α）、及び、下記接触生成物の存在下で、
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程を含む、オレフィン重合体の製造方法。
オレフィン重合体（α）：オレフィン重合用固体触媒成分１ｇあたり、オレフィンが１０ｋｇ以上６０ｋｇ以下重合されたオレフィン重合体。
接触生成物：アルミニウム化合物と、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物。
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも１種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程は、好ましくは、エチレン、プロピレンおよび炭素原子数４～１２のα－オレフィンからなる群から選ばれる少なくとも２種の重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程である。
【0122】
本発明のオレフィン重合体の製造方法において、前記接触生成物中の酸化防止剤の量が、前記オレフィン重合体（α）１００重量部当たり、好ましくは０．０００１～１重量部、より好ましくは０．００１～０．５重量部、更により好ましくは０．００２～０．３重量部であることができる。
本発明のオレフィン重合体の製造方法において、「重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程」は、本発明のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法における「第２の重合工程」と同等の工程であることができる。
オレフィン重合体（α）は、好ましくは「プロピレン重合体」であり、より好ましくは前記重合体（Ｉ）である。オレフィン重合体（α）は、本発明のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法における「第１の重合工程」と同等の工程によって製造されたものであることができる。
本発明のオレフィン重合体の製造方法は、好ましくは、前記ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法である。
本発明のオレフィン重合体の製造方法において、「重合を継続してオレフィン重合体を形成する工程」は、本発明のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法における「第２の重合工程」と同等の工程であることができる。
オレフィン重合体（α）は、好ましくは「プロピレン重合体」であり、より好ましくは前記重合体（Ｉ）である。オレフィン重合体（α）は、本発明のヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法における「第１の重合工程」と同等の工程によって製造されたものであることができる。
本発明のオレフィン重合体の製造方法は、好ましくは、前記ヘテロファジックプロピレン重合材料の製造方法である。
【0123】
オレフィン重合体
本発明のオレフィン重合体の製造方法により得られるオレフィン重合体は、好ましくは、前記ヘテロファジックプロピレン重合材料である。
本発明のオレフィン重合体の製造方法により得られるオレフィン重合体は、好ましくは、前記ヘテロファジックプロピレン重合材料である。
【0124】
酸化防止剤
本発明の製造方法において使用する酸化防止剤は、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤である：
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
本発明の製造方法において使用する酸化防止剤は、下記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤である：
【化1】
（式中、
ｎは１～４の整数を表す。
Ｒ１およびＲ２は、それぞれ独立に、炭素原子数１～２０のヒドロカルビル基または水素原子を示す。
ＲおよびＲ’は、炭素原子数１～２０のヒドロカルビレン基を示す。
Ａは、炭素原子数１～３０のｎ価の炭化水素基を示す。）
【化2】
（式中、
Ｒ３、Ｒ４、Ｒ６およびＲ７は、それぞれ独立に、水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基、炭素原子数５～８のシクロアルキル基、炭素原子数６～１２のアルキルシクロアルキル基、炭素原子数７～１２のアラルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ５は水素原子または炭素原子数１～８のアルキル基を表す。
Ｘは単結合、硫黄原子もしくは－ＣＨＲ８－基（Ｒ８は水素原子、炭素原子数１～８のアルキル基または炭素原子数５～８のシクロアルキル基を示す）を表す。
Ａ’は、炭素原子数２～８のヒドロカルビレン基を表す。
Ｙ、Ｚは、いずれか一方がヒドロキシル基を表し、もう一方が水素原子又は炭素原子数１～８のアルキル基を表す。）
【0125】
上記の式中、好ましくは、ｎ＝１または４である。
【0126】
式（１）で表される酸化防止剤、及び、式（１）で表されないが本発明で使用可能な酸化防止剤としては、例えば次のようなものが挙げられる。
２，６－ジ－タシャリーブチル－４－エチルフェノール、２－ターシャリーブチル－４，６－ジメチルフェノール、スチレン化フェノール、２，２’－メチレンビス（４－エチル－６－ターシャリーブチルフェノール）、２，２’－チオビス－（６－ターシャリーブチル－４－メチルフェノール）、２，２’－チオジエチレンビス［３－（３，５－ジ－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオナート］、２－メチル－４，６－ビス（オクチルスルファニルメチル）フェノール、２，２’－イソブチリデンビス（４，６－ジメチルフェノール）、イソオクチル ３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオナート、Ｎ，Ｎ’－（ヘキサン－１，６－ジイル）ビス［３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオンアミド、２，２’－オキサミド－ビス［エチル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオナート］、２－エチルヘキシル－３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオナート、２，２’－エチレンビス（４，６－ジ－ターシャリーブチルフェノール）、３，５－ビス（１，１－ジメチルエチル）－４－ヒドロキシ－ベンゼンプロパン酸のＣ１３～１５アルキルエステル、２，５－ジ－タシャリーアミルヒドロキノン、ヒンダードフェノールの重合物（パルマロマール社製、商品名ＡＯ．ＯＨ．９９８）、２，２’－メチレンビス［６－（１－メチルシクロヘキシル）－ｐ－クレゾール］、２－ターシャリーブチル－６－（３－ターシャリーブチル－２－ヒドロキシ－５－メチルベンジル）－４－メチルフェニルアクリレート、２－［１－（２－ヒドロキシ－３，５－ジ－タシャリーペンチルフェニル）エチル］－４，６－ジ－タシャリーペンチルフェニルアクリレート、ヘキサメチレンビス［３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、ビス［モノエチル（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジル）ホスホネートカルシウム塩、５，７－ビス（１，１－ジメチルエチル）－３－ヒドロキシ－２（３Ｈ）－ベンゾフラノンとｏ－キシレンとの反応生成物、２，６－ジ－タシャリーブチル－４－（４，６－ビス（オクチルチオ）－１，３，５－トリアジン－２－イルアミノ）フェノール、ＤＬ－α－トコフェロール（ビタミンＥ）、２，６－ビス（α－メチルベンジル）－４－メチルフェノール、ビス［３，３－ビス－（４’－ヒドロキシ－３’－ターシャリーブチル－フェニル）ブチレート］グリコールエステル、２，６－ジ－タシャリーブチル－ｐ－クレゾール、２，６－ジフェニル－４－オクタデシロキシフェノール、ステアリル（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、ジステアリル（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジル）ホスホネート、トリデシル－３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジルチオアセテート、チオジエチレンビス［（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、４，４’－チオビス（６－ターシャリーブチル－ｍ－クレゾール）、２－オクチルチオ－４，６－ジ（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェノキシ）－ｓ－トリアジン、２，２’－メチレンビス（４－メチル－６ターシャリーブチルフェノール）、ビス［３，３－ビス（４－ヒドロキシ－３－ターシャリーブチルフェニル）ブチレート］グリコールエステル、４，４’－ブチリデンビス（２，６－ジ－タシャリーブチルフェノール）、４，４’－ブチリデンビス（６－ターシャリーブチル－３－メチルフェノール）、２，２’－エチリデンビス（４，６－ジ－タシャリーブチルフェノール）、１，１，３－トリス（２－メチル－４－ヒドロキシ－５－ターシャリーブチルフェニル）ブタン、ビス［２－ターシャリーブチル６－（２－ヒドロキシ－３－ターシャリーブチル－５－メチルベンジル）－４－メチル－フェニル］テレフタレート、１，３，５－トリス（２，６－ジメチル－３－ヒドロキシ－４－ターシャリーブチルベンジル）イソシアヌレート、１，３，５－トリス（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート、１，３，５－トリス（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジル）－２，４，６－トリメチルベンゼン、１，３，５－トリス［（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシエチル］イソシアヌレート、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２－ターシャリーブチル－４－メチル－６－（２－アクロイルオキシ－３－ターシャリーブチル－５－メチルベンジル）フェノール、３，９－ビス［２－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルヒドロシンナモイルオキシ）－１，１－ジメチルエチル］－２，４，８，１０－テトラオキサスピロ［５．５］ウンデカン、トリエチレングリコールビス［β－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）プロピオネート］、ステアリル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アミド、パルミチル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アミド、ミリスチル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アミド、ラウリル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アミドおよびそれらの混合物など。
また特に好ましいフェノール系酸化防止剤としては、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネートが挙げられる。
２，６－ジ－タシャリーブチル－４－エチルフェノール、２－ターシャリーブチル－４，６－ジメチルフェノール、スチレン化フェノール、２，２’－メチレンビス（４－エチル－６－ターシャリーブチルフェノール）、２，２’－チオビス－（６－ターシャリーブチル－４－メチルフェノール）、２，２’－チオジエチレンビス［３－（３，５－ジ－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオナート］、２－メチル－４，６－ビス（オクチルスルファニルメチル）フェノール、２，２’－イソブチリデンビス（４，６－ジメチルフェノール）、イソオクチル ３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオナート、Ｎ，Ｎ’－（ヘキサン－１，６－ジイル）ビス［３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオンアミド、２，２’－オキサミド－ビス［エチル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオナート］、２－エチルヘキシル－３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオナート、２，２’－エチレンビス（４，６－ジ－ターシャリーブチルフェノール）、３，５－ビス（１，１－ジメチルエチル）－４－ヒドロキシ－ベンゼンプロパン酸のＣ１３～１５アルキルエステル、２，５－ジ－タシャリーアミルヒドロキノン、ヒンダードフェノールの重合物（パルマロマール社製、商品名ＡＯ．ＯＨ．９９８）、２，２’－メチレンビス［６－（１－メチルシクロヘキシル）－ｐ－クレゾール］、２－ターシャリーブチル－６－（３－ターシャリーブチル－２－ヒドロキシ－５－メチルベンジル）－４－メチルフェニルアクリレート、２－［１－（２－ヒドロキシ－３，５－ジ－タシャリーペンチルフェニル）エチル］－４，６－ジ－タシャリーペンチルフェニルアクリレート、ヘキサメチレンビス［３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、ビス［モノエチル（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジル）ホスホネートカルシウム塩、５，７－ビス（１，１－ジメチルエチル）－３－ヒドロキシ－２（３Ｈ）－ベンゾフラノンとｏ－キシレンとの反応生成物、２，６－ジ－タシャリーブチル－４－（４，６－ビス（オクチルチオ）－１，３，５－トリアジン－２－イルアミノ）フェノール、ＤＬ－α－トコフェロール（ビタミンＥ）、２，６－ビス（α－メチルベンジル）－４－メチルフェノール、ビス［３，３－ビス－（４’－ヒドロキシ－３’－ターシャリーブチル－フェニル）ブチレート］グリコールエステル、２，６－ジ－タシャリーブチル－ｐ－クレゾール、２，６－ジフェニル－４－オクタデシロキシフェノール、ステアリル（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、ジステアリル（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジル）ホスホネート、トリデシル－３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジルチオアセテート、チオジエチレンビス［（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、４，４’－チオビス（６－ターシャリーブチル－ｍ－クレゾール）、２－オクチルチオ－４，６－ジ（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェノキシ）－ｓ－トリアジン、２，２’－メチレンビス（４－メチル－６ターシャリーブチルフェノール）、ビス［３，３－ビス（４－ヒドロキシ－３－ターシャリーブチルフェニル）ブチレート］グリコールエステル、４，４’－ブチリデンビス（２，６－ジ－タシャリーブチルフェノール）、４，４’－ブチリデンビス（６－ターシャリーブチル－３－メチルフェノール）、２，２’－エチリデンビス（４，６－ジ－タシャリーブチルフェノール）、１，１，３－トリス（２－メチル－４－ヒドロキシ－５－ターシャリーブチルフェニル）ブタン、ビス［２－ターシャリーブチル６－（２－ヒドロキシ－３－ターシャリーブチル－５－メチルベンジル）－４－メチル－フェニル］テレフタレート、１，３，５－トリス（２，６－ジメチル－３－ヒドロキシ－４－ターシャリーブチルベンジル）イソシアヌレート、１，３，５－トリス（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート、１，３，５－トリス（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシベンジル）－２，４，６－トリメチルベンゼン、１，３，５－トリス［（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシエチル］イソシアヌレート、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２－ターシャリーブチル－４－メチル－６－（２－アクロイルオキシ－３－ターシャリーブチル－５－メチルベンジル）フェノール、３，９－ビス［２－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルヒドロシンナモイルオキシ）－１，１－ジメチルエチル］－２，４，８，１０－テトラオキサスピロ［５．５］ウンデカン、トリエチレングリコールビス［β－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）プロピオネート］、ステアリル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アミド、パルミチル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アミド、ミリスチル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アミド、ラウリル－３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アミドおよびそれらの混合物など。
また特に好ましいフェノール系酸化防止剤としては、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネートが挙げられる。
【0127】
式（２）で表される酸化防止剤としては、例えば、特許第４１９３２２３号に記載されたものが挙げられる。また、特に好ましいフェノールホスファイト系酸化防止剤としては、６－［３－［３－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）プロポキシ］－２，４，８，１０－テトラ－ターシャリーブチルジベンジ［ｄ，ｆ］［１，３，２］ジオキサホスフェピンが挙げられる。
【0128】
また、式（１）もしくは式（２）と、リン系酸化防止剤を併用しても良い。リン系酸化防止剤としては、例えば次のようなものが挙げられる。
トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４－ジ－タシャリーブチルフェニル）ホスファイト、トリラウリルホスファイト、トリオクタデシルホスファイト、トリイソデシルホスファイト、トリイソオクチルホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、ジイソデシルペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４－ジ－タシャリーブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４－ジ－タシャリーブチル－６－メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６－ジ－タシャリーブチル－４－メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４，６－トリターシャリーブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、トリステアリルソルビトールトリホスファイト、テトラキス（２，４－ジ－タシャリーブチルフェニル）－４，４’－ジフェニレンジホスホナイト、２，２’－メチレンビス（４，６－ジ－タシャリーブチルフェニル）２－エチルヘキシルホスファイト、２，２’－エチリデンビス（４，６－ジ－タシャリーブチルフェニル）フルオロホスファイト、ビス（２，４－ジ－タシャリーブチル－６－メチルフェニル）エチルホスファイト、ビス（２，４－ジ－タシャリーブチル－６－メチルフェニル）メチルホスファイト、２－（２，４，６－トリターシャリーブチルフェニル）－５－エチル－５－ブチル－１，３，２－オキサホスホリナン、２，２’，２’’－ニトリロ［トリエチル－トリス（３，３’，５，５’－テトラ－ターシャリーブチル－１，１’－ビフェニル－２，２’－ジイル）ホスファイトおよびそれらの混合物など。
また特に好ましいリン系酸化防止剤としては、トリス（２，４－ジ－タシャリーブチルフェニル）ホスファイトが挙げられる。
トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４－ジ－タシャリーブチルフェニル）ホスファイト、トリラウリルホスファイト、トリオクタデシルホスファイト、トリイソデシルホスファイト、トリイソオクチルホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、ジイソデシルペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４－ジ－タシャリーブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４－ジ－タシャリーブチル－６－メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６－ジ－タシャリーブチル－４－メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４，６－トリターシャリーブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、トリステアリルソルビトールトリホスファイト、テトラキス（２，４－ジ－タシャリーブチルフェニル）－４，４’－ジフェニレンジホスホナイト、２，２’－メチレンビス（４，６－ジ－タシャリーブチルフェニル）２－エチルヘキシルホスファイト、２，２’－エチリデンビス（４，６－ジ－タシャリーブチルフェニル）フルオロホスファイト、ビス（２，４－ジ－タシャリーブチル－６－メチルフェニル）エチルホスファイト、ビス（２，４－ジ－タシャリーブチル－６－メチルフェニル）メチルホスファイト、２－（２，４，６－トリターシャリーブチルフェニル）－５－エチル－５－ブチル－１，３，２－オキサホスホリナン、２，２’，２’’－ニトリロ［トリエチル－トリス（３，３’，５，５’－テトラ－ターシャリーブチル－１，１’－ビフェニル－２，２’－ジイル）ホスファイトおよびそれらの混合物など。
また特に好ましいリン系酸化防止剤としては、トリス（２，４－ジ－タシャリーブチルフェニル）ホスファイトが挙げられる。
【0129】
アルミニウム化合物と酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物
本発明において、「アルミニウム化合物と、式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物」を得る際に使用する「アルミニウム化合物」は、好ましくは、上記オレフィン重合用触媒における上記アルミニウム化合物と同じものであることができ、より好ましくは、トリエチルアルミニウムである。
当該接触生成物は、アルミニウム化合物と酸化防止剤とを、酸化防止剤１ｇ当たりアルミニウム化合物０．１～２０ｍｍｏｌ、好ましくは１～１５ｍｍｏｌの比率で接触させることにより、得ることができる。
当該接触生成物の化学構造式は、必ずしも明らかではないが、例えば、下記の反応式（式（１）で表される酸化防止剤とアルミニウム化合物（ＡｌＥｔ３：トリエチルアルミニウム）との反応式）のように、酸化防止剤中の－ＯＨ基がアルミニウム化合物と反応して酸化防止剤がマスキングされた接触生成物を、一例として考えることが可能である。
本発明において、「アルミニウム化合物と、式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物」を得る際に使用する「アルミニウム化合物」は、好ましくは、上記オレフィン重合用触媒における上記アルミニウム化合物と同じものであることができ、より好ましくは、トリエチルアルミニウムである。
当該接触生成物は、アルミニウム化合物と酸化防止剤とを、酸化防止剤１ｇ当たりアルミニウム化合物０．１～２０ｍｍｏｌ、好ましくは１～１５ｍｍｏｌの比率で接触させることにより、得ることができる。
当該接触生成物の化学構造式は、必ずしも明らかではないが、例えば、下記の反応式（式（１）で表される酸化防止剤とアルミニウム化合物（ＡｌＥｔ３：トリエチルアルミニウム）との反応式）のように、酸化防止剤中の－ＯＨ基がアルミニウム化合物と反応して酸化防止剤がマスキングされた接触生成物を、一例として考えることが可能である。
【化A】
【0130】
アルミニウム化合物と酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物の保管方法
本発明に関連して、アルミニウム化合物と酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物の保管方法を、下記に開示する。
［１］ ガラス製容器、樹脂製容器、および、表面がガラスコーティングまたは樹脂コーティングされた金属製容器からなる群から選ばれる保管容器内で、酸化防止剤と、下記式（４）で表されるアルミニウム化合物とを含む接触生成物を保管する、接触生成物の保管方法。
ＡｌＲ”３ （４）
（式中、Ｒ”は、それぞれ独立に、アルキル基またはハロゲン原子を示す。）
［２］
前記接触生成物が炭化水素溶媒をさらに含む、［１］の接触生成物の保管方法。
［３］
前記接触生成物が、前記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤である、［１］～［２］のいずれか一項に記載の接触生成物の保管方法。
［４］
前記式（１）中のｎが４である、［３］に記載の接触生成物の保管方法。
［５］ 前記アルミニウム化合物が、下記式（５）で表される、［１］～［４］のいずれか一項に記載の接触生成物の保管方法。
ＡｌＲ’’’ｎＸ’３－ｎ （５）
（式中、Ｒ’’’は、それぞれ独立に、アルキル基を示し、Ｘ’はハロゲン原子を示し、０＜ｎ≦３である。）
好ましいアルミニウム化合物は、トリエチルアルミニウムである。
本発明に関連して、アルミニウム化合物と酸化防止剤とを接触させて得られる接触生成物の保管方法を、下記に開示する。
［１］ ガラス製容器、樹脂製容器、および、表面がガラスコーティングまたは樹脂コーティングされた金属製容器からなる群から選ばれる保管容器内で、酸化防止剤と、下記式（４）で表されるアルミニウム化合物とを含む接触生成物を保管する、接触生成物の保管方法。
ＡｌＲ”３ （４）
（式中、Ｒ”は、それぞれ独立に、アルキル基またはハロゲン原子を示す。）
［２］
前記接触生成物が炭化水素溶媒をさらに含む、［１］の接触生成物の保管方法。
［３］
前記接触生成物が、前記式（１）もしくは式（２）で表される酸化防止剤である、［１］～［２］のいずれか一項に記載の接触生成物の保管方法。
［４］
前記式（１）中のｎが４である、［３］に記載の接触生成物の保管方法。
［５］ 前記アルミニウム化合物が、下記式（５）で表される、［１］～［４］のいずれか一項に記載の接触生成物の保管方法。
ＡｌＲ’’’ｎＸ’３－ｎ （５）
（式中、Ｒ’’’は、それぞれ独立に、アルキル基を示し、Ｘ’はハロゲン原子を示し、０＜ｎ≦３である。）
好ましいアルミニウム化合物は、トリエチルアルミニウムである。
【実施例0131】
以下、実施例、および、比較例を用いて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
【0132】
＜極限粘度［η］の測定、単位：ｄＬ／ｇ＞
プロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料のテトラリン溶液（濃度：０．１ｇ／ｄＬ、０．２ｇ／ｄＬ、０．５ｇ／ｄＬの３種類）を調製した後、ウベローデ型粘度計を用いて、１３５℃で、テトラリン溶液の還元粘度を測定した。そして、これらの極限粘度は、「高分子溶液、高分子実験学１１」（１９８２年共立出版株式会社刊）第４９１頁に記載の計算方法、すなわち、還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法によって求めた。
プロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料のテトラリン溶液（濃度：０．１ｇ／ｄＬ、０．２ｇ／ｄＬ、０．５ｇ／ｄＬの３種類）を調製した後、ウベローデ型粘度計を用いて、１３５℃で、テトラリン溶液の還元粘度を測定した。そして、これらの極限粘度は、「高分子溶液、高分子実験学１１」（１９８２年共立出版株式会社刊）第４９１頁に記載の計算方法、すなわち、還元粘度を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法によって求めた。
【0133】
＜ヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量（単位：質量％）＞
高分子分析ハンドブック（１９９５年、紀伊国屋書店刊）の第６１９頁に記載のＩＲスペクトル測定に準拠し、ＩＲスペクトル法によって得られたヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量を求めた。ヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量を、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の含有量で除して、重合体（ＩＩ）中のエチレン構造単位の含有量を求めた。なお、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の割合は、後述の方法により求めた。
なお、ここでいう「エチレン構造単位」とはエチレン由来の構造単位を意味する。
高分子分析ハンドブック（１９９５年、紀伊国屋書店刊）の第６１９頁に記載のＩＲスペクトル測定に準拠し、ＩＲスペクトル法によって得られたヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量を求めた。ヘテロファジックプロピレン重合材料中のエチレン構造単位の含有量を、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の含有量で除して、重合体（ＩＩ）中のエチレン構造単位の含有量を求めた。なお、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の割合は、後述の方法により求めた。
なお、ここでいう「エチレン構造単位」とはエチレン由来の構造単位を意味する。
【0134】
＜発明２における、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の含有量（単位：質量％）の測定＞
ヘテロファジックプロピレン重合材料の融解熱量（単位：Ｊ／ｇ）を、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて測定した。ヘテロファジックプロピレン重合材料の試料（約５ｍｇ）をアルミパンに詰め、示差走査型熱量計ＤＳＣ８５００型装置（パーキンエルマー社製）内に設置し、２３０℃まで昇温し、２３０℃で５分間保持し、５℃／分で０℃まで降温し、０℃で５分間保持した後、５℃／分で２００℃まで昇温して融解曲線を測定した。温度はインジウムの融点を１５６．６℃として補正した。融解曲線における融解ピーク面積から融解熱量を算出した後、下記式（１）を用いて重合体（ＩＩ）の含有量を求めた。
重合体（ＩＩ）の含有量＝（１－（融解熱量）／１０５）×１００ （１）
＜発明１における、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の含有量の測定＞
重合体（Ｉ）とヘテロファジックプロピレン重合材料全体の結晶融解熱量をそれぞれ測定し、下記式を用いて計算により求めた。ここで、結晶融解熱量は、示差走査型熱分析（ＤＳＣ）により測定した。
重合体（ＩＩ）の含有量＝１－（ΔＨｆ）Ｔ／（ΔＨｆ）Ｐ
（ΔＨｆ）Ｔ：ヘテロファジックプロピレン重合材料全体の融解熱量（Ｊ／ｇ）
（ΔＨｆ）Ｐ：重合体（Ｉ）の融解熱量（Ｊ／ｇ）
ヘテロファジックプロピレン重合材料の融解熱量（単位：Ｊ／ｇ）を、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて測定した。ヘテロファジックプロピレン重合材料の試料（約５ｍｇ）をアルミパンに詰め、示差走査型熱量計ＤＳＣ８５００型装置（パーキンエルマー社製）内に設置し、２３０℃まで昇温し、２３０℃で５分間保持し、５℃／分で０℃まで降温し、０℃で５分間保持した後、５℃／分で２００℃まで昇温して融解曲線を測定した。温度はインジウムの融点を１５６．６℃として補正した。融解曲線における融解ピーク面積から融解熱量を算出した後、下記式（１）を用いて重合体（ＩＩ）の含有量を求めた。
重合体（ＩＩ）の含有量＝（１－（融解熱量）／１０５）×１００ （１）
＜発明１における、ヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（ＩＩ）の含有量の測定＞
重合体（Ｉ）とヘテロファジックプロピレン重合材料全体の結晶融解熱量をそれぞれ測定し、下記式を用いて計算により求めた。ここで、結晶融解熱量は、示差走査型熱分析（ＤＳＣ）により測定した。
重合体（ＩＩ）の含有量＝１－（ΔＨｆ）Ｔ／（ΔＨｆ）Ｐ
（ΔＨｆ）Ｔ：ヘテロファジックプロピレン重合材料全体の融解熱量（Ｊ／ｇ）
（ΔＨｆ）Ｐ：重合体（Ｉ）の融解熱量（Ｊ／ｇ）
【0135】
＜ヘテロファジックプロピレン重合材料のかさ密度ＢＤの測定、単位：ｇ／ｃｍ３＞
２０から２５℃の室温条件下において、ＪＩＳ Ｋ ６７２０－２：１９９９（ＩＳＯ １０６０－２）にしたがって、ヘテロファジックプロピレン重合材料のかさ密度ＢＤを測定した。
２０から２５℃の室温条件下において、ＪＩＳ Ｋ ６７２０－２：１９９９（ＩＳＯ １０６０－２）にしたがって、ヘテロファジックプロピレン重合材料のかさ密度ＢＤを測定した。
【0136】
＜ヘテロファジックプロピレン重合材料の混練劣化試験＞
ヘテロファジックプロピレン重合材料の混練劣化試験には、Ｘｐｌｏｒｅ社製卓上混練機（ＭＣ１５ＨＴ）を用いて、大気下、２００℃、回転速度１００ｒｐｍの条件で同方向２軸混練を行った。ヘテロファジックプロピレン重合体の試料の導入量は１２ｇとした。混練開始５分経過後のトルク値を基準として、トルク値が１５％低下するまでに要した時間を、重合体の安定性指標とした。図４は、当該混練機を撮影した写真を示す。
ヘテロファジックプロピレン重合材料の混練劣化試験には、Ｘｐｌｏｒｅ社製卓上混練機（ＭＣ１５ＨＴ）を用いて、大気下、２００℃、回転速度１００ｒｐｍの条件で同方向２軸混練を行った。ヘテロファジックプロピレン重合体の試料の導入量は１２ｇとした。混練開始５分経過後のトルク値を基準として、トルク値が１５％低下するまでに要した時間を、重合体の安定性指標とした。図４は、当該混練機を撮影した写真を示す。
【0137】
＜冷キシレン可溶部量ＣＸＳの測定、単位：質量％＞
試料（プロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料）を沸騰キシレンに溶解させた後、得られたキシレン溶液を冷却し、冷キシレン不溶分を析出させた。得られた混合物をろ過し、得られたろ液に溶解しているプロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料（冷キシレン可溶部）を液体クロマトグラフィー（ＬＣ）を用いて定量した。
（前処理条件）
・試料量：プロピレン系重合体は１ｇ、ヘテロファジックプロピレン重合材料は０．１ｇ
・溶媒：ジブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）を２ｍｇ／１００ｍＬの濃度で添加したキシレン１００ｍＬ（富士フィルム和光純薬株式会社性、特級グレード）
・溶解条件：沸騰後３０分間還流
・温度条件：氷水で２０分間冷却した後、２０℃に昇温して１時間撹拌
・ろ過条件：ろ紙（Ｎｏ．５０）でろ過してＬＣを用いて測定
試料（プロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料）を沸騰キシレンに溶解させた後、得られたキシレン溶液を冷却し、冷キシレン不溶分を析出させた。得られた混合物をろ過し、得られたろ液に溶解しているプロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料（冷キシレン可溶部）を液体クロマトグラフィー（ＬＣ）を用いて定量した。
（前処理条件）
・試料量：プロピレン系重合体は１ｇ、ヘテロファジックプロピレン重合材料は０．１ｇ
・溶媒：ジブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）を２ｍｇ／１００ｍＬの濃度で添加したキシレン１００ｍＬ（富士フィルム和光純薬株式会社性、特級グレード）
・溶解条件：沸騰後３０分間還流
・温度条件：氷水で２０分間冷却した後、２０℃に昇温して１時間撹拌
・ろ過条件：ろ紙（Ｎｏ．５０）でろ過してＬＣを用いて測定
【0138】
（ＬＣ測定条件）
・送液ポンプ：ＬＣ－２０ＡＤ（島津製作所社製）
・デガッサー：ＤＧＵ－２０Ａ３（島津製作所社製）
・オートサンプラー：ＳＩＬ－２０Ａ ＨＴ（島津製作所社製）
・カラムオーブン：ＣＴＯ－２０Ａ（島津製作所社製）
・示差屈折率検出器：ＲＩＤ－１０Ａ（島津製作所社製）
・システムコントローラー：ＣＢＭ－２０Ａ（島津製作所社製）
・測定・解析ソフト：ＬＣ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｖｅｒ． １．２４ ＳＰ１
・カラム：ＳＨＯＤＥＸ ＧＰＣ ＫＦ－８０１（上限排除限界分子量１５００）
・溶離液：テトラヒドロフラン（関東化学社製、特級、安定剤不含）
・カラムオーブン温度：４０℃
・試料注入量：１３０μＬ
・流量：１ｍＬ／ｍｉｎ
・検出器：示差屈折計
・送液ポンプ：ＬＣ－２０ＡＤ（島津製作所社製）
・デガッサー：ＤＧＵ－２０Ａ３（島津製作所社製）
・オートサンプラー：ＳＩＬ－２０Ａ ＨＴ（島津製作所社製）
・カラムオーブン：ＣＴＯ－２０Ａ（島津製作所社製）
・示差屈折率検出器：ＲＩＤ－１０Ａ（島津製作所社製）
・システムコントローラー：ＣＢＭ－２０Ａ（島津製作所社製）
・測定・解析ソフト：ＬＣ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｖｅｒ． １．２４ ＳＰ１
・カラム：ＳＨＯＤＥＸ ＧＰＣ ＫＦ－８０１（上限排除限界分子量１５００）
・溶離液：テトラヒドロフラン（関東化学社製、特級、安定剤不含）
・カラムオーブン温度：４０℃
・試料注入量：１３０μＬ
・流量：１ｍＬ／ｍｉｎ
・検出器：示差屈折計
【0139】
＜アイソタクチックペンタッド分率［ｍｍｍｍ］の測定＞
プロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、Ａ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に記載されている１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルを使用する方法に従って測定した。１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルによって得られる吸収ピークの帰属は、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）に基づいて行った。具体的には、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルによって得られるメチル炭素領域の全吸収ピークの面積に対するｍｍｍｍピークの面積の比を、アイソタクチックペンタッド分率として求めた。なお、この方法によって求められる英国 ＮＡＴＩＯＮＡＬ ＰＨＹＳＩＣＡＬ ＬＡＢＯＲＡＴＯＲＹのＮＰＬ標準物質 ＣＲＭ Ｎｏ．Ｍ１９－１４ Ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ＰＰ／ＭＷＤ／２のアイソタクチックペンタッド分率は、９４．４であった。１３Ｃ－ＮＭＲ測定は下記の条件下で行った。
（測定条件）
・機種：Ｂｒｕｋｅｒ ＡＶＡＮＣＥ６００
・プローブ：１０ｍｍクライオプローブ
・測定温度：１３５℃
・パルス繰り返し時間：４秒
・パルス幅：４５°
・積算回数：２５６回
・磁場強度：６００ＭＨｚ
プロピレン系重合体またはヘテロファジックプロピレン重合材料中の重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、Ａ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に記載されている１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルを使用する方法に従って測定した。１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルによって得られる吸収ピークの帰属は、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）に基づいて行った。具体的には、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルによって得られるメチル炭素領域の全吸収ピークの面積に対するｍｍｍｍピークの面積の比を、アイソタクチックペンタッド分率として求めた。なお、この方法によって求められる英国 ＮＡＴＩＯＮＡＬ ＰＨＹＳＩＣＡＬ ＬＡＢＯＲＡＴＯＲＹのＮＰＬ標準物質 ＣＲＭ Ｎｏ．Ｍ１９－１４ Ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ ＰＰ／ＭＷＤ／２のアイソタクチックペンタッド分率は、９４．４であった。１３Ｃ－ＮＭＲ測定は下記の条件下で行った。
（測定条件）
・機種：Ｂｒｕｋｅｒ ＡＶＡＮＣＥ６００
・プローブ：１０ｍｍクライオプローブ
・測定温度：１３５℃
・パルス繰り返し時間：４秒
・パルス幅：４５°
・積算回数：２５６回
・磁場強度：６００ＭＨｚ
【0140】
＜合成例１：オレフィン重合用固体触媒成分（１）の合成＞
攪拌機付きの２００ＬＳＵＳ製反応容器内の気体を窒素ガスで置換した後、トルエン（５２．８Ｌ）を加えて撹拌し、次いで、マグネシウムジエトキシド（１０．８ｋｇ）を加えてスラリーを得た。得られたスラリーの温度を０℃以下とした後、撹拌しながら、四塩化チタン（３３．０Ｌ）を３回に分けて加えた。得られた混合物の温度が３℃を超えないようにして３０分間保持した。得られた混合物へ２－エトキシメチル－３，３－ジメチルブタン酸エチル（０．７６ｋｇ）を加えた後、１０℃に昇温し、１２０分間保持した。得られた混合物へトルエン（１４．３Ｌ）を加えた後、６０℃に昇温し、同温度で２－エトキシメチル－３，３－ジメチルブタン酸エチル（４．０ｋｇ）を加えた後、得られた混合物を１１０℃に昇温し、同温度で１８０分間攪拌した。得られた混合物を１１０℃で固液分離した後、得られた固体を９５℃にてトルエン（８３Ｌ）で３回洗浄した。得られた混合物へトルエン（３４Ｌ）を加えた後、６０℃にて四塩化チタン（２２Ｌ）および２－エトキシメチル－３，３－ジメチルブタン酸エチル（０．９５ｋｇ）を加えた。得られた混合物を１１０℃に昇温した後、同温度で３０分間攪拌した。得られた混合物を１１０℃で固液分離した後、得られた固体を９５℃にてトルエン（８３Ｌ）で３回洗浄した。得られた混合物をヘキサン（８３Ｌ）で３回洗浄した後、乾燥して、オレフィン重合用固体触媒成分（１）（１０．６ｋｇ）を得た。
攪拌機付きの２００ＬＳＵＳ製反応容器内の気体を窒素ガスで置換した後、トルエン（５２．８Ｌ）を加えて撹拌し、次いで、マグネシウムジエトキシド（１０．８ｋｇ）を加えてスラリーを得た。得られたスラリーの温度を０℃以下とした後、撹拌しながら、四塩化チタン（３３．０Ｌ）を３回に分けて加えた。得られた混合物の温度が３℃を超えないようにして３０分間保持した。得られた混合物へ２－エトキシメチル－３，３－ジメチルブタン酸エチル（０．７６ｋｇ）を加えた後、１０℃に昇温し、１２０分間保持した。得られた混合物へトルエン（１４．３Ｌ）を加えた後、６０℃に昇温し、同温度で２－エトキシメチル－３，３－ジメチルブタン酸エチル（４．０ｋｇ）を加えた後、得られた混合物を１１０℃に昇温し、同温度で１８０分間攪拌した。得られた混合物を１１０℃で固液分離した後、得られた固体を９５℃にてトルエン（８３Ｌ）で３回洗浄した。得られた混合物へトルエン（３４Ｌ）を加えた後、６０℃にて四塩化チタン（２２Ｌ）および２－エトキシメチル－３，３－ジメチルブタン酸エチル（０．９５ｋｇ）を加えた。得られた混合物を１１０℃に昇温した後、同温度で３０分間攪拌した。得られた混合物を１１０℃で固液分離した後、得られた固体を９５℃にてトルエン（８３Ｌ）で３回洗浄した。得られた混合物をヘキサン（８３Ｌ）で３回洗浄した後、乾燥して、オレフィン重合用固体触媒成分（１）（１０．６ｋｇ）を得た。
【0141】
オレフィン重合用固体触媒成分（２）：東邦チタニウム株式会社製ＹＣ―１００シリーズ触媒（チタン原子、マグネシウム原子、ハロゲン原子および内部電子供与体を含むオレフィン重合用固体触媒成分）。
【0142】
以下、発明１の実施例Ｘ１－Ｘ７及び比較例Ｃ４及びＣ６を例示する。
【0143】
＜実施例Ｘ１＞
【0144】
酸化防止剤接触生成物Ａの調製
ヘキサン（１１．６Ｌ）、トリイソブチルアルミニウム（０．８２５ｍｏｌ）、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（３３０ｇ）およびトリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイト（６６０ｇ）をステンレス容器内で接触させ、ステンレス容器内をゲージ圧が０．８ＭＰａになるようにアルゴンで加圧し２日間保管し、酸化防止剤接触生成物Ａを得た。
ヘキサン（１１．６Ｌ）、トリイソブチルアルミニウム（０．８２５ｍｏｌ）、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（３３０ｇ）およびトリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイト（６６０ｇ）をステンレス容器内で接触させ、ステンレス容器内をゲージ圧が０．８ＭＰａになるようにアルゴンで加圧し２日間保管し、酸化防止剤接触生成物Ａを得た。
【0145】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ１）の合成
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（１）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（１）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
【0146】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９９ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．４２ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２７．８ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．１ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９７ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９９ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．４２ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２７．８ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．１ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９７ＭＰａ（ゲージ圧）
【0147】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７７ＮＬ／時間
・重合圧力：３．５４ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７７ＮＬ／時間
・重合圧力：３．５４ＭＰａ（ゲージ圧）
【0148】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ１）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０５０ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．１００ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ａを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．３モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８５ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ１）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０５０ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．１００ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ａを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．３モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８５ｄＬ／ｇであった。
【0149】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２５．２モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３８モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．４７ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２５．２モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３８モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．４７ｄＬ／ｇであった。
【0150】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ１）の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは８．４質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ１）のエチレン構造体単位の含有量３．９質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９６．１質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１２．４質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は３１．６質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは５．８７ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８５であった。
【0151】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ１）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は７５分間であった。
【0152】
＜実施例Ｘ２＞
【0153】
酸化防止剤接触生成物Ｂの調製
ブタン（３．５Ｌ）、トリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液（１９ｗｔ％、２．０Ｌ）、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（１３０ｇ）およびトリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイト（２６０ｇ）をステンレス容器内で接触させ、ステンレス容器内をゲージ圧０．２１ＭＰａ以上とし、２４時間以上保管し、酸化防止剤接触生成物Ｂを得た。調液から使用までの間に、ブタンで適当な濃度に希釈して、重合槽へ供給した。
ブタン（３．５Ｌ）、トリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液（１９ｗｔ％、２．０Ｌ）、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（１３０ｇ）およびトリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイト（２６０ｇ）をステンレス容器内で接触させ、ステンレス容器内をゲージ圧０．２１ＭＰａ以上とし、２４時間以上保管し、酸化防止剤接触生成物Ｂを得た。調液から使用までの間に、ブタンで適当な濃度に希釈して、重合槽へ供給した。
【0154】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ２）の合成
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．８Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）５３ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン５．３ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１７ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１７ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３１Ｌを加えたスラリーとした。
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．８Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）５３ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン５．３ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１７ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１７ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３１Ｌを加えたスラリーとした。
【0155】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：３０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５０ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２９．７ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．７ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：４．０５ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：３０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５０ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２９．７ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．７ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：４．０５ＭＰａ（ゲージ圧）
【0156】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３２ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・重合圧力：３．８０ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３２ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・重合圧力：３．８０ＭＰａ（ゲージ圧）
【0157】
［重合工程１－ａ３］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ２で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：６７℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３ｋｇ／時間
・重合圧力：３．４７ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ２で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：６７℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３ｋｇ／時間
・重合圧力：３．４７ＭＰａ（ゲージ圧）
【0158】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ３で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ２）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０４５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０９０ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ｂを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．１モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８６ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ３で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ２）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０４５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０９０ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ｂを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．１モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８６ｄＬ／ｇであった。
【0159】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．２５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２０．１モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．２６モル％
・テトラエトキシシランの供給量：２６．３ｍｍｏｌ／時間
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．７２ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．２５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２０．１モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．２６モル％
・テトラエトキシシランの供給量：２６．３ｍｍｏｌ／時間
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．７２ｄＬ／ｇであった。
【0160】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ２））の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは１１．６質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ２））のエチレン構造体単位の含有量５．８質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９４．２質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１７．１質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は３３．９質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは５．８８ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８３であった。
【0161】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ２）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は７３分間であった。
【0162】
＜実施例Ｘ３＞
【0163】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ３）の合成
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．８Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）５３ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン５．３ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１７ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１７ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３１Ｌを加えたスラリーとした。
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．８Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）５３ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン５．３ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１７ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１７ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３１Ｌを加えたスラリーとした。
【0164】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：３０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５０ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２８．９ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．６ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：４．１２ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：３０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５０ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２８．９ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．６ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：４．１２ＭＰａ（ゲージ圧）
【0165】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３２ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・重合圧力：３．８２ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３２ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・重合圧力：３．８２ＭＰａ（ゲージ圧）
【0166】
［重合工程１－ａ３］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ２で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：６７℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３ｋｇ／時間
・重合圧力：３．５１ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ２で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：６７℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３ｋｇ／時間
・重合圧力：３．５１ＭＰａ（ゲージ圧）
【0167】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ３で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ３）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０３４ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０６８ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ｂを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．０モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．９０ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ３で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ３）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０３４ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０６８ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ｂを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．０モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．９０ｄＬ／ｇであった。
【0168】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．２５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２０．０モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．２４モル％
・テトラエトキシシランの供給量：２６．０ｍｍｏｌ／時間
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．７７ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．２５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２０．０モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．２４モル％
・テトラエトキシシランの供給量：２６．０ｍｍｏｌ／時間
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．７７ｄＬ／ｇであった。
【0169】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ３））の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは１２．８質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ３））のエチレン構造体単位の含有量５．４質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９４．６質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１６．９質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は３１．９質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは６．０４ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８３であった。
【0170】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ３）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は５７分間であった。
【0171】
＜実施例Ｘ４＞
【0172】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ４）の合成
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．８Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）５３ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン５．３ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１７ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１７ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３１Ｌを加えたスラリーとした。
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．８Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）５３ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン５．３ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１７ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１７ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３１Ｌを加えたスラリーとした。
【0173】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：３０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５０ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：３０．３ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：９．０ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：４．０７ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：３０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５０ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：３０．３ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：９．０ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：４．０７ＭＰａ（ゲージ圧）
【0174】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３２ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・重合圧力：３．８０ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３２ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・重合圧力：３．８０ＭＰａ（ゲージ圧）
【0175】
［重合工程１－ａ３］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ２で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：６７℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３ｋｇ／時間
・重合圧力：３．４８ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ２で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：６７℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３ｋｇ／時間
・重合圧力：３．４８ＭＰａ（ゲージ圧）
【0176】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ３で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ４）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０２５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０５０ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ｂを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．１モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８９ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ３で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ４）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０２５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０５０ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ｂを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．１モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８９ｄＬ／ｇであった。
【0177】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．２５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２０．１モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．２５モル％
・テトラエトキシシランの供給量：２６．６ｍｍｏｌ／時間
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．８７ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．２５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２０．１モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．２５モル％
・テトラエトキシシランの供給量：２６．６ｍｍｏｌ／時間
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．８７ｄＬ／ｇであった。
【0178】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ４）の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは１２．５質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ４））のエチレン構造体単位の含有量６．０質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９４．０質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１８．９質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は３１．７質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは６．０７ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８３であった。
【0179】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ４）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は４０分間であった。
【0180】
＜実施例Ｘ５＞
【0181】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ５）の合成
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（１）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（１）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
【0182】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９９ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５２ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２９．０ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．３ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９９ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５２ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２９．０ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．３ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
【0183】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７７ＮＬ／時間
・重合圧力：３．４５ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７７ＮＬ／時間
・重合圧力：３．４５ＭＰａ（ゲージ圧）
【0184】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．３モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８７ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．３モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８７ｄＬ／ｇであった。
【0185】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ５）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．１０ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ａを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２５．３モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３８モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．４８ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ５）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．１０ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ａを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２５．３モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３８モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．４８ｄＬ／ｇであった。
【0186】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ５）の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは９．３質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ５）のエチレン構造体単位の含有量３．９質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９６．１質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１４．４質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は２７．０質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは５．０９ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８４であった。
【0187】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ５）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は４０分間であった。
【0188】
＜実施例Ｘ６＞
【0189】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ６）の合成
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
【0190】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：２０２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５２ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２９．１ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．０ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：２０２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５２ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２９．１ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．０ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
【0191】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７６ＮＬ／時間
・重合圧力：３．４４ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７６ＮＬ／時間
・重合圧力：３．４４ＭＰａ（ゲージ圧）
【0192】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．３モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８７ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．３モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８７ｄＬ／ｇであった。
【0193】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ６）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０３５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０７ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ａを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２５．０モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３７モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．５０ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ６）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０３５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０７ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ａを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２５．０モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３７モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．５０ｄＬ／ｇであった。
【0194】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ６）の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは１０．０質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ６）のエチレン構造体単位の含有量３．７質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９６．３質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１０．８質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は３４．２質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは６．６９ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８４であった。
【0195】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ６）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は２４分間であった。
【0196】
＜実施例Ｘ７＞
【0197】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ７）の合成
【0198】
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（２）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
【0199】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９９ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５１ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２９．４ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．２ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９９ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５１ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２９．４ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．２ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
【0200】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７７ＮＬ／時間
・重合圧力：３．４５ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７７ＮＬ／時間
・重合圧力：３．４５ＭＰａ（ゲージ圧）
【0201】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．３モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８６ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．３モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８６ｄＬ／ｇであった。
【0202】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ７）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０２５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０５ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ａを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２５．０モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３７モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．４５ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。この際、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ７）に含まれるペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が０．０２５ｐｈｒ、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイトが０．０５ｐｈｒになるように、酸化防止剤接触生成物Ａを連続供給した。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２５．０モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３７モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．４５ｄＬ／ｇであった。
【0203】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ７）の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは９．４質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ７）のエチレン構造体単位の含有量３．８質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９６．２質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１４．５質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は２６．２質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは４．９３ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８５であった。
【0204】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｘ７）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は２４分間であった。
【0205】
＜比較例Ｃ４＞
【0206】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ４）の合成
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．８Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）５３ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン５．３ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（１）を１７ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１７ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３１Ｌを加えたスラリーとした。
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．８Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）５３ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン５．３ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（１）を１７ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１７ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３１Ｌを加えたスラリーとした。
【0207】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：３０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５０ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：３０．２ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．６ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：４．０６ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：３０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５０ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：３０．２ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．６ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：４．０６ＭＰａ（ゲージ圧）
【0208】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３２ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・重合圧力：３．７６ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３２ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９２ＮＬ／時間
・重合圧力：３．７６ＭＰａ（ゲージ圧）
【0209】
［重合工程１－ａ３］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ２で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：６７℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３ｋｇ／時間
・重合圧力：３．４７ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ２で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：６７℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：３ｋｇ／時間
・重合圧力：３．４７ＭＰａ（ゲージ圧）
【0210】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ３で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．０モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８９ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ３で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．０モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８９ｄＬ／ｇであった。
【0211】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．２５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２０．２モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．２４モル％
・テトラエトキシシランの供給量：２６．４ｍｍｏｌ／時間
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．６７ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．２５ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２０．２モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．２４モル％
・テトラエトキシシランの供給量：２６．４ｍｍｏｌ／時間
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．６７ｄＬ／ｇであった。
【0212】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ４）の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは１１．８質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ４）のエチレン構造体単位の含有量４．６質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９５．４質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１５．２質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は３０．２質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは６．０２ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８５であった。
【0213】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ４）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は１１分間であった。
【0214】
＜比較例Ｃ６＞
【0215】
ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ６）の合成
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（１）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
［予備重合］
内容積２Ｌの撹拌機付きステンレス鋼（ＳＵＳ）製オートクレーブに、充分に脱水および脱気処理したｎ－ヘキサン１．７Ｌ、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）４２ｍｍｏｌ、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシラン４．２ｍｍｏｌを収容した。オートクレーブ内に、オレフィン重合用固体触媒成分（１）を１３ｇ添加した後、オートクレーブ内の温度を約１０℃に保ちながらプロピレン１３ｇを約３０分間かけて連続的に供給することで予備重合を行った。その後、得られたスラリーを、内容積１６０Ｌの攪拌機付きＳＵＳ３１６Ｌ製オートクレーブに移送し、さらに液状のブタン１３０Ｌを加えたスラリーとした。
【0216】
［本重合］
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９９ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５１ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２８．３ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．３ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
＜重合工程１－ａ１＞（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、予備重合工程で得られたプロピレン、水素、トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）、ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランおよび上述した予備重合触媒成分のスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：１８Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１９９ＮＬ／時間
・予備重合スラリーの供給量（固体触媒成分換算）：０．５１ｇ／時間
・トリエチルアルミニウム（有機アルミニウム化合物）の供給量：２８．３ｍｍｏｌ／時間
・ｔｅｒｔ－ブチル－ｎ－プロピル－ジメトキシシランの供給量：８．３ｍｍｏｌ／時間
・重合圧力：３．９５ＭＰａ（ゲージ圧）
【0217】
［重合工程１－ａ２］（スラリー重合反応器を用いたプロピレンの単独重合）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７７ＮＬ／時間
・重合圧力：３．４６ＭＰａ（ゲージ圧）
攪拌機付きＳＵＳ３０４製ベッセル型スラリー重合反応器を用いて、プロピレンの単独重合を行った。具体的には、重合工程１－ａ１で得られたスラリーを、スラリー重合反応器に連続的に供給して、重合反応を行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・攪拌速度：１５０ｒｐｍ
・スラリー重合反応器の液レベル：４４Ｌ
・プロピレンの供給量：４０ｋｇ／時間
・水素の供給量：１７７ＮＬ／時間
・重合圧力：３．４６ＭＰａ（ゲージ圧）
【0218】
［重合工程１－ｂ］（気相重合反応器によるプロピレンの単独重合（気相重合））
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．２モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８７ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ａ２で得られたスラリーをさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程１－ｂにおいて用いた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。気相重合反応器の最下部側からプロピレンおよび水素を連続的に供給した。これにより、多段の各反応領域に流動層を形成させ、ガス組成および圧力を一定に保つようプロピレンと水素の供給量をコントロールして、過剰ガスをパージしながらプロピレンの単独重合をさらに行った。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：８０℃
・重合圧力：１．９４ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（水素／（水素＋プロピレン））：９．２モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８７ｄＬ／ｇであった。
【0219】
［重合工程２］（気相重合反応器によるプロピレン－エチレン共重合（気相重合））
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２４．９モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３８モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．４４ｄＬ／ｇであった。
重合工程１－ｂで用いられた気相重合反応器から排出された重合体（Ｉ）をさらに後段の気相重合反応器に連続的に供給した。重合工程２において用いられた気相重合反応器は、ガス分散板を備えた反応器である。上記構成の気相重合反応器にプロピレン、エチレンおよび水素を連続的に供給し、ガス組成および圧力を一定に保つようにガス供給量を調整して、かつ、過剰ガスをパージしながら、重合体（Ｉ）（粒子）の存在下、プロピレンとエチレンとの共重合を行って、重合体（ＩＩ）重合体（ＩＩ）であるエチレン－プロピレン共重合体を生成させ、重合体（Ｉ）と重合体（ＩＩ）との混合物であるヘテロファジックプロピレン重合材料を得た。反応条件は下記のとおりとした。
・重合温度：７０℃
・重合圧力：１．１０ＭＰａ（ゲージ圧）
・ガスの濃度比（エチレン／（プロピレン＋エチレン））：２４．９モル％
（水素／（水素＋プロピレン＋エチレン））：０．３８モル％
気相重合反応器の出口からサンプリングした生成物（ヘテロファジックプロピレン重合材料）の極限粘度［η］ｗｈｏｌｅは１．４４ｄＬ／ｇであった。
【0220】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ６）の冷キシレン可溶部量ＣＸＳは９．４質量％であった。ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ６）のエチレン構造体単位の含有量３．８質量％であり、プロピレン構造体単位の含有量は９６．２質量％であった。また、重合体（ＩＩ）の含有量は、１３．０質量％であった。重合体（ＩＩ）中のエチレン構造体単位の含有量は２９．３質量％であり、重合体（ＩＩ）の極限粘度［η］ＩＩは５．２７ｄＬ／ｇであった。重合体（Ｉ）のアイソタクチックペンタッド分率は、０．９８４であった。
【0221】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ６）の混練劣化試験を行い、混練開始５分経過後のトルク値を基準にトルク値が１５％低下するまでに要した時間は７分間であった。
【0222】
以下、発明２を例示する。
＜実施例１：ヘテロファジックプロピレン重合材料（１）の合成
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空にした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．０８ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１３．１ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１１７０ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．１５ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を５０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから６０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．７８ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）およびペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（式（１）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．３０ｇ）を接触させた。得られた接触生成物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入して、オートクレーブ１内ですでに重合されていた重合体（Ｉ）と接触させ、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で３５分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（１）（３９０ｇ）を得た。
＜実施例１：ヘテロファジックプロピレン重合材料（１）の合成
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空にした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．０８ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１３．１ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１１７０ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．１５ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を５０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから６０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．７８ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）およびペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（式（１）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．３０ｇ）を接触させた。得られた接触生成物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入して、オートクレーブ１内ですでに重合されていた重合体（Ｉ）と接触させ、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で３５分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（１）（３９０ｇ）を得た。
【0223】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（１）のＢＤは、０．４５８ｇ／ｃｍ３であった。
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（１）の極限粘度［η］ｗｈоｌｅは１．５７ｄｌ／ｇであった。得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（１）中の重合体（ＩＩ）の含有量は５５質量％であった。また、ヘテロファジックプロピレン重合材料（１）中のエチレン構造単位の含有量は２３質量％であった。
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（１）を１００℃のギヤーオーブンに２４時間保管したときの極限粘度［η］２４ｈは１．５３ｄｌ／ｇであり、５０時間保管した時の極限粘度［η］５０ｈは１．５４ｄｌ／ｇであり、１６８時間保管した時の極限粘度［η］１６８ｈは１．４７ｄｌ／ｇであった。結果を表２に示す。
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（１）の極限粘度［η］ｗｈоｌｅは１．５７ｄｌ／ｇであった。得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（１）中の重合体（ＩＩ）の含有量は５５質量％であった。また、ヘテロファジックプロピレン重合材料（１）中のエチレン構造単位の含有量は２３質量％であった。
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（１）を１００℃のギヤーオーブンに２４時間保管したときの極限粘度［η］２４ｈは１．５３ｄｌ／ｇであり、５０時間保管した時の極限粘度［η］５０ｈは１．５４ｄｌ／ｇであり、１６８時間保管した時の極限粘度［η］１６８ｈは１．４７ｄｌ／ｇであった。結果を表２に示す。
【0224】
＜比較例１：ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ１）の合成＞
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空とした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．０８ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１２．３ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１１７０ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．１５ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を５０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから６０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８２ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタンおよびトリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）を接触させた。得られた接触物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入し、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。（比較例１では、酸化防止剤を添加しなかった）
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で２５分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ１）（３５６ｇ）を得た。
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空とした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．０８ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１２．３ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１１７０ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．１５ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を５０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから６０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８２ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタンおよびトリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）を接触させた。得られた接触物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入し、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。（比較例１では、酸化防止剤を添加しなかった）
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で２５分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ１）（３５６ｇ）を得た。
【0225】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ１）のＢＤは、０．４１５ｇ／ｃｍ３であった。
【0226】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ１）の極限粘度［η］ｗｈоｌｅは１．３８ｄｌ／ｇであった。得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ１）中の重合体（ＩＩ）の含有量は４９質量％であった。また、ヘテロファジックプロピレン重合材料（C１）のエチレン構造単位の含有量は２０質量％であった。
【0227】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ１）を１００℃のギヤーオーブンに２４時間保管したときの極限粘度［η］２４ｈは１．３１ｄｌ／ｇであり、５０時間保管した時の極限粘度［η］５０ｈは０．７７ｄｌ／ｇであり、１６８時間保管した時の極限粘度［η］１６８ｈは０．１６ｄｌ／ｇであった。結果を表２に示す。
【0228】
＜比較例２：ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ２）の合成＞
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空とした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．０８ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１３．２ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。さらに、ガラスチャージャー内で、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（式（１）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．３０ｇ）をヘプタンに懸濁させてオートクレーブ１に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１１７０ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．１５ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を５０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから６０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８９ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタンおよびトリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）を接触させた。得られた接触物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入し、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。（比較例２では、第２の重合工程において酸化防止剤を添加しなかった。）
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で４０分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ２）（３６２ｇ）を得た。
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空とした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．０８ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１３．２ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。さらに、ガラスチャージャー内で、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（式（１）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．３０ｇ）をヘプタンに懸濁させてオートクレーブ１に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１１７０ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．１５ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を５０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから６０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体（重合体（Ｉ））の極限粘度［η］Ｉは０．８９ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタンおよびトリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）を接触させた。得られた接触物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入し、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。（比較例２では、第２の重合工程において酸化防止剤を添加しなかった。）
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で４０分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ２）（３６２ｇ）を得た。
【0229】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ２）のＢＤは、０．３９５ｇ／ｃｍ３であった。
【0230】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ２）の極限粘度［η］ｗｈоｌｅは１．５５ｄｌ／ｇであった。得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（Ｃ２）中の重合体（ＩＩ）の含有量は４８質量％であった。また、ヘテロファジックプロピレン重合材料（C２）中のエチレン構造単位の含有量は２２質量％であった。
【0231】
＜実施例２：ヘテロファジックプロピレン重合材料（２）の合成＞
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空とした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（０．５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．１５ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１４．８ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１３００ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．３０ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を７０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから２０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体の極限粘度［η］Ｉは１．１４ｄＬ／ｇであった。
ヘキサン（９ｍＬ）、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（３．０ｍｍｏｌ）、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（（式（１）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．３０ｇ）およびトリス（２，４－ジ－ターシャリーブチルフェニル）ホスファイト（式（１）、式（２）のどちらにも該当しない。構造式を下記に記載）（０．６０ｇ）をフラスコで接触させて得られた溶液を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入して、オートクレーブ１内ですでに重合されていた重合体（Ｉ）と接触させ、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で２０分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（２）（７２６ｇ）を得た。
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空とした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（０．５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．１５ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１４．８ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１３００ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．３０ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を７０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから２０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体の極限粘度［η］Ｉは１．１４ｄＬ／ｇであった。
ヘキサン（９ｍＬ）、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（３．０ｍｍｏｌ）、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（（式（１）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．３０ｇ）およびトリス（２，４－ジ－ターシャリーブチルフェニル）ホスファイト（式（１）、式（２）のどちらにも該当しない。構造式を下記に記載）（０．６０ｇ）をフラスコで接触させて得られた溶液を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入して、オートクレーブ１内ですでに重合されていた重合体（Ｉ）と接触させ、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で２０分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（２）（７２６ｇ）を得た。
【0232】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（２）のＢＤは、０．４５１ｇ／ｃｍ３であった。
【0233】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（２）の極限粘度［η］ｗｈоｌｅは１．３８ｄｌ／ｇであった。得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（２）中の重合体（ＩＩ）の含有量は１６質量％であった。また、ヘテロファジックプロピレン重合材料（２）中のエチレン構造単位の含有量は１１質量％であった。
【0234】
＜実施例３：ヘテロファジックプロピレン重合材料（３）の合成＞
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空とした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（０．５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．１５ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１７．３ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１３００ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．３０ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を７０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから２０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体の極限粘度［η］Ｉは１．１０ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．５ｍｍｏｌ）、オクタデシル３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート（式（１）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．６０ｇ）およびトリス（２，４－ジ－ターシャリーブチルフェニル）ホスファイト（式（１）、式（２）のどちらにも該当しない。構造式を下記に記載）（０．６０ｇ）を接触させた。得られた接触生成物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入して、オートクレーブ１内ですでに重合されていた重合体（Ｉ）と接触させ、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で３５分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（３）（７３６ｇ）を得た。
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空とした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（０．５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．１５ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１７．３ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１３００ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．３０ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を７０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから２０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体の極限粘度［η］Ｉは１．１０ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．５ｍｍｏｌ）、オクタデシル３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート（式（１）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．６０ｇ）およびトリス（２，４－ジ－ターシャリーブチルフェニル）ホスファイト（式（１）、式（２）のどちらにも該当しない。構造式を下記に記載）（０．６０ｇ）を接触させた。得られた接触生成物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入して、オートクレーブ１内ですでに重合されていた重合体（Ｉ）と接触させ、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で３５分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（３）（７３６ｇ）を得た。
【0235】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（３）のＢＤは、０．４４７ｇ／ｃｍ３であった。
【0236】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（３）の極限粘度［η］ｗｈоｌｅは１．４５ｄｌ／ｇであった。得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（３）中の重合体（ＩＩ）のエチレン含有量は１８質量％であった。また、ヘテロファジックプロピレン重合材料（３）中のエチレン構造単位の含有量は１１質量％であった。
【0237】
＜実施例４：ヘテロファジックプロピレン重合材料（４）の合成
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空にした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．０８ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１５．１ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１１７０ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．１５ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を５０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから６０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体の極限粘度［η］Ｉは０．８６ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）および６－［３－［３－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）プロポキシ］－２，４，８，１０－テトラ－ターシャリーブチルジベンジ［ｄ，ｆ］［１，３，２］ジオキサホスフェピン（式（２）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．６７ｇ）を接触させた。得られた接触生成物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入して、オートクレーブ１内ですでに重合されていた重合体（Ｉ）と接触させ、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で２５分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（４）（４７０ｇ）を得た。
内容積が５Ｌであり、撹拌機を備えるステンレス製オートクレーブ（以下、「オートクレーブ１」という）内を減圧乾燥させた後、オートクレーブ１内の気体をアルゴンガスで置換し、冷却した。その後、オートクレーブ１内を真空にした。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）、ターシャリーブチルノルマルプロピルジメトキシシラン（０．０８ｍｍｏｌ）およびオレフィン重合用固体触媒成分（１）（１５．１ｍｇ）を接触させた。得られた接触物をオートクレーブ１内に投入した。その後、オートクレーブ１内へ、液化プロピレン（１１７０ｇ）を供給し、次いで、水素ガス（分圧：０．１５ＭＰａ）を供給した。その後、オートクレーブ１内の温度を５０℃に昇温し、重合を開始した。重合を開始してから６０分後に、未反応ガスを重合系外へパージした。サンプリングしたプロピレン系重合体の極限粘度［η］Ｉは０．８６ｄＬ／ｇであった。
ガラスチャージャー内で、ヘプタン、トリエチルアルミニウム（アルミニウム化合物）（１．２５ｍｍｏｌ）および６－［３－［３－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）プロポキシ］－２，４，８，１０－テトラ－ターシャリーブチルジベンジ［ｄ，ｆ］［１，３，２］ジオキサホスフェピン（式（２）で表される酸化防止剤。構造式を下記に記載）（０．６７ｇ）を接触させた。得られた接触生成物を内部温度が４０℃のオートクレーブ１内に投入して、オートクレーブ１内ですでに重合されていた重合体（Ｉ）と接触させ、次いで、水素ガス（分圧：０．０７ＭＰａ）を供給した。
オートクレーブ１と、内容積が３Ｌであるオートクレーブ（以下、「オートクレーブ２」という）とを連結した後、オートクレーブ２内を真空とした。その後、オートクレーブ２内へ、プロピレン（３７０ｇ）およびエチレン（１８０ｇ）を供給した。オートクレーブ２の内部温度を９０℃に昇温し、得られた混合ガスをオートクレーブ１へ連続的にフィードし、重合圧力１．５ＭＰａ、内部温度７０℃で２５分間重合を行った。その後、オートクレーブ１内のガスをパージして重合を終了させた。生成したヘテロファジックプロピレン重合材料を７０℃、１時間減圧乾燥して、ヘテロファジックプロピレン重合材料（４）（４７０ｇ）を得た。
【0238】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（４）のＢＤは、０．４４８ｇ／ｃｍ３であった。
【0239】
得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（４）の極限粘度［η］ｗｈоｌｅは１．４２ｄｌ／ｇであった。得られたヘテロファジックプロピレン重合材料（４）中の重合体（ＩＩ）の含有量は４３質量％であった。また、ヘテロファジックプロピレン重合材料（４）中のエチレン構造単位の含有量は１９質量％であった。
【0240】
上記の実施例及び比較例で得られた結果を、下記の表１に示す。第２の重合工程開始前に（すなわち、第２の重合工程において）接触生成物を添加した実施例１～４は、約０．４４ｇ／ｃｍ３以上もの有利に高いかさ密度ＢＤが得られたのに対し、酸化防止剤（すなわち、接触生成物）を添加しなかった比較例１、及び、第１の重合工程開始前にのみ酸化防止剤を添加した（すなわち、第２の重合工程において接触生成物を添加しなかった）比較例２は、０．４１５ｇ／ｃｍ３以下の低いかさ密度ＢＤしか得られなかった。
【0241】
【表1】
【0242】
＜表１の補足説明＞
（１）Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０
・ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］
・フェノール系酸化防止剤
（１）Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０
【化1】
・ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３’，５’－ジ－タシャリーブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］
・フェノール系酸化防止剤
【0243】
（２）Ｉｒｇａｆｏｓ１６８
・トリス（２，４－ジ－ターシャリーブチルフェニル）ホスファイト
・ホスファイト系酸化防止剤
【化2】
・トリス（２，４－ジ－ターシャリーブチルフェニル）ホスファイト
・ホスファイト系酸化防止剤
【0244】
（３）Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６
・オクタデシル３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート
・フェノール系酸化防止剤
【化3】
・オクタデシル３－（３，５－ジ－タシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート
・フェノール系酸化防止剤
【0245】
（４）Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ－ＧＰ
・６－［３－［３－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）プロポキシ］－２，４，８，１０－テトラ－ターシャリーブチルジベンジ［ｄ，ｆ］［１，３，２］ジオキサホスフェピン
・フェノールホスファイト系酸化防止剤
【化4】
・６－［３－［３－（３－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）プロポキシ］－２，４，８，１０－テトラ－ターシャリーブチルジベンジ［ｄ，ｆ］［１，３，２］ジオキサホスフェピン
・フェノールホスファイト系酸化防止剤
【0246】
【表2】
【0247】
表２に示すように、実施例１では、１６８時間保管した時の極限粘度［η］ｗｈｏｌeの低下が０．１０ｄＬ／ｇ（＝１．５７－１．４７）と有利に低かったのに対し、比較例１では、１６８時間保管した時の極限粘度［η］ｗｈｏｌeの低下が１．２２ｄＬ／ｇ（＝１．３８－０．１６）と高かった。以上により、実施例では、有利に高いかさ密度ＢＤのみならず、長期間保管時の有利に低い粘度低下（すなわち、高い保管安定性）も得られた。
【0248】
表３に示す材質からなる保管容器内を窒素ガスで置換した。その後、保管容器内へ、酸化防止剤、ヘキサン、および、アルミニウム化合物のヘキサン溶液（１ｍｏｌ／Ｌ）を表３に示す比率で加えた後、５分間撹拌した。その後、１５～２５℃で表３に示す保管圧力（ゲージ圧力、加圧にはアルゴンを使用）、保管期間で静置した後、沈殿の有無を目視で確認した。沈殿は、酸化防止剤中のヒドロキシ基と、アルミニウム化合物のアルキル基とが反応し、酸素架橋することで高分子量化、または、ネットワーク構造を形成し、不溶化して発生すると推定される。これらの反応を効果的に抑制するという効果がある。参考例６、７および９において保管容器内の様子を撮影した写真を、それぞれ、図１～図３に示す。いずれの参考例も、沈殿が無いことが確認される。
【0249】
【表3】
【産業上の利用可能性】
【0250】
本発明によれば、熱安定性のより高い又はかさ密度のより高いパウダー状のヘテロファジックプロピレン重合材料又はオレフィン重合体を得ることができるので、大規模工場における連続的なポリマー製造に利用することができるという効果又はペレット化せずにパウダーのまま出荷する上で輸送効率が良いという効果が得られる。本発明により得られるヘテロファジックプロピレン重合材料又はオレフィン重合体は、射出成型用材料を含むインストルメントパネル、グローブボックス、トリム類、ハウジング類、ピラー、バンパー、フェンダー、バックドアーなどの各種自動車内外装部品をはじめ、家電機器の各種部品、各種住宅設備機器部品、各種工業部品、各種建材部品などの用途に好適に用いられ、輸送機械産業、電気電子産業、建築建設産業等の産業の各分野において高い利用可能性を有する。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
