知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
▶ ＭＣＰＰイノベーション合同会社の特許一覧 ▶ 三菱レイヨン株式会社の特許一覧
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024012122
(43)【公開日】2024-01-25
(54)【発明の名称】物品及び物品の製造方法
(51)【国際特許分類】
B32B 5/28 20060101AFI20240118BHJP
A63B 53/10 20150101ALI20240118BHJP
F16F 15/02 20060101ALI20240118BHJP
A63B 102/32 20150101ALN20240118BHJP
【ＦＩ】
B32B5/28 A
A63B53/10 A
F16F15/02 Q
A63B102:32
【審査請求】未請求
【請求項の数】26
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023109437
(22)【出願日】2023-07-03
(31)【優先権主張番号】P 2022114138
(32)【優先日】2022-07-15
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】515107720
【氏名又は名称】ＭＣＰＰイノベーション合同会社
(71)【出願人】
【識別番号】000006035
【氏名又は名称】三菱ケミカル株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100086911
【弁理士】
【氏名又は名称】重野 剛
(74)【代理人】
【識別番号】100144967
【弁理士】
【氏名又は名称】重野 隆之
(72)【発明者】
【氏名】盛 弘之
(72)【発明者】
【氏名】佐々 喜紀
【テーマコード（参考）】
2C002
3J048
4F100
【Ｆターム（参考）】
2C002MM02
3J048BD04
3J048BD05
3J048BD07
4F100AD11A
4F100AD11C
4F100AG00A
4F100AG00C
4F100AK01B
4F100AK03B
4F100AK11B
4F100AK11J
4F100AK25A
4F100AK25C
4F100AK27B
4F100AK27J
4F100AK28B
4F100AK28J
4F100AK29B
4F100AK29J
4F100AL02B
4F100AL05B
4F100AL07B
4F100AN02B
4F100BA03
4F100DG03A
4F100DG03C
4F100DH01A
4F100DH01C
4F100DH02A
4F100DH02C
4F100EH171
4F100EH17B
4F100EJ08A
4F100EJ08C
4F100EJ172
4F100EJ422
4F100GB32
4F100GB87
4F100JB13A
4F100JB13C
4F100JH02
(57)【要約】
【課題】ＦＲＰを用いた物品において、振動減衰性、音響特性及び靭性のうち、少なくとも一つが改善された物品を提供する。
【解決手段】第一の繊維強化プラスチック層と、第二の繊維強化プラスチック層との間に、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物の層を有する、物品。第一のプリプレグと第二のプリプレグとを、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物からなるシートを介して積層し、加熱及び加圧する工程を有する、物品の製造方法。
【選択図】図１
【解決手段】第一の繊維強化プラスチック層と、第二の繊維強化プラスチック層との間に、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物の層を有する、物品。第一のプリプレグと第二のプリプレグとを、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物からなるシートを介して積層し、加熱及び加圧する工程を有する、物品の製造方法。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
第一の繊維強化プラスチック層と、第二の繊維強化プラスチック層との間に、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物の層を有する、物品。
【請求項2】
前記第一の繊維強化プラスチック層及び前記第二の繊維強化プラスチック層の少なくとも一方が、硬化した熱硬化性樹脂を含む、請求項１に記載の物品。
【請求項3】
前記第一の繊維強化プラスチック層及び前記第二の繊維強化プラスチック層のいずれもが、硬化した熱硬化性樹脂を含む、請求項２に記載の物品。
【請求項4】
前記第一の繊維強化プラスチック層及び前記第二の繊維強化プラスチック層の少なくとも一方が不連続繊維を含む、請求項１～３のいずれか一項に記載の物品。
【請求項5】
前記第一の繊維強化プラスチック層と前記第二の繊維強化プラスチック層のいずれもが不連続繊維を含む、請求項４に記載の物品。
【請求項6】
前記第一の繊維強化プラスチック層及び前記第二の繊維強化プラスチック層の少なくとも一方が、炭素繊維及びガラス繊維から選ばれる１種以上の繊維を含む、請求項１～３のいずれか一項に記載の物品。
【請求項7】
前記重合体組成物が極性基を有する重合体を含む、請求項１～３のいずれか一項に記載の物品。
【請求項8】
前記重合体組成物が極性基を有する重合体を含む、請求項６に記載の物品。
【請求項9】
前記重合体組成物がアクリロニトリルブタジエンゴムを含む、請求項７に記載の物品。
【請求項10】
前記重合体組成物がアクリロニトリルブタジエンゴムを含む、請求項８に記載の物品。
【請求項11】
前記重合体組成物が下記成分（ａ）と下記成分（ｂ）を含む熱可塑性重合体組成物である、請求項７に記載の物品。
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
【請求項12】
前記重合体組成物が下記成分（ａ）と下記成分（ｂ）を含む熱可塑性重合体組成物である、請求項８に記載の物品。
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
【請求項13】
前記極性基を有するポリオレフィンが無水マレイン酸変性ポリオレフィンを含む、請求項１１に記載の物品。
【請求項14】
前記極性基を有するポリオレフィンが無水マレイン酸変性ポリオレフィンを含む、請求項１２に記載の物品。
【請求項15】
バットである、請求項１～３のいずれか一項に記載の物品。
【請求項16】
自動車ルーフパネルである、請求項１～３のいずれか一項に記載の物品。
【請求項17】
第一のプリプレグと第二のプリプレグとを、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物からなるシートを介して積層し、加熱及び加圧する工程を有する、物品の製造方法。
【請求項18】
前記第一のプリプレグ及び前記第二のプリプレグの少なくとも一方が熱硬化性樹脂を含む、請求項１７に記載の物品の製造方法。
【請求項19】
前記第一のプリプレグ及び前記第二のプリプレグのいずれもが熱硬化性樹脂を含む、請求項１８に記載の物品の製造方法。
【請求項20】
前記第一のプリプレグ及び前記第二のプリプレグの少なくとも一方が不連続繊維を含む、請求項１７～１９のいずれか一項に記載の物品の製造方法。
【請求項21】
前記第一のプリプレグと前記第二のプリプレグのいずれもが不連続繊維を含む、請求項２０に記載の物品の製造方法。
【請求項22】
前記第一のプリプレグ及び前記第二のプリプレグの少なくとも一方が、炭素繊維及びガラス繊維から選ばれる１種以上の繊維を含む、請求項１７～１９のいずれか一項に記載の物品の製造方法。
【請求項23】
前記重合体組成物が極性基を有する重合体を含む、請求項１７～１９のいずれか一項に記載の物品の製造方法。
【請求項24】
前記重合体組成物がアクリロニトリルブタジエンゴムを含む、請求項２３に記載の物品の製造方法。
【請求項25】
前記重合体組成物が下記成分（ａ）と下記成分（ｂ）を含む熱可塑性重合体組成物である、請求項２３に記載の物品の製造方法。
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
【請求項26】
前記極性基を有するポリオレフィンが無水マレイン酸変性ポリオレフィンを含む、請求項２５に記載の物品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、繊維強化プラスチック層の間に重合体組成物の層を有する物品と、この物品を製造する方法に関する。
【背景技術】
【0002】
繊維強化プラスチック（以下、ＦＲＰと称す）は、軽量かつ高強度で耐蝕性に優れ、成形の自由度が金属に比べて高いことから、バスタブ、タンク、ボード、パイプ、建材、産業資材、自動車用部品など、広い分野の物品に使用されている。特に、近年、軽量化に優れることから、強化繊維として炭素繊維を用いたＦＲＰは、航空部材をはじめ、ゴルフシャフト、テニスラケット等のスポーツ・レジャー用品、船舶部材などの工業材料などの物品に使用され、その軽量性と強度の特性を活かして自動車用部品としても実用化されはじめている。
【0003】
ＦＲＰの成形方法の一つに、シートモールディングコンパウンド（以下、ＳＭＣと称す）のようなプリプレグを用いたプレス成形法がある。この方法は、生産性が高く、複雑な形状の成形品を得ることができることから、広く用いられている。
【0004】
ＦＲＰを用いた物品において、市場が求めている要求を満足させるために、ＦＲＰとその他の材料とを積層する技術が知られている。
例えば、特許文献１には、耐衝撃性の改善されたＦＲＰ成形品を提供することを課題として、ＳＭＣの間に弾性体を配して金型に仕込み、プレス成形して得られるＦＲＰ複合構造物が提案されている。
また、特許文献２には、ＦＲＰの軽量性を損なうことなく、平滑な表面を有するＦＲＰ部材を得ることができる技術を提供することを課題として、ＦＲＰの少なくとも片面に、特定の引張弾性率範囲である低弾性率表面層を介して、特定の引張弾性率範囲である高弾性率表面層を配設する技術が提案されている。
特許文献３には、炭素繊維強化プラスチックよりなる層と熱可塑性エラストマーよりなる層を含む積層成形体が提案されている。
例えば、特許文献１には、耐衝撃性の改善されたＦＲＰ成形品を提供することを課題として、ＳＭＣの間に弾性体を配して金型に仕込み、プレス成形して得られるＦＲＰ複合構造物が提案されている。
また、特許文献２には、ＦＲＰの軽量性を損なうことなく、平滑な表面を有するＦＲＰ部材を得ることができる技術を提供することを課題として、ＦＲＰの少なくとも片面に、特定の引張弾性率範囲である低弾性率表面層を介して、特定の引張弾性率範囲である高弾性率表面層を配設する技術が提案されている。
特許文献３には、炭素繊維強化プラスチックよりなる層と熱可塑性エラストマーよりなる層を含む積層成形体が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開昭６１－１２７３１７号公報
【特許文献2】特開２００６－５１８１３号公報
【特許文献3】特開２０１８－１５４８２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
ＦＲＰを用いた物品は、上述のように優れた特性を有する反面、軽量で比剛性が高いため、叩いた時に耳障りな甲高い音が発生することから、用途によっては、耳障りな音の低減やより高い振動減衰性が必要となる場合があることが分かった。
また、ＦＲＰには剛性を高めようとすると靭性が低くなるというトレードオフがある。
また、ＦＲＰには剛性を高めようとすると靭性が低くなるというトレードオフがある。
【0007】
本発明の目的は、ＦＲＰを用いた物品において、振動減衰性、音響特性及び靭性のうち、少なくとも一つが改善された物品を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0008】
［１］ 第一の繊維強化プラスチック層と、第二の繊維強化プラスチック層との間に、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物の層を有する、物品。
【0009】
［２］ 前記第一の繊維強化プラスチック層及び前記第二の繊維強化プラスチック層の少なくとも一方が、硬化した熱硬化性樹脂を含む、［１］に記載の物品。
【0010】
［３］ 前記第一の繊維強化プラスチック層及び前記第二の繊維強化プラスチック層のいずれもが、硬化した熱硬化性樹脂を含む、［２］に記載の物品。
【0011】
［４］ 前記第一の繊維強化プラスチック層及び前記第二の繊維強化プラスチック層の少なくとも一方が不連続繊維を含む、［１］～［３］のいずれかに記載の物品。
【0012】
［５］ 前記第一の繊維強化プラスチック層と前記第二の繊維強化プラスチック層のいずれもが不連続繊維を含む、［４］に記載の物品。
【0013】
［６］ 前記第一の繊維強化プラスチック層及び前記第二の繊維強化プラスチック層の少なくとも一方が、炭素繊維及びガラス繊維から選ばれる１種以上の繊維を含む、［１］～［５］のいずれかに記載の物品。
【0014】
［７］ 前記重合体組成物が極性基を有する重合体を含む、［１］～［６］のいずれかに記載の物品。
【0015】
［８］ 前記重合体組成物がアクリロニトリルブタジエンゴムを含む、［７］に記載の物品。
【0016】
［９］ 前記重合体組成物が下記成分（ａ）と下記成分（ｂ）を含む熱可塑性重合体組成物である、［７］に記載の物品。
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
【0017】
［１０］ 前記極性基を有するポリオレフィンが無水マレイン酸変性ポリオレフィンを含む、［９］に記載の物品。
【0018】
［１１］ バットである、［１］～［１０］のいずれかに記載の物品。
【0019】
［１２］ 自動車ルーフパネルである、［１］～［１０］のいずれかに記載の物品。
【0020】
［１３］ 第一のプリプレグと第二のプリプレグとを、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物からなるシートを介して積層し、加熱及び加圧する工程を有する、物品の製造方法。
【0021】
［１４］ 前記第一のプリプレグ及び前記第二のプリプレグの少なくとも一方が熱硬化性樹脂を含む、［１３］に記載の物品の製造方法。
【0022】
［１５］ 前記第一のプリプレグ及び前記第二のプリプレグのいずれもが熱硬化性樹脂を含む、［１４］に記載の物品の製造方法。
【0023】
［１６］ 前記第一のプリプレグ及び前記第二のプリプレグの少なくとも一方が不連続繊維を含む、［１３］～［１５］のいずれかに記載の物品の製造方法。
【0024】
［１７］ 前記第一のプリプレグと前記第二のプリプレグのいずれもが不連続繊維を含む、［１６］に記載の物品の製造方法。
【0025】
［１８］ 前記第一のプリプレグ及び前記第二のプリプレグの少なくとも一方が、炭素繊維及びガラス繊維から選ばれる１種以上の繊維を含む、［１３］～［１７］のいずれかに記載の物品の製造方法。
【0026】
［１９］ 前記重合体組成物が極性基を有する重合体を含む、［１３］～［１８］のいずれかに記載の物品の製造方法。
【0027】
［２０］ 前記重合体組成物がアクリロニトリルブタジエンゴムを含む、［１９］に記載の物品の製造方法。
【0028】
［２１］ 前記重合体組成物が下記成分（ａ）と下記成分（ｂ）を含む熱可塑性重合体組成物である、［１９］に記載の物品の製造方法。
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
【0029】
［２２］ 前記極性基を有するポリオレフィンが無水マレイン酸変性ポリオレフィンを含む、［２１］に記載の物品の製造方法。
【発明の効果】
【0030】
本発明によれば、ＦＲＰを用いた物品において、振動減衰性、音響特性及び靭性のうち、少なくとも一つ、好ましくはすべてが改善された物品を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0031】
【図1】図１（ａ）は、実施例１で製造したパネルの振動減衰時間の評価におけるインパルス応答結果を示すチャートであり、図１（ｂ）は、比較例１で製造したパネルの振動減衰時間の評価におけるインパルス応答結果を示すチャートである。
【図2】実施例１及び比較例１で製造したパネルの振動減衰量の評価におけるイナータンス測定結果を示すチャートである。
【図3】ＳＭＣ製造装置の構成の一例を示す模式図である。
【図4】実施例４及び比較例５～６におけるフラットワイズ引張試験方法を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【0032】
以下に本発明について詳細に説明するが、以下の説明は、本発明の実施の形態の一例であり、本発明は以下の記載内容に限定されるものではなく、発明の効果が奏される範囲において、任意に変形して実施することができる。
なお、本発明において、「～」を用いてその前後に数値又は物性値を挟んで表現する場合、その前後の値を含むものとして用いることとする。
なお、本発明において、「～」を用いてその前後に数値又は物性値を挟んで表現する場合、その前後の値を含むものとして用いることとする。
【0033】
〔物品〕
実施形態に係る物品は、第一の繊維強化プラスチック層と、第二の繊維強化プラスチック層との間に、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物（以下、「重合体組成物（Ａ）」と称す場合がある。）の層を有することを特徴とする。
実施形態に係る物品は、第一の繊維強化プラスチック層と、第二の繊維強化プラスチック層との間に、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物（以下、「重合体組成物（Ａ）」と称す場合がある。）の層を有することを特徴とする。
【0034】
［第一の繊維強化プラスチック層］
第一の繊維強化プラスチック層（以下、「第一のＦＲＰ層」と称す場合がある。）は、繊維補強材（fiber reinforcement）と、該繊維補強材に浸み込んだマトリックスとからなる。換言すれば、繊維補強材がマトリックスで含浸されている。
第一の繊維強化プラスチック層（以下、「第一のＦＲＰ層」と称す場合がある。）は、繊維補強材（fiber reinforcement）と、該繊維補強材に浸み込んだマトリックスとからなる。換言すれば、繊維補強材がマトリックスで含浸されている。
【0035】
マトリックスは樹脂組成物であり、硬化した熱硬化性樹脂組成物であってもよいし、あるいは、熱可塑性樹脂組成物であってもよい。
【0036】
マトリックスが硬化した熱硬化性樹脂組成物である場合、限定するものではないが、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、マレイミド樹脂およびフェノール樹脂から選ばれる一種以上の熱硬化性樹脂の硬化物が含まれ得る。エポキシ樹脂とビニルエステル樹脂は、炭素繊維に対する接着性が良好な硬化物を与えることが知られている。
【0037】
マトリックスが熱可塑性樹脂組成物である場合、限定するものではないが、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、アクリル樹脂、塩化ビニル、ポリアミド６等のポリアミド、ポリカーボネート、ポリフェニレンエーテル、ポリエーテルスルフォン、ポリサルフォン、ポリエーテルイミド、ポリケトン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、その他、これらの樹脂の変性体から選ばれる一種以上の熱可塑性樹脂が含まれ得る。
【0038】
マトリックスは、上記樹脂成分に加えて各種添加剤、フィラー、着色剤等を含み得る。
【0039】
繊維補強材が含有し得る繊維の例には、限定するものではないが、無機繊維、有機繊維金属繊維および天然繊維が挙げられる。
【0040】
無機繊維の例には、限定するものではないが、炭素繊維、黒鉛繊維、炭化珪素繊維、アルミナ繊維、タングステンカーバイド繊維、ボロン繊維およびガラス繊維が挙げられる。炭素繊維の典型例としては、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素繊維、レーヨン系炭素繊維およびピッチ系炭素繊維が挙げられる。
有機繊維としては、アラミド繊維、高密度ポリエチレン繊維、ナイロン繊維およびポリエステル繊維が挙げられる。
金属繊維としては、ステンレス繊維および鉄繊維が挙げられる。
天然繊維としては、麻のような植物由来の繊維が挙げられる。
いずれの繊維も、必要に応じて金属被覆することが可能である。
これらの中でも、第一のＦＲＰ層の強度等の機械物性を考慮すると、ガラス繊維、炭素繊維が好ましい。その中でも特に、比強度、比剛性が高く、軽量化効果にも優れる観点から、炭素繊維が好ましい。
有機繊維としては、アラミド繊維、高密度ポリエチレン繊維、ナイロン繊維およびポリエステル繊維が挙げられる。
金属繊維としては、ステンレス繊維および鉄繊維が挙げられる。
天然繊維としては、麻のような植物由来の繊維が挙げられる。
いずれの繊維も、必要に応じて金属被覆することが可能である。
これらの中でも、第一のＦＲＰ層の強度等の機械物性を考慮すると、ガラス繊維、炭素繊維が好ましい。その中でも特に、比強度、比剛性が高く、軽量化効果にも優れる観点から、炭素繊維が好ましい。
【0041】
繊維補強材は、１種類の繊維のみから構成されてもよいし、２種以上の繊維を含有してもよい。
【0042】
繊維補強材は、連続繊維と短繊維（切断された繊維）のいずれか一方または両方を含み得る。繊維補強材が連続繊維を含むとき、該連続繊維は一方向に引き揃えられていてもよい。繊維補強材は、連続繊維を織物の形態で含んでもよい。繊維補強材は、連続繊維と短繊維のいずれか一方または両方からなる不織布であってもよい。繊維補強材はチョップド繊維からなるマットであってもよい。
【0043】
第一のＦＲＰ層における繊維補強材の含有率は、物品の用途、要求特性によっても異なり、特に制限はない。繊維補強材が実質的に炭素繊維のみからなる場合の繊維含有率は、好ましくは４０～８０質量％、より好ましくは５０～７０質量％である。繊維補強材の炭素繊維含有率が上記下限以上であれば、繊維補強材による補強効果に優れる。繊維補強材の炭素繊維含有率が上記上限以下であれば、成形性、表面平滑性等に優れる。
【0044】
第一のＦＲＰ層の厚みについては、得られる物品の用途、要求特性によっても異なり、特に制限はないが、好ましくは０．５～５．０ｍｍ、より好ましくは１．０～２．０ｍｍである。第一のＦＲＰ層の厚みが上記下限以上であれば、十分な機械的強度を得ることができ、上記上限以下であれば、物品の薄肉軽量化を図ることができる。
【0045】
［第二の繊維強化プラスチック層］
第二の繊維強化プラスチック層（以下、「第二のＦＲＰ層」と称す場合がある。）もまた、第一のＦＲＰ層と同様に、繊維補強材（fiber reinforcement）と、該繊維補強材に浸み込んだマトリックスとからなる。換言すれば、繊維補強材がマトリックスで含浸されている。
第二のＦＲＰ層においても、マトリックス、繊維補強材等としては、第一のＦＲＰ層に用いられるマトリックス、繊維補強材等として上述したものと同様のものを用いることができる。第二のＦＲＰ層の好適な繊維補強材含有量や厚みについても第一のＦＲＰ層におけると同様である。
第二の繊維強化プラスチック層（以下、「第二のＦＲＰ層」と称す場合がある。）もまた、第一のＦＲＰ層と同様に、繊維補強材（fiber reinforcement）と、該繊維補強材に浸み込んだマトリックスとからなる。換言すれば、繊維補強材がマトリックスで含浸されている。
第二のＦＲＰ層においても、マトリックス、繊維補強材等としては、第一のＦＲＰ層に用いられるマトリックス、繊維補強材等として上述したものと同様のものを用いることができる。第二のＦＲＰ層の好適な繊維補強材含有量や厚みについても第一のＦＲＰ層におけると同様である。
【0046】
ただし、第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層とは、同一構成である必要はなく、マトリックスの種類や組成、繊維補強材の種類や含有量、厚み等が異なっていてもよい。
【0047】
得られる物品の反りの抑制等の観点からは、第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層とは同一構成であることが好ましい。
一方、第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層とを異なる構成とすることで、物品の表裏において異なる物性を有するものを得ることができる。
一方、第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層とを異なる構成とすることで、物品の表裏において異なる物性を有するものを得ることができる。
【0048】
［重合体組成物（Ａ）の層］
本発明の物品は、第一のＦＲＰ層と、第二のＦＲＰ層との間に、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物（Ａ）の層を有する。
本発明の物品は、第一のＦＲＰ層と、第二のＦＲＰ層との間に、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物（Ａ）の層を有する。
【0049】
一般に、重合体組成物の損失正接（Ｔａｎδ）は、重合体組成物の振動減衰性と相関があり、損失正接の値が大きい程、振動エネルギーを熱エネルギーに変換する効率が高く、振動減衰性に優れる傾向がある。
このため、第一のＦＲＰ層と、第二のＦＲＰ層との間に、特定の動的粘弾性を有する重合体組成物の層を配した構造とすることで、ＦＲＰ物品の振動減衰性を向上させることができる。このとき、重合体組成物の層として、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物（Ａ）の層を配することで、振動に起因する固体伝搬音において、人間にとって耳障りな音の周波数領域といわれている周波数６０Ｈｚ付近から４０００Ｈｚ付近の振動を吸収し、良好な音響特性を得ることができる。周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間に損失正接（Ｔａｎδ）が０．２を下回る領域を有する重合体組成物では、振動を吸収する効果が十分でなく、音響特性に劣る場合がある。
このため、第一のＦＲＰ層と、第二のＦＲＰ層との間に、特定の動的粘弾性を有する重合体組成物の層を配した構造とすることで、ＦＲＰ物品の振動減衰性を向上させることができる。このとき、重合体組成物の層として、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上である重合体組成物（Ａ）の層を配することで、振動に起因する固体伝搬音において、人間にとって耳障りな音の周波数領域といわれている周波数６０Ｈｚ付近から４０００Ｈｚ付近の振動を吸収し、良好な音響特性を得ることができる。周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間に損失正接（Ｔａｎδ）が０．２を下回る領域を有する重合体組成物では、振動を吸収する効果が十分でなく、音響特性に劣る場合がある。
【0050】
重合体組成物（Ａ）における損失正接の値は、良好な音響特性を得る観点から、周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．３以上であることが好ましく、０．３５以上であることがより好ましく、０．４０以上であることが更に好ましい。
【0051】
重合体組成物の２０℃における１００Ｈｚ～４０００Ｈｚの間の損失正接（Ｔａｎδ）は、動的粘弾性測定に基づいて作成される損失正接（Ｔａｎδ）のマスターカーブから知ることができる。
損失正接（Ｔａｎδ）のマスターカーブは、特開平１１－３０４６３６号公報や特開２０２１－２５８９１号公報に示されているように、複数の温度における粘弾性特性の周波数分散を粘弾性試験機で測定した後、ＷＬＦ式（ＪＩＳ Ｋ６３９４記載の実験式（１３））を用いてシフトファクターを求め、このシフトファクターに従って、各測定温度における周波数依存曲線をシフトさせることにより得ることができる。
損失正接（Ｔａｎδ）のマスターカーブは、特開平１１－３０４６３６号公報や特開２０２１－２５８９１号公報に示されているように、複数の温度における粘弾性特性の周波数分散を粘弾性試験機で測定した後、ＷＬＦ式（ＪＩＳ Ｋ６３９４記載の実験式（１３））を用いてシフトファクターを求め、このシフトファクターに従って、各測定温度における周波数依存曲線をシフトさせることにより得ることができる。
【0052】
動的粘弾性測定の具体的な条件は、後掲の実施例の項に示す通りである。
後述の通り、重合体組成物（Ａ）はゴムに分類される熱硬化性重合体を含有し得るが、このことは、重合体組成物（Ａ）が常温（１５～３０℃）でゴム状態であることを意味しない。むしろ、重合体組成物（Ａ）がガラス状態からゴム状態に移行する温度領域の中に、常温を含む温度範囲が含まれることが好ましい。
後述の通り、重合体組成物（Ａ）はゴムに分類される熱硬化性重合体を含有し得るが、このことは、重合体組成物（Ａ）が常温（１５～３０℃）でゴム状態であることを意味しない。むしろ、重合体組成物（Ａ）がガラス状態からゴム状態に移行する温度領域の中に、常温を含む温度範囲が含まれることが好ましい。
【0053】
重合体組成物（Ａ）の層の厚みは、物品の用途、要求特性等により異なり、特に制限はないが、好ましくは０．１ｍｍ以上、より好ましくは０．２ｍｍ以上であり、また、好ましくは２．０ｍｍ以下、より好ましくは０．５ｍｍ以下である。
重合体組成物（Ａ）の層の厚みが上記下限以上であるとき、振動減衰性、音響特性および靭性の少なくともひとつについて、より好ましい改良効果が得られる。また、重合体組成物（Ａ）の層を第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層との間に介在させることで、この層を介在させない場合に比べて、物品の表面平滑性も改善され得る。
重合体組成物（Ａ）の層の厚みが上記上限以下であるとき、第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層による機械的強度を損なうことがなく、また、物品の薄肉軽量化を図ることができる。
同様の観点から、第一のＦＲＰ層／重合体組成物（Ａ）の層／第二のＦＲＰ層の積層部分において、重合体組成物（Ａ）の層が厚さに占める割合は５～５０％、特に１０～３０％であることが好ましい。
重合体組成物（Ａ）の層の厚みが上記下限以上であるとき、振動減衰性、音響特性および靭性の少なくともひとつについて、より好ましい改良効果が得られる。また、重合体組成物（Ａ）の層を第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層との間に介在させることで、この層を介在させない場合に比べて、物品の表面平滑性も改善され得る。
重合体組成物（Ａ）の層の厚みが上記上限以下であるとき、第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層による機械的強度を損なうことがなく、また、物品の薄肉軽量化を図ることができる。
同様の観点から、第一のＦＲＰ層／重合体組成物（Ａ）の層／第二のＦＲＰ層の積層部分において、重合体組成物（Ａ）の層が厚さに占める割合は５～５０％、特に１０～３０％であることが好ましい。
【0054】
重合体組成物（Ａ）が含有する重合体は、熱硬化性であってもよいし、熱可塑性であってもよい。
【0055】
熱硬化性重合体の具体例としては、天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、水素化ニトリルゴム、ブチルゴム、エチレンプロピレンゴム、エチレン酢酸ビニルゴム、アクリルゴム、ポリウレタンゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴムが挙げられる。これらは、１種類を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
熱可塑性重合体としては、ポリオレフィン、ポリウレタン、ポリエステル、ポリアミドが挙げられる。これらは、１種類を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
熱可塑性重合体としては、ポリオレフィン、ポリウレタン、ポリエステル、ポリアミドが挙げられる。これらは、１種類を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【0056】
これらのうちでも、第一のＦＲＰ層や第二のＦＲＰ層のマトリックス樹脂に対して、接着性の高い重合体が好適である。
例えば、第一のＦＲＰ層及び／又は第二のＦＲＰ層のマトリックス樹脂が熱可塑性である場合には、その熱可塑性のマトリックス樹脂を含むＦＲＰ層に対する接着性の観点から、重合体組成物（Ａ）が熱可塑性重合体を含有することが望ましい。
例えば、第一のＦＲＰ層及び／又は第二のＦＲＰ層のマトリックス樹脂が熱可塑性である場合には、その熱可塑性のマトリックス樹脂を含むＦＲＰ層に対する接着性の観点から、重合体組成物（Ａ）が熱可塑性重合体を含有することが望ましい。
【0057】
前記例示した熱硬化性重合体の中では、特に、アクリロニトリルの成分比率の調整により損失正接（Ｔａｎδ）の制御がし易いことから、アクリロニトリルブタジエンゴムが好ましい。
重合体組成物（Ａ）が熱可塑性であるとき、特に、極性基を有するポリオレフィンを含有することが好ましく、特に、下記成分（ａ）と下記成分（ｂ）を含むことが好適である。
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
重合体組成物（Ａ）が熱可塑性であるとき、特に、極性基を有するポリオレフィンを含有することが好ましく、特に、下記成分（ａ）と下記成分（ｂ）を含むことが好適である。
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
【0058】
第一のＦＲＰ層及び／又は第二のＦＲＰ層のマトリックス樹脂が不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、マレイミド樹脂およびフェノール樹脂から選ばれる１種以上を含む場合には、重合体組成物（Ａ）が、極性基を有する重合体を含有することが好ましい。
極性基を有する重合体は、熱硬化性であってもよいし熱可塑性であってもよい。
極性基を有する熱硬化性重合体としては、クロロプレンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、アクリルゴム、ポリウレタンゴムが挙げられる。
極性基を有する熱可塑性重合体としては、ヘテロ原子含有基を有するポリオレフィン、ポリウレタン、ポリエステル、ポリアミドが挙げられる。
極性基を有する重合体は、熱硬化性であってもよいし熱可塑性であってもよい。
極性基を有する熱硬化性重合体としては、クロロプレンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、アクリルゴム、ポリウレタンゴムが挙げられる。
極性基を有する熱可塑性重合体としては、ヘテロ原子含有基を有するポリオレフィン、ポリウレタン、ポリエステル、ポリアミドが挙げられる。
【0059】
第一のＦＲＰ層及び／又は第二のＦＲＰ層のマトリックス樹脂が不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、マレイミド樹脂およびフェノール樹脂から選ばれる１種以上を含む場合、特に、重合体組成物（Ａ）が下記成分（ａ）と下記成分（ｂ）を含む熱可塑性重合体組成物であることが好適である。
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
成分（ａ）：ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体、及び／又は該トリブロック共重合体の水素添加物
成分（ｂ）：極性基を有するポリオレフィン
【0060】
上記成分（ａ）と成分（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）においては、成分（ａ）の共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）の３，４結合を有するイソプレンまたは１，２結合を有するイソプレンの含有率により、損失正接（Ｔａｎδ）が周波数１００Ｈｚと４，０００Ｈｚの間の全範囲で２０℃において０．２以上となるように制御することができる。
上記成分（ａ）と成分（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）は、成分（ａ）と成分（ｂ）のほか、以下の成分（ｃ）、成分（ｄ）、及び成分（ｅ）を更に含むことができる。
成分（ｃ）：水添ブロック共重合体
成分（ｄ）：ゴム用炭化水素系軟化剤
成分（ｅ）：オレフィン系重合体
上記成分（ａ）と成分（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）は、成分（ａ）と成分（ｂ）のほか、以下の成分（ｃ）、成分（ｄ）、及び成分（ｅ）を更に含むことができる。
成分（ｃ）：水添ブロック共重合体
成分（ｄ）：ゴム用炭化水素系軟化剤
成分（ｅ）：オレフィン系重合体
【0061】
＜成分（ａ）＞
成分（ａ）は、ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体である。
成分（ａ）は、ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンを含む共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とからなる（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体である。
【0062】
ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）を構成する単量体としては、スチレン、ｔ－ブチルスチレン、α－メチルスチレン、ｏ－、ｍ－、ｐ－メチルスチレン、１，３－ジメチルスチレン、ビニルナフタレン、ビニルアントラセンが挙げられ、特にスチレン、α－メチルスチレンが好ましい。
【0063】
成分（ａ）のビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）の含有率の下限は、引張強さなどの機械物性や耐熱性の観点から、１０質量％以上が好ましく、1５質量％以上がより好ましい。成分（ａ）のビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）の含有率の上限は、柔軟性やゴム弾性、また後述の成分（ｄ）のゴム用炭化水素系軟化剤と併用する場合にはブリード抑制の観点から５０質量％以下が好ましく、４０質量％以下がより好ましく、３５質量％以下が更に好ましい。
【0064】
共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）を構成する単量体は、３，４結合を有するイソプレン及び／又は１，２結合を有するイソプレンが挙げられ、ブタジエンを含んでいてもよい。
即ち、ポリイソプレンには、シス－１，４結合、トランス１，４結合、１，２結合、３，４結合の４つのミクロ構造があるが、このうち、１，２結合を有するイソプレン重合体ブロックと、３，４結合を有するイソプレン重合体ブロックであれば、二重結合がブロック共重合体の主鎖ではなく側鎖に存在するようになり、この側鎖二重結合部が炭素数２又は３の側鎖炭化水素基であることで、振動減衰性に寄与していると考えられる。
この側鎖二重結合による振動減衰効果は、水素添加により二重結合が単結合となっても、その炭素鎖により同様に達成される。
これに対して、シス－１，４結合、トランス－１，４結合のイソプレンでは、二重結合が主鎖に組み込まれ、炭素数１の側鎖炭化水素基しか有しないため、炭素数２又は３の側鎖炭化水素基ほどの高い振動減衰効果は得られないと推定される。
即ち、ポリイソプレンには、シス－１，４結合、トランス１，４結合、１，２結合、３，４結合の４つのミクロ構造があるが、このうち、１，２結合を有するイソプレン重合体ブロックと、３，４結合を有するイソプレン重合体ブロックであれば、二重結合がブロック共重合体の主鎖ではなく側鎖に存在するようになり、この側鎖二重結合部が炭素数２又は３の側鎖炭化水素基であることで、振動減衰性に寄与していると考えられる。
この側鎖二重結合による振動減衰効果は、水素添加により二重結合が単結合となっても、その炭素鎖により同様に達成される。
これに対して、シス－１，４結合、トランス－１，４結合のイソプレンでは、二重結合が主鎖に組み込まれ、炭素数１の側鎖炭化水素基しか有しないため、炭素数２又は３の側鎖炭化水素基ほどの高い振動減衰効果は得られないと推定される。
【0065】
共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）中の３，４結合を有するイソプレン及び１，２結合を有するイソプレンの合計の含有率は、振動減衰性の観点から、４０質量％以上であることが好ましく、５０質量％以上であることが好ましく、７０質量％以上であることがより好ましく、９９質量％以上であることが更に好ましい。
なお、この３，４結合を有するイソプレン及び１，２結合を有するイソプレンの含有率は、１３Ｃ－ＮＭＲ測定により求めることができる。
なお、この３，４結合を有するイソプレン及び１，２結合を有するイソプレンの含有率は、１３Ｃ－ＮＭＲ測定により求めることができる。
【0066】
成分（ａ）は、共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）の炭素－炭素二重結合の一部又は全部が水素添加されている水添ブロック重合体であってもよい。成分（ａ）が水添ブロック共重合体である場合、その水素添加率は、共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）の炭素－炭素二重結合の水素添加率で５０％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、９５％以上が更に好ましい。なお、成分（ａ）において、上述の「水素添加率が５０％以上であること」と、上述の「水素添加によりイソプレン部分の二重結合の少なくとも５０％が飽和されていること」は同義である。
ここで、水素添加率は１３Ｃ－ＮＭＲにより測定することができる。後述の成分（ｃ）の水素添加率についても同様である。
ここで、水素添加率は１３Ｃ－ＮＭＲにより測定することができる。後述の成分（ｃ）の水素添加率についても同様である。
【0067】
成分（ａ）の（Ａ）－（Ｂ）－（Ａ）トリブロック共重合体の分子構造は、直鎖状、分岐状、放射状あるいはこれらの組み合わせのいずれであってもよい。
【0068】
成分（ａ）のゲルパーミッションクロマトグラフィーにより測定したポリスチレン換算の重量平均分子量の下限は、柔軟性やゴム弾性、また後述の成分（ｄ）のゴム用炭化水素系軟化剤と併用する場合にはブリード抑制の観点から、３万以上が好ましく、５万以上がより好ましい。成分（ａ）の重量平均分子量の上限は、流動性の観点から３０万以下であることが好ましく、２５万以下であることがより好ましい。
【0069】
成分（ａ）の製造方法は、上記構造・物性が得られる限りいかなる方法であってもよい。例えば特公昭４０－２３７９８号公報に掲載された方法、リチウム触媒の存在下に不活性溶媒中でブロック重合を行う方法を採用することができる。また、これらのブロック共重合体の水素添加処理は、例えば特公昭４２－８７０４号公報、特公昭４３－６６３６号公報、特開昭５９－１３３２０３号公報、特開昭６０－７９００５号公報などに掲載された方法により、不活性溶媒中で水素添加触媒の存在下で行うことができる。
【0070】
成分（ａ）の市販品としては、「ハイブラー（登録商標）」（株式会社クラレ製）等の商品が例示できる。
【0071】
成分（ａ）は、１種のみを用いてもよく、ブロック構成や物性等の異なるものの２種以上を混合して用いてもよい。
【0072】
＜成分（ｂ）＞
重合体組成物（Ａ）に含まれる成分（ｂ）の極性基を有するポリオレフィンは、未変性のポリオレフィンを極性を有する化合物で変性することにより得られる。
重合体組成物（Ａ）に含まれる成分（ｂ）の極性基を有するポリオレフィンは、未変性のポリオレフィンを極性を有する化合物で変性することにより得られる。
【0073】
変性剤としての極性を有する化合物としては、α，β－不飽和カルボン酸を好適に用いることができる。α，β－不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、エタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、テトラヒドロフタル酸、イタコン酸、シトラコン酸、クロトン酸、イソクロトン酸が挙げられる。変性剤としては、これらのα，β－不飽和カルボン酸の誘導体を用いてもよく、誘導体としては、これらのα，β－不飽和カルボン酸の酸無水物、エステルが例示され、更には、酸ハロゲン化物、アミド、イミドなどの誘導体であってもよい。これらの中では、特にマレイン酸又はその無水物が好適である。従って、極性基を有するポリオレフィンは無水マレイン酸変性ポリオレフィンを含有することが好ましい。
【0074】
未変性のポリオレフィンとしては、特に限定されるものではないが、エチレン、プロピレン、ブテン－１、ペンテン－１、２－メチルブテン－１、３－メチルブテン－１、ヘキセン－１、３－メチルペンテン－１、４－メチルペンテン－１、３，３－ジメチルブテン－１、ヘプテン－１、メチルヘキセン－１、ジメチルペンテン－１、トリメチルブテン－１、エチルペンテン－１、オクテン－１、メチルペンテン－１、ジメチルヘキセン－１、トリメチルペンテン－１、エチルヘキセン－１、メチルエチルペンテン－１、ジエチルブテン－１、プトピルペンテン－１、デセン－１、メチルノネン－１、ジメチルオクテン－１、トリメチルヘプテン－１、エチルオクテン－１、メチルエチルヘプテン－１、ジエチルヘキセン－１、ドデセン－１およびヘキサドデセン－１等のα－オレフィンの単独重合体、あるいは、これらのα－オレフィンの任意の二種以上を原料モノマーとする共重合体を挙げることができる。
【0075】
特に好ましいポリオレフィンは、ＪＩＳ Ｋ７２１０準拠のメルトフローレート（ＭＦＲ：エチレンを主成分とする重合体においては１９０℃、２１．２Ｎ荷重の条件下で測定、プロピレンを主成分とする重合体においては２３０℃、２１．２Ｎ荷重の条件下で測定）が０．０１～２００ｇ／１０分、好ましくは０．１～１００ｇ／１０分であるエチレン系重合体、プロピレン系重合体であり、変性率の制御のしやすさからプロピレン系重合体が好ましい。プロピレン系重合体としては、プロピレン単独重合体、プロピレン・エチレンランダム共重合体、プロピレン・ブテン－１ランダム共重合体が好ましい。
【0076】
エチレン系重合体やプロピレン系重合体は市販の該当品を用いることも可能である。市販のポリエチレンとしては、日本ポリエチレン社のノバテック（登録商標）ＰＥ、ＥＮＥＯＳ ＮＵＣ社のＬＤＰＥ樹脂、旭化成社のサンテック（登録商標）、住友化学社のスミカセン（登録商標）、宇部丸善ポリエチレン社のＵＢＥポリエチレンなどが挙げられる。
市販のポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社のノバテック（登録商標）ＰＰ、プライムポリマー社のＰｒｉｍｅ Ｐｏｌｙｐｒｏ（登録商標）、住友化学社の住友ノーブレン（登録商標）、サンアロマー社のポリプロピレンブロックコポリマー、ＬｙｏｎｄｅｌｌＢａｓｅｌｌ社のＭｏｐｌｅｎ（登録商標）などが挙げられる。
市販のポリプロピレンとしては、日本ポリプロ社のノバテック（登録商標）ＰＰ、プライムポリマー社のＰｒｉｍｅ Ｐｏｌｙｐｒｏ（登録商標）、住友化学社の住友ノーブレン（登録商標）、サンアロマー社のポリプロピレンブロックコポリマー、ＬｙｏｎｄｅｌｌＢａｓｅｌｌ社のＭｏｐｌｅｎ（登録商標）などが挙げられる。
【0077】
本発明で用いる極性基を有するポリオレフィンとしては、α，β－不飽和カルボン酸による変性率が０．１～２０質量％であるポリオレフィンが好ましく、この変性率は０．２～１０質量％であることがより好ましい。変性率を上記数値範囲とすることで、未反応物や副生成物の混入を抑制し、第一及び第二のＦＲＰ層と十分な接着性を有する重合体組成物（Ａ）を製造することができる。
【0078】
なお、極性基を有するポリオレフィンが、α，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンである場合、α，β－不飽和カルボン酸による変性率は、例えば、１Ｈ－ＮＭＲ、赤外吸収スペクトル、高周波プラズマ発光分析装置を用いたＩＣＰ発光分析法等により確認することができる。即ち、例えば、α，β－不飽和カルボン酸がマレイン酸である場合、厚さ１００μｍ程度のシート状にプレス成形したサンプル中のマレイン酸特有の吸収、具体的には１９００～１６００ｃｍ－１（Ｃ＝Ｏ伸縮振動帯）のカルボニル特性吸収を測定することにより求めることができる。
このようにして測定されるα，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィン中のα，β－不飽和カルボン酸量は、α，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンの変性用基材のポリオレフィンにグラフトしたα，β－不飽和カルボン酸量とこのポリオレフィンにグラフトしていないα，β－不飽和カルボン酸成分の合計である。本発明では、上記の測定方法で測定される変性用基材のポリオレフィンにグラフトしたα，β－不飽和カルボン酸とグラフトしていないα，β－不飽和カルボン酸成分の合計をα，β－不飽和カルボン酸量或いは変性率とする。
このようにして測定されるα，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィン中のα，β－不飽和カルボン酸量は、α，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンの変性用基材のポリオレフィンにグラフトしたα，β－不飽和カルボン酸量とこのポリオレフィンにグラフトしていないα，β－不飽和カルボン酸成分の合計である。本発明では、上記の測定方法で測定される変性用基材のポリオレフィンにグラフトしたα，β－不飽和カルボン酸とグラフトしていないα，β－不飽和カルボン酸成分の合計をα，β－不飽和カルボン酸量或いは変性率とする。
【0079】
α，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンを製造するための変性方法は特に制限はなく、有機溶媒中で反応させる溶液変性法や押出機内において変性させる溶融変性法を採用することができる。
【0080】
このようなα，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンは、１種のみを用いてもよく、変性剤としてのα，β－不飽和カルボン酸、変性用基材のポリオレフィンや変性率等の異なるものの２種以上を混合して用いてもよい。
【0081】
変性率の制御のしやすさの観点から、本発明で用いる成分（ｂ）のα，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンとして最も好ましいものは、無水マレイン酸変性プロピレン単独重合体である。
【0082】
＜成分（ｃ）：水添ブロック共重合体＞
成分（ｃ）はビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と共役ジエン重合体ブロック（Ｃ）とからなるブロック共重合体の水素添加物であって、好ましくは水素添加により共役ジエン部分の二重結合の少なくとも８０％が飽和されており（水素添加率８０％以上）、重量平均分子量が８万～１００万である水添ブロック共重合体である。
成分（ｃ）はビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と共役ジエン重合体ブロック（Ｃ）とからなるブロック共重合体の水素添加物であって、好ましくは水素添加により共役ジエン部分の二重結合の少なくとも８０％が飽和されており（水素添加率８０％以上）、重量平均分子量が８万～１００万である水添ブロック共重合体である。
【0083】
ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）を構成するビニル芳香族化合物としては、例えばスチレン、ｔ－ブチルスチレン、α－メチルスチレン、ｏ－、ｍ－、ｐ－メチルスチレン、１，３－ジメチルスチレン、ビニルナフタレン、ビニルアントラセンなどの１種又は２種以上が挙げられ、特にスチレン、α－メチルスチレンが好ましい。
【0084】
成分（ｃ）のビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）の含有率の下限は、引張強さなどの機械物性や耐熱性の観点から、１０質量％以上が好ましく、1５質量％以上がより好ましく、２０質量％以上が更に好ましい。成分（ｃ）のビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）の含有率の上限は、柔軟性やゴム弾性、また後述の成分（ｄ）のゴム用炭化水素系軟化剤と併用する場合にはブリード抑制の観点から５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましく、４０質量％以下が更に好ましい。
【0085】
成分（ｃ）の共役ジエン重合体ブロック（Ｃ）は、前述の成分（ａ）の共役ジエン重合体ブロック（Ｂ）とは異なるものであり、成分（ｃ）の共役ジエン重合体ブロック（Ｃ）を構成する共役ジエン単量体としては、例えばブタジエン、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、２－メチル－１、３－ペンタジエン、１，３－ヘキサジエン、４，５－ジエチル－１，３－オクタジエン、３－ブチル－１，３－オクタジエン等の１種又は２種以上、あるいは、イソプレンとこれらの共役ジエン単量体の１種又は２種以上との組み合わせが挙げられる。ただし、イソプレンには、３，４結合を有するイソプレン、１，２結合を有するイソプレンは含まれない。これらのうち、特にブタジエン、或いはブタジエン／イソプレンの２／８～６／４の質量割合の混合物が好ましい。
【0086】
成分（ｃ）は、ビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）と共役ジエン重合体ブロック（Ｃ）を有する構造であれば特に限定されず、直鎖状、分岐状、放射状等の何れであってもよいが、下記式（１）又は（２）で表されるブロック共重合体を水素添加して得られる水添ブロック共重合体であることが好ましい。
【0087】
Ａ－（Ｃ－Ａ）ｍ （１）
（Ａ－Ｃ）ｎ （２）
（式中、Ａはビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）を、Ｃは共役ジエン重合体ブロック（Ｃ）をそれぞれ示し、ｍは１～５の整数を示し、ｎは１～５の整数を示す。）
（Ａ－Ｃ）ｎ （２）
（式中、Ａはビニル芳香族化合物重合体ブロック（Ａ）を、Ｃは共役ジエン重合体ブロック（Ｃ）をそれぞれ示し、ｍは１～５の整数を示し、ｎは１～５の整数を示す。）
【0088】
式（１）又は（２）において、ｍ及びｎは、ゴム的高分子体としての秩序－無秩序転移温度を下げる点では大きい方がよいが、製造のしやすさ及びコストの点では小さい方がよい。
【0089】
成分（ｃ）の水添ブロック共重合体としては、ゴム弾性に優れることから、式（２）で表される水添ブロック共重合体よりも式（１）で表される水添ブロック共重合体の方が好ましく、ｍが３以下である式（１）で表される水添ブロック共重合体がより好ましく、ｍが２以下である式（１）で表される水添ブロック共重合体が更に好ましく、ｍが１である式（１）で表される水添ブロック共重合体が最も好ましい。
【0090】
成分（ｃ）のゲルパーミッションクロマトグラフィーにより測定したポリスチレン換算の重量平均分子量の下限は、ゴム弾性や機械的強度、また後述の成分（ｄ）のゴム用炭化水素系軟化剤と併用する場合にはブリード抑制の観点から、８万以上が好ましい。成分（ｃ）の重量平均分子量の上限は、流動性の観点から１００万以下であることが好ましく、６０万以下であることがより好ましく、４０万以下であることが更に好ましい。
【0091】
成分（ｃ）は、成分（ａ）と同様の方法で製造することができる。
【0092】
なお、成分（ｃ）の水添ブロック共重合体は、カップリング剤残基を介して、重合体分子鎖が延長または分岐されたブロック共重合体であってもよい。この場合に用いられるカップリング剤としては、例えばアジピン酸ジエチル、ジビニルベンゼン、テトラクロロケイ素、ブチルトリクロロケイ素、テトラクロロスズ、ブチルトリクロロスズ、１，２－ジブロモエタン、１，４－クロロメチルベンゼン、ビス（トリクロスシリル）エタン、エポキシ化アマニ油、トリレンジイソシアネート、１，２，４－ベンゼントリイソシアネート等が挙げられる。
【0093】
成分（ｃ）の市販品としては、ＴＳＲＣ社製「ＴＡＩＰＯＬ（登録商標）」、クレイトンポリマー社製「ＫＲＡＴＯＮ（登録商標）－Ｇ」、株式会社クラレ製「セプトン（登録商標）」、旭化成ケミカルズ社製「タフテック（登録商標）」が例示できる。
【0094】
成分（ｃ）は、１種のみを用いてもよく、ブロック構成や物性等の異なるものの２種以上を混合して用いてもよい。
【0095】
＜成分（ｄ）：ゴム用炭化水素系軟化剤＞
成分（ｄ）はゴム用炭化水素系軟化剤（以下、「ゴム用炭化水素系軟化剤（ｄ）」と称す場合がある。）である。
成分（ｄ）はゴム用炭化水素系軟化剤（以下、「ゴム用炭化水素系軟化剤（ｄ）」と称す場合がある。）である。
【0096】
ゴム用炭化水素系軟化剤（ｄ）としては、重量平均分子量が通常３００～２，０００、好ましくは５００～１，５００の炭化水素が使用され、鉱物油系炭化水素または合成樹脂系炭化水素が好適である。なお、ここで、重量平均分子量は、ゲルパーミッションクロマトグラフィーにより測定したポリスチレン換算の分子量である。
【0097】
一般に鉱物油系ゴム用軟化剤は、芳香族炭化水素、ナフテン系炭化水素、パラフィン系炭化水素の混合物である。全炭素量に対し、芳香族炭化水素の炭素の割合が３５質量％以上のものは芳香族系オイル、ナフテン系炭化水素の炭素の割合が３０から４５質量％のものはナフテン系オイル、パラフィン系炭化水素の炭素の割合が５０質量％以上のものはパラフィン系オイルと呼ばれる。本発明では、パラフィン系オイルが好適に使用される。
【0098】
ゴム用炭化水素系軟化剤（ｄ）は１種のみを用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
【0099】
＜成分（ｅ）：オレフィン系重合体＞
重合体組成物（Ａ）は、密着性に影響しない程度に、オレフィン系重合体を含有していてもよく、オレフィン系重合体を配合することで耐熱性を向上させることができる。
重合体組成物（Ａ）は、密着性に影響しない程度に、オレフィン系重合体を含有していてもよく、オレフィン系重合体を配合することで耐熱性を向上させることができる。
【0100】
成分（ｅ）のオレフィン系重合体（以下、「オレフィン系重合体（ｅ）」と称す場合がある。）としては、エチレン、プロピレン、ブテン－１、ペンテン－１、２－メチルブテン－１、３－メチルブテン－１、ヘキセン－１、３－メチルペンテン－１、４－メチルペンテン－１、３，３－ジメチルブテン－１、ヘプテン－１、メチルヘキセン－１、ジメチルペンテン－１、トリメチルブテン－１、エチルペンテン－１、オクテン－１、メチルペンテン－１、ジメチルヘキセン－１、トリメチルペンテン－１、エチルヘキセン－１、メチルエチルペンテン－１、ジエチルブテン－１、プトピルペンテン－１、デセン－１、メチルノネン－１、ジメチルオクテン－１、トリメチルヘプテン－１、エチルオクテン－１、メチルエチルヘプテン－１、ジエチルヘキセン－１、ドデセン－１およびヘキサドデセン－１等のα－オレフィンの単独重合体、あるいは、これらα－オレフィンの任意の二種以上を原料モノマーとする共重合体を挙げることができる。また、エチレンとα－オレフィンまたは酢酸ビニル、エチレンアクリルレート等のビニルモノマーとの共重合体も用いることができる。
【0101】
これらのオレフィン系重合体（ｅ）のうち、耐熱性および相溶性の観点から結晶性を有するプロピレン系重合体が好ましく、プロピレン単独重合体、プロピレン系ブロック共重合体、プロピレン系ランダム重合体が好ましい。
【0102】
オレフィン系重合体（ｅ）のメルトフローレート（ＭＦＲ：ＪＩＳ Ｋ７２１０に従い、２３０℃、２１．２Ｎ荷重の条件下で測定）は、好ましくは０．０１～１００ｇ／１０分、より好ましくは０．１～７０ｇ／分である。ＭＦＲが上記下限以上のものを用いることで、流動性に優れ、成形し易い傾向にあり、上記上限以下ものを用いることで、シート成形に望ましい溶融粘度に制御し易くなる。
【0103】
オレフィン系重合体（ｅ）は、１種のみを用いてもよく、単量体組成や物性の異なるものの２種以上を混合して用いてもよい。
【0104】
＜各成分の含有量＞
上記成分（ａ）と成分（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）は、成分（ａ）と成分（ｂ）のほか、成分（ｃ）、成分（ｄ）、成分（ｅ）を含むことができ、成分（ａ）～（ｃ）を含むことが好ましく、成分（ａ）～（ｄ）を含むことがより好ましく、成分（ａ）～（ｅ）を含むことが更に好ましい。
上記成分（ａ）と成分（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）は、成分（ａ）と成分（ｂ）のほか、成分（ｃ）、成分（ｄ）、成分（ｅ）を含むことができ、成分（ａ）～（ｃ）を含むことが好ましく、成分（ａ）～（ｄ）を含むことがより好ましく、成分（ａ）～（ｅ）を含むことが更に好ましい。
【0105】
上記成分（ａ）と成分（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）が更に成分（ｃ）～（ｅ）を含む場合、成分（ａ）１００質量部に対して、成分（ｃ）と成分（ｄ）の合計の含有量が３０～５００質量部、成分（ｅ）の含有量が３～５００質量部であり、成分（ｃ）と成分（ｄ）の合計１００質量％に占める成分（ｃ）の割合が２０～８０質量％で成分（ｄ）の割合が８０～２０質量％であることが好ましい。
【0106】
また、上記成分（ａ）と成分（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）は、成分（ｂ）がα，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンの場合、α，β－不飽和カルボン酸変性ポリオレフィン由来のα，β－不飽和カルボン酸含有量が０．０１～１０質量％となるように、成分（ａ）と成分（ｂ）、更に必要に応じて用いられる成分（ｃ）～（ｅ）を配合することが好ましい。重合体組成物（Ａ）中のα，β－不飽和カルボン酸含有量を０．０１～１０質量％とすることで、第一及び第二のＦＲＰ層に対する密着性と接着性を十分に得ることができる。上記成分（ａ）と成分（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）のα，β－不飽和カルボン酸含有量は、より好ましくは０．０１～８質量％であり、更に好ましくは０．０１～６質量％である。
【0107】
＜有機過酸化物＞
成分（ａ）と（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）は、成分（ａ）と成分（ｂ）を、必要に応じて用いられる成分（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）と共に押出機などの混合機を用いて加熱混合することにより製造することができるが、その際に、有機過酸化物や架橋助剤を混合して架橋処理を行っても構わない。
成分（ａ）と（ｂ）を含む重合体組成物（Ａ）は、成分（ａ）と成分（ｂ）を、必要に応じて用いられる成分（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）と共に押出機などの混合機を用いて加熱混合することにより製造することができるが、その際に、有機過酸化物や架橋助剤を混合して架橋処理を行っても構わない。
【0108】
有機過酸化物としては、具体的にはジメチルペルオキシド、ジーｔ－ブチルペルオキシド、２，５－ジメチル－２，５－ジ－（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ジ－（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキシン－３、１，３－ビス（ｔ－ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、１，１－ビス（ｔ－ブチルペルオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、ｎ－ブチル－４，４，－ビス（ｔ－ブチルペルオキシ）バレレート、ベンゾイルペルオキシド、ｐ－クロロベンゾイルペルオキシド、２，４－ジクロロベンゾイルペルオキシド、ｔ－ブチルペルオキシベンゾエート、ｔ－ブチルペルオキシイソプロピルカーボネート、ジアセチルペルオキシド、ラウロイルペルオキシド、ｔ－－ブチルクミルペルオキシドが挙げられ、好ましくは、２，５－ジメチル－２，５－ジ－（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ジ－（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキシン－３、１，３－ビス（ｔ－ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、１，１－ビス（ｔ－ブチルペルオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、ｎ－ブチル－４，４，－ビス（ｔ－ブチルペルオキシ）バレレートである。これらの有機過酸化物は、１種を単独であるいは２種以上を混合して用いることができる。
【0109】
有機過酸化物は、例えば、成分（ａ）～成分（ｅ）を含む場合は、それらすべての成分の合計１００質量部に対して、通常０．０５～３質量部、好ましくは０．１～２質量部の範囲で使用される。
【0110】
これら有機過酸化物による架橋処理に際し、硫黄、ｐ－キノンジオキシム、ｐ，ｐ’－ジベンゾイルキノンジオキシム、Ｎ－メチル－Ｎ－４－ジニトロソアニリン、ニトロソベンゼン、ジフェニルグアニジン、トリメチロールプロパン－Ｎ，Ｎ’－ｍ－フェニレンジマレイミドのようなペルオキシ架橋用助剤、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレート、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコールジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、アリルメタクリレート等のような多官能性メタクリレートモノマー、ビニルブチラート、ビニルアセテートのような多官能性ビニルモノマーを配合することができる。
【0111】
上記の架橋助剤、多官能性メタクリレートもしくは多官能性ビニルポリマーは、例えば、成分（ａ）～成分（ｅ）をすべて含む場合は、それらすべての成分の合計量１００質量部に対して、通常０．１～５質量部、好ましくは０．２～４質量部で用いられる。
好ましい。
好ましい。
【0112】
＜その他の成分＞
重合体組成物（Ａ）は、必要に応じて、安定剤、滑剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、発泡剤、難燃剤、着色剤、充填剤等の各種添加剤や、上記成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｅ）以外のその他の熱可塑性樹脂やゴムを配合してもよい。
重合体組成物（Ａ）は、必要に応じて、安定剤、滑剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、発泡剤、難燃剤、着色剤、充填剤等の各種添加剤や、上記成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｅ）以外のその他の熱可塑性樹脂やゴムを配合してもよい。
【0113】
これらのうち、特に安定剤として酸化防止剤を含有することが好ましい。酸化防止剤として、例えばモノフェノール系、ビスフェノール系、トリ以上のポリフェノール系、チオビスフェノール系、ナフチルアミン系、ジフェニルアミン系、フェニレンジアミン系のものが挙げられる。これらの中では、モノフェノール系、ビスフェノール系、トリ以上のポリフェノール系、チオビスフェノール系の酸化防止剤が好ましい。酸化防止剤を配合する場合、その添加量は、重合体組成物（Ａ）において成分（ａ）～（ｅ）をすべて含む場合は、そのすべての成分の合計１００質量部に対して、通常０．０１～５質量部、好ましくは０．０５～３質量部である。この添加量が０．０１質量部未満では酸化防止剤の効果が得られにくく、また５質量部を超えても添加量に見合う向上効果は得られず、コスト面で好ましくない。
【0114】
充填材としては、ガラス繊維、中空ガラス球、炭素繊維、タルク、炭酸カルシウム、マイカ、チタン酸カリウム繊維、シリカ、金属石鹸、二酸化チタン、カーボンブラック等を挙げることができる。これらは、１種類のみを単独で、又は２種類以上を任意の組み合わせ及び比率で用いることがきる。
【0115】
上記成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）以外の熱可塑性樹脂としては、例えばポリフェニレンエーテル系樹脂、ナイロン６、ナイロン６６などのポリアミド系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂、ポリオキシメチレンホモポリマー、ポリオキシメチレンコポリマーなどのポリオキシメチレン系樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂、ポリスチレン系樹脂、生分解性樹脂、植物由来原料樹脂を挙げることができる。
また、ゴムとしては、例えばエチレン・プロピレン共重合体ゴム、エチレン・プロピレン・非共役ジエン共重合体ゴムなどのオレフィン系ゴム、ポリブタジエンゴムや、成分（ａ），（ｃ）以外のスチレン系共重合体ゴムを挙げることができる。
また、ゴムとしては、例えばエチレン・プロピレン共重合体ゴム、エチレン・プロピレン・非共役ジエン共重合体ゴムなどのオレフィン系ゴム、ポリブタジエンゴムや、成分（ａ），（ｃ）以外のスチレン系共重合体ゴムを挙げることができる。
【0116】
＜重合体組成物（Ａ）の製造方法＞
重合体組成物（Ａ）は、少なくとも成分（ａ）と成分（ｂ）を必須として、これ以外に成分（ｃ）～（e）や更に必要に応じて有機過酸化物、架橋助剤、各種添加剤を含む材料のブレンド物を通常の押出機やバンバリーミキサー、ミキシングロール、ロール、ブラベンダープラストグラフ、ニーダーブラベンダー等を用いて常法に従って混合又は混練或いは溶融混練することで製造することができる。これらの中でも、押出機、特に二軸押出機を用いることが好ましい。
重合体組成物（Ａ）は、少なくとも成分（ａ）と成分（ｂ）を必須として、これ以外に成分（ｃ）～（e）や更に必要に応じて有機過酸化物、架橋助剤、各種添加剤を含む材料のブレンド物を通常の押出機やバンバリーミキサー、ミキシングロール、ロール、ブラベンダープラストグラフ、ニーダーブラベンダー等を用いて常法に従って混合又は混練或いは溶融混練することで製造することができる。これらの中でも、押出機、特に二軸押出機を用いることが好ましい。
【0117】
重合体組成物（Ａ）を押出機等で混練して製造する際には、通常８０～３００℃、好ましくは１００～２５０℃に加熱した状態で溶融混練する動的熱処理を行うことが好ましい。なお、動的熱処理を行う際の処理時間は、特に限定されないが、生産性等を考慮すると、通常０．１～３０分である。
【0118】
この動的熱処理は、上記の通り溶融混練によって行うことが好ましく、二軸押出機を用いる場合には、複数の原料供給口を有する二軸押出機の原料供給口（ホッパー）に各成分を供給して動的熱処理を行うことがより好ましい。
【0119】
〔物品の製造方法〕
本発明の物品の製造方法には特に制限はないが、本発明の物品は、例えば、第一のＦＲＰ層を形成する第一のプリプレグと、第二のＦＲＰ層を形成する第二のプリプレグとを、重合体組成物（Ａ）からなるシートを介して積層し、加熱及び加圧する工程を有する方法により製造することができる。
本発明の物品の製造方法には特に制限はないが、本発明の物品は、例えば、第一のＦＲＰ層を形成する第一のプリプレグと、第二のＦＲＰ層を形成する第二のプリプレグとを、重合体組成物（Ａ）からなるシートを介して積層し、加熱及び加圧する工程を有する方法により製造することができる。
【0120】
第一のプリプレグ及び第二のプリプレグは、好ましくは熱硬化性プリプレグである。熱硬化性プリプレグは、繊維強化材を未硬化の熱硬化性マトリックスで含浸させたシートであり、一例には、ＵＤプリプレグ、クロスプリプレグ、トウプリプレグ、シートモールディングコンパウンド（ＳＭＣ）が含まれる。
以下に、ＳＭＣの典型的な製造方法を、図３を参照して説明する。
以下に、ＳＭＣの典型的な製造方法を、図３を参照して説明する。
【0121】
繊維強化材パッケージＰから連続繊維束１０が引き出され、ロータリーカッター１１０に送られる。
連続繊維束１０のフィラメント数は、例えば３０００～１０００００である。フィラメント数が１００００以上、とりわけ１５０００以上、中でも４００００以上の連続繊維束は、断続的にスリットを入れることによって、部分的に複数のサブ束に分割してから使用してもよい。サブ束のフィラメント数は、１００００未満、５０００未満、３０００未満などであり得るとともに、５００以上、１０００以上などであり得る。
連続繊維束１０のフィラメント数は、例えば３０００～１０００００である。フィラメント数が１００００以上、とりわけ１５０００以上、中でも４００００以上の連続繊維束は、断続的にスリットを入れることによって、部分的に複数のサブ束に分割してから使用してもよい。サブ束のフィラメント数は、１００００未満、５０００未満、３０００未満などであり得るとともに、５００以上、１０００以上などであり得る。
【0122】
連続繊維束１０はロータリーカッター１１０により切断されてチョップド繊維束２０となる。
チョップド繊維束２０の繊維長は、例えば５ｍｍ～１０ｃｍであり、１ｃｍ以上２ｃｍ未満、２ｃｍ以上３ｃｍ未満、３ｃｍ以上４ｃｍ未満、４ｃｍ以上６ｃｍ未満などであり得る。
チョップド繊維束２０の繊維長は、例えば５ｍｍ～１０ｃｍであり、１ｃｍ以上２ｃｍ未満、２ｃｍ以上３ｃｍ未満、３ｃｍ以上４ｃｍ未満、４ｃｍ以上６ｃｍ未満などであり得る。
【0123】
ロータリーカッター１１０の下方を走行する第一キャリアフィルム５１の上面に、ドクターブレードを備える塗工機１２０でマトリックスのペースト４０を塗布することによって、第一マトリックス層４１が形成されている。
【0124】
連続繊維束の切断により産生したチョップド繊維束２０は、第一マトリックス層４１の上に落下して堆積し、繊維マット３０を形成する。
繊維マット３０の目付と、第一マトリックス層４１および後述する第二マトリックス層４２の厚さは、製造すべきＳＭＣの繊維含有量を考慮して設定される。
繊維マット３０の目付と、第一マトリックス層４１および後述する第二マトリックス層４２の厚さは、製造すべきＳＭＣの繊維含有量を考慮して設定される。
【0125】
繊維マット３０の形成に続いて、第一キャリアフィルム５１の上面側に第二キャリアフィルム５２が貼り合わされることにより積層体６０が形成される。貼り合わせの前に、第二キャリアフィルム５２の一方の面には、ドクターブレードを備える塗工機１３０でマトリックスのペースト４０を塗布することによって、第二マトリックス層４２が形成される。
積層体６０の形成は、第一キャリアフィルム５１と第二キャリアフィルム５２の間に、第一マトリックス層４１、繊維マット３０および第二マトリックス層４２が挟まれるように行われる。
積層体６０の形成は、第一キャリアフィルム５１と第二キャリアフィルム５２の間に、第一マトリックス層４１、繊維マット３０および第二マトリックス層４２が挟まれるように行われる。
【0126】
繊維マット３０をマトリックスのペースト４０で含浸させるために、積層体６０は含浸機１４０で加圧される。
含浸機１４０を出た積層体６０はボビンに巻き取られる。積層体６０をボビンごと加温して一定時間保持することによりマトリックスのペースト４０を十分に増粘させることで、ＳＭＣを得ることができる。
含浸機１４０を出た積層体６０はボビンに巻き取られる。積層体６０をボビンごと加温して一定時間保持することによりマトリックスのペースト４０を十分に増粘させることで、ＳＭＣを得ることができる。
【0127】
上記の繊維マットを含浸させるマトリックスのペーストは、前述の熱硬化性樹脂の他、反応性希釈剤としてのエチレン性不飽和モノマー、増粘剤、重合開始剤、重合禁止剤、低収縮剤、充填剤、着色剤等の添加剤を含んでもよい。
上記手順で製造されるＳＭＣは、繊維補強材が短尺繊維からなるマットであるせいで、成形中に高い流動性を示すので、リブやボスを有する成形品のように複雑な形状を有する成形品を製造するときに好ましく用いることができる。
上記手順で製造されるＳＭＣは、繊維補強材が短尺繊維からなるマットであるせいで、成形中に高い流動性を示すので、リブやボスを有する成形品のように複雑な形状を有する成形品を製造するときに好ましく用いることができる。
【0128】
実施形態に係る製造方法で用いられるプリプレグは、スタンパブルシートのような熱可塑性プリプレグであってもよい。
プリプレグは、適当な大きさに切断後、必要に応じて複数数を積層したものが、それぞれ第一のプリプレグ、第二のプリプレグとして実施形態に係る製造方法に用いられる。
プリプレグは、適当な大きさに切断後、必要に応じて複数数を積層したものが、それぞれ第一のプリプレグ、第二のプリプレグとして実施形態に係る製造方法に用いられる。
【0129】
即ち、第一のプリプレグと第二のプリプレグの間に重合体組成物（Ａ）よりなるシートを介在させて、第一のプリプレグ／重合体組成物（Ａ）からなるシート／第二のプリプレグの積層体とし、これを成形金型内に装填してプレス機で加熱および加圧することにより一体化することで、実施形態に係る物品を得ることができる。
【0130】
プリプレグが熱硬化性のときの加熱加圧条件は、マトリックスに含まれる熱硬化性樹脂の種類によっても異なるが、加熱温度としては、１３０～１６０℃の範囲が好ましく、１４０～１５０℃の範囲がより好ましい。また、プレス圧力としては０．５～６ＭＰａの範囲が好ましく、１～６ＭＰａの範囲がより好ましい。
【0131】
このようにして製造される物品は、中空形状でも構わない。
また、重合体組成物（Ａ）からなるシートはプリプレグと同じ積層サイズである必要はなく、プリプレグより小さくても大きくても構わない。
また、第一のプリプレグと第二のプリプレグの間に重合体組成物（Ａ）からなるシートを挟み込む位置は、厚み方向の中央である必要はなく、非対称積層になっても構わない。
また、重合体組成物（Ａ）からなるシートはプリプレグと同じ積層サイズである必要はなく、プリプレグより小さくても大きくても構わない。
また、第一のプリプレグと第二のプリプレグの間に重合体組成物（Ａ）からなるシートを挟み込む位置は、厚み方向の中央である必要はなく、非対称積層になっても構わない。
【0132】
実施形態に係る物品の製造に用いる第一のプリプレグ、第二のプリプレグは、実施形態に係る物品における第一のＦＲＰ層、第二のＦＲＰ層の繊維補強材含有量が好適範囲内となるように設計される。
第一のプリプレグおよび第二のプリプレグの繊維体積含有率は、１０～８５％であることが好ましく、３０～８５％であればより好ましく、４０～８５％が更に好ましい。プリプレグの繊維体積含有率が１０％以上であれば、得られるＦＲＰ層の強度、弾性率が十分である場合があり、８５％以下であれば、強化繊維同士が接触、擦過して強度が低下することを抑制することができる。ここで、プリプレグの繊維体積含有率は、ＡＳＴＭ Ｄ３１７１に準拠して求める。
第一のプリプレグおよび第二のプリプレグの繊維体積含有率は、１０～８５％であることが好ましく、３０～８５％であればより好ましく、４０～８５％が更に好ましい。プリプレグの繊維体積含有率が１０％以上であれば、得られるＦＲＰ層の強度、弾性率が十分である場合があり、８５％以下であれば、強化繊維同士が接触、擦過して強度が低下することを抑制することができる。ここで、プリプレグの繊維体積含有率は、ＡＳＴＭ Ｄ３１７１に準拠して求める。
【0133】
〔用途〕
実施形態に係る物品は、各種建材、産業資材、自動車部品構造体をはじめ、船舶部品構造体、動力部品構造体、建築部品構造体等の幅広い分野に適用可能である。なかでも軽量化が強く望まれる自動車用途に好適であり、これらの用途、特に自動車ルーフパネルや、バット等のスポーツ用品が挙げられる。
実施形態に係る物品は、各種建材、産業資材、自動車部品構造体をはじめ、船舶部品構造体、動力部品構造体、建築部品構造体等の幅広い分野に適用可能である。なかでも軽量化が強く望まれる自動車用途に好適であり、これらの用途、特に自動車ルーフパネルや、バット等のスポーツ用品が挙げられる。
【実施例0134】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下の実施例における各種の製造条件や評価結果の値は、本発明の実施態様における上限又は下限の好ましい値としての意味をもつものであり、好ましい範囲は前記した上限又は下限の値と、下記実施例の値又は実施例同士の値との組み合わせで規定される範囲であってもよい。
【0135】
〔原材料〕
以下の実施例及び比較例の物品の製造に用いた原材料は以下の通りである。
以下の実施例及び比較例の物品の製造に用いた原材料は以下の通りである。
【0136】
［繊維強化プラスチック層の材料］
＜ＳＭＣ－１＞
短尺炭素繊維からなるランダムマットを、ビニルエステル樹脂を含む樹脂組成物で含浸させたＳＭＣ（繊維含有率５３質量％）
＜ＳＭＣ－１＞
短尺炭素繊維からなるランダムマットを、ビニルエステル樹脂を含む樹脂組成物で含浸させたＳＭＣ（繊維含有率５３質量％）
【0137】
＜ＧＭＣ－１＞
短尺ガラス繊維からなるランダムマットを、ビニルエステル樹脂を含む樹脂組成物で含浸させたＧＭＣ
短尺ガラス繊維からなるランダムマットを、ビニルエステル樹脂を含む樹脂組成物で含浸させたＧＭＣ
【0138】
［スチレン系熱可塑性重合体組成物ＴＰＳ－１の材料］
＜成分（ａ）＞
ＳＥＰＳ－１：スチレンブロック・イソプレンブロック・スチレンブロック共重合体の水素添加物（クラレ（株）製「ハイブラー（登録商標）７１２５」）
スチレンブロック含有率：２０質量％
イソプレンブロック中の３，４結合を有するイソプレン及び１，２結合を有するイソプレンの合計の含有率：約６０質量％
水素添加率：９８％以上
重量平均分子量：約１０万
＜成分（ｂ）＞
ＭＡＨ－ＰＰ：無水マレイン酸変性ポリプロピレン（プロピレン単独重合体）（三洋化成工業（株）製）
無水マレイン酸含有率（変性率）：２．３質量％
＜成分（ｃ）＞
ＳＥＢＳ－１：スチレンブロック・ブタジエンブロック・スチレンブロック共重合体の水素添加物（ＴＳＲＣ社製「ＴＡＩＰＯＬ（登録商標）６１５１」）
スチレンブロック含有率：３３質量％
水素添加率：９８％以上
重量平均分子量：約２６万
＜成分（ｄ）＞
ＯＩＬ－１：パラフィン系ゴム用軟化剤（出光興産株式会社製「ダイアナ（登録商標）プロセスオイルＰＷ９０」）
分子量：５４０
４０℃の動粘度：９５．５ｃＳｔ
流動点：－１５℃
引火点：２７２℃
＜成分（ｅ）＞
ＰＰ－１：プロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製）
ＭＦＲ（２３０℃、２１．２Ｎ荷重）：５ｇ／１０分
＜成分（ａ）＞
ＳＥＰＳ－１：スチレンブロック・イソプレンブロック・スチレンブロック共重合体の水素添加物（クラレ（株）製「ハイブラー（登録商標）７１２５」）
スチレンブロック含有率：２０質量％
イソプレンブロック中の３，４結合を有するイソプレン及び１，２結合を有するイソプレンの合計の含有率：約６０質量％
水素添加率：９８％以上
重量平均分子量：約１０万
＜成分（ｂ）＞
ＭＡＨ－ＰＰ：無水マレイン酸変性ポリプロピレン（プロピレン単独重合体）（三洋化成工業（株）製）
無水マレイン酸含有率（変性率）：２．３質量％
＜成分（ｃ）＞
ＳＥＢＳ－１：スチレンブロック・ブタジエンブロック・スチレンブロック共重合体の水素添加物（ＴＳＲＣ社製「ＴＡＩＰＯＬ（登録商標）６１５１」）
スチレンブロック含有率：３３質量％
水素添加率：９８％以上
重量平均分子量：約２６万
＜成分（ｄ）＞
ＯＩＬ－１：パラフィン系ゴム用軟化剤（出光興産株式会社製「ダイアナ（登録商標）プロセスオイルＰＷ９０」）
分子量：５４０
４０℃の動粘度：９５．５ｃＳｔ
流動点：－１５℃
引火点：２７２℃
＜成分（ｅ）＞
ＰＰ－１：プロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製）
ＭＦＲ（２３０℃、２１．２Ｎ荷重）：５ｇ／１０分
【0139】
＜スチレン系熱可塑性組成物：ＴＰＳ－１の製造＞
ＳＥＰＳ－１を５０質量部、ＭＡＨ－ＰＰを１０質量部、ＳＥＢＳ－１を５０質量部、ＯＩＬ－１を５０質量部、ＰＰ－１を２５質量部の配合１００質量部に対して、安定剤としてテトラキス［メチレン－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（ＢＡＳＦジャパン社製「イルガノックス（登録商標）１０１０」）０．１質量部を添加してヘンシェルミキサーで混合し、重量式フィーダーを用いて東芝製二軸押出機「ＴＥＭ２６」にて、２００℃、スクリュー回転数４００ｒｐｍで押出を行って、スチレン系熱可塑性重合体組成物であるＴＰＳ－１のペレットを得た。
ＳＥＰＳ－１を５０質量部、ＭＡＨ－ＰＰを１０質量部、ＳＥＢＳ－１を５０質量部、ＯＩＬ－１を５０質量部、ＰＰ－１を２５質量部の配合１００質量部に対して、安定剤としてテトラキス［メチレン－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（ＢＡＳＦジャパン社製「イルガノックス（登録商標）１０１０」）０．１質量部を添加してヘンシェルミキサーで混合し、重量式フィーダーを用いて東芝製二軸押出機「ＴＥＭ２６」にて、２００℃、スクリュー回転数４００ｒｐｍで押出を行って、スチレン系熱可塑性重合体組成物であるＴＰＳ－１のペレットを得た。
【0140】
［重合体組成物の層の材料］
重合体組成物１：スチレン系熱可塑性重合体組成物：ＴＰＳ－１
ＭＦＲ（２３０℃、２１．２Ｎ荷重）：１０ｇ／分
密度：０．９ｇ／ｃｍ３
デュロＡ硬度：６０
切断時引張強さ：１２ＭＰａ
切断時伸び：８００％
周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδ：０．４
周波数１００～４０００Ｈｚの最高Ｔａｎδ：０．７
重合体組成物１：スチレン系熱可塑性重合体組成物：ＴＰＳ－１
ＭＦＲ（２３０℃、２１．２Ｎ荷重）：１０ｇ／分
密度：０．９ｇ／ｃｍ３
デュロＡ硬度：６０
切断時引張強さ：１２ＭＰａ
切断時伸び：８００％
周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδ：０．４
周波数１００～４０００Ｈｚの最高Ｔａｎδ：０．７
【0141】
重合体組成物２：アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）
タイガースポリマー社製 ＮＢＲ（アクリロニトリルブタンジエンゴム）板（Ｌ）＜ＨＳ７０＞品番ＴＮＫＬ７００７－ＨＰ（厚み０．５ｍｍ）
デュロＡ硬度：７０（カタログ値）
切断時引張強さ：１２．２ＭＰａ（カタログ値）
切断時伸び：５５０％（カタログ値）
周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδ：０．５
周波数１００～４０００Ｈｚの最高Ｔａｎδ：０．７
タイガースポリマー社製 ＮＢＲ（アクリロニトリルブタンジエンゴム）板（Ｌ）＜ＨＳ７０＞品番ＴＮＫＬ７００７－ＨＰ（厚み０．５ｍｍ）
デュロＡ硬度：７０（カタログ値）
切断時引張強さ：１２．２ＭＰａ（カタログ値）
切断時伸び：５５０％（カタログ値）
周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδ：０．５
周波数１００～４０００Ｈｚの最高Ｔａｎδ：０．７
【0142】
重合体組成物３：スチレン系熱可塑性重合体組成物：ＴＰＳ－２
三菱ケミカル株社製「テファブロック（登録商標）ＭＥ５３０１ＣＳ」
ＭＦＲ（２３０℃、４９Ｎ）：７ｇ／分
密度：０．８９ｇ／ｃｍ３
デュロＡ硬度：５４
切断時引張強さ：１２ＭＰａ
切断時伸び：８６０％
周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδ：０．１
周波数１００～４０００Ｈｚの最高Ｔａｎδ：０．１
三菱ケミカル株社製「テファブロック（登録商標）ＭＥ５３０１ＣＳ」
ＭＦＲ（２３０℃、４９Ｎ）：７ｇ／分
密度：０．８９ｇ／ｃｍ３
デュロＡ硬度：５４
切断時引張強さ：１２ＭＰａ
切断時伸び：８６０％
周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδ：０．１
周波数１００～４０００Ｈｚの最高Ｔａｎδ：０．１
【0143】
重合体組成物４：オレフィン系熱可塑性重合体組成物：ＴＰＶ－１
三菱ケミカル株社製「トレックスプレーン（登録商標）３６５５」
ＭＦＲ（２３０℃、４９Ｎ）：１０ｇ／分
密度：０．８９ｇ／ｃｍ３
デュロＡ硬度：６６
切断時引張強さ：７ＭＰａ
切断時伸び：６７０％
周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδ：０．１
周波数１００～４０００Ｈｚの最高Ｔａｎδ：０．１
三菱ケミカル株社製「トレックスプレーン（登録商標）３６５５」
ＭＦＲ（２３０℃、４９Ｎ）：１０ｇ／分
密度：０．８９ｇ／ｃｍ３
デュロＡ硬度：６６
切断時引張強さ：７ＭＰａ
切断時伸び：６７０％
周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδ：０．１
周波数１００～４０００Ｈｚの最高Ｔａｎδ：０．１
【0144】
〔重合体組成物の物性評価方法〕
重合体組成物の物性評価は、以下に示す（１）～（５）の方法で行った。
重合体組成物の物性評価は、以下に示す（１）～（５）の方法で行った。
【0145】
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＩＳＯ１１３３に準拠し、２３０℃、荷重２１．２Ｎまたは荷重４９Ｎで測定した。
ＩＳＯ１１３３に準拠し、２３０℃、荷重２１．２Ｎまたは荷重４９Ｎで測定した。
【0146】
（２）密度
ＩＳＯ１１８３に準拠して測定した。
ＩＳＯ１１８３に準拠して測定した。
【0147】
（３）デュロＡ硬度
インラインスクリュータイプの射出成形機（東芝機械社製、商品番号：ＩＳ１３０）を用い、射出圧力５０ＭＰａ、シリンダー温度２２０℃、金型温度４０℃の条件下にて、各重合体組成物を射出成形して、厚さ２ｍｍ×幅１２０ｍｍ×長さ８０ｍｍのシート状の試験片を成形し、ＩＳＯ７６１９に準拠し、硬度（１５秒後）を測定した。
ただし、厚み０．５ｍｍのタイガースポリマー社製のＮＢＲ板については、ＪＩＳ Ｋ６２５３に基づき１秒以内に測定したカタログ値を示す。
インラインスクリュータイプの射出成形機（東芝機械社製、商品番号：ＩＳ１３０）を用い、射出圧力５０ＭＰａ、シリンダー温度２２０℃、金型温度４０℃の条件下にて、各重合体組成物を射出成形して、厚さ２ｍｍ×幅１２０ｍｍ×長さ８０ｍｍのシート状の試験片を成形し、ＩＳＯ７６１９に準拠し、硬度（１５秒後）を測定した。
ただし、厚み０．５ｍｍのタイガースポリマー社製のＮＢＲ板については、ＪＩＳ Ｋ６２５３に基づき１秒以内に測定したカタログ値を示す。
【0148】
（４）切断時引張強さ／切断時伸び（引張試験）
インラインスクリュータイプの射出成形機（東芝機械社製、商品番号：ＩＳ１３０）を用い、射出圧力５０ＭＰａ、シリンダー温度２２０℃、金型温度４０℃の条件下にて、各重合体組成物を射出成形して、厚さ２ｍｍ×幅１２０ｍｍ×長さ８０ｍｍのシートを得た。ＩＳＯ３７に準拠し、試験片打抜刃（ＴＹＰＥ １Ａ）を用いて、得られたシートからダンベル状の試験片を打ち抜き、この試験片を用いて、ＩＳＯ３７に準拠し、試験速度：５００ｍｍ／分で測定した。
ただし、厚み０．５ｍｍのタイガースポリマー社製のＮＢＲ板については、ＪＩＳ Ｋ６２５１に基づくカタログ値を示す。
インラインスクリュータイプの射出成形機（東芝機械社製、商品番号：ＩＳ１３０）を用い、射出圧力５０ＭＰａ、シリンダー温度２２０℃、金型温度４０℃の条件下にて、各重合体組成物を射出成形して、厚さ２ｍｍ×幅１２０ｍｍ×長さ８０ｍｍのシートを得た。ＩＳＯ３７に準拠し、試験片打抜刃（ＴＹＰＥ １Ａ）を用いて、得られたシートからダンベル状の試験片を打ち抜き、この試験片を用いて、ＩＳＯ３７に準拠し、試験速度：５００ｍｍ／分で測定した。
ただし、厚み０．５ｍｍのタイガースポリマー社製のＮＢＲ板については、ＪＩＳ Ｋ６２５１に基づくカタログ値を示す。
【0149】
（５）周波数１００～４０００Ｈｚの最低Ｔａｎδと最高Ｔａｎδ
インラインスクリュータイプの射出成形機（東芝機械社製、商品番号：ＩＳ１３０）を用い、射出圧力５０ＭＰａ、シリンダー温度２２０℃、金型温度４０℃の条件下にて、各重合体組成物を射出成形して、厚さ２ｍｍ×幅１２０ｍｍ×長さ８０ｍｍのシートを得た。このシートより、幅１０ｍｍ×長さ約２５ｍｍのシート片をＭＤ方向に打ち抜き、試験片とした。
ただし、厚み０．５ｍｍのタイガースポリマー社製のＮＢＲ板については、厚み０．５ｍｍ×縦５００ｍｍ×横５００ｍｍのシートから幅１０ｍｍ×長さ約２５ｍｍのシート片を打ち抜き、これを試験片とした。
上記作製した試験片を用いて、測定装置ＭＣＲ３０１型粘弾性測定機（アントンパール社製）で、測定モードをねじりとし、窒素雰囲気下で、－２０℃、－１０℃、０℃、１０℃、２０℃、周波数０．１～２５．１Ｈｚ、ひずみ０．１％にて、貯蔵弾性率、損失弾性率、損失正接（Ｔａｎδ）を測定した。次いで、温度時間換算則により温度周波数依存性の結果の周波数域を拡張するため、Ｗｉｌｌｉａｍｓ－Ｌａｎｄｅｌ－Ｆｅｒｒｙの式（ＷＬＦ式）に基づき、測定における周波数を変換し、基準温度２０℃におけるＴａｎδのマスターカーブを作成した。このマスターカーブから、周波数領域１００Ｈｚ～４，０００Ｈｚの間のＴａｎδの値の最大値と最低値を求めた。
インラインスクリュータイプの射出成形機（東芝機械社製、商品番号：ＩＳ１３０）を用い、射出圧力５０ＭＰａ、シリンダー温度２２０℃、金型温度４０℃の条件下にて、各重合体組成物を射出成形して、厚さ２ｍｍ×幅１２０ｍｍ×長さ８０ｍｍのシートを得た。このシートより、幅１０ｍｍ×長さ約２５ｍｍのシート片をＭＤ方向に打ち抜き、試験片とした。
ただし、厚み０．５ｍｍのタイガースポリマー社製のＮＢＲ板については、厚み０．５ｍｍ×縦５００ｍｍ×横５００ｍｍのシートから幅１０ｍｍ×長さ約２５ｍｍのシート片を打ち抜き、これを試験片とした。
上記作製した試験片を用いて、測定装置ＭＣＲ３０１型粘弾性測定機（アントンパール社製）で、測定モードをねじりとし、窒素雰囲気下で、－２０℃、－１０℃、０℃、１０℃、２０℃、周波数０．１～２５．１Ｈｚ、ひずみ０．１％にて、貯蔵弾性率、損失弾性率、損失正接（Ｔａｎδ）を測定した。次いで、温度時間換算則により温度周波数依存性の結果の周波数域を拡張するため、Ｗｉｌｌｉａｍｓ－Ｌａｎｄｅｌ－Ｆｅｒｒｙの式（ＷＬＦ式）に基づき、測定における周波数を変換し、基準温度２０℃におけるＴａｎδのマスターカーブを作成した。このマスターカーブから、周波数領域１００Ｈｚ～４，０００Ｈｚの間のＴａｎδの値の最大値と最低値を求めた。
【0150】
〔実施例・比較例〕
［実施例１］
単層Ｔダイ成形機（（株）ＧＳＩクレオス社製）を用いて、シリンダー温度２００℃で、重合体組成物１から幅２８０ｍｍ、厚み０．５ｍｍのシートを作製した。
２枚のＳＭＣ－１の間に上記シートを挟み、１４０℃、圧力４ＭＰａにて５分間、加熱および加圧して厚さ４ｍｍのパネルを成形した。このパネルの断面を観察したところ、２つのＦＲＰ層に挟まれた重合体組成物１の層の厚さは０．５ｍｍであった。
得られたパネルの物性について、後述の（１）～（４）の方法で評価を行った。
［実施例１］
単層Ｔダイ成形機（（株）ＧＳＩクレオス社製）を用いて、シリンダー温度２００℃で、重合体組成物１から幅２８０ｍｍ、厚み０．５ｍｍのシートを作製した。
２枚のＳＭＣ－１の間に上記シートを挟み、１４０℃、圧力４ＭＰａにて５分間、加熱および加圧して厚さ４ｍｍのパネルを成形した。このパネルの断面を観察したところ、２つのＦＲＰ層に挟まれた重合体組成物１の層の厚さは０．５ｍｍであった。
得られたパネルの物性について、後述の（１）～（４）の方法で評価を行った。
【0151】
［実施例２］
重合体組成物１のシートに代えて重合体組成物２のシートを用いたこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形し、評価を行った。
重合体組成物１のシートに代えて重合体組成物２のシートを用いたこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形し、評価を行った。
【0152】
［実施例３、比較例１～４］
実施例３においては、ＳＭＣ－１に代えてＧＭＣ－１を用いたこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形した。
比較例１においては、２枚のＳＭＣ－１の間に何も挟まなかったこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形した。
比較例２においては、重合体組成物１のシートに代えて重合体組成物３のシートを用いたこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形した。
比較例３においては、重合体組成物１のシートに代えて重合体組成物４のシートを用いたこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形した。
比較例４においては、２枚のＧＭＣ－１の間に何も挟まなかったこと以外は実施例３と同様にしてパネルを成形した。
実施例３および比較例１～４で成形したパネルについて、いずれも実施例１と同様にして評価を行った。
実施例３においては、ＳＭＣ－１に代えてＧＭＣ－１を用いたこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形した。
比較例１においては、２枚のＳＭＣ－１の間に何も挟まなかったこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形した。
比較例２においては、重合体組成物１のシートに代えて重合体組成物３のシートを用いたこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形した。
比較例３においては、重合体組成物１のシートに代えて重合体組成物４のシートを用いたこと以外は実施例１と同様にしてパネルを成形した。
比較例４においては、２枚のＧＭＣ－１の間に何も挟まなかったこと以外は実施例３と同様にしてパネルを成形した。
実施例３および比較例１～４で成形したパネルについて、いずれも実施例１と同様にして評価を行った。
【0153】
〔パネルの評価方法〕
（１）振動減衰性
振動減衰性はハンマリング試験にて得られる加速度／加振力（イナータンス）を算出し、評価した。ハンマリング試験は打撃試験とも呼ばれ、試験対象のパネルをインパルスハンマで加振し、その結果生じる振動を加速度センサーにより計測する試験方法である。
本評価では、得られたパネルの端を糸で吊るし自由支持とし、パネルの中央の位置に加速度センサーを固定し、加速度を測定した。一方、加振力は、加速度の測定開始後、加速度センサーを固定した反対側から力センサーを内蔵したインパルスハンマにより加振した際に力センサーで計測される加振力の値を用いて算出することにより計測出来る。
（１）振動減衰性
振動減衰性はハンマリング試験にて得られる加速度／加振力（イナータンス）を算出し、評価した。ハンマリング試験は打撃試験とも呼ばれ、試験対象のパネルをインパルスハンマで加振し、その結果生じる振動を加速度センサーにより計測する試験方法である。
本評価では、得られたパネルの端を糸で吊るし自由支持とし、パネルの中央の位置に加速度センサーを固定し、加速度を測定した。一方、加振力は、加速度の測定開始後、加速度センサーを固定した反対側から力センサーを内蔵したインパルスハンマにより加振した際に力センサーで計測される加振力の値を用いて算出することにより計測出来る。
【0154】
（１）－１ 振動減衰時間
振動減衰時間の測定において、インパルスハンマが加振された時にトリガーが掛かるように設定し、０．１秒ごとに加速度の取り込みを開始後、インパルスハンマの加振される前の加速度の検出時間を約０．１６秒間とし、加振後の測定終了までの間を約２秒とした。例えば、実施例１及び比較例１のパネルでは、図１（ａ），（ｂ）に示すインパルス応答結果を得た。
振動減衰時間は、インパルスハンマによる加振後、イナータンスが加振前と同レベルまで下がるまでの時間であり、具体的には、測定が終了するまでの間において、インパルスハンマの加振後のイナータンスが加振前のイナータンスレベルに減衰し０．５秒間連続して減衰状態を維持した最初の時間との差を振動減衰時間とした。この時、加振前の振動と同じレベルの安定した状態の指標として、下記式１のＸ秒における振動安定指数として算出した。
実施例１～２、比較例１～３のパネルでは、インパルスハンマによる加振前の約０．１６秒間の状態振動レベルの振動安定指数の最大値が０．０３であったため、加振後において０．５秒間連続して振動安定指数が０．０３以内となったときを振動減衰状態とみなし、インパルスハンマにより加振した直後の時間を０として、安定した状態になった最初の時間と差の時間を、振動減衰時間として算出した。
実施例３と比較例４のパネルについては、インパルスハンマによる加振前の振動安定指数の最大値が０．０５であったため、加振後において０．５秒間連続して振動安定指数が０．０５以内となったときを振動減衰状態とみなし、インパルスハンマにより加振した直後の時間を０として、安定した状態になった最初の時間と差の時間を、振動減衰時間として算出した。
式１：
振動安定指数＝絶対値［（Ｘ＋０．１秒の加速度／加振力）－（Ｘ秒の加速度／加振力）］／０．１（秒）
振動減衰時間は短い程振動減衰性に優れる。
振動減衰時間の測定において、インパルスハンマが加振された時にトリガーが掛かるように設定し、０．１秒ごとに加速度の取り込みを開始後、インパルスハンマの加振される前の加速度の検出時間を約０．１６秒間とし、加振後の測定終了までの間を約２秒とした。例えば、実施例１及び比較例１のパネルでは、図１（ａ），（ｂ）に示すインパルス応答結果を得た。
振動減衰時間は、インパルスハンマによる加振後、イナータンスが加振前と同レベルまで下がるまでの時間であり、具体的には、測定が終了するまでの間において、インパルスハンマの加振後のイナータンスが加振前のイナータンスレベルに減衰し０．５秒間連続して減衰状態を維持した最初の時間との差を振動減衰時間とした。この時、加振前の振動と同じレベルの安定した状態の指標として、下記式１のＸ秒における振動安定指数として算出した。
実施例１～２、比較例１～３のパネルでは、インパルスハンマによる加振前の約０．１６秒間の状態振動レベルの振動安定指数の最大値が０．０３であったため、加振後において０．５秒間連続して振動安定指数が０．０３以内となったときを振動減衰状態とみなし、インパルスハンマにより加振した直後の時間を０として、安定した状態になった最初の時間と差の時間を、振動減衰時間として算出した。
実施例３と比較例４のパネルについては、インパルスハンマによる加振前の振動安定指数の最大値が０．０５であったため、加振後において０．５秒間連続して振動安定指数が０．０５以内となったときを振動減衰状態とみなし、インパルスハンマにより加振した直後の時間を０として、安定した状態になった最初の時間と差の時間を、振動減衰時間として算出した。
式１：
振動安定指数＝絶対値［（Ｘ＋０．１秒の加速度／加振力）－（Ｘ秒の加速度／加振力）］／０．１（秒）
振動減衰時間は短い程振動減衰性に優れる。
【0155】
（１）－２ 振動減衰量
加速度センサーで得られた信号をＦＦＴアナライザーにより周波数毎に分解して、周波数毎のイナータンス（単位ｄＢ）を得た。
実施例１～２、比較例２～３の固有振動数のピークトップのイナータンス減衰量について、比較例１に対する固有振動数の減衰量について評価を行った。
図２に実施例１と比較例１のハンマリング試験により得られたイナータンス（単位ｄＢ）の測定結果を示す。図２の矢印Ｃ－１～Ｃ－７は、比較例１のハンマリング試験により得られたイナータンス（単位ｄＢ）の測定結果における１０００～４０００Ｈｚの間の７点の固有振動数のピークを示す。比較例１の７点のピークトップのイナータンス（ｄＢ）に対して、実施例１～２、比較例２～３は比較例１の個々の固有振動数に相当するピークは、比較例１のピーク位置よりやや低周波数側にシフトするため、個々のピークに対して低周波数側に表れているピークの７点（図２中・）を選択し、比較例１のピークとのイナータンスの差を求め、平均値をピークトップの減衰量として求めた。
このとき、図２の実施例１のように明確なピークが存在しないものついては、図２のＥ－１～Ｅ－７のように、比較例１のピークよりやや低周波側にあるなだらかな曲線の谷と谷の山にあたるイナータンスの最大値をピークトップのイナータンス（ｄＢ）として、比較例１のイナータンスとの差の平均値を減衰量として求めた。
例えば、図２の比較例１のＣ－１のピークに対しては実施例１のＥ－１のピークを選択し、そのピークトップの差を求めた。同様にＣ－２に対してＥ－２、Ｃ－７に対してＥ－７というように７点の差を求め、得られた差を平均し、ピークトップの減衰量を算出した。
同様に比較例４についても、比較例４の１０００～４０００Ｈｚの固有振動数に相当するピーク６点を選択し、実施例３の各固有振動数のピークトップの差を平均値し、ピークトップの減衰量を算出した。
周波数１０００～４０００Ｈｚは、振動は空気を伝播し音変換されるもののそのまま同じ周波数に反映する訳ではないが、騒音レベルを測定するためのＡ特性とよばれる周波数重み付け特性があり、１０００Ｈｚを基準としていることから、重み付け特性の影響のない１０００Ｈｚ～４０００Ｈｚの周波数を対象として選定した。
減衰量の数字が大きいほど振動減衰性に優れる。
加速度センサーで得られた信号をＦＦＴアナライザーにより周波数毎に分解して、周波数毎のイナータンス（単位ｄＢ）を得た。
実施例１～２、比較例２～３の固有振動数のピークトップのイナータンス減衰量について、比較例１に対する固有振動数の減衰量について評価を行った。
図２に実施例１と比較例１のハンマリング試験により得られたイナータンス（単位ｄＢ）の測定結果を示す。図２の矢印Ｃ－１～Ｃ－７は、比較例１のハンマリング試験により得られたイナータンス（単位ｄＢ）の測定結果における１０００～４０００Ｈｚの間の７点の固有振動数のピークを示す。比較例１の７点のピークトップのイナータンス（ｄＢ）に対して、実施例１～２、比較例２～３は比較例１の個々の固有振動数に相当するピークは、比較例１のピーク位置よりやや低周波数側にシフトするため、個々のピークに対して低周波数側に表れているピークの７点（図２中・）を選択し、比較例１のピークとのイナータンスの差を求め、平均値をピークトップの減衰量として求めた。
このとき、図２の実施例１のように明確なピークが存在しないものついては、図２のＥ－１～Ｅ－７のように、比較例１のピークよりやや低周波側にあるなだらかな曲線の谷と谷の山にあたるイナータンスの最大値をピークトップのイナータンス（ｄＢ）として、比較例１のイナータンスとの差の平均値を減衰量として求めた。
例えば、図２の比較例１のＣ－１のピークに対しては実施例１のＥ－１のピークを選択し、そのピークトップの差を求めた。同様にＣ－２に対してＥ－２、Ｃ－７に対してＥ－７というように７点の差を求め、得られた差を平均し、ピークトップの減衰量を算出した。
同様に比較例４についても、比較例４の１０００～４０００Ｈｚの固有振動数に相当するピーク６点を選択し、実施例３の各固有振動数のピークトップの差を平均値し、ピークトップの減衰量を算出した。
周波数１０００～４０００Ｈｚは、振動は空気を伝播し音変換されるもののそのまま同じ周波数に反映する訳ではないが、騒音レベルを測定するためのＡ特性とよばれる周波数重み付け特性があり、１０００Ｈｚを基準としていることから、重み付け特性の影響のない１０００Ｈｚ～４０００Ｈｚの周波数を対象として選定した。
減衰量の数字が大きいほど振動減衰性に優れる。
【0156】
（２）音響特性
（１）のハンマリング試験で使用したパネルを、手の甲側の中指の中手指節関節部分で叩き、人の耳で聞いた音のレベルを下記基準で評価した。
〇：叩いた時、金属音はせず低音がし、ほとんど響かない
△：叩いた時、やや甲高い金属音がし、残響音が少し残る
×：叩いた時、甲高い金属音がし、残響音が残る
（１）のハンマリング試験で使用したパネルを、手の甲側の中指の中手指節関節部分で叩き、人の耳で聞いた音のレベルを下記基準で評価した。
〇：叩いた時、金属音はせず低音がし、ほとんど響かない
△：叩いた時、やや甲高い金属音がし、残響音が少し残る
×：叩いた時、甲高い金属音がし、残響音が残る
【0157】
（３）靭性
得られたパネルを幅２５ｍｍで精密切断機により切断し、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準じて曲げ強度と曲げ弾性率を測定し、その測定値から最大曲げひずみを算出した。
最大曲げひずみの数値が大きいほど靭性に優れる。
得られたパネルを幅２５ｍｍで精密切断機により切断し、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準じて曲げ強度と曲げ弾性率を測定し、その測定値から最大曲げひずみを算出した。
最大曲げひずみの数値が大きいほど靭性に優れる。
【0158】
（４）表面平滑性
表面平滑性は、表面の凹凸の平均値を基準線として、その区間の基準線からの距離の平均値である算術平均粗さＲａを測定することにより評価した。
パネルの表面を東京精密社製表面粗さ形状測定機サーフコム「ＴＯＵＣＨ５５０」により、ＪＩＳ Ｂ０６０１による算術平均粗さＲａを測定した。評価距離は５ｍｍ、測定速度０．６ｍｍ／ｍｉｎ、カットオフ値０．８ｍｍとした。
Ｒａの値が小さい程、表面平滑性に優れる。
表面平滑性は、表面の凹凸の平均値を基準線として、その区間の基準線からの距離の平均値である算術平均粗さＲａを測定することにより評価した。
パネルの表面を東京精密社製表面粗さ形状測定機サーフコム「ＴＯＵＣＨ５５０」により、ＪＩＳ Ｂ０６０１による算術平均粗さＲａを測定した。評価距離は５ｍｍ、測定速度０．６ｍｍ／ｍｉｎ、カットオフ値０．８ｍｍとした。
Ｒａの値が小さい程、表面平滑性に優れる。
【0159】
［実施例４、比較例５～６］
単層Ｔダイ成形機（（株）ＧＳＩクレオス社製）を用いて、シリンダー温度２００℃で、重合体組成物１、重合体組成物３、重合体組成物４の各重合体組成物から幅２８０ｍｍ、厚み０．５ｍｍのシートを作製した。
２枚のＳＭＣ－１の間に上記の各重合体組成物のシートを挟み、１４０℃、圧力４ＭＰａにて５分間、加熱および加圧して厚さ４ｍｍのパネルを成形した。このパネルの断面を観察したところ、２つのＦＲＰ層に挟まれた重合体組成物１、３、４の層の厚さは０．５ｍｍであった。
得られたパネルの物性について、後述のフラットワイズによる密着性評価方法で評価を行った。
単層Ｔダイ成形機（（株）ＧＳＩクレオス社製）を用いて、シリンダー温度２００℃で、重合体組成物１、重合体組成物３、重合体組成物４の各重合体組成物から幅２８０ｍｍ、厚み０．５ｍｍのシートを作製した。
２枚のＳＭＣ－１の間に上記の各重合体組成物のシートを挟み、１４０℃、圧力４ＭＰａにて５分間、加熱および加圧して厚さ４ｍｍのパネルを成形した。このパネルの断面を観察したところ、２つのＦＲＰ層に挟まれた重合体組成物１、３、４の層の厚さは０．５ｍｍであった。
得られたパネルの物性について、後述のフラットワイズによる密着性評価方法で評価を行った。
【0160】
〔フラットワイズによる密着性評価方法〕
パネルから２５ｍｍ角の試験片を切り出した。この試験片の両主表面を紙ヤスリ＃１２０で荒らした後、その主表面のそれぞれに、エポキシ樹脂で含浸させたガラス不織布からなるフィルム接着剤（Ｓｏｌｖａｙ社製ＦＭ７３）を用いて、図４に示すようにアルミニウム治具を接着した。接着前に、アルミニウム治具の接着面も試験片と同様に紙ヤスリ＃１２０で荒らした。フィルム接着剤の硬化条件は１２０℃
、９０分間とした。
パネルから２５ｍｍ角の試験片を切り出した。この試験片の両主表面を紙ヤスリ＃１２０で荒らした後、その主表面のそれぞれに、エポキシ樹脂で含浸させたガラス不織布からなるフィルム接着剤（Ｓｏｌｖａｙ社製ＦＭ７３）を用いて、図４に示すようにアルミニウム治具を接着した。接着前に、アルミニウム治具の接着面も試験片と同様に紙ヤスリ＃１２０で荒らした。フィルム接着剤の硬化条件は１２０℃
、９０分間とした。
【0161】
上記のように両面にそれぞれアルミニウム治具を接着した試験片を用いて、ＡＳＴＭ Ｃ２９７／２９７Ｍ「Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｔｅｓｔ Ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ Ｆｌａｔｗｉｓｅ Ｔｅｎｓｉｌｅ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ Ｓａｎｄｗｉｃｈ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓ」を参考にしてフラットワイズ引張試験を行った。引張試験機にはインストロン製万能試験機を使用した。ロードセルの定格容量は１００ｋＮ
、引張速度は２ｍｍ／ｍｉｎであった。
フラットワイズ引張強度は、破断荷重を試験片の面積（２５ｍｍ×２５ｍｍ）で割った値である。
試験は３回行い（試験片１、試験片２、試験片３）、３回の測定値の平均値を求めた。
、引張速度は２ｍｍ／ｍｉｎであった。
フラットワイズ引張強度は、破断荷重を試験片の面積（２５ｍｍ×２５ｍｍ）で割った値である。
試験は３回行い（試験片１、試験片２、試験片３）、３回の測定値の平均値を求めた。
【0162】
〔評価結果〕
実施例１～３及び比較例１～４のパネルの評価結果を下記表１に示す。
実施例４及び比較例５～６にフラットワイズ引張強度の測定結果を表２に示す。
実施例１～３及び比較例１～４のパネルの評価結果を下記表１に示す。
実施例４及び比較例５～６にフラットワイズ引張強度の測定結果を表２に示す。
【0163】
【表1】
【0164】
【表2】
【0165】
表１に示すように、第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層の間に重合体組成物（Ａ）の層を有する実施例１～３のパネルは、重合体組成物の層を有さない比較例１および４並びに重合体組成物（Ａ）に該当しない重合体組成物の層を有する比較例２および３と比べ、振動減衰性が高く、音響特性と靭性においても勝っていた。更に、実施例１～３のパネルは、比較例１および４と比べ、表面平滑性が改善されていた。
【0166】
表２に示すように、第一のＦＲＰ層と第二のＦＲＰ層の間に重合体組成物（Ａ）の層を有する実施例４のパネルは、比較例４および５に比べ、フラットワイズ引張強度が高く、高い密着性が得られていた。
【符号の説明】
【0167】
１０ 連続繊維束
２０ チョップド繊維束
３０ 繊維マット
４０ マトリックス樹脂のペースト
４１ 第一樹脂層
４２ 第二樹脂層
５１ 第一キャリアフィルム
５２ 第二キャリアフィルム
６０ 積層体
１１０ ロータリーカッター
１２０、１３０ 塗工機
１４０ 含浸機
２０ チョップド繊維束
３０ 繊維マット
４０ マトリックス樹脂のペースト
４１ 第一樹脂層
４２ 第二樹脂層
５１ 第一キャリアフィルム
５２ 第二キャリアフィルム
６０ 積層体
１１０ ロータリーカッター
１２０、１３０ 塗工機
１４０ 含浸機
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】