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特開2024-69067ガラス板、曲げガラス、合わせガラス、車両用窓ガラス及び建築用窓ガラス
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024069067
(43)【公開日】2024-05-21
(54)【発明の名称】ガラス板、曲げガラス、合わせガラス、車両用窓ガラス及び建築用窓ガラス
(51)【国際特許分類】
C03C 3/085 20060101AFI20240514BHJP
C03C 3/087 20060101ALI20240514BHJP
【ＦＩ】
C03C3/085
C03C3/087
【審査請求】未請求
【請求項の数】19
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022179856
(22)【出願日】2022-11-09
(71)【出願人】
【識別番号】000000044
【氏名又は名称】ＡＧＣ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002000
【氏名又は名称】弁理士法人栄光事務所
(72)【発明者】
【氏名】掛川 貴之
(72)【発明者】
【氏名】梶原 貴人
(72)【発明者】
【氏名】澤村 茂輝
【テーマコード（参考）】
4G062
【Ｆターム（参考）】
4G062AA01
4G062BB01
4G062CC10
4G062DA07
4G062DB03
4G062DC01
4G062DD01
4G062DE01
4G062DF01
4G062EA01
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4G062EA03
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4G062EB02
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4G062EF01
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4G062GA01
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4G062HH11
4G062HH12
4G062HH13
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4G062HH20
4G062JJ01
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4G062JJ10
4G062KK01
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4G062KK07
4G062KK10
4G062MM01
4G062NN12
4G062NN13
4G062NN29
4G062NN34
(57)【要約】
【課題】本発明は、優れたクラック耐性および遮熱性を両立するガラス板の提供を目的とする。
【解決手段】酸化物基準のモル％表示で、７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％、１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％、０．０％≦ＭｇＯ≦１０％、０．０％≦ＣａＯ≦１０％、０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％、０．０％≦ＢａＯ≦１．０％、０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％、０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％、０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％、１．０％≦ＲＯ≦１０％、８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％、０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％、ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）を含有し、厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される日射透過率Ｔｅが９０％以下である、ガラス板。
【選択図】なし
【解決手段】酸化物基準のモル％表示で、７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％、１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％、０．０％≦ＭｇＯ≦１０％、０．０％≦ＣａＯ≦１０％、０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％、０．０％≦ＢａＯ≦１．０％、０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％、０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％、０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％、１．０％≦ＲＯ≦１０％、８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％、０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％、ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）を含有し、厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される日射透過率Ｔｅが９０％以下である、ガラス板。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
酸化物基準のモル％表示で、
７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％
１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％
１．０％≦ＲＯ≦１０％
８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％
０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％
ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０
（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）
を含有し、
厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される日射透過率Ｔｅが９０％以下である、ガラス板。
７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％
１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％
１．０％≦ＲＯ≦１０％
８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％
０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％
ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０
（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）
を含有し、
厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される日射透過率Ｔｅが９０％以下である、ガラス板。
【請求項2】
クラック発生率が５０％となる荷重が０．２５ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９０ＭＰａ・ｍ０．５以上である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項3】
厚さを２．０ｍｍに換算したときの、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖが７５％以上である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項4】
厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される紫外線透過率Ｔｕｖが７０％以下である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項5】
ガラス粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２が１７００℃以下である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項6】
ガラス粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４が１２００℃以下である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項7】
ガラス粘度が１０１２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ１２が６１０℃以下である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項8】
５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が９０×１０－７／℃以下である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項9】
ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｋ２Ｏを０．０％以上３．０％以下含有する、請求項１に記載のガラス板。
【請求項10】
５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が８５×１０－７／℃以下である、請求項９に記載のガラス板。
【請求項11】
Ｂ２Ｏ３を実質的に含有しない、請求項１に記載のガラス板。
【請求項12】
ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、Ａｌ２Ｏ３を２．０％以上、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｎａ２Ｏを１０％以上、Ｋ２Ｏを０．０％以上２．０％以下含有し、Ｂ２Ｏ３を実質的に含有せず、クラック発生率が５０％となる荷重が０．５０ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９３ＭＰａ・ｍ０．５以上である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項13】
請求項１に記載のガラス板からなる、曲げガラス。
【請求項14】
請求項７に記載のガラス板からなる、曲げガラス。
【請求項15】
第１ガラス板と、第２ガラス板と、前記第１ガラス板と前記第２ガラス板の間に挟持される中間膜とを有し、
前記第１ガラス板及び前記第２ガラス板の少なくとも一方が、請求項１～１２のいずれか１項に記載のガラス板、または、請求項１３または１４に記載の曲げガラスである、合わせガラス。
前記第１ガラス板及び前記第２ガラス板の少なくとも一方が、請求項１～１２のいずれか１項に記載のガラス板、または、請求項１３または１４に記載の曲げガラスである、合わせガラス。
【請求項16】
請求項１～１２のいずれか１項に記載のガラス板を備える車両用窓ガラス。
【請求項17】
請求項１～１２のいずれか１項に記載のガラス板を備える建築用窓ガラス。
【請求項18】
請求項１５に記載の合わせガラスを備える車両用窓ガラス。
【請求項19】
請求項１５に記載の合わせガラスを備える建築用窓ガラス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ガラス板、曲げガラス、合わせガラス、車両用窓ガラス及び建築用窓ガラスに関する。
【背景技術】
【0002】
近年、自動車をはじめとする車両用のガラスや建築用のガラスは、省エネルギーの観点から遮熱性が求められている。遮熱性が高いガラスを車両用に用いることで、日射による車両内の温度の上昇が抑制され、冷房負荷を低減できる。
【0003】
特許文献１には、ＳｒＯ及びＢａＯを合計で４重量％超含有させることにより、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長側へ約１００ｎｍ移動させ、可視光透過率が高く、さらに伝熱性の低いガラスが得られることが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特表２０１０－５２２６８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかしながら、特許文献１に記載のガラスはＳｒＯおよびＢａＯを合計で４重量％超含有するため、クラック耐性が悪く車両用窓ガラスとして用いた時に飛び石により割れやすいという問題がある。
【0006】
本発明は、上記課題を鑑みて、優れたクラック耐性および遮熱性を両立するガラス板、合わせガラス、さらに該ガラス板や該合わせガラスを用いた車両用窓ガラスまたは建築用窓ガラスを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明者らは、特定の組成範囲を有するガラス板とすることで上記の課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は以下の通りである。
［１］酸化物基準のモル％表示で、
７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％
１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％
１．０％≦ＲＯ≦１０％
８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％
０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％
ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０
（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）
を含有し、
厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される日射透過率Ｔｅが９０％以下である、ガラス板。
［２］クラック発生率が５０％となる荷重が０．２５ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９０ＭＰａ・ｍ０．５以上である、［１］に記載のガラス板。
［３］厚さを２．０ｍｍに換算したときの、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖが７５％以上である、［１］に記載のガラス板。
［４］厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される紫外線透過率Ｔｕｖが７０％以下である、［１］に記載のガラス板。
［５］ガラス粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２が１７００℃以下である、［１］に記載のガラス板。
［６］ガラス粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４が１２００℃以下である、［１］に記載のガラス板。
［７］ガラス粘度が１０１２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ１２が６１０℃以下である、［１］に記載のガラス板。
［８］５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が９０×１０－７／℃以下である、［１］に記載のガラス板。
［９］ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｋ２Ｏを０．０％以上３．０％以下含有する、［１］に記載のガラス板。
［１０］５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が８５×１０－７／℃以下である、［９］に記載のガラス板。
［１１］Ｂ２Ｏ３を実質的に含有しない、［１］に記載のガラス板。
［１２］ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、Ａｌ２Ｏ３を２．０％以上、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｎａ２Ｏを１０％以上、Ｋ２Ｏを０．０％以上２．０％以下含有し、Ｂ２Ｏ３を実質的に含有せず、クラック発生率が５０％となる荷重が０．５０ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９３ＭＰａ・ｍ０．５以上である、［１］に記載のガラス板。
［１３］［１］に記載のガラス板からなる、曲げガラス。
［１４］［７］に記載のガラス板からなる、曲げガラス。
［１５］第１ガラス板と、第２ガラス板と、前記第１ガラス板と前記第２ガラス板の間に挟持される中間膜とを有し、
前記第１ガラス板及び前記第２ガラス板の少なくとも一方が、［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板、または、［１３］または［１４］に記載の曲げガラスである、合わせガラス。
［１６］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板を備える車両用窓ガラス。
［１７］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板を備える建築用窓ガラス。
［１８］［１５］に記載の合わせガラスを備える車両用窓ガラス。
［１９］［１５］に記載の合わせガラスを備える建築用窓ガラス。
すなわち、本発明は以下の通りである。
［１］酸化物基準のモル％表示で、
７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％
１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％
１．０％≦ＲＯ≦１０％
８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％
０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％
ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０
（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）
を含有し、
厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される日射透過率Ｔｅが９０％以下である、ガラス板。
［２］クラック発生率が５０％となる荷重が０．２５ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９０ＭＰａ・ｍ０．５以上である、［１］に記載のガラス板。
［３］厚さを２．０ｍｍに換算したときの、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖが７５％以上である、［１］に記載のガラス板。
［４］厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される紫外線透過率Ｔｕｖが７０％以下である、［１］に記載のガラス板。
［５］ガラス粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２が１７００℃以下である、［１］に記載のガラス板。
［６］ガラス粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４が１２００℃以下である、［１］に記載のガラス板。
［７］ガラス粘度が１０１２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ１２が６１０℃以下である、［１］に記載のガラス板。
［８］５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が９０×１０－７／℃以下である、［１］に記載のガラス板。
［９］ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｋ２Ｏを０．０％以上３．０％以下含有する、［１］に記載のガラス板。
［１０］５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が８５×１０－７／℃以下である、［９］に記載のガラス板。
［１１］Ｂ２Ｏ３を実質的に含有しない、［１］に記載のガラス板。
［１２］ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、Ａｌ２Ｏ３を２．０％以上、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｎａ２Ｏを１０％以上、Ｋ２Ｏを０．０％以上２．０％以下含有し、Ｂ２Ｏ３を実質的に含有せず、クラック発生率が５０％となる荷重が０．５０ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９３ＭＰａ・ｍ０．５以上である、［１］に記載のガラス板。
［１３］［１］に記載のガラス板からなる、曲げガラス。
［１４］［７］に記載のガラス板からなる、曲げガラス。
［１５］第１ガラス板と、第２ガラス板と、前記第１ガラス板と前記第２ガラス板の間に挟持される中間膜とを有し、
前記第１ガラス板及び前記第２ガラス板の少なくとも一方が、［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板、または、［１３］または［１４］に記載の曲げガラスである、合わせガラス。
［１６］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板を備える車両用窓ガラス。
［１７］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板を備える建築用窓ガラス。
［１８］［１５］に記載の合わせガラスを備える車両用窓ガラス。
［１９］［１５］に記載の合わせガラスを備える建築用窓ガラス。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば優れたクラック耐性および遮熱性を両立するガラス板、合わせガラス、さらに該ガラス板や該合わせガラスを用いた車両用窓ガラスまたは建築用窓ガラスを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【発明を実施するための形態】
【0010】
以下、本発明の実施形態について、詳細に説明する。また、以下の図面において、同じ作用を奏する部材・部位には同じ符号を付して説明することがあり、重複する説明は省略または簡略化することがある。また、図面に記載の実施形態は、本発明を明瞭に説明するために模式化されており、実際の製品のサイズや縮尺を必ずしも正確に表したものではない。
【0011】
＜ガラス組成＞
本発明の実施形態に係るガラス板は、
酸化物基準のモル％表示で、
７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％
１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％
１．０％≦ＲＯ≦１０％
８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％
０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％
ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０
（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）
を含有することを特徴とする。
本発明の実施形態に係るガラス板は、
酸化物基準のモル％表示で、
７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％
１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％
１．０％≦ＲＯ≦１０％
８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％
０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％
ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０
（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）
を含有することを特徴とする。
【0012】
以下、本実施形態のガラス板における各成分の好ましい組成範囲について説明する。なお、各成分の組成範囲は、以下、特にことわりがない場合、酸化物基準のモル％表示とする。また、各成分について「実質的に含有しない」とは、原料等から混入する不可避的不純物以外には含有しないこと、すなわち、意図的に含有させないことを意味する。
【0013】
ＳｉＯ２は、ガラスの網目構造を構成する成分であり、本実施形態のガラス板の必須成分である。ＳｉＯ２の含有量は、７５．０％以上、８５．０％以下である。ＳｉＯ２の含有量が７５．０％以上であることにより、ガラスの構造が強固となり、クラック耐性が向上し、さらに、またＦｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。また、ガラスのヤング率が向上し、車両用途、建築用途等に必要とされる強度を確保しやすくなる。加えて、ガラスの比重を低減しやすく、さらに、耐湿性や化学耐久性を確保できる。また、平均線膨張係数が大きくなることを抑制し、ガラスの熱割れを抑制できる。ＳｉＯ２の含有量は、７５．５％以上がより好ましく、７６．０％以上がさらに好ましく、７６．５％以上が特に好ましい。
また、ＳｉＯ２の含有量が８５．０％以下であることにより、ガラス溶融時の粘性の増加が抑制され、ガラス製造が容易となるほか、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性が向上する。ＳｉＯ２の含有量は、８３．０％以下がより好ましく、８１．０％以下がさらに好ましく、８０．０％以下が特に好ましく、７９．０％以下が最も好ましい。
また、ＳｉＯ２の含有量が８５．０％以下であることにより、ガラス溶融時の粘性の増加が抑制され、ガラス製造が容易となるほか、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性が向上する。ＳｉＯ２の含有量は、８３．０％以下がより好ましく、８１．０％以下がさらに好ましく、８０．０％以下が特に好ましく、７９．０％以下が最も好ましい。
【0014】
Ａｌ２Ｏ３は、本実施形態のガラス板の必須成分である。Ａｌ２Ｏ３の含有量は、１．５％以上、７．０％以下である。Ａｌ２Ｏ３が１．５％以上であることにより、耐候性、耐湿性および化学耐久性が向上する。また、平均線膨張係数が大きくなりすぎずガラスの熱割れを抑制できるほか、イオン交換を用いた化学強化処理が可能となる。Ａｌ２Ｏ３の含有量は１．８％以上が好ましく、１．９％以上がより好ましく、２．０％以上がさらに好ましく、２．２％以上が特に好ましく、２．５％以上が最も好ましい。
また、Ａｌ２Ｏ３が７．０％以下であることにより、ガラス溶融時の粘性が増加することを抑制し、ガラス製造を容易にさせるほか、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性が向上する。Ａｌ２Ｏ３の含有量は、６．５％以下が好ましく、６．０％以下がより好ましく、５．５％以下がさらに好ましく、５．０％以下が特に好ましい。
また、Ａｌ２Ｏ３が７．０％以下であることにより、ガラス溶融時の粘性が増加することを抑制し、ガラス製造を容易にさせるほか、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性が向上する。Ａｌ２Ｏ３の含有量は、６．５％以下が好ましく、６．０％以下がより好ましく、５．５％以下がさらに好ましく、５．０％以下が特に好ましい。
【0015】
ＭｇＯは、ガラス原料の溶解を促進し、耐湿性およびヤング率を向上させる成分である。ＭｇＯの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。ＭｇＯを含有させることで、耐候性、ヤング率が向上する。本実施形態のガラス板にＭｇＯを含有させる場合は、０．２０％以上が好ましく、０．５０％以上がより好ましく、１．０％以上がさらに好ましく、１．５％以上が特に好ましく、２．０％以上が最も好ましい。
また、ＭｇＯの含有量が１０％以下であれば、ガラスが失透しにくくなるとともに、ガラス溶融時の粘性が増加することを抑制し、ガラス製造を容易にさせるほか、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性が向上する。またＦｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。ＭｇＯの含有量は、９．０％以下が好ましく、８．０％以下がより好ましく、７．０％以下がさらに好ましく、６．５％以下が特に好ましく、６．０％以下が最も好ましい。
また、ＭｇＯの含有量が１０％以下であれば、ガラスが失透しにくくなるとともに、ガラス溶融時の粘性が増加することを抑制し、ガラス製造を容易にさせるほか、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性が向上する。またＦｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。ＭｇＯの含有量は、９．０％以下が好ましく、８．０％以下がより好ましく、７．０％以下がさらに好ましく、６．５％以下が特に好ましく、６．０％以下が最も好ましい。
【0016】
ＣａＯは、ガラス原料の溶解性を向上させる成分であり、また、ガラスの平均線膨張係数にも寄与する成分である。ＣａＯの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。ＣａＯを含有させることで、ガラス板の原料の溶解性を向上し、さらに粘性が低下するため建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性が向上する。本実施形態のガラス板にＣａＯを含有させる場合、その含有量は０．２０％以上が好ましく、０．５０％以上がより好ましく、０．７０％以上がさらに好ましく、０．９０％以上が特に好ましく、１．０％以上が最も好ましい。
また、ＣａＯの含有量を１０％以下にすることで、ガラスの密度の増加が避けられ、低脆性および強度が維持されるほか、平均線膨張係数を小さくできガラスの熱割れを抑制できる。また、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。ＣａＯの含有量は、９．０％以下が好ましく、８．０％以下がより好ましく、７．０％以下がよりさらに好ましく、６．０％以下がことさらに好ましく、５．０％以下がなおさらに好ましく、４．０％以下が特に好ましく、３．０％以下が最も好ましい。
また、ＣａＯの含有量を１０％以下にすることで、ガラスの密度の増加が避けられ、低脆性および強度が維持されるほか、平均線膨張係数を小さくできガラスの熱割れを抑制できる。また、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。ＣａＯの含有量は、９．０％以下が好ましく、８．０％以下がより好ましく、７．０％以下がよりさらに好ましく、６．０％以下がことさらに好ましく、５．０％以下がなおさらに好ましく、４．０％以下が特に好ましく、３．０％以下が最も好ましい。
【0017】
ＳｒＯは、破壊靭性値を低下させるためクラック伝播が容易となり、クラック耐性の低下を引き起こす。そのため、本実施形態においては、ＳｒＯの含有量は、０．０％以上、０．５０％以下である。ＳｒＯの含有量は、０．２０％以下が好ましく、０．１０％以下がより好ましく、０．０５０％以下がさらに好ましく、０．０１０％以下がよりさらに好ましく、０．００５０％以下が特に好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。
【0018】
ＢａＯは、破壊靭性値を低下させるためクラック伝播が容易となり、クラック耐性の低下を引き起こす。そのため、本実施形態においては、ＢａＯの含有量は、０．０％以上、１．０％以下である。ＢａＯの含有量は、０．５０％以下が好ましく、０．２０％以下がより好ましく、０．１０％以下がさらに好ましく、０．０５０％以下がよりさらに好ましく、０．０１０％以下が特に好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。
【0019】
Ｌｉ２Ｏは、少量の添加でガラスの溶解性を大幅に向上させる成分であり、また、ヤング率を大きくしやすくし、ガラスの平均線膨張係数にも寄与する成分である。さらに、Ｎａイオンとのイオン交換による化学強化処理を行うことでガラスの強度を高めることもできる。Ｌｉ２Ｏの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。
Ｌｉ２Ｏを含有させることでガラスの粘性を低下させつつ、比重の増加を抑え５０％クラック発生荷重が増加するだけでなく、破壊靭性値も向上するため建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性やクラック耐性が向上する。したがって、本実施形態のガラス板にＬｉ２Ｏを含有させる場合は、０．２０％以上が好ましく、０．５０％以上がより好ましく、０．８０％以上がさらに好ましく、１．０％以上がよりさらに好ましく、１．５％以上が特に好ましく、２．０％以上が最も好ましい。
Ｌｉ２Ｏの含有量が、１０％以下であることにより、ガラス製造時の失透もしくは分相の発生を抑制し、ガラスの製造を容易にするほか、平均線膨張係数を小さくできガラスの熱割れを抑制できる。また、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。さらにリチウム原料は高価であるため原料コストを抑える効果もある。Ｌｉ２Ｏの含有量は、９．０％以下が好ましく、８．０％以下がより好ましく、７．０％以下がさらに好ましく、６．０％以下がよりさらに好ましく、５．０％以下がことさらに好ましく、４．０％以下が特に好ましく、３．０％以下が最も好ましい。
Ｌｉ２Ｏを含有させることでガラスの粘性を低下させつつ、比重の増加を抑え５０％クラック発生荷重が増加するだけでなく、破壊靭性値も向上するため建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性やクラック耐性が向上する。したがって、本実施形態のガラス板にＬｉ２Ｏを含有させる場合は、０．２０％以上が好ましく、０．５０％以上がより好ましく、０．８０％以上がさらに好ましく、１．０％以上がよりさらに好ましく、１．５％以上が特に好ましく、２．０％以上が最も好ましい。
Ｌｉ２Ｏの含有量が、１０％以下であることにより、ガラス製造時の失透もしくは分相の発生を抑制し、ガラスの製造を容易にするほか、平均線膨張係数を小さくできガラスの熱割れを抑制できる。また、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。さらにリチウム原料は高価であるため原料コストを抑える効果もある。Ｌｉ２Ｏの含有量は、９．０％以下が好ましく、８．０％以下がより好ましく、７．０％以下がさらに好ましく、６．０％以下がよりさらに好ましく、５．０％以下がことさらに好ましく、４．０％以下が特に好ましく、３．０％以下が最も好ましい。
【0020】
Ｎａ２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、また、ヤング率を大きくしやすくし、ガラスの平均線膨張係数にも寄与する成分である。さらに、Ｋイオンとのイオン交換による化学強化処理を行うことでガラスの強度を高めることができる。Ｎａ２Ｏの含有量は、０．０％以上、２０％以下である。
Ｎａ２Ｏを含有させることで、ガラスの粘性が低下するため、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性が向上する。Ｎａ２Ｏの含有量は、５．０％以上が好ましく、７．０％以上がより好ましく、８．０％以上がさらに好ましく、９．０％以上がよりさらに好ましく、１０％以上がことさらに好ましく、１１％以上が特に好ましく、１２％以上が最も好ましい。
Ｎａ２Ｏの含有量が２０％以下であることにより、平均線膨張係数を小さくできガラスの熱割れを抑制できる。またガラスの耐湿性が向上するため車両用窓ガラスや建築用窓ガラスのような長期間大気にさらされるガラスとして好適となる。Ｎａ２Ｏの含有量は、１９％以下が好ましく、１８％以下がより好ましく、１７％以下がさらに好ましく、１６％以下が特に好ましい。
Ｎａ２Ｏを含有させることで、ガラスの粘性が低下するため、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性が向上する。Ｎａ２Ｏの含有量は、５．０％以上が好ましく、７．０％以上がより好ましく、８．０％以上がさらに好ましく、９．０％以上がよりさらに好ましく、１０％以上がことさらに好ましく、１１％以上が特に好ましく、１２％以上が最も好ましい。
Ｎａ２Ｏの含有量が２０％以下であることにより、平均線膨張係数を小さくできガラスの熱割れを抑制できる。またガラスの耐湿性が向上するため車両用窓ガラスや建築用窓ガラスのような長期間大気にさらされるガラスとして好適となる。Ｎａ２Ｏの含有量は、１９％以下が好ましく、１８％以下がより好ましく、１７％以下がさらに好ましく、１６％以下が特に好ましい。
【0021】
Ｋ２Ｏは、ガラスの溶解性を向上させる成分であり、また、ヤング率を大きくし、ガラスの平均線膨張係数にも寄与する成分である。Ｋ２Ｏの含有量は、０．０％以上、１０％以下である。
Ｋ２Ｏを含有させることで、ガラスの粘性が低下するので、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性が向上する。またＦｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。したがって、Ｋ２Ｏを含有させる場合は、０．１０％以上が好ましく、０．２０％以上がより好ましく、０．３０％以上がさらに好ましく、０．４０％以上が特に好ましく、０．５０％以上が最も好ましい。
一方で、Ｌｉ２ＯやＮａ２Ｏに比べて、平均線膨張係数や比重を大きくする効果がある。Ｋ２Ｏの含有量は、１０％以下であることで平均線膨張係数や比重の増加を抑制できる。Ｋ２Ｏの含有量は８．０％以下が好ましく、６．０％以下がより好ましく、５．０％以下がさらに好ましく、４．０％以下がよりさらに好ましく、３．０％以下が特に好ましく、２．０％以下が最も好ましい。
Ｋ２Ｏを含有させることで、ガラスの粘性が低下するので、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性が向上する。またＦｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持しつつ、遮熱性を向上させることができる。したがって、Ｋ２Ｏを含有させる場合は、０．１０％以上が好ましく、０．２０％以上がより好ましく、０．３０％以上がさらに好ましく、０．４０％以上が特に好ましく、０．５０％以上が最も好ましい。
一方で、Ｌｉ２ＯやＮａ２Ｏに比べて、平均線膨張係数や比重を大きくする効果がある。Ｋ２Ｏの含有量は、１０％以下であることで平均線膨張係数や比重の増加を抑制できる。Ｋ２Ｏの含有量は８．０％以下が好ましく、６．０％以下がより好ましく、５．０％以下がさらに好ましく、４．０％以下がよりさらに好ましく、３．０％以下が特に好ましく、２．０％以下が最も好ましい。
【0022】
本実施形態において、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計（以下、ＲＯと称することがある）は、１．０％以上、１０％以下である。ＲＯが１０％以下であれば、ガラスの脆性が低くなることを抑えガラスのクラック耐性を向上できる。ＲＯは８．０％以下が好ましく、７．５％以下がより好ましく、７．０％以下さらに好ましく、６．５％以下がよりさらに好ましく、６．０％以下が特に好ましく、５．５％以下が最も好ましい。
また、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性向上の観点から、ＲＯは１．５％以上が好ましく、２．０％以上がより好ましく、２．５％以上がさらに好ましく、３．０％以上が特に好ましい。
また、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性向上の観点から、ＲＯは１．５％以上が好ましく、２．０％以上がより好ましく、２．５％以上がさらに好ましく、３．０％以上が特に好ましい。
【0023】
本実施形態においてＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計（以下、Ｒ２Ｏと称することがある）は、８．０％以上、２２％以下である。Ｒ２Ｏが８．０％以上であることによりヤング率が高くなり、さらにガラスの粘性が低下するため、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性が向上する。Ｒ２Ｏは、９．０％以上が好ましく、１０％以上がより好ましく、１１％以上がさらに好ましく、１２％以上が特に好ましく、１３％以上が最も好ましい。
Ｒ２Ｏは、耐湿性を向上させる観点や比重の増加を抑えクラック耐性を向上させる観点から、２２％以下であり、２０％以下が好ましく、１９％以下がより好ましく、１８％以下がさらに好ましく、１７％以下が特に好ましく、１６％以下が最も好ましい。
Ｒ２Ｏは、耐湿性を向上させる観点や比重の増加を抑えクラック耐性を向上させる観点から、２２％以下であり、２０％以下が好ましく、１９％以下がより好ましく、１８％以下がさらに好ましく、１７％以下が特に好ましく、１６％以下が最も好ましい。
【0024】
Ｆｅ２Ｏ３は、本実施形態のガラス板の必須成分である。Ｆｅ２Ｏ３は、ガラスの遮熱性を向上させる成分であり、また、ガラスの色味にも寄与する成分である。Ｆｅ２Ｏ３の含有量は、０．０３０％以上、１．０％以下である。なお、ここでいうＦｅ２Ｏ３の含有量とは、二価鉄の酸化物であるＦｅＯおよび三価鉄の酸化物であるＦｅ２Ｏ３を含む全鉄量のことである。
Ｆｅ２Ｏ３を含有しない場合、遮熱性が求められる用途に使用できなくなるおそれがあり、また、ガラス板の製造のために、鉄の含有量の少ない高価な原料を使用する必要が生じる場合がある。さらに、Ｆｅ２Ｏ３を含有しない場合、ガラス溶融時に、必要以上に溶融炉底面に熱輻射が到達し、溶融窯に負荷がかかるおそれもある。本実施形態のガラス板におけるＦｅ２Ｏ３の含有量は、０．０４０％以上が好ましく、０．０８０％以上がより好ましく、０．１０％以上がさらに好ましく、０．１２％以上がよりさらに好ましく、０．１４％以上がことさらに好ましく、０．１６％以上が特に好ましく、０．１８％以上が最も好ましい。
一方、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多すぎると、製造時、輻射による伝熱が妨げられて原料が溶融しにくくなるおそれがある。さらに、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多くなりすぎると、可視域の光透過率の低下が発生し、車両用窓ガラス等に適さなくなるおそれがある。Ｆｅ２Ｏ３の含有量は、１．０％以下であり、０．８０％以下が好ましく、０．７０％以下がより好ましく、０．６０％以下がさらに好ましく、０．５０％以下が特に好ましく、０．４０％以下が最も好ましい。
Ｆｅ２Ｏ３を含有しない場合、遮熱性が求められる用途に使用できなくなるおそれがあり、また、ガラス板の製造のために、鉄の含有量の少ない高価な原料を使用する必要が生じる場合がある。さらに、Ｆｅ２Ｏ３を含有しない場合、ガラス溶融時に、必要以上に溶融炉底面に熱輻射が到達し、溶融窯に負荷がかかるおそれもある。本実施形態のガラス板におけるＦｅ２Ｏ３の含有量は、０．０４０％以上が好ましく、０．０８０％以上がより好ましく、０．１０％以上がさらに好ましく、０．１２％以上がよりさらに好ましく、０．１４％以上がことさらに好ましく、０．１６％以上が特に好ましく、０．１８％以上が最も好ましい。
一方、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多すぎると、製造時、輻射による伝熱が妨げられて原料が溶融しにくくなるおそれがある。さらに、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多くなりすぎると、可視域の光透過率の低下が発生し、車両用窓ガラス等に適さなくなるおそれがある。Ｆｅ２Ｏ３の含有量は、１．０％以下であり、０．８０％以下が好ましく、０．７０％以下がより好ましく、０．６０％以下がさらに好ましく、０．５０％以下が特に好ましく、０．４０％以下が最も好ましい。
【0025】
本実施形態のガラス板において、ＲＯをＲ２Ｏで除した値（ＲＯ／Ｒ２Ｏ）は０．７０以下である。ＲＯ／Ｒ２Ｏが０．７０以下であることで、ガラスの耐擦傷性が向上する。一般的に、ガラスの表面に微小な傷が発生した場合、その部分に力が加わるとクラックが発生しやすい。そのため、耐擦傷性が向上することで、クラック耐性も向上する。さらに、ＲＯ／Ｒ２Ｏが０．７０以下であることで、ガラスの粘性が低下するため、建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールドの成形性が向上する。ＲＯ／Ｒ２Ｏは、０．６０以下が好ましく、０．５０以下がより好ましく、０．４５以下がさらに好ましく、０．４０以下が特に好ましい。また、ＲＯ／Ｒ２Ｏの下限は、失透抑制の観点から０．０５以上であることが好ましく、０．１０以上であることがより好ましく、０．１５以上であることがさらに好ましく、０．２０以上が特に好ましい。
【0026】
本実施形態のガラス板は、Ｂ２Ｏ３が５．０％以下であることが好ましい。Ｂ２Ｏ３が５．０％以下であることにより、Ｒ２Ｏとの反応によるガラス溶解時の揮散を抑制し、脈利が発生しにくくガラス板の均質性の低下を抑制する。その結果、クラック耐性の低下が抑えられる。Ｂ２Ｏ３は３．０％以下がより好ましく、２．０％以下がさらに好ましく、１．０％以下がよりさらに好ましく、０．５０％以下が特に好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。本実施形態において、Ｂ２Ｏ３を実質的に含有しないとは、例えば、含有量として０．１０％以下であることを意味する。
【0027】
本実施形態においてＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３、すなわちＳｉＯ２の含有量とＡｌ２Ｏ３の含有量の合計は、７６．５％以上であることが好ましい。ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が７６．５％以上であることにより、クラック耐性が向上し、さらにガラスの耐湿性が向上するほか、ガラスの平均線膨張係数が高くなりすぎることを抑制できるため、車両用・建築用の窓ガラスとして好適となる。ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３は、７７．０％以上がより好ましく、７７．５％以上がさらに好ましく、７８．０％以上がよりさらに好ましく、７８．５％以上が特に好ましく、７９．０％以上が最も好ましい。
ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３は、ガラスの原料の溶解性や建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性の向上の観点から、８６．０％以下が好ましく、８５．０％以下がより好ましく、８３．０％以下がさらに好ましく、８２．０％以下が特に好ましい。
ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３は、ガラスの原料の溶解性や建築用窓ガラス、車両用窓ガラス、特にウィンドシールド等の成形性の向上の観点から、８６．０％以下が好ましく、８５．０％以下がより好ましく、８３．０％以下がさらに好ましく、８２．０％以下が特に好ましい。
【0028】
本実施形態のガラス板において、ＲＯをＳｉＯ２で除した値（ＲＯ／ＳｉＯ２）は０．１３以下であることが好ましい。ＲＯ／ＳｉＯ２が０．１３以下であることにより、ガラスの比重が低下しクラック耐性、特に５０％クラック発生荷重が向上する。さらに、ＲＯ／ＳｉＯ２が０．１３以下であることにより、後述のようにＦｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせることができ、高い可視光透過率と遮熱性を両立させることができる。ＲＯ／ＳｉＯ２は、０．１１以下がより好ましく、０．０９以下がさらに好ましく、０．０８以下が特に好ましく、０．０７以下が最も好ましい。また、ＲＯ／ＳｉＯ２は、ガラスの粘性を低くするために０．０１以上が好ましく、０．０２以上がより好ましく、０．０３以上がさらに好ましく、０．０４以上が特に好ましい。
【0029】
本実施形態のガラス板において、ＲＯの含有量とＲ２Ｏの含有量の合計を、ＳｉＯ２の含有量とＡｌ２Ｏ３の含有量の合計で除した値（ＲＯ＋Ｒ２Ｏ）／（ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３）は、０．１５以上、０．３１以下であることが好ましい。（ＲＯ＋Ｒ２Ｏ）／（ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３）が上記範囲内であることで、クラック耐性が向上できる。（ＲＯ＋Ｒ２Ｏ）／（ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３）は、０．１７以上がより好ましく、０．１９以上がさらに好ましく、０．２１以上が特に好ましい。また、（ＲＯ＋Ｒ２Ｏ）／（ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３）は、０．２９以下がより好ましく、０．２８以下がさらに好ましく、０．２７以下が特に好ましい。
【0030】
本実施形態のガラス板は、Ｆｅ２Ｏ３に換算した全鉄中のＦｅ２Ｏ３に換算した２価の鉄の質量割合（％）（以下、Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘという）が１５％以上であることが好ましい。Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘの値は、Ｆｅ２Ｏ３換算の全鉄含有量に対するＦｅ２Ｏ３換算のＦｅ２＋含有量の割合である。
本実施形態のガラス板は、Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘが１５％以上であることにより近赤外域に吸収をもつＦｅ２＋の含有量を高めることができるため、その結果、近赤外域の透過率が低下し遮熱性を向上できる。Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘは２０％以上がより好ましく、２２％以上がさらに好ましく、２４％以上が特に好ましい。また、Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘは、５０％以下であることが好ましい。Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘが５０％以下であることにより、溶解設備の劣化が抑えられるほか、清澄剤にＳＯ３を用いた場合にアンバー発色を抑制し可視光透過率の低下を抑えることができる。Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘは、４５％以下がより好ましく、４０％以下がさらに好ましく、３８％以下が特に好ましい。
本実施形態のガラス板は、Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘが１５％以上であることにより近赤外域に吸収をもつＦｅ２＋の含有量を高めることができるため、その結果、近赤外域の透過率が低下し遮熱性を向上できる。Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘは２０％以上がより好ましく、２２％以上がさらに好ましく、２４％以上が特に好ましい。また、Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘは、５０％以下であることが好ましい。Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘが５０％以下であることにより、溶解設備の劣化が抑えられるほか、清澄剤にＳＯ３を用いた場合にアンバー発色を抑制し可視光透過率の低下を抑えることができる。Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘは、４５％以下がより好ましく、４０％以下がさらに好ましく、３８％以下が特に好ましい。
【0031】
Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘは、原料構成や溶解温度、溶解雰囲気により調整できる。また、Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘは、原料としてコークスや塩化アンモニウムなどの還元剤を用いることでガラスの融液の酸化還元度を制御することにより、調整できる。
【0032】
また、本実施形態のガラス板は、ＭｇＯを含有し、Ａｌ２Ｏ３を２．０％以上、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｎａ２Ｏを１０％以上、Ｋ２Ｏを０．０％以上２．０％以下含有し、Ｂ２Ｏ３を実質的に含有せず、後述するクラック発生率が５０％となる荷重が０．５０ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９３ＭＰａ・ｍ０．５以上であることが好ましい。本実施形態のガラス板が上記の構成を有することで、平均線膨張係数の増加を抑え、均質性に優れ、耐湿性と曲げ成形性を維持しつつ、クラック耐性と光学特性に優れたガラス板にすることができる。
【0033】
本実施形態のガラス板は、上記のＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｂ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｆｅ２Ｏ３、ＳｒＯ、ＢａＯ以外の成分（以下、「その他の成分」ともいう）を含んでいてもよい。
【0034】
その他の成分は、例えば、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、Ｙ２Ｏ３、ＣｅＯ２、Ｎｄ２Ｏ５、ＧａＯ２、ＧｅＯ２、ＭｎＯ２、ＮｉＯ、Ｃｒ２Ｏ３、Ｖ２Ｏ５、Ａｕ２Ｏ３、Ａｇ２Ｏ、ＣｕＯ、ＣｄＯ、ＭｏＯ３、ＳＯ３、Ｃｌ、Ｆ、ＳｎＯ２、Ｓｂ２Ｏ３などが挙げられ、金属イオンでもよく、酸化物でもよい。その他の成分は諸目的（例えば清澄および着色、化学耐久性など）のために３．０％以下含有し得る。その他の成分の含有量が３．０％以下であれば、５０％クラック発生荷重を従来のソーダライムガラスに比べて高めたまま、清澄性やガラスの着色、化学耐久性を調整できる。その他の成分の含有量は、２．５％以下が好ましく、２．０％以下がより好ましく、１．５％以下がさらに好ましく、１．０％以下が特に好ましく、０．５０％以下が最も好ましい。また、環境への影響を防ぐため、Ａｓ２Ｏ３、ＰｂＯの含有量は、それぞれ０．００１０％未満が好ましく、実質的に含有しないことがより好ましい。
【0035】
本実施形態のガラス板はＴｉＯ２を含んでもよい。ＴｉＯ２は、紫外域に吸収をもつため紫外線透過率Ｔｕｖを低下させＵＶカット性能を向上させる。本実施形態のガラス板がＴｉＯ２を含む場合、その含有量は０．０１０％以上が好ましく、０．０４０％以上がより好ましく、０．０７５％以上がさらに好ましく、０．１５％以上が特に好ましい。ＴｉＯ２は可視域の光に対して着色をもつため、可視光透過率Ｔｖの低下やガラスの色味が黄緑色や褐色に変化するおそれがある。本実施形態のガラス板がＴｉＯ２を含む場合、その含有量は、２．０％以下が好ましく、１．５％以下がより好ましく、１．０％以下がさらに好ましく、０．５０％以下が特に好ましく、０．３０％以下が最も好ましい。
【0036】
本実施形態のガラス板はＺｒＯ２を含んでもよい。ＺｒＯ２は、化学耐久性を向上させる成分である。本実施形態のガラス板がＺｒＯ２を含む場合、その含有量は０．０１０％以上が好ましく、０．０５０％以上がより好ましく、０．１０％以上がさらに好ましく、０．２０％以上が特に好ましい。また、５０％クラック発生荷重の低下を抑制する観点から、ＺｒＯ２の含有量は２．０％以下が好ましく、１．５％以下がより好ましく、１．０％以下がさらに好ましく、０．５０％以下が特に好ましい。
【0037】
本実施形態のガラス板はＹ２Ｏ３を含んでもよい。Ｙ２Ｏ３は、ヤング率を向上させる成分である。本実施形態のガラス板がＹ２Ｏ３を含む場合、その含有量は０．０１０％以上が好ましく、０．０５０％以上がより好ましく、０．１０％以上がさらに好ましく、０．２０％以上が特に好ましい。また、圧子圧入法（ＩＦ法）で求められる破壊靭性値や５０％クラック発生荷重の低下を抑制する観点から、Ｙ２Ｏ３の含有量は２．０％以下が好ましく、１．５％以下がより好ましく、１．０％以下がさらに好ましく、０．５０％以下が特に好ましい。
【0038】
本実施形態のガラス板は、ＮｉＯを含有させると、ＮｉＳの生成によりガラス破壊がもたらされ得るため、その含有量は０．００８０％以下であることが好ましい。本実施形態のガラス板におけるＮｉＯの含有量は、０．００４０％以下がより好ましく、０．００２０％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことが特に好ましい。
【0039】
本実施形態のガラス板はＣｅＯ２を含んでもよい。ＣｅＯ２は紫外域に吸収をもつため紫外線透過率Ｔｕｖを低下させＵＶカット性能を向上させる。本実施形態のガラス板がＣｅＯ２を含む場合、その含有量は０．０１０％以上が好ましく、０．０２０％以上がより好ましく、０．０４０％以上がさらに好ましく、０．０７０％以上が特に好ましい。ＣｅＯ２は紫外域の光を吸収することでソーラリゼーションが生じ、可視域の透過率が低下するおそれがある。本実施形態のガラス板がＣｅＯ２を含む場合、０．２５％以下が好ましく、０．１８％以下がより好ましく、０．１４％以下がさらに好ましく、０．１０％以下が特に好ましい。
【0040】
本実施形態のガラス板はＣｒ２Ｏ３を含んでもよい。Ｃｒ２Ｏ３は、酸化剤として作用して、Ｆｅ２＋量を制御できる。本実施形態のガラス板がＣｒ２Ｏ３を含む場合、その含有量は０．００２０％以上が好ましく、０．００４０％以上がより好ましい。Ｃｒ２Ｏ３は可視域の光に対して着色をもつため、可視光透過率が低下するおそれがある。また、Ｆｅ２＋量が減少し、遮熱性が低下するおそれがある。そのため本実施形態のガラス板がＣｒ２Ｏ３を含む場合、０．０２０％以下が好ましく、０．０１６％以下がより好ましく、０．０１２％以下がさらに好ましく、０．００８０％以下が特に好ましい。
【0041】
本実施形態のガラス板はＳｎＯ２を含んでもよい。ＳｎＯ２は、還元剤として作用して、Ｆｅ２＋量を制御できる。本実施形態のガラス板がＳｎＯ２を含む場合、その含有量は０．０１０％以上が好ましく、０．０４０％以上がより好ましく、０．０６０％以上がさらに好ましく、０．０８０％以上が特に好ましい。一方、ガラス製造時にＳｎＯ２由来の欠点を抑制するために、本実施形態のガラス板におけるＳｎＯ２の含有量は、０．４０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましく、０．１５％以下が特に好ましい。
【0042】
本実施形態のガラス板はＳＯ３を含んでもよい。ＳＯ３は清澄剤として作用するためガラスの泡品質を向上させる。本実施形態のガラス板がＳＯ３を含む場合、その含有量は０．００１０％以上が好ましく、０．００４０％以上がより好ましく、０．００７０％以上がさらに好ましく、０．０１５％以上が特に好ましい。ＳＯ３はＦｅ－Ｒｅｄｏｘが高い場合アンバー発色が生じガラスが褐色になり、可視光透過率が低下するおそれがある。本実施形態のガラス板がＳＯ３を含む場合、０．０７０％以下が好ましく、０．０６０％以下がより好ましく、０．０５０％以下がさらに好ましく、０．０４０％以下が特に好ましい。
【0043】
本実施形態のガラス板はＣｌを含んでもよい。Ｃｌは清澄剤として作用するためガラスの泡品質を向上させる。本実施形態のガラス板がＣｌを含む場合、その含有量は０．０８０％以上が好ましく、０．１５％以上がより好ましく、０．２０％以上がさらに好ましく、０．２５％以上が特に好ましく、０．３０％以上が最も好ましい。Ｃｌは含有量が多いとガラスの融液から揮散したＣｌ２ガスが周囲の部材を腐食するおそれがある。本実施形態のガラス板がＣｌを含む場合、１．０％以下が好ましく、０．８０％以下がより好ましく、０．６０％以下がさらに好ましく、０．５０％以下が特に好ましい。
【0044】
＜特性＞
（日射透過率：Ｔｅ）
本実施形態のガラス板は、厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３規定の日射透過率Ｔｅが９０％以下である。Ｔｅが９０％以下であれば、ガラスの遮熱性が優れている。Ｔｅは、８８％以下が好ましく、８６％以下がより好ましく、８４％以下がさらに好ましく、８２％以下が特に好ましく、８０％以下が最も好ましい。Ｔｅの下限は特に限定されないが、通常３０％以上であり、好ましくは３２％以上であり、より好ましくは３４％以上であり、特に好ましくは３６％以上である。Ｔｅを上記の範囲とするには、Ｆｅ２Ｏ３量を０．０３０％以上に調整することによって達成できる。
（日射透過率：Ｔｅ）
本実施形態のガラス板は、厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３規定の日射透過率Ｔｅが９０％以下である。Ｔｅが９０％以下であれば、ガラスの遮熱性が優れている。Ｔｅは、８８％以下が好ましく、８６％以下がより好ましく、８４％以下がさらに好ましく、８２％以下が特に好ましく、８０％以下が最も好ましい。Ｔｅの下限は特に限定されないが、通常３０％以上であり、好ましくは３２％以上であり、より好ましくは３４％以上であり、特に好ましくは３６％以上である。Ｔｅを上記の範囲とするには、Ｆｅ２Ｏ３量を０．０３０％以上に調整することによって達成できる。
【0045】
（可視光透過率：Ｔｖ）
本実施形態のガラス板は、厚さを２．００ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３の規定に従いＤ６５光源を用いて分光光度計により透過率を測定して算出した可視光透過率Ｔｖが７５％以上であることが好ましい。Ｔｖが７５％以上であることによって、優れた透明性を有するため、車両用のウィンドシールドやドアガラスとして好適に用いられる。Ｔｖは、７８％以上がより好ましく、８０％以上がさらに好ましく、８２％以上がよりさらに好ましく。８４％以上が特に好ましく、８６％以上が最も好ましい。Ｔｖの上限は特に限定されないが、例えば９２％以下である。Ｔｖを上記の範囲とするには、ガラス組成、特にＳｉＯ２やＦｅ２Ｏ３、もしくはＦｅ－Ｒｅｄｏｘ調整することによって達成できる。
本実施形態のガラス板は、厚さを２．００ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３の規定に従いＤ６５光源を用いて分光光度計により透過率を測定して算出した可視光透過率Ｔｖが７５％以上であることが好ましい。Ｔｖが７５％以上であることによって、優れた透明性を有するため、車両用のウィンドシールドやドアガラスとして好適に用いられる。Ｔｖは、７８％以上がより好ましく、８０％以上がさらに好ましく、８２％以上がよりさらに好ましく。８４％以上が特に好ましく、８６％以上が最も好ましい。Ｔｖの上限は特に限定されないが、例えば９２％以下である。Ｔｖを上記の範囲とするには、ガラス組成、特にＳｉＯ２やＦｅ２Ｏ３、もしくはＦｅ－Ｒｅｄｏｘ調整することによって達成できる。
【0046】
本実施形態のガラス板は、日射透過率Ｔｅが低く、かつ、可視光透過率Ｔｖが高いことが好ましい。すなわち、Ｔｖ／Ｔｅが１．１５以上であることが好ましい。Ｔｖ／Ｔｅが１．１５以上であることにより、優れた透明性と遮熱性を両立するガラス板となり、車両用・建築用の窓ガラスとしてより好適となる。Ｔｖ／Ｔｅは１．１７以上であることがより好ましく、１．１９以上がさらに好ましく、１．２０以上が特に好ましく、１．２１以上が最も好ましい。Ｔｖ／Ｔｅの上限は特に限定されないが、例えば、１．５０以下である。Ｔｖ／Ｔｅを上記の範囲とするには、ガラス組成、特にＳｉＯ２やＦｅ２Ｏ３、もしくはＦｅ－Ｒｅｄｏｘを調整することによって達成できる。
【0047】
本実施形態のガラス板は、可視光透過率Ｔｖと日射透過率Ｔｅの差分と可視光透過率Ｔｖの積である（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖが２００％２以上であること好ましい。（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖが２００％２以上であることによって、優れた視認性と遮熱性を両立したガラスとすることができる。（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖは、より好ましくは５００％２以上であり、さらに好ましくは１０００％２以上であり、よりさらに好ましくは１１００％２以上であり、ことさらに好ましくは１１５０％２以上であり、特に好ましくは１２００％２以上であり、最も好ましくは１２５０％２以上である。
【0048】
本実施形態のガラス板は、可視光透過率Ｔｖと日射透過率Ｔｅの差分と可視光透過率Ｔｖの積である（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖを、ガラス中のＦｅ２Ｏ３量で除した（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖ÷Ｆｅ２Ｏ３が６０００％２／モル％以上であること好ましい。（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖ÷Ｆｅ２Ｏ３は単位モル％あたりの可視光透過率Ｔｖと日射透過率Ｔｅの両立性の指標となるため、この値が大きいほど優れた視認性と遮熱性を両立しやすいガラス組成であることを示す。（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖ÷Ｆｅ２Ｏ３はより好ましくは６５００％２／モル％以上であり、さらに好ましくは６７００％２／モル％以上であり、よりさらに好ましくは６９００％２／モル％以上であり、特に好ましくは７１００％２／モル％以上であり、最も好ましくは７５００％２／モル％以上である。
【0049】
（紫外線透過率：Ｔｕｖ）
本実施形態のガラス板は、紫外線の透過性は低いことが好ましく、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される紫外線透過率Ｔｕｖは、７０％以下が好ましい。Ｔｕｖが７０％以下であることにより、本実施形態のガラス板を合わせガラスに用いた時の中間膜や車室内のシートなどの部材の劣化を抑制できる。Ｔｕｖは６８％以下がより好ましく、６６％以下がさらに好ましく、６４％以下がよりさらに好ましく、６２％以下が特に好ましく、６０％以下が最も好ましい。また、Ｔｕｖの下限は、例えば１０％以上である。Ｔｕｖを上記の範囲とするには、ガラス組成、特にＳｉＯ２やＦｅ２Ｏ３、ＴｉＯ２やＣｅＯ２もしくはＦｅ－Ｒｅｄｏｘを調整することによって達成できる。
本実施形態のガラス板は、紫外線の透過性は低いことが好ましく、厚さを２．００ｍｍに換算したとき、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される紫外線透過率Ｔｕｖは、７０％以下が好ましい。Ｔｕｖが７０％以下であることにより、本実施形態のガラス板を合わせガラスに用いた時の中間膜や車室内のシートなどの部材の劣化を抑制できる。Ｔｕｖは６８％以下がより好ましく、６６％以下がさらに好ましく、６４％以下がよりさらに好ましく、６２％以下が特に好ましく、６０％以下が最も好ましい。また、Ｔｕｖの下限は、例えば１０％以上である。Ｔｕｖを上記の範囲とするには、ガラス組成、特にＳｉＯ２やＦｅ２Ｏ３、ＴｉＯ２やＣｅＯ２もしくはＦｅ－Ｒｅｄｏｘを調整することによって達成できる。
【0050】
（Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長）
本実施形態のガラス板において、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長が９５０ｎｍ以上であることが好ましい。Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長が９５０ｎｍ以上であることで、ガラス板の可視光透過率を向上でき、車両用・建築用の窓ガラスとしてより好適となる。Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長は、９８０ｎｍ以上が好ましく、１０００ｎｍ以上がより好ましく、１０２０ｎｍ以上がさらに好ましく、１０４０ｎｍ以上がよりさらに好ましく、１０６０ｎｍ以上がことさらに好ましく、１０８０ｎｍ以上が特に好ましく、１１００ｎｍ以上が最も好ましい。また、後述するようにＳｉＯ２量が増加し、ガラス溶融時の粘性やウィンドシールドの曲げ成形時の粘性増加を抑制する観点や、Ｋ２Ｏ量が増加し平均線膨張係数の増加を抑制する観点から、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長が１２００ｎｍ以下であることが好ましく、１１８０ｎｍ以下がより好ましく、１１６０ｎｍ以下がさらに好ましい。
Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長を上記の範囲とするには、ＳｉＯ２の含有量を増やす、ＲＯの中でもアルカリ土類金属成分の元素番号が大きいものの割合を増やす、Ｒ２Ｏの中でもアルカリ金属成分の元素番号が大きいものの割合を増やす、といった方法が挙げられる。
本実施形態のガラス板において、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長が９５０ｎｍ以上であることが好ましい。Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長が９５０ｎｍ以上であることで、ガラス板の可視光透過率を向上でき、車両用・建築用の窓ガラスとしてより好適となる。Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長は、９８０ｎｍ以上が好ましく、１０００ｎｍ以上がより好ましく、１０２０ｎｍ以上がさらに好ましく、１０４０ｎｍ以上がよりさらに好ましく、１０６０ｎｍ以上がことさらに好ましく、１０８０ｎｍ以上が特に好ましく、１１００ｎｍ以上が最も好ましい。また、後述するようにＳｉＯ２量が増加し、ガラス溶融時の粘性やウィンドシールドの曲げ成形時の粘性増加を抑制する観点や、Ｋ２Ｏ量が増加し平均線膨張係数の増加を抑制する観点から、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長が１２００ｎｍ以下であることが好ましく、１１８０ｎｍ以下がより好ましく、１１６０ｎｍ以下がさらに好ましい。
Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長を上記の範囲とするには、ＳｉＯ２の含有量を増やす、ＲＯの中でもアルカリ土類金属成分の元素番号が大きいものの割合を増やす、Ｒ２Ｏの中でもアルカリ金属成分の元素番号が大きいものの割合を増やす、といった方法が挙げられる。
【0051】
ガラス中ではＦｅ２＋イオンは周囲の構造の影響を受け、４配位、５配位や６配位などの様々な配位構造や歪んだ構造をとることが知られており、このＦｅ２＋イオンの局所構造がＦｅ２＋の吸収ピーク波長を決定する。元素番号の大きなアルカリ土類金属元素であるＳｒやＢａは、含有量の増加に伴い、圧子圧入法（ＩＦ法）により測定して得られる破壊靱性値（Ｋｃ）を低下させクラック耐性を低下させる傾向がある。またアルカリ金属成分の元素番号が大きなＫは平均線膨張係数が大きく増加するため多量に含有することは好ましくない。
一方でＳｉＯ２はガラスのクラック耐性を向上させる成分であるため、ＳｉＯ２の含有量を増やすことは好ましい。また、ＳｉＯ２はガラスのＦｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持させる成分であるため、ＳｉＯ２の含有量を増やすことは好ましい。
一方でＳｉＯ２はガラスのクラック耐性を向上させる成分であるため、ＳｉＯ２の含有量を増やすことは好ましい。また、ＳｉＯ２はガラスのＦｅ２＋の吸収ピーク波長を長波長にシフトさせ可視域の透過率を維持させる成分であるため、ＳｉＯ２の含有量を増やすことは好ましい。
【0052】
ＳｉＯ２とガラスのＦｅ２＋の吸収ピーク波長との関係について説明する。表１および図１は、後述する例１９のガラス組成に対して、ＳｉＯ２をアルカリ金属（Ｒ２Ｏ）またはアルカリ土類金属（ＲＯ）もしくはその両方によって置換した際のＦｅ２＋の吸収ピーク波長の変化を示している。また、図２は、表１に記載のガラスにおける、ＳｉＯ２の含有量と、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長との関係を示すグラフである。
【0053】
【表1】
【0054】
図１および図２に示すように、ＳｉＯ２量が減少するにつれて、波長９５０～１２００ｎｍに観察されるＦｅ２＋の吸収ピーク波長が短波長にシフトする。Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長が短波長にシフトすると可視域の透過率が低下し、優れた視認性と遮熱性の両立が困難になる。
また、図３は、表１に記載のガラスにおける、ＳｉＯ２量とＦｅ２＋の吸収係数との関係を示すグラフである。図３に示すように、ＳｉＯ２量が多いほどＦｅ２＋の吸収係数が多くなることがわかる。これは同じ鉄量かつ同じＦｅ－Ｒｅｄｏｘのガラス同士で比較すると、ＳｉＯ２量の多いガラスほど遮熱性の高いガラスを実現できること、またＦｅ２＋の吸収ピーク波長が長波長に位置するためにＦｅ－Ｒｅｄｏｘが高くなった際に可視域の透過率の低下が抑えられることを示している。以上の理由からＳｉＯ２の含有量を増やすことは好ましい。
また、図３は、表１に記載のガラスにおける、ＳｉＯ２量とＦｅ２＋の吸収係数との関係を示すグラフである。図３に示すように、ＳｉＯ２量が多いほどＦｅ２＋の吸収係数が多くなることがわかる。これは同じ鉄量かつ同じＦｅ－Ｒｅｄｏｘのガラス同士で比較すると、ＳｉＯ２量の多いガラスほど遮熱性の高いガラスを実現できること、またＦｅ２＋の吸収ピーク波長が長波長に位置するためにＦｅ－Ｒｅｄｏｘが高くなった際に可視域の透過率の低下が抑えられることを示している。以上の理由からＳｉＯ２の含有量を増やすことは好ましい。
【0055】
（５０％クラック発生荷重）
本実施形態に係るガラス板は、クラック発生率が５０％となる荷重（５０％クラック発生荷重）が０．２５ｋｇ以上であることが好ましい。５０％クラック発生荷重はガラスの強度の指標であり、５０％クラック発生荷重の値が大きいほど、割れに対する耐性が高いことを示す。５０％クラック発生荷重は、より好ましくは０．３０ｋｇ以上、さらに好ましくは０．５０ｋｇ以上、よりさらに好ましくは０．７５ｋｇ以上、ことさらに好ましくは１．０ｋｇ以上、なおさらに好ましくは１．２ｋｇ以上、一層好ましくは１．４ｋｇ以上、特に好ましくは１．６ｋｇ以上、最も好ましくは１．８ｋｇ以上である。５０％クラック発生荷重は、後述の実施例に記載の方法により測定できる。
本実施形態に係るガラス板は、クラック発生率が５０％となる荷重（５０％クラック発生荷重）が０．２５ｋｇ以上であることが好ましい。５０％クラック発生荷重はガラスの強度の指標であり、５０％クラック発生荷重の値が大きいほど、割れに対する耐性が高いことを示す。５０％クラック発生荷重は、より好ましくは０．３０ｋｇ以上、さらに好ましくは０．５０ｋｇ以上、よりさらに好ましくは０．７５ｋｇ以上、ことさらに好ましくは１．０ｋｇ以上、なおさらに好ましくは１．２ｋｇ以上、一層好ましくは１．４ｋｇ以上、特に好ましくは１．６ｋｇ以上、最も好ましくは１．８ｋｇ以上である。５０％クラック発生荷重は、後述の実施例に記載の方法により測定できる。
【0056】
（破壊靱性値（Ｋｃ））
本実施形態のガラス板は、ＪＩＳ Ｒ１６０７：２０１０に準拠して圧子圧入法（ＩＦ法）により測定した破壊靱性値（Ｋｃ）が０．９０ＭＰａ・ｍ０．５以上であることが好ましい。Ｋｃは、ガラスの強度の指標であり、Ｋｃが大きいほどクラックが進行しづらく、割れに対する耐性が高いことを示す。Ｋｃは、０．９２ＭＰａ・ｍ０．５以上がより好ましく、０．９３ＭＰａ・ｍ０．５以上がさらに好ましく、０．９４ＭＰａ・ｍ０．５以上がよりさらに好ましく、０．９５ＭＰａ・ｍ０．５以上がことさらに好ましく、０．９６ＭＰａ・ｍ０．５以上が特に好ましく、０．９７ＭＰａ・ｍ０．５以上が特に好ましい。
上記の５０％クラック発生荷重や破壊靱性値を上記範囲とするには、ＳｉＯ２の含有量を増やす、ＲＯの中でもアルカリ土類金属成分の元素番号が小さいものの割合を増やす、Ｒ２Ｏの中でもアルカリ金属成分の元素番号が小さいものの割合を増やす、といった方法が挙げられる。より具体的には、ＳｉＯ２は網目構造を形成する成分であるため、含有量を増加させることによりガラスの構造が強固となり、クラック耐性を向上できる。また、ＲＯは、アルカリ金属成分の元素番号が小さいものほど、ガラスの密度の増加を抑制し、クラック耐性を向上できる。Ｒ２Ｏについても、アルカリ土類金属成分の元素番号が小さいものほどＲＯと同様の傾向を示す。本実施形態においては、これらの成分を特定の範囲とすることで、優れた耐クラック性を示すガラス板が得られる。また、上記の通り、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長とＴｖ／Ｔｅ、（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖ、（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖ÷Ｆｅ２Ｏ３についても考慮し、ガラス板の組成を調整することで、クラック耐性、遮熱性および透明性が優れたガラス板が得られる。
本実施形態のガラス板は、ＪＩＳ Ｒ１６０７：２０１０に準拠して圧子圧入法（ＩＦ法）により測定した破壊靱性値（Ｋｃ）が０．９０ＭＰａ・ｍ０．５以上であることが好ましい。Ｋｃは、ガラスの強度の指標であり、Ｋｃが大きいほどクラックが進行しづらく、割れに対する耐性が高いことを示す。Ｋｃは、０．９２ＭＰａ・ｍ０．５以上がより好ましく、０．９３ＭＰａ・ｍ０．５以上がさらに好ましく、０．９４ＭＰａ・ｍ０．５以上がよりさらに好ましく、０．９５ＭＰａ・ｍ０．５以上がことさらに好ましく、０．９６ＭＰａ・ｍ０．５以上が特に好ましく、０．９７ＭＰａ・ｍ０．５以上が特に好ましい。
上記の５０％クラック発生荷重や破壊靱性値を上記範囲とするには、ＳｉＯ２の含有量を増やす、ＲＯの中でもアルカリ土類金属成分の元素番号が小さいものの割合を増やす、Ｒ２Ｏの中でもアルカリ金属成分の元素番号が小さいものの割合を増やす、といった方法が挙げられる。より具体的には、ＳｉＯ２は網目構造を形成する成分であるため、含有量を増加させることによりガラスの構造が強固となり、クラック耐性を向上できる。また、ＲＯは、アルカリ金属成分の元素番号が小さいものほど、ガラスの密度の増加を抑制し、クラック耐性を向上できる。Ｒ２Ｏについても、アルカリ土類金属成分の元素番号が小さいものほどＲＯと同様の傾向を示す。本実施形態においては、これらの成分を特定の範囲とすることで、優れた耐クラック性を示すガラス板が得られる。また、上記の通り、Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長とＴｖ／Ｔｅ、（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖ、（Ｔｖ－Ｔｅ）×Ｔｖ÷Ｆｅ２Ｏ３についても考慮し、ガラス板の組成を調整することで、クラック耐性、遮熱性および透明性が優れたガラス板が得られる。
【0057】
（平均線膨張係数）
本実施形態のガラス板の５０℃～３５０℃における平均線膨張係数（ＣＴＥ）は、９０×１０－７／℃以下であることが好ましい。平均線膨張係数は、９０×１０－７／℃以下であることで、車両用窓ガラスや建築用窓ガラスとして用いた場合にヒートショックによる割れを抑制できる。また、本実施形態のガラス板を曲げガラスとしたときの面内の熱履歴の違いに伴う熱膨張差が抑えられ、寸法および面精度の良い曲げガラスとすることができる。本実施形態のガラス板の５０℃～３５０℃における平均線膨張係数は、８８×１０－７／℃以下がより好ましく、８６×１０－７／℃以下がさらに好ましく、８５×１０－７／℃以下がよりさらに好ましく、８２×１０－７／℃以下が特に好ましく、８０×１０－７／℃以下が最も好ましい。
また、本実施形態のガラス板は、ウィンドシールドに印刷される黒セラミックとの熱膨張差に伴う黒セラミックの割れ抑制の観点から、平均線膨張係数が５０×１０－７／℃以上であることが好ましい。平均線膨張係数が５０×１０－７／℃以上であることで、黒セラミックとの熱膨張差が小さくなり黒セラミックの割れを抑制できる。平均線膨張係数は、５５×１０－７／℃以上がより好ましく、６０×１０－７／℃以上がさらに好ましく、６５×１０－７／℃以上が特に好ましく、７０×１０－７／℃以上が最も好ましい。
平均線膨張係数を上記範囲とするには、ガラスの成分のＳｉＯ２の含有量を増やし、Ｒ２Ｏ、ＲＯおよびＡｌ２Ｏ３の含有量を調整する方法が挙げられる。
本実施形態のガラス板の５０℃～３５０℃における平均線膨張係数（ＣＴＥ）は、９０×１０－７／℃以下であることが好ましい。平均線膨張係数は、９０×１０－７／℃以下であることで、車両用窓ガラスや建築用窓ガラスとして用いた場合にヒートショックによる割れを抑制できる。また、本実施形態のガラス板を曲げガラスとしたときの面内の熱履歴の違いに伴う熱膨張差が抑えられ、寸法および面精度の良い曲げガラスとすることができる。本実施形態のガラス板の５０℃～３５０℃における平均線膨張係数は、８８×１０－７／℃以下がより好ましく、８６×１０－７／℃以下がさらに好ましく、８５×１０－７／℃以下がよりさらに好ましく、８２×１０－７／℃以下が特に好ましく、８０×１０－７／℃以下が最も好ましい。
また、本実施形態のガラス板は、ウィンドシールドに印刷される黒セラミックとの熱膨張差に伴う黒セラミックの割れ抑制の観点から、平均線膨張係数が５０×１０－７／℃以上であることが好ましい。平均線膨張係数が５０×１０－７／℃以上であることで、黒セラミックとの熱膨張差が小さくなり黒セラミックの割れを抑制できる。平均線膨張係数は、５５×１０－７／℃以上がより好ましく、６０×１０－７／℃以上がさらに好ましく、６５×１０－７／℃以上が特に好ましく、７０×１０－７／℃以上が最も好ましい。
平均線膨張係数を上記範囲とするには、ガラスの成分のＳｉＯ２の含有量を増やし、Ｒ２Ｏ、ＲＯおよびＡｌ２Ｏ３の含有量を調整する方法が挙げられる。
【0058】
（Ｔ２）
本実施形態のガラス板において、ガラスの溶解性の基準となる、ガラス粘度ηが１０２［ｄＰａ・ｓ］となる温度Ｔ２が１７００℃以下であることが好ましい。Ｔ２が１７００℃以下であることにより、ガラスの原料溶解時に使用する燃料の消費が抑えられるほか、溶解窯に使用されているレンガ部材の寿命を延ばすことができる。
Ｔ２を１７００℃以下にする方法としては、例えば、ガラス板の成分のＲ２ＯおよびＲＯの含有量を増やし、Ａｌ２Ｏ３の含有量を減らす方法、Ｒ２Ｏの中でもＬｉ２Ｏを含有させる方法、ＳｉＯ２の含有量を減らす方法、原料の揮散が設備に影響しない範囲でＢ２Ｏ３を含有させる方法が挙げられる。本実施形態のガラス板において、Ｔ２は１６７５℃以下がより好ましく、１６５０℃以下がさらに好ましく、１６４０℃以下がよりさらに好ましく、１６３０℃以下が特に好ましく、１６２０℃以下が最も好ましい。また、ガラスのクラック耐性を維持する観点やガラスの平均線膨張係数が大きくなりすぎることを抑制する観点から、Ｔ２は１４５０℃以上が好ましく、１４７５℃以上がより好ましく、１５００℃以上がさらに好ましく、１５２５℃以上が特に好ましく、１５５０℃以上が最も好ましい。
本実施形態のガラス板において、ガラスの溶解性の基準となる、ガラス粘度ηが１０２［ｄＰａ・ｓ］となる温度Ｔ２が１７００℃以下であることが好ましい。Ｔ２が１７００℃以下であることにより、ガラスの原料溶解時に使用する燃料の消費が抑えられるほか、溶解窯に使用されているレンガ部材の寿命を延ばすことができる。
Ｔ２を１７００℃以下にする方法としては、例えば、ガラス板の成分のＲ２ＯおよびＲＯの含有量を増やし、Ａｌ２Ｏ３の含有量を減らす方法、Ｒ２Ｏの中でもＬｉ２Ｏを含有させる方法、ＳｉＯ２の含有量を減らす方法、原料の揮散が設備に影響しない範囲でＢ２Ｏ３を含有させる方法が挙げられる。本実施形態のガラス板において、Ｔ２は１６７５℃以下がより好ましく、１６５０℃以下がさらに好ましく、１６４０℃以下がよりさらに好ましく、１６３０℃以下が特に好ましく、１６２０℃以下が最も好ましい。また、ガラスのクラック耐性を維持する観点やガラスの平均線膨張係数が大きくなりすぎることを抑制する観点から、Ｔ２は１４５０℃以上が好ましく、１４７５℃以上がより好ましく、１５００℃以上がさらに好ましく、１５２５℃以上が特に好ましく、１５５０℃以上が最も好ましい。
【0059】
（Ｔ４）
本実施形態のガラス板において、フロート成形時の成形性の基準となる、ガラス粘度ηが１０４［ｄＰａ・ｓ］となる温度Ｔ４が１２００℃以下であることが好ましい。Ｔ４が１２００℃以下であることにより、フロート法での板成形に好適である。
Ｔ４を１２００℃以下にする方法としては、例えば、ガラス板の成分のＲ２ＯおよびＲＯの含有量を増やし、Ａｌ２Ｏ３の含有量を減らす方法、Ｒ２Ｏの中でもＬｉ２Ｏを含有させる方法、ＳｉＯ２の含有量を減らす方法、原料の揮散が設備に影響しない範囲でＢ２Ｏ３を含有させる方法が挙げられる。本実施形態のガラス板において、Ｔ４は１１８０℃以下がより好ましく、１１７０℃以下がさらに好ましく、１１６０℃以下がよりさらに好ましく、１１５０℃以下が特に好ましく、１１４０℃以下が最も好ましい。また、ガラスのクラック耐性を維持する観点やガラスの平均線膨張係数が大きくなりすぎることを抑制する観点から、Ｔ４は１０００℃以上が好ましく、１０２５℃以上がより好ましく、１０５０℃以上がさらに好ましく、１０７０℃以上が特に好ましい。
本実施形態のガラス板において、フロート成形時の成形性の基準となる、ガラス粘度ηが１０４［ｄＰａ・ｓ］となる温度Ｔ４が１２００℃以下であることが好ましい。Ｔ４が１２００℃以下であることにより、フロート法での板成形に好適である。
Ｔ４を１２００℃以下にする方法としては、例えば、ガラス板の成分のＲ２ＯおよびＲＯの含有量を増やし、Ａｌ２Ｏ３の含有量を減らす方法、Ｒ２Ｏの中でもＬｉ２Ｏを含有させる方法、ＳｉＯ２の含有量を減らす方法、原料の揮散が設備に影響しない範囲でＢ２Ｏ３を含有させる方法が挙げられる。本実施形態のガラス板において、Ｔ４は１１８０℃以下がより好ましく、１１７０℃以下がさらに好ましく、１１６０℃以下がよりさらに好ましく、１１５０℃以下が特に好ましく、１１４０℃以下が最も好ましい。また、ガラスのクラック耐性を維持する観点やガラスの平均線膨張係数が大きくなりすぎることを抑制する観点から、Ｔ４は１０００℃以上が好ましく、１０２５℃以上がより好ましく、１０５０℃以上がさらに好ましく、１０７０℃以上が特に好ましい。
【0060】
（Ｔ１２）
本実施形態のガラス板において、曲げ加工性の基準となる、ガラス粘度ηが１０１２［ｄＰａ・ｓ］となる温度Ｔ１２が６１０℃以下であることが好ましい。Ｔ１２が６１０℃以下であることにより、低い温度での曲げ加工成形が可能となる。
Ｔ１２を６１０℃以下にする方法としては、例えば、ガラス板の成分のＲ２ＯおよびＲＯの含有量を増やし、Ａｌ２Ｏ３の含有量を減らす方法、Ｒ２Ｏの中でもＬｉ２Ｏを含有させる方法、ＳｉＯ２の含有量を減らす方法、原料の揮散が設備に影響しない範囲でＢ２Ｏ３を含有させる方法が挙げられる。本実施形態のガラス板において、Ｔ１２は６０５℃以下がより好ましく、６００℃以下がさらに好ましく、５９５℃以下がよりさらに好ましく、５９０℃以下がことさらに好ましく、５８５℃以下が特に好ましく、５８０℃以下が最も好ましい。また、ガラスのクラック耐性を維持する観点やガラスの平均線膨張係数が大きくなりすぎることを抑制する観点や、ウィンドシールドに印刷される黒セラミックの焼成温度の観点から、Ｔ１２は５４０℃以上が好ましく、５４５℃以上がより好ましく、５５０℃以上がさらに好ましく、５５５℃以上が特に好ましく、５６０℃以上が最も好ましい。
本実施形態のガラス板において、曲げ加工性の基準となる、ガラス粘度ηが１０１２［ｄＰａ・ｓ］となる温度Ｔ１２が６１０℃以下であることが好ましい。Ｔ１２が６１０℃以下であることにより、低い温度での曲げ加工成形が可能となる。
Ｔ１２を６１０℃以下にする方法としては、例えば、ガラス板の成分のＲ２ＯおよびＲＯの含有量を増やし、Ａｌ２Ｏ３の含有量を減らす方法、Ｒ２Ｏの中でもＬｉ２Ｏを含有させる方法、ＳｉＯ２の含有量を減らす方法、原料の揮散が設備に影響しない範囲でＢ２Ｏ３を含有させる方法が挙げられる。本実施形態のガラス板において、Ｔ１２は６０５℃以下がより好ましく、６００℃以下がさらに好ましく、５９５℃以下がよりさらに好ましく、５９０℃以下がことさらに好ましく、５８５℃以下が特に好ましく、５８０℃以下が最も好ましい。また、ガラスのクラック耐性を維持する観点やガラスの平均線膨張係数が大きくなりすぎることを抑制する観点や、ウィンドシールドに印刷される黒セラミックの焼成温度の観点から、Ｔ１２は５４０℃以上が好ましく、５４５℃以上がより好ましく、５５０℃以上がさらに好ましく、５５５℃以上が特に好ましく、５６０℃以上が最も好ましい。
【0061】
（比重）
本実施形態のガラス板の比重は、２．４８以下であることが好ましい。比重が２．４８以下であることにより、燃費や電費の観点から、車両用・建築用の窓ガラスとしてより好適となる。またクラック耐性も高くすることができる。本実施形態のガラス板の比重は、２．４７以下がより好ましく、２．４６以下がさらに好ましく、２．４５以下がよりさらに好ましく、２．４４以下がことさらに好ましく、２．４３以下が特に好ましく、２．４２以下が最も好ましい。また、本実施形態のガラス板の比重は、車内の遮音性を高める観点から２．３０以上が好ましく、２．３２以上がより好ましく、２．３４以上が特に好ましく、２．３６以上が最も好ましい。
本実施形態のガラス板の比重は、２．４８以下であることが好ましい。比重が２．４８以下であることにより、燃費や電費の観点から、車両用・建築用の窓ガラスとしてより好適となる。またクラック耐性も高くすることができる。本実施形態のガラス板の比重は、２．４７以下がより好ましく、２．４６以下がさらに好ましく、２．４５以下がよりさらに好ましく、２．４４以下がことさらに好ましく、２．４３以下が特に好ましく、２．４２以下が最も好ましい。また、本実施形態のガラス板の比重は、車内の遮音性を高める観点から２．３０以上が好ましく、２．３２以上がより好ましく、２．３４以上が特に好ましく、２．３６以上が最も好ましい。
【0062】
（ヤング率）
本実施形態のガラス板のヤング率は、６５ＧＰａ以上が好ましく、６６ＧＰａ以上がより好ましく、６７ＧＰａ以上がさらに好ましく、６８ＧＰａ以上が特に好ましい。ヤング率が上記範囲であることで、ガラス板が高い剛性を有し、車両用の窓ガラス等に対してより好適となる。
一方、ヤング率が高すぎるとガラスが変形しにくくなるため、飛び石が衝突したときのエネルギーを吸収できずにガラスが割れるおそれがある。そのため、ヤング率は８０ＧＰａ以下が好ましく、７９ＧＰａ以下がより好ましく、７８ＧＰａ以下がさらに好ましく、７７ＧＰａ以下が特に好ましい。
本実施形態のガラス板のヤング率は、６５ＧＰａ以上が好ましく、６６ＧＰａ以上がより好ましく、６７ＧＰａ以上がさらに好ましく、６８ＧＰａ以上が特に好ましい。ヤング率が上記範囲であることで、ガラス板が高い剛性を有し、車両用の窓ガラス等に対してより好適となる。
一方、ヤング率が高すぎるとガラスが変形しにくくなるため、飛び石が衝突したときのエネルギーを吸収できずにガラスが割れるおそれがある。そのため、ヤング率は８０ＧＰａ以下が好ましく、７９ＧＰａ以下がより好ましく、７８ＧＰａ以下がさらに好ましく、７７ＧＰａ以下が特に好ましい。
【0063】
（Ｔｇ）
本実施形態のガラス板のガラス転移温度（Ｔｇ）は、４６０℃以上、５９０℃以下が好ましい。なお、本明細書において、Ｔｇは、ガラス転移点を表す。Ｔｇがこの所定温度範囲内であれば、通常の製造条件範囲内でガラス板の曲げ加工ができる。本実施形態のガラス板のＴｇが４６０℃以上であることで、アルカリ金属含有量、あるいはアルカリ土類金属含有量が大きくなりすぎず、ガラスの平均線膨張係数が大きくなることを抑制できる。また、耐湿性の低下を抑制し、さらに、ガラスの失透を抑制し、成形性を向上させる。Ｔｇは、４８０℃以上がより好ましく、４９０℃以上がさらに好ましく、５００℃以上が特に好ましい。一方、ガラス板の曲げ加工温度が過大となることを抑制し、製造を容易にする観点から、Ｔｇは、５９０℃以下が好ましく、５８５℃以下がより好ましく、５８０℃以下がさらに好ましく、５７５℃以下が特に好ましく、５７０℃以下が最も好ましい。
本実施形態のガラス板のガラス転移温度（Ｔｇ）は、４６０℃以上、５９０℃以下が好ましい。なお、本明細書において、Ｔｇは、ガラス転移点を表す。Ｔｇがこの所定温度範囲内であれば、通常の製造条件範囲内でガラス板の曲げ加工ができる。本実施形態のガラス板のＴｇが４６０℃以上であることで、アルカリ金属含有量、あるいはアルカリ土類金属含有量が大きくなりすぎず、ガラスの平均線膨張係数が大きくなることを抑制できる。また、耐湿性の低下を抑制し、さらに、ガラスの失透を抑制し、成形性を向上させる。Ｔｇは、４８０℃以上がより好ましく、４９０℃以上がさらに好ましく、５００℃以上が特に好ましい。一方、ガラス板の曲げ加工温度が過大となることを抑制し、製造を容易にする観点から、Ｔｇは、５９０℃以下が好ましく、５８５℃以下がより好ましく、５８０℃以下がさらに好ましく、５７５℃以下が特に好ましく、５７０℃以下が最も好ましい。
【0064】
本実施形態のガラス板は、例えば、公知のフロート法で成形されたフロートガラスであることが好ましい。フロート法では、溶かしたガラス素地を錫等の溶融金属の上に浮かべ、厳密な温度操作で厚さ、板幅の均一なガラス板を成形できるほか大面積のガラス板を得ることもできる。
【0065】
また、本実施形態のガラス板は、公知のロールアウト法やダウンドロー法で成形されたガラス板でもよく、表面が研磨され、板厚の均一なガラス板としてもよい。ここでダウンドロー法は、スロットダウンドロー法とオーバーフローダウンドロー法（フュージョン法）とに大別されるが、いずれも、成形体から溶融ガラスを連続的に流れ落として、帯板状のガラスリボンを形成する手法である。
【0066】
本実施形態のガラス板の形状は特に限定されないが、主面の面積は０．２５ｍ２以上が好ましく、０．４５ｍ２以上がより好ましく、０．９０ｍ２以上がさらに好ましい。ガラス板の面積が上記範囲であると、様々な車種に対応できる。また、ガラス板の面積が大きすぎると、取り扱いが困難になる、加熱時の温度分布が不均一になる、曲げ成形後の寸法精度が悪くなるなど、曲げ成形の難易度があがるため、本実施形態のガラス板は、主面の面積が、１０ｍ２以下が好ましく、７ｍ２以下がより好ましく、５ｍ２以下がさらに好ましい。
【0067】
また、本実施形態のガラス板は、剛性向上や飛び石、車両のカギなどがガラス板に接触した際の強度を高めるために、厚みが０．５０ｍｍ以上であることが好ましい。ガラス板の厚みは、１．００ｍｍ以上がより好ましく、１．５０ｍｍ以上がさらに好ましく、１．７５ｍｍ以上がよりさらに好ましく、２．００ｍｍ以上がことさらに好ましく、２．２５ｍｍ以上がなおさらに好ましく、２．５０ｍｍ以上が一層好ましく、２．７５ｍｍ以上が特に好ましく、３．００ｍｍ以上が最も好ましい。また、ガラス板の重量増加にともなう燃費、電費の増加抑制の観点から、本実施形態のガラス板は、厚みが、４．００ｍｍ以下であることが好ましく、３．８０ｍｍ以下であることがより好ましく、３．６０ｍｍ以下であることがさらに好ましく、３．５０ｍｍ以下であることが特に好ましく、３．４０ｍｍ以下であることが最も好ましい。
【0068】
本実施形態のガラス板は風冷強化や化学強化による強化処理が施されたガラス板であってもよい。上記の処理を行うことでガラス板の強度を高めることができる。
【0069】
ここで、風冷強化とは、熱強化処理によってガラス板の表面に圧縮応力層を形成する処理である。具体的には、均一に加熱したガラス板を軟化点付近の温度から急冷し、ガラス板の表面と内部との温度差によってガラス板の表面に圧縮応力を形成する。圧縮応力はガラス板の表面全体に均一に生じ、ガラス板の表面全体に均一な深さの圧縮応力層が形成される。熱強化処理は、化学強化処理に比べて、板厚の厚いガラス板の強化に適している。
【0070】
また、化学強化とは、ガラス転移点以下の温度で、イオン交換によりガラス板の表面のイオン半径が小さなアルカリ金属イオン（典型的には、ＬｉイオンまたはＮａイオン）を、イオン半径のより大きなアルカリ金属イオン（典型的には、ＮａイオンまたはＫイオン）に交換することで、ガラス板の表面に圧縮応力層を形成する処理である。化学強化処理方法は公知の方法によって実施でき、例えばイオン交換法などがある。イオン交換法は、ガラス板を処理液（例えば硝酸カリウム溶融塩）に浸漬し、ガラスに含まれるイオン半径の小さなイオン（例えばＮａイオン）をイオン半径の大きなイオン（例えばＫイオン）に交換することで、ガラス板の表面に圧縮応力を生じさせる。
ガラス板の表面の圧縮応力（以下、表面圧縮応力ＣＳともいう）の大きさ、ガラス板の表面に形成される圧縮応力層の深さＤＯＬは、それぞれ、ガラス組成、化学強化処理時間、および化学強化処理温度により調整できる。
ガラス板の表面の圧縮応力（以下、表面圧縮応力ＣＳともいう）の大きさ、ガラス板の表面に形成される圧縮応力層の深さＤＯＬは、それぞれ、ガラス組成、化学強化処理時間、および化学強化処理温度により調整できる。
【0071】
［曲げガラス］
本実施形態に係る曲げガラスは、上記ガラス板からなる。すなわち、上記ガラス板を曲げて成形される。本実施形態の曲げガラスは、平板形状の上記ガラス板を重力成形又はプレス成形などにより湾曲形状に成形した曲げガラスであってよい。
本実施形態に係る曲げガラスは、上記ガラス板からなる。すなわち、上記ガラス板を曲げて成形される。本実施形態の曲げガラスは、平板形状の上記ガラス板を重力成形又はプレス成形などにより湾曲形状に成形した曲げガラスであってよい。
【0072】
本実施形態の曲げガラスは、所定の曲率で湾曲するガラスであって、上下方向または左右方向のいずれか一方向にのみ湾曲する単曲ガラスでもよいし、上下方向または左右方向の両方向に湾曲する複曲ガラスでもよい。
【0073】
本実施形態の曲げガラスは、曲率半径の最小値が５００ｍｍ以上１０００００ｍｍ以下であることが好ましい。曲げガラスの曲率半径は、サンプルを、レーザー変位計（神津精機社製のＤｙｖｏｃｅ）を用いて、両面差分モードによる自重たわみ補正により求められたサンプル本来が持つ反り量を元に形状シミュレーションにより算出し、シミュレーションで得られた形状から曲率半径が求められる。
【0074】
［曲げガラスの製造方法］
本実施形態に係る曲げガラスの製造方法においては、上記ガラス板を加熱して曲げることで、曲げガラスを成形する。
曲げガラスの成形方法としては、加熱したガラス板を成形型に載置した状態で上方よりプレス手段によって押圧して曲げ成形する方法が挙げられる。
また、所望の湾曲面に対応する曲げ成形面を有する成形型に、平板状のガラス板を載置し、この状態で成形型を加熱炉内に搬入し、加熱炉内でガラス板をガラス軟化点温度付近まで加熱する方法も挙げられる。この成形方法によれば、ガラス板は、軟化に伴い自重によって成形型の曲げ成形面に沿って湾曲するため、所望の湾曲面を有する曲げガラスに製造される。
本実施形態に係る曲げガラスの製造方法においては、上記ガラス板を加熱して曲げることで、曲げガラスを成形する。
曲げガラスの成形方法としては、加熱したガラス板を成形型に載置した状態で上方よりプレス手段によって押圧して曲げ成形する方法が挙げられる。
また、所望の湾曲面に対応する曲げ成形面を有する成形型に、平板状のガラス板を載置し、この状態で成形型を加熱炉内に搬入し、加熱炉内でガラス板をガラス軟化点温度付近まで加熱する方法も挙げられる。この成形方法によれば、ガラス板は、軟化に伴い自重によって成形型の曲げ成形面に沿って湾曲するため、所望の湾曲面を有する曲げガラスに製造される。
【0075】
本実施形態においては、生産性向上および成形後の面精度向上の観点から、上記プレス手段による曲げ成形が好ましい。上記プレス手段による曲げ成形方法は特に制限されず、例えば、国際公開第２０１６／０９３０３１号等に記載の方法を適宜採用できる。以下、上記プレス手段による曲げ成形方法について、例示的に説明する。
【0076】
まず、本実施形態のガラス板を搬送コンベア等でプレスエリアまで搬送する。つづいて、プレスエリアにおいて、ガラス板を曲げ成形可能な温度に加熱して軟化させる。
ここで、曲げ成形可能な温度としては、例えば、ガラス粘度が１０１２［ｄＰａ・ｓ］となる温度Ｔ１２以上である。なお、当該加熱は、搬送コンベア等でプレスエリアまで搬送する過程で、加熱炉でヒータなどにより行ってもよい。
また、加熱温度（≧Ｔ１２）を維持した条件における曲げ成形時間としては、例えば、１秒以上に設定できる。
ここで、曲げ成形可能な温度としては、例えば、ガラス粘度が１０１２［ｄＰａ・ｓ］となる温度Ｔ１２以上である。なお、当該加熱は、搬送コンベア等でプレスエリアまで搬送する過程で、加熱炉でヒータなどにより行ってもよい。
また、加熱温度（≧Ｔ１２）を維持した条件における曲げ成形時間としては、例えば、１秒以上に設定できる。
【0077】
プレスエリアの所定位置には、プレス用下型（雌型）とプレス用上型（雄型）とが配設されており、雌型の上面形状および雄型の下面形状は、搬送方向や及び直交方向に曲げ成形されるガラス板の湾曲形状に対応する。雌型は、搬送コンベアの下方の待機位置と上方のプレス位置との間で昇降可能であり、搬送コンベアからガラス板が移載された後、ガラス板を載置された状態で、所定の上昇位置から搬送コンベアの上方のプレス位置まで上昇することで、ガラス板がプレス成形される。
【0078】
つづいて、プレス成形されたガラス板を搬送シャトル等で冷却エリアへ搬送する。冷却エリアでは、ガラス板に冷却エアを吹き付ける等によりガラス板を冷却する。
【0079】
以上の工程により、曲げガラスが成形される。なお上記では、本実施形態のガラス板の曲げ成形について説明したが、後述する合わせガラスの状態で上記曲げ成形を行ってもよい。
【0080】
［合わせガラス］
本実施形態に係る合わせガラスは、第１ガラス板と、第２ガラス板と、第１ガラス板と第２ガラス板の間に挟持される中間膜と、を有し、第１ガラス板が、上記ガラス板、または上記曲げガラスである。
本実施形態に係る合わせガラスは、第１ガラス板と、第２ガラス板と、第１ガラス板と第２ガラス板の間に挟持される中間膜と、を有し、第１ガラス板が、上記ガラス板、または上記曲げガラスである。
【0081】
図４は、本実施形態に係る合わせガラス１０の一例を示す図である。合わせガラス１０は、第１ガラス板１１と、第２ガラス板１２と、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の間に挟持される中間膜１３と、を有する。なお、本実施形態に係る合わせガラス１０は、図４の態様に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更が可能である。例えば、中間膜１３は、図４に示すように１層で形成されてもよく、２層以上で形成されてもよい。また、本実施形態に係る合わせガラス１０は、３枚以上のガラス板を有してもよく、その場合、隣り合うガラス板間に有機樹脂等を介してもよい。以下、本実施形態に係る合わせガラス１０は、ガラス板が第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の２枚のみを有し、中間膜１３を挟持する構成として説明する。
【0082】
本実施形態の合わせガラスにおいて、曲げ成形性の観点から、第２ガラス板１２は、上記ガラス板、または上記の曲げガラスであることが好ましい。第１ガラス板１１と第２ガラス板１２が上記ガラス、または上記の曲げガラスである場合、第１ガラス板１１および第２ガラス板１２は同一組成のガラス板を用いてもよいし、異なる組成のガラス板を用いてもよい。
【0083】
第２ガラス板１２が上記ガラス板ではない場合、当該ガラス板の種類は特に制限されず、車両用窓ガラス等に用いられる従来公知のガラス板が使用可能である。具体的には、アルカリアルミノシリケートガラス、アルカリアルミノボロシリケートガラス及びソーダライムガラス等が挙げられる。これらのガラス板は透明性が損なわれない程度に着色されてもよいし、着色されていなくてもよい。
【0084】
また、本実施形態の合わせガラスにおいて、第２ガラス板１２は、Ａｌ２Ｏ３を１．０％以上含有するアルカリアルミノシリケートガラス、またはＡｌ２Ｏ３を１．０％以上含有しＢ２Ｏ３を１．０％以上含有するアルカリアルミノボロシリケートガラスでもよい。第２ガラス板１２を上記アルカリアルミノシリケートガラスまたはアルカリアルミノボロシリケートガラスとすることで、後述する通り化学強化が可能となり、高強度化できる。
【0085】
上記アルカリアルミノシリケートガラスおよびアルカリアルミノボロシリケートガラスは、耐候性、耐湿性および化学強化特性向上の観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量は５．０％以上がより好ましく、８．０％以上がさらに好ましく、１０％以上が特に好ましい。また、ガラスの粘性を下げ製造しやすくするために、Ａｌ２Ｏ３の含有量１８％以下が好ましく、１５％以下がより好ましい。
【0086】
上記アルカリアルミノシリケートガラスおよびアルカリアルミノボロシリケートガラスは、化学強化の観点から、Ｒ２Ｏの含有量は１０％以上が好ましく、１２％以上がより好ましく、１３％以上がさらに好ましい。また、耐湿性向上の観点から、Ｒ２Ｏの含有量は２２％以下が好ましく、２０％以下がより好ましく、１８％以下がさらに好ましい。
【0087】
上記アルカリアルミノボロシリケートガラスは、飛び石、車両のカギなどがガラスに接触した際の強度を高めるために、Ｂ２Ｏ３の含有量は２．０％以上が好ましく、３．０％以上がより好ましく、４．０％以上がさらに好ましい。また、アルカリアルミノボロシリケートガラスにおいて、化学耐久性や耐候性向上の観点から、Ｂ２Ｏ３の含有量は９．０％以下が好ましく、８．０％以下がより好ましく、７．０％以下がさらに好ましい。
【0088】
上記アルカリアルミノシリケートガラスとしては、具体的には以下の組成のガラスが例示できる。各成分は酸化物基準のモル百分率表示で示される。
６１％≦ＳｉＯ２≦７５％
１．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１５％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１．０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１５％
２．０％≦Ｎａ２Ｏ≦１５％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦６．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．０％≦ＴｉＯ２≦１．０％
０．０％≦Ｙ２Ｏ３≦２．０％
１０％≦Ｒ２Ｏ≦２５％
０．０％≦ＲＯ≦２０％
（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの含有量の合計を表す。）
６１％≦ＳｉＯ２≦７５％
１．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１５％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１．０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１５％
２．０％≦Ｎａ２Ｏ≦１５％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦６．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．０％≦ＴｉＯ２≦１．０％
０．０％≦Ｙ２Ｏ３≦２．０％
１０％≦Ｒ２Ｏ≦２５％
０．０％≦ＲＯ≦２０％
（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの含有量の合計を表す。）
【0089】
上記アルカリアルミノボロシリケートガラスとしては、具体的には以下の組成のガラスが例示できる。各成分は酸化物基準のモル百分率表示で示される。
６１％≦ＳｉＯ２≦７５％
１．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
１．０％≦Ｂ２Ｏ３≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１５％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１．０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１５％
２．０％≦Ｎａ２Ｏ≦１５％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦６．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．０％≦ＴｉＯ２≦１．０％
０．０％≦Ｙ２Ｏ３≦２．０％
１０％≦Ｒ２Ｏ≦２５％
０．０％≦ＲＯ≦２０％
（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの含有量の合計を表す。）
６１％≦ＳｉＯ２≦７５％
１．０％≦Ａｌ２Ｏ３≦２０％
１．０％≦Ｂ２Ｏ３≦１０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１５％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦１．０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１５％
２．０％≦Ｎａ２Ｏ≦１５％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦６．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．０％≦ＴｉＯ２≦１．０％
０．０％≦Ｙ２Ｏ３≦２．０％
１０％≦Ｒ２Ｏ≦２５％
０．０％≦ＲＯ≦２０％
（Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの含有量の合計を表す。）
【0090】
また、本実施形態の合わせガラスにおいて、第２ガラス板１２はソーダライムガラスでもよい。ソーダライムガラスとしては、Ａｌ２Ｏ３を１．０％未満含有するソーダライムガラスでもよい。具体的には以下の組成のガラスが例示できる。各成分は酸化物基準のモル百分率表示で示される。
６０％≦ＳｉＯ２≦７５％
０．０％≦Ａｌ２Ｏ３＜１．０％
２．０％≦ＭｇＯ≦１１％
２．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦３．０％
０．０％≦ＢａＯ≦３．０％
１０％≦Ｎａ２Ｏ≦１８％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦８．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．００１０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦５．０％
６０％≦ＳｉＯ２≦７５％
０．０％≦Ａｌ２Ｏ３＜１．０％
２．０％≦ＭｇＯ≦１１％
２．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦３．０％
０．０％≦ＢａＯ≦３．０％
１０％≦Ｎａ２Ｏ≦１８％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦８．０％
０．０％≦ＺｒＯ２≦４．０％
０．００１０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦５．０％
【0091】
第１ガラス板１１または第２ガラス板１２の厚さの下限は、０．５０ｍｍ以上が好ましく、０．７０ｍｍ以上がより好ましく、１．００ｍｍ以上がさらに好ましく、１．２０ｍｍ以上が特に好ましく、１．５０ｍｍ以上が最も好ましい。第１ガラス板１１または第２ガラス板１２の厚さが０．５０ｍｍ以上であると、耐衝撃性の観点で好ましい。
【0092】
また、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２の厚さの上限は、４．００ｍｍ以下が好ましく、３．８０ｍｍ以下がより好ましく、３．６０ｍｍ以下がさらに好ましく、３．５０ｍｍ以下が特に好ましく、３．４０ｍｍ以下が最も好ましい。第１ガラス板１１または第２ガラス板１２の厚さが４．００ｍｍ以下であると、合わせガラス１０の重量が大きくなり過ぎず、車両に用いた場合の燃費向上の点で好ましい。
また、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の厚さは同じでもよく、異なっていてもよい。
また、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の厚さは同じでもよく、異なっていてもよい。
【0093】
本実施形態の合わせガラス１０において、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２および中間膜１３の総厚は２．３０ｍｍ以上が好ましい。総厚が２．３０ｍｍ以上であることにより十分な強度が得られる。該総厚は、２．５０ｍｍ以上がより好ましく、２．７０ｍｍ以上がさらに好ましく、３．００ｍｍ以上がより一層好ましく、３．５０ｍｍ以上が特に好ましく、４．００ｍｍ以上が最も好ましい。また、軽量化の観点から、該総厚は５．００ｍｍ以下であればよく、４．９０ｍｍ以下が好ましく、４．８５ｍｍ以下がより好ましく、４．８０ｍｍ以下がさらに好ましい。
【0094】
なお、本実施形態の合わせガラス１０において、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の厚さは全面にわたって一定でもよく、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の一方または両方の厚さが漸減する楔形を構成する等、必要に応じて場所毎に変わってもよい。
【0095】
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の一方は、強度を向上させるため、ガラス強化を行った化学強化ガラスでもよい。化学強化処理の方法は、上述したガラス板の化学強化処理と同様である。化学強化ガラスは、例えば、上記アルカリアルミノシリケートガラスおよび上記アルカリアルミノボロシリケートガラスを化学強化処理したものが挙げられる。
【0096】
第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の形状は、平板形状でもよいし、全面または一部に曲率を有する湾曲形状でもよい。第１ガラス板１１および第２ガラス板１２が湾曲している場合は、上下方向または左右方向のいずれか一方向にのみ湾曲する単曲曲げ形状でもよいし、上下方向または左右方向の両方向に湾曲する複曲曲げ形状でもよい。第１ガラス板１１および第２ガラス板１２が複曲曲げ形状である場合は、上下方向と左右方向とで曲率半径が同じでもよいし、異なってもよい。第１ガラス板１１および第２ガラス板１２が湾曲している場合は、上下方向および／または左右方向の曲率半径は１０００ｍｍ以上が好ましい。第１ガラス板１１および第２ガラス板１２の主面の形状は、搭載される車両の窓開口部に適合する形状とされる。
【0097】
本実施形態に係る中間膜１３は、上記第１ガラス板１１と第２ガラス板１２の間に挟持される。本実施形態の合わせガラス１０は、中間膜１３を備えることにより、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２とを強固に接着させるとともに、飛散片がガラス板に衝突した際にその衝撃力を緩和できる。
【0098】
中間膜１３としては、従来車両用の合わせガラスとして用いられている合わせガラスに一般的に採用されている種々の有機樹脂を使用できる。有機樹脂としては、例えば、ポリエチレン（ＰＥ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリスチレン（ＰＳ）、メタクリル樹脂（ＰＭＡ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、セルロースアセテート（ＣＡ）、ジアリルフタレート樹脂（ＤＡＰ）、ユリア樹脂（ＵＰ）、メラミン樹脂（ＭＦ）、不飽和ポリエステル（ＵＰ）、ポリビニルブチラール（ＰＶＢ）、ポリビニルホルマール（ＰＶＦ）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡＬ）、酢酸ビニル樹脂（ＰＶＡｃ）、アイオノマー（ＩＯ）、ポリメチルペンテン（ＴＰＸ）、塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、ポリスルフォン（ＰＳＦ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、メタクリル－スチレン共重合樹脂（ＭＳ）、ポリアレート（ＰＡＲ）、ポリアリルスルフォン（ＰＡＳＦ）、ポリブタジエン（ＢＲ）、ポリエーテルスルフォン（ＰＥＳＦ）、又はポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）等が使用可能である。その中でも、透明性と固着性の観点から、ＥＶＡ、ＰＶＢが好適であり、特にＰＶＢは遮音性を付与し得るためより好ましい。
【0099】
中間膜１３の厚さは、衝撃力緩和や遮音性の観点から、０．３００ｍｍ以上が好ましく、０．５００ｍｍ以上がより好ましく、０．７００ｍｍ以上がさらに好ましい。また、中間膜１３の厚さは、可視光透過率の低下抑制の観点から、１．００ｍｍ以下が好ましく、０．９００ｍｍ以下がより好ましく、０．８００ｍｍ以下がさらに好ましい。また、中間膜１３の厚さは、０．３００ｍｍ～１．００ｍｍの範囲が好ましく、０．７００ｍｍ～０．８００ｍｍの範囲がより好ましい。
【0100】
中間膜１３は、厚さが全面にわたって一定でもよいし、必要に応じて場所毎に変わってもよい。
【0101】
なお、中間膜１３と、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２との線膨張係数の差が大きいと、後述する加熱の工程を経て合わせガラス１０を作製する場合に、合わせガラス１０に割れや反りが生じ、外観不良を引き起こすおそれがある。したがって、中間膜１３と、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２との線膨張係数との差は、できるだけ小さい方が好ましい。中間膜１３と、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２との線膨張係数との差は、各々、所定の温度範囲における平均線膨張係数同士の差で示してもよい。
【0102】
特に、中間膜１３を構成する樹脂は、ガラス転移点が低いため、樹脂材料のガラス転移点以下の温度範囲で、所定の平均線膨張係数差を設定してもよい。なお、第１ガラス板１１または第２ガラス板１２と樹脂材料との線膨張係数の差は、樹脂材料のガラス転移点以下の、所定の温度により、設定してもよい。
【0103】
また、中間膜１３は、粘着剤を含む粘着剤層を用いてもよく、粘着剤としては特に限定されないが、例えばアクリル系粘着剤やシリコーン系粘着剤等を使用できる。
中間膜１３が粘着剤層である場合、第１ガラス板１１と、第２ガラス板１２との接合のプロセスにおいて加熱工程を経る必要がないため、上記の割れや反りが生じるおそれが少ない。
中間膜１３が粘着剤層である場合、第１ガラス板１１と、第２ガラス板１２との接合のプロセスにおいて加熱工程を経る必要がないため、上記の割れや反りが生じるおそれが少ない。
【0104】
［その他の層］
本実施形態の合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２、及び中間膜１３以外の層（以下「その他の層」ともいう）を本発明の効果を損なわない範囲で備えてもよい。例えば、撥水機能、親水機能、防曇機能等を付与するコーティング層や、赤外線反射膜等を備えてもよい。
本実施形態の合わせガラス１０は、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２、及び中間膜１３以外の層（以下「その他の層」ともいう）を本発明の効果を損なわない範囲で備えてもよい。例えば、撥水機能、親水機能、防曇機能等を付与するコーティング層や、赤外線反射膜等を備えてもよい。
【0105】
その他の層が設けられる位置は特に限定されず、合わせガラス１０の表面に設けられてもよく、第１ガラス板１１、第２ガラス板１２、または中間膜１３に挟持されるように設けられてもよい。また、本実施形態の合わせガラス１０は、枠体等への取り付け部分や配線導体等を隠蔽する目的で、周縁部の一部または全部に帯状に配設される黒色セラミックス層等を備えてもよい。
【0106】
本実施形態の合わせガラス１０の製造方法は、従来公知の合わせガラスと同様の方法で製造できる。例えば、第１ガラス板１１、中間膜１３、及び第２ガラス板１２をこの順で積層し、加熱及び加圧する工程を経ることで、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２とが中間膜１３を介して接合された構成の合わせガラス１０が得られる。
【0107】
本実施形態に係る合わせガラス１０の製造方法は、例えば、第１ガラス板１１及び第２ガラス板１２をそれぞれ加熱・成形する工程を経た後に、中間膜１３を第１ガラス板１１及び第２ガラス板１２の間に挿入し、加熱及び加圧する工程を経てもよい。このような工程を経ることで、第１ガラス板１１と第２ガラス板１２とが中間膜１３を介して接合された構成の合わせガラス１０としてもよい。
【0108】
本実施形態の合わせガラス１０は、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖは７０％以上が好ましい。Ｔｖは７１％以上がより好ましく、７２％以上がさらに好ましい。また、Ｔｖは、例えば９０％以下である。
【0109】
本実施形態に係る合わせガラス１０は、ＩＳＯ－１３８３７：２００８ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ Ａで定義され、風速４ｍ／ｓで測定される全日射透過率Ｔｔｓは７０％以下が好ましい。本実施形態に係る合わせガラス１０の全日射透過率Ｔｔｓが７０％以下であることで、十分な遮熱性が得られる。Ｔｔｓは６８％以下がより好ましく、６６％以下がさらに好ましい。また、Ｔｔｓは、例えば５５％以上である。
【0110】
［車両用窓ガラス、建築用窓ガラス］
本実施形態の車両用窓ガラスおよび建築用窓ガラスは、上記ガラス板を有する。また、本実施形態の車両用窓ガラスおよび建築用窓ガラスは、上記合わせガラスからなってもよい。
本実施形態の車両用窓ガラスおよび建築用窓ガラスは、上記ガラス板を有する。また、本実施形態の車両用窓ガラスおよび建築用窓ガラスは、上記合わせガラスからなってもよい。
【0111】
以下、図面を参照して、本実施形態の合わせガラス１０を車両用窓ガラスとして用いる場合の一例について説明する。
図５は、本実施形態の合わせガラス１０が自動車１００の前方に形成された開口部１１０に装着され、自動車の窓ガラスとして用いられた状態を表す概念図である。自動車の窓ガラスとして用いられる合わせガラス１０には、車両の走行安全を確保するための、情報デバイス等が収納されたハウジング（ケース）１２０が、車両内部側の表面に取り付けられてもよい。
図５は、本実施形態の合わせガラス１０が自動車１００の前方に形成された開口部１１０に装着され、自動車の窓ガラスとして用いられた状態を表す概念図である。自動車の窓ガラスとして用いられる合わせガラス１０には、車両の走行安全を確保するための、情報デバイス等が収納されたハウジング（ケース）１２０が、車両内部側の表面に取り付けられてもよい。
【0112】
また、ハウジング内に収納される情報デバイスは、カメラやレーダ等を用いて車両の前方に存在する前方車、歩行者、障害物等への追突、衝突防止やドライバーに危険を知らせるためのデバイスである。例えば情報受信デバイスおよび／又は情報送信デバイス等であり、ミリ波レーダ、ステレオカメラ、赤外線レーザー等が含まれ、信号の送受信を行う。
当該「信号」とは、ミリ波、可視光、赤外光等を含む電磁波のことである。
当該「信号」とは、ミリ波、可視光、赤外光等を含む電磁波のことである。
【0113】
図６は、図５におけるＳ部分の拡大図であり、本実施形態の合わせガラス１０にハウジング１２０が取り付けられている部分を示す斜視図である。ハウジング１２０には、情報デバイスとしてミリ波レーダ２０１およびステレオカメラ２０２が格納されている。情報デバイスを格納したハウジング１２０は、通常バックミラー１５０よりも車外側、合わせガラス１０よりも車内側に取り付けられるが、他の部分に取り付けられてもよい。
【0114】
図７は、図６のＹ－Ｙ線を含み水平線と直交する方向における断面図である。合わせガラス１０は、第１ガラス板１１が車外側に配置されることが好ましい。上記構成とすることにより、軽量で飛び石耐性および剛性が高いウィンドシールドを実現できる。
【実施例0115】
以下に、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。
【0116】
＜例１～例２３のガラス板の作製＞
表２および表３に示すガラス組成（単位：ｍｏｌ％）となるように、白金坩堝に原料を投入して１６００℃～１６５０℃の温度で３時間溶融し溶融ガラスとした。溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、徐冷した。得られた板状ガラスの両面を研磨し、厚さ２．００ｍｍのガラス板を得た。例１～例１９は実施例であり、例２０～例２３は比較例である。
表２および表３に示すガラス組成（単位：ｍｏｌ％）となるように、白金坩堝に原料を投入して１６００℃～１６５０℃の温度で３時間溶融し溶融ガラスとした。溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、徐冷した。得られた板状ガラスの両面を研磨し、厚さ２．００ｍｍのガラス板を得た。例１～例１９は実施例であり、例２０～例２３は比較例である。
【0117】
上記で得られたガラス板に対して、下記の評価を行い、結果を下記表２および表３に示した。なお、表中の空欄は未測定を示す。
【0118】
（１）比重：
ガラス板から切り出した、泡を含まない約２０ｇのガラス塊をアルキメデス法によって測定した。
ガラス板から切り出した、泡を含まない約２０ｇのガラス塊をアルキメデス法によって測定した。
【0119】
（２）ガラス転移温度（Ｔｇ）：
ＴＭＡを用いて測定した値であり、ＪＩＳ Ｒ３１０３－３（２００１年度）の規格に
より求めた。
ＴＭＡを用いて測定した値であり、ＪＩＳ Ｒ３１０３－３（２００１年度）の規格に
より求めた。
【0120】
（３）５０℃～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ５０－３５０）：
示差熱膨張計（ＴＭＡ）を用いて測定し、ＪＩＳ Ｒ３１０２（１９９５年度）の規格より求めた。
示差熱膨張計（ＴＭＡ）を用いて測定し、ＪＩＳ Ｒ３１０２（１９９５年度）の規格より求めた。
【0121】
（４）ヤング率：
超音波パルス法（オリンパス、ＤＬ３５）により２５℃で測定した。
超音波パルス法（オリンパス、ＤＬ３５）により２５℃で測定した。
【0122】
（５）破壊靱性値（Ｋｃ）
上記で得られたガラス板に対して、ＪＩＳ Ｒ１６０７：２０１０準拠のＩＦ法に基づき、ビッカース硬度計を用い、ビッカース圧子にて押し込み荷重２．０ｋｇｆ、保持時間１５秒で圧痕を導入し、その後ビッカース圧子を外し、１５秒待機後に圧痕の対角線長さとき裂長さを試験機付属の顕微鏡を用いて測定することを１０回繰り返し、以下の式より算出した。
Ｋｃ＝０．０２６×（Ｅ×Ｐ）１／２×ａ×ｃ－３／２
ここで、Ｅは、ガラス板のヤング率（Ｐａ）、Ｐは押し込み荷重（Ｎ）、ａは圧痕の対角線長さの平均の半分（ｍ）、ｃはクラック長さの平均の半分（ｍ）である。
上記で得られたガラス板に対して、ＪＩＳ Ｒ１６０７：２０１０準拠のＩＦ法に基づき、ビッカース硬度計を用い、ビッカース圧子にて押し込み荷重２．０ｋｇｆ、保持時間１５秒で圧痕を導入し、その後ビッカース圧子を外し、１５秒待機後に圧痕の対角線長さとき裂長さを試験機付属の顕微鏡を用いて測定することを１０回繰り返し、以下の式より算出した。
Ｋｃ＝０．０２６×（Ｅ×Ｐ）１／２×ａ×ｃ－３／２
ここで、Ｅは、ガラス板のヤング率（Ｐａ）、Ｐは押し込み荷重（Ｎ）、ａは圧痕の対角線長さの平均の半分（ｍ）、ｃはクラック長さの平均の半分（ｍ）である。
【0123】
（６）５０％クラック発生荷重
湿度４０％、温度２３℃に保持された恒温恒湿槽内において、荷重０．１ｋｇ、０．２ｋｇ、０．３ｋｇ、０．５ｋｇ、１．０ｋｇ、２．０ｋｇに設定したビッカース圧子をガラス表面（光学研磨面）に１５秒間打ち込み、その１５秒後に圧痕の４隅から発生するクラックの数をカウント（１つの圧痕につき最大４とする）した。これを各荷重にて２０回繰り返し（すなわち、圧子を２０回打ち込み）、総クラック数を計数した後、総クラック発生数／８０にてクラック発生率を求める。得られたクラック発生率を荷重に対してプロットし、シグモイド関数を最小二乗法によりフィッティングした際のクラック発生率が５０％となる荷重を０％クラック発生荷重（ｋｇ）とした。
湿度４０％、温度２３℃に保持された恒温恒湿槽内において、荷重０．１ｋｇ、０．２ｋｇ、０．３ｋｇ、０．５ｋｇ、１．０ｋｇ、２．０ｋｇに設定したビッカース圧子をガラス表面（光学研磨面）に１５秒間打ち込み、その１５秒後に圧痕の４隅から発生するクラックの数をカウント（１つの圧痕につき最大４とする）した。これを各荷重にて２０回繰り返し（すなわち、圧子を２０回打ち込み）、総クラック数を計数した後、総クラック発生数／８０にてクラック発生率を求める。得られたクラック発生率を荷重に対してプロットし、シグモイド関数を最小二乗法によりフィッティングした際のクラック発生率が５０％となる荷重を０％クラック発生荷重（ｋｇ）とした。
【0124】
（７）Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘ：
粉砕したガラス板をフッ化水素酸と塩酸の混酸により室温で分解した後、分解液のうち、一定量をプラスチック容器に分取し、塩化ヒドロキシルアンモニウム溶液を加え、サンプル溶液中のＦｅ３＋をＦｅ２＋に還元させた。その後、２，２’－ジピリジル溶液および酢酸アンモニウム緩衝液を添加してＦｅ２＋を発色させた。発色液はイオン交換水で一定量にして、吸光光度計で波長５２２ｎｍでの吸光度を測定した。そして標準液を用いて作製された検量線より濃度を計算しＦｅ２＋量を求めた。サンプル溶液中のＦｅ３＋をＦｅ２＋に還元させているので、このＦｅ２＋量は、サンプル中の「［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］」を意味する。
次に、粉砕したガラス板をフッ化水素酸と塩酸の混酸により室温で分解した後、分解液のうち、一定量をプラスチック容器に分取し、速やかに２，２’－ジピリジル溶液および酢酸アンモニウム緩衝液を添加してＦｅ２＋のみを発色させた。発色液はイオン交換水で一定量にして、分光光度計（日立製作所社製Ｕ－４１００）により波長５２２ｎｍでの吸光度を測定した。そして標準液を用いて作製される検量線より濃度を計算しＦｅ２＋量を算出した。このＦｅ２＋量は、サンプル中の［Ｆｅ２＋］を意味する。
そして、上記求めた［Ｆｅ２＋］、および［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］から、Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘ：［Ｆｅ２＋］／（［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］）を算出した。
粉砕したガラス板をフッ化水素酸と塩酸の混酸により室温で分解した後、分解液のうち、一定量をプラスチック容器に分取し、塩化ヒドロキシルアンモニウム溶液を加え、サンプル溶液中のＦｅ３＋をＦｅ２＋に還元させた。その後、２，２’－ジピリジル溶液および酢酸アンモニウム緩衝液を添加してＦｅ２＋を発色させた。発色液はイオン交換水で一定量にして、吸光光度計で波長５２２ｎｍでの吸光度を測定した。そして標準液を用いて作製された検量線より濃度を計算しＦｅ２＋量を求めた。サンプル溶液中のＦｅ３＋をＦｅ２＋に還元させているので、このＦｅ２＋量は、サンプル中の「［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］」を意味する。
次に、粉砕したガラス板をフッ化水素酸と塩酸の混酸により室温で分解した後、分解液のうち、一定量をプラスチック容器に分取し、速やかに２，２’－ジピリジル溶液および酢酸アンモニウム緩衝液を添加してＦｅ２＋のみを発色させた。発色液はイオン交換水で一定量にして、分光光度計（日立製作所社製Ｕ－４１００）により波長５２２ｎｍでの吸光度を測定した。そして標準液を用いて作製される検量線より濃度を計算しＦｅ２＋量を算出した。このＦｅ２＋量は、サンプル中の［Ｆｅ２＋］を意味する。
そして、上記求めた［Ｆｅ２＋］、および［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］から、Ｆｅ－Ｒｅｄｏｘ：［Ｆｅ２＋］／（［Ｆｅ２＋］＋［Ｆｅ３＋］）を算出した。
【0125】
（８）Ｆｅ２＋の吸収ピーク波長：
上記で得られたガラス板について、分光光度計（Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ社製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０）により測定し、波長９５０～１２００ｎｍに存在するピークの最大吸収波長を測定した。
上記で得られたガラス板について、分光光度計（Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ社製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０）により測定し、波長９５０～１２００ｎｍに存在するピークの最大吸収波長を測定した。
【0126】
（９）可視光透過率（Ｔｖ）：
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｖを、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。なお、Ｔｖは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ社製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｖを、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。なお、Ｔｖは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ社製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
【0127】
（１０）日射透過率（Ｔｅ）：
日射透過率Ｔｅは、ＩＳＯ－９０５０：２００３の規定にしたがって分光光度計Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ社製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０により透過率を測定し算出した日射透過率である。
日射透過率Ｔｅは、ＩＳＯ－９０５０：２００３の規定にしたがって分光光度計Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ社製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０により透過率を測定し算出した日射透過率である。
【0128】
（１１）紫外線透過率（Ｔｕｖ）：
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｕｖを、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。なお、Ｔｕｖは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
厚さを２．００ｍｍに換算したときのＴｕｖを、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定める方法により測定した。なお、Ｔｕｖは、Ｐｅｒｋｉｎｅｌｍｅｒ製分光光度計ＬＡＭＢＤＡ９５０を用いて測定した。
【0129】
（１２）粘度：
ガラスの溶解性の基準となる粘度ηが１０２ｄＰａ・ｓとなるときの温度Ｔ２、フロート成形時の成形性の基準となる粘度ηが１０４ｄＰａ・ｓとなるときの温度Ｔ４を、回転粘度計を用いて測定した。曲げ加工性の基準となる粘度ηが１０１２ｄＰａ・ｓとなるときの温度Ｔ１２を、ビームベンディング法を用いて測定した。
ガラスの溶解性の基準となる粘度ηが１０２ｄＰａ・ｓとなるときの温度Ｔ２、フロート成形時の成形性の基準となる粘度ηが１０４ｄＰａ・ｓとなるときの温度Ｔ４を、回転粘度計を用いて測定した。曲げ加工性の基準となる粘度ηが１０１２ｄＰａ・ｓとなるときの温度Ｔ１２を、ビームベンディング法を用いて測定した。
【0130】
【表2】
【0131】
【表3】
【0132】
実施例である例１～例１９のガラス板は、比較例である例２０～２３と比して、５０％クラック発生荷重が大きく、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靱性値も大きいことから、クラック耐性が優れることがわかった。また、Ｔｅが９０％以下であり、遮熱性も優れることがわかった。
一方、比較例である、例２０は遮熱性には優れるものの、ＳｉＯ２が７５％未満であり、ＲＯが１０％を超えているため、５０％クラック発生荷重が０．１０ｋｇと低く、クラック耐性が劣っていた。例２１は遮熱性には優れるものの、ＢａＯが１．０％よりも多く、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．８４ＭＰａ・ｍ０．５と低く、クラック耐性が劣っていた。例２２は遮熱性には優れるものの、ＳｒＯが０．５０％よりも多く、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．８７ＭＰａ・ｍ０．５と低く、クラック耐性が劣っていた。また、比較例である例２３はクラック耐性には優れるものの、Ｆｅ２Ｏ３が０．０３０％未満であり遮熱性に劣っていた。
一方、比較例である、例２０は遮熱性には優れるものの、ＳｉＯ２が７５％未満であり、ＲＯが１０％を超えているため、５０％クラック発生荷重が０．１０ｋｇと低く、クラック耐性が劣っていた。例２１は遮熱性には優れるものの、ＢａＯが１．０％よりも多く、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．８４ＭＰａ・ｍ０．５と低く、クラック耐性が劣っていた。例２２は遮熱性には優れるものの、ＳｒＯが０．５０％よりも多く、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．８７ＭＰａ・ｍ０．５と低く、クラック耐性が劣っていた。また、比較例である例２３はクラック耐性には優れるものの、Ｆｅ２Ｏ３が０．０３０％未満であり遮熱性に劣っていた。
【0133】
以上説明したように、本明細書には以下の構成が開示されている。
［１］酸化物基準のモル％表示で、
７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％
１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％
１．０％≦ＲＯ≦１０％
８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％
０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％
ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０
（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）
を含有し、
厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される日射透過率Ｔｅが９０％以下である、ガラス板。
［２］クラック発生率が５０％となる荷重が０．２５ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９０ＭＰａ・ｍ０．５以上である、［１］に記載のガラス板。
［３］厚さを２．０ｍｍに換算したときの、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖが７５％以上である、［１］または［２］に記載のガラス板。
［４］厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される紫外線透過率Ｔｕｖが７０％以下である、［１］～［３］のいずれか１つに記載のガラス板。
［５］ガラス粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２が１７００℃以下である、［１］～［４］のいずれか１つに記載のガラス板。
［６］ガラス粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４が１２００℃以下である、［１］～［５］のいずれか１つに記載のガラス板。
［７］ガラス粘度が１０１２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ１２が６１０℃以下である、［１］～［６］のいずれか１つに記載のガラス板。
［８］５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が９０×１０－７／℃以下である、［１］～［７］のいずれか１つに記載のガラス板。
［９］ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｋ２Ｏを０．０％以上３．０％以下含有する、［１］～［８］のいずれか１つに記載のガラス板。
［１０］５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が８５×１０－７／℃以下である、［９］に記載のガラス板。
［１１］Ｂ２Ｏ３を実質的に含有しない、［１］～［１０］のいずれか１つに記載のガラス板。
［１２］ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、Ａｌ２Ｏ３を２．０％以上、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｎａ２Ｏを１０％以上、Ｋ２Ｏを０．０％以上２．０％以下含有し、Ｂ２Ｏ３を実質的に含有せず、クラック発生率が５０％となる荷重が０．５０ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９３ＭＰａ・ｍ０．５以上である、［１］に記載のガラス板。
［１３］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板からなる、曲げガラス。
［１４］［７］に記載のガラス板からなる、曲げガラス。
［１５］第１ガラス板と、第２ガラス板と、前記第１ガラス板と前記第２ガラス板の間に挟持される中間膜とを有し、
前記第１ガラス板及び前記第２ガラス板の少なくとも一方が、［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板、または、［１３］または［１４］に記載の曲げガラスである、合わせガラス。
［１６］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板を備える車両用窓ガラス。
［１７］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板を備える建築用窓ガラス。
［１８］［１５］に記載の合わせガラスを備える車両用窓ガラス。
［１９］［１５］に記載の合わせガラスを備える建築用窓ガラス。
［１］酸化物基準のモル％表示で、
７５．０％≦ＳｉＯ２≦８５．０％
１．５％≦Ａｌ２Ｏ３≦７．０％
０．０％≦ＭｇＯ≦１０％
０．０％≦ＣａＯ≦１０％
０．０％≦ＳｒＯ≦０．５０％
０．０％≦ＢａＯ≦１．０％
０．０％≦Ｌｉ２Ｏ≦１０％
０．０％≦Ｎａ２Ｏ≦２０％
０．０％≦Ｋ２Ｏ≦１０％
１．０％≦ＲＯ≦１０％
８．０％≦Ｒ２Ｏ≦２２％
０．０３０％≦Ｆｅ２Ｏ３≦１．０％
ＲＯ／Ｒ２Ｏ≦０．７０
（ただし、ＲＯはＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯから選ばれる少なくとも１種、Ｒ２ＯはＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏから選ばれる少なくとも１種）
を含有し、
厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される日射透過率Ｔｅが９０％以下である、ガラス板。
［２］クラック発生率が５０％となる荷重が０．２５ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９０ＭＰａ・ｍ０．５以上である、［１］に記載のガラス板。
［３］厚さを２．０ｍｍに換算したときの、Ｄ６５光源を用いてＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される可視光透過率Ｔｖが７５％以上である、［１］または［２］に記載のガラス板。
［４］厚さを２．０ｍｍに換算したときの、ＩＳＯ－９０５０：２００３で定義される紫外線透過率Ｔｕｖが７０％以下である、［１］～［３］のいずれか１つに記載のガラス板。
［５］ガラス粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２が１７００℃以下である、［１］～［４］のいずれか１つに記載のガラス板。
［６］ガラス粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４が１２００℃以下である、［１］～［５］のいずれか１つに記載のガラス板。
［７］ガラス粘度が１０１２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ１２が６１０℃以下である、［１］～［６］のいずれか１つに記載のガラス板。
［８］５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が９０×１０－７／℃以下である、［１］～［７］のいずれか１つに記載のガラス板。
［９］ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｋ２Ｏを０．０％以上３．０％以下含有する、［１］～［８］のいずれか１つに記載のガラス板。
［１０］５０～３５０℃の平均線膨張係数（ＣＴＥ）が８５×１０－７／℃以下である、［９］に記載のガラス板。
［１１］Ｂ２Ｏ３を実質的に含有しない、［１］～［１０］のいずれか１つに記載のガラス板。
［１２］ＭｇＯを含有し、酸化物基準のモル％表示で、Ａｌ２Ｏ３を２．０％以上、ＣａＯを０．０％以上３．０％以下、Ｎａ２Ｏを１０％以上、Ｋ２Ｏを０．０％以上２．０％以下含有し、Ｂ２Ｏ３を実質的に含有せず、クラック発生率が５０％となる荷重が０．５０ｋｇ以上であり、圧子圧入法（ＩＦ法）によって求められる破壊靭性値が０．９３ＭＰａ・ｍ０．５以上である、［１］に記載のガラス板。
［１３］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板からなる、曲げガラス。
［１４］［７］に記載のガラス板からなる、曲げガラス。
［１５］第１ガラス板と、第２ガラス板と、前記第１ガラス板と前記第２ガラス板の間に挟持される中間膜とを有し、
前記第１ガラス板及び前記第２ガラス板の少なくとも一方が、［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板、または、［１３］または［１４］に記載の曲げガラスである、合わせガラス。
［１６］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板を備える車両用窓ガラス。
［１７］［１］～［１２］のいずれか１つに記載のガラス板を備える建築用窓ガラス。
［１８］［１５］に記載の合わせガラスを備える車両用窓ガラス。
［１９］［１５］に記載の合わせガラスを備える建築用窓ガラス。
【符号の説明】
【0134】
１０ 合わせガラス
１１ 第１ガラス板
１２ 第２ガラス板
１３ 中間膜
１００ 自動車
１１０ 開口部
１２０ ハウジング
１５０ バックミラー
２０１ ミリ波レーダ
２０２ ステレオカメラ
３００ 電波
１１ 第１ガラス板
１２ 第２ガラス板
１３ 中間膜
１００ 自動車
１１０ 開口部
１２０ ハウジング
１５０ バックミラー
２０１ ミリ波レーダ
２０２ ステレオカメラ
３００ 電波
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】